JP2004131844A - 単結晶タービンベーン用の超合金 - Google Patents
単結晶タービンベーン用の超合金 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2004131844A JP2004131844A JP2003273794A JP2003273794A JP2004131844A JP 2004131844 A JP2004131844 A JP 2004131844A JP 2003273794 A JP2003273794 A JP 2003273794A JP 2003273794 A JP2003273794 A JP 2003273794A JP 2004131844 A JP2004131844 A JP 2004131844A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nickel
- single crystal
- cmsx
- superalloy
- tantalum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000013078 crystal Substances 0.000 title claims abstract description 57
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 55
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 62
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 27
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 27
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 20
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 13
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 9
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- VSZWPYCFIRKVQL-UHFFFAOYSA-N selanylidenegallium;selenium Chemical compound [Se].[Se]=[Ga].[Se]=[Ga] VSZWPYCFIRKVQL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 8
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 5
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 4
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 18
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 54
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 54
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 27
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 19
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 16
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 14
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 description 13
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 description 13
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 10
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 10
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 5
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 5
- 238000000635 electron micrograph Methods 0.000 description 5
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 5
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical compound C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910001011 CMSX-4 Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 4
- WHJFNYXPKGDKBB-UHFFFAOYSA-N hafnium;methane Chemical compound C.[Hf] WHJFNYXPKGDKBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- NFFIWVVINABMKP-UHFFFAOYSA-N methylidynetantalum Chemical compound [Ta]#C NFFIWVVINABMKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 4
- 229910003468 tantalcarbide Inorganic materials 0.000 description 4
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- 238000000879 optical micrograph Methods 0.000 description 3
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- ZSLUVFAKFWKJRC-IGMARMGPSA-N 232Th Chemical compound [232Th] ZSLUVFAKFWKJRC-IGMARMGPSA-N 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000013201 Stress fracture Diseases 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052776 Thorium Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000767 Tm alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 1
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000007850 degeneration Effects 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 description 1
- GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N germanium atom Chemical compound [Ge] GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N indium atom Chemical compound [In] APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 1
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000005987 sulfurization reaction Methods 0.000 description 1
- JBQYATWDVHIOAR-UHFFFAOYSA-N tellanylidenegermanium Chemical compound [Te]=[Ge] JBQYATWDVHIOAR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052716 thallium Inorganic materials 0.000 description 1
- BKVIYDNLLOSFOA-UHFFFAOYSA-N thallium Chemical compound [Tl] BKVIYDNLLOSFOA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N uranium(0) Chemical compound [U] JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/057—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being less 10%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
【課題】 高温機械特性に優れ、単結晶タービンベーンを鋳造するのに有用な超合金を提供する。
【解決手段】 応力−破断特性、クリープ−破断特性に優れ、粒界欠陥に対する許容幅が広い単結晶鋳造品を作成するのに有用なニッケル基超合金であって、重量％でクロム（Ｃｒ）を約4.7%〜約4.9%、コバルト（Ｃｏ）を約9%〜約10%、モリブデン（Ｍｏ）を約0.6%〜約0.8%、タングステン（Ｗ）を約8.4%〜約8.8%、タンタル（Ｔａ）を約4.3%〜約4.8%、チタン（Ｔｉ）を約0.6%〜約0.8%、アルミニウム（Ａｌ）を約5.6%〜約5.8%、レニウム（Ｒｅ）を約2.8%〜約3.1%、ハフニウム（Ｈｆ）を約1.1%〜約1.5%、炭素（Ｃ）を約0.06%〜約0.08%、ホウ素（Ｂ）を約0.012%〜約0.020%、ジルコニウム（Ｚｒ）を約0.004%〜約0.010%含有し、残部はニッケル及び不可避の不純物であるニッケル基超合金。
【選択図】 なし
【解決手段】 応力−破断特性、クリープ−破断特性に優れ、粒界欠陥に対する許容幅が広い単結晶鋳造品を作成するのに有用なニッケル基超合金であって、重量％でクロム（Ｃｒ）を約4.7%〜約4.9%、コバルト（Ｃｏ）を約9%〜約10%、モリブデン（Ｍｏ）を約0.6%〜約0.8%、タングステン（Ｗ）を約8.4%〜約8.8%、タンタル（Ｔａ）を約4.3%〜約4.8%、チタン（Ｔｉ）を約0.6%〜約0.8%、アルミニウム（Ａｌ）を約5.6%〜約5.8%、レニウム（Ｒｅ）を約2.8%〜約3.1%、ハフニウム（Ｈｆ）を約1.1%〜約1.5%、炭素（Ｃ）を約0.06%〜約0.08%、ホウ素（Ｂ）を約0.012%〜約0.020%、ジルコニウム（Ｚｒ）を約0.004%〜約0.010%含有し、残部はニッケル及び不可避の不純物であるニッケル基超合金。
【選択図】 なし
Description
本発明は、高温機械特性の優れた超合金、特に単結晶タービンベーン（ベーンセグメント等）を鋳造するのに有用な超合金に関する。
単結晶超合金ベーンのタービンエンジン性能や耐久性は、等軸多結晶タービンベーンに比べて優れている。詳細については、「アリソン・エンジン・テスティングＣＭＳＸ−４（商標）単結晶タービンブレード及びベーン（"Allison Engine Testing CMSX-4 商標）Single Crystal Turbine Blades & Vanes"）」Ｐ．Ｓ．バークホルダー（P. S. Burkholder）ら、アリソン・エンジン社（Allison Engine Co.））、Ｋ．ハリス（K. Harris）ら、キャノン−マスキーガン社（Cannon-Muskegon Corp.）、第３回国際チャールズ・パーソンズ・タービン会議（3rd Int. Charles Parsons Turbine Conf., Proc. Iom）（１９９５年４月２５〜２７日、英国、ニューキャッスル・アポン・タイン）を参照のこと。単結晶超合金コンポーネントの優れた性能は、熱疲労、低サイクル疲労、クリープ強度、酸化、コーティングに対する単結晶超合金の優れた性能や単結晶ベーンセグメント内に粒界が存在しないことに起因する。また、単結晶合金は、肉厚の薄いものの（冷却翼）クリープ特性においても多結晶超合金に比べて非常に優れている。しかしながら、単結晶コンポーネントは、小傾角粒界や大傾角粒界、溶体化処理に起因する再結晶粒等の粒界欠陥に対する許容幅を狭くする必要がある。これにより歩留まり（casting yield）が下がり、その結果、製造コストが高くなる。
「アリソン・エンジン・テスティングＣＭＳＸ−４（商標）単結晶タービンブレード及びベーン（"Allison Engine Testing CMSX-4 商標）Single Crystal Turbine Blades & Vanes"）」Ｐ．Ｓ．バークホルダー（P. S. Burkholder）ら、アリソン・エンジン社（Allison Engine Co.））、Ｋ．ハリス（K. Harris）ら、キャノン−マスキーガン社（Cannon-Muskegon Corp.）、第３回国際チャールズ・パーソンズ・タービン会議（3rd Int. Charles Parsons Turbine Conf., Proc. Iom）（１９９５年４月２５〜２７日、英国、ニューキャッスル・アポン・タイン）
「アリソン・エンジン・テスティングＣＭＳＸ−４（商標）単結晶タービンブレード及びベーン（"Allison Engine Testing CMSX-4 商標）Single Crystal Turbine Blades & Vanes"）」Ｐ．Ｓ．バークホルダー（P. S. Burkholder）ら、アリソン・エンジン社（Allison Engine Co.））、Ｋ．ハリス（K. Harris）ら、キャノン−マスキーガン社（Cannon-Muskegon Corp.）、第３回国際チャールズ・パーソンズ・タービン会議（3rd Int. Charles Parsons Turbine Conf., Proc. Iom）（１９９５年４月２５〜２７日、英国、ニューキャッスル・アポン・タイン）
レニウム含有柱状粒ニッケル基超合金の一方向凝固鋳造品は、第一世代（レニウム非含有）単結晶合金よりも歩留まりが高くコストが抑えられるため、これに代わり使用されてきた。しかしながら、一方向凝固コンポーネントは非翼領域、特に、複雑で高い応力分布状態を示すマルチプル・エアフォイル・セグメントのインナーシュラウドやアウターシュラウドに粒界が存在するため、単結晶ベーンよりも不利である。マルチプル・エアフォイル・セグメントはタービン設計エンジニアの注目を集めているが、これは、機械加工や製造のコスト低減や、高温ガスのリーク防止が期待できるためである。運転時応力の増大やタービンの高温化が進む一方、メンテナンス回数を減らす要求があるため、単結晶のレニウム含有超合金ベーンセグメントの特性や性能の向上が必要となってきている。
従って、単結晶鋳造技術の利点を確保しながら、粒界欠陥（grain defect）に対する許容幅も大きくして歩留まりを上げ、コンポーネントコストを下げるニーズが存在することは確実である。
本発明は、ベーン及び非翼領域の粒界欠陥に対する許容幅が大きいタービンマルチプル・ベーン・セグメントを鋳造するのに有用なニッケル基超合金を提供する。これにより歩留まりの向上やコンポーネントコストの低下が達成できる。
本発明のニッケル基超合金は、従来の一方向凝固柱状粒鋳造合金や単結晶鋳造合金に比べて応力破断特性やクリープ破断特性に優れ、不良品として排除される原因となる粒界欠陥が少ないものである。
更に、本発明のニッケル基超合金は、耐高温腐食性等の合金特性に悪影響を及ぼすことなく、高温で長時間応力下に置かれた後の合金中のＴＣＰ相（Ｒｅ、Ｗ、Ｃｒリッチ）の量を既知の従来のニッケル基超合金に比べて少なくしたものである。
本発明の超合金組成物は、γ’析出強化相の成長を抑えて中温及び高温での応力破断特性を向上させ、比較的安定な炭化ハフニウム（ＨｆＣ）、炭化タンタル（ＴａＣ）、炭化チタン（ＴｉＣ）及びＭ3Ｂ2ホウ化物の優勢な形成を確実にして粒界を強化し、単結晶鋳造品に含まれる小傾角及び大傾角粒界欠陥を合金に確実に抱き込んで、良好な粒界強度及び延性を提供するように選択される。
本発明の超合金は、クロム（Ｃｒ）を約４．７％〜約４．９％、コバルト（Ｃｏ）を約９％〜約１０％、モリブデン（Ｍｏ）を約０．６％〜約０．８％、タングステン（Ｗ）を約８．４％〜約８．８％、タンタル（Ｔａ）を約４．３％〜約４．８％、チタン（Ｔｉ）を約０．６％〜約０．８％、アルミニウム（Ａｌ）を約５．６％〜約５．８％、レニウム（Ｒｅ）を約２．８％〜約３．１％、ハフニウム（Ｈｆ）を約１．１％〜約１．５％、炭素（Ｃ）を約０．０６％〜約０．０８％、ホウ素（Ｂ）を約０．０１２％〜約０．０２０％、ジルコニウム（Ｚｒ）を約０．００４％〜約０．０１０％（重量％）含有し、残部はニッケル及び不可避の不純物である。
本発明のこれらの及び他の特徴、利点並びに目的は、以下の明細書、請求項、添付図面を参照することにより、当業者によって更に理解されるであろう。
本発明に係る超合金は、小傾角及び大傾角の粒界欠陥を抱き込んだものである一方、単結晶鋳造過程に用いられるものであるが、この本発明超合金の特徴的な能力は、本明細書で定義された比較的狭い組成範囲に起因する。本発明に係る超合金を使用して作られた単結晶鋳造品は、小傾角粒界（約１５度未満）及び大傾角粒界（約１５度を超える）の配向ずれを抱き込んで互いに適合させながら優れた機械特性（応力−破断特性及びクリープ−破断特性等）を達成する。
本発明に係る合金に含まれる種々の元素の量は、特段の記載がない限り重量％である。
本発明の好適な実施態様であるニッケル基超合金は、重量％で、クロムを約４．７％〜約４．９％、コバルトを約９％〜約１０％、モリブデンを約０．６％〜約０．８％、タングステンを約８．４％〜約８．８％、タンタルを約４．３％〜約４．８％、チタンを約０．６％〜約０．８％、アルミニウムを約５．６％〜約５．８％、レニウムを約２．８％〜約３．１％、ハフニウムを約１．１％〜約１．５％、炭素を約０．０６％〜約０．０８％、ホウ素を約０．０１２％〜約０．０２０％、ジルコニウムを約０．００４％〜約０．０１０％含み、残部はニッケル及び不可避の量の他の元素及び／又は不純物である。本発明のニッケル基超合金は、内包される小傾角及び大傾角の粒界欠陥が互いに調整されているので、単結晶鋳造品のための優れた熱疲労、低サイクル疲労、クリープ強度及び耐酸化性を達成するために有用であり、従って許容できない粒界欠陥及びコンポーネントコストが低減する。本発明のニッケル基超合金は、耐高温腐食性等の合金特性に悪影響を及ぼすことなく、高温で長時間応力下に置かれた後の合金中のＴＣＰ相（Ｒｅ、Ｗ、Ｃｒリッチ）の量を既知の従来のニッケル基超合金に比べて少なくするために有用である。
本発明の好ましい様相では、重量％で、クロム（Ｃｒ）約４．８％、コバルト（Ｃｏ）約９．２〜９．３％、モリブデン（Ｍｏ）約０．７％、タングステン（Ｗ）約８．５〜８．６％、タンタル（Ｔａ）約４．５％、チタン（Ｔｉ）約０．７％、アルミニウム（Ａｌ）約５．６〜５．７％、レニウム（Ｒｅ）約２．９％、ハフニウム（Ｈｆ）約１．２〜１．３％、炭素（Ｃ）約０．０７〜０．０８％、ホウ素（Ｂ）約０．０１５〜０．０１６％、ジルコニウム（Ｚｒ）約０．００５％を含み、残部はニッケル及び不可避の不純物であるニッケル基超合金（ＣＭＳＸ（商標）−４８６）が提供される。
レニウム（Ｒｅ）は、高温での拡散を遅らせ、γ’析出強化相の成長を制限するために合金中に存在し、従って、中温及び高温での応力−破断特性を向上させる（ＣＭＳＸ−３（商標）及びＲｅｎ▲ｅ▼ Ｎ−４等の従来の単結晶ニッケル基合金に比べて）。約２．９〜３％のレニウムは、他の元素の化学成分のバランスが注意深く保たれている場合には、有害な位相最密（ＴＣＰ）相（Ｒｅ、Ｗ、Ｃｒリッチ）の生成を促進することなしに応力−破断特性を向上させることが見出されている。クロムの含有量は約４．７％〜約４．９％が好ましい。クロムの範囲をより狭くすることにより、耐高温腐食性等の合金特性に悪影響を及ぼすことなく、高温で長時間応力下に置かれた後の合金中のＴＣＰ相（Ｒｅ、Ｗ、Ｃｒリッチ）の量を既知の従来のニッケル基超合金に比べて予想外に少なくできる。レニウムは、立方晶γ’相粒子の周りの狭いチャネルを構成するγマトリックス相に主に分散している（partition）ことが知られている。γチャネル内のレニウム原子のクラスターは転位移動を阻止し、従ってクリープを抑制する。γ／γ’界面でのレニウム原子による壁が高温（elevated temperatures）でのγ’成長を抑制する。
アルミニウム含有量を約５．６〜５．７重量％、タンタル含有量を約４．５重量％及びチタン含有量を約０．７重量％にすることにより、高温では、低く且つネガティブなγ−γ’ミスマッチを有する立方晶γ’コヒーレント析出強化相（Ｎｉ3Ａｌ、Ｔａ、Ｔｉ）の体積分率は約７０％になる。タンタルは固溶強化によりγ及びγ’相の両相の強度を増大させる。タンタルの含有量が比較的多く且つチタンの含有量が比較的少なくすることにより、確実に、比較的安定なタンタルカーバイド（ＴａＣ）の形成を優勢にして粒界を強化し、単結晶鋳造品中で合金が小傾角及び大傾角粒界欠陥を調整し合うことを確実にする。好ましいタンタルの含有量は約４．４〜約４．７％である。
チタンカーバイド（ＴｉＣ）は高温下では解離又は分解する傾向があり、これにより残留チタンカーバイドの周りに厚いγ’外皮（envelope）が形成されると共に過剰のハフニウムカーバイド（ＨｆＣ）が析出する。ハフニウム原子を結合（tying up）してしまうことにより、粒界及びγ−γ’共晶相領域の延性が低下する。総合的にみて最良の結果は、チタンを約０．７％含有する合金で得られた。これはγ−γ’ミスマッチに対するチタンの好ましい効果のためである。好適なチタンの範囲は０．６〜０．８％である。
モリブデン（Ｍｏ）を約０．７％及びタングステン（Ｗ）を約８．５〜８．６％とすることにより、更なる固溶強化が達成できる。タングステンの好ましい範囲は約８．４％〜約８．８％である。モリブデンの範囲は約０．６％〜約０．８％が好ましい。
タングステンの約５０％がγ’相に析出し、体積分率（Ｖf）及び強度の両方を向上させる。
コバルト量を約９．２〜９．３％とすることによりγ’相のＶfが最大となり、クロム量を約４．７〜４．９％とすることにより耐高温腐食（硫化）性は許容できるものとなる一方、高温・応力下でのタービンエンジン運転中に過剰の位相最密（ＴＣＰ）相が発生することなく、高レベル（約１６．７％、例えば、約１６．４％〜約１７．０％）の耐熱性金属元素（Ｗ、Ｒｅ、Ｔａ、Ｍｏ）をニッケルマトリックス中に含ませることができる。
ハフニウム（Ｈｆ）は、粒界強度と延性を良好にするために約１．１〜１．５％合金中に存在させる。このＨｆの範囲は、ＣＭＳＸ（商標）−４８６が単結晶（ＳＸ）コンポーネント（粒界欠陥を含むことがある）として鋳造される時に、好ましい粒界（ＨＡＢ≧１５°）機械特性を確実にするものである。合金には溶体化処理をしない。Ｈｆは化学的に重要であり、Ｈｆは、ＳｉＯ2（シリカ）ベースのセラミックコアと反応するため、ＳＸ凝固過程中、特に中空（冷却翼）鋳造において失われる。Ｈｆ含有量を高レベルとするのは、この鋳造／凝固過程中のＨｆ損失を考慮に入れているためである。
炭素（Ｃ）、ホウ素（Ｂ）及びジルコニウム（Ｚｒ）は、合金中にそれぞれ約０．０７〜０．０８％、０．０１５〜０．０１６％及び０．００５％存在する。これは、粒界における微量の必要な化学成分及び単結晶鋳造形態（form）における小傾角粒界及び大傾角粒界の強度及び延性のために必要なカーバイド／ホウ化物を与えるためである。
本発明の超合金は、微量（trace and trivial amounts）であれば他の成分を含んでもよい。但し、その成分は、超合金の基本的な新規の特徴に重要な影響を与えないものである。次に記す組成上の制限を遵守することが好ましい。ニオブ（Ｎｂ、コロンビウムとしても知られている）は０．１０％を超えないこと、バナジウム（Ｖ）は０．０５％を超えないこと、硫黄（Ｓ）は５ｐｐｍを超えないこと、窒素（Ｎ）は５ｐｐｍを超えないこと、酸素（Ｏ）は５ｐｐｍを超えないこと、ケイ素（Ｓｉ）は０．０４％を超えないこと、マンガン（Ｍｎ）は０．０２％を超えないこと、鉄（Ｆｅ）は０．１５％を超えないこと、マグネシウム（Ｍｇ）は８０ｐｐｍを超えないこと、ランタン（Ｌａ）は５０ｐｐｍを超えないこと、イットリウム（Ｙ）は５０ｐｐｍを超えないこと、セリウム（Ｃｅ）は５０ｐｐｍを超えないこと、鉛（Ｐｂ）は１ｐｐｍを超えないこと、銀（Ａｇ）は１ｐｐｍを超えないこと、ビスマス（Ｂｉ）は０．２ｐｐｍを超えないこと、セレン（Ｓｅ）は０．５ｐｐｍを超えないこと、テルル（Ｔｅ）は０．２ｐｐｍを超えないこと、タリウム（Ｔｌ）は０．２ｐｐｍを超えないこと、スズ（Ｓｎ）は１０ｐｐｍを超えないこと、アンチモン（Ｓｂ）は２ｐｐｍを超えないこと、亜鉛（Ｚｎ）は５ｐｐｍを超えないこと、水銀（Ｈｇ）は２ｐｐｍを超えないこと、ウラン（Ｕ）は２ｐｐｍを超えないこと、トリウム（Ｔｈ）は２ｐｐｍを超えないこと、カドミウム（Ｃｄ）は０．２ｐｐｍを超えないこと、ゲルマニウム（Ｇｅ）は１ｐｐｍを超えないこと、金（Ａｕ）は０．５ｐｐｍを超えないこと、インジウム（Ｉｎ）は０．２ｐｐｍを超えないこと、ナトリウム（Ｎａ）は１０ｐｐｍを超えないこと、カリウム（Ｋ）は５ｐｐｍを超えないこと、カルシウム(Ｃａ）は５０ｐｐｍを超えないこと、白金（Ｐｔ）は０．０８％を超えないこと、パラジウム（Ｐｄ）は０．０５％を超えないこと。
合金の裸での（bare）耐酸化性、保温性（insulative）熱遮蔽コーティング等のコーティング性能を更に向上させるために、Ｌａ、Ｙ、Ｃｅを単独又は組み合わせて（合計で５０ｐｐｍまで）用いることができる。
本発明の合金組成物（ＣＭＳＸ（商標）−４８６）の公称化学成分（不可避成分以外の成分の通常量又は目標量）を従来のニッケル基超合金（ＣＭ２４７ＬＣ（商標）、ＣＭＳＸ−３（商標）、ＣＭ１８６ＬＣ（商標））及び実験合金（ＣＭＳＸ（商標）−６８１）の公称化学成分を比較し、表１に示す。
ＣＭ２４７ＬＣ（商標）は、柱状粒構造を有する一方向凝固コンポーネントを鋳造するために開発されたニッケル基合金である。ＣＭＳＸ−３（商標）は、強度及び耐久性に優れた単結晶コンポーネントを鋳造するために開発された低炭素低ホウ素ニッケル基合金である。しかしながら、ＣＭＳＸ−３（商標）から鋳造した単結晶コンポーネントは、許容できない欠陥があるために鋳造や溶体化処理の歩留まりが低く、製造コストが非常に高い。ＣＭ１８６ＬＣ（商標）は、炭素（Ｃ）、ホウ素（Ｂ）、ハフニウム（Ｈｆ）、ジルコニウム（Ｚｒ）及びこれにより生じるカーバイドやホウ化物の粒界相を最適量含み、これによりタービン翼等の単結晶コンポーネントにおいても、一方向凝固柱状粒コンポーネントにおいても優れた機械的性質と高い歩留まりを共に達成できるように開発されたレニウム含有ニッケル基超合金である。ＣＭＳＸ（商標）−６８１は、単結晶ＣＭ１８６ＬＣ（商標）よりもクリープ強度の優れた合金とされている実験的なニッケル基超合金である。本発明のＣＭＳＸ（商標）−４８６は、組成がＣＭ１８６ＬＣ（商標）やＣＭＳＸ（商標）−６８１と同様のニッケル基超合金である。しかしながら、ＣＭＳＸ（商標）−４８６の単結晶鋳造品は、ＣＭ１８６ＬＣ（商標）の単結晶鋳造品よりも応力−破断特性及びクリープ−破断特性が極めて優れたものである。
各合金（ＣＭ２４７ＬＣ（商標）、ＣＭＳＸ−３（商標）、ＣＭ１８６ＬＣ（商標）、ＣＭＳＸ（商標）−６８１、ＣＭＳＸ（商標）−４８６）の応力−破断特性を評価した。評価は、各合金から鋳造によりテストバーを作製し、適切な熱処理及び／又は時効処理を施した後、この試料（テストバー）を所定の温度で一定の負荷をかけたものを用いた。応力−破断特性は、通常の寿命（破断までの平均時間（時間））で評価した。一方向凝固ＣＭ２４７ＬＣ（商標）のテストバーは、部分溶体化処理を２２３０°Ｆで２時間、２２５０°Ｆで２時間、２２７０°Ｆで２時間、２２８０〜２２９０°Ｆで２時間行った後、空冷又は気体ファンによる焼入れを行い、その後時効処理を１９７５°Ｆで４時間実施し、空冷又は気体ファンによる焼入れ（gas fan quenching）を行い、更に時効処理を１６００°Ｆで２０時間実施し、空冷した。ＣＭ１８６ＬＣ（商標）、ＣＭＳＸ（商標）−６８１、ＣＭＳＸ（商標）−４８６のテストバーは、鋳ばなし（as-cast）に対して二重時効処理（１９７５°Ｆで４時間時効処理、空冷又は気体ファンによる焼入れ、１６００°Ｆで２０時間時効処理、空冷）を施した。ＣＭＳＸ−３（商標）のテストバーは、溶体化処理を２３７５°Ｆで３時間、空冷又は気体ファンによる焼入れ＋二重時効処理１９７５°Ｆで４時間、空冷又は気体ファンによる焼入れ＋１６００°Ｆで２０時間の処理を施した。３６ｋｓｉ／１８００°Ｆ（２４８ＭＰａ／９８２°Ｃ）、２５ｋｓｉ／１９００°Ｆ（１７２ＭＰａ／１０３８°Ｃ）、１２ｋｓｉ／２０００°Ｆ（８３ＭＰａ／１０９２°Ｃ）の応力−破断特性をそれぞれ表２、表３、表４に示す。
結果は、１８００°Ｆで３６ｋｓｉの負荷を掛けた時のＣＭＳＸ（商標）−４８６テストバーの応力−破断特性は、従来の合金や実験合金ＣＭＳＸ（商標）−６８１と比べ、極めて良好であった。１９００°Ｆ、２５ｋｓｉでは、本発明のＣＭＳＸ（商標）−４８６のテストバーは、一方向凝固のＣＭ２４７ＬＣ（商標）、単結晶（ＳＸ）ＣＭ１８６ＬＣ（商標）よりも非常に良く、また、ＣＭＳＸ−３（商標）と同等であった。しかしながら、ＣＭＳＸ（商標）−４８６の鋳造品は、単結晶ＣＭＳＸ−３（商標）の鋳造品よりも許容できない粒界欠陥が少ないので、かなり低コストで製造できる。更に、ＣＭＳＸ（商標）−４８６コンポーネントの応力−破断特性は鋳ばなし（as-cast）であっても優れているが、ＣＭＳＸ−３（商標）は溶体化処理が必要である。２０００°Ｆ、１２ｋｓｉでは、ＣＭＳＸ（商標）−６８１と同様にＣＭＳＸ（商標）−４８６も、一方向凝固のＣＭ２４７ＬＣ（商標）、単結晶ＣＭ１８６ＬＣ（商標）に比べて非常に優れている。２０００°Ｆ、１２ｋｓｉでは、本発明のＣＭＳＸ（商標）−４８６の通常寿命（typical life）は、ＣＭＳＸ−３（商標）の約６５％であった。しかしながら、許容できない粒界欠陥が少ないことを考慮すると、ＣＭＳＸ（商標）−４８６合金から作られる鋳ばなしの単結晶コンポーネントのコストは、ＣＭＳＸ−３（商標）合金から作られ溶体化処理をした単結晶コンポーネントの約半分になるであろうと推算される。従って、２０００°Ｆ程度の高温で使用する場合であっても、ＣＭＳＸ（商標）−４８６合金の鋳造コンポーネントはＣＭＳＸ−３（商標）の単結晶鋳造コンポーネントに対してコスト的に非常に有利にすることができる。
ＣＭＳＸ（商標）−４８６合金を鋳造して作られた別のテストバーセットのクリープ−破断テストを行った。テストバーの一部には部分溶体化処理及び二重時効処理を行い、残りのテストバーは二重時効処理を施した鋳ばなしとした。部分溶体化処理を２２６０°Ｆで１時間、２２７０°Ｆで１時間、２２８０°Ｆで１時間行った後、空冷、気体ファンによる焼入れ（gas fan quenching）を行った。二重時効処理では、１９７５°Ｆで４時間処理後に空冷、気体ファンによる焼入れを行い、更に１６００°Ｆで２０時間処理後に空冷を行った。得られた試料に所定温度で所定の負荷を与えた。各試料の１％クリープ（伸び）までの時間、２％クリープまでの時間、破断（寿命）までの時間を、各々のテスト条件下で測定した。各試料の破断伸び率及び破断絞りも各々のテスト条件下で測定した。表５にクリープ−破断テストの結果の概要を示す。
１時間／２２６０°Ｆ＋１時間／２２７０°Ｆ＋１時間／２２８０°Ｆ 空冷／気体ファン焼入れ
二重時効処理：
４時間／１９７５°Ｆ 空冷／気体ファン焼入れ［１０８０°Ｃ］＋２０時間／１６００°Ｆ 空冷［８７１°Ｃ］
その結果、ＣＭＳＸ（商標）−４８６合金の単結晶鋳造品のクリープ−破断特性及び延性は優れていることがわかった。また、従来のニッケル基超合金とは異なり、ＣＭＳＸ（商標）−４８６合金の単結晶鋳造コンポーネントは、一定の条件においては、部分溶体化処理を行ったものよりも鋳ばなしのクリープ−破断特性の方が良いことがわかった。（表５の２０００°Ｆ／１２．０ｋｓｉのデータを参照。）更に詳細には、このデータより、ＣＭＳＸ（商標）−４８６鋳造品に対する部分溶体化処理は、２０００°Ｆで応力をかけた場合、クリープ−破断特性に悪影響を及ぼすことがわかる。１９００°Ｆの場合は部分溶体化処理によるクリープ−破断特性に対する影響はそれ程大きくなく、１８００°Ｆではごく僅かではあるが有利な効果が得られる。これらの結果より、鋳ばなし＋二重時効処理の単結晶コンポーネントを多くの用途に用いることができることが示された。
鋳型を変え、ＣＭＳＸ（商標）−４８６の双結晶テストスラブ（slab）を作製した。このテストスラブは、意図的に小傾角粒界（ＬＡＢ）欠陥及び／又は大傾角粒界（ＨＡＢ）欠陥を含ませたものである。このスラブを鋳ばなし状態でエッチングし、検査を行い、得られた配向ずれの実際の角度を測定した。テストスラブを二重時効処理し、上述のクリープ−破断テストを行った。結果を表６乃至８に示す。
表６乃至８の結果はまた、図１〜８にグラフ化して示す。図１〜８はそれぞれ、所定の一定温度及び一定の負荷条件下における、小傾角粒界（ＬＡＢ）あるいは大傾角粒界（ＨＡＢ）の配向ずれ（度）と、応力−破断寿命（時間）の関係をグラフ化して示したものである。表６の各データポイントは、黒菱形型で図１〜８に示す。図１及び図２は、ＬＡＢ／ＨＡＢ配向ずれ度が、１７４２°Ｆで３０ｋｓｉ及び１７４２°Ｆで３６ｋｓｉにおいては破断寿命にほとんど影響を与えないことを示す。図１〜８に実線で示した曲線は、データを最小二乗近似したものである。図３は、ＬＡＢ／ＨＡＢ配向ずれが１０度までは破断寿命に与える影響は無視できる程度であり、また配向ずれ１８度においても破断寿命は欠陥のない単結晶（ＬＡＢ／ＨＡＢ配向ずれ：０．０度）のなお約半分はあることを示す。これは、ＣＭＳＸ−３（商標）の結果（データポイントは一点鎖線で表示）と比べて非常に優れており、配向ずれ角度が約６度において破断寿命の急激な減少が起こる。また、単結晶（ＬＡＢ／ＨＡＢ配向ずれ：０．０度）のＣＭＳＸ（商標）−４８６テストスラブは単結晶ＣＭＳＸ−３（商標）テストスラブよりも破断寿命が長いことが注目される。更に、ＣＭＳＸ−３（商標）のデータは０．０度〜６度まで負の傾きを示し、一方、ＣＭＳＸ（商標）−４８６の破断寿命は約６度までほぼ一定である。図４は１８００°Ｆで２５ｋｓｉの条件下において、ＬＡＢ／ＨＡＢ配向ずれが１８度までは破断寿命にほとんど影響を与えないことを示す。図５は１８００°Ｆで３０ｋｓｉにおける同様の結果を示す。図５はまた、１８００°Ｆで３０ｋｓｉの試験条件下におけるＬＡＢ／ＨＡＢ配向ずれの全範囲にわたってＣＭＳＸ（商標）−４８６合金は、Ｒｅｎ▲ｅ▼ Ｎ−４合金（ゼネラル・エレクトリック社により開発された合金、次の刊行物に記載：「Ｒｅｎ▲ｅ▼ Ｎ−４：（A First Generation Single Crystal Turbine Airfoil Alloy With Improved Oxidation Resistance, Low Angle Boundary Strength and Superior Long Time Rupture Strength）」、アール・ロス（Earl Ross）ら、GE Aircraft Engines, 8th Int. Symp. Superalloys, Proc, TMS, セブンスプリングス、ペンシルバニア、アメリカ合衆国、１９９６年９月２２〜２６日）よりも耐久性の良い粒界欠陥を有する単結晶鋳造品を提供することを示す。Ｒｅｎ▲ｅ▼ Ｎ−４合金の破断寿命は約１１度を超えると急激に落ちているが、一方、本発明品ではＬＡＢ／ＨＡＢ配向ずれの０．０度〜１８．０度までの全範囲にわたって破断寿命が実質的に変化がない点が最も注目される。図６は負荷条件１９００°Ｆ、２５ｋｓｉにおけるテストスラブの破断寿命は、配向ずれ約２２度まで比較的徐々に減少することを示す。図７及び図８は、それぞれ１９２２°Ｆ／１７．４ｋｓｉ及び２０００°Ｆ／１２．０ｋｓｉの条件であっても、ＣＭＳＸ(−４８６テストスラブは、利用されている他の単結晶合金鋳造品の特徴である破断寿命の急激な減少を示していないことを示している。
本発明のニッケル基超合金（ＣＭＳＸ（商標）−４８６等）が優れた性質を有するのは、ＣＭ１８６ＬＣ（商標）等の合金と比べて公称化学成分を比較的細かく調整したためであると考えられる。特に、本発明の合金中のタンタル（Ｔａ）含量が多いので強度（良好な応力−破断及び良好なクリープ−破断特性等）が大きく、またハフニウム（Ｈｆ）含量が少ないため過剰のγ／γ’共晶相を避けることができる。タンタルが高含量であるため、相を安定させるための調節はクロムを減少させることにより行う。
図９、１０、及び１１は二重時効処理（１９７５°Ｆで４時間、空冷、１６００°Ｆで２０時間、空冷）されたＣＭＳＸ（商標）−４８６（鋳ばなし）の典型的なミクロ組織を示す。図９〜１１はそれぞれ１００倍、２００倍、及び４００倍の光学顕微鏡写真である。鋳ばなしのＣＭＳＸ（商標）−４８６は約５％の体積分率（Ｖf）共晶相を有することを示す（薄い影の部分）。共晶相のＶfが高いと、延性が悪くなる。
図１２〜１４は二重時効処理（１９７５°Ｆで４時間、空冷、１６００°Ｆで２０時間、空冷）されたＣＭＳＸ（商標）−４８６（鋳ばなし）の電子顕微鏡写真である。図１２〜１４の電子顕微鏡写真は、それぞれ２０００倍、５０００倍、１００００倍であり、ＣＭＳＸ（商標）−４８６合金鋳ばなしに対する規則立方晶γ’相を示す。これは、ＣＭＳＸ（商標）−４８６鋳造の優れたクリープ−破断特性と一致する。図１２はまた、凝固中に形成されたカーバイドが良い状態（即ち、変性（degeneration）を示さない）のまま残っていることを示す。
図１５及び図１６は、それぞれ２０００倍、５０００倍のＣＭＳＸ（商標）−４８６（１９００°Ｆ、９２９８．０時間、９．０ｋｓｉ）の破断部分を示すＳＥＭ顕微鏡写真である。図１５及び図１６は、既知のニッケル基超合金と比べてＣＭＳＸ（商標）−４８６内のＴＣＰ相（Ｒｅ、Ｗ、Ｃｒリッチ）が非常に（substantially）少ないことを示す。
図１７及び図１８は、それぞれ２０００倍、５０００倍のＣＭＳＸ（商標）−４８６（２０００°Ｆ、８８０５．５時間、６．０ｋｓｉ）の破断部分を示すＳＥＭ顕微鏡写真である。図１７及び図１８は、既知のニッケル基超合金と比べてＣＭＳＸ（商標）−４８６内のＴＣＰ相（Ｒｅ、Ｗ、Ｃｒリッチ）が非常に（substantially）少ないことを示す。
図１９及び図２０は、それぞれ２０００倍、５０００倍のＣＭＳＸ（商標）−４８６（１９００°Ｆ、９２９８．０時間、９．０ｋｓｉ）の破断部分を示す光学顕微鏡写真である。図１９及び図２０は、既知のニッケル基超合金と比べてＣＭＳＸ（商標）−４８６内のＴＣＰ相（Ｒｅ、Ｗ、Ｃｒリッチ）が非常に（substantially）少ないことを示す。
図２１及び図２２は、それぞれ２０００倍、５０００倍のＣＭＳＸ（商標）−４８６（２０００°Ｆ、８８０５．５時間、６．０ｋｓｉ）の破断部分を示す光学顕微鏡写真である。図２１及び図２２は、既知のニッケル基超合金と比べてＣＭＳＸ（商標）−４８６内のＴＣＰ相（Ｒｅ、Ｗ、Ｃｒリッチ）が非常に（substantially）少ないことを示す。
本発明の合金は、従来の単結晶鋳造合金と比べて高い（improved）クリープ応力、及び、粒界欠陥同士を調和させるという比類のない能力を示すという特徴を有する。また、本発明のニッケル基超合金は、既知の従来のニッケル基超合金に比べ、耐高温腐食性等の合金特性に悪影響を及ぼすことなく、高温で長時間応力下に置かれた後の合金中のＴＣＰ相（Ｒｅ、Ｗ、Ｃｒリッチ）の量を少なくしたものである。その結果、本発明の合金は、鋳造歩留まりを向上させ、航空機やタービンベーンやブレード、マルチプル・ベーン・セグメント等の産業用タービンコンポーネントのコンポーネントコストを減らすために非常に有益に用いることができる。
上述の説明は、単に好ましい実施形態を説明するものであると考えられる。当業者及び本発明を実施又は使用する者は、本発明の変更を各種想到できるであろう。従って、図面及び上に示した実施態様は、単に例示を目的としたものであり、本発明の範囲を限定するものではない。本発明は、均等物の法理等の特許法の原理に従って解釈される前出の特許請求の範囲によって定義される。
Claims (10)
- 重量％で、クロム（Ｃｒ）を約４．７％〜約４．９％、コバルト（Ｃｏ）を約９．０％〜約１０．０％、モリブデン（Ｍｏ）を約０．６％〜約０．８％、タングステン（Ｗ）を約８．４％〜約８．８％、タンタル（Ｔａ）を約４．３％〜約４．８％、チタン（Ｔｉ）を約０．６％〜約０．８％、アルミニウム（Ａｌ）を約５．６％〜約５．８％、レニウム（Ｒｅ）を約２．８％〜約３．１％、ハフニウム（Ｈｆ）を約１．１％〜約１．５％、炭素（Ｃ）を約０．０６％〜約０．０８％、ホウ素（Ｂ）を約０．０１２％〜約０．０２０％、ジルコニウム（Ｚｒ）を約０．００４％〜約０．０１０％含有し、残部はニッケル及び不可避の不純物であるニッケル基超合金。
- タンタルが約４．４重量％〜約４．７重量％存在する、請求項１に記載のニッケル基超合金。
- タングステン、レニウム、タンタル及びモリブデンの合計量が約１６．４重量％〜約１７．０重量％である、請求項１に記載のニッケル基超合金。
- 重量％で、クロムを約４．８％、コバルトを約９．２〜９．３％、モリブデンを約０．７％、タングステンを約８．５〜８．６％、タンタルを約４．５％、チタンを約０．７％、アルミニウムを約５．６〜５．７％、レニウムを約２．９％、ハフニウムを約１．２〜１．３％、炭素を約０．０７〜０．０８％、ホウ素（Ｂ）を約０．０１５〜０．０１６％、ジルコニウム（Ｚｒ）を約０．００５％含有し、残部はニッケル及び不可避の不純物である、請求項１に記載のニッケル基超合金。
- 重量％で、クロム（Ｃｒ）を約４．７％〜約４．９％、コバルト（Ｃｏ）を約９．０％〜約１０．０％、モリブデン（Ｍｏ）を約０．６％〜約０．８％、タングステン（Ｗ）を約８．４％〜約８．８％、タンタル（Ｔａ）を約４．３％〜約４．８％、チタン（Ｔｉ）を約０．６％〜約０．８％、アルミニウム（Ａｌ）を約５．６％〜約５．８％、レニウム（Ｒｅ）を約２．８％〜約３．１％、ハフニウム（Ｈｆ）を約１．１％〜約１．５％、炭素（Ｃ）を約０．０６％〜約０．０８％、ホウ素（Ｂ）を約０．０１２％〜約０．０２０％、ジルコニウム（Ｚｒ）を約０．００４％〜約０．０１０％含有し、残部はニッケル及び不可避の不純物であるニッケル基超合金から作製される単結晶鋳造品。
- タンタルが約４．４重量％〜約４．７重量％存在する、請求項５に記載の単結晶鋳造品。
- タングステン、レニウム、タンタル及びモリブデンの合計量が約１６．４重量％〜約１７．０重量％である、請求項５に記載の単結晶鋳造品。
- 裸での（bare）耐酸化性、コーティング性能を向上させるためにＬａ、Ｙ、Ｃｅが単独又は組み合わせで１０〜５０ｐｐｍ存在する、請求項５に記載の単結晶鋳造品。
- 重量％で、クロム（Ｃｒ）を約４．７％〜約４．９％、コバルト（Ｃｏ）を約９．０％〜約１０．０％、モリブデン（Ｍｏ）を約０．６％〜約０．８％、タングステン（Ｗ）を約８．４％〜約８．８％、タンタル（Ｔａ）を約４．３％〜約４．８％、チタン（Ｔｉ）を約０．６％〜約０．８％、アルミニウム（Ａｌ）を約５．６％〜約５．８％、レニウム（Ｒｅ）を約２．８％〜約３．１％、ハフニウム（Ｈｆ）を約１．１％〜約１．５％、炭素（Ｃ）を約０．０６％〜約０．０８％、ホウ素（Ｂ）を約０．０１２％〜約０．０２０％、ジルコニウム（Ｚｒ）を約０．００４％〜約０．０１０％含有し、残部はニッケル及び不可避の不純物であるニッケル基超合金から鋳造により作製される、ニッケル基タービンベーン、ニッケル基タービンブレード、ニッケル基マルチプル・タービン・ベーン・セグメント。
- タンタルが約４．４重量％〜約４．７重量％存在する、請求項９に記載のニッケル基タービンベーン、ニッケル基タービンブレード、ニッケル基マルチプル・タービン・ベーン・セグメント。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US10/193,878 US7011721B2 (en) | 2001-03-01 | 2002-07-12 | Superalloy for single crystal turbine vanes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004131844A true JP2004131844A (ja) | 2004-04-30 |
| JP3892831B2 JP3892831B2 (ja) | 2007-03-14 |
Family
ID=29780150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003273794A Expired - Fee Related JP3892831B2 (ja) | 2002-07-12 | 2003-07-11 | 単結晶タービンベーン用の超合金 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7011721B2 (ja) |
| EP (1) | EP1382697A1 (ja) |
| JP (1) | JP3892831B2 (ja) |
| CA (1) | CA2434920C (ja) |
| TW (1) | TW200404902A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007211273A (ja) * | 2006-02-08 | 2007-08-23 | Hitachi Ltd | 強度、耐食性及び耐酸化特性に優れた一方向凝固用ニッケル基超合金及び一方向凝固ニッケル基超合金の製造方法 |
| JP2015214744A (ja) * | 2014-05-08 | 2015-12-03 | キャノン−マスキーゴン コーポレイション | 高強度単結晶超合金 |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3753143B2 (ja) * | 2003-03-24 | 2006-03-08 | 大同特殊鋼株式会社 | Ｎｉ基超耐熱鋳造合金およびそれを材料とするタービンホイール |
| JP4449337B2 (ja) * | 2003-05-09 | 2010-04-14 | 株式会社日立製作所 | 高耐酸化性Ｎｉ基超合金鋳造物及びガスタービン部品 |
| SE528807C2 (sv) * | 2004-12-23 | 2007-02-20 | Siemens Ag | Komponent av en superlegering innehållande palladium för användning i en högtemperaturomgivning samt användning av palladium för motstånd mot väteförsprödning |
| US20080264444A1 (en) * | 2007-04-30 | 2008-10-30 | United Technologies Corporation | Method for removing carbide-based coatings |
| US7922969B2 (en) * | 2007-06-28 | 2011-04-12 | King Fahd University Of Petroleum And Minerals | Corrosion-resistant nickel-base alloy |
| US8206117B2 (en) * | 2007-12-19 | 2012-06-26 | Honeywell International Inc. | Turbine components and methods of manufacturing turbine components |
| US8216509B2 (en) * | 2009-02-05 | 2012-07-10 | Honeywell International Inc. | Nickel-base superalloys |
| US20110076180A1 (en) * | 2009-09-30 | 2011-03-31 | General Electric Company | Nickel-Based Superalloys and Articles |
| US9156086B2 (en) | 2010-06-07 | 2015-10-13 | Siemens Energy, Inc. | Multi-component assembly casting |
| JP6016016B2 (ja) * | 2012-08-09 | 2016-10-26 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | Ｎｉ基単結晶超合金 |
| US9540714B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-01-10 | Ut-Battelle, Llc | High strength alloys for high temperature service in liquid-salt cooled energy systems |
| US9377245B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-06-28 | Ut-Battelle, Llc | Heat exchanger life extension via in-situ reconditioning |
| US10266926B2 (en) | 2013-04-23 | 2019-04-23 | General Electric Company | Cast nickel-base alloys including iron |
| US10017842B2 (en) | 2013-08-05 | 2018-07-10 | Ut-Battelle, Llc | Creep-resistant, cobalt-containing alloys for high temperature, liquid-salt heat exchanger systems |
| US9435011B2 (en) | 2013-08-08 | 2016-09-06 | Ut-Battelle, Llc | Creep-resistant, cobalt-free alloys for high temperature, liquid-salt heat exchanger systems |
| RU2530932C1 (ru) * | 2013-10-29 | 2014-10-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Литейный жаропрочный сплав на никелевой основе и изделие, выполненное из него |
| US9683280B2 (en) | 2014-01-10 | 2017-06-20 | Ut-Battelle, Llc | Intermediate strength alloys for high temperature service in liquid-salt cooled energy systems |
| US9683279B2 (en) | 2014-05-15 | 2017-06-20 | Ut-Battelle, Llc | Intermediate strength alloys for high temperature service in liquid-salt cooled energy systems |
| US9605565B2 (en) | 2014-06-18 | 2017-03-28 | Ut-Battelle, Llc | Low-cost Fe—Ni—Cr alloys for high temperature valve applications |
| GB2536940A (en) | 2015-04-01 | 2016-10-05 | Isis Innovation | A nickel-based alloy |
| GB2539959A (en) | 2015-07-03 | 2017-01-04 | Univ Oxford Innovation Ltd | A Nickel-based alloy |
| WO2019217905A1 (en) * | 2018-05-11 | 2019-11-14 | Oregon State University | Nickel-based alloy embodiments and method of making and using the same |
| CN111004944A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-04-14 | 长安大学 | 一种高钼二代镍基单晶高温合金及其制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09170402A (ja) * | 1995-12-20 | 1997-06-30 | Hitachi Ltd | ガスタービン用ノズル及びその製造法とそれを用いたガスタービン |
| JPH11310839A (ja) * | 1998-04-28 | 1999-11-09 | Hitachi Ltd | 高強度Ｎｉ基超合金方向性凝固鋳物 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4169742A (en) | 1976-12-16 | 1979-10-02 | General Electric Company | Cast nickel-base alloy article |
| US5154884A (en) | 1981-10-02 | 1992-10-13 | General Electric Company | Single crystal nickel-base superalloy article and method for making |
| US4765850A (en) | 1984-01-10 | 1988-08-23 | Allied-Signal Inc. | Single crystal nickel-base super alloy |
| US4719080A (en) | 1985-06-10 | 1988-01-12 | United Technologies Corporation | Advanced high strength single crystal superalloy compositions |
| US5100484A (en) | 1985-10-15 | 1992-03-31 | General Electric Company | Heat treatment for nickel-base superalloys |
| US6074602A (en) * | 1985-10-15 | 2000-06-13 | General Electric Company | Property-balanced nickel-base superalloys for producing single crystal articles |
| US4908183A (en) | 1985-11-01 | 1990-03-13 | United Technologies Corporation | High strength single crystal superalloys |
| US4781772A (en) | 1988-02-22 | 1988-11-01 | Inco Alloys International, Inc. | ODS alloy having intermediate high temperature strength |
| US5069873A (en) | 1989-08-14 | 1991-12-03 | Cannon-Muskegon Corporation | Low carbon directional solidification alloy |
| EP0560296B1 (en) | 1992-03-09 | 1998-01-14 | Hitachi Metals, Ltd. | Highly hot corrosion resistant and high-strength superalloy, highly hot corrosion resistant and high-strength casting having single crystal structure, gas turbine and combined cycle power generation system |
| US5470371A (en) | 1992-03-12 | 1995-11-28 | General Electric Company | Dispersion strengthened alloy containing in-situ-formed dispersoids and articles and methods of manufacture |
| US5366695A (en) * | 1992-06-29 | 1994-11-22 | Cannon-Muskegon Corporation | Single crystal nickel-based superalloy |
| US5820700A (en) | 1993-06-10 | 1998-10-13 | United Technologies Corporation | Nickel base superalloy columnar grain and equiaxed materials with improved performance in hydrogen and air |
| EP0637476B1 (en) * | 1993-08-06 | 2000-02-23 | Hitachi, Ltd. | Blade for gas turbine, manufacturing method of the same, and gas turbine including the blade |
| EP0789087B1 (en) | 1996-02-09 | 2000-05-10 | Hitachi, Ltd. | High strength Ni-base superalloy for directionally solidified castings |
| DE19624056A1 (de) | 1996-06-17 | 1997-12-18 | Abb Research Ltd | Nickel-Basis-Superlegierung |
| US5925198A (en) | 1997-03-07 | 1999-07-20 | The Chief Controller, Research And Developement Organization Ministry Of Defence, Technical Coordination | Nickel-based superalloy |
| JP2905473B1 (ja) | 1998-03-02 | 1999-06-14 | 科学技術庁金属材料技術研究所長 | Ｎｉ基一方向凝固合金の製造方法 |
| US20020007877A1 (en) | 1999-03-26 | 2002-01-24 | John R. Mihalisin | Casting of single crystal superalloy articles with reduced eutectic scale and grain recrystallization |
| US6444057B1 (en) | 1999-05-26 | 2002-09-03 | General Electric Company | Compositions and single-crystal articles of hafnium-modified and/or zirconium-modified nickel-base superalloys |
| US20020164263A1 (en) * | 2001-03-01 | 2002-11-07 | Kenneth Harris | Superalloy for single crystal turbine vanes |
-
2002
- 2002-07-12 US US10/193,878 patent/US7011721B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-07-09 TW TW092118682A patent/TW200404902A/zh unknown
- 2003-07-10 CA CA002434920A patent/CA2434920C/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-07-11 JP JP2003273794A patent/JP3892831B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2003-07-11 EP EP03254456A patent/EP1382697A1/en not_active Ceased
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09170402A (ja) * | 1995-12-20 | 1997-06-30 | Hitachi Ltd | ガスタービン用ノズル及びその製造法とそれを用いたガスタービン |
| JPH11310839A (ja) * | 1998-04-28 | 1999-11-09 | Hitachi Ltd | 高強度Ｎｉ基超合金方向性凝固鋳物 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007211273A (ja) * | 2006-02-08 | 2007-08-23 | Hitachi Ltd | 強度、耐食性及び耐酸化特性に優れた一方向凝固用ニッケル基超合金及び一方向凝固ニッケル基超合金の製造方法 |
| JP2015214744A (ja) * | 2014-05-08 | 2015-12-03 | キャノン−マスキーゴン コーポレイション | 高強度単結晶超合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3892831B2 (ja) | 2007-03-14 |
| CA2434920C (en) | 2008-05-27 |
| US20030091459A1 (en) | 2003-05-15 |
| EP1382697A1 (en) | 2004-01-21 |
| CA2434920A1 (en) | 2004-06-07 |
| US7011721B2 (en) | 2006-03-14 |
| TW200404902A (en) | 2004-04-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3892831B2 (ja) | 単結晶タービンベーン用の超合金 | |
| JP5467306B2 (ja) | Ｎｉ基単結晶超合金とこれを基材とする合金部材 | |
| JP3814662B2 (ja) | Ｎｉ基単結晶超合金 | |
| JP5467307B2 (ja) | Ｎｉ基単結晶超合金とそれよりえられた合金部材 | |
| CA2680650C (en) | Ni-based single crystal superalloy and turbine blade incorporating the same | |
| JP5299899B2 (ja) | Ｎｉ基超合金及びその製造方法 | |
| JP5186215B2 (ja) | ニッケルベース超合金 | |
| CA2781478C (en) | Rhenium-free single crystal superalloy for turbine blades and vane applications | |
| JP3902714B2 (ja) | γ′ソルバスの高い、ニッケル系単結晶超合金 | |
| JP5418589B2 (ja) | Ｎｉ基単結晶超合金及びこれを用いたタービン翼 | |
| JP2007162041A (ja) | 高強度高延性Ｎｉ基超合金と、それを用いた部材及び製造方法 | |
| CA2774730C (en) | Low rhenium single crystal superalloy for turbine blades and vane applications | |
| WO2003080882A1 (fr) | Superalliage a base de ni solidifie de maniere directionnelle et superalliage a cristal unique a base de ni | |
| WO2002070764A1 (en) | Superalloy for single crystal turbine vanes | |
| JP4222540B2 (ja) | ニッケル基単結晶超合金、その製造方法およびガスタービン高温部品 | |
| JP5063550B2 (ja) | ニッケル基合金及びそれを用いたガスタービン翼 | |
| JP2013199680A (ja) | ニッケル基合金、鋳造品、ガスタービン翼及びガスタービン | |
| JP2002235135A (ja) | 産業用タービンの単結晶ブレードのための非常に高い耐高温腐食性をもつニッケル系超合金 | |
| JPH11256258A (ja) | Ｎｉ基単結晶超合金およびガスタービン部品 | |
| WO2013031916A1 (ja) | Ｎｉ基超合金 | |
| JP2011174123A (ja) | ニッケル基合金及びそれを用いたランド用ガスタービン部品 | |
| US20040069380A1 (en) | Nickel-based superalloy having high resistance to hot-corrosion for monocrystalline blades of industrial turbines | |
| JP5396445B2 (ja) | ガスタービン | |
| JP2013185210A (ja) | ニッケル基合金及びそれを用いたガスタービン翼 | |
| JPH09104937A (ja) | 高温強度および高温耐食性にすぐれたＮｉ基単結晶超合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040616 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050811 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050823 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20051121 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20051201 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060223 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060808 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061102 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20061128 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20061207 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 3892831 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091215 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101215 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101215 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111215 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121215 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131215 Year of fee payment: 7 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |