JPH11256258A - Ｎｉ基単結晶超合金およびガスタービン部品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】従来のＮｉ基単結晶合金を改良することによ
り、より優れた高温強度、耐高温腐食性および耐酸化性
を有するＮｉ基単結晶超合金を低コストで提供し、この
Ｎｉ基単結晶超合金をガスタービン部品に適用すること
により、ガスタービンの長寿命化を図ることを目的とす
る。 【解決手段】重量割合で、Ｃｏ：５〜１０％、Ｃｒ：４
〜１２％、Ｍｏ：０．５〜３％、Ｗ：３〜８％、Ａｌ：
４〜７％、Ｔｉ：０．５％以下、Ｔａ：３〜８％、Ｒ
ｕ：０．５〜６％、Ｒｅ：４％以下、Ｍｇ：１００ｐｐ
ｍ以下を含み、残部がＮｉおよび不可避的不純物からな
ることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高温強度、耐高温
腐食性および耐酸化性に優れたＮｉ基単結晶超合金およ
びガスタービン部品に関するものであり、特にＲｕを添
加し、Ｒｕおよび他添加元素種類ならびに添加量の最適
化を図ることにより相安定性を保持しつつ、より優れた
高温強度を有するＮｉ基単結晶超合金についてのもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】ガスタービンエンジンの高出力、高効率
化にともなう燃焼温度の上昇によってタービン翼は、最
も厳しい使用環境に曝されている。そこで、タービン翼
の材料は、多結晶の普通鋳造合金から、応力軸方向の結
晶粒界を無くし高温強度を高めた一方向凝固合金に、さ
らに、結晶粒界を消失させることにより、熱処理特性低
下の原因であった粒界強化元素を除去し、最適な熱処理
によりγ′相の析出率を高めることで、高温強度をさら
に向上させた単結晶合金へと変遷を遂げてきた。

【０００３】近年、耐熱合金の材料としてはＮｉ基耐熱
合金が使用されている。Ｎｉ基耐熱合金は、γ相（Ｎｉ
マトリックス）中にγ′相（Ｎｉ_３（Ａｌ，Ｔｉ））を
析出させ、また、γ相およびγ′相にＴａ、Ｍｏ、Ｗお
よびＲｅなどを固溶させることによって強化させた合金
である。

【０００４】また、Ｎｉを主成分とする単結晶翼材料に
ついても、より一層のクリープ強度の向上を目指し、開
発が進められてきた。

【０００５】第１世代単結晶合金は、Ｒｅ未添加の合金
であり、この合金には、例えば特開昭５９−１９０３２
号公報に記載されているＣＭＳＸ−２がある。

【０００６】また、第２世代単結晶合金では、Ｒｅを３
％程度添加して第１世代単結晶合金より約３０℃クリー
プ強度が優れている。第２世代単結晶合金には、例え
ば、米国特許第４，６４３，７８２号に記載されている
ＣＭＳＸ−４がある。

【０００７】さらに、第３世代単結晶合金では、Ｒｅを
５〜６％程度含む合金が開発されており、例えば、特開
平７−１３８６８３号公報に記載されているＣＭＳＸ−
１０が挙げられる。

【０００８】上述のように、合金組成にＲｅを添加して
高温強度の向上を図ってきたが、これらの単結晶合金
は、主として航空機用ジェットエンジン、小型ガスター
ビンの分野でめざましく進歩してきた技術である。とこ
ろが、産業用の大型ガスタービンにおいても、燃焼効率
を向上させるために高温化とすることから、強度の高い
合金が必要とされてきている。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、高温強
度の向上にＲｅの添加を行っていたが、Ｒｅは合金中の
拡散温度が遅いこと、およびＲｅは希少元素であり価格
が高いことから、大型である産業用ガスタービン動翼な
どのガスタービン部品に、Ｒｅを５〜６％程度含む第３
世代の単結晶合金をそのまま転用するには問題を有して
いた。

【００１０】産業用ガスタービンは航空機用ジェットエ
ンジンと比較して、定期点検期間が長いこと、ならびに
使用期間が長いことから長時間の組織安定性が必要とさ
れる。

【００１１】しかしながら、産業用ガスタービン動翼な
どのガスタービン部品は、航空機用のエンジン用動翼な
どのエンジン部品に比べ大型であり、熱処理を行うこと
は困難であるため、合金中に均等にＲｅを拡散させるこ
とは難しい。このため、Ｒｅは長時間の使用により、Ｒ
ｅ−Ｃｒ−Ｗ相などの脆化相であるＴＣＰ（Topolo-gic
ally Close-Packed phase）相を析出し、強度を低下さ
せてしまうという問題を有していた。

【００１２】また、Ｒｅは希少元素であり価格が高いた
めに、コスト上昇の原因となっており、第３世代の単結
晶合金を適用するには問題を有していた。

【００１３】一方、単結晶翼は製造過程において入る歪
みにより強度に悪影響を及ぼす再結晶が生じやすく、特
に、産業用ガスタービン動翼のような大きな翼の製造過
程において生じやすい。このため翼形状が大型化すれ
ば、歩留まり率が下がり、製造コストが高騰するという
問題を有してした。

【００１４】本発明は、このような問題を解決するため
になされたものであり、第２世代のＮｉ基単結晶超合金
にＲｕを添加し、Ｒｕおよび他添加元素種類ならびに添
加量の最適化を図ることで相安定性を保持しつつ、より
優れた高温強度を有するＮｉ基単結晶超合金を低コスト
で提供することを目的とする。

【００１５】また、γ基地中に析出させるγ′相を規定
するなどにより、耐酸化性、高温腐食性および長時間の
相安定などの特性に優れたＮｉ基単結晶超合金をガスタ
ービン動翼および静翼などのガスタービン部品に適用す
ることにより、低コストで長寿命化を図ったガスタービ
ン部品を提供することを目的とする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】請求項１記載のＮｉ基単
結晶超合金は、重量割合で、Ｃｏ：５〜１０％、Ｃｒ：
４〜１２％、Ｍｏ：０．５〜３％、Ｗ：３〜８％、Ａ
ｌ：４〜７％、Ｔｉ：０．５％以下、Ｔａ：３〜８％、
Ｒｕ：０．５〜６％、Ｒｅ：４％以下、Ｍｇ：１００ｐ
ｐｍ以下を含み、残部がＮｉおよび不可避的不純物から
なることを特徴とする。

【００１７】請求項２記載のＮｉ基単結晶超合金は、重
量割合で、Ｃｏ：８〜１０％、Ｃｒ：６〜１０％、Ｍ
ｏ：１〜２％、Ｗ：４〜６％、Ａｌ：５〜６％、Ｔｉ：
０．５％以下、Ｔａ：４〜６％、Ｒｕ：１〜３％、Ｒ
ｅ：４％以下、Ｍｇ：１００ｐｐｍ以下を含み、残部が
Ｎｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。

【００１８】請求項１および２記載の発明において、合
金組成における各添加元素の効果および組成限定理由を
述べる。

【００１９】Ｃｏ（コバルト）には、Ｃｒ（クロム）、
Ｗ（タングステン）およびＲｅ（レニウム）などの添加
により生ずる機械的特性に有害な脆化相の析出を抑制
し、かつ耐高温腐食性を向上させる作用がある。本発明
においては、Ｃｏの含有量を５〜１０％と規定したが、
含有量が５％未満であると上述した効果を十分に得るこ
とができず、また、含有量が１０％を超えると、γ′相
の析出を抑制し高温強度を低下させるためである。さら
に好ましくは、Ｃｏの含有量を８〜１０％とすると良
い。

【００２０】Ｃｒ（クロム）は、高温腐食性を向上させ
る作用を有する元素である。本発明において、Ｃｒの含
有量を４〜１２％と規定したが、含有量が４％未満では
所望の耐高温腐食性を確保できず、また、含有量が１２
％を越えるとγ′相の析出が抑制されるようになるばか
りでなく、前述したＴＣＰ相（σ相）と呼ばれる望まし
くない脆化相が生成し、高温強度を低下させるためであ
る。さらに好ましくは、Ｃｒの含有量を６〜１０％とす
ると良い。

【００２１】Ｍｏ（モリブデン）は、γ相に固溶してγ
相を強化する元素である。本発明において、Ｍｏの含有
量を０．５〜３％と規定したが、含有量が０．５％未満
では所望の効果を発揮することができず、また、含有量
が３％を越える場合には、脆化相であるＴＣＰ相（α−
Ｍｏ相）を生じてクリープ破断強度を低下させるためで
ある。さらに、好ましいＭｏの含有量は、１〜２％とす
ると良い。

【００２２】Ｗ（タングステン）は、γ相およびγ′相
に固溶して両相を固溶強化する元素である。本発明にお
いて、Ｗの含有量を３〜８％と規定したが、最低３％は
必要であり、含有量が３％未満では強度が著しく低下
し、８％を越える添加は、α−Ｗ、Ｒｅ−Ｗ相およびＲ
ｅ−Ｃｒ−Ｗ相などのＴＣＰ相を析出し、クリープ破断
強度を低下させてしまうためである。さらに、好ましい
Ｗの含有量は、４〜６％である。

【００２３】Ａｌ（アルミニウム）は、高温強度に寄与
するγ′相を生成する主要合金元素であり、また表面に
Ａｌ酸化物を形成することによって耐酸化性向上にも寄
与する元素である。本発明において、Ａｌの含有量を４
〜７％と規定したが、Ａｌの含有量が４％未満である
と、良好なクリープ破断強度を得るのに十分な体積率の
γ′相が生成できず、また耐酸化性も低下するためであ
る。また含有量が７％を越えると共晶γ′量が増加し、
溶体化処理が困難になり、クリープ破断強度が低下する
ためである。また、さらに好ましくは、Ａｌの含有量を
５〜６％とすると良い。

【００２４】Ｔｉ（チタン）は、γ′相中のＡｌと置換
し、得られる相はＮｉ_３（Ａｌ，Ｔｉ）となるために、
γ′相の固溶強化に役立つ元素である。本発明におい
て、Ｔｉの含有量を０．５％以下と規定したが、Ｔｉを
過度に添加すると、共晶γ′相の生成またはＮｉ_３Ｔｉ
相（η相）の析出を促し、クリープ破断強度を低下させ
てしまうためである。また合金の長時間の裸使用におい
て、合金表面直下に生成するＴｉの窒化物は低サイクル
疲労特性に対しても悪影響を及ぼし、また耐酸化性に対
しても有害であるためである。

【００２５】Ｔａ（タンタル）は、主としてγ′相に固
溶してγ′相を強化するとともに耐酸化性を付与する元
素である。本発明において、Ｔａの含有量を３〜８％と
規定したが、含有量が３％未満であると合金の強度が低
くなり、含有量が８％を超えると共晶γ′相を固溶させ
ることが困難となり、クリープ破断強度が低下するため
である。また、さらに好ましくは、Ｔａの含有量を４〜
６％とすると良い。

【００２６】Ｒｕ（ルテニウム）は主としてγ相の強化
元素である。本発明において、Ｒｕの含有量を０．５〜
６％と規定したが、含有量が０．５％未満ではその効果
を得られず、密度が高く、含有量が６％を超える場合に
は合金の比重をあげ、比強度を下げること、またＷおよ
びＭｏ等と脆化相（Ｒｕ−Ｍｏ，Ｒｕ−Ｗ相）を形成し
てクリープ強度を低下させるためである。また、さらに
好ましくは、Ｒｕの含有量を１〜３％とすると良い。

【００２７】Ｒｅ（レニウム）は、主としてγ相の強化
元素であり、耐高温腐食性を高める元素である。本発明
においては、Ｒｅの含有量を４％以下と規定したが、Ｒ
ｅの密度が高く、４％を超える添加はＲｅ−Ｗ相および
Ｒｅ−Ｃｒ−Ｗ相等のＴＣＰ相を生成するためである。
また、ＲｅはＲｕと同様に希少元素であり、過度の添加
は合金の価格を引き上げてしまうため、Ｒｅの含有量を
４％以下と規定した。

【００２８】Ｍｇ（マグネシウム）は、硫黄分を硫化物
として固定し、合金中の耐高温腐食性を低下させるＳ
（硫黄）を減少させる元素である。本発明においては、
Ｍｇの含有量を１００ｐｐｍ以下と規定したが、１００
ｐｐｍを超える過度の添加は、粗大化した硫化物が低サ
イクル破断特性に悪影響を及ぼすためである。

【００２９】請求項３記載のＮｉ基単結晶超合金は、請
求項１および２記載のＮｉ基単結晶超合金において、重
量割合で、Ｙを０．５％以下含有することを特徴とす
る。

【００３０】本発明においてＹ（イットリウム）を添加
したが、Ｙは酸化被膜の密着性を向上させる効果を持つ
元素である。耐酸化性向上のためには、高温で運転中タ
ービン翼上に生成する酸化被膜の密着性を向上させる必
要があるが、Ｙはタービン翼上に生成する酸化被膜の密
着性を向上させる効果を有する。本発明においてＹの含
有量を０．５％以下と規定したが、含有量が０．５％を
超えた場合、特に１％以上の場合は逆に酸化速度を上昇
し、耐酸化性を低下させるためである。

【００３１】請求項４記載のＮｉ基単結晶超合金は、請
求項１から３までのいずれかに記載のＮｉ基単結晶超合
金において、重量割合で、Ｈｆを０．５％以下含有する
ことを特徴とする。

【００３２】本発明においてＨｆ（ハフニウム）を添加
したが、Ｈｆは、一方向凝固超合金などに添加される粒
界強化元素である。従来のＮｉ基単結晶合金ではまった
く添加されないものであるが、単結晶タービン翼鋳造時
に生成する異結晶や、その後の熱処理および加工により
生じる再結晶の粒界を強化するため、本発明の合金では
非常に少量添加されている。従来のＮｉ基単結晶合金で
は粒界強化元素を含んでいないため、異結晶や再結晶を
もったタービン翼はすべて廃棄されていた。このため
に、粒界強化元素を添加することにより粒界が十分に強
化され、異結晶や再結晶を有するタービン翼でも許容さ
れるようになり、廃棄品の割合を低下させることによっ
て製品の生産性を向上させる。しかしながら、Ｈｆは合
金の融点を下げる働きがあるため、０．５％を超える添
加は局部溶解温度を低下させ、熱処理を困難とするた
め、０．５％以下と規定した。

【００３３】請求項５記載のＮｉ基単結晶超合金は、請
求項１から４までのいずれかに記載のＮｉ基単結晶超合
金において、体積率で、γ基地中にγ′相を５５％以上
析出させた組織を有することを特徴とする。

【００３４】本発明において、Ｎｉ基単結晶超合金を製
造する際に施す熱処理により、γ基地中に析出するγ′
相の割合は異なってくるが、γ基地中にγ′相を５５％
以上析出させることにより、高温強度、耐酸化性および
高温腐食性などの優れた特性を有するＮｉ基単結晶超合
金を得ることができる。

【００３５】請求項６記載のガスタービン部品は、構成
材料が請求項１から５までのいずれかに記載のＮｉ基単
結晶超合金により構成された。

【００３６】本発明において、優れた特性を有するＮｉ
基単結晶超合金をガスタービン動翼および静翼などのガ
スタービン部品に適用することにより、ガスタービンの
長寿命化を図ることができる。

【００３７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を表１お
よび図１〜図４を用いて説明する。

【００３８】実施例（表１：試料Ｎｏ．１〜３） 本実施例においては、表１に示す試料Ｎｏ．１〜Ｎｏ．
３の成分組成範囲のＮｉ基単結晶合金を用いた。

【００３９】

【表１】

【００４０】表１に示すように、試料Ｎｏ．１〜Ｎｏ．
３の合金は、重量％で、Ｃｏ：５〜１０％、Ｃｒ：４〜
１２％、Ｍｏ：０．５〜３％、Ｗ：３〜８％、Ａｌ：４
〜７％、Ｔｉ：０．５％以下、Ｔａ：３〜８％、Ｒｕ：
０．５〜６％、Ｒｅ：４％以下、Ｍｇ：１００ｐｐｍ以
下、Ｙ：０．１％以下、Ｈｆ：０．５％以下を含有し、
残部をＮｉおよび不可避的不純物とした成分を有する。

【００４１】比較例（表１：試料Ｎｏ．４〜２２） 本比較例では、表１に示す試料Ｎｏ．４〜Ｎｏ．２２の
成分組成範囲のＮｉ基単結晶合金を用いた。

【００４２】表１に示すように、試料Ｎｏ．４〜Ｎｏ．
２２の合金は、本発明の成分組成範囲にない組成を有す
るものである。

【００４３】従来例（表１：試料Ｎｏ．２３（ＣＭＳＸ
−４）） 本従来例においては、表１に示す試料Ｎｏ．２３の第２
世代単結晶合金であるＣＭＳＸ−４を用いた。ＣＭＳＸ
−４の成分組成は、表１に示すとおりである。

【００４４】具体的には、ＣＭＳＸ−４の合金は、重量
％で、Ｃｏ：９．０％、Ｃｒ：６．５％、Ｍｏ：０．６
％、Ｗ：６．０％、Ａｌ：５．６％、Ｔｉ：１．０％、
Ｔａ：６．５％、Ｒｅ：３．０％を含有し、残部はＮｉ
および不可避的不純物から構成される。

【００４５】実施例および比較例の成分組成を有する合
金について、各試験片を作成するために、あらかじめ表
１に示す組成になるように、原材料を適切な割合として
真空溶解により精練後、再溶解用インゴットを作り、こ
れを直径１００×１０００ｍｍ程度のメルティングスト
ックに鋳造した。このメルティングストックを必要量に
小割りし、その後、高速凝固法により直径１３×１００
ｍｍ円柱形状の単結晶合金を鋳造した。その後、図１に
示す溶体化処理および時効処理を施した後、加工を施し
て試験片を得た。

【００４６】図１は、実施例および比較例の熱処理シー
ケンスを示す図である。

【００４７】図１に示すように、実施例および比較例で
ある試料Ｎｏ．１からＮｏ．２２までの２２種類の合金
は、まず、１２６０〜１２８０℃の温度で１時間の予備
加熱を施した後、１２８０〜１３００℃の温度で５時間
の溶体化熱処理を施した。

【００４８】溶体化熱処理後、室温まで試験片を空冷
し、γ′相析出を目的とした１段時効熱処理を１１００
℃の温度域で４時間行い、その後、空冷した後つづいて
γ′相安定化を目的とした２段時効熱処理を８７０℃の
温度で２０時間実施した後、空冷を行った。

【００４９】このようにして得られた試験片に対して、
耐酸化性試験、耐高温腐食性試験およびクリープ破断試
験を実施した。

【００５０】耐酸化性試験については、大気雰囲気中下
において９５０℃の温度で９時間加熱後、１時間冷却と
いう熱サイクルを１００回反復し、質量変化を測定し
た。

【００５１】また、耐高温腐食性試験では、７５％Ｎａ
_２ＳＯ_４＋２５％ＮａＣｌの組成を有する温度９００℃
に加熱した溶融塩中に試験片を２０時間浸漬した後、脱
スケールを行い、重量減少を測定した。

【００５２】クリープ破断試験では、試験片を大気中に
て温度１１００℃、１４ｋｇｆ／ｍｍ^２の条件下とし、
破断寿命を測定した。その結果を図２〜図４に示す。

【００５３】図２は、実施例、比較例および従来例のク
リープ試験結果を示す図である。

【００５４】図２に示すように、比較例の合金のうち、
Ｃｏ添加量の少ない試料Ｎｏ．４の合金は、Ｒｅ−Ｃｒ
−Ｗ相の生成によりクリープ破断寿命の低下が見られ
た。また、ＡｌおよびＴｉ添加量の少ない試料Ｎｏ．１
７の合金は、γ′相析出量の低下により、クリープ破断
寿命が低下した。さらに、Ｃｒ、Ｍｏ、ＴａおよびＷの
添加量の少ない試料Ｎｏ．６、Ｎｏ．８、Ｎｏ．１０お
よびＮｏ．１５の合金では、固溶強化度が低下すること
によりクリープ破断強度が低下していた。

【００５５】逆に実施例の合金に対しＡｌおよびＴｉの
含有量が多いＮｏ．１８およびＮｏ．１９の合金は熱処
理後、未固溶のγ′や共晶γ′が残留し、図２に示すよ
うにクリープ破断寿命が低下した。また、Ｒｅ、Ｍｏ、
ＷおよびＲｕの含有量が多いＮｏ．１２、Ｎｏ．９、Ｎ
ｏ．１１およびＮｏ．１４の合金は、α−（Ｗ，Ｍｏ）
相、Ｒｅ−Ｃｒ−Ｗ相、Ｒｅ−Ｍｏ相およびＲｕ−Ｍｏ
相の析出によりクリープ破断寿命が短くなっていた。さ
らに、Ｃｒ添加量の多いＮｏ．７の合金では、針状のＴ
ＣＰ相（σ相）の生成によりクリープ破断寿命が低下し
ていた。

【００５６】図３は、実施例、比較例および従来例の酸
化試験結果を示す図である。

【００５７】図３に示すように、耐酸化性については、
Ａｌ含有率が低いＮｏ．１７の合金およびＴｉ添加量の
高いＮｏ．１９の合金では、耐酸化性が低下した。ま
た、ＹおよびＨｆを添加していない合金およびＳ濃度が
高い合金についても耐酸化性に有効な酸化被膜の剥離が
おこり、耐酸化性が低下していた。

【００５８】図４は、実施例、比較例および従来例の高
温腐食試験結果を示す図である。

【００５９】図４に示すように、耐高温腐食性について
は、Ｃｒの含有量が低いＮｏ．６およびＲｅの添加量の
少ない合金について、高温腐食量が増加して耐高温腐食
性の低下がみられた。

【００６０】これに対して、実施例における合金はＡ
ｌ、Ｔｉ、Ｗ、Ｔａ、Ｍｏ、ＲｕおよびＲｅの合金元素
をバランスよく添加しているため、熱処理後の未固溶
γ′相およびγ′共晶の残留がなく、また脆化相である
α−（Ｗ，Ｍｏ）およびＲｅ−Ｗ、Ｒｅ−Ｍｏ、Ｒｅ−
Ｃｒ−Ｗ相の析出も見られず、図２に示すようにクリー
プ破断寿命が従来例の合金にくらべ優れた値を示した。
また、Ｃｒの含有率を耐食性を保持するのに必要量添加
していること、またＹおよびＨｆを添加し、Ｓ濃度を低
くしたことにより、図３および図４に示すように、耐高
温腐食性および耐酸化性についても比較例の合金に対
し、良好な結果を示した。

【００６１】

【発明の効果】以上のように、本発明によるＮｉ基単結
晶超合金およびガスタービン部品によれば、優れたクリ
ープ破断寿命、耐高温腐食性および耐酸化性を有し、こ
のＮｉ基超合金をガスタービン翼などのガスタービン部
品に適用することにより、ガスタービンの長寿命化に大
きく寄与することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態における、実施例および比較
例の熱処理シーケンスを示す図。

【図２】本発明の実施形態における、実施例、比較例お
よび従来例のクリープ試験結果を示す図。

【図３】本発明の実施形態における、実施例、比較例お
よび従来例の酸化試験結果を示す図。

【図４】本発明の実施形態における、実施例、比較例お
よび従来例の高温腐食試験結果を示す図。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石渡 裕 神奈川県横浜市鶴見区末広町二丁目４番地 株式会社東芝京浜事業所内 (72)発明者 吉岡 洋明 神奈川県横浜市鶴見区末広町二丁目４番地 株式会社東芝京浜事業所内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量割合で、Ｃｏ：５〜１０％、Ｃｒ：
   ４〜１２％、Ｍｏ：０．５〜３％、Ｗ：３〜８％、Ａ
   ｌ：４〜７％、Ｔｉ：０．５％以下、Ｔａ：３〜８％、
   Ｒｕ：０．５〜６％、Ｒｅ：４％以下、Ｍｇ：１００ｐ
   ｐｍ以下を含み、残部がＮｉおよび不可避的不純物から
   なることを特徴とするＮｉ基単結晶超合金。
2. 【請求項２】 重量割合で、Ｃｏ：８〜１０％、Ｃｒ：
   ６〜１０％、Ｍｏ：１〜２％、Ｗ：４〜６％、Ａｌ：５
   〜６％、Ｔｉ：０．５％以下、Ｔａ：４〜６％、Ｒｕ：
   １〜３％、Ｒｅ：４％以下、Ｍｇ：１００ｐｐｍ以下を
   含み、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを
   特徴とするＮｉ基単結晶超合金。
3. 【請求項３】 請求項１または２記載のＮｉ基単結晶超
   合金において、重量割合で、Ｙを０．５％以下含有する
   ことを特徴とするＮｉ基単結晶超合金。
4. 【請求項４】 請求項１から３までのいずれかに記載の
   Ｎｉ基単結晶超合金において、重量割合で、Ｈｆを０．
   ５％以下含有することを特徴とするＮｉ基単結晶超合
   金。
5. 【請求項５】 請求項１から４までのいずれかに記載の
   Ｎｉ基単結晶超合金において、体積率で、γ基地中に
   γ′相を５５％以上析出させた組織を有することを特徴
   とするＮｉ基単結晶超合金。
6. 【請求項６】 構成材料が請求項１から５までのいずれ
   かに記載のＮｉ基単結晶超合金により構成されたガスタ
   ービン部品。