JP2004055534A - 燃料電池用加湿装置 - Google Patents
燃料電池用加湿装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2004055534A JP2004055534A JP2003148887A JP2003148887A JP2004055534A JP 2004055534 A JP2004055534 A JP 2004055534A JP 2003148887 A JP2003148887 A JP 2003148887A JP 2003148887 A JP2003148887 A JP 2003148887A JP 2004055534 A JP2004055534 A JP 2004055534A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hollow fiber
- fiber membrane
- gas
- fuel cell
- membrane
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Fuel Cell (AREA)
- Air Humidification (AREA)
Abstract
【課題】本発明は、低圧ガスを用いてもガスの圧力損失を抑制しながら加湿効率を高くすることができる、燃料電池用に好適に用いることができる加湿装置を提供することを目的とする。
【解決手段】本発明は、中空糸膜エレメントからなり、（ａ）中空糸膜の内径が４００μｍ以上、（ｂ）中空糸膜の水蒸気透過速度（Ｐ’Ｈ２Ｏ）が０．５×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上、（ｃ）中空糸膜の水蒸気と酸素ガスとの透過速度比（Ｐ’Ｈ２Ｏ／Ｐ’Ｏ２）が１０以上、（ｄ）中空糸膜が１００℃の熱水中で５０時間熱水処理した後の引張破断伸度が熱水処理前の８０％以上を保持することを特徴とする燃料電池用加湿装置に関し、特に中空糸膜エレメントの有効長をＬ、前記中空糸膜エレメントを装着する容器の内径をＤとするとき、Ｌ／Ｄが１．８以上である燃料電池用加湿装置に関する。
【選択図】 なし
【解決手段】本発明は、中空糸膜エレメントからなり、（ａ）中空糸膜の内径が４００μｍ以上、（ｂ）中空糸膜の水蒸気透過速度（Ｐ’Ｈ２Ｏ）が０．５×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上、（ｃ）中空糸膜の水蒸気と酸素ガスとの透過速度比（Ｐ’Ｈ２Ｏ／Ｐ’Ｏ２）が１０以上、（ｄ）中空糸膜が１００℃の熱水中で５０時間熱水処理した後の引張破断伸度が熱水処理前の８０％以上を保持することを特徴とする燃料電池用加湿装置に関し、特に中空糸膜エレメントの有効長をＬ、前記中空糸膜エレメントを装着する容器の内径をＤとするとき、Ｌ／Ｄが１．８以上である燃料電池用加湿装置に関する。
【選択図】 なし
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、燃料電池の供給ガスを加湿するために好適な、中空糸膜を用いた加湿装置に関する。本発明の燃料電池用加湿装置は、圧力損失を抑制しながら高効率で加湿することが可能であり、水蒸気以外の他成分は透過が抑制され、経済的である。特に、燃料電池から排出された排ガスから水分を回収して燃料電池へ供給される供給ガスを加湿するのに好適な加湿装置である。
【０００２】
【従来の技術】
近年、電気自動車や静置型小型発電装置としてパーフルオロカーボンスルホン酸膜のような固体高分子膜を電解質膜として用いた燃料電池が注目されている。
このような固体高分子は含水状態ではプロトン導電性電解質として機能するが、乾燥状態ではプロトン導電性が低下するとともに固体高分子電解質膜と電極との接触不良がおこって出力が急激に低下する。このため、固体高分子型燃料電池システムでは、固体高分子電解質膜が一定の湿度を保つように、供給ガスを加湿して供給している。このため、供給ガスを加湿するための加湿装置が種々検討されている。
特開平６−１３２０３８号公報には、水蒸気透過膜を用いて、燃料電池から排出される排気ガスを加湿用ガスとして燃料電池へ供給する供給ガスを加湿することが開示されている。
特開平８−２７３６８７号公報には、中空糸膜を用いた加湿装置で、燃料電池の供給ガスを加湿することが開示されている。
【０００３】
燃料電池用加湿装置には、燃料電池の運転温度である８０℃程度の温度や水蒸気、酸素、及び、水素などが存在する雰囲気中に長期間暴露されても安定して加湿することができること、低圧ガスを用いても効率よく加湿できること、ガスの圧力損失が抑制されること、水蒸気以外の他成分の透過が抑制できることなどが要求されている。
しかしながら、例えば、特開２００１−３５１６６０号公報では、中空糸水透過膜型加湿装置に加えて凝縮器と水噴射弁からなる補助加湿手段を備えることが提案されている。この提案は、低圧運転で加湿量を増やすためにスケールアップすると圧力損失が増大するので中空糸水透過膜型加湿装置の採用には限界があるという問題を解決るためであった。
このように、中空糸膜を用いた燃料電池用加湿装置には改良すべき余地があった。
【０００４】
本発明の発明者を含む発明者らは、米国特許第６４６４７５５号公報において、高い水蒸気透過速度と、実用的な機械的強度と、更に優れた耐水性及び耐熱水性を併せ持った非対称中空糸ガス分離膜を開示し、この非対称中空糸膜ガス分離膜が燃料電池の供給ガスを加湿するために用いることができる可能性について言及している。しかし、米国特許第６４６４７５５号公報は、本発明のように、中空糸ガス分離膜を燃料電池用加湿装置に適用する場合に有用なパラメータを具体的に検討して開示するものではない。
また、特開２００２−２１９３３９号公報は中空糸膜を用いた加湿モジュールにおいて、中空糸膜束が充填された領域に最短長さＬと当該領域に結ばれる対角線の長さＡとのとの比Ｌ／Ａ、又は中空糸膜束が充填された領域の中空糸膜束の高さＤと当該領域に結ばれる最短長さＬとの比Ｄ／Ｌが特定範囲内であれば、筒状ハウジング内の各中空糸膜の外面に乾燥ガスを均一に行き渡らせられるので、加湿器の加湿能力が向上することを開示している。しかし、特開２００２−２１９３３９号公報は本発明のように加湿モジュールにおける中空糸膜の圧力損失の問題の解決法を開示するものではない。
【０００５】
【特許文献１】
特開平６−１３２０３８号
【特許文献２】
特開平８−２７３６８７号
【特許文献３】
特開２００１−３５１６６０号
【特許文献４】
米国特許第６４６４７５５号
【特許文献５】
特開２００２−２１９３３９号
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、燃料電池の運転温度である８０℃程度の温度や水蒸気、酸素、及び、水素などが存在する雰囲気中に長期間暴露されても安定して加湿することができ、低圧ガスを用いてもガスの圧力損失を抑制しながら加湿効率を高くすることができ、水蒸気以外の他成分の透過が抑制され、しかも、経済的な燃料電池用に好適に用いることができる加湿装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、多数本の中空糸膜からなる中空糸膜束の両端部に中空糸膜を開口状態で固着した管板が形成された中空糸膜エレメントを、少なくとも第１のガス供給口、第１のガス排出口、第２のガス供給口、及び、第２のガス排出口を有する容器内に、中空糸膜の中空側へ通じる空間と中空糸膜の外側へ通じる空間とが隔絶するように装着して構成された燃料電池用加湿装置において、
（ａ）中空糸膜の内径が４００μｍ以上、好適には５００μｍ超〜１５００μｍ未満である
（ｂ）中空糸膜の水蒸気透過速度（Ｐ’Ｈ２Ｏ）が０．５×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上である
（ｃ）中空糸膜の水蒸気と酸素ガスとの透過速度比（Ｐ’Ｈ２Ｏ／Ｐ’Ｏ２）が１０以上である
（ｄ）中空糸膜が１００℃の熱水中で５０時間熱水処理した後の引張破断伸度が熱水処理前の８０％以上を保持することを特徴とする燃料電池用加湿装置に関し、特に、中空糸膜エレメントの有効長をＬ、前記中空糸膜エレメントを装着する容器の内径をＤとするとき、Ｌ／Ｄが１．８以上である燃料電池用加湿装置に関する。
更に、中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の膜充填率が３５〜５５％であること、中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の外周部の５０％以上がフィルム状物質で被覆されていること、中空糸膜の中空側を流れる第１のガスと、中空糸膜の外側の空間を流れる第２のガスとが、中空糸膜を挟んで向流に流れること、中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の略中心部に中空糸膜束に沿って配した芯管を設け、前記芯管には芯管内と芯管外とを連通する連通孔を形成しており、第２のガスが第２のガスの供給口から前記芯管内へ導かれ前記連通孔を通じて中空糸膜の外側の空間へ導入されるように構成されたことに関する。
また、燃料電池への供給ガスが加湿されるように構成されたこと、第１のガスが燃料電池のカソードからの排ガスであり、第２のガスが燃料電池のカソードへ供給される空気であるように構成された燃料電池用加湿装置に関する。
【０００８】
【発明の実施の形態】
本発明の燃料電池用加湿装置は、多数本の中空糸膜からなる中空糸膜束の両端部に中空糸膜を開口状態で固着した管板が形成された中空糸膜エレメントを、少なくとも第１のガス供給口、第１のガス排出口、第２のガス供給口、及び、第２のガス排出口を有する容器内に、中空糸膜の中空側へ通じる空間と中空糸膜の外側へ通じる空間とが隔絶するように装着して構成されている。
本発明の加湿装置を構成する中空糸膜エレメントの一例の概略の縦断面図を図１に示す。多数本（通常は数十本から数十万本）の中空糸膜１が略平行に束ねられて中空糸膜束を形成している。その中空糸膜束の両端部は、例えばポリオレフィンなどの熱可塑性樹脂やエポキシ樹脂などの硬化性樹脂からなる管板２、２’によって両端面で中空糸膜が開口状態を保持するように固着されて中空糸膜エレメント３を構成している。尚、中空糸膜は１〜１００本毎に中空糸膜束の軸方向に対して３０°以下の低角度で交互に交叉配列されたいわゆる綾織の状態で、中空糸膜束全体としては略平行に集束されていることが望ましい。
図２は、本発明の燃料電池用加湿装置の一例の概略の縦断面図である。前記中空糸膜エレメント３の少なくとも一つが、少なくとも第１のガス供給口４、第１のガス排出口５、第２のガス供給口６、及び、第２のガス排出口７を備えた容器８内に、中空糸膜の中空側へ通じる空間と中空糸膜の外側へ通じる空間とが隔絶するように装着されている。
すなわち、管板によって容器内の空間が間仕切りされており、容器内の２つの管板２、２’の間の空間は各中空糸膜の中空側の空間と中空糸膜の外側の空間とに分けられている。第１のガスの供給口４から供給された第１のガスは管板２端面の中空糸膜の開口から中空糸膜の中空側に導入され、中空糸膜の中空側を流れ、反対側の管板２’端面の中空糸膜の開口から流れ出し、第１のガスの排出口５から排出される。一方、第２のガスの供給口６から供給された第２のガスは中空糸膜の外側の空間を流れて、第２の排出口７から排出される。この間、それぞれのガスは中空糸膜の内外の表面に接触して流れるので、水蒸気分圧が高いガス側の水蒸気が、水蒸気分圧が低いガス側へ中空糸膜を選択的に透過することによって加湿がおこなわれる。
尚、図２中の矢印は、ガスの流れの方向を示している。
【０００９】
固体高分子型燃料電池に供給するガスや排出されるガスの圧力は、その燃料電池の使用条件によって決まるが、概ね１気圧から３気圧程度（ゲージ圧で０〜２気圧）の低圧である。燃料電池のカソードで発生する水分を多量に含むカソードの排出ガスを加湿ガスとして、カソードへ供給される空気を加湿するような場合を考えれば明らかであるが、燃料電池用加湿装置では、低圧のガスを低圧のガスで加湿することができ且つガスを加圧するための動力を極力低減させるために、圧力損失が極めて低レベルに抑制されねばならない。
加湿装置の圧力損失は、ガスが中空糸膜の中空側を流れるときとガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときに主に発生する。
中空糸膜の中空側を通過するガスの圧力損失を抑制するための方法として、中空糸膜を短くする方法が考えられる。しかし、短い中空糸膜を用いると、中空糸膜の両端部の管板に包埋されて加湿に用いることができない膜面積の割合が大きくなって経済的な加湿装置を得るのが難しくなる。しかも、中空糸膜を短くして同等の加湿量を得ようとすると、より多数本の中空糸膜が必要になるので、以下で述べるように、中空糸膜エレメントの有効長をＬ、前記中空糸膜エレメントを装着する容器の内径をＤとするとき、Ｌ／Ｄが小さくなることにより、中空糸膜の外側の空間でガスの流れが偏流を起こして加湿効率が低くなる。
【００１０】
本発明の加湿装置で用いる中空糸分離膜の内径の好ましい下限値は、好ましくは４００μｍ超、より好ましくは４１０μｍ以上、更に５００μｍ超であり、また内径の好ましい上限値は１５００μｍ未満、特に８００μｍ未満である。中空糸分離膜の内径は典型的には４００μｍ超〜１５００μｍ未満の範囲内であり、５００μｍ超〜１５００μｍ未満の範囲内がより好ましい。
中空糸膜の内径が４００μｍ以上更には４００μｍ超又は４１０μｍ以上、特に５００μｍ超であれば、内径の数百倍以上の長さの中空糸膜を用いても圧力損失を極めて低レベルに抑制できる。このため、管板によって加湿に用いることができなくなる膜面積の割合が小さくなって経済的な加湿装置が可能になる。更に、以下で述べるように、中空糸膜エレメントの有効長をＬ、前記中空糸膜エレメントを装着する容器の内径をＤとするとき、Ｌ／Ｄを一定以上の大きさにすることができるので加湿効率を高くすることが可能になる。
一方、中空糸膜の内径が１５００μｍ以上になると、所定の容積内に装着できる中空糸膜の本数が制限されて有効膜面積が少なくなって加湿効率を高めることが難しくなるし、さもなくば、装置を大型にする必要が生じるので好ましくない。しかも、中空糸膜の内径が１５００μｍ以上になると、中空糸膜が変形し易くなり中空糸膜の製造が難しくなる。中空糸膜の強度を高めるために膜厚を大きくすると水蒸気透過速度が小さくなるので加湿効率が高い加湿装置を得るのは難しい。
【００１１】
本発明の加湿装置に用いられる中空糸膜の水蒸気透過速度（Ｐ’Ｈ２Ｏ）は、８０℃の温度において、０．５×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上、好ましくは２．０×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上であり、また、水蒸気と酸素ガスとの透過速度比（Ｐ’Ｈ２Ｏ／Ｐ’Ｏ２）は、８０℃の温度において、１０以上、好ましくは１００以上である。
中空糸膜の水蒸気透過速度（Ｐ’Ｈ２Ｏ）が０．５×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ未満では、十分な加湿量が得られないし、同じ加湿量を得るためには中空糸膜を余計に用いる必要が生じるので好ましくない。また、水蒸気と酸素ガスとの透過速度比（Ｐ’Ｈ２Ｏ／Ｐ’Ｏ２）が１０未満では、水蒸気以外のガス成分が中空糸膜を透過し易くなるので好ましくない。例えば、カソードへ供給される空気をカソードからの排出ガスで加湿するとき、排出ガスの酸素ガス分圧が空気の酸素ガス分圧よりも小さくなって酸素ガスが空気から排出ガス側へ透過する可能性がある。その場合に、水蒸気と酸素ガスとの透過速度比（Ｐ’Ｈ２Ｏ／Ｐ’Ｏ２）が１０未満では、多量の酸素ガスが透過して供給する空気中の酸素ガス濃度が減少し燃料電池の出力が低下するので好ましくない。
【００１２】
さらに、本発明の加湿装置に用いられる中空糸分離膜は、１００℃の熱水中で５０時間熱処理した後の引張破断伸度が熱水処理前の引張破断伸度の８０％以上、好ましくは９０％以上を保持することができる耐熱水性を有する。固体高分子膜型燃料電池のスタックは約８０℃程度の温度で使用されるため、加湿装置も同程度の温度で運転されることになる。従って、中空糸膜は８０℃程度の温度条件で水蒸気を多量に含んだガスと絶えず接触する。１００℃の熱水中で５０時間熱処理した後でも熱処理前の引張破断伸度の８０％以上の引張破断伸度を保持できる中空糸膜は、１００℃の熱水によっても加水分解しないものであるから、長期間に亘って信頼性よく加湿に用いることができる。
【００１３】
本発明の加湿装置に用いられる中空糸分離膜は、多孔性膜でも非多孔性の膜でも構わないが、多孔性膜では水蒸気以外の成分が供給ガスへ混入し易いなどの問題があるため、非多孔性膜が好ましい。特に、非対称の非多孔性膜が水蒸気透過速度が高くなるので好ましい。膜の材質は、８０℃程度の高温で水蒸気や酸素ガスなどに接触する使用条件から、耐熱性、耐薬品性、耐久性、及び、耐加水分解性の優れた材料が好ましい。
多孔性膜では、例えば、スルホン酸基を有するパーフルオロカーボン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリフッ化ビニリデン樹脂、ポリ四フッ化エチレン樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、セルロース誘導体樹脂などを好適に挙げることができる。
非多孔性膜では、例えば、ポリイミド樹脂、ポリスルホン樹脂、スルホン酸基を有するパーフルオロカーボン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリフェニレンオキサイド樹脂、ポリアセチレン樹脂、セルロース誘導体樹脂などを好適に挙げることができる。
本発明の燃料電池用加湿装置に用いる中空糸膜としては、芳香族ポリイミドからなる非対称中空糸膜が特に好ましい。芳香族ポリイミドからなる非対称中空糸膜は、例えば、本発明の発明者を含む発明者の米国特許第６４６４７５５号公報に詳細に記載されているように、耐熱性や耐久性が優れており、水蒸気透過速度が高く、水蒸気の選択透過性が高く、耐熱水性の優れたものを製造することができるので、極めて高効率で高信頼性の加湿装置を得ることができる。
【００１４】
本発明の加湿装置に用いることができる非対称中空糸分離膜は、前記の樹脂を溶解したポリマー溶液を用いて、Ｌｏｅｂらが（例えば、米国特許第３１３３１３２号で）提案した方法、即ち、ポリマー溶液をノズルから押出して目的形状物とし空気又は窒素雰囲気空間を通過させた後で凝固浴に浸漬する、いわゆる乾湿式法により容易に製造することができる。
【００１５】
また、本発明の加湿装置に用いられる中空糸分離膜は、１つの好ましい態様において、米国特許第６４６４７５５公報に開示されているように、スキン層（分離層）と多孔質層（支持層）とから構成される非対称構造を有し、多孔質層のガス透過速度がヘリウムガスの透過速度（Ｐ’Ｈｅ）で２．５×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上、より好ましくは３．０×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上であり、また中空糸膜での引張強度が２．５ｋｇｆ／ｍｍ２以上、より好ましくは３．０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、破断伸度は１０％以上、より好ましくは１５％以上であることが好ましい。
中空糸分離膜の多孔質層（支持層）のヘリウム透過速度（Ｐ’Ｈｅ）は膜の多孔質層（支持層）のガス透過抵抗を示すもの（但し、値が大きい方が抵抗が小さい）であり、次のような測定方法で測定した値である。即ち、非対称中空糸膜を酸素プラズマ処理によって表面のスキン層を削り、ヘリウムガスと窒素ガスとの透過速度比が実質的に均質膜の透過速度比とは認められない領域に到達したときのヘリウムガスの透過速度（Ｐ’Ｈｅ）である。具体的には、プラズマ処理前のヘリウムと窒素の透過速度比（Ｐ’Ｈｅ／Ｐ’Ｎ２）が２０以上の膜をプラズマ処理して、前記透過速度比（Ｐ’Ｈｅ／Ｐ’Ｎ２）が１．２以下になったときのヘリウムガスの透過速度である。
【００１６】
また、中空糸分離膜の機械的強度は、中空糸膜の引張試験における引張強度と破断伸度で表している。これらは温度２３℃にて引張試験機を用いて試料（中空糸膜）の有効長２０ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／分で測定した値である。引張強度は中空糸膜の引張破断時の応力を中空糸の膜断面積で除した値［単位：ｋｇｆ／ｍｍ２］であり、破断伸度は中空糸膜の元の長さをＬ０、引張破断時の長さをＬとしたときの（Ｌ０−Ｌ））／Ｌ０×１００［単位：％］である。
中空糸膜の引張強度は好ましくは２．５ｋｇｆ／ｍｍ２以上、破断伸度は好ましくは１０％以上である。このような機械的強度を持った中空糸膜は、容易に破損や破断することなく取扱うことができ、更に、優れた耐圧性や耐久性を持つので特に有用である。
上記のような多孔質層のヘリウムガスの透過速度（Ｐ’Ｈｅ）、中空糸膜の引張強度及び破断伸度を満たす非対称中空糸分離膜の製法は米国特許第６４６４７５５公報に開示されている。（その記載は参照して本発明に含める。）
【００１７】
本発明の加湿装置に用いることができる非対称中空糸分離膜の膜厚は、通常、スキン層が１０〜２００ｎｍ好ましくは２０〜１００ｎｍであり、多孔質層が２０〜２００μｍ好ましくは３０〜１００μｍである。
【００１８】
本発明の加湿装置において、中空糸膜エレメントの有効長をＬ、中空糸膜エレメントを装着する容器の内径をＤとするとき、Ｌ／Ｄが１．８以上、特に２〜６であるように構成することが、加湿効率を高くできるので好適である。
容器内に中空糸膜エレメントを装着した一例の概略の縦断面図である図３中に記載してＬおよびＤを示した。尚、図３中の矢印は、ガスの流れの方向を示している。
中空糸膜エレメントの有効長Ｌとは、中空糸膜束の両端部に形成された管板を除いた実際に水蒸気透過に寄与する部分の長さであり、容器の内径Ｄとは、中空糸膜エレメントが装着された容器の中空糸膜束の長手方向に対し垂直な断面の径である。容器が円筒状の場合は、Ｄは円筒の円断面の直径である。通常、この容器は円筒状である。この容器が直方体状であるような場合は、容器の中空糸膜束の長手方向に対し垂直な断面の面積と同じ面積を有する円の直径とする。容器の内径Ｄは、中空糸膜の外側の空間へ導入された第２のガスが、中空糸膜の外側の空間内を流れるときの広がりの程度を示す。
Ｌ／Ｄが１．８以下になると、中空糸膜エレメントの長さが相対的に短いので中空糸膜の中空側を流れる第１のガスの圧力損失を低く抑制するのは容易である。しかし、一方で、中空糸エレメントの有効長に較べて中空糸膜の外側の空間を流れる第２流のガスの広がりの程度が相対的に大きくなるので、前記第２のガス流が中空糸膜の長手方向に流れないで中空糸膜を横切る方向に流れる程度が大きくなる。すなわち、中空糸膜の加湿能力を最大限に発揮させる中空糸膜に沿ったピストンフローから逸脱し、ショートパス流や偏流つまりガス流速の速いところと遅いところが生じる。ショートパス流や偏流が起ると加湿効率が低下するので好ましくない。
Ｌ／Ｄが６を越えると、中空糸膜エレメントの長さが相対的に長いので中空糸膜の中空側を流れる第１のガスの圧力損失を低く抑制するのが困難になる。
尚、用いられた中空糸膜エレメントが、中空糸膜束の外周部をフィルム状物質で被覆して中空糸膜の外側の空間を流れる第２流のガスの広がりの程度が抑制されたものであるときには、Ｄは容器の内径ではなくフィルム状物質で囲まれた空間の内径を意味する。
【００１９】
本発明の加湿装置において、中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の膜充填率、即ち、中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の長手方向に垂直な断面積に対する前記中空糸膜束を構成している各中空糸膜の長手方向に垂直な断面積の総和の割合は、３５〜５５％、特に３５〜４５％が好適である。
前記中空糸膜束の膜充填率は、中空糸膜束の長手方向に垂直な断面積における、中空糸膜が占める面積の割合を示し、１００（％）から膜充填率（％）を引いた値（％）は中空糸膜束における中空糸膜の外側の空間の割合を示している。
膜充填率が３５％未満では、中空糸膜束を構成する中空糸膜が少なすぎて効率的な加湿が難しい。かつ、局所的に膜充填率の大きな部分と小さな部分ができ易くなり、ショートパス流や偏流の原因になる。また、膜充填率が４５％特に５５％を越えると、中空糸膜束の中空糸膜の外側の空間が小さくなり、シートパスや偏流の原因になるし、また中空糸膜の外側の空間を流れる第２のガス流の圧力損失を抑制することが困難になる。
【００２０】
本発明の加湿装置において、中空糸膜エレメントの加湿に有効な部分の中空糸膜束の外周部の５０％以上、特に８０％〜９５％程度が、フィルム状物質で被覆されていることが好ましい。
容器内に中空糸膜エレメントが装着されたとき、中空糸膜束の外周部と容器内壁面との間に空間が生じることがある。この空間には中空糸膜の外側の空間に導入された第２のガスが流れるが、この空間を流れる第２のガスは中空糸膜と触れることががないから、水蒸気透過に関しては全く寄与できない流れになる。本発明の加湿装置における中空糸膜束の外周部を被覆するフィルム状物質は、前述の水蒸気透過に対して全く寄与のないガス流を防ぐために設けられるものである。
このフィルム状物質は、容器に設けられた第１のガスの供給口、第１のガスの排出口、第２のガスの供給口、第２のガスの排出口から出入りするガス流を妨げないように配置される。
このフィルム状物質は、装置内に導入されたガスを実質的に透過しないか、難透過性であり、８０℃程度の温度及び水分や酸素ガスが存在する雰囲気中で耐久性があればいかなる材料で形成されても構わないが、例えば、ポリプロピレン、ポリエステル、ポリイミドなどのプラスチック材料や、アルミニウムやステンレスのフィルムを好適に使用できる。フィルム厚も特に限定されないが、数１０μｍ〜数ｍｍ程度までが好適である。
【００２１】
本発明の加湿装置においては、中空糸膜内を流れる第１のガス流と、中空糸膜の外側の空間を流れる第２のガス流とが向流に流れるように構成されることが好適である。
これらのガス流のうち、一方が水蒸気の含有量が高い状態で供給される加湿用のガスであり、他方が水蒸気の含有量が低い状態で供給される被加湿ガスである。水蒸気が膜を透過するドライビングフォースは通常膜を挟んだ２つのガスの膜表面近傍における水蒸気分圧の差である。従って、加湿用ガスを加圧し被加湿ガスを減圧にすれば、非常に大きな水蒸気の透過量を達成できる。しかしながら、燃料電池に供給するガスや燃料電池から排出されるガスの圧力は、その燃料電池の使用条件によって決まっており、特に１気圧から３気圧程度（ゲージ圧で０〜２気圧）の低圧であるので、加湿用ガスの圧力を高めることによって水蒸気透過の効率を高めることには限界がある。
特にこのような条件下では以下の理由により向流が最適である。
すなわち、水蒸気が膜を透過すると、透過側の膜表面近傍の水蒸気分圧が上昇するので、続いて起るはずの水蒸気の膜透過のドライビングフォースが弱まる。
この透過側の膜表面近傍の水蒸気分圧が上昇したガスを水蒸気分圧が低い被加湿ガスで置換すると、水蒸気が膜を透過するドライビングフォースが弱まることはない。
中空糸膜の内側と中空糸膜の外側の空間を流れるガス流が向流になるように構成すると、透過側の膜表面近傍の水蒸気分圧が上昇したガスを水蒸気分圧が低い被加湿ガスで連続的に置換することができ、しかも、水蒸気が透過して水蒸気分圧が低下した加湿用ガスが流れるところの膜の透過側をまだ加湿されていない水蒸気分圧が低い被加湿ガスが流れるようになるので中空糸膜全長にわたって水蒸気を透過させることができるようになり、加湿効率を高めることができる。
向流に流さないで、例えば、加湿用ガスと被加湿ガスとを中空糸膜に沿って同一方向に流すと、両ガスが導入されて膜の両側を流れ始めたときには、膜の両側の水蒸気分圧差が最大であって水蒸気が多量に透過するけれども、膜に沿って流れていくと加湿用ガスの水蒸気分圧は低下し且つ被加湿ガスの水蒸気分圧は上昇して膜の両側の水蒸気分圧差は小さくなり水蒸気の透過がおこり難くなる。この結果、中空糸膜全体としては加湿効率を低下させることになる。
【００２２】
本発明の加湿装置において、加湿用ガスと被加湿ガスとを中空糸膜に沿って向流に流すために、第１のガスが中空糸膜エレメントの一方の端部の管板の開口から中空糸膜内に導入されて中空糸内を流れて中空糸膜メレメントの他方の端部の管板の開口から排出され、第２のガスが第１のガスが排出する側の中空糸エレメントの管板の近傍で容器内の中空糸膜外の空間へ導入され、容器内の中空糸膜外の空間を流れて第１のガスが導入される側の中空糸膜エレメントの管板の近傍で容器から排出されるように、第１のガスの供給口、第１のガスの排出口、第２のガスの供給口、及び、第２のガスの排出口を容器に配置されるのが好適である。
【００２３】
第２のガスの供給口は、第２のガスが供給口から直接に容器内の中空糸膜の外側の空間へ導入されるように容器に配置されてもよい。
特に好ましくは、中空糸膜エレメントの中空糸膜束の略中心部に中空糸膜に沿って配した芯管を設け、その芯管は、第１のガスが中空糸膜外へ流れ出る側の管板を貫通しており、且つ、その管板の近傍で中空糸膜の外側の空間に面して芯管内外を連通する連通孔を形成し、第２のガスの供給口から供給された第２のガスが前記芯管に導かれ、前記連通孔から容器内の中空糸膜の外側の空間へ流れ出し、中空糸の外側の空間を中空糸に沿って流れ、第１のガスが中空糸膜内に導入される側の管板の近傍で中空糸膜の外側の空間から容器に備えられた第２のガスの排出口から容器外へ排出されるように構成された加湿装置である。
導入された第２のガスは、中空糸膜束の中心部から中空糸膜に沿って向流に流れながら且つ中空糸膜束の外側方向へ放射状に均一に流れることが可能になり、シートパス流や偏流が発生し難くなって加湿効率をより高めることができる。
【００２４】
本発明の加湿装置において、中空糸膜の内側を流れる第１のガスが加湿用ガスであり、中空糸膜の外側の空間を流れる第２のガスが被加湿ガスであることが好ましい。
【００２５】
本発明の加湿装置において、容器などの材料は８０℃程度の温度及び水分や酸素ガスが存在する雰囲気中で耐久性があればいかなる材料で形成されても構わないが、ステンレスやアルミ合金などの金属でもよいし樹脂や繊維強化樹脂で形成されたものでも構わない。容器は、一体物でなく筒部とキャップ部から組立てられていても構わない。必要に応じてパッキン類、接着剤、ボルトナット類などが用いられる。また、本発明の加湿装置は、ガス中の不純物や膜性能を劣化する可能性がある物質、例えば、オイルミスト、塵埃、ガス中に含まれる微量の化学物質を除去するためにフルター類などの前処理装置を備えても構わない。更に、ガスの温度を調整するための熱交換器やヒーター類、ガスの圧力を調整するためのコンプレッサーなどの圧力調整装置類を、必要に応じて備える。
【００２６】
以下、本発明の加湿装置の別の一例の概略の縦断面図を示した図４によって更に説明する。
図４において、中空糸膜１からなる中空糸膜束の両端部は管板２、２’で中空糸膜の端部が開口状態を保つように固着されている。中空糸膜束の略中心部には中空糸膜に沿って芯管９が備えられている。芯管９は、第１のガスの供給口４側の管板２には包埋されており、第１のガスの排出口５側の管板２’は貫通して第２のガスの供給口６と通じている。また、芯管９には、管板２’の近傍に、芯管内部と中空糸膜の外側の空間とを連通する連通孔１０が芯管の外周に沿って配置されている。中空糸膜束の外周部にはフィルム状物質１１が被覆されている。このフィルム状物質１１は第１のガスの排出口側の管板２’に埋め込まれて固定されており、管板２の近くに設けられた第２のガスの排出口７に面する部分は、中空糸膜束はフルム状物質で被覆されていない。
この装置において、水蒸気を多く含んだ加湿用ガスは第１のガスの供給口４から導入され中空糸膜内を流れて第１のガスの排出口５から排出される。一方、加湿されるべき被加湿ガスは第２のガスの供給口６から導入され、芯管９内を流れ芯管の連通孔１０から中空糸膜の外側の空間へ導入され、中空糸膜に沿って実質的に加湿用ガスの流れと向流に流れて、第２のガスの排出口７から排出される。
この間、中空糸膜の内外表面には、加湿用ガスと被加湿ガスがそれぞれ接触するから、水蒸気分圧が高い加湿用カス中の水蒸気が中空糸膜内から中空糸膜外へ中空糸膜を透過する。この結果、中空糸膜の外側の空間を流れる被加湿ガスは加湿されて第２のガスの排出口から排出される。
尚、図４中の矢印は、ガスの流れの方向を示している。
【００２７】
本発明の加湿装置は、中空糸膜を用いているので小型で軽量であり、複雑な駆動や操作を必要としない加湿装置である。その上、燃料電池の運転温度である８０℃程度の温度や水蒸気、酸素、及び、水素などが存在する雰囲気中に長期間暴露されても安定して加湿することができ、低圧ガスを用いてもガスの圧力損失を抑制しながら加湿効率を高くすることができ、水蒸気以外の他成分の透過が抑制され、しかも、経済的であるので、燃料電池用に好適に用いることができる
本発明の加湿装置は、特に、燃料電池のカソードへ供給される空気をカソードからの排出ガスで加湿するような場合に好適に用いることができる。
【００２８】
図５は、本発明の燃料電池用加湿装置の使用形態の一例を示す概略図である。尚、図５中の矢印は、ガスの流れの方向を示している。
図５において、固体高分子型燃料電池１２はアノード１３、固体高分子電解質膜１４、カソード１５から構成されている。カソード１５へは空気が供給される。該空気は、外気から採取されて先ず本発明の加湿装置へ第２のガスの供給口６から供給され、連通孔１０を通って装置内の中空糸膜の外側の空間へ導入されて、第２のガスの排出口７から排出され、燃料電池のカソード１５へ供給される。カソード１５から排出された排出ガスは、本発明の加湿装置の第１のガスの供給口４へ導かれて装置内へ導入される。次いで、前記排出ガスは管板２の中空糸の開口部から中空糸膜の中空側に入り中空内を流れて管板２’の中空糸の開口部から流出し第１のガスの排出口５から装置外へ排出される。
カソード５から排出された排出ガスは約８０℃程度の温度であり又燃料電池１２で生成した水を多量に含んでいる。加湿装置へ導入された前記排出ガスと空気とは、中空糸膜を挟んで膜に接触しながらお互いに向流方向に流れる。その間に前記排出ガス中の水蒸気が膜を透過してから空気を加湿する。更に、この過程で空気は前期排出ガスの熱を受け取って加温される。加湿加温された空気が第２のガスの排出口７から排出されて燃料電池のカソードへ供給される。
【００２９】
【実施例】
以下、実施例によって本発明の加湿装置について更に説明する。尚、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００３０】
実施例における測定方法は以下のとおり。
（回転粘度の測定方法）
ポリイミド溶液の回転粘度は、回転粘度計（ローターのずり速度１．７５／ｓｅｃ）を用い温度１００℃で測定した。
【００３１】
（中空糸膜の水蒸気透過性能の測定方法）
約１０本の中空糸膜と、ステンレスパイプと、エポキシ樹脂系接着剤とを使用して有効長が２０ｍｍの透過性能評価用のエレメントを作成し、これをステンレス容器に装着してペンシルモジュールとした。このペンシルモジュールの中空糸膜の外側へ水蒸気濃度約２３体積％の窒素ガスを一定量供給し、透過側へは一定量のキャリアガス（Ａｒガス）を流しながら水蒸気分離をおこない、非透過ガス及び透過ガスの水蒸気量を鏡面式の露点計で検出した。測定した水蒸気量（水蒸気分圧）と供給ガス量及び有効膜面積から膜の水蒸気透過速度を算出した。尚、これらの測定は８０℃でおこなった。
【００３２】
（中空糸膜の酸素ガス透過性能の測定方法）
約１５本の中空糸膜と、ステンレスパイプと、エポキシ樹脂系接着剤とを使用して有効長が１０ｃｍの透過性能評価用のエレメントを作成し、これをステンレス容器に装着してペンシルモジュールとした。それに一定圧力の酸素純ガスを供給して透過流量を測定した。測定した透過酸素ガス量と供給圧力及び有効膜面積から酸素ガスの透過速度を算出した。尚、これらの測定は８０℃でおこなった。
【００３３】
（中空糸膜の引張破断伸度の測定）
引張試験機を用いて有効長２０ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／分で測定した。尚、測定は２３℃で行った。
（中空糸膜の耐熱水性の測定）
引張破断伸度が既知の中空糸膜を試料として、ステンレス容器内にイオン交換水と前記中空糸膜を入れて密封し、前記容器を１００℃のオーブン中に入れ５０時間保持して中空糸膜を熱水処理した。熱水処理後の中空糸膜は容器から取り出され１００℃のオーブン中で乾燥した。乾燥後の中空糸膜は前記の引張試験方法に従って引張破断伸度を測定した。引張破断伸度の保持率［％］を耐熱水性の指標として表わした。
【００３４】
（加湿試験）
供給ガスの圧力がほぼ大気圧のときは、加湿装置の第１のガスの供給口と第２のガスの供給口に、所定の圧力、温度、相対湿度を持った空気をそれぞれの供給口の手前のガス流量調節弁で流量を調節しながら供給した。排出口はいずれも大気へ開放とした。また、供給ガスの圧力が０．２ＭＰａＧのときは、加湿装置のそれぞれの供給口に、所定の圧力、温度、相対湿度を持った空気を供給し、排出口から排出される流量を流量調節弁で調節した。
第１のガスと第２のガスの供給口の直前及び排出口の直後には水マノメーターを取付けて圧力を測定した。
また、第１のガス及び第２のガスともに、供給するガスと排出したガスとを鏡面式の露点計で水分含有量を測定した。尚、露点計で測定できない範囲の水分含有量を持った空気は、露点が既知の空気と所定の割合で混合して露点を下げてから露点を測定した。水分含有量は測定した露点から算出した。
【００３５】
（ポリイミド（ａ）溶液の調製）
３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物５２．９６０ｇと、２，２’−ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）ヘキサフルオロプロパン二無水物５３．３０９ｇと、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル６０．７９３ｇとを、溶媒のパラクロロフェノール８２０．３７ｇと共にセパラブルフラスコ中にて重合温度１８０℃で１１時間重合し、回転粘度が１７１６ポイズ、ポリマー濃度が１６重量％のポリイミド（ａ）溶液を得た。
【００３６】
（ポリイミド（ｂ）溶液の調製）
３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物８８．２６６ｇと、ジアミノジフェニルエーテル６１．２７３ｇとを、溶媒のパラクロロフェノール７２８．３８ｇと共にセパラブルフラスコ中にて重合温度１８０℃で７時間重合し、回転粘度１８２３ポイズ、ポリマー濃度１６重量％のポリイミド（ｂ）溶液を得た。
【００３７】
（非対称ポリイミド中空糸膜の製造）
前記ポリイミド（ａ）溶液２８０ｇと、前記ポリイミド（ｂ）溶液１２０ｇとを、セパラブルフラスコにて温度１３０℃で３時間攪拌してポリイミド混合物溶液を得た。この混合物溶液のポリマー濃度は１６重量％であり、回転粘度は１８０４ポイズであった。
このポリイミド混合物溶液を、４００メッシュの金網で濾過したあと、円形開口部と芯部開口部を持つ中空糸紡糸ノズルの円形開口部から吐出させ、同時に芯部開口部から窒素ガスを吐出して中空糸状体とし、吐出した中空糸状体を窒素雰囲気中に通した後、温度０℃の所定濃度（７０〜８０重量％）のエタノール水溶液からなる凝固液に浸漬し湿潤糸とした。これを温度５０℃のエタノール中に２時間浸漬し脱溶媒処理を完了し、更に、温度７０℃のイソオクタン中に３時間浸漬洗浄して溶媒を置換後、温度１００℃で絶乾状態まで乾燥し、その後所定温度（２００〜３００℃）で１時間の熱処理をおこなった。
【００３８】
寸法の異なる中空糸紡糸ノズルを用いたり、ポリイミド溶液の吐出量及び芯部開口部から吐出する窒素ガスを調節することによって、６種類の非対称ポリイミド中空糸膜Ａ〜Ｆを製造した。得られた非対称ポリイミド中空糸膜Ａ〜Ｆの寸法や水蒸気透過性能を表１に示した。
【表１】
【００３９】
（実施例１）
ポリイミド中空糸膜Ａ（中空糸膜の内径＝７１０μｍ）を用いて、内径１６５ｍｍの円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が３６０ｍｍ（管板の長さはそれぞれ５０ｍｍである。以下同じ。）、膜充填率４０％、中空糸膜束の外周に沿って外周面積の約８０％がポリイミドフィルムで被覆され、その被覆された円筒状フィルムの内径が１５０ｍｍ（Ｄ）の中空糸膜エレメントを装着して、図４で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝２．４）
第１のガスとしてほぼ大気圧、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとしてほぼ大気圧、温度２５℃、相対湿度１０％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は２．４ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．１ｋＰａであり、合計の圧力損失は２．５ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は８２％であった。
【００４０】
（比較例１）
ポリイミド中空糸膜Ｂ（中空糸膜の内径＝２８５μｍ）を用いて、実施例１と実質的に同じ有効膜面積を持ち、実施例１と同じ内径１６５ｍｍの円筒状容器からなる加湿装置を作製した。具体的には、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が１３５ｍｍ、膜充填率４０％、中空糸膜束の外周に沿って外周面積の約８０％がポリイミドフィルムで被覆され、その被覆された円筒状フィルムの内径が１５０ｍｍ（Ｄ）の中空糸膜エレメントを装着して、図４で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝０．９）
この装置に、実施例１と同一ガスを同一条件で流れるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は８．０ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．１ｋＰａであり、合計の圧力損失は８．１ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は３６％であった。
【００４１】
（実施例２）
ポリイミド中空糸膜Ａ（中空糸膜の内径＝７１０μｍ）を用いて、内径２００ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が６００ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝３．０）
第１のガスとしてほぼ大気圧、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量１５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとしてほぼ大気圧、温度２５℃、相対湿度１０％の空気を流量１５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は３．６ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．４ｋＰａであり、合計の圧力損失は４．０ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は８７％であった。
【００４２】
（比較例２）
ポリイミド中空糸膜Ｂ（中空糸膜の内径＝２８５μｍ）を用いて、実施例２と実質的に同じ有効膜面積を持ち、実施例２と同じ容器内径２００ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器からなる加湿装置を作製した。具体的には、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が２４０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝１．２）
この装置に、実施例２と同一ガスを同一条件で流れるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は１８．８ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．６ｋＰａであり、合計の圧力損失は１９．４ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は４３％であった。
【００４３】
（実施例３）
ポリイミド中空糸膜Ｃ（中空糸膜の内径＝５７０μｍ）を用いて、内径１００ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が３２０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝３．２）
第１のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度２５℃、相対湿度５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は２．６ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．２ｋＰａであり、合計の圧力損失は２．８ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は８５％であった。
【００４４】
（比較例３）
ポリイミド中空糸膜Ｄ（中空糸膜の内径＝１４５μｍ）を用いて、実施例３と実質的に同じ有効膜面積を持ち、実施例３と同じ容器内径１００ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器からなる加湿装置を作製した。具体的には、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が８０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝０．８）
この装置に、実施例３と同一ガスを同一条件で流れるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は１７．５ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．４ｋＰａであり、合計の圧力損失は１７．９ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は４０％であった。
【００４５】
（実施例４）
ポリイミド中空糸膜Ｃ（中空糸膜の内径＝５７０μｍ）を用いて、内径１３０ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が３８０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝２．９）
第１のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量１５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度２５℃、相対湿度５％の空気を流量１５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は５．２ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．５ｋＰａであり、合計の圧力損失は５．７ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は８０％であった。
【００４６】
（比較例４）
ポリイミド中空糸膜Ｄ（中空糸膜の内径＝１４５μｍ）を用いて、実施例４と実質的に同じ有効膜面積を持ち、実施例４と同じ容器内径１３０ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器からなる加湿装置を作製した。具体的には、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が９０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝０．７）
この装置に、実施例４と同一ガスを同一条件で流れるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は３３．７ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は１．１ｋＰａであり、合計の圧力損失は３４．８ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は３２％であった。
【００４７】
（実施例５）
ポリイミド中空糸膜Ｅ（中空糸膜の内径＝５１０μｍ）を用いて、内径１００ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が２８０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝２．８）
第１のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度２５℃、相対湿度５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は２．９ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．２ｋＰａであり、合計の圧力損失は３．１ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は８０％であった。
【００４８】
（実施例６）
ポリイミド中空糸膜Ｆ（中空糸膜の内径＝４１０μｍ）を用いて、内径１００ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が２３０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝２．３）
第１のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度２５℃、相対湿度５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は３．９ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．２ｋＰａであり、合計の圧力損失は４．１ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は７１％であった。
【００４９】
（実施例７）
ポリイミド中空糸膜Ｅ（中空糸膜の内径＝５１０μｍ）を用いて、内径１３０ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が３４０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝２．６）
第１のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量１５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度２５℃、相対湿度５％の空気を流量１５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は５．９ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．６ｋＰａであり、合計の圧力損失は６．５ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は７５％であった。
【００５０】
【発明の効果】
本発明は以上説明したようなものであるから、以下のような効果を奏する。
すなわち、本発明は、燃料電池の運転温度である８０℃程度の温度や水蒸気、酸素、及び、水素などが存在する雰囲気中に長期間暴露されても安定して加湿することができ、低圧ガスを用いてもガスの圧力損失を抑制しながら加湿効率を高くすることができ、水蒸気以外の他成分の透過が抑制され、しかも、経済的な燃料電池用に好適に用いることができる加湿装置を提供する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の燃料電池用加湿装置を構成する中空糸膜エレメントの一例の概略の縦断面図である。
【図２】本発明の燃料電池用加湿装置の一例の概略の縦断面図である。
【図３】本発明の燃料電池用加湿装置の一例の概略の縦断面図である。Ｌ及びＤを示してある。
【図４】本発明の燃料電池用加湿装置の別の一例の概略の縦断面図である。
【図５】本発明の燃料電池用加湿装置の使用形態の一例を示す概略図である。
【符号の説明】
１：中空糸膜
２、２’：管板
３：中空糸膜エレメント
４：第１のガスの供給口
５：第１のガスの排出口
６：第２のガスの供給口
７：第２のガスの排出口
８：容器
９：芯管
１０：連通孔
１１：フィルム状物質
１２：燃料電池
１３：アノード
１４：固体高分子電解質膜
１５：カソード
【発明の属する技術分野】
本発明は、燃料電池の供給ガスを加湿するために好適な、中空糸膜を用いた加湿装置に関する。本発明の燃料電池用加湿装置は、圧力損失を抑制しながら高効率で加湿することが可能であり、水蒸気以外の他成分は透過が抑制され、経済的である。特に、燃料電池から排出された排ガスから水分を回収して燃料電池へ供給される供給ガスを加湿するのに好適な加湿装置である。
【０００２】
【従来の技術】
近年、電気自動車や静置型小型発電装置としてパーフルオロカーボンスルホン酸膜のような固体高分子膜を電解質膜として用いた燃料電池が注目されている。
このような固体高分子は含水状態ではプロトン導電性電解質として機能するが、乾燥状態ではプロトン導電性が低下するとともに固体高分子電解質膜と電極との接触不良がおこって出力が急激に低下する。このため、固体高分子型燃料電池システムでは、固体高分子電解質膜が一定の湿度を保つように、供給ガスを加湿して供給している。このため、供給ガスを加湿するための加湿装置が種々検討されている。
特開平６−１３２０３８号公報には、水蒸気透過膜を用いて、燃料電池から排出される排気ガスを加湿用ガスとして燃料電池へ供給する供給ガスを加湿することが開示されている。
特開平８−２７３６８７号公報には、中空糸膜を用いた加湿装置で、燃料電池の供給ガスを加湿することが開示されている。
【０００３】
燃料電池用加湿装置には、燃料電池の運転温度である８０℃程度の温度や水蒸気、酸素、及び、水素などが存在する雰囲気中に長期間暴露されても安定して加湿することができること、低圧ガスを用いても効率よく加湿できること、ガスの圧力損失が抑制されること、水蒸気以外の他成分の透過が抑制できることなどが要求されている。
しかしながら、例えば、特開２００１−３５１６６０号公報では、中空糸水透過膜型加湿装置に加えて凝縮器と水噴射弁からなる補助加湿手段を備えることが提案されている。この提案は、低圧運転で加湿量を増やすためにスケールアップすると圧力損失が増大するので中空糸水透過膜型加湿装置の採用には限界があるという問題を解決るためであった。
このように、中空糸膜を用いた燃料電池用加湿装置には改良すべき余地があった。
【０００４】
本発明の発明者を含む発明者らは、米国特許第６４６４７５５号公報において、高い水蒸気透過速度と、実用的な機械的強度と、更に優れた耐水性及び耐熱水性を併せ持った非対称中空糸ガス分離膜を開示し、この非対称中空糸膜ガス分離膜が燃料電池の供給ガスを加湿するために用いることができる可能性について言及している。しかし、米国特許第６４６４７５５号公報は、本発明のように、中空糸ガス分離膜を燃料電池用加湿装置に適用する場合に有用なパラメータを具体的に検討して開示するものではない。
また、特開２００２−２１９３３９号公報は中空糸膜を用いた加湿モジュールにおいて、中空糸膜束が充填された領域に最短長さＬと当該領域に結ばれる対角線の長さＡとのとの比Ｌ／Ａ、又は中空糸膜束が充填された領域の中空糸膜束の高さＤと当該領域に結ばれる最短長さＬとの比Ｄ／Ｌが特定範囲内であれば、筒状ハウジング内の各中空糸膜の外面に乾燥ガスを均一に行き渡らせられるので、加湿器の加湿能力が向上することを開示している。しかし、特開２００２−２１９３３９号公報は本発明のように加湿モジュールにおける中空糸膜の圧力損失の問題の解決法を開示するものではない。
【０００５】
【特許文献１】
特開平６−１３２０３８号
【特許文献２】
特開平８−２７３６８７号
【特許文献３】
特開２００１−３５１６６０号
【特許文献４】
米国特許第６４６４７５５号
【特許文献５】
特開２００２−２１９３３９号
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、燃料電池の運転温度である８０℃程度の温度や水蒸気、酸素、及び、水素などが存在する雰囲気中に長期間暴露されても安定して加湿することができ、低圧ガスを用いてもガスの圧力損失を抑制しながら加湿効率を高くすることができ、水蒸気以外の他成分の透過が抑制され、しかも、経済的な燃料電池用に好適に用いることができる加湿装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、多数本の中空糸膜からなる中空糸膜束の両端部に中空糸膜を開口状態で固着した管板が形成された中空糸膜エレメントを、少なくとも第１のガス供給口、第１のガス排出口、第２のガス供給口、及び、第２のガス排出口を有する容器内に、中空糸膜の中空側へ通じる空間と中空糸膜の外側へ通じる空間とが隔絶するように装着して構成された燃料電池用加湿装置において、
（ａ）中空糸膜の内径が４００μｍ以上、好適には５００μｍ超〜１５００μｍ未満である
（ｂ）中空糸膜の水蒸気透過速度（Ｐ’Ｈ２Ｏ）が０．５×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上である
（ｃ）中空糸膜の水蒸気と酸素ガスとの透過速度比（Ｐ’Ｈ２Ｏ／Ｐ’Ｏ２）が１０以上である
（ｄ）中空糸膜が１００℃の熱水中で５０時間熱水処理した後の引張破断伸度が熱水処理前の８０％以上を保持することを特徴とする燃料電池用加湿装置に関し、特に、中空糸膜エレメントの有効長をＬ、前記中空糸膜エレメントを装着する容器の内径をＤとするとき、Ｌ／Ｄが１．８以上である燃料電池用加湿装置に関する。
更に、中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の膜充填率が３５〜５５％であること、中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の外周部の５０％以上がフィルム状物質で被覆されていること、中空糸膜の中空側を流れる第１のガスと、中空糸膜の外側の空間を流れる第２のガスとが、中空糸膜を挟んで向流に流れること、中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の略中心部に中空糸膜束に沿って配した芯管を設け、前記芯管には芯管内と芯管外とを連通する連通孔を形成しており、第２のガスが第２のガスの供給口から前記芯管内へ導かれ前記連通孔を通じて中空糸膜の外側の空間へ導入されるように構成されたことに関する。
また、燃料電池への供給ガスが加湿されるように構成されたこと、第１のガスが燃料電池のカソードからの排ガスであり、第２のガスが燃料電池のカソードへ供給される空気であるように構成された燃料電池用加湿装置に関する。
【０００８】
【発明の実施の形態】
本発明の燃料電池用加湿装置は、多数本の中空糸膜からなる中空糸膜束の両端部に中空糸膜を開口状態で固着した管板が形成された中空糸膜エレメントを、少なくとも第１のガス供給口、第１のガス排出口、第２のガス供給口、及び、第２のガス排出口を有する容器内に、中空糸膜の中空側へ通じる空間と中空糸膜の外側へ通じる空間とが隔絶するように装着して構成されている。
本発明の加湿装置を構成する中空糸膜エレメントの一例の概略の縦断面図を図１に示す。多数本（通常は数十本から数十万本）の中空糸膜１が略平行に束ねられて中空糸膜束を形成している。その中空糸膜束の両端部は、例えばポリオレフィンなどの熱可塑性樹脂やエポキシ樹脂などの硬化性樹脂からなる管板２、２’によって両端面で中空糸膜が開口状態を保持するように固着されて中空糸膜エレメント３を構成している。尚、中空糸膜は１〜１００本毎に中空糸膜束の軸方向に対して３０°以下の低角度で交互に交叉配列されたいわゆる綾織の状態で、中空糸膜束全体としては略平行に集束されていることが望ましい。
図２は、本発明の燃料電池用加湿装置の一例の概略の縦断面図である。前記中空糸膜エレメント３の少なくとも一つが、少なくとも第１のガス供給口４、第１のガス排出口５、第２のガス供給口６、及び、第２のガス排出口７を備えた容器８内に、中空糸膜の中空側へ通じる空間と中空糸膜の外側へ通じる空間とが隔絶するように装着されている。
すなわち、管板によって容器内の空間が間仕切りされており、容器内の２つの管板２、２’の間の空間は各中空糸膜の中空側の空間と中空糸膜の外側の空間とに分けられている。第１のガスの供給口４から供給された第１のガスは管板２端面の中空糸膜の開口から中空糸膜の中空側に導入され、中空糸膜の中空側を流れ、反対側の管板２’端面の中空糸膜の開口から流れ出し、第１のガスの排出口５から排出される。一方、第２のガスの供給口６から供給された第２のガスは中空糸膜の外側の空間を流れて、第２の排出口７から排出される。この間、それぞれのガスは中空糸膜の内外の表面に接触して流れるので、水蒸気分圧が高いガス側の水蒸気が、水蒸気分圧が低いガス側へ中空糸膜を選択的に透過することによって加湿がおこなわれる。
尚、図２中の矢印は、ガスの流れの方向を示している。
【０００９】
固体高分子型燃料電池に供給するガスや排出されるガスの圧力は、その燃料電池の使用条件によって決まるが、概ね１気圧から３気圧程度（ゲージ圧で０〜２気圧）の低圧である。燃料電池のカソードで発生する水分を多量に含むカソードの排出ガスを加湿ガスとして、カソードへ供給される空気を加湿するような場合を考えれば明らかであるが、燃料電池用加湿装置では、低圧のガスを低圧のガスで加湿することができ且つガスを加圧するための動力を極力低減させるために、圧力損失が極めて低レベルに抑制されねばならない。
加湿装置の圧力損失は、ガスが中空糸膜の中空側を流れるときとガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときに主に発生する。
中空糸膜の中空側を通過するガスの圧力損失を抑制するための方法として、中空糸膜を短くする方法が考えられる。しかし、短い中空糸膜を用いると、中空糸膜の両端部の管板に包埋されて加湿に用いることができない膜面積の割合が大きくなって経済的な加湿装置を得るのが難しくなる。しかも、中空糸膜を短くして同等の加湿量を得ようとすると、より多数本の中空糸膜が必要になるので、以下で述べるように、中空糸膜エレメントの有効長をＬ、前記中空糸膜エレメントを装着する容器の内径をＤとするとき、Ｌ／Ｄが小さくなることにより、中空糸膜の外側の空間でガスの流れが偏流を起こして加湿効率が低くなる。
【００１０】
本発明の加湿装置で用いる中空糸分離膜の内径の好ましい下限値は、好ましくは４００μｍ超、より好ましくは４１０μｍ以上、更に５００μｍ超であり、また内径の好ましい上限値は１５００μｍ未満、特に８００μｍ未満である。中空糸分離膜の内径は典型的には４００μｍ超〜１５００μｍ未満の範囲内であり、５００μｍ超〜１５００μｍ未満の範囲内がより好ましい。
中空糸膜の内径が４００μｍ以上更には４００μｍ超又は４１０μｍ以上、特に５００μｍ超であれば、内径の数百倍以上の長さの中空糸膜を用いても圧力損失を極めて低レベルに抑制できる。このため、管板によって加湿に用いることができなくなる膜面積の割合が小さくなって経済的な加湿装置が可能になる。更に、以下で述べるように、中空糸膜エレメントの有効長をＬ、前記中空糸膜エレメントを装着する容器の内径をＤとするとき、Ｌ／Ｄを一定以上の大きさにすることができるので加湿効率を高くすることが可能になる。
一方、中空糸膜の内径が１５００μｍ以上になると、所定の容積内に装着できる中空糸膜の本数が制限されて有効膜面積が少なくなって加湿効率を高めることが難しくなるし、さもなくば、装置を大型にする必要が生じるので好ましくない。しかも、中空糸膜の内径が１５００μｍ以上になると、中空糸膜が変形し易くなり中空糸膜の製造が難しくなる。中空糸膜の強度を高めるために膜厚を大きくすると水蒸気透過速度が小さくなるので加湿効率が高い加湿装置を得るのは難しい。
【００１１】
本発明の加湿装置に用いられる中空糸膜の水蒸気透過速度（Ｐ’Ｈ２Ｏ）は、８０℃の温度において、０．５×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上、好ましくは２．０×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上であり、また、水蒸気と酸素ガスとの透過速度比（Ｐ’Ｈ２Ｏ／Ｐ’Ｏ２）は、８０℃の温度において、１０以上、好ましくは１００以上である。
中空糸膜の水蒸気透過速度（Ｐ’Ｈ２Ｏ）が０．５×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ未満では、十分な加湿量が得られないし、同じ加湿量を得るためには中空糸膜を余計に用いる必要が生じるので好ましくない。また、水蒸気と酸素ガスとの透過速度比（Ｐ’Ｈ２Ｏ／Ｐ’Ｏ２）が１０未満では、水蒸気以外のガス成分が中空糸膜を透過し易くなるので好ましくない。例えば、カソードへ供給される空気をカソードからの排出ガスで加湿するとき、排出ガスの酸素ガス分圧が空気の酸素ガス分圧よりも小さくなって酸素ガスが空気から排出ガス側へ透過する可能性がある。その場合に、水蒸気と酸素ガスとの透過速度比（Ｐ’Ｈ２Ｏ／Ｐ’Ｏ２）が１０未満では、多量の酸素ガスが透過して供給する空気中の酸素ガス濃度が減少し燃料電池の出力が低下するので好ましくない。
【００１２】
さらに、本発明の加湿装置に用いられる中空糸分離膜は、１００℃の熱水中で５０時間熱処理した後の引張破断伸度が熱水処理前の引張破断伸度の８０％以上、好ましくは９０％以上を保持することができる耐熱水性を有する。固体高分子膜型燃料電池のスタックは約８０℃程度の温度で使用されるため、加湿装置も同程度の温度で運転されることになる。従って、中空糸膜は８０℃程度の温度条件で水蒸気を多量に含んだガスと絶えず接触する。１００℃の熱水中で５０時間熱処理した後でも熱処理前の引張破断伸度の８０％以上の引張破断伸度を保持できる中空糸膜は、１００℃の熱水によっても加水分解しないものであるから、長期間に亘って信頼性よく加湿に用いることができる。
【００１３】
本発明の加湿装置に用いられる中空糸分離膜は、多孔性膜でも非多孔性の膜でも構わないが、多孔性膜では水蒸気以外の成分が供給ガスへ混入し易いなどの問題があるため、非多孔性膜が好ましい。特に、非対称の非多孔性膜が水蒸気透過速度が高くなるので好ましい。膜の材質は、８０℃程度の高温で水蒸気や酸素ガスなどに接触する使用条件から、耐熱性、耐薬品性、耐久性、及び、耐加水分解性の優れた材料が好ましい。
多孔性膜では、例えば、スルホン酸基を有するパーフルオロカーボン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリフッ化ビニリデン樹脂、ポリ四フッ化エチレン樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、セルロース誘導体樹脂などを好適に挙げることができる。
非多孔性膜では、例えば、ポリイミド樹脂、ポリスルホン樹脂、スルホン酸基を有するパーフルオロカーボン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリフェニレンオキサイド樹脂、ポリアセチレン樹脂、セルロース誘導体樹脂などを好適に挙げることができる。
本発明の燃料電池用加湿装置に用いる中空糸膜としては、芳香族ポリイミドからなる非対称中空糸膜が特に好ましい。芳香族ポリイミドからなる非対称中空糸膜は、例えば、本発明の発明者を含む発明者の米国特許第６４６４７５５号公報に詳細に記載されているように、耐熱性や耐久性が優れており、水蒸気透過速度が高く、水蒸気の選択透過性が高く、耐熱水性の優れたものを製造することができるので、極めて高効率で高信頼性の加湿装置を得ることができる。
【００１４】
本発明の加湿装置に用いることができる非対称中空糸分離膜は、前記の樹脂を溶解したポリマー溶液を用いて、Ｌｏｅｂらが（例えば、米国特許第３１３３１３２号で）提案した方法、即ち、ポリマー溶液をノズルから押出して目的形状物とし空気又は窒素雰囲気空間を通過させた後で凝固浴に浸漬する、いわゆる乾湿式法により容易に製造することができる。
【００１５】
また、本発明の加湿装置に用いられる中空糸分離膜は、１つの好ましい態様において、米国特許第６４６４７５５公報に開示されているように、スキン層（分離層）と多孔質層（支持層）とから構成される非対称構造を有し、多孔質層のガス透過速度がヘリウムガスの透過速度（Ｐ’Ｈｅ）で２．５×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上、より好ましくは３．０×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上であり、また中空糸膜での引張強度が２．５ｋｇｆ／ｍｍ２以上、より好ましくは３．０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、破断伸度は１０％以上、より好ましくは１５％以上であることが好ましい。
中空糸分離膜の多孔質層（支持層）のヘリウム透過速度（Ｐ’Ｈｅ）は膜の多孔質層（支持層）のガス透過抵抗を示すもの（但し、値が大きい方が抵抗が小さい）であり、次のような測定方法で測定した値である。即ち、非対称中空糸膜を酸素プラズマ処理によって表面のスキン層を削り、ヘリウムガスと窒素ガスとの透過速度比が実質的に均質膜の透過速度比とは認められない領域に到達したときのヘリウムガスの透過速度（Ｐ’Ｈｅ）である。具体的には、プラズマ処理前のヘリウムと窒素の透過速度比（Ｐ’Ｈｅ／Ｐ’Ｎ２）が２０以上の膜をプラズマ処理して、前記透過速度比（Ｐ’Ｈｅ／Ｐ’Ｎ２）が１．２以下になったときのヘリウムガスの透過速度である。
【００１６】
また、中空糸分離膜の機械的強度は、中空糸膜の引張試験における引張強度と破断伸度で表している。これらは温度２３℃にて引張試験機を用いて試料（中空糸膜）の有効長２０ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／分で測定した値である。引張強度は中空糸膜の引張破断時の応力を中空糸の膜断面積で除した値［単位：ｋｇｆ／ｍｍ２］であり、破断伸度は中空糸膜の元の長さをＬ０、引張破断時の長さをＬとしたときの（Ｌ０−Ｌ））／Ｌ０×１００［単位：％］である。
中空糸膜の引張強度は好ましくは２．５ｋｇｆ／ｍｍ２以上、破断伸度は好ましくは１０％以上である。このような機械的強度を持った中空糸膜は、容易に破損や破断することなく取扱うことができ、更に、優れた耐圧性や耐久性を持つので特に有用である。
上記のような多孔質層のヘリウムガスの透過速度（Ｐ’Ｈｅ）、中空糸膜の引張強度及び破断伸度を満たす非対称中空糸分離膜の製法は米国特許第６４６４７５５公報に開示されている。（その記載は参照して本発明に含める。）
【００１７】
本発明の加湿装置に用いることができる非対称中空糸分離膜の膜厚は、通常、スキン層が１０〜２００ｎｍ好ましくは２０〜１００ｎｍであり、多孔質層が２０〜２００μｍ好ましくは３０〜１００μｍである。
【００１８】
本発明の加湿装置において、中空糸膜エレメントの有効長をＬ、中空糸膜エレメントを装着する容器の内径をＤとするとき、Ｌ／Ｄが１．８以上、特に２〜６であるように構成することが、加湿効率を高くできるので好適である。
容器内に中空糸膜エレメントを装着した一例の概略の縦断面図である図３中に記載してＬおよびＤを示した。尚、図３中の矢印は、ガスの流れの方向を示している。
中空糸膜エレメントの有効長Ｌとは、中空糸膜束の両端部に形成された管板を除いた実際に水蒸気透過に寄与する部分の長さであり、容器の内径Ｄとは、中空糸膜エレメントが装着された容器の中空糸膜束の長手方向に対し垂直な断面の径である。容器が円筒状の場合は、Ｄは円筒の円断面の直径である。通常、この容器は円筒状である。この容器が直方体状であるような場合は、容器の中空糸膜束の長手方向に対し垂直な断面の面積と同じ面積を有する円の直径とする。容器の内径Ｄは、中空糸膜の外側の空間へ導入された第２のガスが、中空糸膜の外側の空間内を流れるときの広がりの程度を示す。
Ｌ／Ｄが１．８以下になると、中空糸膜エレメントの長さが相対的に短いので中空糸膜の中空側を流れる第１のガスの圧力損失を低く抑制するのは容易である。しかし、一方で、中空糸エレメントの有効長に較べて中空糸膜の外側の空間を流れる第２流のガスの広がりの程度が相対的に大きくなるので、前記第２のガス流が中空糸膜の長手方向に流れないで中空糸膜を横切る方向に流れる程度が大きくなる。すなわち、中空糸膜の加湿能力を最大限に発揮させる中空糸膜に沿ったピストンフローから逸脱し、ショートパス流や偏流つまりガス流速の速いところと遅いところが生じる。ショートパス流や偏流が起ると加湿効率が低下するので好ましくない。
Ｌ／Ｄが６を越えると、中空糸膜エレメントの長さが相対的に長いので中空糸膜の中空側を流れる第１のガスの圧力損失を低く抑制するのが困難になる。
尚、用いられた中空糸膜エレメントが、中空糸膜束の外周部をフィルム状物質で被覆して中空糸膜の外側の空間を流れる第２流のガスの広がりの程度が抑制されたものであるときには、Ｄは容器の内径ではなくフィルム状物質で囲まれた空間の内径を意味する。
【００１９】
本発明の加湿装置において、中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の膜充填率、即ち、中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の長手方向に垂直な断面積に対する前記中空糸膜束を構成している各中空糸膜の長手方向に垂直な断面積の総和の割合は、３５〜５５％、特に３５〜４５％が好適である。
前記中空糸膜束の膜充填率は、中空糸膜束の長手方向に垂直な断面積における、中空糸膜が占める面積の割合を示し、１００（％）から膜充填率（％）を引いた値（％）は中空糸膜束における中空糸膜の外側の空間の割合を示している。
膜充填率が３５％未満では、中空糸膜束を構成する中空糸膜が少なすぎて効率的な加湿が難しい。かつ、局所的に膜充填率の大きな部分と小さな部分ができ易くなり、ショートパス流や偏流の原因になる。また、膜充填率が４５％特に５５％を越えると、中空糸膜束の中空糸膜の外側の空間が小さくなり、シートパスや偏流の原因になるし、また中空糸膜の外側の空間を流れる第２のガス流の圧力損失を抑制することが困難になる。
【００２０】
本発明の加湿装置において、中空糸膜エレメントの加湿に有効な部分の中空糸膜束の外周部の５０％以上、特に８０％〜９５％程度が、フィルム状物質で被覆されていることが好ましい。
容器内に中空糸膜エレメントが装着されたとき、中空糸膜束の外周部と容器内壁面との間に空間が生じることがある。この空間には中空糸膜の外側の空間に導入された第２のガスが流れるが、この空間を流れる第２のガスは中空糸膜と触れることががないから、水蒸気透過に関しては全く寄与できない流れになる。本発明の加湿装置における中空糸膜束の外周部を被覆するフィルム状物質は、前述の水蒸気透過に対して全く寄与のないガス流を防ぐために設けられるものである。
このフィルム状物質は、容器に設けられた第１のガスの供給口、第１のガスの排出口、第２のガスの供給口、第２のガスの排出口から出入りするガス流を妨げないように配置される。
このフィルム状物質は、装置内に導入されたガスを実質的に透過しないか、難透過性であり、８０℃程度の温度及び水分や酸素ガスが存在する雰囲気中で耐久性があればいかなる材料で形成されても構わないが、例えば、ポリプロピレン、ポリエステル、ポリイミドなどのプラスチック材料や、アルミニウムやステンレスのフィルムを好適に使用できる。フィルム厚も特に限定されないが、数１０μｍ〜数ｍｍ程度までが好適である。
【００２１】
本発明の加湿装置においては、中空糸膜内を流れる第１のガス流と、中空糸膜の外側の空間を流れる第２のガス流とが向流に流れるように構成されることが好適である。
これらのガス流のうち、一方が水蒸気の含有量が高い状態で供給される加湿用のガスであり、他方が水蒸気の含有量が低い状態で供給される被加湿ガスである。水蒸気が膜を透過するドライビングフォースは通常膜を挟んだ２つのガスの膜表面近傍における水蒸気分圧の差である。従って、加湿用ガスを加圧し被加湿ガスを減圧にすれば、非常に大きな水蒸気の透過量を達成できる。しかしながら、燃料電池に供給するガスや燃料電池から排出されるガスの圧力は、その燃料電池の使用条件によって決まっており、特に１気圧から３気圧程度（ゲージ圧で０〜２気圧）の低圧であるので、加湿用ガスの圧力を高めることによって水蒸気透過の効率を高めることには限界がある。
特にこのような条件下では以下の理由により向流が最適である。
すなわち、水蒸気が膜を透過すると、透過側の膜表面近傍の水蒸気分圧が上昇するので、続いて起るはずの水蒸気の膜透過のドライビングフォースが弱まる。
この透過側の膜表面近傍の水蒸気分圧が上昇したガスを水蒸気分圧が低い被加湿ガスで置換すると、水蒸気が膜を透過するドライビングフォースが弱まることはない。
中空糸膜の内側と中空糸膜の外側の空間を流れるガス流が向流になるように構成すると、透過側の膜表面近傍の水蒸気分圧が上昇したガスを水蒸気分圧が低い被加湿ガスで連続的に置換することができ、しかも、水蒸気が透過して水蒸気分圧が低下した加湿用ガスが流れるところの膜の透過側をまだ加湿されていない水蒸気分圧が低い被加湿ガスが流れるようになるので中空糸膜全長にわたって水蒸気を透過させることができるようになり、加湿効率を高めることができる。
向流に流さないで、例えば、加湿用ガスと被加湿ガスとを中空糸膜に沿って同一方向に流すと、両ガスが導入されて膜の両側を流れ始めたときには、膜の両側の水蒸気分圧差が最大であって水蒸気が多量に透過するけれども、膜に沿って流れていくと加湿用ガスの水蒸気分圧は低下し且つ被加湿ガスの水蒸気分圧は上昇して膜の両側の水蒸気分圧差は小さくなり水蒸気の透過がおこり難くなる。この結果、中空糸膜全体としては加湿効率を低下させることになる。
【００２２】
本発明の加湿装置において、加湿用ガスと被加湿ガスとを中空糸膜に沿って向流に流すために、第１のガスが中空糸膜エレメントの一方の端部の管板の開口から中空糸膜内に導入されて中空糸内を流れて中空糸膜メレメントの他方の端部の管板の開口から排出され、第２のガスが第１のガスが排出する側の中空糸エレメントの管板の近傍で容器内の中空糸膜外の空間へ導入され、容器内の中空糸膜外の空間を流れて第１のガスが導入される側の中空糸膜エレメントの管板の近傍で容器から排出されるように、第１のガスの供給口、第１のガスの排出口、第２のガスの供給口、及び、第２のガスの排出口を容器に配置されるのが好適である。
【００２３】
第２のガスの供給口は、第２のガスが供給口から直接に容器内の中空糸膜の外側の空間へ導入されるように容器に配置されてもよい。
特に好ましくは、中空糸膜エレメントの中空糸膜束の略中心部に中空糸膜に沿って配した芯管を設け、その芯管は、第１のガスが中空糸膜外へ流れ出る側の管板を貫通しており、且つ、その管板の近傍で中空糸膜の外側の空間に面して芯管内外を連通する連通孔を形成し、第２のガスの供給口から供給された第２のガスが前記芯管に導かれ、前記連通孔から容器内の中空糸膜の外側の空間へ流れ出し、中空糸の外側の空間を中空糸に沿って流れ、第１のガスが中空糸膜内に導入される側の管板の近傍で中空糸膜の外側の空間から容器に備えられた第２のガスの排出口から容器外へ排出されるように構成された加湿装置である。
導入された第２のガスは、中空糸膜束の中心部から中空糸膜に沿って向流に流れながら且つ中空糸膜束の外側方向へ放射状に均一に流れることが可能になり、シートパス流や偏流が発生し難くなって加湿効率をより高めることができる。
【００２４】
本発明の加湿装置において、中空糸膜の内側を流れる第１のガスが加湿用ガスであり、中空糸膜の外側の空間を流れる第２のガスが被加湿ガスであることが好ましい。
【００２５】
本発明の加湿装置において、容器などの材料は８０℃程度の温度及び水分や酸素ガスが存在する雰囲気中で耐久性があればいかなる材料で形成されても構わないが、ステンレスやアルミ合金などの金属でもよいし樹脂や繊維強化樹脂で形成されたものでも構わない。容器は、一体物でなく筒部とキャップ部から組立てられていても構わない。必要に応じてパッキン類、接着剤、ボルトナット類などが用いられる。また、本発明の加湿装置は、ガス中の不純物や膜性能を劣化する可能性がある物質、例えば、オイルミスト、塵埃、ガス中に含まれる微量の化学物質を除去するためにフルター類などの前処理装置を備えても構わない。更に、ガスの温度を調整するための熱交換器やヒーター類、ガスの圧力を調整するためのコンプレッサーなどの圧力調整装置類を、必要に応じて備える。
【００２６】
以下、本発明の加湿装置の別の一例の概略の縦断面図を示した図４によって更に説明する。
図４において、中空糸膜１からなる中空糸膜束の両端部は管板２、２’で中空糸膜の端部が開口状態を保つように固着されている。中空糸膜束の略中心部には中空糸膜に沿って芯管９が備えられている。芯管９は、第１のガスの供給口４側の管板２には包埋されており、第１のガスの排出口５側の管板２’は貫通して第２のガスの供給口６と通じている。また、芯管９には、管板２’の近傍に、芯管内部と中空糸膜の外側の空間とを連通する連通孔１０が芯管の外周に沿って配置されている。中空糸膜束の外周部にはフィルム状物質１１が被覆されている。このフィルム状物質１１は第１のガスの排出口側の管板２’に埋め込まれて固定されており、管板２の近くに設けられた第２のガスの排出口７に面する部分は、中空糸膜束はフルム状物質で被覆されていない。
この装置において、水蒸気を多く含んだ加湿用ガスは第１のガスの供給口４から導入され中空糸膜内を流れて第１のガスの排出口５から排出される。一方、加湿されるべき被加湿ガスは第２のガスの供給口６から導入され、芯管９内を流れ芯管の連通孔１０から中空糸膜の外側の空間へ導入され、中空糸膜に沿って実質的に加湿用ガスの流れと向流に流れて、第２のガスの排出口７から排出される。
この間、中空糸膜の内外表面には、加湿用ガスと被加湿ガスがそれぞれ接触するから、水蒸気分圧が高い加湿用カス中の水蒸気が中空糸膜内から中空糸膜外へ中空糸膜を透過する。この結果、中空糸膜の外側の空間を流れる被加湿ガスは加湿されて第２のガスの排出口から排出される。
尚、図４中の矢印は、ガスの流れの方向を示している。
【００２７】
本発明の加湿装置は、中空糸膜を用いているので小型で軽量であり、複雑な駆動や操作を必要としない加湿装置である。その上、燃料電池の運転温度である８０℃程度の温度や水蒸気、酸素、及び、水素などが存在する雰囲気中に長期間暴露されても安定して加湿することができ、低圧ガスを用いてもガスの圧力損失を抑制しながら加湿効率を高くすることができ、水蒸気以外の他成分の透過が抑制され、しかも、経済的であるので、燃料電池用に好適に用いることができる
本発明の加湿装置は、特に、燃料電池のカソードへ供給される空気をカソードからの排出ガスで加湿するような場合に好適に用いることができる。
【００２８】
図５は、本発明の燃料電池用加湿装置の使用形態の一例を示す概略図である。尚、図５中の矢印は、ガスの流れの方向を示している。
図５において、固体高分子型燃料電池１２はアノード１３、固体高分子電解質膜１４、カソード１５から構成されている。カソード１５へは空気が供給される。該空気は、外気から採取されて先ず本発明の加湿装置へ第２のガスの供給口６から供給され、連通孔１０を通って装置内の中空糸膜の外側の空間へ導入されて、第２のガスの排出口７から排出され、燃料電池のカソード１５へ供給される。カソード１５から排出された排出ガスは、本発明の加湿装置の第１のガスの供給口４へ導かれて装置内へ導入される。次いで、前記排出ガスは管板２の中空糸の開口部から中空糸膜の中空側に入り中空内を流れて管板２’の中空糸の開口部から流出し第１のガスの排出口５から装置外へ排出される。
カソード５から排出された排出ガスは約８０℃程度の温度であり又燃料電池１２で生成した水を多量に含んでいる。加湿装置へ導入された前記排出ガスと空気とは、中空糸膜を挟んで膜に接触しながらお互いに向流方向に流れる。その間に前記排出ガス中の水蒸気が膜を透過してから空気を加湿する。更に、この過程で空気は前期排出ガスの熱を受け取って加温される。加湿加温された空気が第２のガスの排出口７から排出されて燃料電池のカソードへ供給される。
【００２９】
【実施例】
以下、実施例によって本発明の加湿装置について更に説明する。尚、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００３０】
実施例における測定方法は以下のとおり。
（回転粘度の測定方法）
ポリイミド溶液の回転粘度は、回転粘度計（ローターのずり速度１．７５／ｓｅｃ）を用い温度１００℃で測定した。
【００３１】
（中空糸膜の水蒸気透過性能の測定方法）
約１０本の中空糸膜と、ステンレスパイプと、エポキシ樹脂系接着剤とを使用して有効長が２０ｍｍの透過性能評価用のエレメントを作成し、これをステンレス容器に装着してペンシルモジュールとした。このペンシルモジュールの中空糸膜の外側へ水蒸気濃度約２３体積％の窒素ガスを一定量供給し、透過側へは一定量のキャリアガス（Ａｒガス）を流しながら水蒸気分離をおこない、非透過ガス及び透過ガスの水蒸気量を鏡面式の露点計で検出した。測定した水蒸気量（水蒸気分圧）と供給ガス量及び有効膜面積から膜の水蒸気透過速度を算出した。尚、これらの測定は８０℃でおこなった。
【００３２】
（中空糸膜の酸素ガス透過性能の測定方法）
約１５本の中空糸膜と、ステンレスパイプと、エポキシ樹脂系接着剤とを使用して有効長が１０ｃｍの透過性能評価用のエレメントを作成し、これをステンレス容器に装着してペンシルモジュールとした。それに一定圧力の酸素純ガスを供給して透過流量を測定した。測定した透過酸素ガス量と供給圧力及び有効膜面積から酸素ガスの透過速度を算出した。尚、これらの測定は８０℃でおこなった。
【００３３】
（中空糸膜の引張破断伸度の測定）
引張試験機を用いて有効長２０ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／分で測定した。尚、測定は２３℃で行った。
（中空糸膜の耐熱水性の測定）
引張破断伸度が既知の中空糸膜を試料として、ステンレス容器内にイオン交換水と前記中空糸膜を入れて密封し、前記容器を１００℃のオーブン中に入れ５０時間保持して中空糸膜を熱水処理した。熱水処理後の中空糸膜は容器から取り出され１００℃のオーブン中で乾燥した。乾燥後の中空糸膜は前記の引張試験方法に従って引張破断伸度を測定した。引張破断伸度の保持率［％］を耐熱水性の指標として表わした。
【００３４】
（加湿試験）
供給ガスの圧力がほぼ大気圧のときは、加湿装置の第１のガスの供給口と第２のガスの供給口に、所定の圧力、温度、相対湿度を持った空気をそれぞれの供給口の手前のガス流量調節弁で流量を調節しながら供給した。排出口はいずれも大気へ開放とした。また、供給ガスの圧力が０．２ＭＰａＧのときは、加湿装置のそれぞれの供給口に、所定の圧力、温度、相対湿度を持った空気を供給し、排出口から排出される流量を流量調節弁で調節した。
第１のガスと第２のガスの供給口の直前及び排出口の直後には水マノメーターを取付けて圧力を測定した。
また、第１のガス及び第２のガスともに、供給するガスと排出したガスとを鏡面式の露点計で水分含有量を測定した。尚、露点計で測定できない範囲の水分含有量を持った空気は、露点が既知の空気と所定の割合で混合して露点を下げてから露点を測定した。水分含有量は測定した露点から算出した。
【００３５】
（ポリイミド（ａ）溶液の調製）
３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物５２．９６０ｇと、２，２’−ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）ヘキサフルオロプロパン二無水物５３．３０９ｇと、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル６０．７９３ｇとを、溶媒のパラクロロフェノール８２０．３７ｇと共にセパラブルフラスコ中にて重合温度１８０℃で１１時間重合し、回転粘度が１７１６ポイズ、ポリマー濃度が１６重量％のポリイミド（ａ）溶液を得た。
【００３６】
（ポリイミド（ｂ）溶液の調製）
３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物８８．２６６ｇと、ジアミノジフェニルエーテル６１．２７３ｇとを、溶媒のパラクロロフェノール７２８．３８ｇと共にセパラブルフラスコ中にて重合温度１８０℃で７時間重合し、回転粘度１８２３ポイズ、ポリマー濃度１６重量％のポリイミド（ｂ）溶液を得た。
【００３７】
（非対称ポリイミド中空糸膜の製造）
前記ポリイミド（ａ）溶液２８０ｇと、前記ポリイミド（ｂ）溶液１２０ｇとを、セパラブルフラスコにて温度１３０℃で３時間攪拌してポリイミド混合物溶液を得た。この混合物溶液のポリマー濃度は１６重量％であり、回転粘度は１８０４ポイズであった。
このポリイミド混合物溶液を、４００メッシュの金網で濾過したあと、円形開口部と芯部開口部を持つ中空糸紡糸ノズルの円形開口部から吐出させ、同時に芯部開口部から窒素ガスを吐出して中空糸状体とし、吐出した中空糸状体を窒素雰囲気中に通した後、温度０℃の所定濃度（７０〜８０重量％）のエタノール水溶液からなる凝固液に浸漬し湿潤糸とした。これを温度５０℃のエタノール中に２時間浸漬し脱溶媒処理を完了し、更に、温度７０℃のイソオクタン中に３時間浸漬洗浄して溶媒を置換後、温度１００℃で絶乾状態まで乾燥し、その後所定温度（２００〜３００℃）で１時間の熱処理をおこなった。
【００３８】
寸法の異なる中空糸紡糸ノズルを用いたり、ポリイミド溶液の吐出量及び芯部開口部から吐出する窒素ガスを調節することによって、６種類の非対称ポリイミド中空糸膜Ａ〜Ｆを製造した。得られた非対称ポリイミド中空糸膜Ａ〜Ｆの寸法や水蒸気透過性能を表１に示した。
【表１】
（実施例１）
ポリイミド中空糸膜Ａ（中空糸膜の内径＝７１０μｍ）を用いて、内径１６５ｍｍの円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が３６０ｍｍ（管板の長さはそれぞれ５０ｍｍである。以下同じ。）、膜充填率４０％、中空糸膜束の外周に沿って外周面積の約８０％がポリイミドフィルムで被覆され、その被覆された円筒状フィルムの内径が１５０ｍｍ（Ｄ）の中空糸膜エレメントを装着して、図４で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝２．４）
第１のガスとしてほぼ大気圧、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとしてほぼ大気圧、温度２５℃、相対湿度１０％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は２．４ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．１ｋＰａであり、合計の圧力損失は２．５ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は８２％であった。
【００４０】
（比較例１）
ポリイミド中空糸膜Ｂ（中空糸膜の内径＝２８５μｍ）を用いて、実施例１と実質的に同じ有効膜面積を持ち、実施例１と同じ内径１６５ｍｍの円筒状容器からなる加湿装置を作製した。具体的には、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が１３５ｍｍ、膜充填率４０％、中空糸膜束の外周に沿って外周面積の約８０％がポリイミドフィルムで被覆され、その被覆された円筒状フィルムの内径が１５０ｍｍ（Ｄ）の中空糸膜エレメントを装着して、図４で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝０．９）
この装置に、実施例１と同一ガスを同一条件で流れるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は８．０ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．１ｋＰａであり、合計の圧力損失は８．１ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は３６％であった。
【００４１】
（実施例２）
ポリイミド中空糸膜Ａ（中空糸膜の内径＝７１０μｍ）を用いて、内径２００ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が６００ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝３．０）
第１のガスとしてほぼ大気圧、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量１５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとしてほぼ大気圧、温度２５℃、相対湿度１０％の空気を流量１５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は３．６ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．４ｋＰａであり、合計の圧力損失は４．０ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は８７％であった。
【００４２】
（比較例２）
ポリイミド中空糸膜Ｂ（中空糸膜の内径＝２８５μｍ）を用いて、実施例２と実質的に同じ有効膜面積を持ち、実施例２と同じ容器内径２００ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器からなる加湿装置を作製した。具体的には、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が２４０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝１．２）
この装置に、実施例２と同一ガスを同一条件で流れるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は１８．８ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．６ｋＰａであり、合計の圧力損失は１９．４ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は４３％であった。
【００４３】
（実施例３）
ポリイミド中空糸膜Ｃ（中空糸膜の内径＝５７０μｍ）を用いて、内径１００ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が３２０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝３．２）
第１のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度２５℃、相対湿度５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は２．６ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．２ｋＰａであり、合計の圧力損失は２．８ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は８５％であった。
【００４４】
（比較例３）
ポリイミド中空糸膜Ｄ（中空糸膜の内径＝１４５μｍ）を用いて、実施例３と実質的に同じ有効膜面積を持ち、実施例３と同じ容器内径１００ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器からなる加湿装置を作製した。具体的には、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が８０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝０．８）
この装置に、実施例３と同一ガスを同一条件で流れるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は１７．５ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．４ｋＰａであり、合計の圧力損失は１７．９ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は４０％であった。
【００４５】
（実施例４）
ポリイミド中空糸膜Ｃ（中空糸膜の内径＝５７０μｍ）を用いて、内径１３０ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が３８０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝２．９）
第１のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量１５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度２５℃、相対湿度５％の空気を流量１５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は５．２ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．５ｋＰａであり、合計の圧力損失は５．７ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は８０％であった。
【００４６】
（比較例４）
ポリイミド中空糸膜Ｄ（中空糸膜の内径＝１４５μｍ）を用いて、実施例４と実質的に同じ有効膜面積を持ち、実施例４と同じ容器内径１３０ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器からなる加湿装置を作製した。具体的には、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が９０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝０．７）
この装置に、実施例４と同一ガスを同一条件で流れるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は３３．７ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は１．１ｋＰａであり、合計の圧力損失は３４．８ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は３２％であった。
【００４７】
（実施例５）
ポリイミド中空糸膜Ｅ（中空糸膜の内径＝５１０μｍ）を用いて、内径１００ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が２８０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝２．８）
第１のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度２５℃、相対湿度５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は２．９ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．２ｋＰａであり、合計の圧力損失は３．１ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は８０％であった。
【００４８】
（実施例６）
ポリイミド中空糸膜Ｆ（中空糸膜の内径＝４１０μｍ）を用いて、内径１００ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が２３０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝２．３）
第１のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度２５℃、相対湿度５％の空気を流量５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は３．９ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．２ｋＰａであり、合計の圧力損失は４．１ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は７１％であった。
【００４９】
（実施例７）
ポリイミド中空糸膜Ｅ（中空糸膜の内径＝５１０μｍ）を用いて、内径１３０ｍｍ（Ｄ）の円筒状容器内に、中空糸膜束の有効長（Ｌ）が３４０ｍｍ、膜充填率４０％の中空糸膜エレメントを装着して、図２で示したような加湿装置とした。（Ｌ／Ｄ＝２．６）
第１のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度８０℃、相対湿度９５％の空気を流量１５００Ｎリットル／分で中空糸膜の中空側へ、第２のガスとして圧力０．２ＭＰａＧ、温度２５℃、相対湿度５％の空気を流量１５００Ｎリットル／分で中空糸膜の外側の空間へ、第１のガスと第２のガスとが向流になるように供給した。
それぞれのガスの圧力と露点を測定した結果、第１のガスが中空糸膜の中空側を流れるときの圧力損失は５．９ｋＰａ、第２のガスが中空糸膜の外側の空間を流れるときの圧力損失は０．６ｋＰａであり、合計の圧力損失は６．５ｋＰａであった。また、第１のガスが含有していた水分量のうち中空糸膜を透過して第２のガスへ移動した水分量の割合は７５％であった。
【００５０】
【発明の効果】
本発明は以上説明したようなものであるから、以下のような効果を奏する。
すなわち、本発明は、燃料電池の運転温度である８０℃程度の温度や水蒸気、酸素、及び、水素などが存在する雰囲気中に長期間暴露されても安定して加湿することができ、低圧ガスを用いてもガスの圧力損失を抑制しながら加湿効率を高くすることができ、水蒸気以外の他成分の透過が抑制され、しかも、経済的な燃料電池用に好適に用いることができる加湿装置を提供する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の燃料電池用加湿装置を構成する中空糸膜エレメントの一例の概略の縦断面図である。
【図２】本発明の燃料電池用加湿装置の一例の概略の縦断面図である。
【図３】本発明の燃料電池用加湿装置の一例の概略の縦断面図である。Ｌ及びＤを示してある。
【図４】本発明の燃料電池用加湿装置の別の一例の概略の縦断面図である。
【図５】本発明の燃料電池用加湿装置の使用形態の一例を示す概略図である。
【符号の説明】
１：中空糸膜
２、２’：管板
３：中空糸膜エレメント
４：第１のガスの供給口
５：第１のガスの排出口
６：第２のガスの供給口
７：第２のガスの排出口
８：容器
９：芯管
１０：連通孔
１１：フィルム状物質
１２：燃料電池
１３：アノード
１４：固体高分子電解質膜
１５：カソード
Claims (9)
- 多数本の中空糸膜からなる中空糸膜束の両端部に中空糸膜を開口状態で固着した管板が形成された中空糸膜エレメントを、少なくとも第１のガス供給口、第１のガス排出口、第２のガス供給口、及び、第２のガス排出口を有する容器内に、中空糸膜の中空側へ通じる空間と中空糸膜の外側へ通じる空間とが隔絶するように装着して構成された燃料電池用加湿装置において、
（ａ）中空糸膜の内径が４００μｍ以上である
（ｂ）中空糸膜の水蒸気透過速度（Ｐ’Ｈ２Ｏ）が０．５×１０−３ｃｍ３（ＳＴＰ）／ｃｍ２・ｓｅｃ・ｃｍＨｇ以上である
（ｃ）中空糸膜の水蒸気と酸素ガスとの透過速度比（Ｐ’Ｈ２Ｏ／Ｐ’Ｏ２）が１０以上である
（ｄ）中空糸膜が１００℃の熱水中で５０時間熱水処理した後の引張破断伸度が熱水処理前の８０％以上を保持する
ことを特徴とする燃料電池用加湿装置。 - 中空糸膜エレメントの有効長をＬ、前記中空糸膜エレメントを装着する容器の内径をＤとするとき、Ｌ／Ｄが１．８以上である前記請求項１記載の燃料電池用加湿装置。
- 中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の膜充填率が３５〜５５％である請求項１〜２のいずれかに記載の燃料電池用加湿装置。
- 中空糸膜の内径が５００μｍ超〜１５００μｍ未満の範囲内である請求項１〜３のいずれかに記載の燃料電池用加湿装置。
- 中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の外周部の５０％以上がフィルム状物質で被覆されている請求項１〜４のいずれかに記載の燃料電池用加湿装置。
- 中空糸膜の中空側を流れる第１のガスと、中空糸膜の外側の空間を流れる第２のガスとが、中空糸膜を挟んで向流に流れるように構成されている前記請求項１〜５のいずれかに記載の燃料電池用加湿装置。
- 中空糸膜エレメントを構成する中空糸膜束の略中心部に中空糸膜束に沿って配した芯管を設け、前記芯管には芯管内と芯管外とを連通する連通孔を形成しており、第２のガスが第２のガスの供給口から前記芯管内へ導かれ前記連通孔を通じて中空糸膜の外側の空間へ導入されるように構成された前記請求項１〜６のいずれかに記載の燃料電池用加湿装置。
- 燃料電池への供給ガスが加湿されるように構成された前記請求項１〜７のいずれかに記載の燃料電池用加湿装置。
- 第１のガスが燃料電池のカソードからの排ガスであり、第２のガスが燃料電池のカソードへ供給される空気であるように構成された前記請求項１〜８のいずれかに記載の燃料電池用加湿装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003148887A JP4186708B2 (ja) | 2002-05-31 | 2003-05-27 | 燃料電池用加湿装置 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002159891 | 2002-05-31 | ||
| JP2003148887A JP4186708B2 (ja) | 2002-05-31 | 2003-05-27 | 燃料電池用加湿装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004055534A true JP2004055534A (ja) | 2004-02-19 |
| JP4186708B2 JP4186708B2 (ja) | 2008-11-26 |
Family
ID=31949178
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003148887A Expired - Lifetime JP4186708B2 (ja) | 2002-05-31 | 2003-05-27 | 燃料電池用加湿装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4186708B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103165919A (zh) * | 2011-12-09 | 2013-06-19 | 现代自动车株式会社 | 制造燃料电池用膜组件的方法和装置及由此制造的膜组件 |
| JP2018171570A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 宇部興産株式会社 | ガス分離膜 |
| CN110107963A (zh) * | 2019-06-04 | 2019-08-09 | 杨美华 | 加湿/除湿换热装置 |
| CN112952150A (zh) * | 2021-02-01 | 2021-06-11 | 佛山仙湖实验室 | 燃料电池发动机用增湿器系统及增湿方法 |
-
2003
- 2003-05-27 JP JP2003148887A patent/JP4186708B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103165919A (zh) * | 2011-12-09 | 2013-06-19 | 现代自动车株式会社 | 制造燃料电池用膜组件的方法和装置及由此制造的膜组件 |
| US9314744B2 (en) | 2011-12-09 | 2016-04-19 | Hyundai Motor Company | Method and device for producing a membrane module for a fuel cell and membrane modules produced thereby |
| JP2018171570A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 宇部興産株式会社 | ガス分離膜 |
| JP2021119003A (ja) * | 2017-03-31 | 2021-08-12 | 宇部興産株式会社 | ガス分離膜 |
| JP7120375B2 (ja) | 2017-03-31 | 2022-08-17 | Ｕｂｅ株式会社 | ガス分離膜 |
| CN110107963A (zh) * | 2019-06-04 | 2019-08-09 | 杨美华 | 加湿/除湿换热装置 |
| CN110107963B (zh) * | 2019-06-04 | 2024-05-10 | 杨美华 | 加湿/除湿换热装置 |
| CN112952150A (zh) * | 2021-02-01 | 2021-06-11 | 佛山仙湖实验室 | 燃料电池发动机用增湿器系统及增湿方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4186708B2 (ja) | 2008-11-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6464755B2 (en) | Gas separation membrane and method for its use | |
| US7156379B2 (en) | Fuel cell-use humidifier | |
| US20040115489A1 (en) | Water and energy management system for a fuel cell | |
| WO2011021300A1 (ja) | 水蒸気透過膜、中空糸膜および中空糸膜モジュール | |
| CN112292198A (zh) | 复合中空纤维膜、其制造方法、包括其的中空纤维膜盒及燃料电池膜加湿器 | |
| JP2006255502A (ja) | 多孔質ポリフェニルスルホン樹脂中空糸膜の製造法 | |
| JP4858160B2 (ja) | ガス分離膜およびその使用方法 | |
| JP4358324B2 (ja) | 加湿用膜 | |
| EP3702021A1 (en) | Manufacturing method for polyphenyl sulfone hollow-fiber membrane for use in humidification film | |
| JP4671493B2 (ja) | ガス分離膜およびその使用方法 | |
| JP4186708B2 (ja) | 燃料電池用加湿装置 | |
| JP2774843B2 (ja) | スパイラル型脱気膜モジュール | |
| JP2001269553A (ja) | ガス分離膜および分離方法 | |
| JP5019672B2 (ja) | 加湿装置 | |
| JP7135296B2 (ja) | ガス分離膜 | |
| CN113164876A (zh) | 发电系统 | |
| CN113195079A (zh) | 发电系统 | |
| JP4702277B2 (ja) | ガス分離膜および分離方法 | |
| JP7120375B2 (ja) | ガス分離膜 | |
| JP3945147B2 (ja) | 中空糸分離膜を用いて乾燥窒素をタイヤへ充填する方法 | |
| JP2021154279A (ja) | ガス分離膜 | |
| JP2002117878A (ja) | 燃料電池およびこれに用いられる水蒸気透過膜 | |
| JP2006179273A (ja) | 複合水蒸気透過膜 | |
| CN114845797A (zh) | 气体分离膜、气体分离膜元件及气体制造方法 | |
| JP2006160966A (ja) | 水蒸気透過膜 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050817 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080327 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080401 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080602 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080715 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080717 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080819 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080901 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 4186708 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110919 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110919 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110919 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120919 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120919 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120919 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130919 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |