JP2004050317A - 小径孔の面取り加工用工具 - Google Patents
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Abstract
【課題】刃先の摩耗の偏りを低減させ、寿命と仕上面精度のバランスを保ち、かつ、加工時のバリの発生を抑制することが可能な、小径孔の面取り加工用工具を提供する。
【解決手段】角錐状の刃先部をダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体で形成するとともに、角錐状部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線または傾斜線に形成する。
図1(a)の工具10の刃先部は、4本の稜線11が凹状の曲線となるように形成され、図1(b)の工具20の刃先部は、4本の稜線21を、角度の異なる傾斜線21a、21b、21cで連続させたものとし、全体として凹状の傾斜線となるように形成されている。
【選択図】 図1
【解決手段】角錐状の刃先部をダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体で形成するとともに、角錐状部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線または傾斜線に形成する。
図1(a)の工具10の刃先部は、4本の稜線11が凹状の曲線となるように形成され、図1(b)の工具20の刃先部は、4本の稜線21を、角度の異なる傾斜線21a、21b、21cで連続させたものとし、全体として凹状の傾斜線となるように形成されている。
【選択図】 図1
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、光ファイバ接続用フェルールのファイバ挿通孔の面取り加工に代表される小径孔の面取り加工用の工具に関する。
【0002】
【従来の技術】
光ファイバの接続は、光ファイバを挿入した2本のフェルールを整列接合させることにより行われている。図3の(a)はフェルールの断面形状を示す図であり、フェルール50は円筒状の本体51の内部に光ファイバ挿通孔52が形成されている。このようなフェルール50においては、光ファイバ挿通孔52の内径と偏心量、フェルール50の外径と真円度に高度な寸法精度が要求され、高精度な研削、研磨により製作されている。
【0003】
このフェルール50の光ファイバ挿通孔52の面取り加工を行うには、同図の(b)に示すように先端の刃先部61を角錐状または円錐状とした工具60が用いられている。フェルール50の材質としては主としてジルコニア系のセラミックスやニッケルを主成分とする金属が用いられており、硬脆性材料であるため、面取り加工用工具60の刃先部61には一般的に単結晶ダイヤモンドやダイヤモンド焼結体、cBN焼結体が用いられている。今後ニッケルを主成分とする金属製フェノールが増加する傾向にあり、バリ発生の問題が大きくなる。
【0004】
このようなフェルールのファイバ挿通孔の面取り加工などに代表される小径孔の面取り加工用の工具として、特開平5−84668号公報、特開平5−154749号公報、特開平7−132499号公報、特開平9−80261号公報などに記載の工具がある。特開平5−84668号公報に記載の工具は、刃先部が円錐状の超砥粒焼結体から構成され、円錐面状の円周方向に対して交差する方向の複数本の長手状平面が設けられた工具である。特開平5−154749号公報に記載の工具は、刃先部を四角錐としたダイヤモンド工具であり、特開平7−132499号公報に記載の工具は、刃先部の四角錐の稜に幅を設けて切刃稜とした工具である。また特開平9−80261号公報に記載の工具は刃先部を円錐状とした工具である。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
小径孔の面取り加工においては、刃先部が円錐面状の場合は、円錐面状の研磨面が被研削材に接触するので、被研削材に焼けが発生しやすくなる。また、加工圧が高くなり、加工能率が低くなる。刃先部に単結晶ダイヤモンドを用いた場合は、単結晶ダイヤモンドは結晶構造に異方性があり、結合力の弱い方向に力が加わると劈開するために、刃先部の摩耗進行速度に偏りが生じる。そのため面取り部に欠けやチッピングが生じやすい。
【0006】
上記のような欠点は、刃先部として超砥粒焼結体を用いることによりかなり改善される。これらの焼結体は、ダイヤモンド砥粒やcBN砥粒などの超砥粒の微粉末を焼き固めた焼結体から構成されていることから、その硬度および剛性が高く、摩耗の偏りも生じにくい。しかし、刃先部に超砥粒焼結体を用いた従来の面取り加工用工具においては、一部の工具において寿命の短い工具や仕上面精度の低い工具がみられた。この点に関しては、本発明者らの研究によれば、焼結体の素材の粒径が関係しているのではないかと推測された。
【0007】
また、従来の面取り加工用工具においては、角錐状または円錐状の刃先部の断面形状が刃先角60度や90度の三角形状をしており、角錐または円錐の斜面が被研削材の小径孔に接触する部分において、面取り加工を行った後の被研削材の小径孔のエッジの部分にバリが発生する。図4はバリの発生箇所の例を示す図で、同図(a)の状態では、フェルール50の光ファイバ挿通孔52の先端エッジ52a(図中○で示す)の部分に、同図(b)の状態では、面取りが進展したエッジ52b,52c(同じく図中○で示す)の部分にバリが発生しやすい。このようなバリの発生は、先に述べたように、ニッケルを主成分とする金属製フェノールの増加に伴って大きな問題となっており、現状では加工後にこのバリを除去する工程が必要になっている。
【0008】
本発明が解決すべき課題は、小径孔の面取り加工用工具の刃先部の材質、形状の改善により、刃先の摩耗の偏りを低減させるとともに、寿命と仕上面精度のバランスを保ち、かつ、加工時のバリの発生を抑制することにある。
【0009】
【課題を解決するための手段】
本発明の面取り加工用工具は、角錐状の刃先部をダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体で形成するとともに、角錐状部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線または傾斜線に形成した小径孔の面取り加工用工具である。
【0010】
刃先部をダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体で形成することにより、工具の製造過程における刃先部の加工工程において、従来の単結晶ダイヤモンドで形成した刃先部に比較して加工しやすく、ダイヤモンド工具による刃先部の加工精度および加工能率が向上する。刃先部の加工精度の向上により、角錐状部の稜線の加工精度や同軸度の精度が高くなり、面取り加工の精度も向上し、面取り部の欠けやチッピングの発生を防止する。また加工能率の向上により、量産化が可能になる。さらに、ダイヤモンド焼結体やcBN焼結体は結晶構造が均一であるため、刃先の摩耗は均一に進行し、工具の寿命が長くなる。
【0011】
ダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体は、ダイヤモンドまたはcBNの粒子をコバルト、ニッケルなどの金属結合剤を用いて高温高圧下で焼結したものである。本発明の面取り加工用工具の刃先部をこのダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体で形成する場合、素材であるダイヤモンドまたはcBNの粒子の粒径範囲は1〜15μmとするのが望ましい。素材粒子の粒径が1μmより小さいと、粒子の結合力が弱くなり工具の摩耗が早くなる。粒径が15μmより大きいと、粒子が粒界から脱落して摩耗が進行するため稜線の欠落が大きくなり、面取り加工の仕上面精度が低下する。
【0012】
また、金属結合剤の含有率は5〜30%の範囲とするのが望ましい。金属結合剤の含有率が5%より少ないと、耐摩耗性は高いものの加工が困難なために加工精度が得られにくくなる。含有率が30%より大きいと、加工精度は出やすいものの耐摩耗性が低下し、工具の寿命が短くなる。
【0013】
本発明の面取り加工用加工具においては、角錐状の刃先部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線または傾斜線に形成したことにより、工具が小径孔のエッジと接触する部分(図4の○部分)にバリが発生するのを抑制することができる。その理由は、刃先部の稜線と加工物との接触角θが小さくなるために、加工圧Fbが大きくなり、逆にロスとなるFaが小さくなる。Faはバリを発生させる力であり、これを小さくすることでバリを抑制できる。なお、図4中において、Fは、加工圧Fbとロスとなる力Faとを合成したものである。
【0014】
【発明の実施の形態】
図1は本発明の実施形態における小径孔の面取り加工用工具の刃先部形状を示す図で、(a)は角錐状の刃先部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線に形成した工具であり、(b)は刃先部の稜線を刃先部長手方向に凹状の傾斜線に形成した工具である。
【0015】
図1(a)の工具10の刃先部は、4本の稜線11を凹状の曲線としたもので、この工具10の刃先部でフェルール50の光ファイバ挿通孔52の面取り加工をしている状態を図2の(a)に示す。図1(b)の工具20の刃先部は、4本の稜線21を角度の異なる傾斜線21a、21b、21cで連続させたものとし、全体として凹状の傾斜線としたものである。この工具20の刃先部でフェルール50の光ファイバ挿通孔52の面取り加工をしている状態を図2の(b)に示す。
【0016】
図2の(a),(b)に示すように、本実施形態の工具10および20では、フェルール50の光ファイバ挿通孔52の面取り加工中に工具10および20が光ファイバ挿通孔52のエッジと接触する部分(図4の○部分)の接触角度は約5〜30度の範囲にあり、同部分にバリが発生しなくなる。
また、刃先部の稜線を回転方向にねじった形にすることで、加工物とのあたりがよくなり、精度が向上する。
【0017】
〔試験例1〕
図1の(a)に示す形状で刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した本発明の工具(発明品1)と、角錐が5角錐および6角錐で刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した本発明の工具(発明品2,3)と、図1の(a)に示す形状で刃先部を天然ダイヤモンドで形成した工具(比較品1)と、図3の(b)に示す形状で刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した工具(従来品)を使用して、ジルコニア製のフェルールの光ファイバ挿通孔の面取り加工試験を行った。試験結果を表1に示す。
【0018】
【表1】
【0019】
刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した本発明の工具は、均一な摩耗が持続するため、仕上面精度も安定しており、工具寿命も長くなった。4角錐と5角錐、6角錐の比較では、4角錐では加工能率が高い結果が得られたが、5角錐、6角錐では良好な仕上面精度が得られた。天然ダイヤモンドを使用した場合(比較品1)、加工速度は良好であるが、加工回数が増えるにつれ角錐状部の稜線に劈開が生じ、仕上面精度が著しく低下した。
【0020】
〔試験例2〕
図1の(a),(b)に示す形状で刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した本発明の工具(発明品4,5)と、図3の(b)に示す形状で刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した工具(比較品2)を使用して、ガラス質の製品の小径孔の面取り加工試験を行った。試験結果を表2に示す。
【0021】
【表2】
【0022】
刃先部の角錐状部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線または傾斜線に形成することにより、小径孔のエッジに発生するバリを抑制することができた。
【0023】
〔試験例3〕
図1の(a)に示す形状で刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した本発明の工具の、焼結体のダイヤモンド粒子の粒径を0.5μm、1μm、10μm、15μm、25μmとして形成した工具について試験例1と同様な加工試験を行った。試験結果を表3に示す。
【0024】
【表3】
【0025】
ダイヤモンド粒子の粒径を変化させると、粒径が細かい0.5μmでは寿命が短くなり、25μmでは仕上面精度が低下する傾向がみられた。この傾向はcBN焼結体の場合も同様であり、粒径の好ましい範囲は1〜15μmであることが確認された。
【0026】
【発明の効果】
(1)刃先部をダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体で形成することにより、刃先部の加工精度および加工能率が向上し、角錐状部の稜線の加工精度や同軸度の精度が高くなり、面取り加工の精度も向上し、面取り部の欠けやチッピングの発生を防止する。また加工能率の向上により、量産化が可能になる。さらに、ダイヤモンド焼結体やcBN焼結体は結晶構造が均一であるため、刃先の摩耗は均一に進行し、工具の寿命が長くなる。
【0027】
(2)角錐状の刃先部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線または傾斜線に形成することにより、刃先の稜線と加工物との接触が少なくなり、バリを発生する力が小さくなって、工具が小径孔のエッジと接触する部分にバリが発生するのを抑制することができる。
【0028】
(3)ダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体の素材粒子の粒径範囲および金属結合剤の含有率を特定の範囲とすることにより、仕上面精度と寿命のバランスを最適にすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の実施形態における小径孔の面取り加工用加工具の刃先部形状を示す図で、(a)は角錐状の刃先部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線に形成した例、(b)は刃先部の稜線を刃先部長手方向に凹状の傾斜線に形成した例である。
【図2】図1の工具を使用してフェルールの光ファイバ挿通孔の面取り加工をしている状態を示す図である。
【図3】(a)はフェルールの断面形状を示す図であり、(b)はこのフェルールの光ファイバ挿通孔の面取り加工を行う従来の工具の例を示す図である。
【図4】従来の工具によるバリの発生を説明する図である・
【符号の説明】
10 工具
11 稜線
20 工具
21 稜線
21a,21b,21c 傾斜線
50 フェルール
52 光ファイバ挿通孔
【発明の属する技術分野】
本発明は、光ファイバ接続用フェルールのファイバ挿通孔の面取り加工に代表される小径孔の面取り加工用の工具に関する。
【0002】
【従来の技術】
光ファイバの接続は、光ファイバを挿入した2本のフェルールを整列接合させることにより行われている。図3の(a)はフェルールの断面形状を示す図であり、フェルール50は円筒状の本体51の内部に光ファイバ挿通孔52が形成されている。このようなフェルール50においては、光ファイバ挿通孔52の内径と偏心量、フェルール50の外径と真円度に高度な寸法精度が要求され、高精度な研削、研磨により製作されている。
【0003】
このフェルール50の光ファイバ挿通孔52の面取り加工を行うには、同図の(b)に示すように先端の刃先部61を角錐状または円錐状とした工具60が用いられている。フェルール50の材質としては主としてジルコニア系のセラミックスやニッケルを主成分とする金属が用いられており、硬脆性材料であるため、面取り加工用工具60の刃先部61には一般的に単結晶ダイヤモンドやダイヤモンド焼結体、cBN焼結体が用いられている。今後ニッケルを主成分とする金属製フェノールが増加する傾向にあり、バリ発生の問題が大きくなる。
【0004】
このようなフェルールのファイバ挿通孔の面取り加工などに代表される小径孔の面取り加工用の工具として、特開平5−84668号公報、特開平5−154749号公報、特開平7−132499号公報、特開平9−80261号公報などに記載の工具がある。特開平5−84668号公報に記載の工具は、刃先部が円錐状の超砥粒焼結体から構成され、円錐面状の円周方向に対して交差する方向の複数本の長手状平面が設けられた工具である。特開平5−154749号公報に記載の工具は、刃先部を四角錐としたダイヤモンド工具であり、特開平7−132499号公報に記載の工具は、刃先部の四角錐の稜に幅を設けて切刃稜とした工具である。また特開平9−80261号公報に記載の工具は刃先部を円錐状とした工具である。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
小径孔の面取り加工においては、刃先部が円錐面状の場合は、円錐面状の研磨面が被研削材に接触するので、被研削材に焼けが発生しやすくなる。また、加工圧が高くなり、加工能率が低くなる。刃先部に単結晶ダイヤモンドを用いた場合は、単結晶ダイヤモンドは結晶構造に異方性があり、結合力の弱い方向に力が加わると劈開するために、刃先部の摩耗進行速度に偏りが生じる。そのため面取り部に欠けやチッピングが生じやすい。
【0006】
上記のような欠点は、刃先部として超砥粒焼結体を用いることによりかなり改善される。これらの焼結体は、ダイヤモンド砥粒やcBN砥粒などの超砥粒の微粉末を焼き固めた焼結体から構成されていることから、その硬度および剛性が高く、摩耗の偏りも生じにくい。しかし、刃先部に超砥粒焼結体を用いた従来の面取り加工用工具においては、一部の工具において寿命の短い工具や仕上面精度の低い工具がみられた。この点に関しては、本発明者らの研究によれば、焼結体の素材の粒径が関係しているのではないかと推測された。
【0007】
また、従来の面取り加工用工具においては、角錐状または円錐状の刃先部の断面形状が刃先角60度や90度の三角形状をしており、角錐または円錐の斜面が被研削材の小径孔に接触する部分において、面取り加工を行った後の被研削材の小径孔のエッジの部分にバリが発生する。図4はバリの発生箇所の例を示す図で、同図(a)の状態では、フェルール50の光ファイバ挿通孔52の先端エッジ52a(図中○で示す)の部分に、同図(b)の状態では、面取りが進展したエッジ52b,52c(同じく図中○で示す)の部分にバリが発生しやすい。このようなバリの発生は、先に述べたように、ニッケルを主成分とする金属製フェノールの増加に伴って大きな問題となっており、現状では加工後にこのバリを除去する工程が必要になっている。
【0008】
本発明が解決すべき課題は、小径孔の面取り加工用工具の刃先部の材質、形状の改善により、刃先の摩耗の偏りを低減させるとともに、寿命と仕上面精度のバランスを保ち、かつ、加工時のバリの発生を抑制することにある。
【0009】
【課題を解決するための手段】
本発明の面取り加工用工具は、角錐状の刃先部をダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体で形成するとともに、角錐状部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線または傾斜線に形成した小径孔の面取り加工用工具である。
【0010】
刃先部をダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体で形成することにより、工具の製造過程における刃先部の加工工程において、従来の単結晶ダイヤモンドで形成した刃先部に比較して加工しやすく、ダイヤモンド工具による刃先部の加工精度および加工能率が向上する。刃先部の加工精度の向上により、角錐状部の稜線の加工精度や同軸度の精度が高くなり、面取り加工の精度も向上し、面取り部の欠けやチッピングの発生を防止する。また加工能率の向上により、量産化が可能になる。さらに、ダイヤモンド焼結体やcBN焼結体は結晶構造が均一であるため、刃先の摩耗は均一に進行し、工具の寿命が長くなる。
【0011】
ダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体は、ダイヤモンドまたはcBNの粒子をコバルト、ニッケルなどの金属結合剤を用いて高温高圧下で焼結したものである。本発明の面取り加工用工具の刃先部をこのダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体で形成する場合、素材であるダイヤモンドまたはcBNの粒子の粒径範囲は1〜15μmとするのが望ましい。素材粒子の粒径が1μmより小さいと、粒子の結合力が弱くなり工具の摩耗が早くなる。粒径が15μmより大きいと、粒子が粒界から脱落して摩耗が進行するため稜線の欠落が大きくなり、面取り加工の仕上面精度が低下する。
【0012】
また、金属結合剤の含有率は5〜30%の範囲とするのが望ましい。金属結合剤の含有率が5%より少ないと、耐摩耗性は高いものの加工が困難なために加工精度が得られにくくなる。含有率が30%より大きいと、加工精度は出やすいものの耐摩耗性が低下し、工具の寿命が短くなる。
【0013】
本発明の面取り加工用加工具においては、角錐状の刃先部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線または傾斜線に形成したことにより、工具が小径孔のエッジと接触する部分(図4の○部分)にバリが発生するのを抑制することができる。その理由は、刃先部の稜線と加工物との接触角θが小さくなるために、加工圧Fbが大きくなり、逆にロスとなるFaが小さくなる。Faはバリを発生させる力であり、これを小さくすることでバリを抑制できる。なお、図4中において、Fは、加工圧Fbとロスとなる力Faとを合成したものである。
【0014】
【発明の実施の形態】
図1は本発明の実施形態における小径孔の面取り加工用工具の刃先部形状を示す図で、(a)は角錐状の刃先部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線に形成した工具であり、(b)は刃先部の稜線を刃先部長手方向に凹状の傾斜線に形成した工具である。
【0015】
図1(a)の工具10の刃先部は、4本の稜線11を凹状の曲線としたもので、この工具10の刃先部でフェルール50の光ファイバ挿通孔52の面取り加工をしている状態を図2の(a)に示す。図1(b)の工具20の刃先部は、4本の稜線21を角度の異なる傾斜線21a、21b、21cで連続させたものとし、全体として凹状の傾斜線としたものである。この工具20の刃先部でフェルール50の光ファイバ挿通孔52の面取り加工をしている状態を図2の(b)に示す。
【0016】
図2の(a),(b)に示すように、本実施形態の工具10および20では、フェルール50の光ファイバ挿通孔52の面取り加工中に工具10および20が光ファイバ挿通孔52のエッジと接触する部分(図4の○部分)の接触角度は約5〜30度の範囲にあり、同部分にバリが発生しなくなる。
また、刃先部の稜線を回転方向にねじった形にすることで、加工物とのあたりがよくなり、精度が向上する。
【0017】
〔試験例1〕
図1の(a)に示す形状で刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した本発明の工具(発明品1)と、角錐が5角錐および6角錐で刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した本発明の工具(発明品2,3)と、図1の(a)に示す形状で刃先部を天然ダイヤモンドで形成した工具(比較品1)と、図3の(b)に示す形状で刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した工具(従来品)を使用して、ジルコニア製のフェルールの光ファイバ挿通孔の面取り加工試験を行った。試験結果を表1に示す。
【0018】
【表1】
【0019】
刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した本発明の工具は、均一な摩耗が持続するため、仕上面精度も安定しており、工具寿命も長くなった。4角錐と5角錐、6角錐の比較では、4角錐では加工能率が高い結果が得られたが、5角錐、6角錐では良好な仕上面精度が得られた。天然ダイヤモンドを使用した場合(比較品1)、加工速度は良好であるが、加工回数が増えるにつれ角錐状部の稜線に劈開が生じ、仕上面精度が著しく低下した。
【0020】
〔試験例2〕
図1の(a),(b)に示す形状で刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した本発明の工具(発明品4,5)と、図3の(b)に示す形状で刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した工具(比較品2)を使用して、ガラス質の製品の小径孔の面取り加工試験を行った。試験結果を表2に示す。
【0021】
【表2】
【0022】
刃先部の角錐状部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線または傾斜線に形成することにより、小径孔のエッジに発生するバリを抑制することができた。
【0023】
〔試験例3〕
図1の(a)に示す形状で刃先部をダイヤモンド焼結体で形成した本発明の工具の、焼結体のダイヤモンド粒子の粒径を0.5μm、1μm、10μm、15μm、25μmとして形成した工具について試験例1と同様な加工試験を行った。試験結果を表3に示す。
【0024】
【表3】
【0025】
ダイヤモンド粒子の粒径を変化させると、粒径が細かい0.5μmでは寿命が短くなり、25μmでは仕上面精度が低下する傾向がみられた。この傾向はcBN焼結体の場合も同様であり、粒径の好ましい範囲は1〜15μmであることが確認された。
【0026】
【発明の効果】
(1)刃先部をダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体で形成することにより、刃先部の加工精度および加工能率が向上し、角錐状部の稜線の加工精度や同軸度の精度が高くなり、面取り加工の精度も向上し、面取り部の欠けやチッピングの発生を防止する。また加工能率の向上により、量産化が可能になる。さらに、ダイヤモンド焼結体やcBN焼結体は結晶構造が均一であるため、刃先の摩耗は均一に進行し、工具の寿命が長くなる。
【0027】
(2)角錐状の刃先部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線または傾斜線に形成することにより、刃先の稜線と加工物との接触が少なくなり、バリを発生する力が小さくなって、工具が小径孔のエッジと接触する部分にバリが発生するのを抑制することができる。
【0028】
(3)ダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体の素材粒子の粒径範囲および金属結合剤の含有率を特定の範囲とすることにより、仕上面精度と寿命のバランスを最適にすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の実施形態における小径孔の面取り加工用加工具の刃先部形状を示す図で、(a)は角錐状の刃先部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線に形成した例、(b)は刃先部の稜線を刃先部長手方向に凹状の傾斜線に形成した例である。
【図2】図1の工具を使用してフェルールの光ファイバ挿通孔の面取り加工をしている状態を示す図である。
【図3】(a)はフェルールの断面形状を示す図であり、(b)はこのフェルールの光ファイバ挿通孔の面取り加工を行う従来の工具の例を示す図である。
【図4】従来の工具によるバリの発生を説明する図である・
【符号の説明】
10 工具
11 稜線
20 工具
21 稜線
21a,21b,21c 傾斜線
50 フェルール
52 光ファイバ挿通孔
Claims (3)
- 角錐状の刃先部をダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体で形成するとともに、角錐状部の稜線を刃先部長手方向に凹状の曲線または傾斜線に形成した小径孔の面取り加工用工具。
- 粒径範囲が1〜15μmのダイヤモンド粒子またはcBN粒子を素材とするダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体で刃先部を形成した請求項1記載の小径孔の面取り加工用工具。
- 前記ダイヤモンド焼結体またはcBN焼結体の金属結合剤の含有率が5〜30%の範囲である請求項1または2記載の小径孔の面取り加工用工具。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002208502A JP2004050317A (ja) | 2002-07-17 | 2002-07-17 | 小径孔の面取り加工用工具 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002208502A JP2004050317A (ja) | 2002-07-17 | 2002-07-17 | 小径孔の面取り加工用工具 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2004050317A true JP2004050317A (ja) | 2004-02-19 |
Family
ID=31932634
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2002208502A Pending JP2004050317A (ja) | 2002-07-17 | 2002-07-17 | 小径孔の面取り加工用工具 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2004050317A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005297124A (ja) * | 2004-04-12 | 2005-10-27 | Nachi Fujikoshi Corp | ドリル |
JP5969106B1 (ja) * | 2015-12-28 | 2016-08-10 | 日進工具株式会社 | エンドミルとその製造方法 |
-
2002
- 2002-07-17 JP JP2002208502A patent/JP2004050317A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005297124A (ja) * | 2004-04-12 | 2005-10-27 | Nachi Fujikoshi Corp | ドリル |
JP5969106B1 (ja) * | 2015-12-28 | 2016-08-10 | 日進工具株式会社 | エンドミルとその製造方法 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050315 |
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A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050809 |