JP2004011525A - 遠心ポンプ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】羽根車2を備えた回転体Rと、該回転体Rを回転支持する静止軸受4とを備え、回転体Rが該回転体Rと静止軸受4との間を流れる潤滑流体により、静止軸受4に対して非接触状態に回転支持され、駆動機構5は、回転体R側に設けられた永久磁石5aと、ハウジング1側に設けられ回転体Rを取り囲む回転磁界発生装置5bとを備えて構成した。また、前シュラウド3aとハウジング1との対向する位置に圧力差を減少させる環状シール部S1を形成して備える構成とした。また、後シュラウド3bとハウジング1とが対向する位置に圧力差を増大させる裏羽根を備える構成とした。
【選択図】 図1
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、遠心ポンプに関するものである。
【0002】
【従来の技術】
流体の圧送に用いられるポンプとして、ハウジングと、該ハウジング内に収容された羽根車と、該羽根車を回転駆動する駆動機構とを備え、前記ハウジング内に、その軸線方向から取り込んだ流体を前記羽根車の回転により、この羽根車の回転の接線方向へ圧送する遠心ポンプが知られている。
【0003】
前記ハウジングは、例えばL字形状に曲がった流路を有し、該流路内に、前記回転軸を軸線として回転可能に前記羽根車が軸支されている。そして、この羽根車は、前記流路の内壁面を貫いて外部に突出した回転軸を、前記モータが回転駆動することによって回転され、前記流路内に液流を生じさせるものとなっている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、この種の遠心ポンプは、前記回転軸を有することに起因して、その耐久性向上にも限界があった。
すなわち、前記モータは流路内に配置することができないため、この流路の外部に配置する必要がある。そして、前記流路内部の羽根車と流路外部のモータとを連結するため、前記回転軸は、流路の内壁面を貫く構成となる。さらに、この貫通部分を通って流路の外部に流体が漏れるのを防ぐ必要があるため、この貫通部分には軸シール機構が必要になる。
この軸シール機構の装備により、流体の漏洩は阻止されるものの、軸シール機構そのものが短命であるため、遠心ポンプの寿命を長くするにあたっての障害となっていた。
【0005】
この問題を解決すべく、流路内部の回転軸を外部に貫通させずに、外部のモータと磁気カップリングで連結する方式の遠心ポンプが提案されている。
しかしながら、この磁気カップリングを用いると、遠心ポンプの軸方向長さが大きくなってしまうという問題を生じることになる。
特に、前記流体として、例えば血液を圧送する遠心ポンプでは、体内に埋め込んで用いられる関係上、極力小型化されることが望まれている。この小型化の観点から見た場合、磁気カップリングを用いるタイプや、従来の貫通する回転軸を用いるタイプのいずれも、装置の小型化には限界があった。
【0006】
また、羽根車を有する回転体を回転軸線上に位置する静止軸受で軸支する遠心ポンプにおいて、圧送する流体を血液とする人工心臓ポンプがある。この人工心臓ポンプでは、血液を静止軸受と回転体との間に導き入れて動圧軸受を形成させ、回転体を駆動機構で回転させるものがある。この場合、静止側の軸受をなす静止軸受と回転動作する羽根車を有する回転体との相対的な速度差により、動圧軸受に流入する血液に多大なせん断応力が作用する。これによって、赤血球などの血液中の粒子が損傷して溶血量が増大するという問題があった。
【0007】
これを回避するために、静止軸受と回転体との隙間寸法を拡大すれば上記問題が解決可能と考えられ、このことによれば、動圧軸受に流入する血液中の粒子には多大なせん断応力が作用しなくなり、血液の溶血量は減少することが期待される。
【0008】
しかしながら、静止軸受と回転体との隙間寸法を拡大すれば、回転体の回転における偏心は動圧軸受の作用により抑えられても、軸線方向に片寄る回転体の移動を、軸線方向の拘束用の静止軸受で拘束することは比較的困難である。回転体が軸線方向に片寄る要因は、回転体の両端面にかかる圧力によるものであり、この片寄りが発生すると回転体と静止軸受との間の隙間が予め拡大されても、運転状況によっては該回転体と回転体の一方側に備わる静止軸受との隙間がほとんどなくなってしまうことがある。
【0009】
これによって、動圧軸受を形成するために流れる血液の溶血量を上記隙間の拡大によって減少させようとしても、軸線方向の移動を拘束する静止軸受と羽根車を有する回転体との隙間の減少、つまり、軸方向に偏心してしまうことによって、血液中の粒子が損傷することになる。このように、溶血量を減少させるためには、動圧軸受を形成するための隙間寸法の拡大だけでは解決できなかった。
【0010】
もちろん、本発明にいう流体が上述した血液に限定されるものではないので、粒子を含む流体において、該粒子を破壊しないように圧送することや、該粒子によって遠心ポンプが損傷を受けないようにするために上述したような問題を解決する必要があった。
【0011】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、耐久性が高くて寿命が長く、なお且つ、小型で安定した動作を確保することができ、また、軸受を動圧軸受とした場合での流体中の粒子の通過性を向上させた遠心ポンプの提供を目的とする。
【0012】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記課題を解決するために以下の手段を採用した。
請求項1に記載の発明は、ハウジングと、該ハウジング内に収容された羽根車と、該羽根車を回転駆動する駆動機構とを備え、前記ハウジング内に、その軸線方向から取り込んだ流体を前記羽根車の回転により、この羽根車の回転の接線方向へ圧送する遠心ポンプにおいて、前記羽根車を備えた回転体と、該回転体の回転軸線上に位置し、該回転体を回転支持する静止軸受とを備え、前記回転体は、該回転体と前記静止軸受との間を流れる前記流体の一部により、前記静止軸受に対して非接触状態に回転支持され、前記駆動機構は、前記回転体側に設けられた永久磁石と、前記ハウジング側に設けられ前記回転体を取り囲む回転磁界発生装置とを備え、前記流体の流入方向における前記回転体の前端部と、該前端部に対向する前記ハウジングの対向面との間には、前記流体の内径側へ向かう圧力差を減少させる圧力差減少手段が設けられていることを特徴とする。
【0013】
この発明によれば、ハウジング側の回転磁界発生装置に電流を流すと回転磁界が発生し、永久磁石を備えた回転体が回転させられる。そして、ハウジング内に取り込まれた流体の一部が、回転体と静止軸受との間に導かれて潤滑液として機能し、軸線回りに回転する回転体を前記静止軸受と非接触状態に支持する。このように、回転軸を持たない構成であるため、従来のような軸シールや磁気カップリングが不要となる。
また、回転体は静止軸受に対して非接触状態に支持されているので、回転体を軸線方向に対して偏心させないよう、回転体に作用するスラスト力をバランスさせる必要がある。本発明における羽根車は遠心ポンプに用いられるものなので、必然的に上流側に吸い込み口を有するとともに下流側は半径方向に広がった形状となる。したがって、羽根車の上流側よりも下流側(後端部)の方が受圧面積が大きくなってしまう。よって、羽根車を有する回転体に作用するスラスト力の合力は、上流側に働くことになる。
本発明は、このスラスト力を次のように軽減する。回転体の前端部と、この前端部に対向するハウジングの対向面との間に、内径側に向かう流体の圧力差を減少させる圧力差減少手段を設けることにより、ここを流れる流体の圧力低下が抑制される。これにより、上流側である回転体の前端部には高い圧力状態が残存し、羽根車を有する回転体にはこの圧力上昇による荷重増加分だけ上流側に向かうスラスト力が減少することになる。これにより、前記回転体は、静止軸受に対して非接触状態であっても、軸線方向に対して偏心していない状態となる。
【0014】
請求項2に記載の発明は、請求項1記載の遠心ポンプにおいて、前記圧力差減少手段が、内径側に向かう前記流体の絞り込みを行う環状シール部とされていることを特徴とする。
【0015】
回転体の前端部とハウジングとの間を流れる流体は、半径方向の内側に向かって流れる。なぜなら、遠心ポンプゆえ、半径方向外側の方が内側よりも羽根車の出口に近いので、圧力が高くなるからである。
本発明によれば、このような回転体の前端部とハウジングとの間を流れる流体は、流体の流れを遮る環状シール部によって絞り込まれ、環状シール部よりも半径方向外側の流体圧力が高く保持される。したがって、回転体の前端部とハウジングとの間には、流体の圧力の減少率が低い圧力勾配が形成されることとなる。このように減少しにくい圧力勾配が形成されることになるので、結果的に内径側に向かう圧力差の傾きが減少させられることとなる。
【0016】
請求項3に記載の発明は、ハウジングと、該ハウジング内に収容された羽根車と、該羽根車を回転駆動する駆動機構とを備え、前記ハウジング内に、その軸線方向から取り込んだ流体を前記羽根車の回転により、この羽根車の回転の接線方向へ圧送する遠心ポンプにおいて、前記羽根車を備えた回転体と、該回転体の回転軸線上に位置し、該回転体を回転支持する静止軸受とを備え、前記回転体は、該回転体と前記静止軸受との間を流れる前記流体の一部により、前記静止軸受に対して非接触状態に回転支持され、前記駆動機構は、前記回転体側に設けられた永久磁石と、前記ハウジング側に設けられ前記回転体を取り囲む回転磁界発生装置とを備え、前記流体の流入方向における前記回転体の後端部と、該後端部に対向する前記ハウジングの対向面との間には、前記流体の内径側に向かう圧力差を増大させる圧力差増加手段が設けられていることを特徴とする。
【0017】
この発明によれば、ハウジング側の回転磁界発生装置に電流を流すと回転磁界が発生し、永久磁石を備えた回転体が回転させられる。そして、ハウジング内に取り込まれた流体の一部が、回転体と静止軸受との間に導かれて潤滑液として機能し、軸線回りに回転する回転体を前記静止軸受と非接触状態に支持する。このように、回転軸を持たない構成であるため、従来のような軸シールや磁気カップリングが不要となる。
また、回転体は静止軸受に対して非接触状態に支持されているので、回転体を軸線方向において安定させるべく、回転体に作用するスラスト力をバランスさせる必要がある。本発明における羽根車は遠心ポンプに用いられるものなので、必然的に上流側に吸い込み口を有するとともに下流側は半径方向に広がった形状となる。したがって、羽根車の上流側よりも下流側(後端部)の方が受圧面積が大きくなってしまう。よって、羽根車を有する回転体に作用するスラスト力の合力は、上流側に働くことになる。
本発明は、このスラスト力を次のように軽減する。回転体の後端部と、この後端部に対向するハウジングの対向面との間に、内径側に向かう流体の圧力差を増大させる圧力差増加手段を設けることにより、流体の圧力を低下させる。このように低下させられた圧力の分だけ羽根車には上流側に向かうスラスト力が作用しなくなる。これにより、前記回転体は、静止軸受に対して非接触状態であっても、軸線方向に対して偏心していない状態となる。
【0018】
請求項4に記載の発明は、請求項3に記載の遠心ポンプにおいて、前記圧力差増加手段が、前記回転体の回転と共に前記流体を半径方向に導く凸部とされていることを特徴とする。
【0019】
回転体の後端部とハウジングとの間を流れる流体は、半径方向の内側に向かって流れる。なぜなら、遠心ポンプゆえ、半径方向外側の方が内側よりも羽根車の出口に近いので、圧力が高くなるからである。
本発明によれば、このような回転体の後端部とハウジングとの間を流れる流体は、流体を半径方向に導く凸部によって、回転体と共に周方向に流れようとする。すると、流体に作用する遠心力が増大するとともに、上述のように流体が半径方向内側に流れようとするので、この遠心力にうち勝つ圧力勾配が形成されることとなる。このように遠心力にうち勝つ圧力勾配が形成されることになるので、結果的に内径側に向かう圧力差が増大させられることとなる。
【0020】
請求項5に記載の発明は、請求項4に記載の遠心ポンプにおいて、前記凸部が前記回転体の前記後端部に設けられて放射状に形成された複数の裏羽根とされていることを特徴とする。
【0021】
放射状に形成された複数の裏羽根によって、流体に作用する遠心力が増大することとなり、内径側に向かう圧力差が増大させられる。
【0022】
請求項6に記載の発明は、請求項1または請求項2記載の遠心ポンプに、請求項3から請求項5のいずれか1項に記載の圧力差増加手段が設けられていることを特徴とする。
【0023】
回転体の前端部と、この前端部に対向するハウジングの対向面との間に、内径側に向かう流体の圧力差を減少させる圧力差減少手段を設けることにより、流体の圧力を増大させる。これにより、増大した圧力の分だけ、羽根車を有する回転体には下流側に向かうスラスト力が作用する。
また、回転体の後端部と、この後端部に対向するハウジングの対向面との間に、流体の内径側に向かう圧力差を増大させる圧力差増加手段を設けることにより、流体の圧力を低下させる。これにより、低下させられた圧力の分だけ羽根車を有する回転体には上流側に向かうスラスト力が作用しなくなる。
このように、回転体の前端部側の圧力状態と、後端部側の圧力状態とが互いに調整されることになり、圧力差減少手段と圧力差増加手段との相互作用により、回転体は静止軸受に対して非接触状態であっても、軸線方向において荷重が釣り合った状態となる。
【0024】
請求項7に記載の発明は、請求項1から請求項6のいずれか1項に記載の遠心ポンプにおいて、前記流体が血液とされていることを特徴とする。
【0025】
つまり、血液を圧送する、例えば人工心臓ポンプとして構成されることになり、ここで用いられる静止軸受と回転体とを非接触状態に回転支持する流体に血液が利用されることになる。
【0026】
請求項8記載の発明は、前記回転体と、前記静止軸受とが非接触状態とされた場合における隙間寸法は、赤血球の直径の2個分以上とされた遠心ポンプであることを特徴とする。
【0027】
血液は回転体と静止軸受との間で動圧軸受として機能し、これらの間隔である隙間寸法が赤血球の直径の2個分以上として規定されることで、回転体と静止軸受との速度勾配が減少し、赤血球にかかるせん断応力が減少する。したがって、赤血球を含む血液中の粒子が、回転体と静止軸受との間で損傷を受けることがなくなる。もちろん隙間寸法が所定の間隔の以上になると動圧軸受が機能しなくなるので、該隙間寸法は赤血球の直径の3〜4個分であることがより好ましい。
【0028】
【発明の実施の形態】
本発明の遠心ポンプの一実施形態を、図面を参照しながら以下に説明するが、本発明がこれのみに限定解釈されるものでないことは勿論である。
【0029】
[第1の実施形態]
図1に示すように、第1の実施形態の遠心ポンプは、ハウジング1と、該ハウジング1内に収容された回転体Rとを備える。回転体Rは、羽根車2と、前シュラウド3a及び後シュラウド3bからなるシュラウド3とを備えている。さらに、回転体Rには、羽根車2及びシュラウド3を回転駆動する駆動機構5と、該駆動機構5に電力供給する電源(図示せず)と、該電源及び駆動機構5間を接続する電線(図示せず)とを備えている。
【0030】
ハウジング1は、上流側ハウジング6と下流側ハウジング7とを組み合わせ、その接合部分を溶接や、ボルト(図示せず)により接合して一体化させた部品であり、上流側ハウジング6の側に形成された吸入側接続口6aと、下流側ハウジング7の側に形成された吐出側接続口7aとの間をつなぐ流体流路9が内部に形成されている。
【0031】
後シュラウド3bは、下流側ハウジング7に嵌め合わされるとともに該後シュラウド3bの中心を貫通するように配置された静止軸受4により回転支持されている。そして、後シュラウド3bの下流端側に後述の永久磁石5aを収容する環状の収容溝3cがこの内部に形成され、この収容溝3cの開口を閉塞する蓋体3dが備えられている。なお、蓋体3dは、永久磁石5aを収容した状態の後シュラウド3bに嵌め込まれた後に溶接で固定され、収容溝3c内部に流体が入り込まないように密封可能となっている。また、羽根車2に対する前シュラウド3a及び後シュラウド3bの固定方法としては、これらが別部品である場合には焼嵌めやロウ付け、接着などが適用可能であり、これらを一体成形部品とする場合には、精密鋳造で製造することが可能である。
【0032】
駆動機構5は、シュラウド3側に内蔵された永久磁石5aと、ハウジング1側で且つ後シュラウド3bを周囲より覆う同軸位置に配置された回転磁界発生装置5bとを備えて構成されている。回転磁界発生装置5bには、前記電線を介して前記電源が接続されており、電力供給を受けて回転磁界を発生させることが可能となっている。そして、この磁力を受けて永久磁石5aが同期してその軸線回りに回転しようとすることで、羽根車2の回転が得られるようになっている。
【0033】
静止軸受4は、後シュラウド3bを軸支する軸支部4aと、軸支部4aの上流側に設けられて流路抵抗を下げるよう曲面となった先端部4bと、軸支部4aの外周部に設けられた円筒部材4cと、回転体Rの両側に位置して軸線方向の移動を拘束する円板部材4dとにより構成されている。
従って、回転体Rは、軸線方向の移動が各円板部材4dによって拘束され、また、半径方向の偏心が回転体の内周面と円筒部材4cの外周面との寸法管理によって回転可能に拘束されている。つまり、上記各部材からなる静止軸受4によって、回転体Rは回転可能に支持されている。
【0034】
流体流路9は先端部4bによって径方向外側に広がる形状とされ、前シュラウド3aと後シュラウド3bとに挟まれた羽根車2の羽根車内流路9aに分岐される。この羽根車内流路9aは、図1の断面からわかるように、入口側は回転軸に沿って上流方向、つまり軸線方向を向いており、出口側は径方向外側を向いている。
【0035】
流体が羽根車内流路9aに吸引されることで、流体は遠心力の作用によって昇圧され、径方向外側に吹き出されて吐出側接続口7aから吐出されるようになっている。したがって、羽根車内流路9aの入口側のポイントP1の圧力と、出口側のポイントP2の圧力とを比較すると、P1の圧力<P2の圧力となっている。このため、羽根車内流路9aから吹き出される流体の一部は、潤滑流体としてシュラウド3の外側を通って羽根車内流路9aの入口側へ流れる。
【0036】
さて、シュラウド3の外側を通る流路には、シュラウド3の上流側を通る上流側流路15と、シュラウド3の下流側を通る下流側流路16とがある。
上流側流路15は、前シュラウド3aの半径方向内側に位置する軸方向端面17aを有する前シュラウド外壁面17と、該前シュラウド外壁面17に対向する上流側ハウジング6の内壁面との間の空間として形成され、ここを流れる流体は隙間18を通って羽根車内流路9aの入口に合流する。
【0037】
一方、下流側流路16は、下流側ハウジング7と後シュラウド3bとの対向面に形成された絞り流路部20、及び後シュラウド3bと静止軸受4との対向面に形成される動圧軸受21等を有して構成され、主として下流側ハウジング7の内壁面と、後シュラウド3bの外壁面との間の空間として形成され、ここを流れる流体はこれらを通って羽根車内流路9a入口に合流する。
その際、流体は静止軸受4の先端部4bの背面側に位置する円板部材4dによって半径方向の外側に向きが案内されて羽根車内流路9a入口に合流する。
【0038】
また、図2に示すように、静止軸受4の軸支部4aの外周に設けられた円筒部材4cは、その中心軸線CLに垂直をなす断面で見た場合の外周面25の断面形状が、一端から他端に向かって中心軸線CLからの外形寸法が徐々に変化する円弧部25x、25yを、二つ連ねた2円弧形状(復円弧形状)をなしている。
【0039】
すなわち、同図に示す二点鎖線を、前記中心軸線CLと同軸の真円TCとした場合、各円弧部25x、25yは、回転体Rの回転方向に向かって徐々に真円TCに接近する(すなわち、回転体Rの内周面に向かって接近する)円弧状となっている。このような外周面25の形状により、回転体Rの内周面との間に形成される潤滑流路としての動圧軸受21の断面形状が、回転方向に向かって徐々に狭くなるものとなっている。
【0040】
さらに、円筒部材4cの部分的な外周面にスパイラルグルーブと呼ばれる螺旋溝を形成することで、流れ方向に向かって流体を昇圧させたスパイラルグルーブ軸受を有する動圧軸受21を得ることも本実施形態では採用されている。
【0041】
なお、本実施形態では2円弧状の場合について説明しているが、これに限らず、図3に示す3円弧形状など、3円弧以上の円弧部を有する復円弧形状を採用してもよいし、1円弧状のものであってもよい。
【0042】
外周側の絞り流路部20は、上流側流路15と下流側流路16との荷重のアンバランスを解消する作用を有する。
すなわち、上流側流路15の軸方向受圧面積は、下流側流路16の軸方向受圧面積より小さい。したがって、流体よりシュラウド3が受ける軸方向の力は下流側流路16の方が大きくなり、上流側と下流側から受ける力の差を低減するために下流側流路16には、上流側流路15の軸方向端面17aと半径方向の略同位置に減圧用の絞り流路部20が設けられている。
この絞り流路部20において潤滑流体を減圧させることで、受圧面積の大きい下流側流路16であっても、シュラウド3、つまりは回転体Rに作用する軸線方向の力を減少させるようになっている。
【0043】
また、外周側の絞り流路部20を必ずしも設ける必要はなく、絞り流路部20の作用である回転体Rに作用するスラスト力の低減させて軸線方向の偏心を除去するものとして、先に説明したスパイラルグルーブ軸受を形成することとしてもよい。
【0044】
つまり、図において左側の円板部材4dの回転体Rに対向する壁面にスパイラルグルーブを設けて隙間B1を流れる流体を昇圧させる。これにより、回転体Rには下流側方向を向くスラスト力が作用し、回転体Rに対するスラスト力の平衡が確保される。
そして、上記説明したスパイラルグルーブの溝の本数や形状によって、流体の昇圧または減圧を適宜変更することも可能である。
【0045】
このように、図1に示す遠心ポンプは、ハウジング1内に取り込んだ流体を羽根車2を有する回転体Rの回転により流体を圧送する概略構成となっている。
なお、本図に示される遠心ポンプは、圧送する流体が血液とされた人工心臓ポンプとして機能するものでもあり、これ以降については、人工心臓ポンプを例に挙げてこの構造をさらに詳しく説明する。
【0046】
人工心臓ポンプは、血液を用いて動圧軸受21を形成して回転体Rを回転させる構成により、回転体Rの内周面と静止軸受4の外周面との間を流れる血液にはせん断応力が生じる。これは、動圧軸受21の厚さ、換言するならば、隙間寸法Aに大きく関係しており、本実施形態の人工心臓ポンプでは、上記隙間寸法Aが25μm〜35μmとされている。つまり、直径換算による静止軸受4を一構成要素である円筒部材4cの外径と、回転体Rの内径との差が50μm〜70μmとされている。
【0047】
血液中に含まれる粒子の赤血球は、直径が約8μm程度とされており、径方向の隙間寸法Aによれば赤血球が約3〜4個並んで動圧軸受21を通過することができる。このような径方向の隙間寸法Aにより、回転体Rの回転によるせん断応力が動圧軸受21を形成する血液に生じても、赤血球等の血液中の粒子の損傷は大幅に減少することになる。
【0048】
また、動圧軸受21に血液を導き入れる両円板部材4dに挟まれた回転体Rの両端面との間の隙間寸法B1,B2についても、赤血球等が損傷しない隙間の間隔が必要となる。なお、この隙間部分は、血液が流れることでスラスト軸受として機能する。
【0049】
本実施形態に説明する人工心臓ポンプにおいて、軸線方向の合計の隙間寸法B(B1+B2)は50μm〜80μmとされている。そして、このように構成された状態にて回転体Rが両円板部材4d間の真ん中に位置している場合であれば、軸線方向の隙間寸法B1,B2は共に25μm〜40μmとして確保されることになる。もちろん、この場合であれば径方向を流れる血液には、回転体Rの回転によるせん断応力が多大に生じることはなく、赤血球等の血液中の粒子の損傷が大幅に減少される。
【0050】
さて、回転体Rを両円板部材4d間の真ん中に位置させて軸線方向の隙間寸法B1,B2を同等に導くためには、上流側流路15に作用する圧力と、下流側流路16に作用する圧力とによる荷重のアンバランスを解消し、回転体Rに対する荷重の平衡を図る必要がある。
【0051】
本実施形態の遠心ポンプの一例をなす人工心臓ポンプでは、先に説明した絞り流路部20が形成され、さらに、回転体Rの前シュラウド3bとこれに対向する上流側ハウジング6の内壁面との間隔を絞り込むための環状シール部S1(圧力差減少手段)が形成され備えられている。また、スパイラルグルーブ軸受によるスラスト力の平衡を確保することも可能である。
【0052】
図1に示す環状シール部S1は、この部分を拡大した図4(a)に示すように上流側流路15の流路幅を部分的に狭めるために形成されたものであり、前シュラウド3aの軸方向端面17aと、これに対向する上流側ハウジング6の内壁面とによって構成されている。そして、具体的には上流側流路15の主たる流路幅が約1mmとされた場合に、隙間18の隙間寸法Cが0.07mm〜0.13mmとされている。
【0053】
これにより、上流側流路15を流れる血液は、環状シール部S1で絞り込まれることによって、この上流側流路15での圧力状態が高く確保される。つまり、図4(a)における上流側流路15の半径方向の位置に対応する圧力状態を示した図4(b)の圧力線図からもわかるように、破線で示される上流側流路15が同一流路幅のままで形成された場合の圧力勾配に比較して、実線で示されるように圧力勾配は減少する。
【0054】
この結果、ハッチングされた領域F1の面積分が軸線方向の荷重の追加分となり、前シュラウド外壁面17、つまりは回転体Rを図において右方向に押し付けようとする作用の増大が得られる。よって、上流側(図において回転体の左側)に向かって生じるスラスト力に対抗する荷重が得られ、回転体Rに生じるスラスト力の平衡がなされることになる。そして、軸線方向の隙間寸法B1及び隙間寸法B2(図1参照)が適正に確保される。
【0055】
また、環状シール部の構造及び構成は、図5〜図7に示されるものであってもよい。
図5(a)は環状シール部の構成及び構造の第1変形例を示した断面図であり、図5(b)は(a)の半径方向に対応する上流側流路15の圧力状態を示した圧力線図である。
【0056】
第1変形例に示す環状シール部S2(圧力差減少手段)の構成及び構造は、上流側ハウジング6側に凸形状とされた環状凸部60が形成され、これに対向する前シュラウド3aには、前記環状凸部60の形状に合わせて環状とされた環状段付き部30が形成されている。
そして、環状凸部60と環状段付き部30との間に軸線方向に平行な隙間18が形成され、この隙間18の隙間寸法Cが、上流側流路15の主たる流路幅よりも小さくなっている。
【0057】
これによると、図5(b)の圧力線図に示すように、破線で示される上流側流路15が同一流路幅のままで形成された場合の圧力勾配に比較して、実線で示されるように圧力勾配は減少する。この結果、ハッチングされた領域F2の面積分が軸線方向の荷重の追加分となり、前シュラウド外壁面17、つまりは回転体Rを図において右方向に押し付けようとする作用の増大が得られる。
よって、上流側(図において回転体の左側)に向かって生じるスラスト力に対抗する荷重が得られ、回転体Rに生じるスラスト力の平衡がなされることになる。そして、軸線方向の隙間寸法B1及び隙間寸法B2(図1参照)が適正に確保される。
【0058】
さらに、図6(a)は環状シール部の構成及び構造の第2変形例を示した断面図であり、図6(b)は(a)の半径方向に対応する上流側流路15の圧力状態を示した圧力線図である。
【0059】
第2変形例に示す環状シール部S3(圧力差減少手段)の構成及び構造は、上流側ハウジング6側に形成された環状に凹所とされた環状段付き部61と、これに対向する前シュラウド3aに形成された凸形状とされた環状凸部31とにより構成されている。
そして、環状凸部31と環状段付き部61との間に軸線方向に平行な隙間18が形成され、この隙間18の隙間寸法Cが上流側流路15の主たる流路幅よりも小さくなっている。
【0060】
これによると、図6(b)の圧力線図に示すように、破線で示される上流側流路15が同一流路幅のままで形成された場合の圧力勾配に比較して、実線で示されるように圧力勾配は減少する。この結果、ハッチングされた領域F3の面積分が軸線方向の荷重の追加分となり、前シュラウド外壁面17、つまりは回転体Rを図において右方向に押し付けようとする作用の増大が得られる。
よって、上流側(図において回転体の左側)に向かって生じるスラスト力に対抗する荷重が得られ、回転体Rに生じるスラスト力の平衡がなされることになる。そして、軸線方向の隙間寸法B1及び隙間寸法B2(図1参照)が適正に確保される。
【0061】
さらに、図7(a)は環状シール部の構成及び構造の第3変形例を示した断面図であり、図7(b)は(a)の半径方向に対応する上流側流路15の圧力状態を示した圧力線図である。
【0062】
第3変形例に示す環状シール部S4(圧力差減少手段)構成は、第2変形例に比較して環状シール部S4の位置が異なり、先に説明した流体流路9側に位置する環状シール部S3が、半径方向の外側に位置して形成されたものである。
これにより、軸線方向に平行な隙間18が、前シュラウド外壁面17の径方向の略中間に形成されることになり、この隙間18の隙間寸法Cが上流側流路15の主たる流路幅よりも小さくなっている。
【0063】
これによると、図7(b)の圧力線図に示すように、破線で示される上流側流路15が同一流路幅のままで形成された場合の圧力勾配に比較して、実線で示されるように圧力勾配は減少する。また、図6(b)に示した場合に比較すると、ハッチングされた領域F4の面積が少なくなる。したがって、軸線方向に追加される荷重が少なく調整され、該荷重により前シュラウド外壁面17、つまりは回転体Rが図において右方向に押し付けられることになる。
【0064】
さて、以上のように構成された遠心ポンプの一例である本実施形態の人工心臓ポンプにおいては、以下のように動作する。
シュラウド3及び羽根車2からなる回転体Rを駆動機構5により回転駆動させると、吸入側接続口6aから取り込まれた血液は、吐出側接続口7aに向かって流れる。このとき、羽根車2を有する回転体Rの回転によって血液には運動エネルギーが負荷され、血液の圧力が上流側のポイントP1の圧力よりも下流側のポイントP2の圧力の方が高くなる。
これにより、血液の一部が上流側流路15と下流側流路16とを通り、再び流体流路9内に戻る流れが発生する。このようにしてシュラウド3の周囲を流れる流体により回転体Rがハウジング1内に浮上状態に軸支される。
【0065】
浮上状態に軸支された回転体Rには、人工心臓ポンプそのものの姿勢による回転体R自身の自重が加わったり、または、振動が加わったりするが、いずれの場合においても、回転体Rの軸ずれが適切に調芯される。
【0066】
すなわち、回転体Rが回転している状態で、その回転軸線が、静止軸受4の中心軸線CLから軸ずれした場合、静止軸受4の外周面に向かって回転体Rの内周面が接近する部分が生じる。すると、この接近部分を流れる血液の流体圧が上昇するため、その反力を受けて接近部分における回転体Rの内周面と静止軸受4の外周面との間隙が広げられる。このようにして機能するラジアル軸受により、比較的大きな隙間寸法Aを有する場合であっても、ラジアル方向の軸ずれが補正される。
【0067】
さらに詳しく言うと、2円弧形状を有する円筒部材4cの外周面と回転体Rの内周面との間に形成される、流路断面積が連続的に変化する流路を通って血液が流れることにより、回転動作時の回転体Rの軸ずれがより小さくなって安定性が増すようになる。
【0068】
以上説明の本実施形態の遠心ポンプ及びその一例である人工心臓ポンプの効果について、以下にまとめる。
本実施形態の人工心臓ポンプは、その羽根車2を有する回転体Rが、シュラウド3の外周とハウジング1の内周との間を流れる流体により、ハウジング1内に浮上状態に支持され、駆動機構5が、シュラウド3側に設けられた永久磁石5aと、ハウジング1側で且つシュラウド3を周囲より取り囲む位置に配置された回転磁界発生装置5bとを備えている構成を採用した。この構成によれば、羽根車2が回転軸を持たない構成であるため、その回転軸線方向の長さ寸法が極めて短くなり、装置を小型化することができるようになる。また、回転軸を持たない構成であるため、回転軸をハウジング外部に貫通させるための軸シールが不要となり、耐久性及び信頼性を向上させることができるようになる。したがって、耐久性を高くして寿命を長くし、なお且つ小型化することも可能となる。さらに、前シュラウド3及び上流側ハウジングにより構成された環状シール部によって、シュラウド3の上流側に回り込む流体の圧力が増大することにより、回転体Rの軸方向の荷重平衡機能を成立させ、回転体Rの安定した回転を確保することができる。
【0069】
また、羽根車2の背面側に駆動機構5が位置しているため、径方向のコンパクト化を図ることができる。
【0070】
また、人工心臓ポンプは、径方向には動圧軸受21で支持され、軸方向の偏心はスパイラルグルーブ軸受にて安定に指示される。
そして、動圧軸受21における隙間の拡大を図った場合でも、回転体Rの軸線方向の位置は真ん中に位置することになり、動圧軸受21を形成する血液の溶血量を大幅に低減させることができる。
【0071】
また、本実施形態の遠心ポンプは、静止軸受4の軸支部4aの断面形状が2円弧形状をなしている構成を採用した。この構成によれば、回転動作時のシュラウド3及び羽根車2の軸ずれがより小さくなって安定性が増すため、シュラウド3の内周面と円筒部材4cの外周面との間での接触をより確実に回避することができる。
【0072】
[第2の実施形態]
次に第2の実施形態の遠心ポンプについて図8及び図9を参照して説明する。なお、図1を用いて説明した第1の実施形態の遠心ポンプである人工心臓ポンプに比較して同様な構成については、同一符号を用いてその説明を一部省略する。
【0073】
ハウジング1は、上流側ハウジング6と下流側ハウジング7とを組み合わせ、その接合部分を溶接8により接合して一体化させた部品である。
静止軸受4は、後シュラウド3bを軸支する軸支部4aと、軸支部4a上流に設けられ流路抵抗を下げるよう上流側が曲面となった先端部4bとにより構成されている。このように、本実施形態における回転体Rは、軸支部4aと先端部4bとからなる静止軸受4によって支持されている。
【0074】
そして、本実施形態においては、回転体Rより具体的には後シュラウド3bの、前記羽根車2が設けられた部位で、前記下流側ハウジング7との対向面(すなわち、前記下流側流路16を形成する面)に、図9に示すように、放射状に複数の凸部とされた裏羽根(圧力差増加手段)Fが設けられている。
【0075】
これらの裏羽根Fは、前記下流側流路16における潤滑流体を強制的に旋回させて遠心力を作用させ、内径側に向かう圧力差を増大させることにより、前述したような、前記シュラウド3の下流側と上流側から受ける圧力差を低減して、シュラウド3ひいては回転体Rに生じるスラスト力をさらに低減させるようになっている。
【0076】
さて、以上のように構成された本実施形態の遠心ポンプにおいては、第1の実施形態にて説明したことに追加して以下のように動作する。
【0077】
シュラウド3の下流側の受圧面積が上流側の受圧面積に比して大きいことから、全体としては、前記シュラウド3が、流体の上流側へ向かうスラストが発生することを前に説明した。
そこで、本実施形態においては、前記シール20の減圧作用を利用して、前記シュラウド3の下流側に作用する圧力を低減するとともに、さらに、下流側通路16に対応して、前記シュラウド3に設けられた多数の裏羽根Fによって、前記シュラウド3の下流側に回り込む流体が強制的に旋回させられて圧力低下が生じ、これによって、回転体Rに生じるスラスト力を低減することができる。
【0078】
したがって、前記シュラウド3の軸方向の荷重平衡機能を成立させ、回転体Rの安定した回転を確保することができる。
【0079】
以上説明の本実施形態の遠心ポンプの効果について、第1の実施形態と同等な効果を得るとともに、以下の効果を得ることができる。
シュラウド3に設けられた多数の裏羽根Fによって、シュラウド3の下流側に回り込む流体の圧力を低減することにより、回転体Rの軸方向の荷重平衡機能を成立させ、回転体Rの安定した回転を確保することができる。
【0080】
さて、以上第1の実施形態にて示した環状シール部(S1,S2,S3,S4)、及び第2の実施形態にて示した裏羽根Fは、それぞれの遠心ポンプまたは人工心臓ポンプに設けられた場合を説明した。しかし、これら両方を組み合わせて備える構成としてもよい。
これによれば、形状や構成、大きさなど、回転体Rに作用する荷重が変化した場合でも、この変化に適宜対応して回転体Rを適切な位置で回転可能に支持することができる。
【0081】
【発明の効果】
本発明の請求項1に記載の遠心ポンプは、羽根車が回転軸を持たない構成であるため、その回転軸線方向の長さ寸法が極めて短くなり、装置を小型化することができるようになる。また、回転軸を持たない構成であるため、回転軸をハウジング外部に貫通させるための軸シールが不要となり、耐久性及び信頼性を向上させることができるようになる。したがって、耐久性を高くして寿命を長くし、なお且つ小型化することも可能となる。
さらに、圧力差減少手段によって、回転体に作用するスラスト力を増大させて、反対側から作用するスラスト力と平衡させることができ、回転体の軸方向の荷重平衡機能を成立させ、回転体の安定した回転を確保することができる。
【0082】
また、請求項2記載の発明によれば、圧力差減少手段が内径側に向かう流体の絞り込みを行う環状シール部とされていることで、内径側に向かう圧力差を減少させることができ、流動する流体の圧力上昇によって回転体を軸線方向にて平衡させるためのスラスト力を得ることができる。
【0083】
請求項3に記載の遠心ポンプは、羽根車が回転軸を持たない構成であるため、その回転軸線方向の長さ寸法が極めて短くなり、装置を小型化することができるようになる。また、回転軸を持たない構成であるため、回転軸をハウジング外部に貫通させるための軸シールが不要となり、耐久性及び信頼性を向上させることができるようになる。したがって、耐久性を高くして寿命を長くし、なお且つ小型化することも可能となる。
さらに、圧力差増加手段によって、回転体に作用するスラスト力を低減させることにより、回転体の軸方向の荷重平衡機能を成立させ、回転体の安定した回転を確保することができる。
【0084】
また、請求項4記載の発明によれば、回転体の回転と共に流体を半径方向に導く凸部を設けたので、流体に作用する遠心力を利用して内径側に向かう圧力差を増大させることができる。
【0085】
また、請求項5記載の発明によれば、放射状に形成された複数の裏羽根を採用することにより、さらに効果的に流体に遠心力を作用させることによって、内径側に向かう圧力差を増大させることができる。
【0086】
請求項6記載の発明によれば、遠心ポンプに圧力差減少手段と圧力差増加手段とが備えられているので、回転体に生じるスラスト力の平衡を幅広い範囲で対応することができる。
【0087】
請求項7記載の発明によれば、流体が血液とされていることにより、本発明の遠心ポンプは人工心臓ポンプとして機能することになり、回転体の回転支持に血液が用いられても、溶血量は増大せずに人体に悪影響を及ぼさない人工心臓ポンプを実現することができる。
【0088】
請求項8記載の発明によれば、回転体と静止軸受とが非接触状態とされた場合における隙間寸法は、赤血球の直径の2個分以上とされているので、回転体と静止軸受との相対的な速度差により、血液中の粒子である赤血球が多大なせん断応力を受けることがなくなり、血液の溶血量を大幅に削減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の第1の実施形態に係わる遠心ポンプの一例である人工心臓ポンプの構成を説明する図であって、回転体の回転軸線を含む断面で見た場合の断面図である。
【図2】本発明の第1の実施形態に係わる静止軸受の断面図である。
【図3】本発明の第1の実施形態に係わる静止軸受の変形例を示した断面図である。
【図4】第1の実施形態に係わる人工心臓ポンプの部分拡大図である。
【図5】第1の実施形態に係わる第1変形例を説明する図であって、(a)は人工心臓ポンプの部分断面図、(b)は(a)に示される上流側流路の圧力状態を示した圧力線図である。
【図6】第1の実施形態に係わる第2変形例を説明する図であって、(a)は人工心臓ポンプの部分断面図、(b)は(a)に示される上流側流路の圧力状態を示した圧力線図である。
【図7】第1の実施形態に係わる第3変形例を説明する図であって、(a)は人工心臓ポンプの部分断面図、(b)は(a)に示される上流側流路の圧力状態を示した圧力線図である。
【図8】本発明の第2の実施形態に係わる遠心ポンプの構成を説明する図であって、回転体の回転軸線を含む断面で見た場合の断面図である。
【図9】本発明の第2の実施形態に係わる遠心ポンプのシュラウドの正面図である。
【符号の説明】
1 ハウジング
2 羽根車
3 シュラウド
3a 前シュラウド
3b 後シュラウド
4 静止軸受
5 駆動機構
5a 永久磁石
5b 回転磁界発生装置
15 上流側流路
16 下流側流路
17 前シュラウド外壁面
17a 軸方向端面
18 隙間
20 絞り流路部
21 動圧軸受
30 前シュラウドに形成された環状段付き部
31 前シュラウドに形成された環状凸部
60 上流側ハウジングに形成された環状凸部
61 上流側ハウジングに形成された環状段付き部
A 動圧軸受を形成する半径方向の隙間寸法
B1,B2 軸線方向における回転体と静止軸受との各隙間寸法
C 環状シール部の隙間寸法
S1,S2,S3,S4 環状シール部(圧力差減少手段)
F 裏羽根(圧力差増加手段)
R 回転体
Claims (8)
- ハウジングと、該ハウジング内に収容された羽根車と、該羽根車を回転駆動する駆動機構とを備え、前記ハウジング内に、その軸線方向から取り込んだ流体を前記羽根車の回転により、この羽根車の回転の接線方向へ圧送する遠心ポンプにおいて、
前記羽根車を備えた回転体と、
該回転体の回転軸線上に位置し、該回転体を回転支持する静止軸受とを備え、
前記回転体は、該回転体と前記静止軸受との間を流れる前記流体の一部により、前記静止軸受に対して非接触状態に回転支持され、
前記駆動機構は、前記回転体側に設けられた永久磁石と、前記ハウジング側に設けられ前記回転体を取り囲む回転磁界発生装置とを備え、
前記流体の流入方向における前記回転体の前端部と、該前端部に対向する前記ハウジングの対向面との間には、前記流体の内径側へ向かう圧力差を減少させる圧力差減少手段が設けられていることを特徴とする遠心ポンプ。 - 前記圧力差減少手段は、内径側に向かう前記流体の絞り込みを行う環状シール部とされていることを特徴とする請求項1記載の遠心ポンプ。
- ハウジングと、該ハウジング内に収容された羽根車と、該羽根車を回転駆動する駆動機構とを備え、前記ハウジング内に、その軸線方向から取り込んだ流体を前記羽根車の回転により、この羽根車の回転の接線方向へ圧送する遠心ポンプにおいて、
前記羽根車を備えた回転体と、
該回転体の回転軸線上に位置し、該回転体を回転支持する静止軸受とを備え、
前記回転体は、該回転体と前記静止軸受との間を流れる前記流体の一部により、前記静止軸受に対して非接触状態に回転支持され、
前記駆動機構は、前記回転体側に設けられた永久磁石と、前記ハウジング側に設けられ前記回転体を取り囲む回転磁界発生装置とを備え、
前記流体の流入方向における前記回転体の後端部と、該後端部に対向する前記ハウジングの対向面との間には、前記流体の内径側へ向かう圧力差を増大させる圧力差増加手段が設けられていることを特徴とする遠心ポンプ。 - 前記圧力差増加手段は、前記回転体の回転と共に前記流体を半径方向に導く凸部とされていることを特徴とする請求項3記載の遠心ポンプ。
- 前記凸部は、前記回転体の前記後端部に設けられて放射状に形成された複数の裏羽根とされていることを特徴とする請求項4記載の遠心ポンプ。
- 請求項1または請求項2記載の遠心ポンプに、請求項3から請求項5のいずれか1項に記載の圧力差増加手段が設けられていることを特徴とする遠心ポンプ。
- 前記流体は血液とされていることを特徴とする請求項1から請求項6のいずれか1項に記載の遠心ポンプ。
- 前記回転体と、前記静止軸受とが非接触状態とされた場合における隙間寸法は、赤血球の直径の2個分以上とされていることを特徴とする遠心ポンプ。
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