JP2004000949A - 水性ガスシフト反応に基づいて水素リッチガス中のcoを除去するための触媒、同触媒を用いた処理装置、およびその方法 - Google Patents
水性ガスシフト反応に基づいて水素リッチガス中のcoを除去するための触媒、同触媒を用いた処理装置、およびその方法 Download PDFInfo
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Abstract
【解決手段】この触媒は、ルチル型チタニア担体に触媒金属として白金およびレニウムを担持させてなり、白金の担持量とレニウムの担持量の重量比は3:1〜1:1、特に3:2であることが好ましい。この触媒を用いた処理装置は、例えば、水素と酸素を反応させて電気を生成する燃料電池セルの水素供給源として期待される。
【選択図】図4
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、水性ガスシフト反応に基づいて水素リッチガスから一酸化炭素(CO)を選択的に除去するための触媒、同触媒で水素リッチガスを処理してその水素リッチガスよりも高い水素濃度を有するガスを提供する装置、および同触媒を用いて水素リッチガスから一酸化炭素を除去する方法に関するものである。
【0002】
【従来技術】
近年、低い作動温度、高い出力密度、小型軽量化、および起動時間の加速が実現可能な固体高分子型燃料電池が次世代の燃料電池発電システムとして脚光を浴びており、自動車、小型発電機、家庭用コージェネ機器等への応用が期待されている。この固体高分子型燃料電池においては、パーフルオロスルフォン酸系の高分子膜がプロトン伝導性固体電解質として使用され、50〜100℃で作動可能である。
【0003】
しかしながら、燃料電池発電システムにおける燃料水素の供給源として、メタノール等のアルコール燃料や炭化水素系燃料と水蒸気との間の反応により生成される水素リッチな改質ガスが使われるため、この改質ガス中に含まれる不純物によって固体高分子型燃料電池がダメージを受けやすいという問題がある。特に、改質ガス中の一酸化炭素は、電極材料として使用される白金にダメージを及ぼしやすく、改質ガス中のCO濃度が所定濃度以上に達すると発電性能が低下する。
【0004】
そこで、一酸化炭素による白金のダメージ発生を防止するため、水素リッチな改質ガス中のCOを除去するCO除去装置を設けてCOを約1%以下に減らし、さらに選択酸化反応装置によりCO濃度を50ppm以下に低減することが試みられている。この種のCO除去装置では、改質ガスに含まれるCOを水性ガスシフト反応によって選択的に除去するための触媒が使用されている。
【0005】
このような触媒として、白金およびレニウムをジルコニア担体に担持させてなるCO除去用触媒がある(例えば、特許文献1参照)。この触媒は、従来のCu−Zn系触媒より高い触媒活性を示し、触媒性能の経時劣化が少ないという長所がある。また、白金をジルコニア、アルミナ、チタニア、シリカ等の金属酸化物担体に担持させてなるCO除去用触媒も知られている(例えば、特許文献2参照)。
【0006】
【特許文献1】
特許第3215680号公報(要約、特許請求の範囲)
【特許文献2】
国際公開第00/054879号パンフレット(要約書、請求の範囲)
【0007】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、その反面、高い空間速度、すなわち、改質ガスの高い処理流量下においては、反応温度が250℃以下になると水性ガスシフト反応によるCO除去率が急激に低下するという問題がある。これは、水素リッチガス中に含まれるCOを効率よく除去するためにはより高い温度条件が必要になることを意味する。さらに、所望の触媒性能を得るために必要な白金の担持量が比較的多いため、触媒のコストパフォーマンスにおいても依然として改善の余地がある。
【0008】
【課題を解決するための手段】
したがって、本発明は上記した問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、ジルコニア担体に白金およびレニウムを担持させてなる従来のCO除去用触媒の長所を維持しながらも、200〜300℃の温度下でも高いCO除去率を示すとともに、白金の担持量を減らすことでコストパフォーマンスにも優れた水素リッチガス中のCO除去用触媒を提供することにある。すなわち、本発明のCO除去用触媒は、水性ガスシフト反応に基づいて水素リッチガス中のCOを除去するための触媒であって、触媒金属として白金およびレニウムがルチル型チタニア担体に担持されてなることを特徴とする。
【0009】
本発明のCO除去用触媒において、白金の担持量は、触媒重量に対して、0.05〜3重量%であることが好ましい。
【0010】
また、本発明のCO除去用触媒において、レニウムの担持量は、触媒重量に対して、0.01〜10重量%であることが好ましい。
【0011】
さらに、本発明のCO除去用触媒において、白金の担持量とレニウムの担持量の重量比は、3:1〜1:1の範囲内であることが好ましい。
【0012】
本発明の更なる目的は、上記触媒を用いて水性ガスシフト反応により水素リッチガス中のCOを除去する方法を提供することにある。この方法において、一酸化炭素は250〜300℃の温度で水素リッチガスから除去されることが好ましい。この場合は、従来の触媒に比して格段に高いCO除去率を達成することができる。また、ルチル型チタニア担体に担持させた白金の単位重量当りの上記水素リッチガス処理流量が5000〜5500[cc/(min・g(Pt))]の場合において、COを約12%含有する上記水素リッチガスと水とのモル混合比が約4.3(H2O/CO、(S/C))である混合ガスに対して、反応温度250℃での水性ガスシフト反応によるCO除去率が60%もしくはそれ以上であることが好ましい。
【0013】
本発明のさらなる目的は、上記した触媒を使用し、水性ガスシフト反応に基づいて一酸化炭素を含有する水素リッチガスを処理する装置を提供することにある。すなわち、この装置は、触媒金属として白金およびレニウムを担持したルチル型チタニア担体を含む触媒と、この触媒が収容される触媒室を有する反応容器と、一酸化炭素を含有する水素リッチガスを触媒室に供給するガス流路と、水性ガスシフト反応に最適な温度に触媒を加熱するためのヒーターと、触媒と水素リッチガスとの水性ガスシフト反応によって得られる、水素リッチガスよりも高い水素濃度を有するガスを提供するガス出口とを具備することを特徴とする。
【0014】
【発明の実施の形態】
以下、本発明のCO除去用触媒を詳細に説明する。
【0015】
上記したように、本発明のCO除去用触媒は、ルチル型チタニアを含む担体に白金およびレニウムを担持させてなることを特徴とする。担体であるルチル型チタニアは、例えば、出発原料であるチタン鉱石を硫酸で溶解、加熱、焼成することにより調製することができる。また、アルミナ、ジルコニア、シリカ−アルミナ、ゼオライト、マグネシア、酸化ニオブ、酸化亜鉛、酸化クロム等の金属酸化物にルチル型チタニアをコーティングすることにより得られるチタニア被覆微粒子を触媒担体として使用してもよい。
【0016】
ルチル型チタニアへの白金の担持量は、触媒重量に対して、0.05〜3重量%であることが好ましい。白金の担持量が0.05重量%未満の場合は、水性シフトガス反応によって水素中のCOをCO2に転化させて除去する際の触媒活性を十分に得られない恐れがある。一方、白金の担持量を3重量%以上としても、触媒活性の大幅な向上は期待できず、コストパフォーマンスの低下が問題となってくる。また、高温域での反応において、水素を消費するメタネーション反応が進行するので、得られる水素濃度が低下する傾向がある。
【0017】
ところで、ルチル型チタニア担体としてルチルチタニアを主成分として含有する担体を使用してもよい。この場合は、触媒の担体中のルチルチタニアの含有率は、80%もしくはそれ以上であることが好ましい。また、ルチル型チタニア担体の比表面積は、10[m2/g]もしくはそれ以上であることが好ましい。ルチルチタニア担体の含有率および/あるいは比表面積が上記範囲内にある場合、250℃および300℃での水性ガスシフト反応により、主成分としてアナターゼ型チタニアを含有する担体を用いる場合と比較して、顕著に高いCO除去率を達成できる。
【0018】
本発明のCO除去用触媒においては、白金に加えてレニウムを担持させることによって、従来の触媒よりも低温(200〜300℃)下での触媒活性を高めている。ルチル型チタニアへのレニウムの担持量は、触媒重量に対して、0.01〜10重量%であることが好ましい。レニウムの担持量が、0.01重量%未満の場合は、水性ガスシフト反応によって水素中のCOをCO2に転化させて除去する際の触媒活性のさらなる向上に対するレニウム添加効果が十分に得られない恐れがある。一方、レニウムの担持量を10重量%以上としても、触媒活性へのレニウム添加効果が飽和するので、触媒性能が実質的に同じでもコストパフォーマンスが低下する傾向がある。
【0019】
また、本発明のCO除去用触媒における白金とレニウムの担持量を決定する場合は、白金の担持量とレニウムの担持量の重量比を3:1〜1:1の範囲とすることが好まく、特に3:2とすることが好ましい。
【0020】
次に、本発明の触媒の製造方法について説明する。この製造方法は、ルチルチタニア担体にレニウムを担持させる第1ステップと、第1ステップ後にルチルチタニア担体に白金を担持させる第2ステップとを含むことが好ましい。例えば、ルチル型チタニア担体にレニウム塩の水溶液を加え、これを攪拌しながら水分を蒸発させ、得られた第1中間製造物を加熱してさらに乾燥し、ルチル型チタニアにレニウムを担持させる。
【0021】
次に、レニウムを担持させたルチル型チタニア担体に白金塩の水溶液を加え、これを攪拌しながら水分を蒸発させ、得られた第2中間製造物を加熱してさらに乾燥し、レニウムを担持させたルチル型チタニアにさらに白金を担持させる。
【0022】
その後、白金とレニウムを担持させたルチル型チタニア担体を粉砕し、焼成する。得られた焼成物をプレス成形してペレットを作製した後、ペレットを0.5〜1.0mmの粒径に破砕すれば、ルチル型チタニアに白金とレニウムを担持させた本発明のCO除去用触媒を得ることができる。
【0023】
尚、本発明のCO除去用触媒の製造方法は、上記した方法以外にも、先に白金をルチル型チタニアに担持させ、次いでレニウムを担持させたり、白金塩の水溶液とレニウム塩の水溶液とを同時にルチル型チタニアに添加し、上記と同様にして白金とレニウムをルチル型チタニアに同時に担持させても良い。
【0024】
しかしながら、上記したように、最初にルチル型チタニア担体にレニウムを担持させた後でルチル型チタニア担体に白金を担持させる方法を採用することがより好ましい。この方法によれば、ルチル型チタニア担体に担持させた白金の単位重量当りの水素リッチガス処理流量が5000〜5500[cc/(min・g(Pt))]、特に約5300[cc/(min・g(Pt))]の場合において、COを約12%含有する上記水素リッチガスと水とのモル混合比が約4.3(H2O/CO、(S/C))である混合ガスに対して、反応温度250℃での水性ガスシフト反応によるCO除去率が60%もしくはそれ以上であるという低温下で特に優れた触媒性能を有するCO除去用触媒を提供することができる。この本発明の特に好ましい製造方法の有効性は、以下に示す実施例によっても証明されている。
【0025】
ところで、CO除去率について言及する場合の前提条件として、上記ではルチル型チタニア担体に担持させた白金の単位重量当りの水素リッチガス処理流量という表現を用いた。これは、本技術分野で通常よく利用されている「空間速度(SV、触媒単位体積当りの被処理ガスの処理流量 [1/h])」では、同じ空間速度の条件下であっても触媒中の白金量を増やせばより高いCO除去率を達成することができるので、SV条件を一定とするだけでは触媒のCO除去率を正確に評価することが難しいからである。そこで、「ルチル型チタニア担体に担持させた白金の単位重量当りの水素リッチガス処理流量」という条件を用いれば、白金使用量の異なる触媒同士の触媒性能を合理的な基準の下で比較することができる。もちろん、白金使用量を一定にすれば、ある空間速度の条件下において触媒性能を正確に比較することができる。
【0026】
尚、担体に担持させた白金の単位重量当りの水素リッチガス処理流量は以下のようにして算出することができる。例えば、白金担持量が3.0wt%である触媒の性能を評価する場合、評価に使用した触媒量が6.4gであるとすると、触媒中にある白金の重量は6.4gx3.0wt%=0.19gとなる。この場合に供給した水素リッチガス流量が1000[cc/min]であったとすると、担体に担持させた白金の単位重量当りの水素リッチガス処理流量は、1000[cc/min]÷0.19[g]=約5300[cc/(min・g(Pt))]となる。
【0027】
次に、上記した本発明の触媒を用いて水性ガスシフト反応により一酸化炭素を含有する水素リッチガスを処理する装置の好ましい実施形態について説明する。図7に示すように、この装置1は反応容器2を有し、この反応容器2は、ガス導入口3、改質触媒11のための第1触媒室10、本発明の水性ガスシフト反応用触媒21のための第2触媒室20、CO選択酸化触媒31のための第3触媒室30、およびガス放出口6とを具備している。例えば、ガス導入口3を介して反応容器2内にメタンガス又はプロパンガスおよび水蒸気が供給される。改質触媒11をバーナーによって加熱しながら、第1触媒室10において改質触媒11の存在下、メタンガス又はプロパンガスが水蒸気と反応し、水素(約72%)、一酸化炭素(約10%)、二酸化炭素(約15%)、メタン(約2%)を含む水素リッチガスが生成される。
【0028】
第1触媒室10で生成された水素リッチガスは、第1ガス流路4を介して第2触媒室20に送られ、ここで、本発明の触媒21の存在下、一酸化炭素と水蒸気との間で水性ガスシフト反応させ、一酸化炭素濃度が1%以下になる。この触媒室20に収納されている触媒21は、バーナー加熱によって水性ガスシフト反応に最適な温度、好ましくは250〜300℃に加熱される。この実施形態においては、第2および第3触媒室(20、30)の触媒(21、31)は、第1触媒室10の改質触媒11と同様にバーナー加熱により加熱される。あるいは、これらの触媒を個別に加熱するために追加のヒーターを設けてもよい。また、上記第2触媒室20に収容される触媒21の平均粒径は、0.1〜3.0mmの範囲内であることが好ましい。
【0029】
第1触媒室10から供給される水素リッチガスより高い水素濃度および低いCO濃度を有するガスが第2触媒室20から供給される。このガスは燃料ガスとして使用可能である。しかしながら、本装置では、さらに、このガスが第2ガス流路5を介して第3触媒室30に供給され、ここでCO選択酸化触媒31によってガス中の一酸化炭素濃度が50ppm以下にさらに低減される。尚、選択酸化反応に必要な空気は、第2ガス流路5で第2触媒室20から提供されるガスに混合される。結果として、ガス放出口6から提供されるガスは、第2触媒室20から提供されるガスよりもさらに低いCO濃度を有する。本実施形態の処理装置は、例えば、水素と酸素を反応させて電気を生成する燃料電池セルの水素供給源として使用される。
【0030】
ところで、上記説明では、水素リッチガスをメタンガス又はプロパンガスから第1触媒室10の改質触媒11を使用した水蒸気改質法に基づいて生成した。しかしながら、都市ガス、プロパン、ブタン、メタノールなどの炭化水素系燃料から水素リッチガスを生成する方法として、オートサーマル改質法や部分酸化改質法を採用してもよい。水蒸気改質法を採用した場合、水素リッチガスは、主成分としての水素、一酸化炭素、二酸化炭素、メタンを含有し、その水素濃度は65〜80%である。オートサーマル改質法を採用した場合、水素リッチガスは、主成分としての水素、一酸化炭素、二酸化炭素、メタンおよび窒素を含有し、その水素濃度は50〜55%である。また、部分酸化改質法を採用した場合、水素リッチガスは、主成分としての水素、一酸化炭素、二酸化炭素、メタンおよび窒素を含有し、その水素濃度は35〜45%である。尚、本明細書では、水素リッチガスは水素濃度が50%以上であるガスに限定されず、水素を主成分として含有していればよい。
【0031】
【実施例】
(実施例1〜6および比較例1)
焼成炉を用いて、ルチル型チタニアの原料試薬(触媒学会参照触媒)を60ミリリットル/分の空気流中で500℃まで1時間で昇温し、その温度で1時間保持して焼成することにより実施例1で用いるルチル型チタニア担体を調製した。
【0032】
このルチル型チタニア担体を湯浴上の蒸発皿に所定量入れ、これに純水を入れて馴染ませた。次に、この蒸発皿に過レニウム酸アンモニウム(ナカライテスク株式会社製)の水溶液を加え、更に純水を加えて所定濃度になるように調製した。これを湯浴上で攪拌し、水分の蒸発に伴って蒸発皿の壁面に付着する金属塩を純水で洗い落としながら、蒸発乾固させた。得られた乾固物を約100℃で少なくとも12時間乾燥させ、レニウムをルチル型チタニアに担持させた。
【0033】
次に、このレニウムを担持したルチル型チタニアを湯浴上の蒸発皿に所定量入れ、これに純水を入れて馴染ませた。次に、この蒸発皿にジニトロジアミン白金溶液(ナカライテスク株式会社製)の水溶液を加え、更に純水を加えて所定濃度になるように調製した。これを湯浴上で攪拌し、水分の蒸発に伴って蒸発皿の壁面に付着する金属塩を純水で洗い落としながら、約2時間かけて蒸発乾固させた。得られた乾固物を約100℃で少なくとも15時間乾燥させた。さらに、得られた乾燥物を乳鉢で粉末状に砕いた後、焼成炉を用いて60ミリリットル/分の空気流中で500℃まで1時間で昇温し、その温度で1時間保持して焼成した。
【0034】
このようにして得られた粉末を手動式油圧圧縮機を用いて約3600kg/cm2の圧力で10秒間プレス成形し所定形状のペレットを得た。このペレットを1.4〜2.0mmの粒径に粉砕し、白金とレニウムの両方を担持するCO除去用触媒を得た。
【0035】
尚、実施例1〜6のCO除去用触媒を作製するにあたっては、白金とレニウムの担持量がそれぞれ表1に示す値となるように、ジニトロジアミン白金溶液と過レニウム酸アンモニウムの添加量を調節した。すなわち、実施例1〜4においては、白金担持量を1重量%一定とし、レニウムの担持量を変えることにより、白金担持量:レニウム担持量を3:1〜1:3の範囲で変化させた。また、実施例5および6においては、白金担持量:レニウム担持量の比率を3:2一定とし、白金の担持量を変化させた。
【0036】
さらに、比較例1として、焼成炉を用いて、ジルコニアの原料試薬(三津和化学薬品株式会社)を60ミリリットル/分の空気流中で500℃まで1時間で昇温し、その温度で1時間保持して焼成することにより比較例1で用いるジルコニア担体を調製した。そして、このジルコニア担体に上記した実施例と実質的に同じ手法により白金3重量%、レニウム2重量%の両方を担持させて比較例1のCO除去用触媒を得た。
【0037】
【表1】
【0038】
実施例1〜6および比較例1のCO除去用触媒の性能を以下の試験条件で評価した。
【0039】
(1)白金:レニウム比(白金担持量一定)の影響
実施例1〜4のCO除去用触媒約6CCを反応管に充填し、H2(74.3%)、CO(11.7%)、CO2(13.6%)、CH4(0.4%)でなる水素リッチガスを流しながら500℃まで1時間で昇温し、その後1時間保持して還元処理を行った。次に、水とこの水素リッチガスとをH2O/CO(S/C)=4.3となるように混合して空間速度(SV)=5000および10000[1/h]の条件で反応管に供給し、反応温度200℃で水性ガスシフト反応させてCO除去実験を実施した。
【0040】
反応が安定した後、反応管出口の試料を採取して、ガスクロマトグラフィ(熱伝導度検出器、水素炎イオン化検出器)によって分析し、COがCO2に転化され除去されるCO除去率を求めた。また、反応温度を250℃、300℃、350℃、400℃の各々に設定し、反応が安定した後の試料を採取して分析し、各温度で同様にCO除去率を求めた。得られた結果を図1および図2に示す。
【0041】
図1は、空間速度(SV)が5000[1/h]の場合における実施例1〜4のCO除去用触媒のCO除去率の反応温度依存性を示している。このグラフより、本実験において設定した温度範囲では低温側である200℃および250℃の反応温度において、白金:レニウム比が3:1〜1:1の間において最も高い触媒性能(CO除去率)が得られることがわかる。すなわち、白金:レニウム比が3:2の場合において、200℃の反応温度で約75%、250℃の反応温度で90%を越える極めて高いCO除去率を達成している。尚、350℃以上の高温域ではメタネーション反応のため、平衡曲線(メタネーション反応を考慮せず)からのずれが増加している。
【0042】
図2は、よりきびしい空間速度条件である10000[1/h]の場合における実施例1〜4のCO除去用触媒のCO除去率の反応温度依存性を示している。図1と類似の反応温度依存性が、図2の場合においてもみられるが、本実験において設定した温度範囲では低温側である200℃〜300℃の反応温度領域において、白金:レニウム比が3:1および3:2においてほぼ等しい触媒性能(CO除去率)が得られている。すなわち、白金:レニウム比が3:2(もしくは3:1)の場合において、200℃の反応温度で約37%、250℃の反応温度で約70%、300℃の反応温度で80%を越える高いCO除去率を達成している。
【0043】
(2)白金担持量(白金:レニウム比一定)の影響
実施例2、5、6および比較例1のCO除去用触媒6.4gを反応管に充填し、H2(74.4%)、CO(11.7%)、CO2(13.5%)、CH4(0.4%)でなる水素リッチガスを流しながら500℃まで1時間で昇温し、その後1時間保持して還元処理を行った。次に、水とこの水素リッチガスとをH2O/CO=4.3となるように混合し、担持させた白金の単位重量当りの水素リッチガス処理流量[SV(Pt)]が2587[cc/(min・g(Pt))]、もしくは5173[cc/(min・g(Pt))]となるように調整した空間速度条件でこの混合ガスを反応管に供給し、反応温度200℃で水性ガスシフト反応させてCO除去実験を実施した。
【0044】
反応が安定した後、反応管出口の試料を採取して、ガスクロマトグラフィ(熱伝導度検出器、水素炎イオン化検出器)によって分析し、COがCO2に転化され除去されるCO除去率を求めた。また、反応温度を250℃、300℃、350℃、400℃の各々に設定し、反応が安定した後の試料を採取して分析し、各温度で同様にCO除去率を求めた。得られた結果を図3および図4に示す。
【0045】
図3は、ルチル型チタニア担体に担持させた白金の単位重量当りの水素リッチガス処理流量[SV(Pt)]が2587[cc/(min・g(Pt))]となるように調整した空間速度条件で、白金:レニウム比を一定(3:2)に維持しながら、白金の担持量を0.5〜3%にわたって変化させた場合の触媒のCO除去率を示している。例えば、実施例2では白金の担持量が1重量%であるので、担持させた白金の単位重量当りの水素リッチガス処理流量を2587[cc/(min・g(Pt))]とするために空間速度条件を3333[1/h]としてある。一方、実施例5では白金の担持量が3重量%であるので、担持させた白金の単位重量当りの水素リッチガス処理流量を2587[cc/(min・g(Pt))]とするために空間速度条件を10000[1/h]としてある。
【0046】
図3のグラフより、本実験で採用した温度範囲の中で最も低温側である200℃の反応温度においては、白金量が1重量%の場合に最も高い触媒性能(CO除去率)が得られ、特に250℃においてはほぼ平衡曲線(破線)に達するCO除去率が得られている。また、担体をジルコニアとした比較例1の触媒(□印)を、それと白金担持量および白金:レニウム比が同じである実施例5の触媒(●印)と比較すると、250℃では両者のCO除去率の差はわずかであったが、200℃ではCO除去率にはっきりとした差が見られる。尚、比較例1と実施例5の触媒の性能差は、以下(図4)に述べるように、より厳しい触媒使用条件における実験によってさらに明確となる。
【0047】
図4は、ルチル型チタニア担体に担持させた白金の単位重量当りの水素リッチガス処理流量[SV(Pt)]が5173[cc/(min・g(Pt))](有効数字を考慮せず)となるように調整したより厳しい空間速度条件で、白金:レニウム比を一定(3:2)に維持しながら、白金の担持量を0.5〜3%にわたって変化させた場合の触媒のCO除去率を示している。尚、有効数字を考慮すれば、上記した白金の単位重量当りの水素リッチガス処理流量は、約5300[cc/(min・g(Pt))]となる。
【0048】
このグラフより、本実験で採用した温度範囲では低温側となる200℃および250℃の反応温度において、図3の場合と同様に、白金量が1%の場合に最も高い触媒性能(CO除去率)が得られ、特に250℃の反応温度ではCO除去率が85%を越えている。また、担体をジルコニアとした比較例1の触媒(□印)を、それと白金担持量および白金:レニウム比が同じである実施例5の触媒(●印)と比較すると、低温側(200℃、250℃)におけるCO除去率の差がより顕著になっているのがわかる。
【0049】
(実施例7)
実施例1で用いたのと同じルチル型チタニア担体を湯浴上の蒸発皿に所定量入れ、これに純水を入れて馴染ませた。次に、この蒸発皿にジニトロジアミン白金溶液(ナカライテスク株式会社製)の水溶液を加え、更に純水を加えて所定濃度になるように調製した。これを湯浴上で攪拌し、水分の蒸発に伴って蒸発皿の壁面に付着する金属塩を純水で洗い落としながら、約2時間かけて蒸発乾固させた。得られた乾固物を約100℃で少なくとも15時間乾燥させ、ルチル型チタニアに白金を担持させた。
【0050】
次に、この白金を担持したルチル型チタニアを湯浴上の蒸発皿に所定量入れ、これに純水を入れて馴染ませた。次に、この蒸発皿に過レニウム酸アンモニウム(ナカライテスク株式会社製)の水溶液を加え、更に純水を加えて所定濃度になるように調製した。これを湯浴上で攪拌し、水分の蒸発に伴って蒸発皿の壁面に付着する金属塩を純水で洗い落としながら、蒸発乾固させた。
【0051】
以下、得られた乾固物を実施例1と同様の手法で焼成、成形、粉砕し、白金とレニウムの両方を担持する実施例7のCO除去用触媒を得た。尚、白金の担持量は1重量%であり、レニウムの担持量は0.67重量%である。したがって、実施例7における白金とレニウムの担持量の比は3:2である。
【0052】
(実施例8)
実施例1で用いたのと同じルチル型チタニア担体を湯浴上の蒸発皿に所定量入れ、これに純水を入れて馴染ませた。次に、この蒸発皿にジニトロジアミン白金溶液(ナカライテスク株式会社製)および過レニウム酸アンモニウム(ナカライテスク株式会社製)の水溶液を加え、更に純水を加えて所定濃度になるように調製した。これを湯浴上で攪拌し、水分の蒸発に伴って蒸発皿の壁面に付着する金属塩を純水で洗い落としながら、蒸発乾固させた。
【0053】
得られた乾固物を約100℃で少なくとも12時間乾燥させ、ルチル型チタニアに白金およびレニウムを同時に担持させた。以下、得られた乾固物を実施例1と同様の手法で焼成、成形、粉砕し、白金とレニウムの両方を担持する実施例8のCO除去用触媒を得た。尚、白金の担持量は1重量%であり、レニウムの担持量は0.67重量%である。したがって、白金とレニウムの担持量の比は約3:2である。
【0054】
(3)白金とレニウムの担持順序の影響
実施例2、7および8のCO除去用触媒6CCを反応管に充填し、H2(72.9%)、CO(12.1%)、CO2(14.1%)、CH4(0.9%)でなる水素リッチガスを流しながら500℃まで1時間で昇温し、その後1時間保持して還元処理を行った。次に、水と水素リッチガスとをH2O/CO=4.3となるように混合し、空間速度(SV)=5000および10000[1/h]の条件で反応管に供給し、反応温度200℃で水性ガスシフト反応させてCO除去実験を実施した。
【0055】
反応が安定した後、反応管出口の試料を採取して、ガスクロマトグラフィ(熱伝導度検出器、水素炎イオン化検出器)によって分析し、COがCO2に転化され除去されるCO除去率を求めた。また、反応温度を250℃、300℃、350℃、400℃の各々に設定し、反応が安定した後の試料を採取して分析し、各温度で同様にCO除去率を求めた。得られた結果を図5および図6に示す。
【0056】
図5は、空間速度(SV)が5000[1/h]の場合における実施例2、7および8の触媒のCO除去率の反応温度依存性を示している。すなわち、図5は、白金担持量:レニウム担持量の比を一定(3:2)にして、レニウム担持後に白金を担持する方法(実施例2)、白金担持後にレニウムを担持する方法(実施例7)、およびレニウムと白金を同時に担持する方法(実施例8)の3つの製造方法によって生じる触媒のCO除去率の差を示している。図5より、本実験で採用した温度範囲では低温側となる200℃および250℃において、レニウム担持後に白金を担持する方法で製造した本発明のCO除去用触媒が最も高いCO除去率を達成しているのがわかる。
【0057】
図6は、よりきびしい空間速度条件である10000[1/h]の場合における実施例2、7および8の触媒のCO除去率の反応温度依存性を示している。より厳しい空間速度条件下であるにもかかわらず、実験したすべての反応温度において、レニウム担持後に白金を担持する方法で製造した本発明のCO除去用触媒が高いCO除去率を達成しているのがわかる。これらの結果は、白金とレニウムをルチル型チタニアに担持させるにあたっては、レニウムを担持させた後で白金を担持させるという適切な担持順序を選択することによって、極めて高い触媒性能を有するCO除去用触媒が得られることを示している。尚、図5および図6では、350℃以上の高温反応域でメタネーション反応が起こり、平衡曲線(メタネーション反応を考慮せず)からのずれが増加している。
【0058】
(実施例9〜12および比較例2)
チタニア担体の結晶構造、比表面積と触媒のCO除去率の関係を調べるための実験を行った。この実験で使用した水素リッチガスは、H2(72.9%)、CO(12.1%)、CO2(14.1%)、CH4(0.9%)の組成を有する。この水素リッチガスをH2O/CO(S/C)=4.3となるように水と混合した。得られた混合物を空間速度(SV)=10000[1/h]で実施例9〜12および比較例2の各々の触媒が収容された反応容器に供給した。担体中のチタニア含有率、チタニア担体の結晶構造および比表面積を表2に示す。水性ガスシフト反応を反応容器内において250℃および300℃の温度で行い、水素リッチガスからCOを除去した。結果を表2に示す。尚、実施例10で用いた担体はチタニア以外に11%のシリカを含有している。
【0059】
実施例9、10および比較例2で使用したチタニア担体は、それぞれJRC−TIO−3、 JRC−TIO−5およびJRC−TIO−1であり、日本触媒学会によって提供されたものである。また、実施例11で使用したチタニア担体は堺化学工業株式会社製であり、実施例12で使用したチタニア担体は石原産業株式会社製である。担持されたレニウムおよび白金の量は、それぞれ2.8重量%および3.0重量%である。
【0060】
【表2】
【0061】
表2の結果から明らかなように、実施例9〜12の各触媒は、アナターゼ型チタニア担体を使用している比較例2に比べて、250℃および300℃の温度で顕著に高いCO除去率を示す。また、実施例10のルチル型チタニア担体の比表面積は比較例2のアナタ−ゼ型チタニア担体の比表面積よりも非常に小さいが、実施例10の触媒性能は比較例2よりも高いことが注目される。
【0062】
【発明の効果】
本発明は、ルチル型チタニア担体にレニウムおよび白金を担持させることにより、200〜300℃という本技術分野においては低温側といえる温度領域で高いCO除去率を示すとともに、白金の担持量を減らすことでコストパフォーマンスにも優れたCO除去用触媒を提供するものであり、起動/停止を繰り返す小型の燃料電池システムに特に好適である。
【0063】
また、比較的低い温度で顕著に高いCO除去率を提供することができる本発明の触媒を使用した処理装置は、例えば、水素と酸素を反応させて電気を生成する燃料電池セルの水素供給源として期待される。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の実施例1〜4に基づくCO除去用触媒の反応温度−CO除去率の関係を示すグラフである。
【図2】本発明の実施例1〜4に基づくCO除去用触媒のより厳しい条件下における反応温度−CO除去率の関係を示すグラフである。
【図3】本発明の実施例2、5および6に基づくCO除去用触媒の反応温度−CO除去率の関係を示すグラフである。
【図4】本発明の実施例2、5および6に基づくCO除去用触媒のより厳しい条件下における反応温度−CO除去率の関係を示すグラフである。
【図5】本発明の実施例2、7および8に基づくCO除去用触媒の反応温度−CO除去率の関係を示すグラフである。
【図6】本発明の実施例2、7および8に基づくCO除去用触媒のより厳しい条件下における反応温度−CO除去率の関係を示すグラフである。
【図7】図7は、本発明の好ましい実施形態に基づく水性ガスシフト反応用触媒で水素リッチガスを処理する装置の概略図である。
Claims (8)
- 触媒金属として白金およびレニウムがルチル型チタニア担体に担持されてなることを特徴とする水性ガスシフト反応に基づいて水素リッチガス中のCOを除去するための触媒。
- 上記白金の担持量が、触媒重量に対して、0.05〜3重量%であることを特徴とする請求項1に記載の触媒。
- 上記レニウムの担持量が、触媒重量に対して、0.01〜10重量%であることを特徴とする請求項1もしくは2に記載の触媒。
- 上記白金の担持量と上記レニウムの担持量の重量比は、3:1〜1:1の範囲内であることを特徴とする請求項1乃至3に記載の触媒。
- 触媒金属として白金およびレニウムがルチル型チタニア担体に担持されてなる触媒を用いて水性ガスシフト反応により水素リッチガス中のCOを除去する方法。
- 上記ルチル型チタニア担体に担持させた白金の単位重量当りの上記水素リッチガス処理流量が5000〜5500[cc/(min・g(Pt))]の場合において、COを約12%含有する上記水素リッチガスと水とのモル混合比が約4.3(H2O/CO、(S/C))である混合ガスに対して、反応温度250℃での水性ガスシフト反応によるCO除去率が60%もしくはそれ以上であることを特徴とする請求項5に記載の方法。
- 一酸化炭素は250〜300℃の間の温度で上記水素リッチガスから除去されることを特徴とする請求項5に記載の方法。
- 触媒金属として白金およびレニウムを担持したルチル型チタニア担体を含む触媒と、前記触媒が収容される触媒室を有する反応容器と、一酸化炭素を含有する水素リッチガスを前記触媒室に供給するガス流路と、水性ガスシフト反応に最適な温度に前記触媒を加熱するためのヒーターと、前記触媒と前記水素リッチガスとの水性ガスシフト反応によって得られる、前記水素リッチガスよりも高い水素濃度を有するガスを提供するガス出口とを具備することを特徴とする水性ガスシフト反応用触媒を用いた水素リッチガスの処理装置。
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JP2007029811A (ja) * | 2005-07-25 | 2007-02-08 | Sakai Chem Ind Co Ltd | 水性ガスシフト反応触媒とこれを用いる水素ガス中の一酸化炭素ガスを除去する方法 |
JP2009520660A (ja) * | 2005-12-16 | 2009-05-28 | ビーエーエスエフ、カタリスツ、エルエルシー | Pt−Reバイメタル水性ガスシフト触媒の処理条件 |
US7919424B2 (en) | 2005-12-23 | 2011-04-05 | Sk Energy Co., Ltd. | Platinum based catalyst for oxidation/reduction reaction and its use |
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2003
- 2003-04-11 JP JP2003108013A patent/JP2004000949A/ja active Pending
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