JP2003531806A - マイクロ波放射を使用したガラス及びガラス状材料の急速熱処理のための方法 - Google Patents

マイクロ波放射を使用したガラス及びガラス状材料の急速熱処理のための方法

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JP2003531806A JP2001580824A JP2001580824A JP2003531806A JP 2003531806 A JP2003531806 A JP 2003531806A JP 2001580824 A JP2001580824 A JP 2001580824A JP 2001580824 A JP2001580824 A JP 2001580824A JP 2003531806 A JP2003531806 A JP 2003531806A
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ミクヘイロ・シェヴェレブ
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  • Control Of High-Frequency Heating Circuits (AREA)
  • Constitution Of High-Frequency Heating (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【解決手段】 従来のトンネル型炉を使用すること無くガラス又はガラス状材料、好ましくはガラスシート（２）を熱的に処理する方法は、ガラスシート（２）のひび割れ無しに、ガラスシート（２）の成形、曲げ、焼きなまし、焼き戻し、コーティング及びフローティングによりガラスシート（２）を処理することができるように任意の初期温度から任意の要求温度までガラス及びガラス状材料の急速加熱をもたらす。本発明の方法では、適切な均一性、周波数及びパワー密度を備えたマイクロ波放射（６）が、選択された短時間のうちに任意の初期温度から任意の要求温度（例えば軟化温度）までガラス（２）の加熱を達成するように選択され、これと共にマイクロ波照射により生じるガラスシート（２）の外側表面及び内部の温度分布は、ガラスシート（２）の内部熱的応力が、その破断係数を超えることを防止する上で十分均一となり、これによりガラス破損を回避する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、任意型式のガラス及びガラス材料、好ましくは、ガラスシートの熱
処理に関する。このガラスシートは、成形、曲げ、焼き戻し、焼きなまし、コー
ティング、及び、フロートプロセッシングのために、該ガラスシートをひび割れ
無しに処理することができるようにマイクロ波放射を用いて該ガラスシートを急
速且つ均一に加熱することにより熱処理される。本発明の方法により熱処理され
得る、ガラス及びガラス状材料は、平坦ガラスシート、ガラス繊維、ガラス及び
ガラス状材料等を組み込んだ有機混合物である。本方法により処理されたガラス
シートは、例えば自動車等の車両のフロントガラス、サイドウィンドウ、リアウ
ィンドウの製造、並びに、建築窓ガラス等の製造に使用することができる。
【０００２】
【従来技術】
ガラス及びガラス状材料の熱処理は、車両窓、建築ガラス、ガラス繊維の天井
及び複合物の製造にために幅広く使用される。莫大な数のガラス及びガラス状材
料、特にガラスシートは、世界中で、毎年熱処理されている。
【０００３】 ガラスの熱処理（例えば、ガラスシートの成形又は曲げ加工）における主要な
問題点の一つは、ガラスが室温から柔らかくされる温度まで加熱されるとき、該
ガラスシートのひび割れを防止するため、これらのガラスシートの増加した加熱
率が比較的低く維持されなければならないということである。そうしなければ、
ガラスシートの異なる領域が異なる温度にまで加熱される場合にシートのひび割
れが発生し得る。異なる領域又はシートの各層の間の温度差は、ガラスの内部応
力を、該応力が加熱ガラスのシートの破断係数（modulus of rupture）より高く
なる点まで上昇させ、該ガラスをひび割れさせ又は粉々にさせる。
【０００４】 一般に、ガラスシートは、次の各工程によって熱処理される。水平トンネル型
式の炉を通して、適切な支持機構によりシートを運搬し、赤外線、高温空気、ガ
ス又はこれらの方法の組み合わせを使用した炉において熱軟化温度にまで該シー
トを加熱し、次に、これらのガラスシートを成形し又は折り曲げる。成形の後、
ガラスシートは、シートが制御可能に冷却される冷却ステーションにまで移送さ
れる。上述したプロセスは、熱処理が適切な製造率で実施されることを保証して
いる。多数の特許（例えば、米国特許番号５，８８２，３７０号、５，８５８，
０４７号、５，７４３，９３１号、５，３５２，２６３号、５，０２２，９０８
号、５，０７９，９３１号、５，０７８，７７４号、５，０６６，３２０号、５
，０５９，２３３号、５，０５７，１３８号、５，０５７，１３７号、５，０３
２，１６２号、５，００５，３１８号、４，０９６，８４２号、５，０６６，３
２０号、５，０５９，２３３号、５，０５７，１３８号、５，０５７，１３７号
、５，０３２，１６２号、５，００５，３１８号、４，０８６，８４２号、４，
９８３，２０１号、４，９７６，７６２号、４，８８１，９６２号、４，８１６
，０５５号、４，７６７，４３９号及び３，９５１，６３４号参照）は、トンネ
ル型式の炉を使用してガラスシートを熱処理する、異なる方法を記載している。
これらの方法の全てにおいて、炉内に存在している間の各シートの合計加熱時間
は、数百秒である。
【０００５】 トンネル型式の炉の生産性は、限られた方法においてしか、増加させることが
できない。生産性を高める最も簡単な方法は炉の長さを長くすることである。長
尺の炉は、コンベア速度を上げることを可能にする。各シートに対する合計加熱
時間が、これに従って増加し、ガラスシートの外側表面と内側層との間に必要と
なる低い温度差を維持することを可能とするからである。しかし、この変更無し
でさえ、現存する炉は、非常に長く、高価且つ非効率であり、材料操作問題を持
っている。
【０００６】 例えば、トンネル型炉内で、ローラーからガラスへ高い熱伝導が存在する。こ
の熱伝導は、対流及びガラスの下方の放射熱とともに、ガラスの下側表面から転
移された熱の量が、対流及び放射のみを通して、ガラスの上側表面に転移された
熱量を超えるという結果をもたらす。加えて、搬送方向にはガラス温度の不均一
性が存在しており、これは、表面品質の及びガラスシートの光学品質特性の劣化
をもたらす。
【０００７】 たとえガラスシートがこの型式の炉内部で均一に加熱されたとしても、ガラス
シートが炉外に搬出されたとき、ガラスシートの先端部及び後端部は、ガラスシ
ートが成形／曲げ装置における押圧／曲げ位置に達する前に夫々異なる期間で冷
却される。これは、ガラスシートが押されたり曲げられたりするとき、該ガラス
シートにひび割れを生じさせる。
【０００８】 更に、大型の炉を使用して、特に自動式の構造ガラス製造工程でガラスシート
を成形且つ湾曲する際に、そのガラスシートの局部を確実に加熱するのは多くの
場合難しい。これらの局所的加熱作業は、炉の高価な変更（例えば、米国特許番
号５，７３５，９２２、５，５９１，２５号、及び、５，７５５，８４５号）を
必要とするが、それでもまだ、限定された位置の効果的な過熱及び曲げ工程のた
めに必要とされる温度を保証することができない。
【０００９】 当該技術分野におけるほとんどの改善点は、ガラスシートの熱処理においてト
ンネル型炉の使用を無くすというより、製造率を減少させることなく（合計の加
熱時間を減少させる）炉のサイズを減少させることに焦点が当てられてきた。こ
の目標を達成する方法の一つは、８００℃乃至９００℃の温度範囲（米国特許番
号５，２３２，４８２号）又は８００℃乃至１０００℃の温度範囲（米国特許番
号５，３０６，３２４号）を有する、強力な電子若しくはガスヒーターにより加
熱された炉の端部に別個のチャンバーを形成することによって、ガラス温度が４
５０℃付近を超えた瞬間にガラスシートに印加される熱のパワーを増加させるこ
とである。４２０℃乃至４５０℃付近の温度（米国特許番号４，８３８，９１５
号、４，４７１，１９２号、５，６５６，０５３号及び５，８２２、８７９号）
で開始するガラス加熱プロセスの終わりにのみマイクロ波放射で処理することに
より合計の加熱時間を減少させるため、マイクロ波エネルギーも使用されてきた
。
【００１０】 炉の長さ及び加熱時間を減少させる別の方法は、熱の均一性を増加させること
である。多数の特許はガラスの不均一加熱に関連した問題の解決に焦点を当て、
該解決法は、別々に独立に制御可能で且つ赤外線及び高温空気加熱を結合するこ
とによって熱の必要となる分配を形成する、加熱要素を設計し（米国特許番号５
，９０８，０００、５，３６８，６２４号及び５，２９６，２７０号）、特定の
加熱装置を設計し（米国特許番号６，００５，２３０号及び４，８８８，０３８
号）、ガラス表面に亘る特別の温度勾配を形成し（米国特許番号５，１４９，３
５２号）、及び、炉のローラー熱を使用する（米国特許番号４，５９１，３７４
号）、各工程を備えている。
【００１１】 しかし、上記したように、上述した特許の全ての共通した特徴は、それらが、
トンネル型炉におけるガラスシートの合計の加熱時間を減少させる方法を記載し
ているということであり、ガラス処理におけるこの型式の炉を無くす（又は、無
くすことができる）ことを示唆していない。かくして、トンネル型炉を無くすか
、又は、これらの炉をより効果的で安価にするためそれら炉の長さをかなり短く
する、ガラスシートの急速加熱のための方法に対する、明らかな必要性が当該技
術分野において存在している。ガラスシート上の狭く局所化された場所の急速加
熱を確保することができる、処理方法に対する必要性も存在している。
【００１２】 加熱率を増加させることに関する主要な問題は、ガラスシートの内側及び外側
表面の間に必然的に温度差を形成するということである。上記したように、様々
に異なる特許が、ガラス表面上の赤外線若しくは対流熱の均等化を記載している
。マイクロ波ヒーターは、この目的のためにも同様に用いることができる（例え
ば、米国特許番号５，８２８，０４２号、１９９９年１１月１２日に出願された
米国特許出願番号０９／４３９，５３３号を参照）。仮説として、これらに記載
された方法は、少なくとも、この温度差をガラス外側表面上で最小に保つ方法を
提供する。しかし、ガラスシートの厚さに亘って、その特性を変化させることな
く温度差を減少させることはきわめて困難である。
【００１３】 ガラスシートの急速加熱のための従来の放射源の不適当さが、次の例及び図１
により示される。ガラスは、赤外放射を非常に良く吸収し、高温の空気及びガス
に対しても同様に不透明である。かくして、赤外線、又は、高温空気、ガス等に
より伝達された対流熱２がガラスシート２と相互作用するとき、大部分のパワー
は、ガラスシートの外側表面２ａ及び２ｚに配置されたガラスの薄い層により吸
収される。この自然の現象は、最も内側の層（例えば、２ｎ）の温度がガラスシ
ート２ａ及び２ｚの外側表面での温度より低くなるように、外側ガラス表面２ａ
及び２ｚと、複数の内部ガラス層（例えば、２ｂ、２ｃ、２ｄ，．．．２ｎ）と
の間、並びに、ガラス内部の異なる層の間に温度差（温度プロフィール曲線３、
４及び５と表される）をガラスシート２の内部で形成する。加熱時間が十分に長
い場合（即ち、加熱率が十分に低い場合）、ガラスの熱伝導は、温度プロフィー
ル曲線３により表されたように、温度差を少なくさせることができる。しかし、
増加する加熱率が高くなった場合、内部層（例えば、２ｃ、２ｎ）とガラスシー
トの外側表面２ａ及び２ｚとの間の温度差は、増加し（温度プロフィール曲線４
）、加熱率がより高くなることは、これらの層の間により高い温度差（温度プロ
フィール曲線５）を結果的に形成する。この温度差は、ガラスシート内の内部応
力を上昇させ、ガラスの破壊をもたらしかねない。温度差の値は、主として赤外
線又は対流熱に関するガラスの吸収特性及びその熱伝導に依存し、その結果、高
い増加加熱率を用いて加熱する能力を制限する。
【００１４】 ガラスの通常の機能が、赤外放射及び熱放射から物体を保護することであるの
で、ほとんどの種類のガラス及びガラス状材料、特に窓ガラスは、赤外線を非常
に良く吸収し、非常に低い熱伝導度を持っている。かくして、ガラス内部を貫通
する能力を持っていない熱源によりガラスを加熱するのに必要となる時間は、減
少させることができない本質的な制限を持っている。これは、破壊へと導くから
である。加熱時間におけるこの制限は、例えば赤外放射により照射されるガラス
シートの内部における熱の広がりを記載する熱方程式の解を通して推定すること
ができる。この方程式は、例えば、Ｊ．Ｃ．ジャガー（貢献者）、ホレイショＳ
．カースローによる、１９８６年オックスフォード大学プレス第２版の「固体熱 伝導 」に記載されたように、次式で書くことができる。
【００１５】
【数１】
【００１６】 ガラスシートの外側表面からの熱輸送（ｑ）は、次式で書くことができる。
【００１７】
【数２】
【００１８】 ここで、Ｔ＝Ｔ（ｘ、ｔ）は、照射時間（ｔ）及び０＜ｘ＜δに関する、ｘ軸
（ガラスの厚さに亘る距離）に沿った温度分布である。Ｔ（０、ｔ）は、室温Ｔ0 から出発した時間（ｔ）に関するガラス表面の温度、ηはガラス熱伝導度、ｃ
はガラスの比熱、ρはガラス密度、ｋは熱輸送係数、βはガラスの合計の放射率
、σはシュテファン・ボルツマン係数（１９９９年、ＣＲＣプレスＬＬＣ、化学 及び物理学ハンドブック第８０版 参照）、ｑはガラス表面からの熱流量、Ｑ＝Ｑ
（ｘ）は、照射されている間にガラスに形成された、（ｘ）軸に沿った（厚さに
沿った）吸収エネルギーの分布である。ガラスシート表面を横切る、吸収エネル
ギーの分布は、均一であると仮定されている。
【００１９】 この熱方程式から、ガラスシートの内部の最大温度差（ΔＴMAX）（即ち、最
も内部のガラス層とシートの外側表面との間の最大温度差）、及び、ガラスのひ
び割れを回避するのに十分低くなるであろう、対応する最大内部応力（στMAX
）を生み出す、最小の可能な加熱時間（ｔ）を推定することが可能となる。換言
すれば、この最大内部応力は、στMAX＜ＭｏＲである。ここで、ＭｏＲは平均
の破断係数であり、στMAX＝ＫsΔＴmax（ここでＫsは、熱応力係数である）で
ある（例えば、Ｅ．Ｂ．シャンドによる１９５８年度「ガラス技術ハンドブック 第２版 」の１１２〜１１７頁、マグローヒルブック社、ニューヨーク、トロント
、ロンドン参照）。
【００２０】 この時間（ｔ）は、ガラスの内部の温度分布を計算し、平均温度と最小（又は
最大）温度（ΔＴmax）との差を熱応力係数（Ｋs）で乗算し、この値をＭｏＲと
比較することによって推定することができる。これらの計算は、ガラスに印加さ
れる放射の異なるパワー密度及び周波数（実際には赤外線周波数範囲に対しての
みならず）に対してなすことができる。
【００２１】 これらの計算は、４ｍｍの厚さ（δ）を備えた、室温でのソーダ石灰フロート
ガラスの次の特性に基づいており、Ｅ．Ｂ．シャンドによる、マグローヒルブッ
ク社の１９５８年度「ガラス技術ハンドブック第２版」の２３、２５、２８及び
１１２〜１１３頁、並びに、クラレントンプレス、オックスフォード、Ｊ．Ｅ．
スタンワースによる１９５３年度「ガラスの物理的特性」の１０５頁で実行され
たものである。ソーダ石灰フロートガラスは自動車用及び建築用ガラスの製造に
おいて最も幅広く使用されているガラス型式であるため、ソーダ石灰フロートガ
ラスが、この例で使用されたガラスとなっている。
【００２２】 η＝０．９３７Ｗ／（ｍ℃）； ｃ＝０．２１ｃａｌ／（ｇ℃）； ρ＝２３５０ｋｇ／ｍ3； Ｋs＝０．６２ＭＰａ/℃； ＭｏＲ＝４１ＭＰａ. 一例としての計算において、ＴMAXは６４０℃で選択され、室温Ｔ0は、２７℃
として選択される。これらの計算は、４ミクロンより小さい平均波長の赤外放射
により加熱されたガラスシートに対してなされている。パワー密度ｌ0の赤外放
射は、両側からガラスを加熱し、深さｄ＜０．３ｍｍにのみガラス内に浸透する
（例えば、例えば、Ｅ．Ｂ．シャンドによる１９５８年度「ガラス技術ハンドブ ック第２版 」の６２頁、マグローヒルブック社、ニューヨーク、トロント、ロン
ドン参照）。Ｑ（ｘ）（照射されるガラスにおいて（ｘ）軸に沿った吸収エネル
ギーの分布）は、次式のように計算される。
【００２３】
【数３】
【００２４】 これらの計算結果は、以下の共線図表に示されている（表１参照）。
【００２５】
【表１】
【００２６】 表１に表されたデータは、外側ガラス表面が、赤外放射によって相当均一に加
熱されるときでさえ、加熱時間に対する最下制限（即ち数十秒）が存在しており
、これに対応する増加加熱率は、（室温からの加熱ガラスに対して）１２℃／秒
付近より低い。この結果は、対流熱、又は、対流熱と赤外放射との組み合わせに
も同様に適用可能である。事実、実際の増加加熱率はかなり低くなる。例えば、
４ｍｍガラスシートに対しては、ガラス表面を均一に加熱する際に被る問題の故
に、加熱率は、６℃／秒〜８℃／秒以下となる。しかし、最も良い場合でさえ、
加熱時間（増加加熱率）における制限は、世界中の産業プラクティスにより確証
されたように、長いトンネル型式の炉の使用を不可避にする。
【００２７】 かくして、一般的な赤外放射又は任意の対流熱源により加熱ガラスに対して要
求される時間は、トンネル型炉を無くす上では非常に長くなり、ガラス特性を変
えること無しには、この加熱時間を減少させることは不可能である。これらの特
性を変えることは、赤外放射に対するガラスの透明度を増加させ、及び、ガラス
の熱伝導度を増加させることを必要とする。しかし、この回答は、赤外放射又は
従来の放射に対して非常に透明度の高いガラス窓が高い熱伝導度を持ち、外部の
暑さ及び寒さから保護しないため、実用的ではない。その結果、そのようなガラ
ス窓は事実上価値がないことになる。
【００２８】
【課題を解決するための手段】
本発明によれば、従来のトンネル型式の炉を使用すること無く、制御された加熱
工程によって処理可能である任意のガラス又はガラス状材料の熱的処理のための
方法が提供される。ガラス状材料は、ガラス粉末、ガラス繊維等を含む材料を備
えている。これらの処置を使用して準備されたこれらの生産物は、例えば車両等
のフロントガラス、サイドウィンドウ及びリアウィンドウ、並びに、建築ガラス
、ガラス繊維から作られた生産物及び同様の生産物を含むが、これらに限定され
るものではない。本発明の方法は、任意の初期温度から開始して、熱的に処理さ
れるべき材料（例えばガラスシート）を急速に加熱するためマイクロ波放射を利
用する。ガラスシートの初期温度は、室温より低い任意の冷却された温度、室温
、及び、処理される特定のガラスが軟化される温度までの室温より高い温度を含
むことが理解されよう。 本発明の方法は、嵩張った非効率的なトンネル型式の炉の使用を回避し、ガラス
の成形、曲げ、焼き戻し、焼きなまし、コーティング、フローティング等に特に
応用可能である。建築窓ガラス及び類似の材料、並びに、ガラスシートの熱処理
が要求される他のガラス品目を、本方法を使用して熱的に処理することも可能で
ある。本発明の方法は、乾燥ガラス繊維、及び、低い熱伝導度を備え且つ赤外線
及び従来の熱に対して不透明な他の無機材料を容積ごと乾燥させるためにも使用
することができる。一旦、ガラスシートが、本発明の方法を使用して熱的に処理
されると、他の既知の処理工程が、ガラスシートの成形、曲げ、焼き戻し、焼き
なまし、コーティング又はフローティングを仕上げるため用いることができる。
これらの工程は、「従来技術」の欄に記載された米国特許に例示されており、こ
れらを参照することでその内容が本願に組み込まれる。 米国特許番号５，８２７，３４５号は、ガラスシートがその軟化ポイント以下に
なった場合、マイクロ波エネルギーの印加は、ガラスシートを破壊し得るという
ことを理解していた。事実、実際のプラクティスにおいては、マイクロ波放射は
、室温から、窓、マット等の大型サイズのガラスベースの製品の製造に適した温
度まで加熱するためには使用されてこなかった。
【００２９】 本発明の方法は、該方法がガラスシート全体を又は任意の局所化領域を安全に
（即ちひび割れ無しに）、及び、任意の初期温度から任意の要求された温度（軟
化温度を含む）まで、高い効率で短く選択された時間内に制御可能に加熱するこ
とができるという点で、マイクロ波放射を使用したガラスの熱的処理のための以
前の方法とは異なっている。以前に使用されたマイクロ波ベースの加熱方法論と
本発明の方法との間の他の相違点は、「本発明の実施形態」の欄に記載されてお
り、とりわけ、本発明の方法は、印加されたマイクロ波放射のための最適な波長
の選択（照射されたガラスシートの厚さに対応するものを含んだ周波数）、マイ
クロ波加熱の間のガラスシートの内部におけるパワー（温度）分布の均一化、ガ
ラスシートの増加した温度に関する印加マイクロ波パワー密度の連続的調整（増
加温度が変化したガラス特性と相関している）、（高速加熱のために要求された
）最適なマイクロ波パワー分布の均一性の定義、並びに、成形／曲げツールによ
るガラスシートの加熱及びツールそれ自身の加熱といった特徴を備えている。
【００３０】 高速な本方法の主要な利点は、製造コストを減少し、生産率を増加するという
ことである。他の特有の利点の多くは、高温ガラスを例えばプレス箇所に輸送し
たり移動させたりする際のコスト及び問題の削減、装置のサイズの小型化、焼き
戻し、成形、曲げ、焼き戻しの後の最終的な製品の品質の向上成形／曲げツール
の簡素化を含むということにもあるが、これらに限定されるものではない。
【００３１】
【発明の実施の形態】
本発明は、ガラス又はガラス状材料、好ましくはガラスシートを、従来のトン
ネル型炉を使用すること無く熱的に処理する方法に関する。この方法は、ガラス
シートが、そのひび割れ無しに、該ガラスシートの、成形、曲げ、焼き戻し、焼
きなまし、コーティング、及び、フロートプロセッシングにより処理することが
できるように、任意の初期温度から任意に要求された温度までのガラス及びガラ
ス状材料の急速加熱をもたらす。本発明の方法では、適切な不均一性、周波数及
びパワー密度を備えたマイクロ波放射が使用される。本発明の実施形態の全てに
おいて、マイクロ波の波長（周波数）及び印加されたマイクロ波放射のパワー密
度が、本方法の重要なパラメータとなり、該パラメータは、各形式及び処理され
るガラスシートの厚さについて決定されなければならない。マイクロ波にさらさ
れることから生じる、ガラスシートの外側表面上及び内部の温度分布が、さらさ
れたガラスシートの内部熱応力がその破断係数を超えることを防止し、これによ
りガラスの破損を回避する上で十分均一であることを確保する一方で、選択され
た短時間のうちに、任意の初期温度から任意の要求された温度（例えば、柔らか
め）にまでガラスを加熱することを達成するように、これらのプロセスパラメー
タは選択される。一旦、ガラスシートが本方法を使用して急速加熱された場合、
該ガラスシートは、上述した当該技術分野において周知されたプロセス工程及び
設備を使用して、ひび割れ無しに、成形、曲げ、焼き戻し、焼きなまし、コーテ
ィング、及び、フロートプロセッシングにより処理することができる。
【００３２】 これらのパラメータ及びそれらが如何に選択されるかは、本発明の実施形態に
関して以下で述べられる。本実施形態では、平坦ガラスシートが備品（即ち、成
形／曲げ／焼き戻し工程）内に配置され、マイクロ波放射により加熱される。し
かし、同じパラメータ及びそれらの選択は、ガラスシートが焼き戻され、焼きな
まされ、コーティングされ、フロートプロセッシングにより処理される、上述し
た本発明の代替実施形態に適用可能であり、該実施形態においても考慮されなけ
ればならないことが理解されよう。
【００３３】 本発明の方法は、概して、任意型式のガラス若しくはガラス状材料、又は、そ
のような材料を含み且つ制御された加熱工程により処理可能な無機材料の熱処理
に適用可能である。これらの処理は、自動車等の車両用の、フロントガラス、サ
イドウィンドウ、リアウィンドウの製造、並びに、建築窓ガラス及び関連材料の
製造に用いられるガラスシートをその対象として含むが、これらに限定されるも
のではない。制御された加熱工程は、トンネル炉又はガラスシートを加熱する間
に炉を通して移動させることを必要とする他の型式の長い炉を使用することなく
、静止位置（例えば、成形箇所に直接ある状態）にある間に、ガラスシートの任
意の初期温度から出発して任意の要求された温度（例えば、軟化温度）までガラ
スシートの急速加熱を達成する。
【００３４】 本発明の方法は、ガラスシートが、様々なパワー密度のマイクロ波放射で加熱
されるところの本発明の実施形態を、反射器を備えた型式及び備えていない型式
について以下に詳細に説明される。この説明は、適切に加熱されたガラスシート
が成形され、曲げられ、及び／又は焼き戻される、本発明の実施形態に適用可能
であることが理解されよう。 （入射マイクロ波放射の周波数及びパワー密度） 入射マイクロ波放射の周波数は、本発明の方法において重要な変数である。選
択された特定の周波数は、ガラスシートの厚さを通してガラス加熱の最大の均一
性を確保するべきである。加えて、選択された周波数は、コスト効果があるべき
であり、選択された周波数のためのマイクロ波生成器は、要求されたパワーにお
いて容易に利用可能であるべきである。
【００３５】 マイクロ波放射６がガラスシート２に印加されたとき（図２参照）、マイクロ
波放射は、ガラスシート２を通過し、それを加熱する。マイクロ波放射源に最も
近いガラス層（例えば外側層２ａ）は、マイクロ波放射６の一部分を吸収し、そ
の結果、次の層（例えば２ｂ）は、より少なく加熱される。その結果、温度差は
、ガラスシート内部に形成される。ガラスシートの熱伝導度がガラスシート内部
に設定された温度分布を均等化せず、僅かにのみ異ならせる状態を設けるのに加
熱時間が十分に短い場合には、温度差がガラスシート内部に形成される。より低
いマイクロ波放射の周波数が照射に関して選択された場合、それは、ガラスによ
るマイクロ波放射の低吸収（例えば、Ｅ．Ｂ．シャンドによる「ガラス技術ハン ドブック第２版 」の７３〜７５頁参照）の故に、より低い温度差（温度プロフィ
ール曲線７参照）を形成する。かくして、より低い周波数のマイクロ波放射は、
より高いマイクロ波放射の周波数（温度プロフィール曲線８参照）を使用するこ
とよりも、より高い増加加熱率を達成することを可能にする。しかし、より低い
マイクロ波放射周波数は、所望の増加加熱率（少なくとも１つの短い加熱時間）
を達成するため、より強力なマイクロ波源を要求する。
【００３６】 図２は、一般に、シートが異なる周波数のマイクロ波放射により照射されると
き、どのような温度分布がガラスシートの内部に生じ得るかを概略的に示してい
る。しかし、図２は、本発明の方法の成功のために達成しなければならない特定
の温度分布を示しているわけではない。しかしながら、加熱されたガラスシート
の特性及びその厚さに依存して、必要な温度分布（即ち破断係数を超えない内部
応力を形成する分布）が適切なマイクロ波放射周波数を選択することによって達
成することができることは、図２から明らかである。
【００３７】 この状況は、印加されたマイクロ波放射が、特にガラスを破壊することができ
るガラスシートの内部層において適度に均一であり、追加の温度差を形成しない
場合に真実である。換言すれば、マイクロ波パワーの不均一性から生じる任意の
温度差（ΔＴ）は、ガラスの破断係数を超える熱的応力を形成するべきではない
。即ち、
【００３８】
【数４】
【００３９】 である。 温度差（ΔＴ）は、Ψを均一性の度合いとしたとき、パワー密度の不均一度（
１−Ψ）に比例する。このため、Ψ ＞ １００％｛１−ＭｏＲ／（ＫsΔＴ）｝
となる。
【００４０】 破断係数は、温度に依存し、温度が変化する間に変わるので（例えば、オック
スフォード、クラレントンプレスの、Ｊ．Ｅ．スタンワースによる１９５３年度
「ガラスの物理的特性」の１０５’頁、ニューヨーク、トロント、ロンドンのマ
グローヒルブック社の、Ｅ．Ｂ．シャンドによる１９５８年度「ガラス技術ハン ドブック第２版 」の３３、３８及び５３頁、アッシュリー出版社のガラス産業部
門用書、フェイ、Ｖ、ツーリー博士による１９８４年度「ガラス製造ハンドブッ ク第３版 」、９０１頁参照）、ＭｏＲは、その最小ポイントで選択されるべきで
あり、熱的応力係数（Ｋｓ）は、その最大ポイントで選択されるべきである。
【００４１】 ガラスシート内部の温度差を減少させることができ（温度プロフィール曲線９
参照）、マイクロ波放射６がガラスシート２ａ及び２ｚの両外側表面に同時に印
加される場合（図３参照）には、増加加熱率を増加させることができる。
【００４２】 このように適切なパワー密度で低周波数のマイクロ波放射を使用することは、
短い加熱時間を可能にする。図４は、本発明の方法の要求に従って異なる周波数
を備えたマイクロ波放射を使用することによって、４ｍｍ厚のソーダ石灰フロー
トガラスに対して達成することのできる最小の加熱時間を示している。時間周波
数依存性は、赤外放射により加熱されたガラスのための最小の加熱時間を計算す
るため使用された同方法を使用することによって計算される（「従来技術」欄参
照）。図４は、異なるマイクロ波周波数に対して、１ｍ2（９２平方フィート）
のガラスシートを加熱するための時間を達成するのに必要とされるマイクロ波放
射１１の合計パワーも示している。１ｍ2のガラスシートは、それが異なる窓の
製造で使用される一般的なサイズの範囲内にあるので、図示のために選択された
。
【００４３】 図４は、約２００ＧＨｚより低い周波数を備えたマイクロ波放射を使用するこ
とによって、ガラスシートを加熱するため必要とされる時間を、トンネル炉の使
用を避ける上で十分に短くすることができる。しかし、この結果を達成すること
は、これに対応するマイクロ波パワー密度を必要とする。マイクロ波周波数が１
０ＧＨｚより低い場合、必要となるパワー密度は劇的に上昇し、多くの技術的及
び経済的な問題を生じさせる。例えば、２．４５ＧＨｚの周波数（最も一般的な
産業上のマイクロ波周波数）を備えたマイクロ波放射を使用することによって、
１５秒でガラスシートを６４０℃まで加熱することは、１０メガワットより大き
いマイクロ波設備を組み立てることを要求する。しかし、これは、マイクロ波技
術の現在の当該技術レベルの状態では、０．１メガワットより高いパワーを備え
たパワーシステムを設置することさえも、非常に難しく、非常に高価である。こ
のため、本発明にとって好ましいマイクロ波周波数範囲は、約１０ＧＨｚ及び約
２００ＧＨｚの間にある。
【００４４】 本発明にとって最も好ましいマイクロ波周波数範囲ｆは、加熱されるガラス（
λ＝ｃl／ｆ、ここでｃlは真空中の高速度）において入射マイクロ波波長λが、
印加されるマイクロ波放射の効率（少なくとも３〜５倍）で劇的な増加を可能に
するガラス厚範囲において選択される。
【００４５】 非金属材料（例えば、ガラス又はガラス状材料）の厚さが、該材料内部の入射
マイクロ波放射の波長に比例するとき、マイクロ波パワーの定常波分布が形成さ
れる（例えば、ニューヨーク、ケンブリッジ大学プレス、マックス・ボルン及び
エミル・ウォルフによる１９９９年度の「光学原理、電磁波伝播理論、光の干渉 及び回折 」、Ａ．Ｂ．ブァチアらの寄与による拡張版を参照）。図５a、図５ｂ
、図５ｃ、及び、図５ｄは、ガラスシートにおけるこの分布の４つの異なるケー
スを示している。
【００４６】 入射マイクロ波放射の波長λがガラス厚δよりかなり小さい場合（少なくとも
５〜１０倍）、定常波分布は、減衰振動形態１２（図５ａ参照）を有し、赤外放
射で得られるものに近い結果として生じた温度分布を形成し、よって、本発明の
方法には適当ではない。λ＝δ（１３）、λ＝２δ（１４）、又は、λ＝４δ（
１５）（各々、図５ｂ〜５ｄ）のとき、マイクロ波生成定常波の全て又は一部分
は、ガラスシートの内部にあるように見え、マイクロ波放射を使用する効率はか
なり増大する。
【００４７】 図６は、約λ1＝４δ及びλ2＝δの間の波長λに対応する異なったマイクロ波
周波数を使用することによって、厚さ４ｍｍのソーダ石灰フロートガラスシート
に対して達成することができる最小の加熱時間１６を示している。ガラスシート
におけるマイクロ波放射に対するεが７．４付近であるので、これらの波長に対
応するマイクロ波周波数は、５０ＧＨｚ及び２００ＧＨｚの間にある（これらの
値は、ｆ1＝ｃl／λ1、及び、ｆ2＝ｃl／λ2；λ1,2＝４δε-1/2） 時間依存性は、赤外放射により加熱されたガラスに対する最小加熱時間の計算
のために使用されたのと同じ方法を使用して計算される（「従来技術」の欄参照
）。この計算では、放射Ｑ（ｘ）にさらされたガラスシートの内部の吸収エネル
ギーの分布は、次式の通り計算される。
【００４８】
【数５】
【００４９】 ここで、ｌ0mは、マイクロ波パワー密度である。 図６は、約５０ＧＨｚ及び約２００ＧＨｚの間のマイクロ波周波数に対して１
ｍ2（９２平方フィート）ソーダ石灰ガラスシートに関して、対応する加熱時間
を達成するため必要とされたマイクロ波放射の合計パワー１７も示している。
【００５０】 図６のグラフは、λ＝２δに対応する周波数（前記ガラスに対して約１００Ｇ
Ｈｚ）を備えたマイクロ波エネルギーが最も好ましいことを示している。これら
のパラメータが、ガラスを加熱する上で最も効率的な方法を提供するからである
（要求されるパワーレベルが数倍も低い）。即ち、理に適ったマイクロ波パワー
を使用して比較的短い加熱時間を達成することができるからである。例えば、１
５秒を達成するためには、約１００ＧＨｚの周波数のマイクロ波放射による６４
０℃までの１ｍ2のガラスシートの加熱は、約２００ＫＷパワーの発生器を要求
する。これらの周波数及びパワー密度でマイクロ波放射を供給することができる
ジャイロトロンが市販されている（例えば、バリアンによる「ジャイロ装置の紹 介 」、１９頁参照）。そのような設備に対する今日の市場価格は、比較可能なト
ンネル炉よりも数十倍も安価であり、この場合で熱エネルギーを使用する効率は
、従来のトンネル炉よりも数十倍も良好である。
【００５１】 加熱時間は、加熱の間に変動する、ガラス内部応力及び破断係数に関連してマ
イクロ波パワー密度を調整することによって更に減少させることができる。 上記したように、内部応力の体積及びガラスシートの破断係数は、加熱の間に
変化する。内部応力（στ）はガラスシート内部の温度差に次式のように比例す
る。
【００５２】
【数６】
【００５３】 ここで、ΔＴは、主要にはマイクロ波パワー密度のレベルに依存している。 このため、最大パワー密度は、ｌ0mmaxが内部熱的応力が任意に達成されたガ
ラス温度のための破断係数を超えないことをなおも確保し、これらのパラメータ
に次式のように関連付けられる。
【００５４】
【数７】
【００５５】 そして、最大パワー密度は、ガラス温度から、変化するＭｏＲ及びＫｓに従っ
て加熱工程の間に次式のように変化させることができる。
【００５６】
【数８】
【００５７】 ここで、ｌ0mmax(Ｔr)は、その初期温度（Ｔi）からガラスを加熱するための
選択された開始パワー密度である。この初期パワー密度を、計算することができ
、或いは、実験的に見出すこともできる。
【００５８】 内部熱的応力係数（Ｋｓ）並びに破断係数（ＭｏＲ）は、技術文献、ハンドブ
ック、カタログ及び他の源（例えば、上記で与えられた文献参照）において見出
すことができる。
【００５９】 全ての加熱プロセスについてのｌ0mmax(T)を同様に推定することができる。表
２は、異なる温度範囲に関するｌ0mmaxの値を示している。これらの計算は、１
００ＧＨｚの周波数のマイクロ波放射による４ｍｍの厚さ（δ）のソーダ石灰ガ
ラスシートの加熱に対してなされている。計算は、以前使用された熱方程式に基
づいている。
【００６０】
【表２】
【００６１】 （注意）「*」は、開始パワー密度である。 この計算は、マイクロ波パワー密度が、加熱の間、内部熱応力の係数及び破断
係数を変化し続ける場合に、ほとんど２の因子で加熱時間の減少を示している。
【００６２】 上記した本発明の実施形態では、加熱時間並びにコストは、マイクロ波放射６
及び追加の電磁気又は対流熱源１若しくはその両方（図７参照）を使用すること
によって、少なくとも１０％〜２０％、減少させることができる。この場合では
、マイクロ波放射は、内部からガラスシート２を加熱し、シートの内部に、それ
自身の温度分布（温度プロフィール曲線１９参照）を生じさせる。追加の熱源は
、外側表面２ａ及び２ｚ上でガラスを加熱し、これに対応する温度差（温度プロ
フィール曲線１８参照）を生じさせる。連結された熱源２０からの結果として生
じた温度プロフィールは、個々の熱源から得られたものよりも、より均一である
。
【００６３】 追加の電磁波源の波長は、ガラスシートの内部層のみが加熱されるように、ガ
ラスシート厚よりかなり短くなるように（少なくとも１０倍短くなるように）選
択される。電磁波源又は対流源、又は、これら２つの総和は、ガラスシートの内
部を加熱するマイクロ波放射と同じ増加加熱率で、ガラスシートの外側表面を加
熱するのに十分であるように選択される。
【００６４】 赤外線、紫外線、レーザー、Ｘ線等を、追加の電磁波熱源として使用すること
ができる。天然ガス、高温空気等を、対流熱源として使用することができる。 マイクロ波パワー分布２１の定常波の型式（図８参照）は、照射の間にガラス
厚内部にこの分布２２、２３、２４を連続的に移動（振動）させることによって
ガラスシート２の内部のパワー及び温度分布の均等化を可能にする。振動の周期
（ＴOSC）は、この時間（振動の周期）の間のＩ0mmax（Ｔ）のガラス温度（ΔＴ
）は、ガラスの破断係数を超える熱的応力を形成するべきではない。換言すれば
、
【００６５】
【数９】
【００６６】 又は、
【００６７】
【数１０】
【００６８】 となるべきである。ここで、温度に依存して加熱の間に変化する全てのパラメー
タは、その最大ポイントで選択される熱的応力係数（２つのアスタリスクによる
同定されたＫｓ）を除いて、それらの最小ポイント（１つのアスタリスクで同定
される）で選択される。
【００６９】 振動の適切な周波数（ｗopt ＞ｗ）を選択することによって、マイクロ波パワ
ーの非常に高い均一分布及びこれに対応する分布温度（図８の温度プロフィール
曲線２５参照）を達成することができる。温度プロフィール曲線２５は、温度プ
ロフィール曲線２１〜２４の追加の結果である。振動は、達成されるべきガラス
シートの非常に短い加熱時間を可能にする。
【００７０】 マイクロ波放射分布の定常波型式は、伝達されるマイクロ波及びガラスシート
の反対側の外側表面から反射されたマイクロ波の間の干渉の結果である。本発明
の一実施形態では、反射器は、この干渉を強化するためガラスシートの背後に配
置されている。反射器と、最も近い外側表面との間の距離（Ｌ）は、Ｌ＝ｋλ／
２に対応している。ここで、λ＝ｃl／ｆ、ｆは選択されたマイクロ波周波数、
及び、ｋは１、２、３である。特別な金属プレート、設備、又は、その一部分等
を反射器として使用することができる。
【００７１】 上述した本発明の実施形態では、照射されたガラス内部のマイクロ波パワー（
温度）の均一分布が達成され、これに対応する短い加熱時間は、反射器と、ガラ
スシート外側表面との間の距離を約１／４λ以内で及び振動周波数が上述したよ
うに選択された状態で振動させることによって達成される。
【００７２】 マイクロ波放射のためのミリメートル波長範囲（即ち、数十ギガヘルツの範囲
）は、集中的に制御可能なパワーを発生する発電機を使用することを可能にする
。この波長範囲を使用することは、ジャイロトロン２６により発生されたマイク
ロ波パワー６（図９ａ参照）の必要となる部分が局所的スペース（例えば、ガラ
スシート２のエッジ領域）に集中することを可能にし、これら領域の全体積にお
ける急速加熱が全体より高い温度になることを可能にする。これは、必要となる
マイクロ波パワー分布２８（図９ｃ）を達成する可変反射表面（例えば、１９９
９年１１月１２日に出願された米国特許出願シリアル番号０９／４３９，５３３
号参照）を備えた特殊反射ミラー２７を使用することによって曲げ工程の直前に
、加熱プロセスの終了時期に実行することができる。そのようなパワー分布は、
追加のジャイロトロン２９及びマイクロ波を分割し、合焦し、局所領域に差し向
ける追加のミラー３０を（共通の焦合ミラー３１に）追加することによって、達
成することもできる（図９ｂ）。このジャイロトロンは、加熱された局所領域の
要求されたサイズほど長くない波長が選択される。本発明は、これらの領域が急
速加熱されることを可能にし（数秒以内又は数分の１秒以内でさえも）、及び、
そのサイズは、非常に小さくなり得、おおよそマイクロ波波長のサイズまで、（
数ミリメートルまで）となり得る。
【００７３】 本発明は、加熱環境内に配置された成形／曲げシステムの十分な処理温度への
制御可能な加熱を提供する。このシステム（図１０参照）のプレスエレメント３
２及び３３は、例えば高温非金属材料等、印加されたマイクロ波放射６にとって
半透明である材料、即ち酸化セラミックス（アルミナ及びＭｇＯを含む）、窒化
セラミックス（Ｓｉ3Ｎ4）、クォーツ等から作られている。本発明は、プレス工
程又は重力成形作業の間でさえ、ガラスシートの連続的加熱も可能にしている。
マイクロ波放射６は、プレス用ツール３２を通過し、ガラスシート２を加熱し続
ける。成形／曲げエレメントの温度並びにフォローアップ加熱の要求されたレベ
ルは、マイクロ波パワー密度及び成形／曲げシステムを構築するため使用される
材料の吸収特性の選択によって制御することができる。
【００７４】 本発明は、全温度範囲におけるガラスシート内部の単独で制御可能な温度分布
を提供する。この温度範囲は、低温空気等の冷却ガス媒体が外側ガラス表面に印
加されたとき、例えば焼きなまし、焼き戻し等の、ガラスシートの温度を増減さ
せる工程を含む任意のプロセスに対して使用することができる。処理されるガラ
スシートの約２つ分の厚さに等しい波長を備えたマイクロ波放射を選択すること
によって、温度減少の間に、外側ガラス層と、ガラスシートの内部の任意層との
間に任意の温度差を達成することが可能となる。その結果、例えば強度、残存応
力、光学特性等のガラス品質を、根本的に増加させることができる。記載された
効果は、ガラスシートが、外側ガラス両表面又は側部からマイクロ波放射により
照射された場合、又は、反射器が、選択された周波数に対応する真空中の波長の
１／２により乗算された０、１、２，．．．に等しいマイクロ波源側から最も離
れているガラス表面からの距離のところにガラスシートの背後に配置された場合
、強化されるようになる。（数字の０は、当たっているマイクロ波放射とは反対
側のガラス表面上に反射器を直接配置することができることを意味している） 本発明は、ジャイロトロンの波長を選択することによって、局所表面層のみの
制御可能な加熱にための機会も提供している。例えば、フロートガラスプロセス
において、このオプションは、高温スズにより形成された、ガラスシート内の温
度分布を改善するため利用することができる。加熱の要求された深さにより乗算
された、加熱ガラスシートにおける屈折率の約１２の複素部分としてマイクロ波
波長を選択することによって、及び、適切なパワー密度を選択することによって
、要求された温度分布を改善することができる（均等にすることができる）。温
度分布は、ガラスシートが既に４００℃以上（フロートガラスプロセスにおいて
通常生じる温度）に加熱されたと場合に改善することができる。
【００７５】 本発明は、ガラスシートのこの局所的な表面層の制御可能な加熱のための機会
も提供する。このオプションのために、ガラスが４００℃より低い初期温度であ
る場合、マイクロ波放射の周波数は、加熱されるガラスシートの約４つの厚さ分
の波長に対応するように選択される。ガラスシートの背後の反射器を、選択され
た周波数に対応する真空中の１／２波長で乗算された０、１、２、．．．に等し
い、処理ガラス表面層から所定の距離のところに配置することによって所望の制
御可能な加熱を更に改善することができる。
【００７６】 本発明は、ガラス（ファイバーガラスマット）に基づく材料の制御可能な高速
乾燥工程のための機会も提供している。このオプションのためには、マイクロ波
放射周波数は、加熱される材料の約２つ分の厚さの波長に対応するように選択さ
れる。波長λdrは、次式のように推定される。
【００７７】
【数１１】
【００７８】 ここで、Ω1は、材料中のガラスのパーセンテージであり、Ω2は、材料湿り度
であり、εwは水の誘電定数である。加熱工程の効果は、選択された周波数に対
応する、真空中の１／２波長により乗算された、１、２、．．に等しい処理表面
層からの所定距離のところに該材料の背後に反射器を配置することによって更に
強化することができる。 （マイクロ波源及び照射設定） 必要な周波数及びパワー密度を備えたマイクロ波放射は、例えばジャイロトロ
ン、クライストロン等のジェネレータを使用して達成することができる。図１１
では、本発明の方法で使用することができるマイクロ波設置の一例が示されてい
る。
【００７９】 マイクロ波ユニットは、４０キロワットの最大出力ＣＷパワーで８２．９ＧＨ
ｚ
【式１】 の周波数で動作するジャイロトロン３７から構成される。ジャイロトロンは、５
００Ｗ（２０８Ｖ／２５Ｖ）でフィラメント変圧器３６及び２４０Ｖ／３５ｋＶ
で電源３５に接続されており、電流Ｉは３Ａまで、パワーは９０ｋＷまでとされ
ている。マイクロ波ビームは、波ガイド４０を通ってチャンバー４２内へと至り
、そこでミラー４１を用いてサンプル領域４３へと差し向けられる。サンプル領
域は、図１１には示されてはいない、本発明の特定の実施形態の各々に必要とな
る設備品、反射器等も備えていてもよい。ミラーは、０．２ｍ2までのサンプル
領域に亘ってマイクロ波パワーの均一な分布を確保する。上記したように、９６
％の均一性は、本発明の方法で要求されるものよりも大きい。
【００８０】 マイクロ波パワーは、サイリスター式パワーレギュレータ／スイッチャー３４
によって調整され、ジャイロトロン出力窓３９に設置された比色計３８によって
測定される。ジャイロトロンのマイクロ波パワー及び他の全てのパラメータは、
制御パネル４４によって監視される。要求された軟化ガラス温度が達成された瞬
間にジャイロトロンを停止させることは、加熱時間を自動的に制御する。この時
間は、約０．２秒の精度を持つ電子ストップウォッチにより計算される。マイク
ロ波設備は、赤外線ヒーター、サンプルを冷却するため必要となる構成要素、高
温計、ミノルタ／ランドキクロップス３００／ＡＦ、及び、他の設備をオプショ
ンで備えている。制御パネルは、ガラス温度が上昇するときマイクロ波パワーを
変化させることができる特別の電子機器デバイスを有する。オプションで、これ
らの変化は、コンピュータ４５によって制御することができ、コンピュータは、
これらの変化を異なる仕方でもたらすようにプログラムすることができる。
【００８１】 図１１に示された特別の設備は、本発明の方法の研究開発又は実証試験のため
に最善に設計することができることが理解されよう。当業者は、様々なスケール
の製造プロセス用の設備を容易に変更することができる。この設定を使用して、
マイクロ波パワー密度及び処理時間を監視しながら、室温から軟化温度までの加
熱を実行することが可能である。 （プロセスパラメータの典型的な測定） 次の例は、本発明及びその好ましい実施形態のより詳しい説明を提供するため
与えられるが、説明の目的のためなされたものであり、本発明は、これらの例に
限定されるものではない。 （例１：可変のパワー密度のマイクロ波放射を用いたガラスシートの加熱） ２００ｍｍ×１００ｍｍ、４．７６ｍｍ厚（３．１６インチ）（δ）のソーダ
石灰フロートガラスシートが、加熱実験のために選択された。 （ａ） 予備計算 １．ガラスサンプルを加熱するためのマイクロ波パラメータは、次の連続した工
程を使用して決定された。 最善のマイクロ波周波数は、ｆ＝ｃl／λ、ここでλ＝２δε-1/2である。この
周波数は、約８５．７ＧＨｚである。 ２．サンプル領域で達成することのできるマイクロ波パワー密度は、最大マイク
ロ波パワー（Ｐ）（即ち４０ｋＷ）及びガラスサンプル面積（即ち２０×１０＝
２００ｃｍ2）から推定される。これらの計算は、印加されたマイクロ波放射の
パワー密度が２００Ｗ／ｃｍ2程度であり得ることを示した。 ３．共線図表（表３参照）は、任意に得られるガラス温度に関する破断係数を内
部熱応力が超えないことを確実にする、ガラス加熱工程の間に達成可能な様々な
最大パワー密度ｌomを推定するため作られた。この計算は、前述された熱方程式
を使用した。この熱方程式では、マイクロ波放射Ｑ（ｘ）にさらされたガラスシ
ートの内部の吸収エネルギーの分布が次式のように計算される。
【００８２】
【数１２】
【００８３】 これらの計算は、ガラスシートの一方側からの加熱工程を用いた室温（２７℃
）から６４０℃までの全加熱範囲内にある６つの特定の温度範囲（表３参照）に
対して実行された。破断係数の依存性は、オックスフォード、ラレントンプレス
の、Ｊ．Ｅ．スタンワースによる１９５３年度の「ガラスの物理的特性」の１０
５頁（図１３参照）から出展され、内部熱的応力係数は、全ての温度範囲に対し
て一定であると仮定された。
【００８４】 全ての計算は、ソーダ石灰ガラスのリストに掲げられた特性に対して次の値を
使用した。これらの値は、マグローヒルブック社のＥ．Ｂシャンドによる１９５
８年度ガラス技術ハンドブックの２３，２５、２８及び１１２〜１１３頁、並び
に、オックスフォード、ラレントンプレスの、Ｊ．Ｅ．スタンワースによる１９
５３年度の「ガラスの物理的特性」の１０５頁から得られた。
【００８５】 熱伝導度＝０．９３７Ｗ／（ｍ℃） 比熱＝０．２１ｃａｌ／（ｇ℃） 密度＝２３５０ｋｇ／ｍ3 熱的内部応力係数＝０．６２ＭＰａ／℃ これらの計算の結果は、以下の共線図表内に示されている（表３参照）。
【００８６】
【表３】
【００８７】 前述した例は、特定のサイズ、厚さ及び特有の属性を備えたガラスシートの急
速加熱のためのパラメータの適切な選択の概要を提供するため当業者により実行
され得る型式の計算を示している。
【００８８】 なお、ガラス内部に温度差及びガラス破損を避ける上で十分に低いであろう該
温度差に対応する内部応力を生じさせる最小加熱時間（最大増加加熱率）を確保
するための適切なパワー密度を、特定のガラスのテストサンプルをパワー密度を
様々に変えたマイクロ波ビームを用いた照射により処理し、その結果生じた材料
の外観及び特性を評価分析することによって、実験を通して実験的に選択するこ
とができる。当業者ならば、特定種類のガラス、そのサイズ及びその厚さに関し
て本発明の方法を最適化するため、これらの推定パラメータを容易に変えること
ができることが理解されよう。 （ｂ） 実験 ガラスシートサンプルは、サンプル領域内のチャンバー内に配置された。ガラ
スシートは、ガラスシートを通過させられてガラスシートに戻るマイクロ波パワ
ーの反射を確保するように設計された特定の組織内に配置された。このサンプル
構成は、パワーが均一に反射されるということも確保した。共線図表からのパワ
ー密度データ（表３参照）は、上記した電子機器デバイス及びコンピュータを用
いて、ガラス工程の間にマイクロ波パワーを監視するため使用された。図１１に
記載されたように設定されたマイクロ波ジェネレータがスイッチオンされた（８
２．９ＧＨｚのジャイロトロンが使用された。それが要求された８５．７ＧＨｚ
で利用可能なジャイロトロンに最も近かったからである。）。サンプルの温度は
、要求温度が達成されたときジャイロトロンを停止させる電子装置を制御するた
めの対応する電子信号を生成する高温計により制御された。
【００８９】 ガラスシートが（視覚による検査で決定されたように）加熱工程の間にひび割
れなかった場合、第２のサンプルシートが、各々選択された温度範囲に対して約
５％乃至１０％高いパワー密度で処理された。ガラスがひび割れ始めたとき、対
応するパワー密度は、約５％乃至約１０％、減少された。このパラメータは、他
の温度範囲に対して別々に決定された。即ち、各範囲に対するパワー密度は、ガ
ラスが各温度範囲でひび割れるまで増加された。次に、各々の対応するパワー密
度は、約５乃至約１０％、減少され、最終的には、最適な組のパワー密度が、室
温から６４０℃までサンプルを加熱するのに必要となる最小の時間が達成される
ことを確実にするように決定された。その組が見出されたとき、少なくとも８０
％の確率の信頼レベルで可能となる最小の加熱時間の値を達成するため３０回繰
り返し試験された。これらの実験の間に、少なくとも１つのサンプルがひび割れ
た場合、対応するパワー密度が、約５％乃至約１０％だけ減少され、実験組の３
０ものガラスシートが最初から再び実行された。パワー密度が全ての３０サンプ
ルがテストに合格するように選択されたとき、達成された平均過熱時間が、最小
加熱時間として計算された、これらの実験で達成された最小の時間は、推定値に
非常に近い（±２０％）、１４秒であった。加熱されたガラスシートを、曲げ、
成形、プレス等によって更には処理しなかったが、この例及び以下に述べる例２
は、そのような更なる処理が、ガラスシートのひび割れ又はその品質の低下をも
たらさないことを実証した。 （例２：振動する反射器を使用したマイクロ波放射を用いたガラスシートの加熱
工程） ４．７６ｍｍ（３．１６インチ）の厚さ（δ）の２００ｍｍ×１００ｍｍのソ
ーダ石灰ガラスシートが、８２．９ＧＨｚ
【式２】 のマイクロ波放射及び反射器を使用した加熱実験のため選択された。 （ａ）予備計算 １．サンプル領域で達成することのできる最大のマイクロ波パワー密度は、２０
０Ｗ／ｃｍ2であった。 ２．反射器及びガラスシートの間の距離Ｌは、Ｌ＝ｋλ／２＝ｋｃl／２ｆ＝５
．４３ｍｍ（係数Ｋは３に等しく選択された。） ３．反射器の振動振幅は、 ΔＬ＝λ／４＝ｃl／４ｆ＝０．９ｍｍ ４．振動周波数は、上掲した次式を使用することによって計算された。
【００９０】
【数１３】
【００９１】 全ての計算は、例１に掲げられた参照文献で提供されたように、ソーダ石灰ガラ
スの特性に関する次の値を使用した。 比熱＝０．２１ｃａｌ／（ｇ℃） 密度＝２５００ｋｇ／ｍ3 熱的内部応力係数＝０．６ＭＰａ／℃ ＭｏＲ＝１３ＭＰａ マイクロ波パワー密度＝２００Ｗ／ｃｍ2 これらの計算に基づいて、選択された振動周波数は３Ｈｚと推定された。 （ｄ） 実験 ガラスシートサンプルが、ガラスから６．９±０．１ｍｍの距離のところで設
備とガラスシートとの間に厚い金属プレートを備えた特定の設備におけるサンプ
ル領域内のチャンバー内に配置された。電子機械的装置は、精度±０．１ｍｍで
且つ１乃至１０Ｈｚの周波数で、±０．５８ｍｍの距離でプレートを移動させた
。次に、ドライブは、スイッチオンされ、振動周波数が３Ｈｚに調整された。ジ
ャイロトロンが、最大パワーでスイッチオンされ、ガラスシートが、２００Ｗ／
ｃｍ2のパワー密度のマイクロ波放射により照射された。サンプルの温度は、６
４０℃のガラス温度が達成されたときジャイロトロンを停止させる高温計により
制御された。
【００９２】 ガラスシートが加熱工程の間にひび割れなかった場合、第２のガラスシートは
、ガラスがひび割れるときの瞬間まで約１０％低いプレート振動周波数で処理さ
れた。これが起こったとき、振動周波数は、約１０％だけ増加され、サンプルは
、少なくとも８０％の確率の信頼度レベルを持つ適切な周波数の値を達成するた
め繰り返し試験された（約３０回）。これらの実験の間、少なくとも１つのサン
プルがひび割れた場合、周波数は、追加の１０％だけ増加され、３０ものガラス
サンプルシートの実験の組が、最初から実行された。この方法論を使用して選択
された周波数が、３０サンプルの全てがひび割れることなく処理されることを可
能にしたとき、最適な周波数として受け入れられた。最適な周波数は、当該ガラ
スサンプル及び当該マイクロ波パラメータに対して約４Ｈｚであった。
【００９３】 本発明は、図示の態様で説明された。使用された用語は、これに限定するもの
ではなく本質上、説明上の言葉として意図されている。本発明の多数の変形及び
変更が、上記した教えの観点で可能とされている。このため、請求の範囲内で、
本発明は、詳細に説明されたものとは異なるように実施され得る。
【図面の簡単な説明】
【図１】 図１は、赤外放射又は従来放射等の不透明熱線が使用されたときにガラスシー
ト内部に異なる温度プロフィールを達成する従来技術の方法を示している。
【図２】 図２は、マイクロ波放射により１つの外側表面に照射されるとき、ガラスシー
トの内部で得られる、（ガラスシートの熱応力を形成する）異なる温度プロフィ
ールを示し、如何に該プロフィールの形状が選択されたマイクロ波放射により制
御され得るかを示している。
【図３】 図３は、本発明の方法を使用して同時に両側からマイクロ波放射により照射さ
れるときのガラスシート内部の温度プロフィールを示す。
【図４】 図４は、本発明の方法を使用して、印加されるマイクロ波放射の異なる周波数
及び対応するパワーレベルの要求に対して達成することのできる最小加熱時間を
グラフで示している。
【図５】 図５ａ、図５ｂ、図５ｃ及び図５ｄは、本発明の方法を使用して、加熱される
ガラスシートにおける入射マイクロ波の波長のガラスシート厚に対する様々な比
率に関する、ガラスシートの内部の異なるマイクロ波パワーを示している。
【図６】 図６は、本発明の方法を使用して、２つのガラス厚乃至８つのガラス厚の間に
ある波長を備えて印加されるマイクロ波放射を使用して達成することのできる最
小加熱時間及びこれに対応するパワーレベルの要求をグラフで示している。
【図７】 図７は、本発明の方法を使用して、ガラスシートの両側からマイクロ波及び赤
外放射により同時に照射されるとき、ガラスシートの内部で達成される、異なる
温度プロフィールを示している。
【図８】 図８は、本発明を使用して、ガラスが加熱された状態でおおよそ２つ分のガラ
スの厚さの波長を備えたマイクロ波放射によりガラスシートが照射され、パワー
分布が、ガラス厚内で連続的に振動するとき、ガラスシート内部で達成される異
なる温度プロフィールを示している。
【図９】 図９ａ及び図９ｂは、ガラスシートの１つの局所的な箇所が、シート全体より
も高い温度まで加熱される、本発明の代替実施形態を概略的に示し、図９ｃは、
そこで達成されたパワー分布を示している。
【図１０】 図１０は、成形／曲げシステムの制御可能な加熱工程が提供される、本発明の
代替実施形態を概略的に示している。
【図１１】 図１１は、本発明で使用される基本的なジャイロトロンビーム設置を示すブロ
ック図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ，ＴＲ)，ＯＡ(ＢＦ ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ， ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，Ｇ Ｍ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ， ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ， ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，Ｂ Ｚ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＯ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ ，ＤＫ，ＤＭ，ＤＺ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ， ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，Ｉ Ｓ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ， ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＭＺ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，Ｐ Ｔ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＺ， ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ (72)発明者 バラディスラブ・イー・スキルヤレヴィッ チ アメリカ合衆国ペンシルベニア州19053， フィースターヴィル，ハイツ・レーン 95，ナンバー88 (72)発明者 ミクヘイロ・シェヴェレブ アメリカ合衆国ペンシルベニア州19053， フィースターヴィル，イースト・ストリー ト・ロード 400，アパートメント19 Ｆターム(参考） 3K086 AA01 BA01 3K090 PA00 4G015 CA02 CA10 CB01 CB03 4G059 AA01 AA20 AC16

Claims (46)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 少なくとも１つのガラスシートを成形のため熱処理する方法
    であって、 ガラスシートを設備上に配置し、 前記ガラスシートを均一度Ψでマイクロ波放射にさらす、各工程を含み、 前記Ψは、１００％｛１−ＭｏＲ／（ＫｓΔＴ）｝以上であり、温度に依存する
    ＭｏＲ及びＫｓは、それらの最小値及び最大値で夫々選択され、前記マイクロ波
    放射は、前記ガラスシートの少なくとも１つの選択領域を選択された時間内で任
    意の初期温度から任意の要求温度まで加熱する上で、有効な周波数及び十分なパ
    ワー密度を有し、これによって、ガラスシートの内部熱的応力がその破断係数を
    超えることを防止するように、ガラスシートの成形を可能にするため十分な温度
    分布が選択された領域内で得られる、方法。
  2. 【請求項２】 マイクロ波パワー密度は、ガラス温度が増加される間に、該
    パワー密度を、現在の温度についての内部熱的応力の係数に対する破断係数の比
    率で乗算することによって、連続的に変化させられる、請求項１に記載の方法。
  3. 【請求項３】 前記ガラスシートの両外側表面はマイクロ波放射にさらされ
    る、請求項２に記載の方法。
  4. 【請求項４】 前記マイクロ波放射の周波数は、約１０ＧＨｚ乃至約２００
    ＧＨｚの間である、請求項１に記載の方法。
  5. 【請求項５】 前記ガラスシートの両外側表面は、マイクロ波放射にさらさ
    れる、請求項１に記載の方法。
  6. 【請求項６】 前記設備は成形システムである、請求項１に記載の方法。
  7. 【請求項７】 前記マイクロ波放射の周波数は、加熱されるガラスシートに
    おける約２つ分のガラス厚の波長に一致する、請求項１、３、４又は５に記載の
    方法。
  8. 【請求項８】 前記成形システムは、該成形システムがガラスシートの加熱
    と同時に要求された温度まで加熱されるように、印加されたマイクロ波放射に半
    透明である非金属高温材料から作られるか又は該材料により被覆されている、請
    求項６に記載の方法。
  9. 【請求項９】 印加されたマイクロ波放射より有意に短い波長を備える追加
    の電磁波熱源、又は、対流熱源、又は、それらの両方が、前記ガラスシートを加
    熱するため使用され、各熱源のパワー密度又は両方の熱源の総和のパワー密度が
    、該マイクロ波放射が該ガラスシートの内部を加熱するのと同じ増加加熱率で該
    ガラスシートの少なくとも１つの外側表面を加熱するのに十分である、請求項７
    に記載の方法。
  10. 【請求項１０】 前記ガラスシートの内部におけるマイクロ波パワーの分布
    は、適切な周波数でガラスシートを照射する間に連続的に振動される、請求項７
    に記載の方法。
  11. 【請求項１１】 選択された周波数に対応する真空中の２波長で乗算された
    １、２、３．．．に等しい距離のところにマイクロ波源にさらされない該ガラス
    シートの外側表面の背後に反射器が配置されている、請求項７に記載の方法。
  12. 【請求項１２】 印加されたマイクロ波放射に半透明である非金属高温材料
    が、酸化セラミック、窒化セラミック、クォーツ及びダイアモンドからなるグル
    ープから選択される、請求項８に記載の方法。
  13. 【請求項１３】 前記追加の電磁波熱源は、赤外線、紫外線、レーザー及び
    Ｘ線による熱源からなるグループから選択される、請求項９に記載の方法。
  14. 【請求項１４】 前記追加の対流熱源は、燃焼可能ガス、燃焼可能流体及び
    高温空気からなるグループから選択される、請求項９に記載の方法。
  15. 【請求項１５】 前記距離は、前記選択された周波数に対応する真空中の波
    長に対して１／４波長の範囲内で、前記ガラスシートの加熱工程の間に連続的に
    振動される、請求項１１に記載の方法。
  16. 【請求項１６】 前記振動周波数は、ｗ＞Ｋｓｌ0mmax／δｃＭｏＲのよう
    に選択され、温度に依存し加熱の間に変化する全てのパラメータは、その最大値
    で選択されるＫｓを除いて、それらの最小値において選択される、請求項１５に
    記載の方法。
  17. 【請求項１７】 曲げ工程のため少なくとも１つのガラスシートを熱的に処
    理する方法であって、 ガラスシートを設備上に配置し、 前記ガラスシートを均一度Ψでマイクロ波放射にさらす、各工程を含み、 前記Ψは、１００％｛１−ＭｏＲ／（ＫｓΔＴ）｝以上であり、温度に依存する
    ＭｏＲ及びＫｓは、それらの最小値及び最大値で夫々選択され、前記マイクロ波
    放射は、前記ガラスシートの少なくとも１つの選択領域を選択された時間内で任
    意の初期温度から任意の要求温度まで加熱する上で、有効な周波数及び十分なパ
    ワー密度を有し、これによって、ガラスシートの内部熱的応力がその破断係数を
    超えることを防止するように、ガラスシートの曲げ工程を可能にするため十分な
    温度分布が選択された領域内で得られる、方法。
  18. 【請求項１８】 前記設備は、曲げシステムである、請求項１７に記載の方
    法。
  19. 【請求項１９】 前記ガラスシートの両外側表面がマイクロ波放射にさらさ
    れる、請求項１７に記載の方法。
  20. 【請求項２０】 前記ガラスシートの少なくとも１つの局所領域が、曲げ工
    程の直前に該ガラスシートの残りの部分の温度より高い温度まで加熱される、請
    求項１７に記載の方法。
  21. 【請求項２１】 前記マイクロ波パワー密度は、ガラス温度が増加される間
    に、該パワー密度を、現在の温度についての内部熱的応力の係数に対する破断係
    数の比率で乗算することによって、連続的に変化させられる、請求項１７に記載
    の方法。
  22. 【請求項２２】 前記曲げシステムは、該曲げシステムがガラスシートの加
    熱と同時に要求された温度まで加熱されるように、印加されたマイクロ波放射に
    半透明である非金属高温材料から作られるか又は該材料により被覆されている、
    請求項１８に記載の方法。
  23. 【請求項２３】 印加されたマイクロ波放射の有効量が、曲げを被る前記ガ
    ラスシートの１つ又は複数の領域に集中される、請求項２０に記載の方法。
  24. 【請求項２４】 前記ガラスシートの少なくとも１つの局所化領域は、加熱
    された局所領域の要求されたサイズ以下の波長を備えた追加のマイクロ波源にさ
    らされる、請求項２０に記載の方法。
  25. 【請求項２５】 前記印加されたマイクロ波放射に半透明である前記非金属
    高温材料は、酸化セラミックス、窒化セラミックス、クォーツ及びダイアモンド
    からなるグループから選択される、請求項２２に記載の方法。
  26. 【請求項２６】 前記マイクロ波放射の周波数は、約１０ＧＨｚ乃至約２０
    ０ＧＨｚの間である、請求項１７に記載の方法。
  27. 【請求項２７】 前記マイクロ波放射の周波数は、約１０ＧＨｚ乃至約２０
    ０ＧＨｚの間である、請求項２３に記載の方法。
  28. 【請求項２８】 前記マイクロ波放射の周波数は、加熱されるガラスシート
    における約２つ分のガラス厚の波長に一致するように選択される、請求項１７、
    ２６又は２７に記載の方法。
  29. 【請求項２９】 印加されたマイクロ波放射より有意に短い波長を備える追
    加の電磁波熱源、又は、対流熱源、又は、それらの両方が、前記ガラスシートを
    加熱するため使用され、各熱源のパワー密度又は両方の熱源の総和のパワー密度
    が、該マイクロ波放射が該ガラスシートの内部を加熱するのと同じ増加加熱率で
    該ガラスシートの少なくとも１つの外側表面を加熱するのに十分である、請求項
    ２８に記載の方法。
  30. 【請求項３０】 前記ガラスシートの内部におけるマイクロ波パワーの分布
    は、適切な周波数でガラスシートを照射する間に連続的に振動される、請求項２
    ８に記載の方法。
  31. 【請求項３１】 選択された周波数に対応する真空中の半波長で乗算された
    １、２、３．．．に等しい距離のところにマイクロ波源にさらされない該ガラス
    シートの外側表面の背後に反射器が配置されている、請求項２８に記載の方法。
  32. 【請求項３２】 前記追加の電磁波熱源は、赤外線、紫外線、レーザー及び
    Ｘ線による熱源からなるグループから選択される、請求項２９に記載の方法。
  33. 【請求項３３】 前記追加の対流熱源は、燃焼可能ガス、燃焼可能流体及び
    高温空気からなるグループから選択される、請求項２９に記載の方法。
  34. 【請求項３４】 前記反射器は、前記選択された周波数に対応する真空中の
    波長の１／４波長の範囲内で、前記ガラスシートの加熱工程の間に連続的に振動
    される、請求項３１に記載の方法。
  35. 【請求項３５】 前記振動周波数は、ｗ＞Ｋｓｌ0mmax／δｃＭｏＲのよう
    に選択され、温度に依存し加熱の間に変化する全てのパラメータは、その最大値
    で選択されるＫｓを除いて、それらの最小値において選択される、請求項３０に
    記載の方法。
  36. 【請求項３６】 前記振動周波数は、ｗ＞Ｋｓｌ0mmax／δｃＭｏＲのよう
    に選択され、温度に依存し加熱の間に変化する全てのパラメータは、その最大値
    で選択されるＫｓを除いて、それらの最小値において選択される、請求項３４に
    記載の方法。
  37. 【請求項３７】 焼き戻し及び焼きなまし工程のため少なくとも１つのガラ
    スシートを熱的に処理する方法であって、 ガラスシートを設備上に配置し、 前記ガラスシートを均一度Ψでマイクロ波放射にさらす、各工程を含み、 前記Ψは、１００％｛１−ＭｏＲ／（ＫｓΔＴ）｝以上であり、温度に依存する
    ＭｏＲ及びＫｓは、それらの最小値及び最大値で夫々選択され、前記マイクロ波
    放射は、前記ガラスシートの少なくとも１つの選択領域を選択された時間内で任
    意の初期温度から任意の要求温度まで加熱する上で、有効な周波数及び十分なパ
    ワー密度を有し、これによって、ガラスシートの内部熱的応力がその破断係数を
    超えることを防止するように、ガラスシートの焼き戻し及び焼きなまし工程を可
    能にするため十分な温度分布が選択された領域内で得られる、方法。
  38. 【請求項３８】 前記マイクロ波放射の周波数は、加熱されるガラスシート
    における約２つ分のガラス厚の波長に一致するように選択される、請求項３７に
    記載の方法。
  39. 【請求項３９】 冷却ガス媒体が前記ガラスシートの外側表面に印加されて
    いる間に、マイクロ波放射が該ガラスシートの内部の局所領域に印加される、請
    求項３７に記載の方法。
  40. 【請求項４０】 前記ガラスシートの両外側表面がマイクロ波放射にさらさ
    れる、請求項３７に記載の方法。
  41. 【請求項４１】 選択された周波数に対応する真空中の半波長で乗算された
    １、２、３．．．に等しい距離のところにマイクロ波源にさらされない該ガラス
    シートの外側表面の背後に反射器が配置されている、請求項３８に記載の方法。
  42. 【請求項４２】 フロートプロセッシング、コーティング又は乾燥工程のた
    め少なくとも１つのガラスシートを熱的に処理する方法であって、 前記ガラスシートを均一度Ψでマイクロ波放射にさらす、各工程を含み、 前記Ψは、１００％｛１−ＭｏＲ／（ＫｓΔＴ）｝以上であり、温度に依存する
    ＭｏＲ及びＫｓは、それらの最小値及び最大値で夫々選択され、前記マイクロ波
    放射は、前記ガラスシートの少なくとも１つの選択領域を選択された時間内で任
    意の初期温度から任意の要求温度まで加熱する上で、有効な周波数及び十分なパ
    ワー密度を有し、これによって、ガラスシートの内部熱的応力がその破断係数を
    超えることを防止するように、ガラスシートのフロートプロセッシング工程を可
    能にするため十分な温度分布が選択された領域内で得られる、方法。
  43. 【請求項４３】 約４２５℃より高い温度にまで予備加熱されたガラスシー
    トに対して、マイクロ波放射の周波数は、加熱工程の要求された深さにより乗算
    された、加熱されたガラスシートの屈折率の約１２の複素部分の波長に対応する
    ように選択される、請求項４２に記載の方法。
  44. 【請求項４４】 約４２５℃より低い温度のガラスシートに対して、マイク
    ロ波放射の周波数は、加熱されたガラスシートの約４つ分の厚さの波長に対応す
    るように選択される、請求項４２に記載の方法。
  45. 【請求項４５】 湿った非固体の材料に対して、マイクロ波放射の周波数λ
    は、λ＝２δ（Ω1ε＋Ω2εw）-1/2付近の波長に対応するように選択される、
    請求項４２に記載の方法。
  46. 【請求項４６】 選択された周波数に対応する真空中の１／２波長で乗算さ
    れた１、２、３．．．に等しい距離のところにマイクロ波源にさらされない該ガ
    ラスシートの外側表面の背後に反射器が配置されている、請求項４５に記載の方
    法。
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006500308A (ja) * 2002-09-19 2006-01-05 プレマカラン ティ． ボアズ、 ガラスを同時に加熱及び冷却して強化ガラスを製造するためのシステム及び方法
JP2011529433A (ja) * 2008-07-30 2011-12-08 フイブ・スタン 平板ガラスを熱調整することによりガラス表面を処理する装置及びその方法
JP2012140320A (ja) * 2010-12-30 2012-07-26 Samsung Corning Precision Materials Co Ltd 強化ガラス製造装置及び方法
JP2014091675A (ja) * 2012-11-01 2014-05-19 Samsung Corning Precision Materials Co Ltd ガラス化学強化装置およびこれを利用した化学強化方法
JP2015505792A (ja) * 2011-11-02 2015-02-26 フエロ コーポレーション 低融点ガラス系を用いた無機基材のマイクロ波シーリング

Families Citing this family (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MXPA01013022A (es) * 1999-06-17 2003-08-20 Iky Ustav Chemickych Procesu A Metodo y aparato para el tratamiento termico de materiales de vidrio y materiales naturales, especificamente de origen volcanico.
DE10045373B4 (de) * 2000-09-14 2007-02-01 Schott Ag Verfahren und Vorrichtung zum Erwärmen von Glas-Halbzeugen über die Klebetemperatur
US7231787B2 (en) * 2002-03-20 2007-06-19 Guardian Industries Corp. Apparatus and method for bending and/or tempering glass
US6983104B2 (en) * 2002-03-20 2006-01-03 Guardian Industries Corp. Apparatus and method for bending and/or tempering glass
US7140204B2 (en) * 2002-06-28 2006-11-28 Guardian Industries Corp. Apparatus and method for bending glass using microwaves
US7694532B1 (en) * 2002-09-19 2010-04-13 Boaz Premakaran T System and method for tempering glass containers
US7498549B2 (en) * 2003-10-24 2009-03-03 Raytheon Company Selective layer millimeter-wave surface-heating system and method
NL1025155C2 (nl) * 2003-12-30 2005-07-04 Draka Fibre Technology Bv Inrichting voor het uitvoeren van PCVD, alsmede werkwijze voor het vervaardigen van een voorvorm.
WO2006088892A2 (en) * 2005-02-15 2006-08-24 Gyrotron Technology, Inc. Method of manufacturing curved glass using microwaves
DE102007012146B4 (de) * 2007-03-12 2012-11-29 Lzh Laserzentrum Hannover E.V. Vorrichtung und Verfahren zur Umformung von Bauteilen aus unter Wärmeeinfluß verformbaren Materialien, insbesondere aus Glas
US20090100872A1 (en) * 2007-10-17 2009-04-23 Daniel Warren Hawtof Method for laminating glass, glass-ceramic, or ceramic layers
TWI413624B (zh) * 2007-11-29 2013-11-01 Univ Far East A method of producing bubbles in glass
TWI413621B (zh) * 2007-11-29 2013-11-01 Univ Far East A method of microwave assisted glass annealing
US20090320524A1 (en) * 2008-06-27 2009-12-31 Anatoli Anatolyevich Abramov Glass sheet cutting by laser-guided gyrotron beam
TW201002631A (en) * 2008-07-07 2010-01-16 Univ Nat Taiwan Science Tech Heating process and apparatus of molding glass
US8536528B2 (en) * 2008-12-12 2013-09-17 Baker Hughes Incorporated System and method for downhole voltage generation
CA2748283A1 (en) * 2008-12-22 2010-07-01 Vidrio Plano De Mexico, Sa De Cv Method and system for bending glass sheets with complex curvatures
KR101248380B1 (ko) * 2010-12-30 2013-03-28 삼성코닝정밀소재 주식회사 패턴드 강화유리 제조 장치 및 방법
US9090505B2 (en) 2011-07-15 2015-07-28 Corning Incorporated Microwave-based glass laminate fabrication
DE102011089884B4 (de) * 2011-08-19 2016-03-10 Von Ardenne Gmbh Niedrigemittierende Beschichtung und Verfahren zur Herstellung eines niedrigemittierenden Schichtsystems
KR20130024484A (ko) * 2011-08-31 2013-03-08 삼성코닝정밀소재 주식회사 강화유리 제조방법 및 강화유리 제조장치
US8556637B2 (en) * 2011-10-25 2013-10-15 Corning Incorporated Method and apparatus for forming a writable erasable area on an object
CN103524024A (zh) * 2012-09-29 2014-01-22 洛阳市凌空安全玻璃有限公司 一种汽车玻璃热弯曲中的加热方法
CN103524023A (zh) * 2012-09-29 2014-01-22 洛阳市凌空安全玻璃有限公司 一种汽车玻璃热弯曲中的微波加热方法
US9540279B2 (en) * 2013-05-24 2017-01-10 Corning Incorporated Method of producing glass-ceramic
US10526232B2 (en) 2013-05-30 2020-01-07 Ppg Industries Ohio, Inc. Microwave heating glass bending process
US9108875B2 (en) * 2013-05-30 2015-08-18 Ppg Industries Ohio, Inc. Heating and shaping system using microwave focused beam heating
US9505654B2 (en) * 2013-06-06 2016-11-29 Gyrotron Technology, Inc. Method for the chemical strengthening of glass
US20150284283A1 (en) * 2014-04-02 2015-10-08 Gyrotron Technology, Inc. Method for glass tempering using microwave radiation
US9624128B1 (en) 2014-05-13 2017-04-18 Owens—Brockway Glass Container Inc. Glass container coating and surface treatment process
CA2994524C (en) * 2015-08-06 2019-07-09 Ppg Industries Ohio, Inc. Microwave heating glass bending process
AU2016314971B2 (en) 2015-08-28 2018-11-01 Funzionano AS Method for manufacturing a surface-treated particulate inorganic material
EP3421432A4 (en) * 2016-02-26 2019-10-09 Agc Inc. METHOD FOR GLASS PLATE CURING HARDENED GLASS PLATE
CN108883976A (zh) * 2016-04-04 2018-11-23 Ppg工业俄亥俄公司 玻璃基材的微波回火
TW201739710A (zh) * 2016-04-18 2017-11-16 康寧公司 使用選擇式微波加熱及主動式冷卻以熱回火夾層玻璃的系統及方法
US10364176B1 (en) 2016-10-03 2019-07-30 Owens-Brockway Glass Container Inc. Glass precursor gel and methods to treat with microwave energy
US10427970B1 (en) 2016-10-03 2019-10-01 Owens-Brockway Glass Container Inc. Glass coatings and methods to deposit same
US10479717B1 (en) 2016-10-03 2019-11-19 Owens-Brockway Glass Container Inc. Glass foam
GB2558254A (en) * 2016-12-23 2018-07-11 Sibelco Nederland N V Methods of removing coatings from glass fibers
CN108569851A (zh) * 2017-03-14 2018-09-25 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 玻璃切割方法
CN107434358B (zh) * 2017-09-15 2023-05-16 内蒙古科技大学 一种微波加热玻璃陶瓷晶化方法及装置
WO2020005555A1 (en) 2018-06-28 2020-01-02 Corning Incorporated Continuous methods of making glass ribbon and as-drawn glass articles from the same
CN114450255B (zh) 2019-09-13 2023-11-21 康宁股份有限公司 采用回旋管微波加热装置形成玻璃带的连续方法
WO2021050651A1 (en) * 2019-09-13 2021-03-18 Corning Incorporated Systems and methods for forming glass ribbon using a heating device
US11199494B2 (en) * 2019-10-01 2021-12-14 General Electric Company Inspection system and method
CN113105104B (zh) * 2020-01-13 2023-06-27 维达力实业(深圳)有限公司 玻璃熔接方法及复合玻璃产品
EP4116270A1 (en) * 2020-03-02 2023-01-11 Consejo Superior De Investigaciones Científicas Method for modifying a vitreous material
US11621168B1 (en) 2022-07-12 2023-04-04 Gyrotron Technology, Inc. Method and system for doping semiconductor materials

Family Cites Families (107)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1481078A (en) * 1922-11-24 1924-01-15 Albertson & Company Flexible shafting
US2618735A (en) * 1947-01-11 1952-11-18 Raytheon Mfg Co Heating apparatus
US2701559A (en) * 1951-08-02 1955-02-08 William A Cooper Apparatus for exfoliating and collecting diagnostic material from inner walls of hollow viscera
DE1186570B (de) * 1958-10-01 1965-02-04 Robert Bosch Elektronik Ges Mi Schlitzstrahler fuer die Erwaermung von dielektrischen Stoffen
US3082805A (en) * 1960-12-21 1963-03-26 John H Royce Tissue macerator
US3732858A (en) * 1968-09-16 1973-05-15 Surgical Design Corp Apparatus for removing blood clots, cataracts and other objects from the eye
US3749085A (en) * 1970-06-26 1973-07-31 J Willson Vascular tissue removing device
US3673288A (en) * 1970-09-17 1972-06-27 Dolomite Brick Corp Of America Microwave method for tempering tar-bonded refractory bricks
US3945375A (en) * 1972-04-04 1976-03-23 Surgical Design Corporation Rotatable surgical instrument
US3800783A (en) * 1972-06-22 1974-04-02 K Jamshidi Muscle biopsy device
FR2288958A1 (fr) * 1974-10-21 1976-05-21 Desmarquest & Cec Installation pour le traitement par zone de produits de forme allongee
US4007732A (en) * 1975-09-02 1977-02-15 Robert Carl Kvavle Method for location and removal of soft tissue in human biopsy operations
US4030503A (en) * 1975-11-05 1977-06-21 Clark Iii William T Embolectomy catheter
US4020847A (en) * 1975-11-05 1977-05-03 Clark Iii William T Rotating cutter catheter
US4273128A (en) * 1980-01-14 1981-06-16 Lary Banning G Coronary cutting and dilating instrument
US4368730A (en) * 1981-02-12 1983-01-18 Nigel Sharrock Intravenous catheter
US4436091A (en) * 1981-03-20 1984-03-13 Surgical Design Corporation Surgical cutting instrument with release mechanism
US4445509A (en) * 1982-02-04 1984-05-01 Auth David C Method and apparatus for removal of enclosed abnormal deposits
US4512344A (en) * 1982-05-12 1985-04-23 Barber Forest C Arthroscopic surgery dissecting apparatus
US4424045A (en) * 1982-05-24 1984-01-03 Pennwalt Corporation Rigid high speed flexible shaft casing assembly for tight radii installations
US4589412A (en) * 1984-01-03 1986-05-20 Intravascular Surgical Instruments, Inc. Method and apparatus for surgically removing remote deposits
US4819634A (en) * 1984-05-14 1989-04-11 Surgical Systems & Instruments Rotary-catheter for atherectomy system
US4894051A (en) * 1984-05-14 1990-01-16 Surgical Systems & Instruments, Inc. Atherectomy system with a biasing sleeve and method of using the same
US5002553A (en) * 1984-05-14 1991-03-26 Surgical Systems & Instruments, Inc. Atherectomy system with a clutch
US4732154A (en) * 1984-05-14 1988-03-22 Surgical Systems & Instruments, Inc. Rotary catheter system
US5007896A (en) * 1988-12-19 1991-04-16 Surgical Systems & Instruments, Inc. Rotary-catheter for atherectomy
US4842579B1 (en) * 1984-05-14 1995-10-31 Surgical Systems & Instr Inc Atherectomy device
US4754755A (en) * 1984-05-14 1988-07-05 Husted Royce Hill Catheter with a rotary blade
US4926858A (en) * 1984-05-30 1990-05-22 Devices For Vascular Intervention, Inc. Atherectomy device for severe occlusions
US4646719A (en) * 1984-06-11 1987-03-03 Aries Medical Incorporated Intra-aortic balloon catheter having flexible torque transmitting tube
DE3568570D1 (en) * 1984-07-03 1989-04-13 Stiftelsen Inst Mikrovags Method and apparatus for heating thick-walled glass tubes
US4646736A (en) * 1984-09-10 1987-03-03 E. R. Squibb & Sons, Inc. Transluminal thrombectomy apparatus
US4745919A (en) * 1985-02-01 1988-05-24 Bundy Mark A Transluminal lysing system
US4653496A (en) * 1985-02-01 1987-03-31 Bundy Mark A Transluminal lysing system
US4747406A (en) * 1985-02-13 1988-05-31 Intravascular Surgical Instruments, Inc. Shaft driven, flexible intravascular recanalization catheter
US4664112A (en) * 1985-08-12 1987-05-12 Intravascular Surgical Instruments, Inc. Catheter based surgical methods and apparatus therefor
US4646738A (en) * 1985-12-05 1987-03-03 Concept, Inc. Rotary surgical tool
CA1293663C (en) * 1986-01-06 1991-12-31 David Christopher Auth Transluminal microdissection device
US4794931A (en) * 1986-02-28 1989-01-03 Cardiovascular Imaging Systems, Inc. Catheter apparatus, system and method for intravascular two-dimensional ultrasonography
US4669469A (en) * 1986-02-28 1987-06-02 Devices For Vascular Intervention Single lumen atherectomy catheter device
US4728319A (en) * 1986-03-20 1988-03-01 Helmut Masch Intravascular catheter
US4729763A (en) * 1986-06-06 1988-03-08 Henrie Rodney A Catheter for removing occlusive material
US4747821A (en) * 1986-10-22 1988-05-31 Intravascular Surgical Instruments, Inc. Catheter with high speed moving working head
US4923462A (en) * 1987-03-17 1990-05-08 Cordis Corporation Catheter system having a small diameter rotatable drive member
US4844064A (en) * 1987-09-30 1989-07-04 Baxter Travenol Laboratories, Inc. Surgical cutting instrument with end and side openings
US4850957A (en) * 1988-01-11 1989-07-25 American Biomed, Inc. Atherectomy catheter
JPH01183432A (ja) * 1988-01-18 1989-07-21 Sumitomo Electric Ind Ltd 石英ガラス管の加熱方法
DE3801318A1 (de) * 1988-01-19 1989-07-27 Stocksmeier Uwe Medizinischer katheter mit schneidvorrichtung
US4919133A (en) * 1988-08-18 1990-04-24 Chiang Tien Hon Catheter apparatus employing shape memory alloy structures
GB8829182D0 (en) * 1988-12-14 1989-01-25 Univ Birmingham Surgical instrument
US4986807A (en) * 1989-01-23 1991-01-22 Interventional Technologies, Inc. Atherectomy cutter with radially projecting blade
US5087265A (en) * 1989-02-17 1992-02-11 American Biomed, Inc. Distal atherectomy catheter
US5431673A (en) * 1989-02-17 1995-07-11 American Biomed, Inc. Distal atherectomy catheter
US4994067A (en) * 1989-02-17 1991-02-19 American Biomed, Inc. Distal atherectomy catheter
US4921522A (en) * 1989-04-24 1990-05-01 Flaming Dale G Method and apparatus for forming a micropipette with uniform application of heat
US5078723A (en) * 1989-05-08 1992-01-07 Medtronic, Inc. Atherectomy device
US5100426A (en) * 1989-07-26 1992-03-31 Fts Engineering, Inc. Catheter for performing an atherectomy procedure
US5226909A (en) * 1989-09-12 1993-07-13 Devices For Vascular Intervention, Inc. Atherectomy device having helical blade and blade guide
US5092839A (en) * 1989-09-29 1992-03-03 Kipperman Robert M Coronary thrombectomy
US5009659A (en) * 1989-10-30 1991-04-23 Schneider (Usa) Inc. Fiber tip atherectomy catheter
US5026384A (en) * 1989-11-07 1991-06-25 Interventional Technologies, Inc. Atherectomy systems and methods
US5019088A (en) * 1989-11-07 1991-05-28 Interventional Technologies Inc. Ovoid atherectomy cutter
US5030201A (en) * 1989-11-24 1991-07-09 Aubrey Palestrant Expandable atherectomy catheter device
US5178625A (en) * 1989-12-07 1993-01-12 Evi Corporation Catheter atherotome
US5092873A (en) * 1990-02-28 1992-03-03 Devices For Vascular Intervention, Inc. Balloon configuration for atherectomy catheter
US5222966A (en) * 1990-02-28 1993-06-29 Devices For Vascular Intervention, Inc. Balloon connection and inflation lumen for atherectomy catheter
FR2659518B1 (fr) * 1990-03-07 1992-06-12 Microondes Syst Sa Dispositif applicateur d'ondes hyperfrequences pour le traitement de produits en feuille ou en nappe.
US5395311A (en) * 1990-05-14 1995-03-07 Andrews; Winston A. Atherectomy catheter
US5100424A (en) * 1990-05-21 1992-03-31 Cardiovascular Imaging Systems, Inc. Intravascular catheter having combined imaging abrasion head
US5181920A (en) * 1990-06-08 1993-01-26 Devices For Vascular Intervention, Inc. Atherectomy device with angioplasty balloon and method
US5078722A (en) * 1990-08-14 1992-01-07 Cordis Corporation Method and apparatus for removing deposits from a vessel
US5114399A (en) * 1990-10-01 1992-05-19 Intramed Laboratories Surgical device
US5112345A (en) * 1990-12-17 1992-05-12 Interventional Technologies Atherectomy cutter with arcuate blades
US5431966A (en) * 1991-01-25 1995-07-11 Saint-Gobain Vitrage Process for enamelling a glass substrate
EP0525176A4 (en) * 1991-02-19 1994-07-13 Fischell Robert Improved apparatus and method for atherectomy
US5284486A (en) * 1991-06-11 1994-02-08 Microvena Corporation Self-centering mechanical medical device
US5217474A (en) * 1991-07-15 1993-06-08 Zacca Nadim M Expandable tip atherectomy method and apparatus
US5423846A (en) * 1991-10-21 1995-06-13 Cathco, Inc. Dottering auger catheter system
US5224945A (en) * 1992-01-13 1993-07-06 Interventional Technologies, Inc. Compressible/expandable atherectomy cutter
US5192291A (en) * 1992-01-13 1993-03-09 Interventional Technologies, Inc. Rotationally expandable atherectomy cutter assembly
US5295493A (en) * 1992-03-19 1994-03-22 Interventional Technologies, Inc. Anatomical guide wire
US5176693A (en) * 1992-05-11 1993-01-05 Interventional Technologies, Inc. Balloon expandable atherectomy cutter
US5306294A (en) * 1992-08-05 1994-04-26 Ultrasonic Sensing And Monitoring Systems, Inc. Stent construction of rolled configuration
US5360432A (en) * 1992-10-16 1994-11-01 Shturman Cardiology Systems, Inc. Abrasive drive shaft device for directional rotational atherectomy
US5643297A (en) * 1992-11-09 1997-07-01 Endovascular Instruments, Inc. Intra-artery obstruction clearing apparatus and methods
US5501694A (en) * 1992-11-13 1996-03-26 Scimed Life Systems, Inc. Expandable intravascular occlusion material removal devices and methods of use
CH685738A5 (fr) * 1993-03-25 1995-09-29 Ferromec Sa Instrument médical pour l'élimination de dépôts formés sur les parois intérieures des artères ou des veines.
US5514115A (en) * 1993-07-07 1996-05-07 Device For Vascular Intervention, Inc. Flexible housing for intracorporeal use
GB2281016A (en) * 1993-08-10 1995-02-15 Ea Tech Ltd Microwave-assisted processing of materials
DE4330873A1 (de) * 1993-09-13 1995-03-16 Zeiss Carl Fa Koordinatenmeßgerät mit einem Tastkopf und einer Elektronik zur Verarbeitung des Tastsignals
US5507760A (en) * 1993-11-09 1996-04-16 Devices For Vascular Intervention, Inc. Cutter device
US5624457A (en) * 1994-04-07 1997-04-29 Devices For Vascular Intervention Directional atherectomy device with flexible housing
US5628761A (en) * 1994-07-08 1997-05-13 Rizik; David G. Guide wire passage creation device
US5507761A (en) * 1994-10-11 1996-04-16 Duer; Edward Y. Embolic cutting catheter
US5512044A (en) * 1994-10-11 1996-04-30 Duer; Edward Y. Embolic cutting catheter
US6032673A (en) * 1994-10-13 2000-03-07 Femrx, Inc. Methods and devices for tissue removal
US5632754A (en) * 1994-12-23 1997-05-27 Devices For Vascular Intervention Universal catheter with interchangeable work element
BR9607836A (pt) * 1995-03-28 1998-06-16 Straub Federnfabrik Cateter para retirara depósitos anormais de vasos sanguíneos em seres humanos
BR9607834A (pt) * 1995-03-28 1998-06-16 Straub Federnfabrik Cateter para retirar depósitos anormais de vasos sanguíneos em seres humanos
US5728123A (en) * 1995-04-26 1998-03-17 Lemelson; Jerome H. Balloon actuated catheter
DE69608746T2 (de) * 1995-09-07 2000-10-12 Ford Motor Co Verfahren zum Erhitzen einer Glasscheibe
EP0761614B1 (en) * 1995-09-07 2000-06-07 Ford Motor Company Method for heating, forming and tempering a glass sheet
US5707383A (en) * 1995-10-05 1998-01-13 Xomed Surgical Products, Inc. Method of removing soft tissue in the middle ear
US5766192A (en) * 1995-10-20 1998-06-16 Zacca; Nadim M. Atherectomy, angioplasty and stent method and apparatus
US5735816A (en) * 1996-07-23 1998-04-07 Medtronic, Inc. Spiral sheath retainer for autoperfusion dilatation catheter balloon
US5713913A (en) * 1996-11-12 1998-02-03 Interventional Technologies Inc. Device and method for transecting a coronary artery
US5772674A (en) * 1997-03-31 1998-06-30 Nakhjavan; Fred K. Catheter for removal of clots in blood vessels

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006500308A (ja) * 2002-09-19 2006-01-05 プレマカラン ティ． ボアズ、 ガラスを同時に加熱及び冷却して強化ガラスを製造するためのシステム及び方法
JP4703188B2 (ja) * 2002-09-19 2011-06-15 プレマカラン ティ． ボアズ、 ガラスを同時に加熱及び冷却して強化ガラスを製造するためのシステム及び方法
JP2011529433A (ja) * 2008-07-30 2011-12-08 フイブ・スタン 平板ガラスを熱調整することによりガラス表面を処理する装置及びその方法
JP2012140320A (ja) * 2010-12-30 2012-07-26 Samsung Corning Precision Materials Co Ltd 強化ガラス製造装置及び方法
JP2015505792A (ja) * 2011-11-02 2015-02-26 フエロ コーポレーション 低融点ガラス系を用いた無機基材のマイクロ波シーリング
JP2018108929A (ja) * 2011-11-02 2018-07-12 フエロ コーポレーション 低融点ガラス系を用いた無機基材のマイクロ波シーリング方法、及びシーリングガラス組成物
JP2014091675A (ja) * 2012-11-01 2014-05-19 Samsung Corning Precision Materials Co Ltd ガラス化学強化装置およびこれを利用した化学強化方法

Also Published As

Publication number Publication date
US20030037570A1 (en) 2003-02-27
EP1283818A1 (en) 2003-02-19
CN1438973A (zh) 2003-08-27
AU2001255703A1 (en) 2001-11-12
US6408649B1 (en) 2002-06-25
KR20030009459A (ko) 2003-01-29
WO2001083387A1 (en) 2001-11-08
EP1283818A4 (en) 2004-11-17

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