JP2003525920A - アルデヒドから脂肪族カルボン酸を製造する方法 - Google Patents

アルデヒドから脂肪族カルボン酸を製造する方法

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    • Y02P20/582—Recycling of unreacted starting or intermediate materials

Abstract

(57)【要約】 本発明は、アルデヒドを酸素または含酸素ガス混合物で接触的に酸化することによって脂肪族カルボン酸を製造する方法に関する。触媒としては、元素周期律表の第５〜11族の金属または前記金属の化合物が、使用するアルデヒドを基準にして最大で５ppm の量で使用される。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明が関する技術分野】
本発明は、アルデヒドを酸素または含酸素ガスで酸化することによって脂肪族
カルボン酸を製造する新規な接触的方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
アルデヒドは、カルボン酸を得るための原料として大規模に使用されている。
これは、アルデヒドが工業的にも利用されている多数の方法によって製造されて
おり、そのため入手が非常に容易だからである。更に、アルデヒドのカルボニル
基は、カルボン酸の特徴であるカルボキシル基に簡単に変えることができる。工
業的なプロセスの範疇では、アルデヒドからカルボン酸への転化は、しばしば触
媒の存在下に行われる。しかし、触媒は、例えば、使用したアルデヒドを炭化水
素へと脱カルボニル化するなどの副反応の発生を助長するため、触媒の使用には
常に注意を促す指示がある。それゆえ、触媒の使用を無しで済ませる様々な方法
も知られている。副反応を避けるために、接触的プロセス及び非接触的プロセス
のどちらにおいても、できるだけ低い温度下に作業が為され、そして一般的には
、反応温度は100 ℃を超えることはない。触媒としては、主として遷移金属の塩
、特にコバルト及びマンガンの塩、並びにクロム、鉄、銅、ニッケル、銀及びバ
ナジウムの塩が使用される。それでもやはり、最適な温度条件が厳守されている
場合ですら、アルデヒドからのカルボン酸の生成にはしばしば副反応及び分解反
応が伴う。これは、触媒の存在下で行われる反応及び触媒の不在下に行われる反
応のどちらでも同じように起こる。このような場合、反応の選択性は、反応体に
弱酸のアルカリ金属塩を加えることによってかなり向上させることができる。し
かし、この態様の方法には、アルカリ金属塩が抑制的に作用し、その結果、原料
を完全に転化させるためには、長い反応時間が必要であるという欠点がある。
【０００３】 ドイツ特許出願公開(DE-A)第30 29 700 号に記載の方法では、６〜９個の炭素
原子を有する脂肪族モノカルボン酸の製造のために、対応するアルデヒドを純粋
な形の酸素または空気で酸化する。上記酸中に可溶性のマンガン化合物と銅化合
物とを組み合わせた物が触媒として作用する。金属は、液状反応混合物を基準と
して、それぞれ約10〜約2000ppm 、好ましくは200 〜600ppmのマンガン及び銅の
量で存在する。マンガンと銅とのモル比は、５：１〜0.5 ：１である。原料の転
化反応は、約50〜80℃の温度及び約1.4 〜10.3 barの範囲の圧力において液相中
で行われる。このプロセスの主な難点として、反応生成物、すなわちカルボン酸
中に銅化合物及びマンガン化合物が存在することがそのプロセスの説明部におい
て言及されている。これらの金属を除去するためには、費用のかかる精製手段、
例えばシュウ酸水溶液によりそれを沈殿させる手段が必要である。
【０００４】 Ｃ5 〜Ｃ9 モノカルボン酸を、同炭素数のアルデヒドを純粋な酸素または空気
で酸化することによって製造する米国特許第4 487 720 号に記載の方法も同様に
、触媒として銅及びマンガン化合物を用いて行われる。金属の総量は、アルデヒ
ド、酸及び触媒からなる溶液の総重量を基準にして、10〜200 ppm の範囲に及ぶ
。マンガンと銅は、約3:1 〜約1:1 のモル比で使用される。この方法の欠点とし
ては、蒸留装置の機械的な故障を招く、酸を蒸留によって精製する際に生じる銅
の膜の形成が挙げられている。この問題を避けるために、酸素の存在下で蒸留を
行うことが推奨されている。
【０００５】 アルデヒドを酸素と反応させてカルボン酸を生成させる更に別の接触的方法は
、国際公開第97/14668号の対象である。触媒としては、置換されたまたは置換さ
れていないアルキルアミン、アルキルアミン-N- オキシド、芳香族アミン、芳香
族N-オキシド、複素環式アミン、複素環式アミン-N- オキシド及びこれらの混合
物が、アルデヒドを基準にして約0.001 またはそれ以下から約10またはそれ以上
のモル当量で使用される。好ましくは、アルデヒドを基準にして、約0.005 〜約
２モル当量、特に約0.005 〜約1.2 モル当量のアミンまたはアミン-N- オキシド
が使用される。触媒による酸の汚染を防ぐために、触媒作用を持つ上記の窒素化
合物は、反応生成物よりも高い沸点を有さなければならないことが明記されてい
る。
【０００６】 特開昭53-105413 号の教示によると、α- 分枝脂肪族カルボン酸を製造するた
めに、全反応系を基準にして0.01〜10重量％の量で使用されるリチウム- または
アルカリ土類金属化合物の存在下にα- 分枝脂肪族アルデヒドを酸素で酸化する
。
【０００７】 フランス特許出願第2 769 624 号に記載の方法は、低い反応温度、すなわち０
〜25℃の温度を維持することを特徴とする。この方法も同様に、補助剤としてア
ルカリ金属化合物またはアルカリ土類金属化合物の存在を必要とする。これらの
化合物が具体的にはどのような作用を示すか、すなわちこれらの化合物が、公知
なように、反応の選択性を高めるだけか、もしくは選択された低い温度において
、反応速度をも場合によっては向上し得るかどうかについては開示していない。
【０００８】 ドイツ特許出願公開第26 04 545 号の対象は、一般式C n H2n+1COOH （式中、
ｎは２〜18の数を表す）で表されるアルキルカルボン酸を、式C n H2n のオレフ
ィンのヒドロホルミル化及びこのヒドロホルミル化中に生ずる反応混合物の直接
酸化によって製造する方法である。これに関連して“直接”とは、ヒドロホルミ
ル化生成物を前もって処理しないことを意味する。この方法は、特に、C9〜C16-
脂肪酸の異性体混合物を製造するために利用される。原料のオレフィンとしては
、好ましくは、プロペン及びブテンのダイマー及びトリマー、なかでもイソブテ
ンのダイマー（2,4,4-トリメチルペンテン-1）が使用される。この二段階方法の
各々の反応の両方とも、すなわちヒドロホルミル化及び酸化反応の両方とも、化
合物の形のロジウムによって触媒される。それゆえ、ヒドロホルミル化生成物中
の比較的高いロジウム含有量が、酸化反応に付される反応生成物中のロジウム濃
度にとって決定的因子となる。プロセス全体の経済性を確保するためには、プロ
セスの最終生成物であるカルボン酸から適当な手段を用いてできるだけ完全に貴
金属を回収する必要がある。更に、その酸化プロセスの間に存在するロジウム濃
度では不所望な副反応が優先されることを否定し得ない。なぜならば、そこに記
載の例が示すように、そのカルボン酸の収率はこのプロセスの工業的な利用には
不十分だからである。
【０００９】 ラーキン(Larkin)は、J.Org.Chem.1990, 55, 1563 頁以降に、副反応を触媒し
得る痕跡量の金属塩が反応混合物中に含まれるため、アルデヒドからカルボン酸
への商業的に行われる酸化方法においては触媒の存在は必須と考えられることを
記載している。金属塩の生成は、機械設備の金属製部分の腐食に起因するもので
ある。触媒の仕事は、腐食生成物の作用を相殺して余る作用を発揮することであ
る。
【００１０】 ウルマンズ・エンサイクロペディエ・デア・テクニッシェン・ヘミーの第四版
、1972以降、第９巻にも、酸化反応に使用する原料のアルデヒドに対する金属製
汚染物の悪影響が繰り返し指摘されている。例えば、ブチルアルデヒド中に溶解
した鉄塩及びコバルト塩は、酪酸へのその酸化反応に際して、増加した副生成物
の生成を招き（上記引用文献中の第142 頁、左欄）、また、2-エチルヘキサン酸
への2-エチルヘキサナールの酸化反応に際しては、原料のアルデヒドのヘプタン
への脱カルボニル化を重金属イオンが加速する（上記引用文献中の第144 頁、左
欄）。
【００１１】 アルデヒドからカルボン酸を製造するための上記公知方法は、工業的に利用さ
れる現代のプロセスに課せられる工業的及び経済的な要求を完全には満たさない
。触媒の使用は、しばしば、不所望な副反応の発生を招く。更に、これらの方法
は、問題なく二次加工できるカルボン酸を得るために反応生成物を付さなければ
ならない費用のかかる精製段階を必要とする。非接触的方法は、多くの場合に、
反応速度に関して並びに所望の生成物への転化率及び選択性に関して満足のいく
ものではない。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
それゆえ、アルデヒドからカルボン酸への非接触的酸化反応の利点、特に障害
物が存在せず及び副反応が避けられるという利点と、触媒の存在下で行う酸化反
応の利点、とりわけ十分な反応速度が得られるという利点とを組み合わせながら
も、個々の反応に伴う不都合は大幅に避けられる方法を開発するという課題があ
った。結果としては、許容可能な技術的な支出を持って高い収率及び純度でアル
デヒドからカルボン酸を得ることが目的とされる。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
この課題は、対応するアルデヒドを酸素または含酸素ガス混合物で20〜100 ℃
の温度で酸化することによって４〜11個の炭素原子を有する脂肪族カルボン酸を
製造する以下に説明する方法によって解決される。この方法は、使用するアルデ
ヒドを基準として、元素周期律表の第５〜11族の金属0.1 〜5.0 重量ppm あるい
は上記金属の化合物もしくは上記金属及び／または金属化合物の混合物の対応す
る量の存在下にアルデヒドを酸化することを特徴とする。
【００１４】 驚くべきことに、少量の選択された金属またはこの金属の化合物の存在下に、
対応するカルボン酸への高い転化率及び選択性をもってアルデヒドが純粋な酸素
または含酸素ガス混合物と首尾よく反応する。アルデヒド１００万重量部当たり
最大で５重量部に達する上記の金属使用量は、工業的な要求にとっても十分な反
応速度を保証する。しかし、これらは、望ましくない副反応の誘因とならず、そ
のためアルデヒドが殆ど排他的にその対応するカルボン酸へと転化される。加え
て、上記の金属使用量は、方法の経済性の観点、例えば高価な貴金属の使用に着
眼した際の経済性の観点からも、また様々な応用範囲に要求されるカルボン酸の
純度の点からも、反応生成物から回収または除去する必要がないほど少ない。
【００１５】 触媒としては、元素周期律表（１９８５年度版ＩＵＰＡＣリコメンデーション
）の第５〜11族の少なくとも一種の金属またはこのような金属の少なくとも一種
の化合物が本発明に従い酸化混合物に加えられる。触媒として金属を使用する場
合は、触媒活性の形への転化を容易にするために微細に分散された状態で反応混
合物に加えることが得策である。これは、アルデヒド中に痕跡量で存在するカル
ボン酸と金属が反応して、反応混合物中に可溶で触媒作用を持つ塩が形成される
と推察され得るからである。元素の形の金属の代わりに、この金属の化合物も触
媒として使用することができる。この際、この化合物の性質には何の制限も課せ
られない。しかし、可溶性でそれ故特に活性のある金属化合物を事前に形成させ
ることに起因する反応開始の遅れを避けるために、特別な理由が無い限りは、最
初から反応媒体中に可溶性である化合物が好ましいであろう。
【００１６】 非常に少ない量でも既に触媒作用を示す第５〜第11族の金属には、バナジウム
、クロム、モリブデン、鉄、コバルト、ニッケル、ルテニウム、ロジウム、パラ
ジウム、銅、好ましくはクロム、鉄、ニッケル、ロジウム、及び特に鉄及びロジ
ウムが包含される。反応混合物中に可溶性の化合物としては、塩、特に有機酸の
塩が使用され、この際、酸化反応の結果である酸のカルボン酸塩が好ましい。本
発明に従い使用される金属の他の好適な化合物は、錯体化合物、例えばアセチル
アセトネート、金属カルボニル、ヒドリド金属カルボニル、並びにカルボニル化
合物であり、これは、一酸化炭素及び場合によっては水素の他に、更に配位子、
例えば有機残基によって置換されたホスフィン、例えばアリールホスフィン、ア
ルキルホスフィン、アリールアルキルホスフィンを含む。このような配位子の例
の一つは、トリフェニルホスフィンである。
【００１７】 触媒活性金属または触媒活性金属を含む化合物を単独で使用する必要はない。
それどころか、上記の金属または金属化合物の混合物、並びに金属と金属化合物
との混合物をも触媒として使用することができる。
【００１８】 触媒作用を示す金属を選択することの他に、該新規方法の更に別の非常に本質
的な特徴の一つは、触媒と酸化するアルデヒドとの間の最大重量比を厳守するこ
とである。本発明では、この比率の上限は５ppm 、すなわちアルデヒド106 重量
部当たり触媒金属５重量部である。アルデヒド106 重量部当たり、触媒金属0.2
〜３重量部、好ましくは触媒金属0.5 〜２重量％使用することが特に有効である
ことが実証された。上に述べた金属触媒とアルデヒドとの間の比率は金属化合物
の使用時にも有効であり、すなわち使用する化合物の量はそれの金属含有量から
算定される。また、これと同じことが、様々な触媒活性金属または金属化合物の
混合物並びに金属と金属化合物との混合物の使用時にも当てはまる。
【００１９】 本発明の方法は、20〜100 ℃の温度範囲で行われる。好ましくは、20〜80℃、
特に40〜80℃の温度で行う。その温度管理、すなわち一定かもしくは可変の温度
は、原料の各々の要求や、反応の環境に合わせて適合させることができる。
【００２０】 反応体の反応は好ましくは大気圧下に行われる。しかし、高められた圧力の使
用も不可能ではない。通常は大気圧〜1.0 MPa 、好ましくは大気圧〜0.8MPaの範
囲の圧力下に反応を行う。
【００２１】 本方法に従いアルデヒドをカルボン酸に転化するために必要とされる反応時間
は、中でも、反応温度、原料の性質及び反応体間の量比に依存する。反応時間は
通常は30分間〜20時間、特に３〜８時間である。
【００２２】 該新規方法の関心は非分枝状及び分枝状双方のC4〜C11-アルデヒドの酸化にあ
る。アルデヒドの由来は、特定の製造方法に制限されない。入手の容易さから、
オキソ合成によって得られるアルデヒド、すなわちC3〜C10-オレフィンを一酸化
炭素及び水素と反応させることによって得られるアルデヒドが好ましい。これに
関連して、アルデヒドを得るために具体的にどのような態様のオキソ合成が利用
されたか、すなわち反応が例えばコバルトまたはロジウムによって触媒されたか
、触媒が単独でもしくは錯化剤と共に使用されたか及び触媒が反応混合物中に均
一に溶解されたかまたは別個の不均一相を形成したかは重要ではない。
【００２３】 本発明方法では、酸化剤としては分子状酸素または分子状酸素を含むガス混合
物が使用される。このようなガス混合物の更に別の成分は不活性ガス、例えば窒
素、希ガス及び二酸化炭素である。含酸素ガス混合物中の不活性成分の割合は、
90体積％まで、特に30〜80体積％である。好ましい酸化剤は酸素または空気であ
る。
【００２４】 アルデヒドは、そのままで、または反応条件下に不活性な溶剤に溶解させて使
用することができる。適当な溶剤の例は、ケトン、例えばアセトン、エステル、
例えばエチルアセテート、炭化水素、例えばトルエン及びニトロ炭化水素、例え
ばニトロベンゼンである。アルデヒドの濃度は、溶剤に対するそれの溶解性によ
って制限される。
【００２５】 本発明の方法は、バッチ式にも連続式にも行うことができる。未反応反応体の
回収は双方の場合において可能である。
【００２６】 本発明方法の有効であることが実証された態様の一つでは、アルデヒドを触媒
と一緒に、適当な反応器、例えば場合によっては充填材を装填した、ディストリ
ビュータ・プレートを備えた管状反応器に供し、そして酸素または含酸素ガス混
合物を、触媒を溶解したまたは懸濁した状態で含むアルデヒド中に下から上方へ
と導通する。
【００２７】 更に別の態様では、充填材を装填した灌水塔を反応器として使用する。充填材
を介してアルデヒド及び触媒を滴り落とし、そしてこれと同時に並流でまたは向
流で酸素または含酸素ガス混合物が上記塔中に導入される。
【００２８】 以下の例では、特許請求の範囲に記載の方法に従う2-酪酸、2-メチル酪酸、n-
ヘプタン酸及びイソノナン酸の製造方法を記載する。アルデヒド原料の反応は、
本発明に従い、触媒としての元素周期律表の第５〜第11族の金属またはこの金属
の化合物の存在下に行われる。これらの例は、アルデヒドを非接触的に酸化した
試験（比較例）の結果と比較される。比較例３は例外であり、2-メチルブタナー
ルの酸化を記載する。非接触的酸化反応の際に副反応を高程度に起こすα- 分枝
アルデヒドの特性を考慮すると、この例においては、当業者が通常選択するアル
カリ塩の存在下での酸化反応が比較として引き合いに出される。各々の試験結果
は、以下の特性量を記載することによって示される。
【００２９】 ──粗製酸のＧＣ分析； 初流出成分は分画せず、低沸点低分と称して 纏める。
【００３０】 ──アルデヒド転化率； ──選択性； これは、反応生成物中のカルボン酸の割合から、転化さ れたアルデヒドを基準として導き出される。
【００３１】 該新規方法は、当然ながら、以下に記載する実施態様に制限されない。
【００３２】
【実施例】
n-酪酸の製造比較例１ n-ブタナールからn-酪酸への液相酸化反応を、38mmの内径及び150cm の長さを
有するガラス製の気泡塔反応器中で触媒を添加せずに行った。反応の挙動に依存
して、熱交換器に接続された水の循環によって反応器を外套側で冷却または加熱
し、そしてこのようにして内部温度を一定に保った。酸素の供給は、上記の気泡
塔に接続された最大で16〜40μｍの孔幅を有するガラスフィルタープレートを介
して下から上方に向けて行った。
【００３３】 この酸化反応では、800.0 ｇのアルデヒドを使用した。40℃の一定の温度下で
の６時間の酸化反応の後に以下の結果が確定された。
【００３４】 GC- 分析（％） 低沸点成分 0.10 n-ブタナール 2.76 n-酪酸 96.80 他 0.34 n-ブタナールの転化率（理論値に対する％） 96.6 n-酪酸への選択性（理論値に対する％） 99.6
【００３５】 例１ 150 ml容積のスチール製オートクレーブ中で、トルエン44.6ｇ、トリフェニル
ホスフィン5.09ｇ及びロジウム20mg（Rh-2- エチルヘキサノエートの形）からな
る溶液を、27MPa の圧力下に110 ℃の温度で60分間、合成ガスで処理した。ロジ
ウムを1.1mg 含む生じた溶液2.7 ｇを、ブタナール800.0 ｇと混合し、そしてこ
れを、比較例１の条件下に酸化反応に投入した。
【００３６】 40℃の一定の温度下での６時間の酸化反応の後、以下の結果が確定された。
【００３７】 GC- 分析（％） 低沸点成分 0.17 トルエン 0.25 n-ブタナール 0.49 n-酪酸 98.82 他 0.27 n-ブタナールの転化率（理論値に対する％） 99.4 n-酪酸への選択性（理論値に対する％） 99.4
【００３８】 2-メチル酪酸の製造 比較例２ 2-メチルブタナールから2-メチル酪酸への液相酸化反応を、38mmの内径及び15
0cm の長さを有するガラス製の気泡塔反応器中で、触媒を加えずに行った。反応
の挙動に依存して、熱交換器に接続された水の循環によって反応器を外套側で冷
却または加熱し、そしてこのようにして内部温度を一定に維持した。酸素の供給
は、上記気泡塔に接続された最大で16〜40μｍの孔幅を有するガラスフィルター
プレートを介して下から上方向に向けて行った。
【００３９】 この酸化反応では、800.0 ｇのアルデヒドを用いた。50℃の一定の温度下での
６時間の酸化反応の後、以下の結果が確定された。
【００４０】 GC- 分析（％） 低沸点成分 0.79 2-メチルブタナール 1.84 2-メチル酪酸 85.53 他 11.84 2-メチルブタナールの転化率（理論値に対する％） 97.5 2-メチル酪酸への選択性（理論値に対する％） 85.9
【００４１】 比較例３ 比較例２の条件下に、2-メチルブタナール800 ｇを、2-メチル酪酸75.3ｇ及び
50重量％濃度苛性カリ水溶液20.7ｇ（2-メチルブタナールを基準にしてカリウム
２モル％相当）からなる混合物と一緒に酸化反応に投入した。
【００４２】 50℃の一定の温度下での６時間の酸化反応の後、以下の結果が確定された。
【００４３】 GC- 分析（％） 低沸点成分 2.01 2-メチルブタナール 2.45 2-メチル酪酸 93.63 他 1.91 2-メチルブタナールの転化率（理論値に対する％） 96.5 2-メチル酪酸への選択性（理論値に対する％） 95.0
【００４４】 例２ 150ml 容積のスチール製オートクレーブ中で、トルエン44.0ｇ及びロジウム22
mg（Rh-2- エチルヘキサノエートの形）からなる溶液を、27MPa の圧力下に120
℃で60分間、合成ガスで処理した。ロジウムを1.9mg 含む生じた溶液3.81ｇを、
2-メチルブタナール800.0 ｇと混合し、そして比較例３の条件下、すなわち2-メ
チル酪酸75.3ｇ及び50重量％濃度苛性カリ水溶液20.7ｇの存在下に、酸化反応に
投入した。
【００４５】 50℃の一定の温度下での６時間の酸化反応の後、以下の結果が確定された。
【００４６】 GC- 分析（％） 低沸点成分 1.39 トルエン 0.43 2-メチルブタナール 1.28 2-メチル酪酸 94.38 他 2.52 2-メチルブタナールの転化率（理論値に対する％） 98.1 2-メチル酪酸への選択性（理論値に対する％） 95.1
【００４７】 例３ 比較例２と同様にして、2-メチルブタナール800.0 ｇを、2-メチル酪酸75.3ｇ
及び50重量％濃度苛性カリ溶液20.7g からなる混合物と一緒に酸化反応に投入し
た。上記メチル酪酸は、塩として溶解した、クロム0.10mg、ニッケル0.07mg及び
鉄0.47mgを含んでいた。
【００４８】 50℃の一定の温度下での６時間の酸化反応の後、以下の結果が確定された。
【００４９】 GC- 分析（％） 低沸点成分 1.41 2-メチルブタナール 1.17 2-メチル酪酸 94.93 他 2.49 2-メチルブタナールの転化率（理論値に対する％） 98.3 2-メチル酪酸への選択性（理論値に対する％） 95.3
【００５０】 n-ヘプタン酸の製造 比較例４ n-ヘプタナールからn-ヘプタン酸への液相酸化反応を、38mmの内径及び150cm
の長さを有するガラス製の気泡塔反応器中で触媒を加えずに行った。反応の挙動
に依存して、熱交換器に接続された水の循環によって反応器を外套側で冷却また
は加熱し、それによって内部温度を一定に維持した。酸素の供給は、上記気泡塔
に接続された最大で16〜40μｍの孔幅を有するガラスフィルタープレートを介し
て下から上方に向けて行った。
【００５１】 この酸化反応では800.0 ｇのアルデヒドを使用した。50℃の一定の温度下での
６時間の酸化反応の後、以下の結果が確定された。
【００５２】 GC- 分析（％） 低沸点成分 0.82 n-ヘプタナール 5.42 n-ヘプタン酸 91.79 他 1.97 n-ヘプタナールの転化率（理論値に対する％） 93.8 n-ヘプタン酸への選択性（理論値に対する％） 98.9
【００５３】 例４ 150ml 容積のスチール製オートクレーブ中で、トルエン44.6ｇ、トリフェニル
ホスフィン5.09g 及びロジウム20mg（Rh-2- エチルヘキサノエートの形）からな
る溶液を、27MPa の圧力下に110 ℃の温度で60分間、合成ガスで処理した。ロジ
ウムを0.7mg 含む生じた溶液1.78ｇをn-ヘプタナール800.0 ｇと混合し、そして
比較例４の条件下に酸化反応に投入した。
【００５４】 50℃の一定の温度での６時間の酸化反応の後、以下の結果が確定された。
【００５５】 GC- 分析（％） 低沸点成分 0.53 トルエン 0.26 n-ヘプタナール 2.28 n-ヘプタン酸 95.19 他 1.74 n-ヘプタナールの転化率（理論値に対する％） 97.4 n-ヘプタン酸への選択性（理論値に対する％） 97.4
【００５６】 例５ 150ml 容積のスチール製オートクレーブ中で、トルエン44.6ｇ及びロジウム20
mg（Rh-2- エチルヘキサノエートの形）からなる溶液を、27MPa の圧力下に110
℃の温度で60分間、合成ガスで処理した。ロジウム0.8mg 含む生じた溶液1.78ｇ
を、n-ヘプタナール800.0 ｇと混合し、そして比較例４の条件下に酸化反応に投
入した。
【００５７】 50℃の一定の温度下での６時間の酸化反応の後、以下の結果が確定された。
【００５８】 GC- 分析（％） 低沸点成分 0.25 トルエン 0.25 n-ヘプタナール 1.99 n-ヘプタン酸 95.15 他 2.36 n-ヘプタナールの転化率（理論値に対する％） 97.7 n-ヘプタン酸への選択性（理論値に対する％） 97.7
【００５９】 イソノナン酸の製造 比較例５ イソノナルデヒドからイソノナン酸への液相酸化反応を、38mmの内径及び150c
m の長さを有するガラス製の気泡塔反応器中で触媒を加えずに行った。反応の挙
動に依存して、熱交換器に接続された水の循環によって反応器を外套側で冷却ま
たは加熱し、そしてそれによって内部温度を一定に維持した。酸素の供給は、上
記の気泡塔に接続された最大で16〜40μｍの孔幅を有するガラスフィルタープレ
ートを介して下から上方向に向けて行った。
【００６０】 この酸化反応では、アルデヒド800.0 ｇを用いた。50℃の一定の温度下での６
時間の酸化反応後、以下の結果が確定された。
【００６１】 GC- 分析（％） 低沸点成分 3.78 イソノナルデヒド 8.46 イソノナン酸 84.66 他 3.10 イソノナルデヒドの転化率（理論値に対する％） 90.0 イソノナン酸への選択性（理論値に対する％） 99.9
【００６２】 例６ イソノナルデヒド800.0 ｇを、トルエン1.35ｇ及びロジウム0.6mg （Rh-2- エ
チルヘキサノエートの形）からなる溶液と混合し、そして比較例５の条件下に酸
化反応に投入した。
【００６３】 50℃の一定の温度下での６時間の酸化反応の後、以下の結果が確定された。
【００６４】 GC- 分析（％） 低沸点成分 4.19 トルエン 0.24 イソノナルデヒド 1.65 イソノナン酸 90.05 他 3.87 イソノナルデヒドの転化率（理論値に対する％） 98.0 イソノナン酸への選択性（理論値に対する％） 98.4
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１４年２月１６日（２００２．２．１６）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4H006 AA02 AC46 BA05 BA12 BA14 BA19 BA20 BA21 BA23 BA24 BA25 BA32 BA40 BA45 BC10 BC11 BC30 BE30 4H039 CA65 CC30

Claims (9)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 対応するアルデヒドを、酸素または含酸素ガス混合物と20〜
    100 ℃で酸化することによって４〜11個の炭素原子を有する脂肪族カルボン酸を
    製造する方法であって、使用するアルデヒドを基準にして0.1 〜５重量ppm の量
    の元素周期律表の第５〜11族の金属または対応する量のこのような金属の化合物
    もしくはこのような金属及び／または金属化合物の混合物の存在下に、上記アル
    デヒドの酸化を行うことを特徴とする上記方法。
  2. 【請求項２】 アルデヒドの酸化を、使用するアルデヒドを基準にして0.2
    〜３ppm 、特に0.5 〜２ppm の量の元素周期律表第５〜11族の金属または対応す
    る量のこのような金属の化合物もしくはこのような金属及び／または金属化合物
    の混合物の存在下で行うことを特徴とする、請求項１の方法。
  3. 【請求項３】 元素周期律表第５〜11族の金属が、バナジウム、クロム、モ
    リブデン、鉄、コバルト、ニッケル、ルテニウム、ロジウム、パラジウムまたは
    銅、好ましくはクロム、鉄、ニッケル、ロジウム、特に鉄及びロジウムであるこ
    とを特徴とする、請求項１または２の方法。
  4. 【請求項４】 金属化合物が、次の金属、すなわちバナジウム、クロム、モ
    リブデン、鉄、コバルト、ニッケル、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、銅、
    好ましくはクロム、鉄、ニッケル、ロジウム、特に鉄及びロジウムから誘導され
    ることを特徴とする、請求項１または２の方法。
  5. 【請求項５】 金属化合物が、カルボキシレート、アセチルアセトネートま
    たはカルボニル化合物であることを特徴とする、請求項１〜４の一つまたはそれ
    以上の方法。
  6. 【請求項６】 金属カルボキシレートが、使用したアルデヒドの酸化反応の
    結果として生ずるカルボン酸の塩であることを特徴とする、請求項５の方法。
  7. 【請求項７】 酸化反応を、20〜80℃、好ましくは40〜80℃の範囲の温度に
    おいて行うことを特徴とする、請求項１〜６の一つまたはそれ以上の方法。
  8. 【請求項８】 酸化反応を、大気圧〜1.0MPa、好ましくは大気圧〜0.8MPaの
    範囲の圧力下に行うことを特徴とする、請求項１〜７の一つまたはそれ以上の方
    法。
  9. 【請求項９】 含酸素ガス混合物が、90体積％まで、特に30〜80体積％の割
    合で不活性成分を含むことを特徴とする、請求項１〜８の一つまたはそれ以上の
    方法。
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