JP2003329931A - 電子撮像装置及び電子撮像装置に用いるズームレンズ - Google Patents
電子撮像装置及び電子撮像装置に用いるズームレンズInfo
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- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
- G02B15/177—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a negative front lens or group of lenses
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Abstract
(57)【要約】
【課題】立ち上げ時間がなく、防水・防塵上も好まし
く、奥行き方向の極めて薄いカメラを実現でき、駆動機
構も単純で、将来の撮像素子の小型化に比例して小形化
し易いズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置を提
供する。 【解決手段】ズームレンズは、物体側から順に、変倍時
に位置が固定のレンズ群Ｇ１、広角端から望遠端に変倍
する際に一方向にのみ移動する正のレンズ群Ｇ２を有す
る。レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の前側副群、
光路を折り曲げるための反射面を持つ反射光学素子Ｒ
１、後側副群を有し、次の条件式を満足する。 １．４ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．７ １．２＜ −βVRt ＜ ２．８ ただし、ｄは前側副群の最も像側の面頂から後側副群の
最も物体側の面頂までの距離、Ｌは電子撮像素子の有効
撮像領域の対角長、βVRtはレンズ群Ｇ１よりも像側の
全レンズ群の無限遠物点合焦時における望遠端での合成
倍率である。
く、奥行き方向の極めて薄いカメラを実現でき、駆動機
構も単純で、将来の撮像素子の小型化に比例して小形化
し易いズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置を提
供する。 【解決手段】ズームレンズは、物体側から順に、変倍時
に位置が固定のレンズ群Ｇ１、広角端から望遠端に変倍
する際に一方向にのみ移動する正のレンズ群Ｇ２を有す
る。レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の前側副群、
光路を折り曲げるための反射面を持つ反射光学素子Ｒ
１、後側副群を有し、次の条件式を満足する。 １．４ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．７ １．２＜ −βVRt ＜ ２．８ ただし、ｄは前側副群の最も像側の面頂から後側副群の
最も物体側の面頂までの距離、Ｌは電子撮像素子の有効
撮像領域の対角長、βVRtはレンズ群Ｇ１よりも像側の
全レンズ群の無限遠物点合焦時における望遠端での合成
倍率である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電子撮像装置及び
それに用いるズームレンズに関し、特にズームレンズ等
の光学系部分の工夫により奥行き方向の薄型化を実現し
た、ビデオカメラやデジタルカメラを始めとする電子撮
像装置及びそれに用いるズームレンズに関するものであ
る。
それに用いるズームレンズに関し、特にズームレンズ等
の光学系部分の工夫により奥行き方向の薄型化を実現し
た、ビデオカメラやデジタルカメラを始めとする電子撮
像装置及びそれに用いるズームレンズに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、銀塩３５mmフィルム（１３５フォ
ーマット）カメラに代わる次世代カメラとしてデジタル
カメラ（電子カメラ）が注目されてきている。さらに、
それは業務用高機能タイプからポータブルな普及タイプ
まで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するように
なってきている。本発明においては、特にポータブルな
普及タイプのカテゴリーに注目し、高画質を確保しなが
ら奥行きが薄く使い勝手の良好なビデオカメラ、デジタ
ルカメラを実現する技術を提供することをねらってい
る。
ーマット）カメラに代わる次世代カメラとしてデジタル
カメラ（電子カメラ）が注目されてきている。さらに、
それは業務用高機能タイプからポータブルな普及タイプ
まで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するように
なってきている。本発明においては、特にポータブルな
普及タイプのカテゴリーに注目し、高画質を確保しなが
ら奥行きが薄く使い勝手の良好なビデオカメラ、デジタ
ルカメラを実現する技術を提供することをねらってい
る。
【０００３】カメラの奥行き方向を薄くするのに最大の
ネックとなっているのは、光学系、特にズームレンズ系
の最も物体側の面から撮像面までの厚みである。最近に
おけるカメラボディ薄型化技術の主流は、撮影時には光
学系がカメラボディ内から突出しているが、携帯時には
収納するいわゆる沈胴式鏡筒を採用することである。沈
胴式鏡筒を採用して効果的に薄型化できる可能性を有す
る光学系の例としては、特開平１１−１９４２７４号公
報、特開平１１−２８７９５３号公報、特開２０００−
９９９７号公報等に記載のものがある。これらは、物体
側から順に負の屈折力を有する第１群と、正の屈折力を
有する第２群を有し、第１群、第２群共に変倍時には移
動する。
ネックとなっているのは、光学系、特にズームレンズ系
の最も物体側の面から撮像面までの厚みである。最近に
おけるカメラボディ薄型化技術の主流は、撮影時には光
学系がカメラボディ内から突出しているが、携帯時には
収納するいわゆる沈胴式鏡筒を採用することである。沈
胴式鏡筒を採用して効果的に薄型化できる可能性を有す
る光学系の例としては、特開平１１−１９４２７４号公
報、特開平１１−２８７９５３号公報、特開２０００−
９９９７号公報等に記載のものがある。これらは、物体
側から順に負の屈折力を有する第１群と、正の屈折力を
有する第２群を有し、第１群、第２群共に変倍時には移
動する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、沈胴式鏡筒を
採用するとレンズ収納状態から使用状態に立ち上げるた
めの時間が掛かり使い勝手上好ましくない。また、最も
物体側のレンズ群を可動とすると、防水・防塵上好まし
くない。なお、レンズ部品の厚み方向には加工限界サイ
ズという物理的制約があり、また、沈胴式鏡筒の長さは
レンズ部品の厚みで決まってしまう関係上、今後、撮像
素子のさらなる小型化が実現しても、それに比例したカ
メラの奥行き方向の薄型化は期待できない。
採用するとレンズ収納状態から使用状態に立ち上げるた
めの時間が掛かり使い勝手上好ましくない。また、最も
物体側のレンズ群を可動とすると、防水・防塵上好まし
くない。なお、レンズ部品の厚み方向には加工限界サイ
ズという物理的制約があり、また、沈胴式鏡筒の長さは
レンズ部品の厚みで決まってしまう関係上、今後、撮像
素子のさらなる小型化が実現しても、それに比例したカ
メラの奥行き方向の薄型化は期待できない。
【０００５】一方、沈胴式鏡筒に見られるようなカメラ
の使用状態への立ち上げ時間（レンズのせり出し時間）
がなく、防水・防塵上も好ましく、また、奥行き方向が
極めて薄いカメラとするために、光学系の光路（光軸）
をミラーなど反射光学素子で折り曲げる構成も考えられ
る。この場合は、奥行き方向は薄くできても、折り曲げ
た後の光路全長が長くなるため、奥行き以外の寸法が大
きくなりがちである。しかし、この光路を折り曲げる構
成は、今後、撮像素子のさらなる小型化が実現するとそ
れに比例して薄くできることが期待できる。ただし、一
方では、撮像素子の小型化による回折の影響を考慮する
必要がある。
の使用状態への立ち上げ時間（レンズのせり出し時間）
がなく、防水・防塵上も好ましく、また、奥行き方向が
極めて薄いカメラとするために、光学系の光路（光軸）
をミラーなど反射光学素子で折り曲げる構成も考えられ
る。この場合は、奥行き方向は薄くできても、折り曲げ
た後の光路全長が長くなるため、奥行き以外の寸法が大
きくなりがちである。しかし、この光路を折り曲げる構
成は、今後、撮像素子のさらなる小型化が実現するとそ
れに比例して薄くできることが期待できる。ただし、一
方では、撮像素子の小型化による回折の影響を考慮する
必要がある。
【０００６】本発明は従来技術のこのような問題点に鑑
みてなされたものであり、その目的は、沈胴式鏡筒に見
られるようなカメラの使用状態への立ち上げ時間（レン
ズのせり出し時間）がなく、防水・防塵上も好ましく、
また、奥行き方向が極めて薄いカメラとすることが可能
であり、駆動機構も単純で小型化しやすく、将来の撮像
素子の小型化に比例して小さくすることが容易なズーム
レンズ及びズームレンズを用いた電子撮像装置を提供す
ることを目的とする。
みてなされたものであり、その目的は、沈胴式鏡筒に見
られるようなカメラの使用状態への立ち上げ時間（レン
ズのせり出し時間）がなく、防水・防塵上も好ましく、
また、奥行き方向が極めて薄いカメラとすることが可能
であり、駆動機構も単純で小型化しやすく、将来の撮像
素子の小型化に比例して小さくすることが容易なズーム
レンズ及びズームレンズを用いた電子撮像装置を提供す
ることを目的とする。
【０００７】上記目的を達成するため、本第１の発明に
よる電子撮像装置は、ズームレンズとその像側に配置さ
れた電子撮像素子を有する電子撮像装置であって、前記
ズームレンズが、正の屈折力を有し広角端から望遠端に
変倍する際に一方向にのみ移動する第１移動レンズ群を
少なくとも１つ含み、前記第１移動レンズ群よりも物体
側に変倍時に位置が固定の第１位置固定レンズ群を有
し、前記第１位置固定レンズ群が、物体側から順に、負
の屈折力を有する前側副群と、光路を折り曲げるための
反射面を持つ表面鏡と、後側副群とを有し、次の条件式
(1)，(2)を満足することを特徴とする。 １．４ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．７ …(1) １．２＜ −βVRt ＜ ２．８ …(2) ただし、ｄは前側副群の最も像側の面頂から後側副群の
最も物体側の面頂までの光軸に沿って測ったときの距
離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、βVRt
は第１位置固定レンズ群よりも像側の全レンズ群の無限
遠物点合焦時における望遠端での合成倍率である。
よる電子撮像装置は、ズームレンズとその像側に配置さ
れた電子撮像素子を有する電子撮像装置であって、前記
ズームレンズが、正の屈折力を有し広角端から望遠端に
変倍する際に一方向にのみ移動する第１移動レンズ群を
少なくとも１つ含み、前記第１移動レンズ群よりも物体
側に変倍時に位置が固定の第１位置固定レンズ群を有
し、前記第１位置固定レンズ群が、物体側から順に、負
の屈折力を有する前側副群と、光路を折り曲げるための
反射面を持つ表面鏡と、後側副群とを有し、次の条件式
(1)，(2)を満足することを特徴とする。 １．４ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．７ …(1) １．２＜ −βVRt ＜ ２．８ …(2) ただし、ｄは前側副群の最も像側の面頂から後側副群の
最も物体側の面頂までの光軸に沿って測ったときの距
離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、βVRt
は第１位置固定レンズ群よりも像側の全レンズ群の無限
遠物点合焦時における望遠端での合成倍率である。
【０００８】また、本第２の発明による電子撮像装置
は、ズームレンズとその像側に配置された電子撮像素子
を有する電子撮像装置であって、前記ズームレンズが、
正の屈折力を有し広角端から望遠端に変倍する際に一方
向にのみ移動する第１移動レンズ群を少なくとも１つ含
み、前記第１移動レンズ群よりも物体側に変倍時に位置
が固定の第１位置固定レンズ群を有し、前記第１位置固
定レンズ群が、物体側から順に、負の屈折力を有する前
側副群と、光路を折り曲げるための反射面を持つ反射光
学素子と、後側副群とを有し、前記反射面が形状を可変
に構成され、次の条件式(1)，(2)を満足することを特徴
とする。 １．４ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．７ …(1) １．２＜ −βVRt ＜ ２．８ …(2) ただし、ｄは前側副群の最も像側の面頂から後側副群の
最も物体側の面頂までの光軸に沿って測ったときの距
離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、βVRt
は第１位置固定レンズ群よりも像側の全レンズ群の無限
遠物点合焦時における望遠端での合成倍率である。
は、ズームレンズとその像側に配置された電子撮像素子
を有する電子撮像装置であって、前記ズームレンズが、
正の屈折力を有し広角端から望遠端に変倍する際に一方
向にのみ移動する第１移動レンズ群を少なくとも１つ含
み、前記第１移動レンズ群よりも物体側に変倍時に位置
が固定の第１位置固定レンズ群を有し、前記第１位置固
定レンズ群が、物体側から順に、負の屈折力を有する前
側副群と、光路を折り曲げるための反射面を持つ反射光
学素子と、後側副群とを有し、前記反射面が形状を可変
に構成され、次の条件式(1)，(2)を満足することを特徴
とする。 １．４ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．７ …(1) １．２＜ −βVRt ＜ ２．８ …(2) ただし、ｄは前側副群の最も像側の面頂から後側副群の
最も物体側の面頂までの光軸に沿って測ったときの距
離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、βVRt
は第１位置固定レンズ群よりも像側の全レンズ群の無限
遠物点合焦時における望遠端での合成倍率である。
【０００９】また、本第３の発明による電子撮像装置
は、本第１又は第２の発明において、合焦に際して前記
反射面の形状が変化することを特徴とする。
は、本第１又は第２の発明において、合焦に際して前記
反射面の形状が変化することを特徴とする。
【００１０】また、本第４の発明によるズームレンズ
は、本第１〜第３のいずれかの発明に用いるズームレン
ズにおいて、前記反射面は金属あるいは誘電体がコーテ
ィングされた薄膜で構成され、前記薄膜には複数の電極
及び可変抵抗器を介して電源と接続されており、前記可
変抵抗器の可変抵抗値を制御する演算装置を備え、前記
薄膜に掛けられる静電気力の分布をコントロールするこ
とにより前記反射面の形状を可変に構成したことを特徴
とする。
は、本第１〜第３のいずれかの発明に用いるズームレン
ズにおいて、前記反射面は金属あるいは誘電体がコーテ
ィングされた薄膜で構成され、前記薄膜には複数の電極
及び可変抵抗器を介して電源と接続されており、前記可
変抵抗器の可変抵抗値を制御する演算装置を備え、前記
薄膜に掛けられる静電気力の分布をコントロールするこ
とにより前記反射面の形状を可変に構成したことを特徴
とする。
【００１１】また、本第５の発明による電子撮像装置
は、本第１〜第４のいずれかの発明において、前記電子
撮像素子の水平画素ピッチをａ、前記ズームレンズの広
角端での開放Ｆ値をＦとするときに、次の条件式(5)を
満足することを特徴とするれかに記載の電子撮像装置。 Ｆ ≧ ａ／（１μｍ） …(5)
は、本第１〜第４のいずれかの発明において、前記電子
撮像素子の水平画素ピッチをａ、前記ズームレンズの広
角端での開放Ｆ値をＦとするときに、次の条件式(5)を
満足することを特徴とするれかに記載の電子撮像装置。 Ｆ ≧ ａ／（１μｍ） …(5)
【００１２】また、本第６の発明による電子撮像装置
は、本第５の発明において、前記開放Ｆ値を決定する開
口絞りの内径は固定であり、該絞りの直前または直後
に、該絞りに向って凸面を向けたレンズを備え、光軸と
前記開口絞りから光軸に下した垂線との交点が、前記レ
ンズの内部乃至前記凸面の面頂点から０．５ｍｍ以内に
位置することを特徴とする。
は、本第５の発明において、前記開放Ｆ値を決定する開
口絞りの内径は固定であり、該絞りの直前または直後
に、該絞りに向って凸面を向けたレンズを備え、光軸と
前記開口絞りから光軸に下した垂線との交点が、前記レ
ンズの内部乃至前記凸面の面頂点から０．５ｍｍ以内に
位置することを特徴とする。
【００１３】
【発明の実施の形態】実施例の説明に先立ち、本発明に
おいて上記構成を採用する理由及び作用について説明す
る。本発明の撮像装置では、ズームレンズ系の光路（光
軸）をミラーなど反射光学素子で折り曲げる構成を採用
し、その小型化に向けて様々な工夫を盛り込んでいる。
おいて上記構成を採用する理由及び作用について説明す
る。本発明の撮像装置では、ズームレンズ系の光路（光
軸）をミラーなど反射光学素子で折り曲げる構成を採用
し、その小型化に向けて様々な工夫を盛り込んでいる。
【００１４】本発明におけるズームレンズ系の基本的構
成は、正の屈折力を有し広角端から望遠端に変倍する際
に一方向にのみ移動する第１移動レンズ群を少なくとも
１つ含み、前記第１移動レンズ群よりも物体側に変倍時
に位置が固定の第１位置固定レンズ群を有し、前記第１
位置固定レンズ群が、物体側から順に、負の屈折力を有
する前側副群と、光路を折り曲げるための反射面を持つ
表面鏡等の反射光学素子と、後側副群とを有するものと
なっている。しかし、第１位置固定レンズ群に光路を折
り曲げるための反射光学素子を設けると、次の２つの問
題が生じる。第１に、入射瞳が深くなり、もともと径の
大きな第１位置固定レンズ群を構成する各レンズエレメ
ントがさらに肥大化し、光路折り曲げの成立性が問題に
なる。第２に、もともと変倍機能を有する、第１位置固
定レンズ群よりも像側の各レンズ群の合成系倍率がゼロ
に近づき、移動量の割に変倍率が低くなる。
成は、正の屈折力を有し広角端から望遠端に変倍する際
に一方向にのみ移動する第１移動レンズ群を少なくとも
１つ含み、前記第１移動レンズ群よりも物体側に変倍時
に位置が固定の第１位置固定レンズ群を有し、前記第１
位置固定レンズ群が、物体側から順に、負の屈折力を有
する前側副群と、光路を折り曲げるための反射面を持つ
表面鏡等の反射光学素子と、後側副群とを有するものと
なっている。しかし、第１位置固定レンズ群に光路を折
り曲げるための反射光学素子を設けると、次の２つの問
題が生じる。第１に、入射瞳が深くなり、もともと径の
大きな第１位置固定レンズ群を構成する各レンズエレメ
ントがさらに肥大化し、光路折り曲げの成立性が問題に
なる。第２に、もともと変倍機能を有する、第１位置固
定レンズ群よりも像側の各レンズ群の合成系倍率がゼロ
に近づき、移動量の割に変倍率が低くなる。
【００１５】そこで、まず、光路折り曲げの成立条件に
ついて説明する。第１位置固定レンズ群に光路を折り曲
げるための反射光学素子を設けると、必然的に入射瞳位
置が深くなる傾向にあり、第１位置固定レンズ群を構成
する各光学エレメントの径やサイズが肥大化し、光路折
り曲げが物理的に成立しにくくなる。従って、前記第１
位置固定レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有
する前側副群と、光路を折り曲げるための反射面を持つ
表面鏡等の反射光学素子と、後側副群とで構成し、次の
条件式(1)を満足すると良い。特に、前記反射面は、光
学諸特性を自在に可変にできるように面の形状を可変に
すると良い。 １．４ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．７ …(1) ただし、ｄは前側副群の最も像側の面頂から後側副群の
最も物体側の面頂までの光軸上に沿って測ったときの距
離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域（ほぼ矩形）の対
角長である。
ついて説明する。第１位置固定レンズ群に光路を折り曲
げるための反射光学素子を設けると、必然的に入射瞳位
置が深くなる傾向にあり、第１位置固定レンズ群を構成
する各光学エレメントの径やサイズが肥大化し、光路折
り曲げが物理的に成立しにくくなる。従って、前記第１
位置固定レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有
する前側副群と、光路を折り曲げるための反射面を持つ
表面鏡等の反射光学素子と、後側副群とで構成し、次の
条件式(1)を満足すると良い。特に、前記反射面は、光
学諸特性を自在に可変にできるように面の形状を可変に
すると良い。 １．４ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．７ …(1) ただし、ｄは前側副群の最も像側の面頂から後側副群の
最も物体側の面頂までの光軸上に沿って測ったときの距
離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域（ほぼ矩形）の対
角長である。
【００１６】条件式(1)は光路を折り曲げるための反射
光学素子を設けるために必要な光軸に沿って測った長さ
を規定する条件式である。条件式(1)の値は出来るだけ
小さい方が良いが、下限値を下回ると、画面周辺部の結
像に寄与する光束が満足に像面に達しなくなる。一方、
条件式(1)の上限値を上回ると、光路折り曲げが物理的
に成立しにくくなる。なお、次の条件式(1')を満足する
とさらに良い。 １．７ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．５ …(1') さらに、次の条件式(1")を満足すると最も良い。 ２．０ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．３ …(1")
光学素子を設けるために必要な光軸に沿って測った長さ
を規定する条件式である。条件式(1)の値は出来るだけ
小さい方が良いが、下限値を下回ると、画面周辺部の結
像に寄与する光束が満足に像面に達しなくなる。一方、
条件式(1)の上限値を上回ると、光路折り曲げが物理的
に成立しにくくなる。なお、次の条件式(1')を満足する
とさらに良い。 １．７ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．５ …(1') さらに、次の条件式(1")を満足すると最も良い。 ２．０ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．３ …(1")
【００１７】次に、変倍時に移動するレンズ群の移動量
を出来るだけ小さく保ち且つ変倍比を確保する方法につ
いて説明する。この場合、固定レンズ群よりも像側の全
レンズ群の無限遠物点合焦時における望遠端での合成倍
率βVRtが−１倍近傍で変倍するのが良く、次の条件式
(2)を満足するのが良い。 １．２ ＜ −βVRt ＜ ２．８ …(2)
を出来るだけ小さく保ち且つ変倍比を確保する方法につ
いて説明する。この場合、固定レンズ群よりも像側の全
レンズ群の無限遠物点合焦時における望遠端での合成倍
率βVRtが−１倍近傍で変倍するのが良く、次の条件式
(2)を満足するのが良い。 １．２ ＜ −βVRt ＜ ２．８ …(2)
【００１８】条件式(2)の下限値を下回ると、変倍時に
移動するレンズ群の移動量が大きくなりやすい。一方、
条件式(2)の上限を上回ると、第１位置固定レンズ群の
焦点距離が短くなるため軸外収差補正が困難となる。な
お、次の条件式(2')を満足すればさらに良い。 １．３ ＜ −βVRt ＜ ２．６ …(2') さらに、次の条件式(2")を満足すれば最も良い。 １．４ ＜ −βVRt ＜ ２．４ …(2")
移動するレンズ群の移動量が大きくなりやすい。一方、
条件式(2)の上限を上回ると、第１位置固定レンズ群の
焦点距離が短くなるため軸外収差補正が困難となる。な
お、次の条件式(2')を満足すればさらに良い。 １．３ ＜ −βVRt ＜ ２．６ …(2') さらに、次の条件式(2")を満足すれば最も良い。 １．４ ＜ −βVRt ＜ ２．４ …(2")
【００１９】一方、本発明のように第１位置固定レンズ
群に光路を折り曲げるための反射光学素子を挿入する
と、第１位置固定レンズ群による像点が物体側に逃げる
方向となり、後続の変倍をつかさどるレンズ群の倍率が
ゼロに近づく傾向となるため、変倍のために移動しても
全系の焦点距離の変化が少なくなる。それを解消するに
は、後続の変倍をつかさどるレンズ群の焦点距離をある
程度長くして倍率を大きくする方法がある。そこで、第
１位置固定レンズ群、正の屈折力を有し広角端から望遠
端に変倍する際に一方向にのみ移動するレンズ群のうち
最も物体側のレンズ群Ｖ１について次の条件式(3)，(4)
を満足すると良い。 ０．６ ＜ −ｆＣ／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ １．５ …(3) １．１ ＜ ｆＶ１／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ ２．５ …(4) ただし、ｆＣは第１位置固定レンズ群の合成焦点距離、
ｆＶ１は正の屈折力を有し広角端から望遠端に変倍する
際に一方向にのみ移動するレンズ群のうち最も物体側の
レンズ群Ｖ１の合成焦点距離、ｆｗは広角端におけるズ
ームレンズ全系の焦点距離、ｆＴは望遠端におけるズー
ムレンズ全系の焦点距離である。
群に光路を折り曲げるための反射光学素子を挿入する
と、第１位置固定レンズ群による像点が物体側に逃げる
方向となり、後続の変倍をつかさどるレンズ群の倍率が
ゼロに近づく傾向となるため、変倍のために移動しても
全系の焦点距離の変化が少なくなる。それを解消するに
は、後続の変倍をつかさどるレンズ群の焦点距離をある
程度長くして倍率を大きくする方法がある。そこで、第
１位置固定レンズ群、正の屈折力を有し広角端から望遠
端に変倍する際に一方向にのみ移動するレンズ群のうち
最も物体側のレンズ群Ｖ１について次の条件式(3)，(4)
を満足すると良い。 ０．６ ＜ −ｆＣ／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ １．５ …(3) １．１ ＜ ｆＶ１／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ ２．５ …(4) ただし、ｆＣは第１位置固定レンズ群の合成焦点距離、
ｆＶ１は正の屈折力を有し広角端から望遠端に変倍する
際に一方向にのみ移動するレンズ群のうち最も物体側の
レンズ群Ｖ１の合成焦点距離、ｆｗは広角端におけるズ
ームレンズ全系の焦点距離、ｆＴは望遠端におけるズー
ムレンズ全系の焦点距離である。
【００２０】条件式(3)は第１位置固定レンズ群の適切
な焦点距離の範囲を示したものである。条件式(3)の上
限値を上回ると、十分な変倍比を確保することが困難に
なる。一方、条件式(3)の下限値を下回ると、歪曲収差
など軸外収差補正が困難になる。条件式(4)はレンズ群
Ｖ１の適切な焦点距離の範囲を示したものである。条件
式(4)の下限値を下回ると、レンズ群Ｖ１の倍率がゼロ
に近づく方向となり、変倍のため、あるいは、変倍によ
る像点移動の補正量が増大し好ましくない。一方、条件
式(4)の上限値を上回ると、倍率は確保できるが、光学
系の全長が増大し好ましくない。
な焦点距離の範囲を示したものである。条件式(3)の上
限値を上回ると、十分な変倍比を確保することが困難に
なる。一方、条件式(3)の下限値を下回ると、歪曲収差
など軸外収差補正が困難になる。条件式(4)はレンズ群
Ｖ１の適切な焦点距離の範囲を示したものである。条件
式(4)の下限値を下回ると、レンズ群Ｖ１の倍率がゼロ
に近づく方向となり、変倍のため、あるいは、変倍によ
る像点移動の補正量が増大し好ましくない。一方、条件
式(4)の上限値を上回ると、倍率は確保できるが、光学
系の全長が増大し好ましくない。
【００２１】なお、次の条件式(3')，(4')のうち少なく
ともいずれか１つ満たすとさらに良い。 ０．６５ ＜ −ｆＣ／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ １．４ …(3') １．３ ＜ ｆＶ１／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ ２．２ …(4') さらに、次の条件式(3")，(4") のうち少なくともいず
れか１つ満たすと最も良い。 ０．７ ＜ −ｆＣ／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ １．３ …(3") １．５ ＜ ｆＶ１／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ １．９ …(4")
ともいずれか１つ満たすとさらに良い。 ０．６５ ＜ −ｆＣ／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ １．４ …(3') １．３ ＜ ｆＶ１／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ ２．２ …(4') さらに、次の条件式(3")，(4") のうち少なくともいず
れか１つ満たすと最も良い。 ０．７ ＜ −ｆＣ／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ １．３ …(3") １．５ ＜ ｆＶ１／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ １．９ …(4")
【００２２】なお、合焦は通常ズームレンズの中のいず
れかのレンズ群を移動して行なうが、ズームレンズ鏡筒
でのレンズ群の駆動量を減らして小型化するためには、
前記第１位置固定レンズ群の反射面の形状を可変に制御
することにより合焦を行うのが良い。たとえば、前記反
射面を金属あるいは誘電体がコーティングされた薄膜で
構成し、前記薄膜に複数の電極や可変抵抗器を介して電
源と接続し、さらに、可変抵抗値を制御する演算装置を
設け、前記薄膜に掛かる静電気力の分布をコントロール
することで反射面形状を可変にするのが良い。
れかのレンズ群を移動して行なうが、ズームレンズ鏡筒
でのレンズ群の駆動量を減らして小型化するためには、
前記第１位置固定レンズ群の反射面の形状を可変に制御
することにより合焦を行うのが良い。たとえば、前記反
射面を金属あるいは誘電体がコーティングされた薄膜で
構成し、前記薄膜に複数の電極や可変抵抗器を介して電
源と接続し、さらに、可変抵抗値を制御する演算装置を
設け、前記薄膜に掛かる静電気力の分布をコントロール
することで反射面形状を可変にするのが良い。
【００２３】ところで、形状可変の反射面はその製作性
や制御性の面から小型である方が有利である。また、撮
像素子の小型化が進んだ場合のカメラ奥行きの縮小は、
本発明のような光路を折り曲げる方式のほうが、前記沈
胴方式よりも有利である。従って、カメラをさらに薄く
するために電子撮像素子の水平画素ピッチａ（μｍ）を
ズームレンズの広角端での開放Ｆ値に対して、次の条件
式(5) Ｆ ≧ ａ …(5) を満足する関係となるほどに小さな電子撮像素子を使用
して、本発明のズームレンズを使用すると効果的であ
る。その際、次に述べるような工夫をするとさらに良
い。
や制御性の面から小型である方が有利である。また、撮
像素子の小型化が進んだ場合のカメラ奥行きの縮小は、
本発明のような光路を折り曲げる方式のほうが、前記沈
胴方式よりも有利である。従って、カメラをさらに薄く
するために電子撮像素子の水平画素ピッチａ（μｍ）を
ズームレンズの広角端での開放Ｆ値に対して、次の条件
式(5) Ｆ ≧ ａ …(5) を満足する関係となるほどに小さな電子撮像素子を使用
して、本発明のズームレンズを使用すると効果的であ
る。その際、次に述べるような工夫をするとさらに良
い。
【００２４】撮像素子が小さくなると画素ピッチも比例
して小さくなり、回折の影響による画質劣化が無視でき
なくなる。特に、広角端での開放Ｆ値と使用する電子撮
像素子の水平画素ピッチａ（μｍ）との関係が、上記条
件式(5)を満足するまで縮小化した場合、開放のみの使
用しか出来なくなる。従って、Ｆ値を決める開口絞りは
内径を固定とし、さらに開口絞りの挿脱や抜き差し交換
をも行わないようにする。そのうえで、前記開口絞りと
隣りあう屈折面のうち少なくとも一方を前記開口絞りに
向かって凸面を向け（本発明では像側に隣り合う屈折面
が相当する）、前記開口絞りから光軸に下ろした垂線と
光軸との交点が前記凸面の面頂から０．５ｍｍ以内であ
るか、あるいは前記凸面が開口絞り部位の裏面まで含め
た開口絞り部材の内径部と交差あるいは接するように配
置する。このようにすれば、従来よりスペースを著しく
占有していた開口絞りのためのスペースが不要となり、
スペースを大幅に節約して、小型化に著しく貢献でき
る。
して小さくなり、回折の影響による画質劣化が無視でき
なくなる。特に、広角端での開放Ｆ値と使用する電子撮
像素子の水平画素ピッチａ（μｍ）との関係が、上記条
件式(5)を満足するまで縮小化した場合、開放のみの使
用しか出来なくなる。従って、Ｆ値を決める開口絞りは
内径を固定とし、さらに開口絞りの挿脱や抜き差し交換
をも行わないようにする。そのうえで、前記開口絞りと
隣りあう屈折面のうち少なくとも一方を前記開口絞りに
向かって凸面を向け（本発明では像側に隣り合う屈折面
が相当する）、前記開口絞りから光軸に下ろした垂線と
光軸との交点が前記凸面の面頂から０．５ｍｍ以内であ
るか、あるいは前記凸面が開口絞り部位の裏面まで含め
た開口絞り部材の内径部と交差あるいは接するように配
置する。このようにすれば、従来よりスペースを著しく
占有していた開口絞りのためのスペースが不要となり、
スペースを大幅に節約して、小型化に著しく貢献でき
る。
【００２５】また、光量調節については開口絞りに代え
て透過率可変手段を用いると良い。透過率可変手段は、
光路のどの位置に入れても問題ないため、元々スペース
の余裕のある空間に入れると良い。特に本発明の場合、
変倍のために移動するレンズ群と撮像素子との間に挿入
するのが良い。透過率可変手段としては透過率が電圧等
で可変であるものを用いたり、異なった透過率を有する
複数のフィルターを挿脱や抜き差し交換して組み合わせ
ても良い。また、電子撮像素子に導かれる光束の受光時
間を調節するシャッターを開口絞りとは別の空間に配置
するのが良い。
て透過率可変手段を用いると良い。透過率可変手段は、
光路のどの位置に入れても問題ないため、元々スペース
の余裕のある空間に入れると良い。特に本発明の場合、
変倍のために移動するレンズ群と撮像素子との間に挿入
するのが良い。透過率可変手段としては透過率が電圧等
で可変であるものを用いたり、異なった透過率を有する
複数のフィルターを挿脱や抜き差し交換して組み合わせ
ても良い。また、電子撮像素子に導かれる光束の受光時
間を調節するシャッターを開口絞りとは別の空間に配置
するのが良い。
【００２６】また、広角端の開放Ｆ値と使用する電子撮
像素子の水平画素ピッチａ（μｍ）との関係において、
上記条件式(5)（Ｆ≧ａ）を満たす場合は、光学ローパ
スフィルターはなくても良い。つまり、ズームレンズ系
と撮像素子との間の光路上の媒質はすべて空気あるいは
非結晶媒質のみとして良い。回折と幾何収差による結像
特性の劣化のために折り返し歪みを発生させ得る周波数
成分が、ほとんどないからである。あるいは、前記ズー
ムレンズ系と前記電子撮像素子との間にある各々の光学
素子は媒質境界面が全てほぼ平面であり、かつ、光学ロ
ーパスフィルターのような空間周波数特性変換作用がな
いものを使用する構成でも良い。
像素子の水平画素ピッチａ（μｍ）との関係において、
上記条件式(5)（Ｆ≧ａ）を満たす場合は、光学ローパ
スフィルターはなくても良い。つまり、ズームレンズ系
と撮像素子との間の光路上の媒質はすべて空気あるいは
非結晶媒質のみとして良い。回折と幾何収差による結像
特性の劣化のために折り返し歪みを発生させ得る周波数
成分が、ほとんどないからである。あるいは、前記ズー
ムレンズ系と前記電子撮像素子との間にある各々の光学
素子は媒質境界面が全てほぼ平面であり、かつ、光学ロ
ーパスフィルターのような空間周波数特性変換作用がな
いものを使用する構成でも良い。
【００２７】ここで、本発明のズームレンズの構成につ
いてより詳細に述べる。本発明のズームレンズは、物体
側から順に、物体側から順に、負の屈折力を有する前側
副群と、光路を折り曲げるための反射面と、後側副群と
を有し、前記反射面は形状が可変であり、変倍時に位置
が固定の第１位置固定レンズ群と、正の屈折力を有し広
角端から望遠端に変倍する際に一方向にのみ移動する第
１移動レンズ群と、正の屈折力を有し広角端から望遠端
に変倍する際に前記レンズ群とは異なった動きをする第
２レンズ群を有した構成としている。
いてより詳細に述べる。本発明のズームレンズは、物体
側から順に、物体側から順に、負の屈折力を有する前側
副群と、光路を折り曲げるための反射面と、後側副群と
を有し、前記反射面は形状が可変であり、変倍時に位置
が固定の第１位置固定レンズ群と、正の屈折力を有し広
角端から望遠端に変倍する際に一方向にのみ移動する第
１移動レンズ群と、正の屈折力を有し広角端から望遠端
に変倍する際に前記レンズ群とは異なった動きをする第
２レンズ群を有した構成としている。
【００２８】あるいは、本発明のズームレンズは、物体
側から順に、物体側から順に負の屈折力を有する前側副
群と、光路を折り曲げるための反射面と、後側副群とを
有し、前記反射面は形状が可変であり、変倍時に位置が
固定の第１位置固定レンズ群と、該第１位置固定レンズ
群に隣接して正の屈折力を有し広角端から望遠端に変倍
する際に一方向にのみ移動する第１レンズ群と、正の屈
折力を有し広角端から望遠端に変倍する際に前記第１レ
ンズ群とは異なった動きをする第２レンズ群とを有して
構成しても良い。
側から順に、物体側から順に負の屈折力を有する前側副
群と、光路を折り曲げるための反射面と、後側副群とを
有し、前記反射面は形状が可変であり、変倍時に位置が
固定の第１位置固定レンズ群と、該第１位置固定レンズ
群に隣接して正の屈折力を有し広角端から望遠端に変倍
する際に一方向にのみ移動する第１レンズ群と、正の屈
折力を有し広角端から望遠端に変倍する際に前記第１レ
ンズ群とは異なった動きをする第２レンズ群とを有して
構成しても良い。
【００２９】さらに、本発明のズームレンズは、前記第
２レンズ群よりも像側に固定の第２位置固定レンズ群を
有する構成としても良い。その場合、前記第２位置固定
レンズ群に非球面を導入すると、特にコマ収差、非点収
差の補正に良い。
２レンズ群よりも像側に固定の第２位置固定レンズ群を
有する構成としても良い。その場合、前記第２位置固定
レンズ群に非球面を導入すると、特にコマ収差、非点収
差の補正に良い。
【００３０】広角端から望遠端に変倍する際は、前記第
１移動レンズ群と第２移動レンズ群とが相対的間隔を変
えながら移動するズーム形式にすると良い。このように
すれば、スペースを効率良く使って変倍による焦点位置
補正を行ないながら高い変倍率を稼ぐことができる。そ
の場合、前記第２移動レンズ群の焦点距離ｆV2や、無限
遠合焦時に広角端から望遠端に変倍する際の第１移動レ
ンズ群の移動量Ｍ１と第２移動レンズ群の移動量Ｍ２の
比を次の条件式(6)，(7)を満たすようにすると良い。な
おこの場合、像側への移動を正とする。 ０．０１ ＜ Ｌ／ｆＶ２ ＜ ０．５ …(6) ０．０ ＜ Ｍ２／Ｍ１ ＜ １．２ …(7) 条件式(6)の下限を下回ると、変倍時の移動量が大きく
なりすぎ、第１移動レンズ群や第２位置固定レンズ群と
干渉しやすく、また、駆動力を多く必要とし好ましくな
い。一方、条件式(6)の上限値を上回ると、第１移動レ
ンズ群のパワーが弱くなる。このため、その変倍時の移
動量が増大しやすい。又は、変倍時の移動量が増大しな
い場合には変倍比が低下しやすい。条件式(7)の上限値
を上回ると、ズーム比を十分にとることが出来ない。一
方、条件式(7)の下限値を下回ると、この場合もズーム
比の確保が困難である。
１移動レンズ群と第２移動レンズ群とが相対的間隔を変
えながら移動するズーム形式にすると良い。このように
すれば、スペースを効率良く使って変倍による焦点位置
補正を行ないながら高い変倍率を稼ぐことができる。そ
の場合、前記第２移動レンズ群の焦点距離ｆV2や、無限
遠合焦時に広角端から望遠端に変倍する際の第１移動レ
ンズ群の移動量Ｍ１と第２移動レンズ群の移動量Ｍ２の
比を次の条件式(6)，(7)を満たすようにすると良い。な
おこの場合、像側への移動を正とする。 ０．０１ ＜ Ｌ／ｆＶ２ ＜ ０．５ …(6) ０．０ ＜ Ｍ２／Ｍ１ ＜ １．２ …(7) 条件式(6)の下限を下回ると、変倍時の移動量が大きく
なりすぎ、第１移動レンズ群や第２位置固定レンズ群と
干渉しやすく、また、駆動力を多く必要とし好ましくな
い。一方、条件式(6)の上限値を上回ると、第１移動レ
ンズ群のパワーが弱くなる。このため、その変倍時の移
動量が増大しやすい。又は、変倍時の移動量が増大しな
い場合には変倍比が低下しやすい。条件式(7)の上限値
を上回ると、ズーム比を十分にとることが出来ない。一
方、条件式(7)の下限値を下回ると、この場合もズーム
比の確保が困難である。
【００３１】なお、次の条件式(6')，(7')を満たすとさ
らに良い。 ０．０２ ＜ Ｌ／ｆＶ２ ＜ ０．４ …(6') ０．２ ＜ Ｍ２／Ｍ１ ＜ １．１ …(7') さらに、次の条件式(6")，(7")を満たすと最も良い。 ０．０４ ＜ Ｌ／ｆＶ２ ＜ ０．３５ …(6") ０．４ ＜ Ｍ２／Ｍ１ ＜ １．０ …(7")
らに良い。 ０．０２ ＜ Ｌ／ｆＶ２ ＜ ０．４ …(6') ０．２ ＜ Ｍ２／Ｍ１ ＜ １．１ …(7') さらに、次の条件式(6")，(7")を満たすと最も良い。 ０．０４ ＜ Ｌ／ｆＶ２ ＜ ０．３５ …(6") ０．４ ＜ Ｍ２／Ｍ１ ＜ １．０ …(7")
【００３２】構成枚数を削減してコストダウンをはかる
場合は、第１移動レンズ群、第２移動レンズ群のいずれ
か一方の群を単レンズで構成し、他方の群を少なくとも
凹レンズを含む構成としても良い。本発明の第１移動レ
ンズ群と第２移動レンズ群は変倍時に相対的間隔をわず
かに変えながらおおむね同一方向に移動するため、移動
スペースを共用出来、少ないスペースで焦点位置を一定
に保ち、且つ、変倍することができるうえに、第１移動
レンズ群、第２移動レンズ群で相互に色収差を補正出来
るというメリットがある。従って、それぞれの群で色収
差の補正が完結している必要がなく、上記のような構成
が可能である。
場合は、第１移動レンズ群、第２移動レンズ群のいずれ
か一方の群を単レンズで構成し、他方の群を少なくとも
凹レンズを含む構成としても良い。本発明の第１移動レ
ンズ群と第２移動レンズ群は変倍時に相対的間隔をわず
かに変えながらおおむね同一方向に移動するため、移動
スペースを共用出来、少ないスペースで焦点位置を一定
に保ち、且つ、変倍することができるうえに、第１移動
レンズ群、第２移動レンズ群で相互に色収差を補正出来
るというメリットがある。従って、それぞれの群で色収
差の補正が完結している必要がなく、上記のような構成
が可能である。
【００３３】なお、収差補正や射出側テレセントリック
性を良くするためには、第２移動レンズ群よりも像側に
第２位置固定レンズ群を配置するのが良い。その場合、
さらに、次の条件式(8)を満足すると良い。 −０．２５ ＜ Ｌ／ｆＲ ＜ ０．４ …(8) ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ
Ｒは第２位置固定レンズ群の焦点距離である。
性を良くするためには、第２移動レンズ群よりも像側に
第２位置固定レンズ群を配置するのが良い。その場合、
さらに、次の条件式(8)を満足すると良い。 −０．２５ ＜ Ｌ／ｆＲ ＜ ０．４ …(8) ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ
Ｒは第２位置固定レンズ群の焦点距離である。
【００３４】条件式(8)の下限値を下回ると、広角端で
の射出瞳位置が像面に近づきやすく、一方、条件式(8)
の上限値を上回ると、変倍時の射出瞳位置の変動量が大
きくなりすぎ、いずれもシェーディングの原因となりや
すい。なお、次の条件式(8')を満たすとさらに良い。 −０．２ ＜ Ｌ／ｆＲ ＜ ０．３ …(8') さらに、次の条件式(8")を満たすと最も良い。 −０．１５ ＜ Ｌ／ｆＲ ＜ ０．２ …(8")
の射出瞳位置が像面に近づきやすく、一方、条件式(8)
の上限値を上回ると、変倍時の射出瞳位置の変動量が大
きくなりすぎ、いずれもシェーディングの原因となりや
すい。なお、次の条件式(8')を満たすとさらに良い。 −０．２ ＜ Ｌ／ｆＲ ＜ ０．３ …(8') さらに、次の条件式(8")を満たすと最も良い。 −０．１５ ＜ Ｌ／ｆＲ ＜ ０．２ …(8")
【００３５】また、第１位置固定レンズ群と、第１移動
レンズ群とで補正しきれない収差を第２位置固定レンズ
群に非球面を導入して補正すると効果的である。特に、
歪曲収差・非点収差・コマ収差など軸外収差の補正には大
変効果がある。この場合、第２位置固定レンズ群を介し
て、それより物体側で発生する収差を相当量キャンセル
するわけであるから、第２位置固定レンズ群を合焦等の
ために動かすと収差のバランスを崩してしまう。従っ
て、第２位置固定レンズ群は、合焦動作時には固定であ
るほうが望ましい。
レンズ群とで補正しきれない収差を第２位置固定レンズ
群に非球面を導入して補正すると効果的である。特に、
歪曲収差・非点収差・コマ収差など軸外収差の補正には大
変効果がある。この場合、第２位置固定レンズ群を介し
て、それより物体側で発生する収差を相当量キャンセル
するわけであるから、第２位置固定レンズ群を合焦等の
ために動かすと収差のバランスを崩してしまう。従っ
て、第２位置固定レンズ群は、合焦動作時には固定であ
るほうが望ましい。
【００３６】以上、カメラの奥行きを薄くするのに適し
たズームレンズ方式とそのメカ機構をシンプルにし、さ
らに小さく薄くする手段について説明した。次に、本発
明に適用した光路折り曲げ式ズームレンズの結像性能を
確保するための構成要件について説明する。まず、前記
移動するレンズ群のうち少なくとも１つのレンズ群につ
いては、２枚の正レンズと１枚の負レンズとで構成する
と良い。そして、前記１枚の負レンズは、隣接する少な
くとも１つの正レンズと接合されていると良い。さら
に、前記２枚の正レンズと１枚の負レンズは、物体側か
ら、正レンズ、負レンズ、正レンズの順の並び、あるい
は、正レンズ、正レンズ、負レンズの順の並びで配置さ
れていると良い。前記移動するレンズ群のうち少なくと
も１つのレンズ群が、特に、物体側から順に、正レンズ
と負レンズとの接合レンズ成分と、正レンズとからなる
場合、次の条件式(9A)を満たすと良い。 ０．６５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ １．４ …(9A) ただし、ＲVC1は接合レンズの最も物体側の面の光軸上
での曲率半径、ＲVC3は接合レンズの最も像側の面の光
軸上での曲率半径である。
たズームレンズ方式とそのメカ機構をシンプルにし、さ
らに小さく薄くする手段について説明した。次に、本発
明に適用した光路折り曲げ式ズームレンズの結像性能を
確保するための構成要件について説明する。まず、前記
移動するレンズ群のうち少なくとも１つのレンズ群につ
いては、２枚の正レンズと１枚の負レンズとで構成する
と良い。そして、前記１枚の負レンズは、隣接する少な
くとも１つの正レンズと接合されていると良い。さら
に、前記２枚の正レンズと１枚の負レンズは、物体側か
ら、正レンズ、負レンズ、正レンズの順の並び、あるい
は、正レンズ、正レンズ、負レンズの順の並びで配置さ
れていると良い。前記移動するレンズ群のうち少なくと
も１つのレンズ群が、特に、物体側から順に、正レンズ
と負レンズとの接合レンズ成分と、正レンズとからなる
場合、次の条件式(9A)を満たすと良い。 ０．６５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ １．４ …(9A) ただし、ＲVC1は接合レンズの最も物体側の面の光軸上
での曲率半径、ＲVC3は接合レンズの最も像側の面の光
軸上での曲率半径である。
【００３７】条件式(9A)の上限を上回ると、全系収差に
おける球面収差・コマ収差・非点収差の補正には有利であ
るものの、接合による偏心敏感度の緩和の効果が少な
い。一方、条件式(9A)の下限を下回ると、全系収差にお
ける球面収差・コマ収差・非点収差の補正が困難になりや
すい。なお、次の条件式(9'A)を満たすとさらに良い。 ０．７５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ １．２ …(9'A) さらに、次の条件式(9"A)を満たすと最も良い。 ０．８５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ １．０ …(9"A) なお、条件式(9A)，(9'A)又は(9"A)を満足する移動レン
ズ群は、第１移動レンズ群、第２移動レンズ群のいずれ
でもよいが、第１移動レンズ群がこれらの条件式を満た
すように構成すると、変倍時の収差変動を抑えやすくな
り好ましい。
おける球面収差・コマ収差・非点収差の補正には有利であ
るものの、接合による偏心敏感度の緩和の効果が少な
い。一方、条件式(9A)の下限を下回ると、全系収差にお
ける球面収差・コマ収差・非点収差の補正が困難になりや
すい。なお、次の条件式(9'A)を満たすとさらに良い。 ０．７５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ １．２ …(9'A) さらに、次の条件式(9"A)を満たすと最も良い。 ０．８５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ １．０ …(9"A) なお、条件式(9A)，(9'A)又は(9"A)を満足する移動レン
ズ群は、第１移動レンズ群、第２移動レンズ群のいずれ
でもよいが、第１移動レンズ群がこれらの条件式を満た
すように構成すると、変倍時の収差変動を抑えやすくな
り好ましい。
【００３８】さらには、色収差補正に関する条件式(10
A)，(11A)を満たすと良い。 ０．２ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ １．２ …(10A) １５ ＜ νVCP−νVCN …(11A) ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長（ｍ
ｍ）、ＲVC2は移動レンズ群の接合レンズの接合面の光
軸上における曲率半径、νVCPは接合面の物体側の正レ
ンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数、νVCNは接合面の
像側の負レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。
A)，(11A)を満たすと良い。 ０．２ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ １．２ …(10A) １５ ＜ νVCP−νVCN …(11A) ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長（ｍ
ｍ）、ＲVC2は移動レンズ群の接合レンズの接合面の光
軸上における曲率半径、νVCPは接合面の物体側の正レ
ンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数、νVCNは接合面の
像側の負レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。
【００３９】条件式(10A)の下限値を下回ると、軸上色
収差・倍率色収差の補正には有利であるものの、球面収
差の色収差が発生しやすく、特に基準波長における球面
収差が良好に補正できても短波長の球面収差はオーバー
コレクト状態となり、画像における色のにじみの原因と
なるので好ましくない。一方、条件式(10A)の上限値を
上回ると、軸上色収差・倍率色収差が補正不足や短波長
球面収差のアンダーコレクト状態となりやすい。条件式
(11A)の下限値を下回ると、軸上色収差が補正不足にな
りやすい。一方、条件式(11A)の上限値を上回る媒質の
組み合わせは自然界には存在しない。なお、次の条件式
(10'A)，(11'A)のうち少なくともいずれか１つ満たすと
さらに良い。 ０．３ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ １ …(10'A) ２０ ＜ νVCP−νVCN …(11'A) さらに、次の条件式(10"A)，(11"a)のうち少なくともい
ずれか１つ満たすと最も良い。 ０．３５ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ ０．９ …(10"A) ２５ ＜ νVCP−νVCN …(11"A) また、条件式(11A)，(11'A)，(11"A)については、νVCP
−νVCNが９０を超えないように定めても良い。上限値
９０を超える媒質の組み合せは自然界には存在しない。
さらには、νVCP−νVCNが６０を超えないようにするの
が望ましい。上限値６０を超えると、用いる材料が高価
になってしまう。
収差・倍率色収差の補正には有利であるものの、球面収
差の色収差が発生しやすく、特に基準波長における球面
収差が良好に補正できても短波長の球面収差はオーバー
コレクト状態となり、画像における色のにじみの原因と
なるので好ましくない。一方、条件式(10A)の上限値を
上回ると、軸上色収差・倍率色収差が補正不足や短波長
球面収差のアンダーコレクト状態となりやすい。条件式
(11A)の下限値を下回ると、軸上色収差が補正不足にな
りやすい。一方、条件式(11A)の上限値を上回る媒質の
組み合わせは自然界には存在しない。なお、次の条件式
(10'A)，(11'A)のうち少なくともいずれか１つ満たすと
さらに良い。 ０．３ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ １ …(10'A) ２０ ＜ νVCP−νVCN …(11'A) さらに、次の条件式(10"A)，(11"a)のうち少なくともい
ずれか１つ満たすと最も良い。 ０．３５ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ ０．９ …(10"A) ２５ ＜ νVCP−νVCN …(11"A) また、条件式(11A)，(11'A)，(11"A)については、νVCP
−νVCNが９０を超えないように定めても良い。上限値
９０を超える媒質の組み合せは自然界には存在しない。
さらには、νVCP−νVCNが６０を超えないようにするの
が望ましい。上限値６０を超えると、用いる材料が高価
になってしまう。
【００４０】また、条件式(9A)を満たすズームレンズで
は、次の条件式(12A)，(13A)を条件(9A)の補助的な条件
として加えても良い。 −１．２ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜ ０．４ …(12A) ０ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ ０．９ …(13A) ただし、ＲVS1は前記第１移動レンズ群または第２移動
レンズ群のいずれか接合レンズ成分を含んだほうの群に
おける最も像側の単レンズの物体側の面の光軸上での曲
率半径、ＲVS2は前記第１移動レンズ群または第２移動
レンズ群のいずれか接合レンズ成分を含んだほうの群に
おける最も像側の単レンズの像側の面の光軸上での曲率
半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆVS
は前記第１移動レンズ群または第２移動レンズ群のいず
れか接合レンズ成分を含んだほうの群における最も像側
の単レンズの焦点距離である。
は、次の条件式(12A)，(13A)を条件(9A)の補助的な条件
として加えても良い。 −１．２ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜ ０．４ …(12A) ０ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ ０．９ …(13A) ただし、ＲVS1は前記第１移動レンズ群または第２移動
レンズ群のいずれか接合レンズ成分を含んだほうの群に
おける最も像側の単レンズの物体側の面の光軸上での曲
率半径、ＲVS2は前記第１移動レンズ群または第２移動
レンズ群のいずれか接合レンズ成分を含んだほうの群に
おける最も像側の単レンズの像側の面の光軸上での曲率
半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆVS
は前記第１移動レンズ群または第２移動レンズ群のいず
れか接合レンズ成分を含んだほうの群における最も像側
の単レンズの焦点距離である。
【００４１】条件式(12A)は前記単レンズの形状ファク
ターに関する規定である。条件式(12A)の下限値を下回
ると、前記単レンズと前記接合レンズ成分との空気間隔
を薄くしやすいが、コマ収差・非点収差の補正が困難に
なる。一方、条件式(12A)の上限値を上回ると、２つの
レンズ成分の機械的干渉がおきやすく、それを防ぐため
に両者の間隔を大きくすることになり好ましくない。条
件式(13A)の下限値を下回ると、射出瞳位置が像面に接
近しシェーディングを引き起こしやすく、また、前記２
つのレンズ成分間の偏心敏感度が大きくなりやすい。一
方、条件式(13A)の上限値を上回ると、小型で高い変倍
比を確保しにくい。なお、次の条件式(12'A)，(13'A)の
うち少なくともいずれか１つ満たすとさらに良い。 −０．９ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜ ０．１ …(12'A) ０．２ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ ０．７ …(13'A) さらに、次の条件式(12"A)，(13"A)のうち少なくともい
ずれか１つ満たすと最も良い。 −０．７ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜ −０．１ …(12"A) ０．３５ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ ０．５５ …(13"A)
ターに関する規定である。条件式(12A)の下限値を下回
ると、前記単レンズと前記接合レンズ成分との空気間隔
を薄くしやすいが、コマ収差・非点収差の補正が困難に
なる。一方、条件式(12A)の上限値を上回ると、２つの
レンズ成分の機械的干渉がおきやすく、それを防ぐため
に両者の間隔を大きくすることになり好ましくない。条
件式(13A)の下限値を下回ると、射出瞳位置が像面に接
近しシェーディングを引き起こしやすく、また、前記２
つのレンズ成分間の偏心敏感度が大きくなりやすい。一
方、条件式(13A)の上限値を上回ると、小型で高い変倍
比を確保しにくい。なお、次の条件式(12'A)，(13'A)の
うち少なくともいずれか１つ満たすとさらに良い。 −０．９ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜ ０．１ …(12'A) ０．２ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ ０．７ …(13'A) さらに、次の条件式(12"A)，(13"A)のうち少なくともい
ずれか１つ満たすと最も良い。 −０．７ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜ −０．１ …(12"A) ０．３５ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ ０．５５ …(13"A)
【００４２】一方、第１移動レンズ群または第２移動レ
ンズ群の構成が、物体側から順に、正の単レンズと、正
レンズと負レンズとの接合レンズ成分とからなる場合
は、上述の正レンズと負レンズとの接合レンズ成分と、
正レンズとからなる場合と全く同じ理由で次の条件式(9
B)を満たすと良い。 ０．３５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ ０．８ …(9B) なお、次の条件式(9'B)を満たすとさらに良い。 ０．４ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ ０．７ …(9'B) さらに、次の条件式(9"B)を満たすと最も良い。 ０．４５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ ０．６ …(9"B) なお、条件式(9B)，(9'B)又は(9"B)を満足する移動レン
ズ群は、第１移動レンズ群、第２移動レンズ群のいずれ
でもよいが、第１移動レンズ群がこれらの条件式を満た
すように構成すると、変倍時の収差変動を抑えやすくな
り好ましい。
ンズ群の構成が、物体側から順に、正の単レンズと、正
レンズと負レンズとの接合レンズ成分とからなる場合
は、上述の正レンズと負レンズとの接合レンズ成分と、
正レンズとからなる場合と全く同じ理由で次の条件式(9
B)を満たすと良い。 ０．３５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ ０．８ …(9B) なお、次の条件式(9'B)を満たすとさらに良い。 ０．４ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ ０．７ …(9'B) さらに、次の条件式(9"B)を満たすと最も良い。 ０．４５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ ０．６ …(9"B) なお、条件式(9B)，(9'B)又は(9"B)を満足する移動レン
ズ群は、第１移動レンズ群、第２移動レンズ群のいずれ
でもよいが、第１移動レンズ群がこれらの条件式を満た
すように構成すると、変倍時の収差変動を抑えやすくな
り好ましい。
【００４３】また、色収差補正に関する条件式(10B)，
(11B)を満たすと良い。 −０．２ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ ０．８ …(10B) ２０ ＜ νVCP−νVCN …(11B) なお、次の条件式(10'b)，(11'b)うち少なくともいずれ
か１つ満たすとさらによい。 −０．１ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ ０．７ …(10'B) ２５ ＜ νVCP−νVCN …(11'B) さらに、次の条件式(10"B),(11"B)のうち少なくともい
ずれか１つ満たすと最も良い。 ０ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ ０．６ …(10"B) ３０ ＜ νVCP−νVCN …(11"B) また、条件式(11B)，(11'B)，(11"B)については、νVCP
−νVCNが９０を超えないように定めても良い。上限値
９０を超える媒質の組み合せは自然界には存在しない。
さらには、νVCP−νVCNが６０を超えないようにするの
が望ましい。上限値６０を超えると、用いる材料が高価
になってしまう。
(11B)を満たすと良い。 −０．２ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ ０．８ …(10B) ２０ ＜ νVCP−νVCN …(11B) なお、次の条件式(10'b)，(11'b)うち少なくともいずれ
か１つ満たすとさらによい。 −０．１ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ ０．７ …(10'B) ２５ ＜ νVCP−νVCN …(11'B) さらに、次の条件式(10"B),(11"B)のうち少なくともい
ずれか１つ満たすと最も良い。 ０ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ ０．６ …(10"B) ３０ ＜ νVCP−νVCN …(11"B) また、条件式(11B)，(11'B)，(11"B)については、νVCP
−νVCNが９０を超えないように定めても良い。上限値
９０を超える媒質の組み合せは自然界には存在しない。
さらには、νVCP−νVCNが６０を超えないようにするの
が望ましい。上限値６０を超えると、用いる材料が高価
になってしまう。
【００４４】また、条件式(9B)を満たすズームレンズで
は、次の条件式(12B)，(13B)を条件式(9B)の補助的な条
件として加えても良い。 −１．４ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜ ０．２ …(12B) ０．１ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ １．０ …(13B) なお、次の条件式(12'B)，(13'B)のうち少なくともいず
れか１つ満たすとさらに良い。 −１．１ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜ −０．１ …(12'B) ０．３ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ ０．８ …(13'B) さらに、次の条件式(12"B)，（13"B）のうち少なくとも
いずれか１つ満たすと最も良い。 −０．９ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜ −０．３ …(12"B) ０．４５ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ ０．６５ …(13"B)
は、次の条件式(12B)，(13B)を条件式(9B)の補助的な条
件として加えても良い。 −１．４ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜ ０．２ …(12B) ０．１ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ １．０ …(13B) なお、次の条件式(12'B)，(13'B)のうち少なくともいず
れか１つ満たすとさらに良い。 −１．１ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜ −０．１ …(12'B) ０．３ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ ０．８ …(13'B) さらに、次の条件式(12"B)，（13"B）のうち少なくとも
いずれか１つ満たすと最も良い。 −０．９ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜ −０．３ …(12"B) ０．４５ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ ０．６５ …(13"B)
【００４５】ところで、第1移動レンズ群または第２移
動レンズ群のいずれか接合レンズ成分を含んだほうの群
の構成によって、条件式(2)等で規定した固定レンズ群
よりも像側の全レンズ群の無限遠物点合焦時における望
遠端での合成倍率βVRtのより好ましい範囲、及び条件
式(8)等で示した第２位置固定レンズ群の焦点距離に対
する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長Ｌ／ｆＲのよ
り好ましい範囲が異なる。特に、物体側から順に、正レ
ンズと負レンズとの接合レンズ成分と、正レンズとから
なる場合、条件式(2'A)，(8'A)を満たすとさらによい。 １．５ ＜ −βVRt ＜ ２．６ …(2'A) −０．２ ＜ Ｌ／ｆＲ ＜ ０．２ …(8'A) さらに、条件式(2"A),(8"A)を満たすと最も良い。 １．６ ＜ −βVRt ＜ ２．４ …(2"A) −０．１５ ＜ Ｌ／ｆR ＜ ０．１ …(8"A)
動レンズ群のいずれか接合レンズ成分を含んだほうの群
の構成によって、条件式(2)等で規定した固定レンズ群
よりも像側の全レンズ群の無限遠物点合焦時における望
遠端での合成倍率βVRtのより好ましい範囲、及び条件
式(8)等で示した第２位置固定レンズ群の焦点距離に対
する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長Ｌ／ｆＲのよ
り好ましい範囲が異なる。特に、物体側から順に、正レ
ンズと負レンズとの接合レンズ成分と、正レンズとから
なる場合、条件式(2'A)，(8'A)を満たすとさらによい。 １．５ ＜ −βVRt ＜ ２．６ …(2'A) −０．２ ＜ Ｌ／ｆＲ ＜ ０．２ …(8'A) さらに、条件式(2"A),(8"A)を満たすと最も良い。 １．６ ＜ −βVRt ＜ ２．４ …(2"A) −０．１５ ＜ Ｌ／ｆR ＜ ０．１ …(8"A)
【００４６】一方、第１移動レンズ群または第２移動レ
ンズ群の構成が、物体側から順に、正の単レンズと、正
レンズと負レンズとの接合レンズ成分とからなる場合、
次の条件式(2'B)，(8'B)を満たすとさらに良い。 １．３ ＜ βVRt ＜ ２．４ …(2'B) −０．１ ＜ Ｌ／ｆR ＜ ０．３ …(8'B) さらに、次の条件式(2"B)，(8"B)を満たすと最も良い。 １．４ ＜ βVRt ＜ ２．２ …(2"B) −０．０５ ＜ Ｌ／ｆR ＜ ０．２ …(8"B)
ンズ群の構成が、物体側から順に、正の単レンズと、正
レンズと負レンズとの接合レンズ成分とからなる場合、
次の条件式(2'B)，(8'B)を満たすとさらに良い。 １．３ ＜ βVRt ＜ ２．４ …(2'B) −０．１ ＜ Ｌ／ｆR ＜ ０．３ …(8'B) さらに、次の条件式(2"B)，(8"B)を満たすと最も良い。 １．４ ＜ βVRt ＜ ２．２ …(2"B) −０．０５ ＜ Ｌ／ｆR ＜ ０．２ …(8"B)
【００４７】次に、第１位置固定レンズ群の後側副群
は、色収差や歪曲収差などの軸外収差を補正するため
に、物体側から順に、負レンズ・正レンズの２枚で構成
するか、あるいは正レンズ・負レンズ・正レンズの3枚
で構成し、さらには、その負レンズを隣接するいずれか
の正レンズと接合すると良い。その場合は次の条件式(1
4)，(15)を満足すると良い。 ３ ＜ νC2N−νC2P ＜ ４０ …(14) −０．４ ＜ Ｑ・Ｌ／ＲC2C ＜ １．５ …(15) ただし、νC2Pは前記第１位置固定レンズ群の後側副群
における接合レンズ成分の正レンズの媒質のアッベ数、
νC2Pは前記第１位置固定レンズ群の後側副群における
接合レンズ成分の負レンズの媒質のアッベ数、ＲC2Cは
前記第１位置固定レンズ群の後側副群における接合レン
ズ成分の接合面の光軸上での曲率半径である。なお、接
合レンズの順番が負レンズ、正レンズのときは、Q＝
１、逆の順番のときはQ＝−１とする。
は、色収差や歪曲収差などの軸外収差を補正するため
に、物体側から順に、負レンズ・正レンズの２枚で構成
するか、あるいは正レンズ・負レンズ・正レンズの3枚
で構成し、さらには、その負レンズを隣接するいずれか
の正レンズと接合すると良い。その場合は次の条件式(1
4)，(15)を満足すると良い。 ３ ＜ νC2N−νC2P ＜ ４０ …(14) −０．４ ＜ Ｑ・Ｌ／ＲC2C ＜ １．５ …(15) ただし、νC2Pは前記第１位置固定レンズ群の後側副群
における接合レンズ成分の正レンズの媒質のアッベ数、
νC2Pは前記第１位置固定レンズ群の後側副群における
接合レンズ成分の負レンズの媒質のアッベ数、ＲC2Cは
前記第１位置固定レンズ群の後側副群における接合レン
ズ成分の接合面の光軸上での曲率半径である。なお、接
合レンズの順番が負レンズ、正レンズのときは、Q＝
１、逆の順番のときはQ＝−１とする。
【００４８】条件式(14)の下限値を下回っても、上限値
を上回っても、軸上色収差・倍率色収差の同時補正が困
難となる。条件式(15)の下限値を下回ると、球面収差の
色収差が発生しやすく、特に基準波長における球面収差
が良好に補正できても、短波長の球面収差はアンダーコ
レクト状態となり画像における色のにじみの原因となる
ので好ましくない。一方、条件式(15)の上限値を上回る
と、接合偏心敏感度が大きくなり好ましくない。
を上回っても、軸上色収差・倍率色収差の同時補正が困
難となる。条件式(15)の下限値を下回ると、球面収差の
色収差が発生しやすく、特に基準波長における球面収差
が良好に補正できても、短波長の球面収差はアンダーコ
レクト状態となり画像における色のにじみの原因となる
ので好ましくない。一方、条件式(15)の上限値を上回る
と、接合偏心敏感度が大きくなり好ましくない。
【００４９】なお、第１移動レンズ群または第２移動レ
ンズ群のいずれか接合レンズ成分を含んだほうの群の構
成が、物体側から順に、正レンズと負レンズとの接合レ
ンズ成分と、正の単レンズとからなる場合、次の条件式
(14'A)，(15'A)を満たすと良い。 ６ ＜ νC2N−νC2P ＜ ２０ …(14'A) ０．２５ ＜ Ｑ・Ｌ／ＲC2C ＜ １．２ …(15'A) さらに、次の条件式(14"A)，(15"A)を満たすとなお良
い。 ９ ＜ νC2N−νC2P ＜ １７ …(14"A) ０．３５ ＜ Ｑ・Ｌ／ＲC2C ＜ １ …(15"A)
ンズ群のいずれか接合レンズ成分を含んだほうの群の構
成が、物体側から順に、正レンズと負レンズとの接合レ
ンズ成分と、正の単レンズとからなる場合、次の条件式
(14'A)，(15'A)を満たすと良い。 ６ ＜ νC2N−νC2P ＜ ２０ …(14'A) ０．２５ ＜ Ｑ・Ｌ／ＲC2C ＜ １．２ …(15'A) さらに、次の条件式(14"A)，(15"A)を満たすとなお良
い。 ９ ＜ νC2N−νC2P ＜ １７ …(14"A) ０．３５ ＜ Ｑ・Ｌ／ＲC2C ＜ １ …(15"A)
【００５０】一方、第１移動レンズ群または第２移動レ
ンズ群いずれか接合レンズ成分を含んだ方の群の構成
が、物体側から順に、正の単レンズと、正レンズと負レ
ンズとの接合レンズ成分とからなる場合、次の条件式(1
4'B)，(15'B)を満たすと良い。 １５ ＜ νC2N−νC2P ＜ ３５ …(14'B) −０．２５ ＜ Ｑ・Ｌ／ＲC2C ＜ ０．７ …(15'B) さらに、次の条件式(14"B)，(15"B)を満たすとなお良
い。 ２２ ＜ νC2N−νC2P ＜ ３０ …(14"B) −０．１５ ＜ Ｑ・Ｌ／ＲC2C ＜ ０．５ …(15"B)
ンズ群いずれか接合レンズ成分を含んだ方の群の構成
が、物体側から順に、正の単レンズと、正レンズと負レ
ンズとの接合レンズ成分とからなる場合、次の条件式(1
4'B)，(15'B)を満たすと良い。 １５ ＜ νC2N−νC2P ＜ ３５ …(14'B) −０．２５ ＜ Ｑ・Ｌ／ＲC2C ＜ ０．７ …(15'B) さらに、次の条件式(14"B)，(15"B)を満たすとなお良
い。 ２２ ＜ νC2N−νC2P ＜ ３０ …(14"B) −０．１５ ＜ Ｑ・Ｌ／ＲC2C ＜ ０．５ …(15"B)
【００５１】また、第１位置固定レンズ群の前側副群に
ついては、奥行きを薄くし、かつ、軸外収差を良好にす
るために、物体側に凸面を向けた負のメニスカス単レン
ズで構成するのが良い。この配置が画角を維持しながら
光学系の奥行きを最も薄く出来る構成である。その場
合、前記負レンズのパワーがある程度ないと意味がない
ので、第１位置固定レンズ群の前側副群と第１位置固定
レンズ群の後側副群とのパワー比について、次の条件式
(16)を満たすと良い。 ０．０５ ＜ ｆC1／ｆC2 ＜ １．０ …(16) ただし、ｆC1は第１位置固定レンズ群の前側副群の焦点
距離、ｆC2は第１位置固定レンズ群の後側副群の焦点距
離である。
ついては、奥行きを薄くし、かつ、軸外収差を良好にす
るために、物体側に凸面を向けた負のメニスカス単レン
ズで構成するのが良い。この配置が画角を維持しながら
光学系の奥行きを最も薄く出来る構成である。その場
合、前記負レンズのパワーがある程度ないと意味がない
ので、第１位置固定レンズ群の前側副群と第１位置固定
レンズ群の後側副群とのパワー比について、次の条件式
(16)を満たすと良い。 ０．０５ ＜ ｆC1／ｆC2 ＜ １．０ …(16) ただし、ｆC1は第１位置固定レンズ群の前側副群の焦点
距離、ｆC2は第１位置固定レンズ群の後側副群の焦点距
離である。
【００５２】条件式(16)の上限値を上回ると、第１移動
レンズ群以降の群の合成倍率が低くなり、変倍時に移動
するレンズ群の移動量が増大する。あるいは、変倍時に
移動するレンズ群の移動量が増大しない場合には、高い
ズーム比を確保することが困難となる。一方、条件式(1
6)の下限値を下回ると、プリズムを含めた物体側の光学
素子が大型化しやすく収差補正上も不利である。なお、
次の条件式(16')を満たすとさらに良い。 ０．１５ ＜ ｆC1／ｆC2 ＜ ０．８ …(16') さらに、次の条件式(16")を満たすと最も良い。 ０．２０ ＜ ｆC1／ｆC2 ＜ ０．６ …(16")
レンズ群以降の群の合成倍率が低くなり、変倍時に移動
するレンズ群の移動量が増大する。あるいは、変倍時に
移動するレンズ群の移動量が増大しない場合には、高い
ズーム比を確保することが困難となる。一方、条件式(1
6)の下限値を下回ると、プリズムを含めた物体側の光学
素子が大型化しやすく収差補正上も不利である。なお、
次の条件式(16')を満たすとさらに良い。 ０．１５ ＜ ｆC1／ｆC2 ＜ ０．８ …(16') さらに、次の条件式(16")を満たすと最も良い。 ０．２０ ＜ ｆC1／ｆC2 ＜ ０．６ …(16")
【００５３】また、第１位置固定レンズ群の前側副群は
変倍時固定とするが、第１位置固定レンズ群の後側副群
は移動することが比較的容易なため可動としても良い。
その場合、変倍時に像側に凸の軌跡を描きながら移動す
るようにするのが良い。
変倍時固定とするが、第１位置固定レンズ群の後側副群
は移動することが比較的容易なため可動としても良い。
その場合、変倍時に像側に凸の軌跡を描きながら移動す
るようにするのが良い。
【００５４】なお、本発明に用いるズームレンズは、次
の条件式(17)を満たすと良い。 １．８ ＜ ｆＴ／ｆｗ …(17) ただし、ｆＴは望遠端におけるズームレンズ全系の焦点
距離、ｆｗは広角端におけるズームレンズ全系の焦点距
離である。条件式(17)の下限値を下回ると、ズームレン
ズ全系の変倍比が１．８よりも小さくなってしまう。更
には、ｆＴ／ｆｗが５．５を上回らないようにするのが
より好ましい。５．５を上回ると変倍比が大きくなり、
変倍時に移動するレンズ群の移動量が大きくなりすぎる
ために、光路を折り曲げた方向での大型化が起こり、コ
ンパクトな撮像装置が達成できなくなる。
の条件式(17)を満たすと良い。 １．８ ＜ ｆＴ／ｆｗ …(17) ただし、ｆＴは望遠端におけるズームレンズ全系の焦点
距離、ｆｗは広角端におけるズームレンズ全系の焦点距
離である。条件式(17)の下限値を下回ると、ズームレン
ズ全系の変倍比が１．８よりも小さくなってしまう。更
には、ｆＴ／ｆｗが５．５を上回らないようにするのが
より好ましい。５．５を上回ると変倍比が大きくなり、
変倍時に移動するレンズ群の移動量が大きくなりすぎる
ために、光路を折り曲げた方向での大型化が起こり、コ
ンパクトな撮像装置が達成できなくなる。
【００５５】また、本発明に用いる電子撮像素子におい
ては、広角端全画角が５５度以上を有することが前提で
ある。５５度は電子撮像装置に通常求められる広角端全
画角である。また、電子撮像装置における広角端画角は
８０度以下であるのが好ましい。上記広角端画角が８０
度を上回ると、歪曲収差が起こりやすく、また、第１レ
ンズ群を小型に構成することが難しくなる。従って、電
子撮像装置の薄型化が難しくなる。
ては、広角端全画角が５５度以上を有することが前提で
ある。５５度は電子撮像装置に通常求められる広角端全
画角である。また、電子撮像装置における広角端画角は
８０度以下であるのが好ましい。上記広角端画角が８０
度を上回ると、歪曲収差が起こりやすく、また、第１レ
ンズ群を小型に構成することが難しくなる。従って、電
子撮像装置の薄型化が難しくなる。
【００５６】最後に、赤外カットフィルターを薄くする
ための要件について説明する。電子撮像装置において
は、通常赤外光が撮像面に入射しないように、一定の厚
みのある赤外吸収フィルターを撮像素子よりも物体側に
挿入している。光学系を短くあるいは薄くするために、
赤外吸収フィルターを厚みのないコーティングに置き換
えると、当然その分薄くなるが、副次的効果がある。前
記ズームレンズ系後方にある撮像素子よりも物体側に、
波長６００ｎｍでの透過率が８０％以上、波長７００ｎ
ｍでの透過率が８％以下の近赤外シャープカットコート
を導入すると、吸収タイプよりも波長７００ｎｍ以上の
近赤外領域の透過率が低く、かつ、相対的に赤側の透過
率が高くなる。そして、補色モザイクフィルターを有す
るＣＣＤなど固体撮像素子の欠点である青紫側のマゼン
タ化傾向がゲイン調整により緩和され、原色フィルター
を有するＣＣＤなど固体撮像素子並みの色再現を得るこ
とができる。また、原色・補色に限らず、植物や人肌の
様に近赤外領域に強い反射率を有するものの色再現が改
善される。
ための要件について説明する。電子撮像装置において
は、通常赤外光が撮像面に入射しないように、一定の厚
みのある赤外吸収フィルターを撮像素子よりも物体側に
挿入している。光学系を短くあるいは薄くするために、
赤外吸収フィルターを厚みのないコーティングに置き換
えると、当然その分薄くなるが、副次的効果がある。前
記ズームレンズ系後方にある撮像素子よりも物体側に、
波長６００ｎｍでの透過率が８０％以上、波長７００ｎ
ｍでの透過率が８％以下の近赤外シャープカットコート
を導入すると、吸収タイプよりも波長７００ｎｍ以上の
近赤外領域の透過率が低く、かつ、相対的に赤側の透過
率が高くなる。そして、補色モザイクフィルターを有す
るＣＣＤなど固体撮像素子の欠点である青紫側のマゼン
タ化傾向がゲイン調整により緩和され、原色フィルター
を有するＣＣＤなど固体撮像素子並みの色再現を得るこ
とができる。また、原色・補色に限らず、植物や人肌の
様に近赤外領域に強い反射率を有するものの色再現が改
善される。
【００５７】即ち、次の条件式(18)，(19)を満たすのが
望ましい。 τ６００／τ５５０ ≧ ０．８ …(18) τ７００／τ５５０ ≦ ０．０８ …(19) ただし、τ６００は波長６００ｎｍでの透過率、τ５５
０は波長５５０ｎｍでの透過率、τ７００は波長７００
ｎｍでの透過率である。なお、次の条件式(18')，(19')
を満たすとさらに良い。 τ６００／τ５５０ ≧ ０．８５ …(18') τ７００／τ５５０ ≦ ０．０５ …(19') さらに、次の条件式(18")，(19")を満たすと最も良い。 τ６００／τ５５０ ≧ ０．９ …(18") τ７００／τ５５０ ≦ ０．０３ …(19")
望ましい。 τ６００／τ５５０ ≧ ０．８ …(18) τ７００／τ５５０ ≦ ０．０８ …(19) ただし、τ６００は波長６００ｎｍでの透過率、τ５５
０は波長５５０ｎｍでの透過率、τ７００は波長７００
ｎｍでの透過率である。なお、次の条件式(18')，(19')
を満たすとさらに良い。 τ６００／τ５５０ ≧ ０．８５ …(18') τ７００／τ５５０ ≦ ０．０５ …(19') さらに、次の条件式(18")，(19")を満たすと最も良い。 τ６００／τ５５０ ≧ ０．９ …(18") τ７００／τ５５０ ≦ ０．０３ …(19")
【００５８】ＣＣＤ等の固体撮像素子のもう1つの欠点
は、近紫外域の波長５５０ｎｍに対する感度が人間の眼
のそれよりもかなり高いことである。これも近紫外域の
色収差による画像のエッジ部の色にじみを目立たせてい
る。特に光学系を小型化すると致命的である。従って、
波長４００ｎｍでの透過率（τ４００）の波長５５０ｎ
ｍでの透過率（τ５５０）に対する比が０．０８を下回
り、波長４４０ｎｍでの透過率（τ４４０）の波長５５
０ｎｍでの透過率（τ５５０）に対する比が０．４を上
回るような吸収体あるいは反射体を光路上に挿入すれ
ば、色再現上必要な波長域を失わず（良好な色再現を保
ったまま）色にじみなどのノイズがかなり軽減される。
は、近紫外域の波長５５０ｎｍに対する感度が人間の眼
のそれよりもかなり高いことである。これも近紫外域の
色収差による画像のエッジ部の色にじみを目立たせてい
る。特に光学系を小型化すると致命的である。従って、
波長４００ｎｍでの透過率（τ４００）の波長５５０ｎ
ｍでの透過率（τ５５０）に対する比が０．０８を下回
り、波長４４０ｎｍでの透過率（τ４４０）の波長５５
０ｎｍでの透過率（τ５５０）に対する比が０．４を上
回るような吸収体あるいは反射体を光路上に挿入すれ
ば、色再現上必要な波長域を失わず（良好な色再現を保
ったまま）色にじみなどのノイズがかなり軽減される。
【００５９】即ち、次の条件式(20)，(21)を満たすのが
望ましい。 τ４００／τ５５０ ≦ ０．０８ …(20) τ４４０／τ５５０ ≧ ０．４ …(21) なお、次の条件式(20')，(21')を満たすとさらに良い。 τ４００／τ５５０ ≦ ０．０６ …(20') τ４４０／τ５５０ ≧ ０．５ …(21') さらに、次の条件式(20")，(21")を満たすと最もよい。 τ４００／τ５５０ ≦ ０．０４ …(20") τ４４０／τ５５０ ≧ ０．６ …(21") なお、これらのフィルターの設置場所は結像光学系と撮
像素子との間が良い。
望ましい。 τ４００／τ５５０ ≦ ０．０８ …(20) τ４４０／τ５５０ ≧ ０．４ …(21) なお、次の条件式(20')，(21')を満たすとさらに良い。 τ４００／τ５５０ ≦ ０．０６ …(20') τ４４０／τ５５０ ≧ ０．５ …(21') さらに、次の条件式(20")，(21")を満たすと最もよい。 τ４００／τ５５０ ≦ ０．０４ …(20") τ４４０／τ５５０ ≧ ０．６ …(21") なお、これらのフィルターの設置場所は結像光学系と撮
像素子との間が良い。
【００６０】一方、補色フィルターの場合、その透過光
エネルギーの高さから原色フィルター付きＣＣＤと比べ
て実質的感度が高く、かつ、解像的にも有利であるた
め、小型ＣＣＤを使用したときのメリットが大である。
エネルギーの高さから原色フィルター付きＣＣＤと比べ
て実質的感度が高く、かつ、解像的にも有利であるた
め、小型ＣＣＤを使用したときのメリットが大である。
【００６１】なお、上記各条件式や各構成は適宜組み合
せることでより良好な電子撮像装置を構成できる。ま
た、各条件式においては、その上限値のみ、もしくは下
限値のみを、より好ましい条件式の対応する上限値、下
限値で限定してもよい。また、後述の各実施例に記載の
条件式の対応値を上限値または下限値としてもよい。
せることでより良好な電子撮像装置を構成できる。ま
た、各条件式においては、その上限値のみ、もしくは下
限値のみを、より好ましい条件式の対応する上限値、下
限値で限定してもよい。また、後述の各実施例に記載の
条件式の対応値を上限値または下限値としてもよい。
【００６２】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を用いて
説明する。第１実施例 図１は本発明による電子撮像装置に用いるズームレンズ
の第１実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図
であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時における
状態を示している。図２は第１実施例にかかるズームレ
ンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断
面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端で
の状態を示している。図３〜図５は第１実施例にかかる
ズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非
点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、図３は
広角端、図４は中間、図５は望遠端での状態を示してい
る。
説明する。第１実施例 図１は本発明による電子撮像装置に用いるズームレンズ
の第１実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図
であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時における
状態を示している。図２は第１実施例にかかるズームレ
ンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断
面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端で
の状態を示している。図３〜図５は第１実施例にかかる
ズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非
点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、図３は
広角端、図４は中間、図５は望遠端での状態を示してい
る。
【００６３】第１実施例の電子撮像装置は、図１に示す
ように、物体側から順に、ズームレンズと、電子撮像素
子であるＣＣＤを有している。図１中、ＩはＣＣＤの撮
像面である。ズームレンズと撮像面Ｉとの間には、平面
平板状のＣＣＤカバーガラスＣＧが設けられている。ズ
ームレンズは、物体側から順に、第１位置固定レンズ群
Ｇ１と、開口絞りＳと、第１移動レンズ群Ｇ２と、第２
移動レンズ群Ｇ３と、第２位置固定レンズ群Ｇ４とを有
している。第１位置固定レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカス単レンズＬ１1
からなる負の屈折力を有する前側副群と、光路を折り曲
げるための反射面を持つ反射光学素子Ｒ１と、両凹負レ
ンズＬ１2と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
Ｌ１3との接合レンズからなる後側副群とで構成されて
いる。反射光学素子Ｒ１は、光路を９０°折り曲げる表
面鏡として構成されている。なお、本発明の各実施例に
おける有効撮像領域の縦横比は３：４であり、折り曲げ
方向は横方向である。第１移動レンズ群Ｇ２は、物体側
から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
２1と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２2と
の接合レンズと、両凸正レンズＬ２3とで構成されてお
り、全体で正の屈折力を有している。第２移動レンズ群
Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３
1で構成されている。第２位置固定レンズ群Ｇ４は、物
体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズＬ４1と両凸正レンズＬ４2との接合レンズで構成され
ている。
ように、物体側から順に、ズームレンズと、電子撮像素
子であるＣＣＤを有している。図１中、ＩはＣＣＤの撮
像面である。ズームレンズと撮像面Ｉとの間には、平面
平板状のＣＣＤカバーガラスＣＧが設けられている。ズ
ームレンズは、物体側から順に、第１位置固定レンズ群
Ｇ１と、開口絞りＳと、第１移動レンズ群Ｇ２と、第２
移動レンズ群Ｇ３と、第２位置固定レンズ群Ｇ４とを有
している。第１位置固定レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカス単レンズＬ１1
からなる負の屈折力を有する前側副群と、光路を折り曲
げるための反射面を持つ反射光学素子Ｒ１と、両凹負レ
ンズＬ１2と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
Ｌ１3との接合レンズからなる後側副群とで構成されて
いる。反射光学素子Ｒ１は、光路を９０°折り曲げる表
面鏡として構成されている。なお、本発明の各実施例に
おける有効撮像領域の縦横比は３：４であり、折り曲げ
方向は横方向である。第１移動レンズ群Ｇ２は、物体側
から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
２1と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２2と
の接合レンズと、両凸正レンズＬ２3とで構成されてお
り、全体で正の屈折力を有している。第２移動レンズ群
Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３
1で構成されている。第２位置固定レンズ群Ｇ４は、物
体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズＬ４1と両凸正レンズＬ４2との接合レンズで構成され
ている。
【００６４】広角端から望遠端へと変倍する際には、第
１位置固定レンズ群Ｇ１と第２位置固定レンズ群Ｇ４は
位置が固定され、第１移動レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと
ともに物体側へ移動し、第２移動レンズ群Ｇ３は像側へ
移動して第１移動レンズ群Ｇ２との間隔を一旦広げた
後、物体側へ移動しながら第１移動レンズ群Ｇ２との間
隔を縮めるようになっている。第２位置固定レンズ群Ｇ
４は、合焦動作時にも位置が固定されている。非球面
は、第１位置固定レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズＬ１1の像側の面、第１移動レン
ズ群Ｇ２の最も物体側の面、第２位置固定レンズ群Ｇ４
の最も像側の面の３面に設けられている。
１位置固定レンズ群Ｇ１と第２位置固定レンズ群Ｇ４は
位置が固定され、第１移動レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと
ともに物体側へ移動し、第２移動レンズ群Ｇ３は像側へ
移動して第１移動レンズ群Ｇ２との間隔を一旦広げた
後、物体側へ移動しながら第１移動レンズ群Ｇ２との間
隔を縮めるようになっている。第２位置固定レンズ群Ｇ
４は、合焦動作時にも位置が固定されている。非球面
は、第１位置固定レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズＬ１1の像側の面、第１移動レン
ズ群Ｇ２の最も物体側の面、第２位置固定レンズ群Ｇ４
の最も像側の面の３面に設けられている。
【００６５】次に、第１実施例のズームレンズを構成す
る光学部材の数値データを示す。なお、第１実施例の数
値データにおいて、ｒ1、ｒ2、…は各レンズ面の曲率半
径、ｄ1、ｄ2、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎ
d1、ｎd2、…は各レンズのｄ線での屈折率、νd1、
νd2、…は各レンズのアッべ数、Ｆｎｏ．はＦナンバ
ー、ｆは全系焦点距離、Ｄ０は物体から第１面までの距
離を表している。なお、非球面形状は、光軸方向をｚ、
光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をＫ、非球面
係数をＡ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10としたとき、次の式で表さ
れる。 ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｙ／
ｒ）2｝1/2］＋Ａ4ｙ4＋Ａ6ｙ6＋Ａ8ｙ8＋Ａ10ｙ10 なお、これらの記号は後述の実施例の数値データにおい
ても共通である。また、数値データにおける第３，４面
は仮想面である。光路を折り曲げるための反射面を持つ
反射光学素子として、屈折率１のプリズムを想定し、そ
の入射面、射出面を想定して設計したものであり、実際
は空気間隔になる。
る光学部材の数値データを示す。なお、第１実施例の数
値データにおいて、ｒ1、ｒ2、…は各レンズ面の曲率半
径、ｄ1、ｄ2、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎ
d1、ｎd2、…は各レンズのｄ線での屈折率、νd1、
νd2、…は各レンズのアッべ数、Ｆｎｏ．はＦナンバ
ー、ｆは全系焦点距離、Ｄ０は物体から第１面までの距
離を表している。なお、非球面形状は、光軸方向をｚ、
光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をＫ、非球面
係数をＡ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10としたとき、次の式で表さ
れる。 ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｙ／
ｒ）2｝1/2］＋Ａ4ｙ4＋Ａ6ｙ6＋Ａ8ｙ8＋Ａ10ｙ10 なお、これらの記号は後述の実施例の数値データにおい
ても共通である。また、数値データにおける第３，４面
は仮想面である。光路を折り曲げるための反射面を持つ
反射光学素子として、屈折率１のプリズムを想定し、そ
の入射面、射出面を想定して設計したものであり、実際
は空気間隔になる。
【００６６】数値データ１
ｒ1＝15.5466
ｄ1＝0.7000 ｎd1＝1.77250 νd1＝49.60
ｒ2＝4.8517（非球面）
ｄ2＝1.7000
ｒ3＝∞（仮想面）
ｄ3＝6.8000
ｒ4＝∞（仮想面）
ｄ4＝0.1500
ｒ5＝-27.3963
ｄ5＝0.7000 ｎd5＝1.74320 νd5＝49.34
ｒ6＝4.8487
ｄ6＝1.2500 ｎd6＝1.80100 νd6＝34.97
ｒ7＝45.1811
ｄ7＝Ｄ７
ｒ8＝∞（絞り）
ｄ8＝0
ｒ9＝4.4863（非球面）
ｄ9＝1.8000 ｎd9＝1.74320 νd9＝49.34
ｒ10＝11.0000
ｄ10＝0.7000 ｎd10＝1.84666 νd10＝23.78
ｒ11＝4.2567
ｄ11＝0.5000
ｒ12＝10.7543
ｄ12＝1.6500 ｎd12＝1.72916 νd12＝54.68
ｒ13＝-14.5935
ｄ13＝Ｄ１３
ｒ14＝12.7727
ｄ14＝1.0000 ｎd14＝1.48749 νd14＝70.23
ｒ15＝20.3281
ｄ15＝Ｄ１５
ｒ16＝58.0852
ｄ16＝0.7000 ｎd16＝1.84666 νd16＝23.78
ｒ17＝6.5000
ｄ17＝1.4500 ｎd17＝1.74320 νd17＝49.34
ｒ18＝-51.3433（非球面）
ｄ18＝0.7000
ｒ19＝∞
ｄ19＝0.6000 ｎd19＝1.51633 νd19＝64.14
ｒ20＝∞
ｄ20＝Ｄ２０
ｒ21＝∞（撮像面）
ｄ21＝0
【００６７】
非球面係数
第２面
Ｋ＝0
Ａ2 ＝0 Ａ4 ＝-3.1826×10-4 Ａ6 ＝-1.6763×10-5
Ａ8 ＝-7.7198×10-7 Ａ10 ＝0
第９面
Ｋ＝0
Ａ2 ＝0 Ａ4 ＝-6.9648×10-4 Ａ6 ＝-8.0348×10-6
Ａ8 ＝-1.6092×10-6 Ａ10 ＝0
第１８面
Ｋ＝0
Ａ2 ＝0 Ａ4 ＝6.1299×10-5 Ａ6 ＝5.4502×10-4
Ａ8 ＝-6.3390×10-5 Ａ10 ＝0
【００６８】
ズームデータ（無限遠物点合焦時）
広角端 中間 望遠端
ｆ（ｍｍ） 3.25820 5.63973 9.74758
Ｆｎｏ． 2.6621 3.5594 4.5487
Ｄ０ ∞ ∞ ∞
Ｄ７ 10.78027 5.54380 0.89779
Ｄ１３ 1.09990 10.18514 1.29971
Ｄ１５ 5.62926 1.79170 15.31194
Ｄ２０ 1.00000 1.00000 1.00000
【００６９】第２実施例
図６は本発明による電子撮像装置に用いるズームレンズ
の第２実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図
であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時における
状態を示している。図７は第２実施例にかかるズームレ
ンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断
面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端で
の状態を示している。
の第２実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図
であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時における
状態を示している。図７は第２実施例にかかるズームレ
ンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断
面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端で
の状態を示している。
【００７０】第２実施例の電子撮像装置は、図６に示す
ように、物体側から順に、ズームレンズと、電子撮像素
子であるＣＣＤを有している。図６中、ＩはＣＣＤの撮
像面である。ズームレンズと撮像面Ｉとの間には、平面
平板状のＣＣＤカバーガラスＣＧが設けられている。ズ
ームレンズは、物体側から順に、第１位置固定レンズ群
Ｇ１と、開口絞りＳと、第１移動レンズ群Ｇ２と、第２
移動レンズ群Ｇ３と、第２位置固定レンズ群Ｇ４とを有
している。第１位置固定レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカス単レンズＬ１1
からなる負の屈折力を有する前側副群と、光路を折り曲
げるための反射面を持つ反射光学素子Ｒ１と、両凹負レ
ンズＬ１2と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
Ｌ１3との接合レンズからなる後側副群とで構成されて
いる。反射光学素子Ｒ１は、光路を９０°折り曲げる表
面鏡として構成されている。なお、本発明の各実施例に
おける有効撮像領域の縦横比は３：４であり、折り曲げ
方向は横方向である。第１移動レンズ群Ｇ２は、物体側
から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
２1と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２2と
の接合レンズと、両凸正レンズＬ２3とで構成されてお
り、全体で正の屈折力を有している。第２移動レンズ群
Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３
1で構成されている。第２位置固定レンズ群Ｇ４は、物
体側から順に、両凹負レンズＬ４1’と両凸正レンズＬ
４2との接合レンズで構成されている。
ように、物体側から順に、ズームレンズと、電子撮像素
子であるＣＣＤを有している。図６中、ＩはＣＣＤの撮
像面である。ズームレンズと撮像面Ｉとの間には、平面
平板状のＣＣＤカバーガラスＣＧが設けられている。ズ
ームレンズは、物体側から順に、第１位置固定レンズ群
Ｇ１と、開口絞りＳと、第１移動レンズ群Ｇ２と、第２
移動レンズ群Ｇ３と、第２位置固定レンズ群Ｇ４とを有
している。第１位置固定レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカス単レンズＬ１1
からなる負の屈折力を有する前側副群と、光路を折り曲
げるための反射面を持つ反射光学素子Ｒ１と、両凹負レ
ンズＬ１2と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
Ｌ１3との接合レンズからなる後側副群とで構成されて
いる。反射光学素子Ｒ１は、光路を９０°折り曲げる表
面鏡として構成されている。なお、本発明の各実施例に
おける有効撮像領域の縦横比は３：４であり、折り曲げ
方向は横方向である。第１移動レンズ群Ｇ２は、物体側
から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ
２1と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２2と
の接合レンズと、両凸正レンズＬ２3とで構成されてお
り、全体で正の屈折力を有している。第２移動レンズ群
Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３
1で構成されている。第２位置固定レンズ群Ｇ４は、物
体側から順に、両凹負レンズＬ４1’と両凸正レンズＬ
４2との接合レンズで構成されている。
【００７１】広角端から望遠端へと変倍する際には、第
１位置固定レンズ群Ｇ１と第２位置固定レンズ群Ｇ４は
位置が固定され、第１移動レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと
ともに物体側へ移動し、第２移動レンズ群Ｇ３は像側へ
移動して第１移動レンズ群Ｇ２との間隔を一旦広げた
後、物体側へ移動しながら第１移動レンズ群Ｇ２との間
隔を縮めるようになっている。第２位置固定レンズ群Ｇ
４は、合焦動作時にも位置が固定されている。非球面
は、第１位置固定レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズＬ１1の像側の面、第１移動レン
ズ群Ｇ２の最も物体側の面、第２位置固定レンズ群Ｇ４
の最も像側の面の３面に設けられている。
１位置固定レンズ群Ｇ１と第２位置固定レンズ群Ｇ４は
位置が固定され、第１移動レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと
ともに物体側へ移動し、第２移動レンズ群Ｇ３は像側へ
移動して第１移動レンズ群Ｇ２との間隔を一旦広げた
後、物体側へ移動しながら第１移動レンズ群Ｇ２との間
隔を縮めるようになっている。第２位置固定レンズ群Ｇ
４は、合焦動作時にも位置が固定されている。非球面
は、第１位置固定レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズＬ１1の像側の面、第１移動レン
ズ群Ｇ２の最も物体側の面、第２位置固定レンズ群Ｇ４
の最も像側の面の３面に設けられている。
【００７２】次に、第２実施例のズームレンズを構成す
る光学部材の数値データを示す。数値データ２ ｒ1＝14.0394 ｄ1＝0.7000 ｎd1＝1.77250 νd1＝49.60 ｒ2＝4.6694（非球面） ｄ2＝1.7000 ｒ3＝∞（仮想面） ｄ3＝6.8000 ｒ4＝∞（仮想面） ｄ4＝0.1500 ｒ5＝-33.1184 ｄ5＝0.7000 ｎd5＝1.75700 νd5＝47.82 ｒ6＝4.2000 ｄ6＝2.1000 ｎd6＝1.80100 νd6＝34.97 ｒ7＝33.0826 ｄ7＝Ｄ７ ｒ8＝∞（絞り） ｄ8＝0 ｒ9＝4.1102（非球面） ｄ9＝1.8000 ｎd9＝1.74320 νd9＝49.34 ｒ10＝8.8000 ｄ10＝0.7000 ｎd10＝1.84666 νd10＝23.78 ｒ11＝3.7817 ｄ11＝0.5000 ｒ12＝10.0575 ｄ12＝1.6500 ｎd12＝1.72916 νd12＝54.68 ｒ13＝-15.8485 ｄ13＝Ｄ１３ ｒ14＝6.8836 ｄ14＝1.0000 ｎd14＝1.48749 νd14＝70.23 ｒ15＝9.2690 ｄ15＝Ｄ１５ ｒ16＝-34.2452 ｄ16＝0.7000 ｎd16＝1.84666 νd16＝23.78 ｒ17＝6.5000 ｄ17＝1.6000 ｎd17＝1.74320 νd17＝49.34 ｒ18＝-15.3642（非球面） ｄ18＝0.7000 ｒ19＝∞ ｄ19＝0.6000 ｎd19＝1.51633 νd19＝64.14 ｒ20＝∞ ｄ20＝Ｄ２０ ｒ21＝∞（撮像面） ｄ21＝0
る光学部材の数値データを示す。数値データ２ ｒ1＝14.0394 ｄ1＝0.7000 ｎd1＝1.77250 νd1＝49.60 ｒ2＝4.6694（非球面） ｄ2＝1.7000 ｒ3＝∞（仮想面） ｄ3＝6.8000 ｒ4＝∞（仮想面） ｄ4＝0.1500 ｒ5＝-33.1184 ｄ5＝0.7000 ｎd5＝1.75700 νd5＝47.82 ｒ6＝4.2000 ｄ6＝2.1000 ｎd6＝1.80100 νd6＝34.97 ｒ7＝33.0826 ｄ7＝Ｄ７ ｒ8＝∞（絞り） ｄ8＝0 ｒ9＝4.1102（非球面） ｄ9＝1.8000 ｎd9＝1.74320 νd9＝49.34 ｒ10＝8.8000 ｄ10＝0.7000 ｎd10＝1.84666 νd10＝23.78 ｒ11＝3.7817 ｄ11＝0.5000 ｒ12＝10.0575 ｄ12＝1.6500 ｎd12＝1.72916 νd12＝54.68 ｒ13＝-15.8485 ｄ13＝Ｄ１３ ｒ14＝6.8836 ｄ14＝1.0000 ｎd14＝1.48749 νd14＝70.23 ｒ15＝9.2690 ｄ15＝Ｄ１５ ｒ16＝-34.2452 ｄ16＝0.7000 ｎd16＝1.84666 νd16＝23.78 ｒ17＝6.5000 ｄ17＝1.6000 ｎd17＝1.74320 νd17＝49.34 ｒ18＝-15.3642（非球面） ｄ18＝0.7000 ｒ19＝∞ ｄ19＝0.6000 ｎd19＝1.51633 νd19＝64.14 ｒ20＝∞ ｄ20＝Ｄ２０ ｒ21＝∞（撮像面） ｄ21＝0
【００７３】
非球面係数
第２面
Ｋ＝0
Ａ2 ＝0 Ａ4 ＝-3.0634×10-4 Ａ6 ＝-1.8047×10-5
Ａ8 ＝-1.2245×10-6 Ａ10 ＝0
第９面
Ｋ＝0
Ａ2 ＝0 Ａ4 ＝-8.2968×10-4 Ａ6 ＝-4.4215×10-6
Ａ8 ＝-3.8788×10-6 Ａ10 ＝0
第１８面
Ｋ＝0
Ａ2 ＝0 Ａ4 ＝-3.0414×10-4 Ａ6 ＝7.5042×10-4
Ａ8 ＝-8.9306×10-5 Ａ10 ＝0
【００７４】
ズームデータ（無限遠物点合焦時）
広角端 中間 望遠端
ｆ（ｍｍ） 3.26424 5.63999 9.74415
Ｆｎｏ． 2.6579 3.5180 4.5628
Ｄ０ ∞ ∞ ∞
Ｄ７ 10.32613 5.13283 0.89456
Ｄ１３ 1.09970 6.92108 1.29913
Ｄ１５ 5.09662 4.47420 14.32890
Ｄ２０ 1.00000 1.00000 1.00000
【００７５】第３実施例
図８は本発明による電子撮像装置に用いるズームレンズ
の第３実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図
であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時における
状態を示している。図９は第３実施例にかかるズームレ
ンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断
面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端で
の状態を示している。
の第３実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図
であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時における
状態を示している。図９は第３実施例にかかるズームレ
ンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断
面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端で
の状態を示している。
【００７６】第３実施例の電子撮像装置は、図８に示す
ように、物体側から順に、ズームレンズと、電子撮像素
子であるＣＣＤを有している。図８中、ＩはＣＣＤの撮
像面である。ズームレンズと撮像面Ｉとの間には、平面
平板状のＣＣＤカバーガラスＣＧが設けられている。ズ
ームレンズは、物体側から順に、第１位置固定レンズ群
Ｇ１と、開口絞りＳと、第１移動レンズ群Ｇ２と、第２
移動レンズ群Ｇ３と、第２位置固定レンズ群Ｇ４とを有
している。第１位置固定レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカス単レンズＬ１1
からなる負の屈折力を有する前側副群と、光路を折り曲
げるための反射面を持つ反射光学素子Ｒ１と、両凸正レ
ンズＬ１2’と両凹負レンズＬ１3’との接合レンズと、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１4からな
る後側副群とで構成されている。反射光学素子Ｒ１は、
光路を９０°折り曲げる表面鏡として構成されている。
なお、本発明の各実施例における有効撮像領域の縦横比
は３：４であり、折り曲げ方向は横方向である。第１移
動レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズＬ２1と物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズＬ２2との接合レンズと、両凸正レ
ンズＬ２3とで構成されており、全体で正の屈折力を有
している。第２移動レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ３
1’で構成されている。第２位置固定レンズ群Ｇ４は、
物体側から順に、物体側に凹面を有し像側に平面を有す
る負レンズＬ４1”と物体側に平面を有し像側に凸面を
有する正レンズＬ４2’との接合レンズで構成されてい
る。
ように、物体側から順に、ズームレンズと、電子撮像素
子であるＣＣＤを有している。図８中、ＩはＣＣＤの撮
像面である。ズームレンズと撮像面Ｉとの間には、平面
平板状のＣＣＤカバーガラスＣＧが設けられている。ズ
ームレンズは、物体側から順に、第１位置固定レンズ群
Ｇ１と、開口絞りＳと、第１移動レンズ群Ｇ２と、第２
移動レンズ群Ｇ３と、第２位置固定レンズ群Ｇ４とを有
している。第１位置固定レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカス単レンズＬ１1
からなる負の屈折力を有する前側副群と、光路を折り曲
げるための反射面を持つ反射光学素子Ｒ１と、両凸正レ
ンズＬ１2’と両凹負レンズＬ１3’との接合レンズと、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１4からな
る後側副群とで構成されている。反射光学素子Ｒ１は、
光路を９０°折り曲げる表面鏡として構成されている。
なお、本発明の各実施例における有効撮像領域の縦横比
は３：４であり、折り曲げ方向は横方向である。第１移
動レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズＬ２1と物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズＬ２2との接合レンズと、両凸正レ
ンズＬ２3とで構成されており、全体で正の屈折力を有
している。第２移動レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ３
1’で構成されている。第２位置固定レンズ群Ｇ４は、
物体側から順に、物体側に凹面を有し像側に平面を有す
る負レンズＬ４1”と物体側に平面を有し像側に凸面を
有する正レンズＬ４2’との接合レンズで構成されてい
る。
【００７７】広角端から望遠端へと変倍する際には、第
１位置固定レンズ群Ｇ１と第２位置固定レンズ群Ｇ４は
位置が固定され、第１移動レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと
ともに物体側へ移動し、第２移動レンズ群Ｇ３は物体側
へ移動しながら第１移動レンズ群Ｇ２との間隔を一旦広
げた後、第１移動レンズ群Ｇ２との間隔を縮めるように
なっている。第２位置固定レンズ群Ｇ４は、合焦動作時
にも位置が固定されている。非球面は、第１位置固定レ
ンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズＬ１1の像側の面、第１移動レンズ群Ｇ２の最も物体
側の面、第２位置固定レンズ群Ｇ４の最も像側の面の３
面に設けられている。
１位置固定レンズ群Ｇ１と第２位置固定レンズ群Ｇ４は
位置が固定され、第１移動レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと
ともに物体側へ移動し、第２移動レンズ群Ｇ３は物体側
へ移動しながら第１移動レンズ群Ｇ２との間隔を一旦広
げた後、第１移動レンズ群Ｇ２との間隔を縮めるように
なっている。第２位置固定レンズ群Ｇ４は、合焦動作時
にも位置が固定されている。非球面は、第１位置固定レ
ンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズＬ１1の像側の面、第１移動レンズ群Ｇ２の最も物体
側の面、第２位置固定レンズ群Ｇ４の最も像側の面の３
面に設けられている。
【００７８】次に、第３実施例のズームレンズを構成す
る光学部材の数値データを示す。数値データ３ ｒ1＝13.3684 ｄ1＝0.7000 ｎd1＝1.80610 νd1＝40.92 ｒ2＝4.7737（非球面） ｄ2＝1.5500 ｒ3＝∞（仮想面） ｄ3＝6.8000 ｒ4＝∞（仮想面） ｄ4＝0.1500 ｒ5＝40.0504 ｄ5＝1.4000 ｎd5＝1.75520 νd5＝27.51 ｒ6＝-10.0000 ｄ6＝0.7000 ｎd6＝1.80440 νd6＝39.59 ｒ7＝8.2862 ｄ7＝0.5000 ｒ8＝6.3061 ｄ8＝1.0000 ｎd8＝1.84666 νd8＝23.78 ｒ9＝7.4494 ｄ9＝Ｄ９ ｒ10＝∞（絞り） ｄ10＝0 ｒ11＝4.2127（非球面） ｄ11＝1.8000 ｎd11＝1.74320 νd11＝49.34 ｒ12＝8.0000 ｄ12＝0.7000 ｎd12＝1.84666 νd12＝23.78 ｒ13＝3.7773 ｄ13＝0.5000 ｒ14＝7.8428 ｄ14＝1.5000 ｎd14＝1.72916 νd14＝54.68 ｒ15＝-65.4053 ｄ15＝Ｄ１５ ｒ16＝7.7629 ｄ16＝1.5000 ｎd16＝1.48749 νd16＝70.23 ｒ17＝-56.7880 ｄ17＝Ｄ１７ ｒ18＝∞（透過率可変手段又はシャッター配置位置） ｄ18＝4.0000 ｒ19＝-4.1202 ｄ19＝0.7000 ｎd19＝1.84666 νd19＝23.78 ｒ20＝∞ ｄ20＝1.4000 ｎd20＝1.74320 νd20＝49.34 ｒ21＝-5.1232（非球面） ｄ21＝0.7000 ｒ22＝∞ ｄ22＝0.6000 ｎd22＝1.51633 νd22＝64.14 ｒ23＝∞ ｄ23＝Ｄ２３ ｒ24＝∞（撮像面） ｄ24＝0
る光学部材の数値データを示す。数値データ３ ｒ1＝13.3684 ｄ1＝0.7000 ｎd1＝1.80610 νd1＝40.92 ｒ2＝4.7737（非球面） ｄ2＝1.5500 ｒ3＝∞（仮想面） ｄ3＝6.8000 ｒ4＝∞（仮想面） ｄ4＝0.1500 ｒ5＝40.0504 ｄ5＝1.4000 ｎd5＝1.75520 νd5＝27.51 ｒ6＝-10.0000 ｄ6＝0.7000 ｎd6＝1.80440 νd6＝39.59 ｒ7＝8.2862 ｄ7＝0.5000 ｒ8＝6.3061 ｄ8＝1.0000 ｎd8＝1.84666 νd8＝23.78 ｒ9＝7.4494 ｄ9＝Ｄ９ ｒ10＝∞（絞り） ｄ10＝0 ｒ11＝4.2127（非球面） ｄ11＝1.8000 ｎd11＝1.74320 νd11＝49.34 ｒ12＝8.0000 ｄ12＝0.7000 ｎd12＝1.84666 νd12＝23.78 ｒ13＝3.7773 ｄ13＝0.5000 ｒ14＝7.8428 ｄ14＝1.5000 ｎd14＝1.72916 νd14＝54.68 ｒ15＝-65.4053 ｄ15＝Ｄ１５ ｒ16＝7.7629 ｄ16＝1.5000 ｎd16＝1.48749 νd16＝70.23 ｒ17＝-56.7880 ｄ17＝Ｄ１７ ｒ18＝∞（透過率可変手段又はシャッター配置位置） ｄ18＝4.0000 ｒ19＝-4.1202 ｄ19＝0.7000 ｎd19＝1.84666 νd19＝23.78 ｒ20＝∞ ｄ20＝1.4000 ｎd20＝1.74320 νd20＝49.34 ｒ21＝-5.1232（非球面） ｄ21＝0.7000 ｒ22＝∞ ｄ22＝0.6000 ｎd22＝1.51633 νd22＝64.14 ｒ23＝∞ ｄ23＝Ｄ２３ ｒ24＝∞（撮像面） ｄ24＝0
【００７９】
非球面係数
第２面
Ｋ＝0
Ａ2 ＝0 Ａ4 ＝-2.1367×10-4 Ａ6 ＝-2.2134×10-5
Ａ8 ＝-9.8406×10-7 Ａ10 ＝0
第１１面
Ｋ＝0
Ａ2 ＝0 Ａ4 ＝-7.2322×10-4 Ａ6 ＝-4.5474×10-7
Ａ8 ＝-3.2137×10-6 Ａ10 ＝0
第２１面
Ｋ＝0
Ａ2 ＝0 Ａ4 ＝9.8601×10-4 Ａ6 ＝2.5377×10-4
Ａ8 ＝-3.0336×10-5 Ａ10 ＝0
【００８０】
ズームデータ（無限遠物点合焦時）
広角端 中間 望遠端
ｆ（ｍｍ） 3.26996 5.68856 9.73139
Ｆｎｏ． 2.8123 3.5300 4.5214
Ｄ０ ∞ ∞ ∞
Ｄ９ 9.54198 4.27844 0.88064
Ｄ１５ 1.09629 3.57294 1.28958
Ｄ１７ 1.18911 3.99095 9.65757
Ｄ２３ 1.00000 1.00000 1.00000
【００８１】第４実施例
図１０は本発明による電子撮像装置に用いるズームレン
ズの第４実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面
図であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時におけ
る状態を示している。図１１は第４実施例にかかるズー
ムレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿
う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠
端での状態を示している。図１２〜図１４は第４実施例
にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面
収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であ
り、図１２は広角端、図１３は中間、図１４は望遠端で
の状態を示している。
ズの第４実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面
図であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時におけ
る状態を示している。図１１は第４実施例にかかるズー
ムレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿
う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠
端での状態を示している。図１２〜図１４は第４実施例
にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面
収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であ
り、図１２は広角端、図１３は中間、図１４は望遠端で
の状態を示している。
【００８２】第４実施例の電子撮像装置は、図１０に示
すように、物体側から順に、ズームレンズと、電子撮像
素子であるＣＣＤを有している。図１０中、ＩはＣＣＤ
の撮像面である。ズームレンズと撮像面Ｉとの間には、
平面平板状のＣＣＤカバーガラスＣＧが設けられてい
る。ズームレンズは、物体側から順に、第１位置固定レ
ンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、第１移動レンズ群Ｇ２
と、第２移動レンズ群Ｇ３と、第２位置固定レンズ群Ｇ
４とを有している。第１位置固定レンズ群Ｇ１は、物体
側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス単レン
ズＬ１1からなる負の屈折力を有する前側副群と、光路
を折り曲げるための反射面を持つ反射光学素子Ｒ１と、
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１2”と物
体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１3”との接
合レンズからなる後側副群とで構成されている。反射光
学素子Ｒ１は、光路を９０°折り曲げる表面鏡として構
成されている。なお、本発明の各実施例における有効撮
像領域の縦横比は３：４であり、折り曲げ方向は横方向
である。第１移動レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両
凸正レンズＬ２1’と、物体側に凸面を向けた正メニス
カスレンズＬ２2’と物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズＬ２3’との接合レンズとで構成されており、
全体で正の屈折力を有している。第２移動レンズ群Ｇ３
は、両凸正レンズＬ３1’で構成されている。第２位置
固定レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズＬ
４1”’と物体側に凹面を有する負メニスカスレンズＬ
４2”との接合レンズで構成されている。
すように、物体側から順に、ズームレンズと、電子撮像
素子であるＣＣＤを有している。図１０中、ＩはＣＣＤ
の撮像面である。ズームレンズと撮像面Ｉとの間には、
平面平板状のＣＣＤカバーガラスＣＧが設けられてい
る。ズームレンズは、物体側から順に、第１位置固定レ
ンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、第１移動レンズ群Ｇ２
と、第２移動レンズ群Ｇ３と、第２位置固定レンズ群Ｇ
４とを有している。第１位置固定レンズ群Ｇ１は、物体
側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス単レン
ズＬ１1からなる負の屈折力を有する前側副群と、光路
を折り曲げるための反射面を持つ反射光学素子Ｒ１と、
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１2”と物
体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１3”との接
合レンズからなる後側副群とで構成されている。反射光
学素子Ｒ１は、光路を９０°折り曲げる表面鏡として構
成されている。なお、本発明の各実施例における有効撮
像領域の縦横比は３：４であり、折り曲げ方向は横方向
である。第１移動レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両
凸正レンズＬ２1’と、物体側に凸面を向けた正メニス
カスレンズＬ２2’と物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズＬ２3’との接合レンズとで構成されており、
全体で正の屈折力を有している。第２移動レンズ群Ｇ３
は、両凸正レンズＬ３1’で構成されている。第２位置
固定レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズＬ
４1”’と物体側に凹面を有する負メニスカスレンズＬ
４2”との接合レンズで構成されている。
【００８３】広角端から望遠端へと変倍する際には、第
１位置固定レンズ群Ｇ１と第２位置固定レンズ群Ｇ４は
位置が固定され、第１移動レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと
ともに物体側へ移動し、第２移動レンズ群Ｇ３は像側へ
移動して第１移動レンズ群Ｇ２との間隔を一旦広げた
後、物体側へ移動しながら第１移動レンズ群Ｇ２との間
隔を縮めるようになっている。第２位置固定レンズ群Ｇ
４は、合焦動作時にも位置が固定されている。非球面
は、第１位置固定レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズＬ１1の像側の面、第１移動レン
ズ群Ｇ２の最も物体側の面、第２位置固定レンズ群Ｇ４
の最も像側の面の３面に設けられている。
１位置固定レンズ群Ｇ１と第２位置固定レンズ群Ｇ４は
位置が固定され、第１移動レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと
ともに物体側へ移動し、第２移動レンズ群Ｇ３は像側へ
移動して第１移動レンズ群Ｇ２との間隔を一旦広げた
後、物体側へ移動しながら第１移動レンズ群Ｇ２との間
隔を縮めるようになっている。第２位置固定レンズ群Ｇ
４は、合焦動作時にも位置が固定されている。非球面
は、第１位置固定レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズＬ１1の像側の面、第１移動レン
ズ群Ｇ２の最も物体側の面、第２位置固定レンズ群Ｇ４
の最も像側の面の３面に設けられている。
【００８４】次に、第４実施例のズームレンズを構成す
る光学部材の数値データを示す。数値データ４ ｒ1＝48.0190 ｄ1＝0.7000 ｎd1＝1.74320 νd1＝49.34 ｒ2＝6.2622（非球面） ｄ2＝1.4000 ｒ3＝∞（仮想面） ｄ3＝6.8000 ｒ4＝∞（仮想面） ｄ4＝0.5000 ｒ5＝-7.0305 ｄ5＝0.7000 ｎd5＝1.72916 νd5＝54.68 ｒ6＝-70.0000 ｄ6＝1.3000 ｎd6＝1.75520 νd6＝27.51 ｒ7＝-10.9296 ｄ7＝Ｄ７ ｒ8＝∞（絞り） ｄ8＝0 ｒ9＝6.0615（非球面） ｄ9＝2.0000 ｎd9＝1.69350 νd9＝53.21 ｒ10＝-24.3840 ｄ10＝0.1500 ｒ11＝7.1211 ｄ11＝1.4000 ｎd11＝1.72916 νd11＝54.68 ｒ12＝17.0000 ｄ12＝0.7000 ｎd12＝1.84666 νd12＝23.78 ｒ13＝3.7142 ｄ13＝Ｄ１２ ｒ14＝15.6721 ｄ14＝1.2000 ｎd14＝1.48749 νd14＝70.23 ｒ15＝-257.3208 ｄ15＝Ｄ１５ ｒ16＝17.6349（非球面） ｄ16＝1.7000 ｎd16＝1.69350 νd16＝53.21 ｒ17＝-10.0000 ｄ17＝0.7000 ｎd17＝1.84666 νd17＝23.781 ｒ18＝-61.5603 ｄ18＝0.7000 ｒ19＝∞ ｄ19＝0.6000 ｎd19＝1.51633 νd19＝64.14 ｒ20＝∞ ｄ20＝Ｄ２０ ｒ21＝撮像面 ｄ21＝0
る光学部材の数値データを示す。数値データ４ ｒ1＝48.0190 ｄ1＝0.7000 ｎd1＝1.74320 νd1＝49.34 ｒ2＝6.2622（非球面） ｄ2＝1.4000 ｒ3＝∞（仮想面） ｄ3＝6.8000 ｒ4＝∞（仮想面） ｄ4＝0.5000 ｒ5＝-7.0305 ｄ5＝0.7000 ｎd5＝1.72916 νd5＝54.68 ｒ6＝-70.0000 ｄ6＝1.3000 ｎd6＝1.75520 νd6＝27.51 ｒ7＝-10.9296 ｄ7＝Ｄ７ ｒ8＝∞（絞り） ｄ8＝0 ｒ9＝6.0615（非球面） ｄ9＝2.0000 ｎd9＝1.69350 νd9＝53.21 ｒ10＝-24.3840 ｄ10＝0.1500 ｒ11＝7.1211 ｄ11＝1.4000 ｎd11＝1.72916 νd11＝54.68 ｒ12＝17.0000 ｄ12＝0.7000 ｎd12＝1.84666 νd12＝23.78 ｒ13＝3.7142 ｄ13＝Ｄ１２ ｒ14＝15.6721 ｄ14＝1.2000 ｎd14＝1.48749 νd14＝70.23 ｒ15＝-257.3208 ｄ15＝Ｄ１５ ｒ16＝17.6349（非球面） ｄ16＝1.7000 ｎd16＝1.69350 νd16＝53.21 ｒ17＝-10.0000 ｄ17＝0.7000 ｎd17＝1.84666 νd17＝23.781 ｒ18＝-61.5603 ｄ18＝0.7000 ｒ19＝∞ ｄ19＝0.6000 ｎd19＝1.51633 νd19＝64.14 ｒ20＝∞ ｄ20＝Ｄ２０ ｒ21＝撮像面 ｄ21＝0
【００８５】
非球面係数
第２面
Ｋ＝0
Ａ2 ＝0 Ａ4 ＝-5.3261×10-4 Ａ6 ＝2.9820×10-7
Ａ8 ＝-2.8551×10-7 Ａ10 ＝0
第９面
Ｋ＝0
Ａ2 ＝0 Ａ4 ＝-7.0758×10-4 Ａ6 ＝-5.4206×10-6
Ａ8 ＝-3.3921×10-7 Ａ10 ＝0
第１６面
Ｋ＝0
Ａ2 ＝0 Ａ4 ＝-4.4139×10-4 Ａ6 ＝-8.9132×10-5
Ａ8 ＝1.1288×10-5 Ａ10 ＝0
【００８６】
ズームデータ（無限遠物点合焦時）
広角端 中間 望遠端
ｆ（ｍｍ） 3.25523 5.63899 9.74742
Ｆｎｏ． 2.5152 3.4674 4.5349
Ｄ０ ∞ ∞ ∞
Ｄ７ 11.80653 6.20999 0.89934
Ｄ１３ 2.00102 8.04632 3.99953
Ｄ１５ 3.44522 3.00007 12.35394
Ｄ２０ 1.00000 1.00000 1.00000
【００８７】次に、上記実施例における条件式のパラメ
ータ等の値を次の表に示す。 なお、表中、折り曲げポイントは、上記レンズレータの
仮想面前面（第３面）からの距離（４５度反射面と光軸
上での距離）で示してある。また、上記各実施例では、
各数値データの反射面は無限物点合焦時に平面、近距離
物点合焦時は凹面となる。なお、形状可変の原理から無
限遠物点合焦時においても、やや凹面にしておき、近距
離物点合焦時にはさらに曲率の強い方向の凹面にすると
よい。なお、反射面の曲率半径は光軸との交点における
ものであり、非球面であってもよい。
ータ等の値を次の表に示す。 なお、表中、折り曲げポイントは、上記レンズレータの
仮想面前面（第３面）からの距離（４５度反射面と光軸
上での距離）で示してある。また、上記各実施例では、
各数値データの反射面は無限物点合焦時に平面、近距離
物点合焦時は凹面となる。なお、形状可変の原理から無
限遠物点合焦時においても、やや凹面にしておき、近距
離物点合焦時にはさらに曲率の強い方向の凹面にすると
よい。なお、反射面の曲率半径は光軸との交点における
ものであり、非球面であってもよい。
【００８８】ここで、電子撮像素子の有効撮像面の対角
長Ｌと画素間隔ａについて説明しておく。図１５は本発
明の各実施例に用いる電子撮像素子の画素配列の一例を
示す図であり、画素間隔ａでＲ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ
（青）の画素あるいはシアン、マゼンダ、イエロー、グ
リーン（緑）の４色の画素（図２４）がモザイク状に配
されている。有効撮像面は撮影した映像の再生（パソコ
ン上での表示、プリンターによる印刷等）に用いる撮像
素子上の光電変換面内における領域を意味する。図中に
示す有効撮像面は、光学系の性能（光学系の性能が確保
し得るイメージサークル）に合わせて、撮像素子の全光
電変換面よりも狭い領域に設定されている。有効撮像面
の対角長Ｌは、この有効撮像面の対角長である。なお、
映像の再生に用いる撮像範囲を種々変更可能としてよい
が、そのような機能を有する撮像装置に本発明のズーム
レンズを用いる際は、その有効撮像面の対角長Ｌが変化
する。そのような場合は、本発明における有効撮像面の
対角長Ｌは、とり得る範囲における最大値とする。
長Ｌと画素間隔ａについて説明しておく。図１５は本発
明の各実施例に用いる電子撮像素子の画素配列の一例を
示す図であり、画素間隔ａでＲ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ
（青）の画素あるいはシアン、マゼンダ、イエロー、グ
リーン（緑）の４色の画素（図２４）がモザイク状に配
されている。有効撮像面は撮影した映像の再生（パソコ
ン上での表示、プリンターによる印刷等）に用いる撮像
素子上の光電変換面内における領域を意味する。図中に
示す有効撮像面は、光学系の性能（光学系の性能が確保
し得るイメージサークル）に合わせて、撮像素子の全光
電変換面よりも狭い領域に設定されている。有効撮像面
の対角長Ｌは、この有効撮像面の対角長である。なお、
映像の再生に用いる撮像範囲を種々変更可能としてよい
が、そのような機能を有する撮像装置に本発明のズーム
レンズを用いる際は、その有効撮像面の対角長Ｌが変化
する。そのような場合は、本発明における有効撮像面の
対角長Ｌは、とり得る範囲における最大値とする。
【００８９】なお、上記各実施例では、最終レンズ群の
像側に近赤外カットフィルターを有するか、又は近赤外
カットコートをＣＣＤカバーガラスＣＧの入射面側の表
面、もしくは他のレンズの入射面側の面に施してある。
また、ズームレンズの入射面から撮像面までの光路にロ
ーパスフィルターは配置していない。この近赤外カット
フィルター、近赤外カットコート面は、波長６０ｎｍで
の透過率が８０％以上、波長７００ｎｍでの透過率が１
０％以下となるように構成されている。具体的には、例
えば次のような２７層の層構成からなる多層膜である。
ただし、設計波長は７８０ｎｍである。
像側に近赤外カットフィルターを有するか、又は近赤外
カットコートをＣＣＤカバーガラスＣＧの入射面側の表
面、もしくは他のレンズの入射面側の面に施してある。
また、ズームレンズの入射面から撮像面までの光路にロ
ーパスフィルターは配置していない。この近赤外カット
フィルター、近赤外カットコート面は、波長６０ｎｍで
の透過率が８０％以上、波長７００ｎｍでの透過率が１
０％以下となるように構成されている。具体的には、例
えば次のような２７層の層構成からなる多層膜である。
ただし、設計波長は７８０ｎｍである。
【００９０】
基 板 材質 物理的膜厚（ｎｍ） λ／４
第１層 Ａｌ2Ｏ3 ５８．９６ ０．５０
第２層 ＴｉＯ2 ８４．１９ １．００
第３層 ＳｉＯ2 １３４．１４ １．００
第４層 ＴｉＯ2 ８４．１９ １．００
第５層 ＳｉＯ2 １３４．１４ １．００
第６層 ＴｉＯ2 ８４．１９ １．００
第７層 ＳｉＯ2 １３４．１４ １．００
第８層 ＴｉＯ2 ８４．１９ １．００
第９層 ＳｉＯ2 １３４．１４ １．００
第10層 ＴｉＯ2 ８４．１９ １．００
第11層 ＳｉＯ2 １３４．１４ １．００
第12層 ＴｉＯ2 ８４．１９ １．００
第13層 ＳｉＯ2 １３４．１４ １．００
第14層 ＴｉＯ2 ８４．１９ １．００
第15層 ＳｉＯ2 １７８．４１ １．３３
第16層 ＴｉＯ2 １０１．０３ １．２１
第17層 ＳｉＯ2 １６７．６７ １．２５
第18層 ＴｉＯ2 ９６．８２ １．１５
第19層 ＳｉＯ2 １４７．５５ １．０５
第20層 ＴｉＯ2 ８４．１９ １．００
第21層 ＳｉＯ2 １６０．９７ １．２０
第22層 ＴｉＯ2 ８４．１９ １．００
第23層 ＳｉＯ2 １５４．２６ １．１５
第24層 ＴｉＯ2 ９５．１３ １．１３
第25層 ＳｉＯ2 １６０．９７ １．２０
第26層 ＴｉＯ2 ９９．３４ １．１８
第27層 ＳｉＯ2 ８７．１９ ０．６５
空 気
【００９１】上記の近赤外シャープカットコートの透過
率特性は図１６に示す通りである。また、近赤外カット
コートを施したＣＣＤカバーガラスＣＧの射出面側、も
しくは、近赤外カットコートを施した他のレンズの射出
面側には、図１７に示すような短波長域の色の透過を低
滅する色フィルターを設けるか、もしくは、コーティン
グを行うことで、より一層電子画像の色再現性を高めて
いる。具体的には、この近赤外カットフィルター、もし
くは、近赤外カットコーティングにより、波長４００ｎ
ｍ〜７００ｎｍで透過率が最も高い波長の透過率に対す
る４２０ｎｍの波長の透過率の比が１５％以上であり、
その最も高い波長の透過率に対する４００ｎｍの波長の
透過率の比が６％以下であることが好ましい。それによ
り、人間の目の色に対する認識と、撮像及び再生される
画像の色とのずれを低減させることができる。言い換え
ると、人間の視覚では認識され難い短波長側の色が、人
間の目で容易に認識されることによる画像の劣化を防止
することができる。
率特性は図１６に示す通りである。また、近赤外カット
コートを施したＣＣＤカバーガラスＣＧの射出面側、も
しくは、近赤外カットコートを施した他のレンズの射出
面側には、図１７に示すような短波長域の色の透過を低
滅する色フィルターを設けるか、もしくは、コーティン
グを行うことで、より一層電子画像の色再現性を高めて
いる。具体的には、この近赤外カットフィルター、もし
くは、近赤外カットコーティングにより、波長４００ｎ
ｍ〜７００ｎｍで透過率が最も高い波長の透過率に対す
る４２０ｎｍの波長の透過率の比が１５％以上であり、
その最も高い波長の透過率に対する４００ｎｍの波長の
透過率の比が６％以下であることが好ましい。それによ
り、人間の目の色に対する認識と、撮像及び再生される
画像の色とのずれを低減させることができる。言い換え
ると、人間の視覚では認識され難い短波長側の色が、人
間の目で容易に認識されることによる画像の劣化を防止
することができる。
【００９２】上記の４００ｎｍの波長の透過率の比が６
％を上回ると、人間の目では認識され難い単波長城が認
識し得る波長に再生されてしまい、逆に、上記の４２０
ｎｍの波長の透過率の比が１５％を下回ると、人間の認
識し得る波長城の再生が、低くなり、色のバランスが悪
くなる。このような波長を制限する手段は、補色モザイ
クフィルターを用いた撮像系においてより効果を奏する
ものである。
％を上回ると、人間の目では認識され難い単波長城が認
識し得る波長に再生されてしまい、逆に、上記の４２０
ｎｍの波長の透過率の比が１５％を下回ると、人間の認
識し得る波長城の再生が、低くなり、色のバランスが悪
くなる。このような波長を制限する手段は、補色モザイ
クフィルターを用いた撮像系においてより効果を奏する
ものである。
【００９３】上記各実施例では、図１７に示すように、
波長４００ｎｍにおける透過率が０％、波長４２０ｎｍ
における透過率が９０％、波長４４０ｎｍにおいて透過
率のピーク１００％となるコーティングとしている。そ
して、上述の近赤外シャープカットコートとの作用の掛
け合わせにより、波長４５０ｎｍにおける透過率９９％
をピークとして、波長４００ｎｍにおける透過率が０
％、波長４２０ｎｍにおける透過率が８０％、波長６０
０ｎｍにおける透過率が８２％、波長７００ｎｍにおけ
る透過率が２％となっている。それにより、より忠実な
色再現を行っている。
波長４００ｎｍにおける透過率が０％、波長４２０ｎｍ
における透過率が９０％、波長４４０ｎｍにおいて透過
率のピーク１００％となるコーティングとしている。そ
して、上述の近赤外シャープカットコートとの作用の掛
け合わせにより、波長４５０ｎｍにおける透過率９９％
をピークとして、波長４００ｎｍにおける透過率が０
％、波長４２０ｎｍにおける透過率が８０％、波長６０
０ｎｍにおける透過率が８２％、波長７００ｎｍにおけ
る透過率が２％となっている。それにより、より忠実な
色再現を行っている。
【００９４】また、ＣＣＤの撮像面Ｉ上には、図１８に
示す通り、シアン、マゼンダ、イエロー、グリーン
（緑）の４色の色フィルターを撮像画素に対応してモザ
イク状に設けた補色モザイクフィルターを設けている。
これら４種類の色フィルターは、それぞれが略同じ数に
なるように、かつ、隣り合う画素が同じ種類の色フィル
ターに対応しないようにモザイク状に配置されている。
それにより、より忠実な色再現が可能となる。
示す通り、シアン、マゼンダ、イエロー、グリーン
（緑）の４色の色フィルターを撮像画素に対応してモザ
イク状に設けた補色モザイクフィルターを設けている。
これら４種類の色フィルターは、それぞれが略同じ数に
なるように、かつ、隣り合う画素が同じ種類の色フィル
ターに対応しないようにモザイク状に配置されている。
それにより、より忠実な色再現が可能となる。
【００９５】補色モザイクフィルターは、具体的には、
図１８に示すように、少なくとも４種類の色フィルター
から構成され、その４種類の色フィルターの特性は以下
の通りであることが好ましい。グリーンの色フィルター
Gは波長ＧPに分光強度のピークを有し、イエローの色フ
ィルターＹeは波長ＹPに分光強度のピークを有し、シア
ンの色フィルターCは波長ＣPに分光強度のピークを有
し、マゼンダの色フィルターＭは波長ＭP1とＭP 2にピー
クを有し、次の条件式を満足する。 ５１０ｎｍ ＜ ＧP ＜ ５４０ｎｍ ５ｎｍ ＜ ＹP−ＧP ＜ ３５ｎｍ −１００ｎｍ ＜ ＣP−ＧP ＜ −５ｎｍ ４３０ｎｍ ＜ ＭP1 ＜ ４８０ｎｍ ５８０ｎｍ ＜ ＭP2 ＜ ６４０ｎｍ
図１８に示すように、少なくとも４種類の色フィルター
から構成され、その４種類の色フィルターの特性は以下
の通りであることが好ましい。グリーンの色フィルター
Gは波長ＧPに分光強度のピークを有し、イエローの色フ
ィルターＹeは波長ＹPに分光強度のピークを有し、シア
ンの色フィルターCは波長ＣPに分光強度のピークを有
し、マゼンダの色フィルターＭは波長ＭP1とＭP 2にピー
クを有し、次の条件式を満足する。 ５１０ｎｍ ＜ ＧP ＜ ５４０ｎｍ ５ｎｍ ＜ ＹP−ＧP ＜ ３５ｎｍ −１００ｎｍ ＜ ＣP−ＧP ＜ −５ｎｍ ４３０ｎｍ ＜ ＭP1 ＜ ４８０ｎｍ ５８０ｎｍ ＜ ＭP2 ＜ ６４０ｎｍ
【００９６】さらに、グリーン、イエロー、シアンの色
フィルターはそれぞれの分光強度のピークに対して波長
５３０ｎｍでは８０％以上の強度を有し、マゼンダの色
フィルターはその分光強度のピークに対して波長５３０
ｎｍでは１０％から５０％の強度を有することが、色再
現性を高める上でより好ましい。
フィルターはそれぞれの分光強度のピークに対して波長
５３０ｎｍでは８０％以上の強度を有し、マゼンダの色
フィルターはその分光強度のピークに対して波長５３０
ｎｍでは１０％から５０％の強度を有することが、色再
現性を高める上でより好ましい。
【００９７】上記各実施例におけるそれぞれの波長特性
の一例を図１９に示す。グリーンの色フィルターＧは、
波長５２５ｎｍに分光強度のビークを有している。イエ
ローの色フィルターＹeは、波長５５５ｎｍに分光強度
のピークを有している。シアンの色フィルターＣは、波
長５１０ｎｍに分光強度のピークを有している。マゼン
ダの色フィルターＭは、波長４４５ｎｍと波長６２０ｎ
ｍにピークを有している。また、波長５３０ｎｍにおけ
る各色フィルターは、それぞれの分光強度のピークに対
して、Ｇは９９％、Ｙeは９５％、Ｃは９７％、Ｍは３
８％となっている。
の一例を図１９に示す。グリーンの色フィルターＧは、
波長５２５ｎｍに分光強度のビークを有している。イエ
ローの色フィルターＹeは、波長５５５ｎｍに分光強度
のピークを有している。シアンの色フィルターＣは、波
長５１０ｎｍに分光強度のピークを有している。マゼン
ダの色フィルターＭは、波長４４５ｎｍと波長６２０ｎ
ｍにピークを有している。また、波長５３０ｎｍにおけ
る各色フィルターは、それぞれの分光強度のピークに対
して、Ｇは９９％、Ｙeは９５％、Ｃは９７％、Ｍは３
８％となっている。
【００９８】このような補色フィルターの場合、図示し
ないコントローラー（もしくは、デジタルカメラに用い
られるコントローラー）で、電気的に次のような信号処
理、即ち、 輝度信号 Ｙ＝｜Ｇ＋Ｍ＋Ｙe＋Ｃ｜×１／４ 色信号 Ｒ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｙe）−（Ｇ＋Ｃ）｜ Ｂ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｃ）−（Ｇ＋Ｙe）｜ の信号処理を経て、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ（青）の信
号に変換される。なお、上記した近赤外シャープカット
コートの配置位置は、光路上のどの位置であってもよ
い。
ないコントローラー（もしくは、デジタルカメラに用い
られるコントローラー）で、電気的に次のような信号処
理、即ち、 輝度信号 Ｙ＝｜Ｇ＋Ｍ＋Ｙe＋Ｃ｜×１／４ 色信号 Ｒ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｙe）−（Ｇ＋Ｃ）｜ Ｂ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｃ）−（Ｇ＋Ｙe）｜ の信号処理を経て、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ（青）の信
号に変換される。なお、上記した近赤外シャープカット
コートの配置位置は、光路上のどの位置であってもよ
い。
【００９９】また、上記各実施例の数値データにおいて
開口絞りＳの位置から次の像側のレンズの凸面までの間
隔（ｄ8）が０となっているのは、該レンズの凸面の面
頂位置と、開口絞りＳから光軸へと下ろした垂線と光軸
との交点とが等しいことを意味する。なお、上記各実施
例では絞りＳを平板としているが、他の構成として円形
の開口を持った黒塗り部材を用いても良い。または、図
２０に示すような漏斗状の絞りをレンズの凸面の傾きに
沿ってかぶせても良い。さらには、レンズを保持する鏡
枠において絞りを形成してもよい。
開口絞りＳの位置から次の像側のレンズの凸面までの間
隔（ｄ8）が０となっているのは、該レンズの凸面の面
頂位置と、開口絞りＳから光軸へと下ろした垂線と光軸
との交点とが等しいことを意味する。なお、上記各実施
例では絞りＳを平板としているが、他の構成として円形
の開口を持った黒塗り部材を用いても良い。または、図
２０に示すような漏斗状の絞りをレンズの凸面の傾きに
沿ってかぶせても良い。さらには、レンズを保持する鏡
枠において絞りを形成してもよい。
【０１００】また、上記各実施例においては、本発明に
おける光量を調節するための透過率可変手段や受光時間
を調節するためのシャッターを、第２移動レンズ群Ｇ３
の像側の空気間隔に配置することができるように設計さ
れている。そして、光量調節手段に関しては、図２１に
示すように、素通し面又は中空の開口、透過率１／２の
ＮＤフィルター、透過率１／４のＮＤフィルター等をタ
ーレット状に設けて構成したものを用いることができ
る。
おける光量を調節するための透過率可変手段や受光時間
を調節するためのシャッターを、第２移動レンズ群Ｇ３
の像側の空気間隔に配置することができるように設計さ
れている。そして、光量調節手段に関しては、図２１に
示すように、素通し面又は中空の開口、透過率１／２の
ＮＤフィルター、透過率１／４のＮＤフィルター等をタ
ーレット状に設けて構成したものを用いることができ
る。
【０１０１】この具体例を図２２に示す。ただし、この
図では便宜上、第１位置固定レンズ群Ｇ１〜第１移動レ
ンズＧ２は省いて図示してある。第２移動レンズ群Ｇ３
と第２位置固定レンズＧ４との間の光軸上の位置に、０
段、−１段、−２段、−３段の明るさ調節を可能とする
図２１に示すターレット１０を配置している。ターレッ
ト１０には、有効光束を透過する領域にて、各々波長５
５０ｎｍに対する透過率について、透過率１００％の開
口、透過率５０パーセントのＮＤフィルター、透過率２
５％のＮＤフィルター、透過率１２．５％のＮＤフィル
ターが設けられた開口部１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄを有し
ている。そして、ターレット１０の回転軸１１の周りの
回動により、いずれかの開口を、絞り位置とは異なる空
間であるレンズ間の光軸上に配置することで光量調節を
行っている。
図では便宜上、第１位置固定レンズ群Ｇ１〜第１移動レ
ンズＧ２は省いて図示してある。第２移動レンズ群Ｇ３
と第２位置固定レンズＧ４との間の光軸上の位置に、０
段、−１段、−２段、−３段の明るさ調節を可能とする
図２１に示すターレット１０を配置している。ターレッ
ト１０には、有効光束を透過する領域にて、各々波長５
５０ｎｍに対する透過率について、透過率１００％の開
口、透過率５０パーセントのＮＤフィルター、透過率２
５％のＮＤフィルター、透過率１２．５％のＮＤフィル
ターが設けられた開口部１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄを有し
ている。そして、ターレット１０の回転軸１１の周りの
回動により、いずれかの開口を、絞り位置とは異なる空
間であるレンズ間の光軸上に配置することで光量調節を
行っている。
【０１０２】また、光量調節手段として、図２３に示す
ように、光量ムラを抑えるように、光量調節が可能なフ
ィルター面を設けても良い。図２３のフィルター面は、
同心円状に透過率が異なり、中心にいくほど光量が低下
するようになっている。そして、上記フィルター面を配
置することにより、暗い被写体に対しては中心部の光量
確保を優先して透過率を均一とし、明るい被写体に対し
てのみ明るさムラを補うように構成してもよい。
ように、光量ムラを抑えるように、光量調節が可能なフ
ィルター面を設けても良い。図２３のフィルター面は、
同心円状に透過率が異なり、中心にいくほど光量が低下
するようになっている。そして、上記フィルター面を配
置することにより、暗い被写体に対しては中心部の光量
確保を優先して透過率を均一とし、明るい被写体に対し
てのみ明るさムラを補うように構成してもよい。
【０１０３】さらには、装置全体の薄型化を考慮する
と、電気的に透過率を制御できる電気光学素子を用いる
ことが出来る。電気光学素子は、たとえば、図２４に示
すように、ＴＮ液晶セルを透明電極と偏光方向を一致さ
せた偏光膜を持つ２枚の平行平板で両側から挟み込み、
透明電極間の電圧を適宜かえることにより液晶の内での
偏光方向を変化させて透過する光量を調節する液晶フィ
ルター等で構成できる。なお、この液晶フィルターで
は、可変抵抗を介してＴＮ液晶セルにかかる電圧を調整
して、ＴＮ液晶セルの配向を変化させている。
と、電気的に透過率を制御できる電気光学素子を用いる
ことが出来る。電気光学素子は、たとえば、図２４に示
すように、ＴＮ液晶セルを透明電極と偏光方向を一致さ
せた偏光膜を持つ２枚の平行平板で両側から挟み込み、
透明電極間の電圧を適宜かえることにより液晶の内での
偏光方向を変化させて透過する光量を調節する液晶フィ
ルター等で構成できる。なお、この液晶フィルターで
は、可変抵抗を介してＴＮ液晶セルにかかる電圧を調整
して、ＴＮ液晶セルの配向を変化させている。
【０１０４】さらには、光量調節手段として、上述のよ
うな透過率を調節する各種フィルターにかえて受光時間
を調節するシャッターを設けても良い。又はシャッター
をフィルターと併設させても良い。シャッターは像面近
傍に配置した移動幕によるフォーカルプレーンシャッタ
ーで構成しても良いし、光路途中に設けた２枚羽のレン
ズシャッター、フォーカルプレーンシャッター、液晶シ
ャッター等、種々のもので構成しても構わない。
うな透過率を調節する各種フィルターにかえて受光時間
を調節するシャッターを設けても良い。又はシャッター
をフィルターと併設させても良い。シャッターは像面近
傍に配置した移動幕によるフォーカルプレーンシャッタ
ーで構成しても良いし、光路途中に設けた２枚羽のレン
ズシャッター、フォーカルプレーンシャッター、液晶シ
ャッター等、種々のもので構成しても構わない。
【０１０５】図２５は本発明の各実施例にかかる電子撮
像装置に適用可能な受光時間を調節するフォーカルプレ
ーンシャッターの1つであるロータリーフォーカルプレ
ーンシャッターの一例を示す概略構成図であり、(a)は
裏面図、(b)は表面図、図３２(a)〜(d)はロータリーシ
ャッター幕Ｂが回転する様子を像面側からみた図であ
る。図２５中、Ａはシャッター基板、Ｂはロータリーシ
ャッター幕、Ｃはロータリーシャッター幕の回転軸、Ｄ
１，Ｄ２はギアである。
像装置に適用可能な受光時間を調節するフォーカルプレ
ーンシャッターの1つであるロータリーフォーカルプレ
ーンシャッターの一例を示す概略構成図であり、(a)は
裏面図、(b)は表面図、図３２(a)〜(d)はロータリーシ
ャッター幕Ｂが回転する様子を像面側からみた図であ
る。図２５中、Ａはシャッター基板、Ｂはロータリーシ
ャッター幕、Ｃはロータリーシャッター幕の回転軸、Ｄ
１，Ｄ２はギアである。
【０１０６】シャッター基板Ａは、本発明の電子撮像装
置において、像面の直前、または任意の光路に配置され
る構成となっている。また、シャッター基板Ａには、光
学系の有効光束を透過する開口部Ａ１が設けられてい
る。ロータリーシャッター幕Ｂは略半円型に形成されて
いる。ロータリーシャッター幕の回転軸Ｃは、ロータリ
ーシャッター幕Ｂと一体化されている。また、回転軸Ｃ
は、シャッター基板Ａに対して回転するようになってい
る。また、回転軸Ｃは、シャッター基板Ａの表面のギア
Ｄ１，Ｄ２と連結されている。ギアＤ１，Ｄ２は図示し
ないモーターと連結されている。そして、図示しないモ
ーターの駆動により、ギアＤ２，Ｄ１、回転軸Ｃを介し
てロータリーシャッター幕Ｂが回転軸Ｃを中心に、時間
を追って図２６(a)〜(d)の順で回転するようになってい
る。ロータリーシャッター幕Ｂは、回転により、シャッ
ター基板Ａの開口部Ａ１の遮蔽と退避を行いシャッター
としての役割を果たしている。また、シャッタースピー
ドはロータリーシャッター幕Ｂの回転するスピードを変
えることで調整されるようになっている。
置において、像面の直前、または任意の光路に配置され
る構成となっている。また、シャッター基板Ａには、光
学系の有効光束を透過する開口部Ａ１が設けられてい
る。ロータリーシャッター幕Ｂは略半円型に形成されて
いる。ロータリーシャッター幕の回転軸Ｃは、ロータリ
ーシャッター幕Ｂと一体化されている。また、回転軸Ｃ
は、シャッター基板Ａに対して回転するようになってい
る。また、回転軸Ｃは、シャッター基板Ａの表面のギア
Ｄ１，Ｄ２と連結されている。ギアＤ１，Ｄ２は図示し
ないモーターと連結されている。そして、図示しないモ
ーターの駆動により、ギアＤ２，Ｄ１、回転軸Ｃを介し
てロータリーシャッター幕Ｂが回転軸Ｃを中心に、時間
を追って図２６(a)〜(d)の順で回転するようになってい
る。ロータリーシャッター幕Ｂは、回転により、シャッ
ター基板Ａの開口部Ａ１の遮蔽と退避を行いシャッター
としての役割を果たしている。また、シャッタースピー
ドはロータリーシャッター幕Ｂの回転するスピードを変
えることで調整されるようになっている。
【０１０７】以上、光量調節手段について説明したが、
これらのシャッター、透過率可変フィルターは、上述の
本発明の実施例においては、例えば、第３実施例１８面
（ＩＮＦ）に配置される。なお、これらの光量調節手段
は、上述の開口絞りとは異なる位置であれば、他の位置
に配置しても良い。
これらのシャッター、透過率可変フィルターは、上述の
本発明の実施例においては、例えば、第３実施例１８面
（ＩＮＦ）に配置される。なお、これらの光量調節手段
は、上述の開口絞りとは異なる位置であれば、他の位置
に配置しても良い。
【０１０８】また、上述の電気光学素子に、シャッター
の役割を兼用させても良い。このようにすると、部品点
数の削減、光学系の小型化の点でより好ましい。
の役割を兼用させても良い。このようにすると、部品点
数の削減、光学系の小型化の点でより好ましい。
【０１０９】次に、本発明の電子撮像装置のズームレン
ズにおける光路折り曲げ用の反射面を持つ反射光学素子
として適用可能な可変ミラーの構成例について説明す
る。図２７は本発明のズームレンズの折り曲げ用の反射
面を持つ反射光学素子として適用可能な可変形状鏡４０
９の一実施例を示す概略構成図である。まず、光学特性
可変形状鏡４０９の基本構成について説明する。
ズにおける光路折り曲げ用の反射面を持つ反射光学素子
として適用可能な可変ミラーの構成例について説明す
る。図２７は本発明のズームレンズの折り曲げ用の反射
面を持つ反射光学素子として適用可能な可変形状鏡４０
９の一実施例を示す概略構成図である。まず、光学特性
可変形状鏡４０９の基本構成について説明する。
【０１１０】可変形状鏡４０９は、アルミコーティング
等で作られた薄膜（反射面）４０９ａと複数の電極４０
９ｂを有してなる光学特性可変形状鏡（以下、単に可変
形状鏡と言う。）であり、４１１は各電極４０９ｂにそ
れぞれ接続された複数の可変抵抗器、４１４は複数の可
変抵抗器４１１の抵抗値を制御するための演算装置、４
１５，４１６及び４１７はそれぞれ演算装置４１４に接
続された温度センサー、湿度センサー及び距離センサー
で、これらは図示のように配設されて１つの光学装置を
構成している。
等で作られた薄膜（反射面）４０９ａと複数の電極４０
９ｂを有してなる光学特性可変形状鏡（以下、単に可変
形状鏡と言う。）であり、４１１は各電極４０９ｂにそ
れぞれ接続された複数の可変抵抗器、４１４は複数の可
変抵抗器４１１の抵抗値を制御するための演算装置、４
１５，４１６及び４１７はそれぞれ演算装置４１４に接
続された温度センサー、湿度センサー及び距離センサー
で、これらは図示のように配設されて１つの光学装置を
構成している。
【０１１１】可変形状鏡の面は、平面でなくてもよく、
球面、回転対称非球面の他、光軸に対して偏心した球
面、平面、回転対称非球面、あるいは、対称面を有する
非球面、対称面を１つだけ有する非球面、対称面のない
非球面、自由曲面、微分不可能な点又は線を有する面
等、いかなる形状をしていてもよく、さらに、反射面で
も屈折面でも光に何らかの影響を与え得る面ならばよ
い。以下、これらの面を総称して拡張曲面という。
球面、回転対称非球面の他、光軸に対して偏心した球
面、平面、回転対称非球面、あるいは、対称面を有する
非球面、対称面を１つだけ有する非球面、対称面のない
非球面、自由曲面、微分不可能な点又は線を有する面
等、いかなる形状をしていてもよく、さらに、反射面で
も屈折面でも光に何らかの影響を与え得る面ならばよ
い。以下、これらの面を総称して拡張曲面という。
【０１１２】なお、可変形状鏡の反射面の形状は、自由
曲面に構成するのがよい。なぜなら、収差補正が容易に
でき、有利だからである。また、本発明で使用する自由
曲面とは以下の式で定義されるものである。この定義式
のＺ軸が自由曲面の軸となる。
曲面に構成するのがよい。なぜなら、収差補正が容易に
でき、有利だからである。また、本発明で使用する自由
曲面とは以下の式で定義されるものである。この定義式
のＺ軸が自由曲面の軸となる。
【０１１３】
ここで、（ａ）式の第１項は球面項、第２項は自由曲面
項である。Ｍは２以上の自然数である。球面項中、 ｃ：頂点の曲率 ｋ：コーニック定数（円錐定数） ｒ＝√（Ｘ2 ＋Ｙ2 ） である。
項である。Ｍは２以上の自然数である。球面項中、 ｃ：頂点の曲率 ｋ：コーニック定数（円錐定数） ｒ＝√（Ｘ2 ＋Ｙ2 ） である。
【０１１４】自由曲面項は、
ただし、Ｃj （ｊは２以上の整数）は係数である。上記
自由曲面は、一般的には、Ｘ−Ｚ面、Ｙ−Ｚ面共に対称
面を持つことはないが、Ｘの奇数次項を全て０にするこ
とによって、Ｙ−Ｚ面と平行な対称面が１つだけ存在す
る自由曲面となる。また、Ｙの奇数次項を全て０にする
ことによって、Ｘ−Ｚ面と平行な対称面が１つだけ存在
する自由曲面となる。
自由曲面は、一般的には、Ｘ−Ｚ面、Ｙ−Ｚ面共に対称
面を持つことはないが、Ｘの奇数次項を全て０にするこ
とによって、Ｙ−Ｚ面と平行な対称面が１つだけ存在す
る自由曲面となる。また、Ｙの奇数次項を全て０にする
ことによって、Ｘ−Ｚ面と平行な対称面が１つだけ存在
する自由曲面となる。
【０１１５】本実施例の可変形状鏡は、図２８に示すよ
うに、薄膜４０９ａと電極４０９ｂとの間に圧電素子４
０９ｃが介装されていて、これらが支持台４２３上に設
けられている。そして、圧電素子４０９ｃに加わる電圧
を各電極４０９ｂ毎に変えることにより、圧電素子４０
９ｃに部分的に異なる伸縮を生じさせて、薄膜４０９ａ
の形状を変えることができるようになっている。電極４
０９ｂの形は、図２８に示すように、同心分割であって
もよいし、図２９に示すように、矩形分割であってもよ
く、その他、適宜の形のものを選択することができる。
図２７中、４２４は演算装置４１４に接続された振れ
（ブレ）センサーであって、例えばデジタルカメラの振
れを検知し、振れによる像の乱れを補償するように薄膜
４０９ａを変形させるべく、演算装置４１４及び可変抵
抗器４１１を介して電極４０９ｂに印加される電圧を変
化させる。このとき、温度センサー４１５、湿度センサ
ー４１６及び距離センサー４１７からの信号も同時に考
慮され、ピント合わせ、温湿度補償等が行われる。この
場合、薄膜４０９ａには圧電素子４０９ｃの変形に伴う
応力が加わるので、薄膜４０９ａの厚さはある程度厚め
に作られて相応の強度を持たせるようにするのがよい。
うに、薄膜４０９ａと電極４０９ｂとの間に圧電素子４
０９ｃが介装されていて、これらが支持台４２３上に設
けられている。そして、圧電素子４０９ｃに加わる電圧
を各電極４０９ｂ毎に変えることにより、圧電素子４０
９ｃに部分的に異なる伸縮を生じさせて、薄膜４０９ａ
の形状を変えることができるようになっている。電極４
０９ｂの形は、図２８に示すように、同心分割であって
もよいし、図２９に示すように、矩形分割であってもよ
く、その他、適宜の形のものを選択することができる。
図２７中、４２４は演算装置４１４に接続された振れ
（ブレ）センサーであって、例えばデジタルカメラの振
れを検知し、振れによる像の乱れを補償するように薄膜
４０９ａを変形させるべく、演算装置４１４及び可変抵
抗器４１１を介して電極４０９ｂに印加される電圧を変
化させる。このとき、温度センサー４１５、湿度センサ
ー４１６及び距離センサー４１７からの信号も同時に考
慮され、ピント合わせ、温湿度補償等が行われる。この
場合、薄膜４０９ａには圧電素子４０９ｃの変形に伴う
応力が加わるので、薄膜４０９ａの厚さはある程度厚め
に作られて相応の強度を持たせるようにするのがよい。
【０１１６】図３０は本発明のズームレンズの折り曲げ
用の反射面を持つ反射光学素子として適用可能な可変形
状鏡４０９のさらに他の実施例を示す概略構成図であ
る。本実施例の可変形状鏡は、薄膜４０９ａと電極４０
９ｂの間に介置される圧電素子が逆方向の圧電特性を持
つ材料で作られた２枚の圧電素子４０９ｃ及び４０９
ｃ’で構成されている点で、図２７に示された実施例の
可変形状鏡とは異なる。すなわち、圧電素子４０９ｃと
４０９ｃ’が強誘電性結晶で作られているとすれば、結
晶軸の向きが互いに逆になるように配置される。この場
合、圧電素子４０９ｃと４０９ｃ’は電圧が印加される
と逆方向に伸縮するので、薄膜４０９ａを変形させる力
が図２７に示した実施例の場合よりも強くなり、結果的
にミラー表面の形を大きく変えることができるという利
点がある。
用の反射面を持つ反射光学素子として適用可能な可変形
状鏡４０９のさらに他の実施例を示す概略構成図であ
る。本実施例の可変形状鏡は、薄膜４０９ａと電極４０
９ｂの間に介置される圧電素子が逆方向の圧電特性を持
つ材料で作られた２枚の圧電素子４０９ｃ及び４０９
ｃ’で構成されている点で、図２７に示された実施例の
可変形状鏡とは異なる。すなわち、圧電素子４０９ｃと
４０９ｃ’が強誘電性結晶で作られているとすれば、結
晶軸の向きが互いに逆になるように配置される。この場
合、圧電素子４０９ｃと４０９ｃ’は電圧が印加される
と逆方向に伸縮するので、薄膜４０９ａを変形させる力
が図２７に示した実施例の場合よりも強くなり、結果的
にミラー表面の形を大きく変えることができるという利
点がある。
【０１１７】圧電素子４０９ｃ，４０９ｃ’に用いる材
料としては、例えばチタン酸バリウム、ロッシエル塩、
水晶、電気石、リン酸二水素カリウム（ＫＤＰ）、リン
酸二水素アンモニウム（ＡＤＰ）、ニオブ酸リチウム等
の圧電物質、同物質の多結晶体、同物質の結晶、ＰｂＺ
ｒＯ3とＰｂＴｉＯ3の固溶体の圧電セラミックス、二フ
ッ化ポリビニール（ＰＶＤＦ）等の有機圧電物質、上記
以外の強誘電体等があり、特に有機圧電物質はヤング率
が小さく、低電圧でも大きな変形が可能であるので、好
ましい。なお、これらの圧電素子を利用する場合、厚さ
を不均一にすれば、上記実施例において薄膜４０９ａの
形状を適切に変形させることも可能である。
料としては、例えばチタン酸バリウム、ロッシエル塩、
水晶、電気石、リン酸二水素カリウム（ＫＤＰ）、リン
酸二水素アンモニウム（ＡＤＰ）、ニオブ酸リチウム等
の圧電物質、同物質の多結晶体、同物質の結晶、ＰｂＺ
ｒＯ3とＰｂＴｉＯ3の固溶体の圧電セラミックス、二フ
ッ化ポリビニール（ＰＶＤＦ）等の有機圧電物質、上記
以外の強誘電体等があり、特に有機圧電物質はヤング率
が小さく、低電圧でも大きな変形が可能であるので、好
ましい。なお、これらの圧電素子を利用する場合、厚さ
を不均一にすれば、上記実施例において薄膜４０９ａの
形状を適切に変形させることも可能である。
【０１１８】また、圧電素子４０９ｃ，４０９ｃ’の材
質としては、ポリウレタン、シリコンゴム、アクリルエ
ラストマー、ＰＺＴ、ＰＬＺＴ、ポリフッ化ビニリデン
（ＰＶＤＦ）等の高分子圧電体、シアン化ビニリデン共
重合体、ビニリデンフルオライドとトリフルオロエチレ
ンの共重合体等が用いられる。圧電性を有する有機材料
や、圧電性を有する合成樹脂、圧電性を有するエラスト
マー等を用いると可変形状鏡面の大きな変形が実現でき
てよい。
質としては、ポリウレタン、シリコンゴム、アクリルエ
ラストマー、ＰＺＴ、ＰＬＺＴ、ポリフッ化ビニリデン
（ＰＶＤＦ）等の高分子圧電体、シアン化ビニリデン共
重合体、ビニリデンフルオライドとトリフルオロエチレ
ンの共重合体等が用いられる。圧電性を有する有機材料
や、圧電性を有する合成樹脂、圧電性を有するエラスト
マー等を用いると可変形状鏡面の大きな変形が実現でき
てよい。
【０１１９】なお、図２７、図３１の圧電素子４０９ｃ
に電歪材料、例えば、アクリルエラストマー、シリコン
ゴム等を用いる場合には、圧電素子４０９ｃを別の基板
４０９ｃ−１と電歪材料４０９ｃ−２を貼り合わせた構
造にしてもよい。
に電歪材料、例えば、アクリルエラストマー、シリコン
ゴム等を用いる場合には、圧電素子４０９ｃを別の基板
４０９ｃ−１と電歪材料４０９ｃ−２を貼り合わせた構
造にしてもよい。
【０１２０】図３１は本発明のズームレンズの折り曲げ
用の反射面を持つ反射光学素子として適用可能な可変形
状鏡４０９のさらに他の実施例を示す概略構成図であ
る。本実施例の可変形状鏡は、圧電素子４０９ｃが薄膜
４０９ａと電極４０９ｄとにより挟持され、薄膜４０９
ａと電極４０９ｄ間に演算装置４１４により制御される
駆動回路４２５を介して電圧が印加されるようになって
おり、さらにこれとは別に、支持台４２３上に設けられ
た電極４０９ｂにも演算装置４１４により制御される駆
動回路４２５を介して電圧が印加されるように構成され
ている。したがって、本実施例では、薄膜４０９ａは電
極４０９ｄとの間に印加される電圧と電極４０９ｂに印
加される電圧による静電気力とにより二重に変形され
得、上記実施例に示した何れのものよりもより多くの変
形パターンが可能であり、かつ、応答性も速いという利
点がある。
用の反射面を持つ反射光学素子として適用可能な可変形
状鏡４０９のさらに他の実施例を示す概略構成図であ
る。本実施例の可変形状鏡は、圧電素子４０９ｃが薄膜
４０９ａと電極４０９ｄとにより挟持され、薄膜４０９
ａと電極４０９ｄ間に演算装置４１４により制御される
駆動回路４２５を介して電圧が印加されるようになって
おり、さらにこれとは別に、支持台４２３上に設けられ
た電極４０９ｂにも演算装置４１４により制御される駆
動回路４２５を介して電圧が印加されるように構成され
ている。したがって、本実施例では、薄膜４０９ａは電
極４０９ｄとの間に印加される電圧と電極４０９ｂに印
加される電圧による静電気力とにより二重に変形され
得、上記実施例に示した何れのものよりもより多くの変
形パターンが可能であり、かつ、応答性も速いという利
点がある。
【０１２１】そして、薄膜４０９ａ、電極４０９ｄ間の
電圧の符号を変えれば、可変形状鏡を凸面にも凹面にも
変形させることができる。その場合、大きな変形を圧電
効果で行ない、微細な形状変化を静電気力で行なっても
よい。また、凸面の変形には圧電効果を主に用い、凹面
の変形には静電気力を主に用いてもよい。なお、電極４
０９ｄは電極４０９ｂのように複数の電極から構成され
てもよい。この様子を図３１に示した。なお、本願で
は、圧電効果と電歪効果、電歪をすべてまとめて圧電効
果と述べている。従って、電歪材料も圧電材料に含むも
のとする。
電圧の符号を変えれば、可変形状鏡を凸面にも凹面にも
変形させることができる。その場合、大きな変形を圧電
効果で行ない、微細な形状変化を静電気力で行なっても
よい。また、凸面の変形には圧電効果を主に用い、凹面
の変形には静電気力を主に用いてもよい。なお、電極４
０９ｄは電極４０９ｂのように複数の電極から構成され
てもよい。この様子を図３１に示した。なお、本願で
は、圧電効果と電歪効果、電歪をすべてまとめて圧電効
果と述べている。従って、電歪材料も圧電材料に含むも
のとする。
【０１２２】図３２は本発明のズームレンズの折り曲げ
用の反射面を持つ反射光学素子として適用可能な可変形
状鏡４０９のさらに他の実施例を示す概略構成図であ
る。本実施例の可変形状鏡は、電磁気力を利用して反射
面の形状を変化させ得るようにしたもので、支持台４２
３の内部底面上には永久磁石４２６が、頂面上には窒化
シリコン又はポリイミド等からなる基板４０９ｅの周縁
部が載置固定されており、基板４０９ｅの表面にはアル
ミニウム等の金属コートで作られた薄膜４０９ａが付設
されていて、可変形状鏡４０９を構成している。基板４
０９ｅの下面には複数のコイル４２７が配設されてお
り、これらのコイル４２７はそれぞれ駆動回路４２８を
介して演算装置４１４に接続されている。したがって、
各センサー４１５，４１６，４１７，４２４からの信号
によって演算装置４１４において求められる光学系の変
化に対応した演算装置４１４からの出力信号により、各
駆動回路４２８から各コイル４２７にそれぞれ適当な電
流が供給されると、永久磁石４２６との間に働く電磁気
力で各コイル４２７は反発又は吸着され、基板４０９ｅ
及び薄膜４０９ａを変形させる。
用の反射面を持つ反射光学素子として適用可能な可変形
状鏡４０９のさらに他の実施例を示す概略構成図であ
る。本実施例の可変形状鏡は、電磁気力を利用して反射
面の形状を変化させ得るようにしたもので、支持台４２
３の内部底面上には永久磁石４２６が、頂面上には窒化
シリコン又はポリイミド等からなる基板４０９ｅの周縁
部が載置固定されており、基板４０９ｅの表面にはアル
ミニウム等の金属コートで作られた薄膜４０９ａが付設
されていて、可変形状鏡４０９を構成している。基板４
０９ｅの下面には複数のコイル４２７が配設されてお
り、これらのコイル４２７はそれぞれ駆動回路４２８を
介して演算装置４１４に接続されている。したがって、
各センサー４１５，４１６，４１７，４２４からの信号
によって演算装置４１４において求められる光学系の変
化に対応した演算装置４１４からの出力信号により、各
駆動回路４２８から各コイル４２７にそれぞれ適当な電
流が供給されると、永久磁石４２６との間に働く電磁気
力で各コイル４２７は反発又は吸着され、基板４０９ｅ
及び薄膜４０９ａを変形させる。
【０１２３】この場合、各コイル４２７はそれぞれ異な
る量の電流を流すようにすることもできる。また、コイ
ル４２７は１個でもよいし、永久磁石４２６を基板４０
９ｅに付設しコイル４２７を支持台４２３の内部底面側
に設けるようにしてもよい。また、コイル４２７はリソ
グラフィー等の手法で作るとよく、さらに、コイル４２
７には強磁性体よりなる鉄心を入れるようにしてもよ
い。
る量の電流を流すようにすることもできる。また、コイ
ル４２７は１個でもよいし、永久磁石４２６を基板４０
９ｅに付設しコイル４２７を支持台４２３の内部底面側
に設けるようにしてもよい。また、コイル４２７はリソ
グラフィー等の手法で作るとよく、さらに、コイル４２
７には強磁性体よりなる鉄心を入れるようにしてもよ
い。
【０１２４】この場合、薄膜コイル４２７の巻密度を、
図３３に示すように、場所によって変化させることによ
り、基板４０９ｅ及び薄膜４０９ａに所望の変形を与え
るようにすることもできる。また、コイル４２７は１個
でもよいし、また、これらのコイル４２７には強磁性体
よりなる鉄心を挿入してもよい。
図３３に示すように、場所によって変化させることによ
り、基板４０９ｅ及び薄膜４０９ａに所望の変形を与え
るようにすることもできる。また、コイル４２７は１個
でもよいし、また、これらのコイル４２７には強磁性体
よりなる鉄心を挿入してもよい。
【０１２５】図３４は本発明のズームレンズの折り曲げ
用の反射面を持つ反射光学素子として適用可能な可変形
状鏡４０９のさらに他の実施例を示す概略構成図であ
る。図中、４１２は電源である。本実施例の可変形状鏡
では、基板４０９ｅは鉄等の強磁性体で作られており、
反射膜としての薄膜４０９ａはアルミニウム等からなっ
ている。この場合、薄膜コイルを設けなくてもすむか
ら、構造が簡単で、製造コストを低減することができ
る。また、電源スイッチ４１３を切換え兼電源開閉用ス
イッチに置換すれば、コイル４２７に流れる電流の方向
を変えることができ、基板４０９ｅ及び薄膜４０９ａの
形状を自由に変えることができる。図３５は本実施例に
おけるコイル４２７の配置を示し、図３６はコイル４２
７の他の配置例を示しているが、これらの配置は、図３
２に示した実施例にも適用することができる。なお、図
３７は、図３２に示した実施例において、コイル４２７
の配置を図３６に示したようにした場合に適する永久磁
石４２６の配置を示している。すなわち、図３７に示す
ように、永久磁石４２６を放射状に配置すれば、図３２
に示した実施例に比べて、微妙な変形を基板４０９ｅ及
び薄膜４０９ａに与えることができる。また、このよう
に電磁気力を用いて基板４０９ｅ及び薄膜４０９ａを変
形させる場合（図３３及び図３４の実施例）は、静電気
力を用いた場合よりも低電圧で駆動できるという利点が
ある。
用の反射面を持つ反射光学素子として適用可能な可変形
状鏡４０９のさらに他の実施例を示す概略構成図であ
る。図中、４１２は電源である。本実施例の可変形状鏡
では、基板４０９ｅは鉄等の強磁性体で作られており、
反射膜としての薄膜４０９ａはアルミニウム等からなっ
ている。この場合、薄膜コイルを設けなくてもすむか
ら、構造が簡単で、製造コストを低減することができ
る。また、電源スイッチ４１３を切換え兼電源開閉用ス
イッチに置換すれば、コイル４２７に流れる電流の方向
を変えることができ、基板４０９ｅ及び薄膜４０９ａの
形状を自由に変えることができる。図３５は本実施例に
おけるコイル４２７の配置を示し、図３６はコイル４２
７の他の配置例を示しているが、これらの配置は、図３
２に示した実施例にも適用することができる。なお、図
３７は、図３２に示した実施例において、コイル４２７
の配置を図３６に示したようにした場合に適する永久磁
石４２６の配置を示している。すなわち、図３７に示す
ように、永久磁石４２６を放射状に配置すれば、図３２
に示した実施例に比べて、微妙な変形を基板４０９ｅ及
び薄膜４０９ａに与えることができる。また、このよう
に電磁気力を用いて基板４０９ｅ及び薄膜４０９ａを変
形させる場合（図３３及び図３４の実施例）は、静電気
力を用いた場合よりも低電圧で駆動できるという利点が
ある。
【０１２６】以上いくつかの可変形状鏡の実施例を述べ
たが、ミラーの形を変形させるのに、図３１の例に示す
ように、２種類以上の力を用いてもよい。つまり静電気
力、電磁力、圧電効果、磁歪、流体の圧力、電場、磁
場、温度変化、電磁波等のうちから２つ以上を同時に用
いて可変形状鏡を変形させてもよい。つまり２つ以上の
異なる駆動方法を用いて光学特性可変光学素子を作れ
ば、大きな変形と微細な変形とを同時に実現でき、精度
の良い鏡面が実現できる。
たが、ミラーの形を変形させるのに、図３１の例に示す
ように、２種類以上の力を用いてもよい。つまり静電気
力、電磁力、圧電効果、磁歪、流体の圧力、電場、磁
場、温度変化、電磁波等のうちから２つ以上を同時に用
いて可変形状鏡を変形させてもよい。つまり２つ以上の
異なる駆動方法を用いて光学特性可変光学素子を作れ
ば、大きな変形と微細な変形とを同時に実現でき、精度
の良い鏡面が実現できる。
【０１２７】図３８は本発明のさらに他の実施例に係
る、ズームレンズの折り曲げ用の反射面を持つ反射光学
素子として適用可能な可変形状鏡４０９を用いた撮像
系、例えば携帯電話のデジタルカメラ、カプセル内視
鏡、電子内視鏡、パソコン用デジタルカメラ、ＰＤＡ用
デジタルカメラ等に用いられる撮像系の概略構成図であ
る。本実施例の撮像系は、第１実施例で示した光学構成
における反射光学素子Ｒ１を可変形状鏡４０９で構成し
たものである。そして、これらのズームレンズと、電子
撮像素子であるＣＣＤ４０８と、制御系１０３とで一つ
の撮像ユニット１０４を構成している。本実施例の撮像
ユニット１０４では、物体側に凸面を向けた負メニスカ
ス単レンズＬ１1を通った物体からの光は、可変形状鏡
４０９で集光され、両凹負レンズＬ１2、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ１3、第１移動レンズ群
Ｇ２、第２移動レンズ群Ｇ３、第２位置固定レンズ群Ｇ
４、ＣＣＤカバーガラスＣＧを経て、固体撮像素子であ
るＣＣＤ４０８の上に結像する。この可変形状鏡４０９
は、光学特性可変光学素子の一種であり、可変焦点ミラ
ーとも呼ばれている。
る、ズームレンズの折り曲げ用の反射面を持つ反射光学
素子として適用可能な可変形状鏡４０９を用いた撮像
系、例えば携帯電話のデジタルカメラ、カプセル内視
鏡、電子内視鏡、パソコン用デジタルカメラ、ＰＤＡ用
デジタルカメラ等に用いられる撮像系の概略構成図であ
る。本実施例の撮像系は、第１実施例で示した光学構成
における反射光学素子Ｒ１を可変形状鏡４０９で構成し
たものである。そして、これらのズームレンズと、電子
撮像素子であるＣＣＤ４０８と、制御系１０３とで一つ
の撮像ユニット１０４を構成している。本実施例の撮像
ユニット１０４では、物体側に凸面を向けた負メニスカ
ス単レンズＬ１1を通った物体からの光は、可変形状鏡
４０９で集光され、両凹負レンズＬ１2、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ１3、第１移動レンズ群
Ｇ２、第２移動レンズ群Ｇ３、第２位置固定レンズ群Ｇ
４、ＣＣＤカバーガラスＣＧを経て、固体撮像素子であ
るＣＣＤ４０８の上に結像する。この可変形状鏡４０９
は、光学特性可変光学素子の一種であり、可変焦点ミラ
ーとも呼ばれている。
【０１２８】本実施例によれば、物体距離が変わっても
可変形状鏡４０９を変形させることでピント合わせをす
ることができ、レンズをモータ等で駆動する必要がな
く、小型化、軽量化、低消費電力化の点で優れている。
また、撮像ユニット１０４は本発明の撮像系としてすべ
ての実施例で用いることができる。また、可変形状鏡４
０９を複数用いることでズーム、変倍の撮像系、光学系
を作ることができる。なお、図３８では、制御系１０３
にコイルを用いたトランスの昇圧回路を含む制御系の構
成例を示している。特に積層型圧電トランスを用いる
と、小型化できてよい。昇圧回路は本発明のすべての電
気を用いる可変形状鏡に用いることができるが、特に静
電気力、圧電効果を用いる場合の可変形状鏡に有用であ
る。なお、可変形状鏡４０９でピント合わせを行なう為
には、例えば固体撮像素子４０８に物体像を結像させ、
可変形状鏡４０９の焦点距離を変化させながら物体像の
高周波成分が最大になる状態を見つければよい。高周波
成分を検出するには、固体撮像素子４０８にマイクロコ
ンピュータ等を含む処理回路を接続し、その中で高周波
成分を検出すればよい。
可変形状鏡４０９を変形させることでピント合わせをす
ることができ、レンズをモータ等で駆動する必要がな
く、小型化、軽量化、低消費電力化の点で優れている。
また、撮像ユニット１０４は本発明の撮像系としてすべ
ての実施例で用いることができる。また、可変形状鏡４
０９を複数用いることでズーム、変倍の撮像系、光学系
を作ることができる。なお、図３８では、制御系１０３
にコイルを用いたトランスの昇圧回路を含む制御系の構
成例を示している。特に積層型圧電トランスを用いる
と、小型化できてよい。昇圧回路は本発明のすべての電
気を用いる可変形状鏡に用いることができるが、特に静
電気力、圧電効果を用いる場合の可変形状鏡に有用であ
る。なお、可変形状鏡４０９でピント合わせを行なう為
には、例えば固体撮像素子４０８に物体像を結像させ、
可変形状鏡４０９の焦点距離を変化させながら物体像の
高周波成分が最大になる状態を見つければよい。高周波
成分を検出するには、固体撮像素子４０８にマイクロコ
ンピュータ等を含む処理回路を接続し、その中で高周波
成分を検出すればよい。
【０１２９】さて、以上のような本発明の折り曲げズー
ムレンズを用いた電子撮像装置は、ズームレンズ等の結
像光学系で物体像を形成しその像をＣＣＤや銀塩フィル
ムといった撮像素子に受光させて撮影を行う撮影装置、
とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置
の例であるパソコン、電話、特に持ち運びに便利な携帯
電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を
例示する。
ムレンズを用いた電子撮像装置は、ズームレンズ等の結
像光学系で物体像を形成しその像をＣＣＤや銀塩フィル
ムといった撮像素子に受光させて撮影を行う撮影装置、
とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置
の例であるパソコン、電話、特に持ち運びに便利な携帯
電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を
例示する。
【０１３０】図３９〜図４１は本発明による折り曲げズ
ームレンズをデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込
んだ構成の概念図であり、図３９はデジタルカメラ４０
の外観を示す前方斜視図、図４０は同後方斜視図、図４
１はデジタルカメラ４０の構成を示す断面図である。な
お、図４１に示すデジタルカメラは、撮像光路をファイ
ンダーの長辺方向に折り曲げた構成となっており、図４
１中の観察者の眼を上側からみて示してある。
ームレンズをデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込
んだ構成の概念図であり、図３９はデジタルカメラ４０
の外観を示す前方斜視図、図４０は同後方斜視図、図４
１はデジタルカメラ４０の構成を示す断面図である。な
お、図４１に示すデジタルカメラは、撮像光路をファイ
ンダーの長辺方向に折り曲げた構成となっており、図４
１中の観察者の眼を上側からみて示してある。
【０１３１】デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮
影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用
光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター
４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含
み、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押
圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば、第
１実施例の光路折り曲げズームレンズを通して撮影が行
われるようになっている。そして、撮影光学系４１によ
って形成された物体像が、近赤外カットフィルター、又
はＣＣＤカバーガラス又はその他のレンズに施された近
赤外カットコートを経てＣＣＤ４９の撮像面上に形成さ
れる。
影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用
光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター
４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含
み、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押
圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば、第
１実施例の光路折り曲げズームレンズを通して撮影が行
われるようになっている。そして、撮影光学系４１によ
って形成された物体像が、近赤外カットフィルター、又
はＣＣＤカバーガラス又はその他のレンズに施された近
赤外カットコートを経てＣＣＤ４９の撮像面上に形成さ
れる。
【０１３２】このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処
理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けら
れた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処
理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電
子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５
２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピー
（登録商標）ディスクやメモリーカード、ＭＯ等により
電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、
ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメ
ラとして構成してもよい。
理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けら
れた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処
理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電
子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５
２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピー
（登録商標）ディスクやメモリーカード、ＭＯ等により
電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、
ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメ
ラとして構成してもよい。
【０１３３】さらに、ファインダー用光路４４上にはフ
ァインダー用対物光学系５３が配置してある。このファ
インダー用対物光学系５３によって形成された物体像
は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上
に形成される。このポリプリズム５５の後方には、正立
正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が
配置されている。なお、撮影光学系４１及びファインダ
ー用対物光学系５３の入射側、接眼光学系５９の射出側
にそれぞれカバー部材５０が配置されている。
ァインダー用対物光学系５３が配置してある。このファ
インダー用対物光学系５３によって形成された物体像
は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上
に形成される。このポリプリズム５５の後方には、正立
正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が
配置されている。なお、撮影光学系４１及びファインダ
ー用対物光学系５３の入射側、接眼光学系５９の射出側
にそれぞれカバー部材５０が配置されている。
【０１３４】このように構成されたデジタルカメラ４０
は、長辺方向に光路を置き曲げたことによりカメラの薄
型化に効果がある。また、撮影光学系４１が広画角で高
変倍比であり、収差が良好で、明るく、フィルター等が
配置できるバックフォーカスの大きなズームレンズであ
るので、高性能・低コスト化が実現できる。なお、本実
施例のデジタルカメラ４０の撮像光路をファインダーの
短辺方向に折り曲げて構成してもよい。その場合には、
撮影レンズの入射面からストロボ（又はフラッシュ）を
より上方に離して配置し、人物のストロボ撮影時の際に
生じる影の影響を緩和できるレイアウトにし得る。ま
た、図４１の例では、カバー部材５０として平行平面板
を配置しているが、パワーを持ったレンズを用いてもよ
い。
は、長辺方向に光路を置き曲げたことによりカメラの薄
型化に効果がある。また、撮影光学系４１が広画角で高
変倍比であり、収差が良好で、明るく、フィルター等が
配置できるバックフォーカスの大きなズームレンズであ
るので、高性能・低コスト化が実現できる。なお、本実
施例のデジタルカメラ４０の撮像光路をファインダーの
短辺方向に折り曲げて構成してもよい。その場合には、
撮影レンズの入射面からストロボ（又はフラッシュ）を
より上方に離して配置し、人物のストロボ撮影時の際に
生じる影の影響を緩和できるレイアウトにし得る。ま
た、図４１の例では、カバー部材５０として平行平面板
を配置しているが、パワーを持ったレンズを用いてもよ
い。
【０１３５】次に、本発明の折り曲げズームレンズが対
物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパ
ソコンを図４２〜図４４に示す。図４２はパソコン３０
０のカバーを開いた前方斜視図、図４３はパソコン３０
０の撮影光学系３０３の断面図、図４４は図４２の側面
図である。
物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパ
ソコンを図４２〜図４４に示す。図４２はパソコン３０
０のカバーを開いた前方斜視図、図４３はパソコン３０
０の撮影光学系３０３の断面図、図４４は図４２の側面
図である。
【０１３６】図４２〜図４４に示すように、パソコン３
００は、外部から操作者が情報を入力するためのキーボ
ード３０１と、図示を省略した情報処理手段や記録手段
と、情報を操作者に表示するモニター３０２と、操作者
自身や周辺の像を撮影するための撮影光学系３０３とを
有している。ここで、モニター３０２は、図示しないバ
ックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子
や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素
子や、ＣＲＴディスプレイ等であってよい。また、図
中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵
されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周
囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。
この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、本発明
による例えば第１実施例の光路折り曲げズームレンズか
らなる対物レンズ１１２と、像を受光する撮像素子チッ
プ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内
蔵されている。
００は、外部から操作者が情報を入力するためのキーボ
ード３０１と、図示を省略した情報処理手段や記録手段
と、情報を操作者に表示するモニター３０２と、操作者
自身や周辺の像を撮影するための撮影光学系３０３とを
有している。ここで、モニター３０２は、図示しないバ
ックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子
や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素
子や、ＣＲＴディスプレイ等であってよい。また、図
中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵
されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周
囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。
この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、本発明
による例えば第１実施例の光路折り曲げズームレンズか
らなる対物レンズ１１２と、像を受光する撮像素子チッ
プ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内
蔵されている。
【０１３７】ここで、撮像素子チップ１６２上にはカバ
ーガラスＣＧが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１
６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１
１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能に
なっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１
６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が
簡単となっている。また、鏡枠１１３の先端（図示略）
には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス
１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズーム
レンズの駆動機構等は図示を省いてある。
ーガラスＣＧが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１
６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１
１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能に
なっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１
６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が
簡単となっている。また、鏡枠１１３の先端（図示略）
には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス
１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズーム
レンズの駆動機構等は図示を省いてある。
【０１３８】撮像素子チップ１６２で受光された物体像
は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に
入力され、電子画像としてモニター３０２に表示され
る。図４２には、その一例として、操作者の撮影された
画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、
処理手段を介し、インターネットや電話を介して、遠隔
地から通信相手のパソコンに表示されることも可能であ
る。
は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に
入力され、電子画像としてモニター３０２に表示され
る。図４２には、その一例として、操作者の撮影された
画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、
処理手段を介し、インターネットや電話を介して、遠隔
地から通信相手のパソコンに表示されることも可能であ
る。
【０１３９】次に、本発明の折り曲げズームレンズが撮
影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電
話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図４５に示す。図
４５(a)は携帯電話４００の正面図、図４５(b)は側面
図、図４５(c)は撮影光学系４０５の断面図である。図
４５(a)〜(c)に示すように、携帯電話４００は、操作者
の声を情報として入力するマイク部４０１と、通話相手
の声を出力するスピーカ部４０２と、操作者が情報を入
力する入力ダイアル４０３と、操作者自身や通話相手等
の撮影像と電話番号等の情報を表示するモニター４０４
と、撮影光学系４０５と、通信電波の送信と受信を行う
アンテナ４０６と、画像情報や通信情報、入力信号等の
処理を行う処理手段（図示せず）とを有している。ここ
で、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図
中、各構成の配置位置は、特にこれらに限られない。こ
の撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配置された
本発明による例えば第１実施例の光路折り曲げズームレ
ンズからなる対物レンズ１１２と、物体像を受光する撮
像素子チップ１６２とを有している。これらは、携帯電
話４００に内蔵されている。
影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電
話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図４５に示す。図
４５(a)は携帯電話４００の正面図、図４５(b)は側面
図、図４５(c)は撮影光学系４０５の断面図である。図
４５(a)〜(c)に示すように、携帯電話４００は、操作者
の声を情報として入力するマイク部４０１と、通話相手
の声を出力するスピーカ部４０２と、操作者が情報を入
力する入力ダイアル４０３と、操作者自身や通話相手等
の撮影像と電話番号等の情報を表示するモニター４０４
と、撮影光学系４０５と、通信電波の送信と受信を行う
アンテナ４０６と、画像情報や通信情報、入力信号等の
処理を行う処理手段（図示せず）とを有している。ここ
で、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図
中、各構成の配置位置は、特にこれらに限られない。こ
の撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配置された
本発明による例えば第１実施例の光路折り曲げズームレ
ンズからなる対物レンズ１１２と、物体像を受光する撮
像素子チップ１６２とを有している。これらは、携帯電
話４００に内蔵されている。
【０１４０】ここで、撮像素子チップ１６２上にはカバ
ーガラスＣＧが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１
６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１
１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能に
なっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１
６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が
簡単となっている。また、鏡枠１１３の先端（図示略）
には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス
１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズーム
レンズの駆動機構等は図示を省いてある。
ーガラスＣＧが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１
６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１
１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能に
なっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１
６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が
簡単となっている。また、鏡枠１１３の先端（図示略）
には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス
１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズーム
レンズの駆動機構等は図示を省いてある。
【０１４１】撮影素子チップ１６２で受光された物体像
は、端子１６６を介して、図示していない処理手段に入
力され、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信
相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、通
信相手に画像を送信する場合、撮像素子チップ１６２で
受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換す
る信号処理機能が処理手段には含まれている。
は、端子１６６を介して、図示していない処理手段に入
力され、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信
相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、通
信相手に画像を送信する場合、撮像素子チップ１６２で
受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換す
る信号処理機能が処理手段には含まれている。
【０１４２】以上説明したように、本発明の電子撮像装
置及び電子撮像装置に用いるズームレンズは、特許請求
の範囲に記載された発明の他に、次に示すような特徴も
備えている。
置及び電子撮像装置に用いるズームレンズは、特許請求
の範囲に記載された発明の他に、次に示すような特徴も
備えている。
【０１４３】（１）前記交点が、前記レンズの内部乃至
面頂以内に位置することを特徴とする請求項６に記載の
電子撮像装置。
面頂以内に位置することを特徴とする請求項６に記載の
電子撮像装置。
【０１４４】（２）透過率を変更することにより前記電
子撮像素子に導かれる光量を調節する透過率可変手段を
備え、該透過率可変手段を前記絞りの配置される空間と
は異なる空間の光路中に配置したことを特徴とする請求
項６または上記（１）に記載の電子撮像装置。
子撮像素子に導かれる光量を調節する透過率可変手段を
備え、該透過率可変手段を前記絞りの配置される空間と
は異なる空間の光路中に配置したことを特徴とする請求
項６または上記（１）に記載の電子撮像装置。
【０１４５】（３）前記電子撮像素子に導かれる光束の
受光時間を調節するシャッターを備え、該シャッターを
前記絞りの配置される空間とは異なる空間の光路中に配
置したことを特徴とする請求項６または上記（１）、
（２）のいずれかに記載の電子撮像装置。
受光時間を調節するシャッターを備え、該シャッターを
前記絞りの配置される空間とは異なる空間の光路中に配
置したことを特徴とする請求項６または上記（１）、
（２）のいずれかに記載の電子撮像装置。
【０１４６】（４）光学系の入射面から撮像面までの光
路にローパスフィルターを配置しないことを特徴とする
請求項１〜６、上記（１）〜（３）のいずれかに記載の
電子撮像装置。
路にローパスフィルターを配置しないことを特徴とする
請求項１〜６、上記（１）〜（３）のいずれかに記載の
電子撮像装置。
【０１４７】（５）前記ズームレンズと撮像面までの間
に配置される各々の媒質境界面が全てほぼ平面であり、
かつ光学ローパスフィルターのような空間周波数変換作
用が無いことを特徴とする請求項１〜６、上記（１）〜
（４）のいずれかに記載の電子撮像装置に用いる電子撮
像素子。
に配置される各々の媒質境界面が全てほぼ平面であり、
かつ光学ローパスフィルターのような空間周波数変換作
用が無いことを特徴とする請求項１〜６、上記（１）〜
（４）のいずれかに記載の電子撮像装置に用いる電子撮
像素子。
【０１４８】（６）前記ズームレンズが、前記第１移動
レンズ群よりも像側に、正の屈折力を有し広角端から望
遠端に変倍する際に前記第１移動レンズ群とは異なった
動きをする第２移動レンズ群を有することを特徴とする
請求項１〜６、上記（１）〜（５）のいずれかに記載の
電子撮像装置。
レンズ群よりも像側に、正の屈折力を有し広角端から望
遠端に変倍する際に前記第１移動レンズ群とは異なった
動きをする第２移動レンズ群を有することを特徴とする
請求項１〜６、上記（１）〜（５）のいずれかに記載の
電子撮像装置。
【０１４９】（７）前記ズームレンズが、物体側から順
に、前記第１位置固定レンズ群と、該第１位置固定レン
ズ群とは空気間隔を挟んで隣接する前記第１移動レンズ
群と、前記第１移動レンズ群とは空気間隔を挟んで隣接
する前記第２移動レンズ群とを有することを特徴とする
上記（６）に記載の電子撮像装置。
に、前記第１位置固定レンズ群と、該第１位置固定レン
ズ群とは空気間隔を挟んで隣接する前記第１移動レンズ
群と、前記第１移動レンズ群とは空気間隔を挟んで隣接
する前記第２移動レンズ群とを有することを特徴とする
上記（６）に記載の電子撮像装置。
【０１５０】（８）前記第２移動レンズ群よりも像側に
変倍時に位置が固定である第２固定レンズ群を有するこ
とを特徴とする上記（６）または（７）に記載の電子撮
像装置。
変倍時に位置が固定である第２固定レンズ群を有するこ
とを特徴とする上記（６）または（７）に記載の電子撮
像装置。
【０１５１】（９）前記第２固定レンズ群が、非球面を
有していることを特徴とする上記（８）に記載の電子撮
像装置。
有していることを特徴とする上記（８）に記載の電子撮
像装置。
【０１５２】（１０）前記第１移動レンズ群が、２枚の
正レンズと１枚の負レンズとからなることを特徴とする
上記（６）〜（９）のいずれかに記載の電子撮像装置に
用いるズームレンズ。
正レンズと１枚の負レンズとからなることを特徴とする
上記（６）〜（９）のいずれかに記載の電子撮像装置に
用いるズームレンズ。
【０１５３】（１１）前記第１移動レンズ群における前
記負レンズが、隣接する少なくとも１つの正レンズと接
合されていることを特徴とする上記（１０）に記載の電
子撮像装置に用いるズームレンズ。
記負レンズが、隣接する少なくとも１つの正レンズと接
合されていることを特徴とする上記（１０）に記載の電
子撮像装置に用いるズームレンズ。
【０１５４】（１２）前記第１移動レンズ群の前記２枚
の正レンズと前記１枚の負レンズとが、物体側から、正
レンズ、負レンズ、正レンズの順で配置されることを特
徴とする上記（１０）または（１１）に記載の電子撮像
装置。
の正レンズと前記１枚の負レンズとが、物体側から、正
レンズ、負レンズ、正レンズの順で配置されることを特
徴とする上記（１０）または（１１）に記載の電子撮像
装置。
【０１５５】（１３）前記第１移動レンズ群の前記２枚
の正レンズと前記１枚の負レンズとが、物体側から、正
レンズ、正レンズ、負レンズの順で配置されることを特
徴とする上記（１０）または（１１）に記載の電子撮像
装置。
の正レンズと前記１枚の負レンズとが、物体側から、正
レンズ、正レンズ、負レンズの順で配置されることを特
徴とする上記（１０）または（１１）に記載の電子撮像
装置。
【０１５６】（１４）前記第１位置固定レンズ群及び前
記第１移動レンズ群が、次の条件式を満足することを特
徴とする請求項１〜６、上記（１）〜（１３）のいずれ
かに記載の電子撮像装置。 ０．６ ＜ −ｆＣ／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ １．５ １．１ ＜ ｆＶ１／√（ｆw・ｆＴ） ＜ ２．５ 但し、ｆＣは第１位置固定レンズ群の合成焦点距離、ｆ
Ｖ１は正の屈折力を有し広角端から望遠端に変倍する際
に一方向にのみ移動するレンズ群のうち最も物体側のレ
ンズ群Ｖ１の合成焦点距離、ｆｗは広角端におけるズー
ムレンズ全系の焦点距離、ｆＴは望遠端におけるズーム
レンズ全系の焦点距離である。
記第１移動レンズ群が、次の条件式を満足することを特
徴とする請求項１〜６、上記（１）〜（１３）のいずれ
かに記載の電子撮像装置。 ０．６ ＜ −ｆＣ／√（ｆｗ・ｆＴ） ＜ １．５ １．１ ＜ ｆＶ１／√（ｆw・ｆＴ） ＜ ２．５ 但し、ｆＣは第１位置固定レンズ群の合成焦点距離、ｆ
Ｖ１は正の屈折力を有し広角端から望遠端に変倍する際
に一方向にのみ移動するレンズ群のうち最も物体側のレ
ンズ群Ｖ１の合成焦点距離、ｆｗは広角端におけるズー
ムレンズ全系の焦点距離、ｆＴは望遠端におけるズーム
レンズ全系の焦点距離である。
【０１５７】（１５）前記第１移動レンズ群、前記第２
移動レンズ群が次の条件式を満足することを特徴とする
上記（６）〜（１３）のいずれかに記載の電子撮像装置
に用いるズームレンズ。 ０．０１ ＜ Ｌ／ｆＶ２ ＜ ０．５ ０．０ ＜ Ｍ２／Ｍ１ ＜ １．２ ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ
Ｖ２は第２移動レンズ群の焦点距離、Ｍ２は第２移動レ
ンズ群の移動量、Ｍ１は第１移動レンズ群の移動量であ
る。なお、像側への移動を正とする。
移動レンズ群が次の条件式を満足することを特徴とする
上記（６）〜（１３）のいずれかに記載の電子撮像装置
に用いるズームレンズ。 ０．０１ ＜ Ｌ／ｆＶ２ ＜ ０．５ ０．０ ＜ Ｍ２／Ｍ１ ＜ １．２ ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ
Ｖ２は第２移動レンズ群の焦点距離、Ｍ２は第２移動レ
ンズ群の移動量、Ｍ１は第１移動レンズ群の移動量であ
る。なお、像側への移動を正とする。
【０１５８】（１６）前記第１移動レンズ群、前記第２
移動レンズ群のうちの一方の移動レンズ群を単レンズで
構成し、他方の移動レンズ群に負レンズを含ませたこと
を特徴とする上記（６）〜（１３）、（１５）のいずれ
かに記載の電子撮像装置。
移動レンズ群のうちの一方の移動レンズ群を単レンズで
構成し、他方の移動レンズ群に負レンズを含ませたこと
を特徴とする上記（６）〜（１３）、（１５）のいずれ
かに記載の電子撮像装置。
【０１５９】（１７）前記第２固定レンズ群が次の条件
式を満足することを特徴とする上記（８）または（９）
に記載の電子撮像装置。 −０．２５ ＜ Ｌ／ｆＲ ＜ ０．４ ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ
Ｒはレンズ群Ｒの焦点距離である。
式を満足することを特徴とする上記（８）または（９）
に記載の電子撮像装置。 −０．２５ ＜ Ｌ／ｆＲ ＜ ０．４ ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ
Ｒはレンズ群Ｒの焦点距離である。
【０１６０】（１８）前記第２固定レンズ群は合焦動作
時にも固定であることを特徴とする上記（８）、
（９）、（１７）のいずれかに記載の電子撮像装置。
時にも固定であることを特徴とする上記（８）、
（９）、（１７）のいずれかに記載の電子撮像装置。
【０１６１】（１９）前記移動レンズ群のいずれかが、
物体側から順に、正レンズ負レンズとの接合レンズと、
正の単レンズとで構成されると共に、次の条件式を満足
することを特徴とする請求項１〜６、上記（１）〜（１
８）のいずれかに記載の電子撮像装置。 ０．６５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ １．４ ただし、ＲVC1は接合レンズの最も物体側の面の光軸上
での曲率半径、ＲVC3は接合レンズの最も像側の面の光
軸上での曲率半径である。
物体側から順に、正レンズ負レンズとの接合レンズと、
正の単レンズとで構成されると共に、次の条件式を満足
することを特徴とする請求項１〜６、上記（１）〜（１
８）のいずれかに記載の電子撮像装置。 ０．６５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ １．４ ただし、ＲVC1は接合レンズの最も物体側の面の光軸上
での曲率半径、ＲVC3は接合レンズの最も像側の面の光
軸上での曲率半径である。
【０１６２】（２０）前記移動レンズ群の前記接合レン
ズの接合面とその両側のレンズの媒質が、次の条件式を
満足することを特徴とする上記（１９）に記載の電子撮
像装置。 ０．２ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ １．２ １５ ＜ νVCP−νVCN ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、Ｒ
VC2は移動レンズ群の接合レンズの接合面の光軸上にお
ける曲率半径、νVCPは接合面の物体側の正レンズの媒
質のｄ線基準でのアッベ数、νVCNは接合面の像側の負
レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。
ズの接合面とその両側のレンズの媒質が、次の条件式を
満足することを特徴とする上記（１９）に記載の電子撮
像装置。 ０．２ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ １．２ １５ ＜ νVCP−νVCN ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、Ｒ
VC2は移動レンズ群の接合レンズの接合面の光軸上にお
ける曲率半径、νVCPは接合面の物体側の正レンズの媒
質のｄ線基準でのアッベ数、νVCNは接合面の像側の負
レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。
【０１６３】（２１）前記移動レンズ群中の前記正の単
レンズが、次の条件式を満足することを特徴とする上記
（１９）または（２０）に記載の電子撮像装置。−１．
２ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜
０．４ ０ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ ０．９ ただし、ＲVS1は前記第１移動レンズ群または第２移動
レンズ群のいずれか接合レンズ成分を含んだほうの群に
おける最も像側の単レンズの物体側の面の光軸上での曲
率半径、ＲVS2は前記第１移動レンズ群または第２移動
レンズ群のいずれか接合レンズ成分を含んだほうの群に
おける最も像側の単レンズの像側の面の光軸上での曲率
半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆVS
は前記第１移動レンズ群または第２移動レンズ群のいず
れか接合レンズ成分を含んだほうの群における最も像側
の単レンズの焦点距離である。
レンズが、次の条件式を満足することを特徴とする上記
（１９）または（２０）に記載の電子撮像装置。−１．
２ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2） ＜
０．４ ０ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ ０．９ ただし、ＲVS1は前記第１移動レンズ群または第２移動
レンズ群のいずれか接合レンズ成分を含んだほうの群に
おける最も像側の単レンズの物体側の面の光軸上での曲
率半径、ＲVS2は前記第１移動レンズ群または第２移動
レンズ群のいずれか接合レンズ成分を含んだほうの群に
おける最も像側の単レンズの像側の面の光軸上での曲率
半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆVS
は前記第１移動レンズ群または第２移動レンズ群のいず
れか接合レンズ成分を含んだほうの群における最も像側
の単レンズの焦点距離である。
【０１６４】（２２）前記移動レンズ群のいずれかが、
物体側から順に、正の単レンズと、正レンズと負レンズ
との接合レンズとで構成されると共に、次の条件式を満
足することを特徴とする請求項１〜６、上記（１）〜
（１８）のいずれかに記載の電子撮像装置。 ０．３５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ ０．８ ただし、ＲVC1は接合レンズの最も物体側の面の光軸上
での曲率半径、ＲVC3は接合レンズの最も像側の面の光
軸上での曲率半径である。
物体側から順に、正の単レンズと、正レンズと負レンズ
との接合レンズとで構成されると共に、次の条件式を満
足することを特徴とする請求項１〜６、上記（１）〜
（１８）のいずれかに記載の電子撮像装置。 ０．３５ ＜ ＲVC3／ＲVC1 ＜ ０．８ ただし、ＲVC1は接合レンズの最も物体側の面の光軸上
での曲率半径、ＲVC3は接合レンズの最も像側の面の光
軸上での曲率半径である。
【０１６５】（２３）前記移動レンズ群の前記接合レン
ズの接合面とその両側のレンズの媒質が、次の条件式を
満足することを特徴とする上記（２２）に記載の電子撮
像装置。 −０．２ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ ０．８ ２０ ＜ νVCP−νVCN ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、Ｒ
VC2は移動レンズ群の接合レンズの接合面の光軸上にお
ける曲率半径、νVCPは接合面の物体側の正レンズの媒
質のｄ線基準でのアッベ数、νVCNは接合面の像側の負
レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。
ズの接合面とその両側のレンズの媒質が、次の条件式を
満足することを特徴とする上記（２２）に記載の電子撮
像装置。 −０．２ ＜ Ｌ／ＲVC2 ＜ ０．８ ２０ ＜ νVCP−νVCN ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、Ｒ
VC2は移動レンズ群の接合レンズの接合面の光軸上にお
ける曲率半径、νVCPは接合面の物体側の正レンズの媒
質のｄ線基準でのアッベ数、νVCNは接合面の像側の負
レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。
【０１６６】（２４）前記移動レンズ群中の前記正の単
レンズが、次の条件式を満足することを特徴とする上記
（２２）または（２３）に記載の電子撮像装置。 −１．４ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2）
＜ ０．２ ０．１ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ １．０
レンズが、次の条件式を満足することを特徴とする上記
（２２）または（２３）に記載の電子撮像装置。 −１．４ ＜ （ＲVS1＋ＲVS2）／（ＲVS1−ＲVS2）
＜ ０．２ ０．１ ＜ Ｌ／ｆVS ＜ １．０
【０１６７】（２５）前記第１位置固定レンズ群の後側
副群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズの２枚
のレンズからなり、もしくは、正レンズと、負レンズ
と、正レンズの３枚のレンズからなり、そのうちの負レ
ンズの少なくとも一方の面が正レンズと接合されている
ことを特徴とする請求項１〜６、上記（１）〜（２４）
のいずれかに記載の電子撮像装置。
副群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズの２枚
のレンズからなり、もしくは、正レンズと、負レンズ
と、正レンズの３枚のレンズからなり、そのうちの負レ
ンズの少なくとも一方の面が正レンズと接合されている
ことを特徴とする請求項１〜６、上記（１）〜（２４）
のいずれかに記載の電子撮像装置。
【０１６８】（２６）次の条件式を満足することを特徴
とする上記（２５）に記載の電子撮像装置。 ３ ＜ νC2N−νC2P ＜ ４０ −０．４ ＜ Ｑ・Ｌ／ＲC2C ＜ １．５ ただし、νC2Pは前記第１位置固定レンズ群の後側副群
における接合レンズ成分の正レンズの媒質のアッベ数、
νC2Pは前記第１位置固定レンズ群の後側副群における
接合レンズ成分の負レンズの媒質のアッベ数、ＲC2Cは
前記第１位置固定レンズ群の後側副群における接合レン
ズ成分の接合面の光軸上での曲率半径である。なお、接
合レンズの順番が物体側から負レンズ、正レンズのとき
はQ＝１、逆の順番のときはQ＝−１とする。
とする上記（２５）に記載の電子撮像装置。 ３ ＜ νC2N−νC2P ＜ ４０ −０．４ ＜ Ｑ・Ｌ／ＲC2C ＜ １．５ ただし、νC2Pは前記第１位置固定レンズ群の後側副群
における接合レンズ成分の正レンズの媒質のアッベ数、
νC2Pは前記第１位置固定レンズ群の後側副群における
接合レンズ成分の負レンズの媒質のアッベ数、ＲC2Cは
前記第１位置固定レンズ群の後側副群における接合レン
ズ成分の接合面の光軸上での曲率半径である。なお、接
合レンズの順番が物体側から負レンズ、正レンズのとき
はQ＝１、逆の順番のときはQ＝−１とする。
【０１６９】（２７）前記第１位置固定レンズ群の前側
副群が、物体側に凸面を向けた負のメニスカス単レンズ
で構成されることを特徴とする請求項１〜６、上記
（１）〜（２６）のいずれかに記載の電子撮像装置。
副群が、物体側に凸面を向けた負のメニスカス単レンズ
で構成されることを特徴とする請求項１〜６、上記
（１）〜（２６）のいずれかに記載の電子撮像装置。
【０１７０】（２８）次の条件式を満足することを特徴
とする上記（２７）に記載の電子撮像装置。 ０．０５ ＜ ｆC1／ｆC2 ＜ １．０ ただし、ｆC1は第１位置固定レンズ群の前側副群の焦点
距離、ｆC2は第１位置固定レンズ群の後側副群の焦点距
離である。
とする上記（２７）に記載の電子撮像装置。 ０．０５ ＜ ｆC1／ｆC2 ＜ １．０ ただし、ｆC1は第１位置固定レンズ群の前側副群の焦点
距離、ｆC2は第１位置固定レンズ群の後側副群の焦点距
離である。
【０１７１】（２９）前記ズームレンズが次の条件式を
満足することを特徴とする請求項１〜６、上記（１）〜
（２９）のいずれかに記載の電子撮像装置。 １．８ ＜ ｆＴ／ｆｗ ただし、ｆｗは広角端におけるズームレンズ全系の焦点
距離、ｆＴは望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距
離である。
満足することを特徴とする請求項１〜６、上記（１）〜
（２９）のいずれかに記載の電子撮像装置。 １．８ ＜ ｆＴ／ｆｗ ただし、ｆｗは広角端におけるズームレンズ全系の焦点
距離、ｆＴは望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距
離である。
【０１７２】（３０）前記電子撮像装置における広角端
全画角が５５度以上であることを特徴とする請求項１〜
６、上記（１）〜（２９）のいずれかに記載の電子撮像
装置。
全画角が５５度以上であることを特徴とする請求項１〜
６、上記（１）〜（２９）のいずれかに記載の電子撮像
装置。
【０１７３】（３１）前記電子撮像装置における広角端
全画角が８０度以下であることを特徴とする上記（３
０）に記載の電子撮像装置。
全画角が８０度以下であることを特徴とする上記（３
０）に記載の電子撮像装置。
【０１７４】
【発明の効果】本発明によれば、極力物体側にミラーな
ど反射光学素子を挿入して光学系特にズームレンズ系の
光路（光軸）を折り曲げる構成とし、さらに諸々の条件
式等を満たすように構成したので、ズーム比、画角、Ｆ
値、少ない収差など高い光学仕様性能を確保しながら
も、沈胴式鏡筒に見られるようなカメラの使用状態への
立ち上げ時間（レンズのせり出し時間）がなく、防水・
防塵上も好ましく、また、奥行き方向が極めて薄いカメ
ラを実現することができる。加えて、沈胴式鏡筒に適し
たズームレンズなど他のズーム光学系と異なり、今後、
撮像素子の小型化が進んだ場合に、その小形化された撮
像素子を使用する場合におけるカメラのさらなる小型
化、薄型化を有利に進めることができる。
ど反射光学素子を挿入して光学系特にズームレンズ系の
光路（光軸）を折り曲げる構成とし、さらに諸々の条件
式等を満たすように構成したので、ズーム比、画角、Ｆ
値、少ない収差など高い光学仕様性能を確保しながら
も、沈胴式鏡筒に見られるようなカメラの使用状態への
立ち上げ時間（レンズのせり出し時間）がなく、防水・
防塵上も好ましく、また、奥行き方向が極めて薄いカメ
ラを実現することができる。加えて、沈胴式鏡筒に適し
たズームレンズなど他のズーム光学系と異なり、今後、
撮像素子の小型化が進んだ場合に、その小形化された撮
像素子を使用する場合におけるカメラのさらなる小型
化、薄型化を有利に進めることができる。
【図１】本発明による電子撮像装置に用いるズームレン
ズの第１実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面
図であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時におけ
る状態を示している。
ズの第１実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面
図であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時におけ
る状態を示している。
【図２】第１実施例にかかるズームレンズの無限遠物点
合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)
は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示してい
る。
合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)
は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示してい
る。
【図３】第１実施例にかかるズームレンズの無限遠物点
合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色
収差を示す図であり、広角端での状態を示している。
合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色
収差を示す図であり、広角端での状態を示している。
【図４】第１実施例にかかるズームレンズの無限遠物点
合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色
収差を示す図であり、中間での状態を示している。
合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色
収差を示す図であり、中間での状態を示している。
【図５】第１実施例にかかるズームレンズの無限遠物点
合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色
収差を示す図であり、望遠端での状態を示している。
合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色
収差を示す図であり、望遠端での状態を示している。
【図６】本発明による電子撮像装置に用いるズームレン
ズの第２実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面
図であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時におけ
る状態を示している。
ズの第２実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面
図であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時におけ
る状態を示している。
【図７】第２実施例にかかるズームレンズの無限遠物点
合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)
は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示してい
る。
合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)
は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示してい
る。
【図８】本発明による電子撮像装置に用いるズームレン
ズの第３実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面
図であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時におけ
る状態を示している。
ズの第３実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面
図であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時におけ
る状態を示している。
【図９】第３実施例にかかるズームレンズの無限遠物点
合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)
は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示してい
る。
合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)
は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示してい
る。
【図１０】本発明による電子撮像装置に用いるズームレ
ンズの第４実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断
面図であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時にお
ける状態を示している。
ンズの第４実施例にかかる光学構成を示す光軸に沿う断
面図であり、広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時にお
ける状態を示している。
【図１１】第４実施例にかかるズームレンズの無限遠物
点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、
(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示し
ている。
点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、
(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示し
ている。
【図１２】第４実施例にかかるズームレンズの無限遠物
点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率
色収差を示す図であり、広角端での状態を示している。
点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率
色収差を示す図であり、広角端での状態を示している。
【図１３】第４実施例にかかるズームレンズの無限遠物
点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率
色収差を示す図であり、中間での状態を示している。
点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率
色収差を示す図であり、中間での状態を示している。
【図１４】第４実施例にかかるズームレンズの無限遠物
点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率
色収差を示す図であり、望遠端での状態を示している。
点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率
色収差を示す図であり、望遠端での状態を示している。
【図１５】本発明の各実施例に用いる電子撮像素子の画
素配列の一例を示す説明図である。
素配列の一例を示す説明図である。
【図１６】近赤外シャープカットコートの一例の透過率
特性を示すグラフである。
特性を示すグラフである。
【図１７】近赤外カットコートを施したＣＣＤカバーガ
ラスＣＧの射出面側、もしくは、近赤外カットコートを
施した他のレンズの射出面側に設ける色フィルターの一
例の透過率特性を示すグラフである。
ラスＣＧの射出面側、もしくは、近赤外カットコートを
施した他のレンズの射出面側に設ける色フィルターの一
例の透過率特性を示すグラフである。
【図１８】補色モザイクフィルターの色フィルター配置
を示す図である。
を示す図である。
【図１９】補色モザイクフィルターの波長特性の一例を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図２０】本発明の各実施例にかかる電子撮像装置に用
いる絞りＳの変形例を示す説明図である。
いる絞りＳの変形例を示す説明図である。
【図２１】本発明の各実施例にかかる電子撮像装置に用
いる光量調節手段の一例を示す説明図である。
いる光量調節手段の一例を示す説明図である。
【図２２】図２１に示した光量調節手段を本発明に適用
した状態の具体例を示す斜視図である。
した状態の具体例を示す斜視図である。
【図２３】本発明の各実施例にかかる電子撮像装置に適
用可能な光量調節手段の他の例を示す説明図である。
用可能な光量調節手段の他の例を示す説明図である。
【図２４】本発明の各実施例にかかる電子撮像装置に適
用可能な光量調節手段のさらに他の例を示す説明図であ
る。
用可能な光量調節手段のさらに他の例を示す説明図であ
る。
【図２５】本発明の各実施例にかかる電子撮像装置に適
用可能な受光時間を調節するフォーカルプレーンシャッ
ターの1つであるロータリーフォーカルプレーンシャッ
ターの一例を示す概略構成図であり、(a)は裏面図、(b)
は表面図である。
用可能な受光時間を調節するフォーカルプレーンシャッ
ターの1つであるロータリーフォーカルプレーンシャッ
ターの一例を示す概略構成図であり、(a)は裏面図、(b)
は表面図である。
【図２６】(a)〜(d)は図２５に示したロータリーシャッ
ター幕Ｂが回転する様子を像面側からみた図である。
ター幕Ｂが回転する様子を像面側からみた図である。
【図２７】本発明のズームレンズの折り曲げ用の反射面
を持つ反射光学素子として適用可能な可変形状鏡４０９
の一実施例を示す概略構成図である。
を持つ反射光学素子として適用可能な可変形状鏡４０９
の一実施例を示す概略構成図である。
【図２８】図２７の実施例の可変形状鏡に用いる電極の
一形態を示す説明図である。
一形態を示す説明図である。
【図２９】図２７の実施例の可変形状鏡に用いる電極の
他の形態を示す説明図である。
他の形態を示す説明図である。
【図３０】本発明のズームレンズの折り曲げ用の反射面
を持つ反射光学素子として適用可能な可変形状鏡４０９
のさらに他の実施例を示す概略構成図である。
を持つ反射光学素子として適用可能な可変形状鏡４０９
のさらに他の実施例を示す概略構成図である。
【図３１】本発明のズームレンズの折り曲げ用の反射面
を持つ反射光学素子として適用可能な可変形状鏡４０９
のさらに他の実施例を示す概略構成図である。
を持つ反射光学素子として適用可能な可変形状鏡４０９
のさらに他の実施例を示す概略構成図である。
【図３２】本発明のズームレンズの折り曲げ用の反射面
を持つ反射光学素子として適用可能な可変形状鏡４０９
のさらに他の実施例を示す概略構成図である。
を持つ反射光学素子として適用可能な可変形状鏡４０９
のさらに他の実施例を示す概略構成図である。
【図３３】図３２の実施例における薄膜コイル４２７の
巻密度の状態を示す説明図である。
巻密度の状態を示す説明図である。
【図３４】本発明のズームレンズの折り曲げ用の反射面
を持つ反射光学素子として適用可能な可変形状鏡４０９
のさらに他の実施例を示す概略構成図である。
を持つ反射光学素子として適用可能な可変形状鏡４０９
のさらに他の実施例を示す概略構成図である。
【図３５】図３４の実施例におけるコイル４２７の一配
置例を示す説明図である。
置例を示す説明図である。
【図３６】図３４の実施例におけるコイル４２７の他の
配置例を示す説明図である。
配置例を示す説明図である。
【図３７】図３２に示した実施例において、コイル４２
７の配置を図３６に示したようにした場合に適する永久
磁石４２６の配置を示す説明図である。
７の配置を図３６に示したようにした場合に適する永久
磁石４２６の配置を示す説明図である。
【図３８】本発明のさらに他の実施例に係る、ズームレ
ンズの折り曲げ用の反射面を持つ反射光学素子として適
用可能な可変形状鏡４０９を用いた撮像系、例えば携帯
電話のデジタルカメラ、カプセル内視鏡、電子内視鏡、
パソコン用デジタルカメラ、ＰＤＡ用デジタルカメラ等
に用いられる撮像系の概略構成図である。
ンズの折り曲げ用の反射面を持つ反射光学素子として適
用可能な可変形状鏡４０９を用いた撮像系、例えば携帯
電話のデジタルカメラ、カプセル内視鏡、電子内視鏡、
パソコン用デジタルカメラ、ＰＤＡ用デジタルカメラ等
に用いられる撮像系の概略構成図である。
【図３９】本発明による折り曲げズームレンズをデジタ
ルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図で
あり、デジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図であ
る。
ルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図で
あり、デジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図であ
る。
【図４０】図３９に示したデジタルカメラ４０の後方斜
視図である。
視図である。
【図４１】図３９に示したデジタルカメラ４０の構成を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図４２】本発明の折り曲げズームレンズが対物光学系
として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコン３
００のカバーを開いた前方斜視図である。
として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコン３
００のカバーを開いた前方斜視図である。
【図４３】図４２に示したパソコン３００の撮影光学系
３０３の断面図である。
３０３の断面図である。
【図４４】図４２の側面図である。
【図４５】本発明の折り曲げズームレンズが撮影光学系
として内蔵された情報処理装置の一例である携帯電話を
示す図であり、(a)は携帯電話４００の正面図、(b)は
(a)の側面図、(c)は撮影光学系４０５の断面図である。
として内蔵された情報処理装置の一例である携帯電話を
示す図であり、(a)は携帯電話４００の正面図、(b)は
(a)の側面図、(c)は撮影光学系４０５の断面図である。
Ａ シャッター基板
Ａ１ 基板の開口部
Ｂ ロータリーシャッター幕
Ｃ ロータリーシャッター幕の回転軸
Ｄ１，Ｄ２ ギア
ＣＧ ＣＣＤカバーガラス
Ｅ 観察者眼球
Ｇ１ 第１位置固定レンズ群
Ｇ２ 第１移動レンズ群
Ｇ３ 第２移動レンズ群
Ｇ４ 第２位置固定レンズ群
Ｉ 撮像面
Ｌ１1 物体側に凸面を向けた負メニスカス単レ
ンズ Ｌ１2 両凹負レンズ Ｌ１2’ 両凸正レンズ Ｌ１3’ 両凹負レンズ Ｌ１2” 物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ Ｌ１3 物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ Ｌ１3” 物体側に凹面を向けた正メニスカスレン
ズ Ｌ１4 物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ Ｌ２1 物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ Ｌ２1’ 両凸正レンズ Ｌ２2 物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ Ｌ２2’ 物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ Ｌ２3 両凸正レンズ Ｌ２3’ 物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ Ｌ３1 物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ Ｌ３1’ 両凸正レンズ Ｌ４1 物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ Ｌ４1’ 両凹負レンズ Ｌ４1” 物体側に凹面を有し像側に平面を有する
負レンズ Ｌ４1”’ 両凸正レンズ Ｌ４2 両凸正レンズ Ｌ４2’ 物体側に平面を有し像側に凸面を有する
正レンズ Ｌ４2” 物体側に凹面を有する負メニスカスレン
ズ Ｒ１ 反射光学素子 Ｓ 開口絞り １Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄ 開口 １０ ターレット １１ 回転軸 ４０ デジタルカメラ ４１ 撮像光学系 ４２ 撮影用光路 ４３ ファインダー光学系 ４４ ファインダー用光路 ４５ シャッター ４６ フラッシュ ４７ 液晶表示モニター ４９ ＣＣＤ ５０ カバー部材 ５１ 処理手段 ５２ 記録手段 ５３ ファインダー用対物光学系 ５５ ポロプリズム ５７ 視野枠 ５９ 接眼光学系 １０３ 制御系 １０４ 撮像ユニット １１２ 対物レンズ １１３ 鏡枠 １１４ カバーガラス １６０ 撮像ユニット １６２ 撮像素子チップ １６６ 端子 ３００ パソコン ３０１ キーボード ３０２ モニター ３０３ 撮影光学系 ３０４ 撮影光路 ３０５ 画像 ４００ 携帯電話 ４０１ マイク部 ４０２ スピーカ部 ４０３ 入力ダイアル ４０４ モニター ４０５ 撮影光学系 ４０６ アンテナ ４０７ 撮影光路 ４０８ 固体撮像素子 ４０９ｂ，４０９ｄ 電極 ４０９ｃ−２ 電歪材料 ４０９ 光学特性可変形状鏡 ４０９ａ 薄膜 ４０９ｃ，４０９ｃ’ 圧電素子 ４０９ｃ−１，４０９ｅ 基板 ４１１ 可変抵抗器 ４１２ 電源 ４１３ 電源スイッチ ４１４ 演算装置 ４１５ 温度センサー ４１６ 湿度センサー ４１７ 距離センサー ４２３ 支持台 ４２４ 振れセンサー ４２５，４２８ 駆動回路 ４２６ 永久磁石 ４２７ コイル
ンズ Ｌ１2 両凹負レンズ Ｌ１2’ 両凸正レンズ Ｌ１3’ 両凹負レンズ Ｌ１2” 物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ Ｌ１3 物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ Ｌ１3” 物体側に凹面を向けた正メニスカスレン
ズ Ｌ１4 物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ Ｌ２1 物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ Ｌ２1’ 両凸正レンズ Ｌ２2 物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ Ｌ２2’ 物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ Ｌ２3 両凸正レンズ Ｌ２3’ 物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ Ｌ３1 物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ Ｌ３1’ 両凸正レンズ Ｌ４1 物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ Ｌ４1’ 両凹負レンズ Ｌ４1” 物体側に凹面を有し像側に平面を有する
負レンズ Ｌ４1”’ 両凸正レンズ Ｌ４2 両凸正レンズ Ｌ４2’ 物体側に平面を有し像側に凸面を有する
正レンズ Ｌ４2” 物体側に凹面を有する負メニスカスレン
ズ Ｒ１ 反射光学素子 Ｓ 開口絞り １Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄ 開口 １０ ターレット １１ 回転軸 ４０ デジタルカメラ ４１ 撮像光学系 ４２ 撮影用光路 ４３ ファインダー光学系 ４４ ファインダー用光路 ４５ シャッター ４６ フラッシュ ４７ 液晶表示モニター ４９ ＣＣＤ ５０ カバー部材 ５１ 処理手段 ５２ 記録手段 ５３ ファインダー用対物光学系 ５５ ポロプリズム ５７ 視野枠 ５９ 接眼光学系 １０３ 制御系 １０４ 撮像ユニット １１２ 対物レンズ １１３ 鏡枠 １１４ カバーガラス １６０ 撮像ユニット １６２ 撮像素子チップ １６６ 端子 ３００ パソコン ３０１ キーボード ３０２ モニター ３０３ 撮影光学系 ３０４ 撮影光路 ３０５ 画像 ４００ 携帯電話 ４０１ マイク部 ４０２ スピーカ部 ４０３ 入力ダイアル ４０４ モニター ４０５ 撮影光学系 ４０６ アンテナ ４０７ 撮影光路 ４０８ 固体撮像素子 ４０９ｂ，４０９ｄ 電極 ４０９ｃ−２ 電歪材料 ４０９ 光学特性可変形状鏡 ４０９ａ 薄膜 ４０９ｃ，４０９ｃ’ 圧電素子 ４０９ｃ−１，４０９ｅ 基板 ４１１ 可変抵抗器 ４１２ 電源 ４１３ 電源スイッチ ４１４ 演算装置 ４１５ 温度センサー ４１６ 湿度センサー ４１７ 距離センサー ４２３ 支持台 ４２４ 振れセンサー ４２５，４２８ 駆動回路 ４２６ 永久磁石 ４２７ コイル
─────────────────────────────────────────────────────
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Ｆターム(参考） 2H087 KA02 LA02 PA06 PA20 PB09
QA02 QA07 QA17 QA22 QA25
QA34 QA42 QA45 RA02 RA32
RA42 SA63 SA64 SA72 SA75
SB04 SB14 SB22 SB33 TA01
TA03
5C022 AA00 AB23 AB44 AB66 AC54
AC69 AC74 AC77 AC78 CA00
Claims (6)
- 【請求項１】 ズームレンズとその像側に配置された電
子撮像素子を有する電子撮像装置であって、 前記ズームレンズが、 正の屈折力を有し広角端から望遠端に変倍する際に一方
向にのみ移動する第１移動レンズ群を少なくとも１つ含
み、 前記第１移動レンズ群よりも物体側に変倍時に位置が固
定の第１位置固定レンズ群を有し、 前記第１位置固定レンズ群が、物体側から順に、負の屈
折力を有する前側副群と、光路を折り曲げるための反射
面を持つ表面鏡と、後側副群とを有し、 次の条件式を満足することを特徴とする電子撮像装置。 １．４ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．７ １．２＜ −βVRt ＜ ２．８ ただし、ｄは前側副群の最も像側の面頂から後側副群の
最も物体側の面頂までの光軸に沿って測ったときの距
離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、βVRt
は第１位置固定レンズ群よりも像側の全レンズ群の無限
遠物点合焦時における望遠端での合成倍率である。 - 【請求項２】 ズームレンズとその像側に配置された電
子撮像素子を有する電子撮像装置であって、 前記ズームレンズが、 正の屈折力を有し広角端から望遠端に変倍する際に一方
向にのみ移動する第１移動レンズ群を少なくとも１つ含
み、 前記第１移動レンズ群よりも物体側に変倍時に位置が固
定の第１位置固定レンズ群を有し、 前記第１位置固定レンズ群が、物体側から順に、負の屈
折力を有する前側副群と、光路を折り曲げるための反射
面を持つ反射光学素子と、後側副群とを有し、 前記反射面が形状を可変に構成され、 次の条件式を満足することを特徴とする電子撮像装置。 １．４ ＜ ｄ／Ｌ ＜ ２．７ １．２＜ −βVRt ＜ ２．８ ただし、ｄは前側副群の最も像側の面頂から後側副群の
最も物体側の面頂までの光軸に沿って測ったときの距
離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、βVRt
は第１位置固定レンズ群よりも像側の全レンズ群の無限
遠物点合焦時における望遠端での合成倍率である。 - 【請求項３】 合焦に際して前記反射面の形状が変化す
ることを特徴とする請求項１または２に記載の電子撮像
装置。 - 【請求項４】 前記反射面は金属あるいは誘電体がコー
ティングされた薄膜で構成され、 前記薄膜には複数の電極及び可変抵抗器を介して電源と
接続されており、 前記可変抵抗器の可変抵抗値を制御する演算装置を備
え、 前記薄膜に掛けられる静電気力の分布をコントロールす
ることにより前記反射面の形状を可変に構成したことを
特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の電子撮像装
置に用いるズームレンズ。 - 【請求項５】 前記電子撮像素子の水平画素ピッチを
ａ、前記ズームレンズの広角端での開放Ｆ値をＦとする
ときに、次の条件式を満足することを特徴とする請求項
１〜４のいずれかに記載の電子撮像装置。 Ｆ ≧ ａ／（１μｍ） - 【請求項６】 前記開放Ｆ値を決定する開口絞りの内径
は固定であり、 該絞りの直前または直後に、該絞りに向って凸面を向け
たレンズを備え、 光軸と前記開口絞りから該光軸に下した垂線との交点
が、前記レンズの内部乃至前記凸面の面頂から０．５ｍ
ｍ以内に位置することを特徴とする請求項５に記載の電
子撮像装置。
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|---|---|---|---|
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Applications Claiming Priority (1)
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| JP2002134439A JP4197888B2 (ja) | 2002-05-09 | 2002-05-09 | 電子撮像装置及び電子撮像装置に用いるズームレンズ |
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|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004334070A (ja) * | 2003-05-12 | 2004-11-25 | Minolta Co Ltd | 撮像レンズ装置 |
| JP2006106089A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-20 | Nikon Corp | ズームレンズ |
| JP2007093985A (ja) * | 2005-09-28 | 2007-04-12 | Nikon Corp | ズームレンズ |
| JP2010152144A (ja) * | 2008-12-25 | 2010-07-08 | Panasonic Corp | ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ |
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2002
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| JP2006106089A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-20 | Nikon Corp | ズームレンズ |
| JP4670300B2 (ja) * | 2004-09-30 | 2011-04-13 | 株式会社ニコン | ズームレンズ |
| JP2007093985A (ja) * | 2005-09-28 | 2007-04-12 | Nikon Corp | ズームレンズ |
| JP2010152144A (ja) * | 2008-12-25 | 2010-07-08 | Panasonic Corp | ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ |
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