JP2003328812A - 蓄圧式燃料噴射装置 - Google Patents

蓄圧式燃料噴射装置

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JP2003328812A JP2002347271A JP2002347271A JP2003328812A JP 2003328812 A JP2003328812 A JP 2003328812A JP 2002347271 A JP2002347271 A JP 2002347271A JP 2002347271 A JP2002347271 A JP 2002347271A JP 2003328812 A JP2003328812 A JP 2003328812A
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 インジェクタ５の電磁弁１２のコイル周辺を
通過する燃料温度を精度良く推定して、インジェクタ静
リーク量や燃料漏れ量を精度良く推定することのできる
コモンレール式燃料噴射システムを提供する。 【解決手段】 インジェクタ５の電磁弁１２のソレノイ
ドコイル２４のソレノイドコイル抵抗値とソレノイドコ
イル温度との関係を予め実験等により求めて作成した特
性マップを用いてソレノイドコイル温度を推定する。そ
して、推定したソレノイドコイル温度とインジェクタ５
の電磁弁１２のコイル周辺を通過する燃料温度との関係
を予め実験等により求めて作成した特性マップまたは演
算式を用いてインジェクタ５の電磁弁１２のコイル周辺
を通過する燃料温度を推定する。この推定した燃料温度
を以降のエンジン制御に反映させたり、推定した燃料温
度をインジェクタ静リーク量の算出や燃料漏れ量の算出
に反映させるようにした。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、サプライポンプ等
の燃料供給ポンプより吐出された高圧燃料を蓄圧容器内
に蓄圧すると共に、その蓄圧容器内に蓄圧された高圧燃
料を電磁式燃料噴射弁等のインジェクタを介して多気筒
ディーゼルエンジン等のエンジンの各気筒の燃焼室内に
噴射供給する蓄圧式燃料噴射装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、例えば多気筒ディーゼルエン
ジン用の燃料噴射システムとして、エンジンの気筒の燃
焼室内に噴射する燃料の噴射圧力に相当する高圧燃料を
蓄圧する蓄圧容器としてのコモンレールと、電磁式燃料
噴射弁よりなる複数個のインジェクタと、燃料タンクか
らポンプ電磁弁を経て加圧室内に吸入された燃料を加圧
してコモンレール内に圧送（吐出）する燃料供給ポンプ
としてのサプライポンプとを備えた蓄圧式燃料噴射シス
テムが知られている。なお、特許文献は記載しません。
【０００３】ここで、エンジンの各気筒毎に搭載される
複数個のインジェクタは、噴射孔を開閉するノズルニー
ドル、このノズルニードルの動作制御を行なう背圧制御
室、この背圧制御室内に充満している高圧燃料をリーク
することでノズルニードルを開弁方向に駆動する背圧制
御用電磁弁、およびノズルニードルを閉弁方向に付勢す
るスプリング等のニードル付勢手段から構成されてい
る。また、燃料供給ポンプは、燃料タンクから燃料を汲
み上げるフィードポンプ、プランジャの往復運動によっ
て燃料を加圧する加圧室、フィードポンプから加圧室内
へ燃料を送り込むための燃料流路、およびこの燃料流路
を開閉するポンプ電磁弁等から構成されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の蓄圧
式燃料噴射システムにおいては、高圧燃料が蓄えられた
インジェクタの背圧制御室の開弁により、高圧燃料の燃
料系の低圧側への溢流がなされ、その際の急激な溢流燃
料の流れによって圧力エネルギーが熱エネルギーに変化
して燃料が高温度化し、インジェクタ温度を高温化させ
ている。このインジェクタの高温度化は、インジェクタ
静的リーク量を増大させて噴射量精度を低下させ、更な
る高温度時には背圧制御用電磁弁のソレノイドコイル周
辺材（例えばソレノイドコイルの絶縁皮膜等の樹脂製品
やシール材等のゴム製品）の耐熱温度を超過し信頼性を
低下させてしまう等の特有の課題を有している。
【０００５】なお、蓄圧式燃料噴射システム用のインジ
ェクタでは、上記の事情により、背圧制御用電磁弁のソ
レノイドコイル周辺部における温度を精度良く検出する
必要がある。しかるに、従来より、燃料供給ポンプに取
り付けた燃料温度センサによって測定されたポンプ吸入
側の燃料温度によって、インジェクタ部位での燃料温度
を推定していたが、精度が悪く問題であった。
【０００６】
【発明の目的】本発明の目的は、電磁弁のコイル周辺を
通過する燃料温度を精度良く検出することのできる蓄圧
式燃料噴射装置を提供することにある。また、電磁弁の
コイル周辺を通過する燃料温度を精度良く検出して以降
のエンジン制御に反映させることのできる蓄圧式燃料噴
射装置を提供することにある。さらに、電磁弁のコイル
周辺材の高温信頼性を向上することのできる蓄圧式燃料
噴射装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明に
よれば、インジェクタには、背圧制御室から燃料系の低
圧側に溢流する高温化した燃料が電磁弁のコイル周辺を
通過する燃料流路が形成されている。そして、インジェ
クタの電磁弁のコイル抵抗値を測定する抵抗値測定手段
によって測定された電磁弁のコイル抵抗値から、インジ
ェクタの電磁弁のコイル周辺を通過する燃料温度を推定
することにより、電磁弁のコイル周辺を通過する燃料温
度の推定精度を向上することができる。
【０００８】請求項２に記載の発明によれば、抵抗値測
定手段によって測定された電磁弁のコイル抵抗値から推
定された、電磁弁のコイル周辺を通過する燃料温度を、
以降のエンジン制御に反映させることにより、例えばエ
ンジンの運転条件に応じて設定された基本噴射量に、電
磁弁のコイル周辺を通過する燃料温度を考慮した噴射量
補正量を加味した最適な指令噴射量の算出に反映させる
ことができる。また、燃料温度によるインジェクタ静リ
ーク量変化を考慮したポンプ圧送量制御を実施すること
により、より高精度な噴射圧力制御を行なうことができ
る。
【０００９】請求項３に記載の発明によれば、燃料供給
ポンプに取り付けた燃料温度センサによって測定される
ポンプ吸入側の燃料温度ではなく、電磁弁のコイル周辺
を通過する燃料温度と噴射圧力検出手段によって検出さ
れた噴射圧力とから、電磁弁からの燃料リーク量を推定
するようにしているので、燃料温度からの燃料リーク量
の推定精度を向上することができる。
【００１０】請求項４に記載の発明によれば、燃料供給
ポンプに取り付けた燃料温度センサによって測定される
ポンプ吸入側の燃料温度ではなく、電磁弁のコイル周辺
を通過する燃料温度と噴射圧力検出手段によって検出さ
れた噴射圧力とからインジェクタ静リーク量を推定し、
更にポンプ圧送量算出手段によって算出された燃料の圧
送量と噴射量決定手段によって設定された指令噴射量と
静リーク量推定手段によって推定されたインジェクタ静
リーク量と動リーク量推定手段によって推定されたイン
ジェクタ動リーク量とから、燃料供給ポンプの加圧室か
ら蓄圧容器を経てインジェクタの高圧シール部までの高
圧配管経路内からの燃料漏れ量を推定するようにしてい
るので、燃料温度からの燃料漏れ量の推定精度を向上す
ることができる。
【００１１】請求項５に記載の発明によれば、電磁弁が
開弁する駆動電圧値または駆動電流値以下で電磁弁のコ
イル抵抗値を抵抗値測定手段によって測定するようにし
ている。それによって、電磁弁のコイル周辺を通過する
燃料温度の推定精度を向上することができる。また、電
磁弁のコイル抵抗値から、電磁弁のコイル周辺を通過す
る燃料温度を推定する際に、燃料の噴射時期ではない時
にエンジンの気筒内に高圧燃料が噴射してしまうことを
防止できる。また、請求項６に記載の発明によれば、イ
ンジェクタの電磁弁のコイル周辺を通過する燃料温度が
所定値以上の時に、インジェクタの電磁弁のコイルへの
駆動信号の最大値を制限することにより、インジェクタ
の電磁弁のコイル周辺材の高温信頼性を向上することが
できる。
【００１２】請求項７に記載の発明によれば、燃料供給
ポンプには、燃料系の低圧側から加圧室内に吸入される
燃料が電磁弁のコイル周辺を通過する燃料流路が形成さ
れている。そして、電磁弁のコイル抵抗値を測定する抵
抗値測定手段によって測定された電磁弁のコイル抵抗値
から、燃料供給ポンプの電磁弁のコイル周辺を通過する
燃料温度を推定している。それによって、燃料供給ポン
プ側の燃料温度センサを廃止しても、電磁弁のコイル周
辺を通過する燃料温度を推定できるので、部品点数およ
び製品コストを低減することができる。
【００１３】請求項８に記載の発明によれば、電磁弁の
コイル周辺を通過する燃料温度を、以降のエンジン制御
に反映させることにより、例えばエンジンの運転条件に
応じて設定された基本噴射量に、電磁弁のコイル周辺を
通過する燃料温度を考慮した噴射量補正量を加味した最
適な指令噴射量を算出することができる。また、エンジ
ンの運転条件に応じて設定される目標噴射圧力に、電磁
弁のコイル周辺を通過する燃料温度を考慮した補正量を
加味した最適な目標噴射圧力やポンプ駆動信号を算出す
ることができる。
【００１４】請求項９に記載の発明によれば、電磁弁へ
のポンプ駆動信号の立ち上がりの６３％応答の駆動電圧
値または駆動電流値で、電磁弁のコイル抵抗値を測定す
ることにより、電磁弁へのポンプ駆動信号の立ち上がり
から時定数（τ）時刻のコイル抵抗値を測定することが
できる。また、請求項１０に記載の発明によれば、燃料
供給ポンプの電磁弁のコイル周辺を通過する燃料温度が
所定値以上の時に、目標噴射圧力または電磁弁のコイル
へのポンプ駆動信号の最大値を制限することにより、燃
料供給ポンプの電磁弁のコイル周辺材の高温信頼性を向
上することができる。さらに、請求項１１に記載の発明
によれば、電磁弁として、燃料供給ポンプの加圧室内に
吸入される燃料の吸入量を調整するポンプ流量制御弁を
用いても良い。
【００１５】
【発明の実施の形態】発明の実施の形態を実施例に基づ
き図面を参照して説明する。 ［第１実施例の構成］図１ないし図１１は本発明の第１
実施例を示したもので、図１はコモンレール式燃料噴射
システムの全体構成を示した図で、図２は２方弁式電磁
弁付きインジェクタの作動状態を示した図である。
【００１６】本実施例のコモンレール式燃料噴射システ
ムは、４気筒ディーゼルエンジン等の内燃機関（以下エ
ンジンと言う）１により回転駆動される吸入調量型のサ
プライポンプ３と、燃料の噴射圧力に相当する高圧燃料
を蓄圧する蓄圧容器としてのコモンレール４と、このコ
モンレール４に蓄圧された高圧燃料をエンジン１の各気
筒の燃焼室内に噴射供給する複数個（本例では４個）の
２方弁式電磁弁付きインジェクタ（電磁式燃料噴射弁：
以下インジェクタと略す）５と、サプライポンプ３の電
磁式アクチュエータおよび複数個のインジェクタ５の各
電磁式アクチュエータを電子制御する電子制御ユニット
（以下ＥＣＵと呼ぶ）１０とを備えている。
【００１７】サプライポンプ３は、燃料系の低圧側とな
る燃料タンク６から吸入調量弁７を経て加圧室（図示せ
ず）内に吸入した燃料をプランジャ（図示せず）の往復
運動によって加圧して高圧化し、高圧燃料をコモンレー
ル４内に圧送する高圧供給ポンプ（燃料供給ポンプ）で
ある。このサプライポンプ３は、エンジン１のクランク
軸（クランクシャフト）３１の回転に伴ってポンプ駆動
軸３２が回転することで燃料タンク６内の燃料を汲み上
げる周知のフィードポンプ（低圧供給ポンプ：図示せ
ず）と、ポンプ駆動軸３２により回転駆動されるカム
（図示せず）と、このカムにより上死点と下死点との間
を往復運動するように駆動される複数個のプランジャ
と、これらのプランジャが複数個のシリンダ内をそれぞ
れ往復摺動することにより、燃料吸入経路（燃料流路：
図示せず）を経て吸入された燃料を加圧する複数個の加
圧室（プランジャ室）と、これらの加圧室内の燃料圧力
が所定値以上に上昇すると開弁する複数個の吐出弁（図
示せず）とを有している。
【００１８】このサプライポンプ３のフィードポンプか
ら加圧室内へ燃料を流入させるための燃料吸入経路に
は、その燃料吸入経路の開口度合（弁のリフト量または
弁孔の開口面積）を調整することで、サプライポンプ３
からコモンレール４への燃料の吐出量（ポンプ吐出量、
ポンプ圧送量）を変更する吸入調量弁７が取り付けられ
ている。吸入調量弁７は、図示しないポンプ駆動回路を
介してＥＣＵ１０からのポンプ駆動信号によって電子制
御されることにより、サプライポンプ３の加圧室内に吸
入される燃料の吸入量を調整する吸入量調整用電磁弁
で、各気筒のインジェクタ５からエンジン１へ噴射供給
する燃料の噴射圧力、つまりコモンレール圧を変更す
る。その吸入調量弁７は、通電が停止されると弁状態が
全開状態となるノーマリオープンタイプのポンプ流量制
御弁である。
【００１９】コモンレール４には、連続的に燃料の噴射
圧力に相当する高い圧力（コモンレール圧）が蓄圧され
る必要があり、そのために燃料配管３３を介して高圧燃
料を吐出するサプライポンプ３の吐出口と接続されてい
る。なお、内部に高圧燃料流路を形成する燃料配管３３
またはコモンレール４と内部に燃料還流路を形成するリ
リーフ配管３５との間には、コモンレール圧が限界設定
圧を越えると開弁するプレッシャリミッタ３４が配設さ
れてコモンレール圧が限界設定圧よりも高くなることを
防止している。なお、サプライポンプ３からのリーク燃
料は、内部に燃料還流路（リーク燃料流路）を形成する
リーク配管３６を経て燃料タンク６にリターンされる。
【００２０】エンジン１の各気筒毎に対応して搭載され
たインジェクタ５は、コモンレール４より分岐する複数
の分岐管（高圧燃料流路）３９の下流端に接続されてい
る。これらのインジェクタ５は、エンジン１の各気筒の
燃焼室内にコモンレール４内の高圧燃料を噴射供給する
ノズル１１と、このノズル１１内に収容されたノズルニ
ードル１３を開弁方向に駆動する２方弁式電磁弁（以下
電磁弁と略す）１２と、ノズルニードル１３を閉弁方向
に付勢するリターンスプリング等のニードル付勢手段
（図示せず）とから構成される。
【００２１】ノズル１１は、複数個の噴射孔１６を有す
るノズルボディと、このノズルボディ内に摺動自在に収
容されて、複数個の噴射孔１６を開閉するノズルニード
ル１３とから構成されている。なお、ノズルボディおよ
びこれに連結するノズルホルダよりなるノズル本体１５
内には、ノズルニードル１３に連動して図示上下方向に
移動するコマンドピストン１４が収容されている。ここ
で、１７は常に高圧燃料が供給される燃料溜まりで、１
９はコマンドピストン１４の背圧を制御することでノズ
ルニードル１３の動作制御を行なう背圧制御室（圧力制
御室）で、２０、２１は通過する燃料の流量を調節する
ための入口側、出口側オリフィス（固定絞り）である。
また、ノズル本体１５には、継手部（図示せず）から燃
料溜まり１７および背圧制御室１９に高圧燃料を供給す
るための燃料通路（高圧通路）１８が形成されている。
【００２２】電磁弁１２は、車載電源２２とインジェク
タ駆動回路（ＥＤＵ）に内蔵された常開型スイッチ２３
を介して電気的に接続されたソレノイドコイル（本発明
の電磁弁のコイルに相当する）２４、このソレノイドコ
イル２４の起磁力により図示上方へ吸引されるアーマチ
ャ付きの弁体２５、およびこの弁体２５を閉弁方向に付
勢するリターンスプリング２６等から構成されている。
なお、インジェクタ５から燃料タンク６へリークするリ
ーク燃料は、インジェクタ５内の各摺動部および背圧制
御室１９からソレノイドコイル２４の周囲を巡る燃料流
路２７を通って燃料出口２８から外部に排出され、内部
に燃料還流路（リーク燃料流路）を形成するリーク配管
３７を経て燃料タンク６に還流するように構成されてい
る（図１および図２参照）。
【００２３】そして、各気筒のインジェクタ５からエン
ジン１への燃料の噴射は、電磁弁１２を駆動するインジ
ェクタ駆動回路（ＥＤＵ）への電磁弁制御信号により電
子制御される。そして、インジェクタ駆動回路（ＥＤ
Ｕ）から各気筒毎のインジェクタ５の電磁弁１２のソレ
ノイドコイル２４にインジェクタ駆動電流が印加されて
電磁弁１２が開弁している間、ノズルニードル１３が弁
座よりリフト（離間）することにより、噴射孔１６と燃
料溜まり１７とが連通する。これにより、コモンレール
４に蓄圧された高圧燃料がエンジン１の各気筒の燃焼室
内に噴射供給される。
【００２４】ＥＣＵ１０には、制御処理、演算処理を行
なうＣＰＵ、各種プログラムおよびデータを保存する記
憶装置（ＲＯＭ、ＲＡＭ等のメモリ）、入力回路、出力
回路、電源回路、インジェクタ駆動回路およびポンプ駆
動回路等の機能を含んで構成される周知の構造のマイク
ロコンピュータが設けられている。そして、各種センサ
からのセンサ信号は、Ａ／Ｄ変換器でＡ／Ｄ変換された
後にマイクロコンピュータに入力されるように構成され
ている。
【００２５】ここで、本実施例の気筒判別手段は、エン
ジン１のカム軸に対応して回転するシグナルロータ（例
えばクランク軸３１が２回転する間に１回転する回転
体）と、このシグナルロータの外周に設けられた各気筒
に対応した気筒歯（突起部）と、これらの気筒歯の接近
と離間によって気筒判別信号パルスを発生する気筒判別
センサ（電磁ピックアップ）４１とから構成されてい
る。この気筒判別センサ４１は、エンジン１のクランク
軸３１の回転に伴って、＃１気筒のピストンが噴射直前
の位置に達した時に幅広の基準気筒判別信号パルス
（Ｇ）を出力し、その後に、＃３気筒のピストンが噴射
直前の位置に達した時に幅狭の気筒判別信号パルス
（Ｇ）を出力し、その後に、＃４気筒のピストンが噴射
直前の位置に達した時に幅狭の気筒判別信号パルス
（Ｇ）を出力し、その後に、＃２気筒のピストンが噴射
直前の位置に達した時に幅狭の気筒判別信号パルス
（Ｇ）を出力する。
【００２６】また、本実施例の回転速度検出手段は、エ
ンジン１のクランク軸３１に対応して回転するシグナル
ロータ（例えばクランク軸３１が１回転する間に１回転
する回転体）と、このシグナルロータの外周に多数形成
されたクランク角検出用の歯（突起部）と、これらの歯
の接近と離間によってＮＥ信号パルスを発生するクラン
ク角度センサ（電磁ピックアップ）４２とから構成され
ている。このクランク角度センサ４２は、シグナルロー
タが１回転（クランク軸３１が１回転）する間に複数の
ＮＥ信号パルスを出力する。そして、ＥＣＵ１０は、Ｎ
Ｅ信号パルスの間隔時間を計測することによってエンジ
ン回転速度（以下エンジン回転数と言う：ＮＥ）を検出
する。
【００２７】そして、ＥＣＵ１０は、本発明のエンジン
制御手段に相当するもので、エンジン１の運転条件に応
じた最適なコモンレール圧を演算し、ポンプ駆動回路を
介してサプライポンプ３の吸入調量弁７を駆動する吐出
量制御手段（ＳＣＶ制御手段）を有している。すなわ
ち、ＥＣＵ１０は、クランク角度センサ４２等の回転速
度検出手段によって検出されたエンジン回転数（ＮＥ）
および指令噴射量（Ｑ）等のエンジン運転情報から目標
コモンレール圧（Ｐｔ）を算出し、この目標コモンレー
ル圧（Ｐｔ）を達成するために、吸入調量弁７のソレノ
イドコイル（図示せず）へのポンプ駆動信号（駆動電流
値、ＳＣＶ通電値）を調整して、サプライポンプ３より
吐出される燃料の圧送量（ポンプ吐出量）を制御するよ
うに構成されている。
【００２８】さらに、より好ましくは、燃料噴射量の制
御精度を向上させる目的で、コモンレール圧力センサ４
５によって検出されるコモンレール圧（Ｐｃ）がエンジ
ン運転情報によって決定される目標コモンレール圧（Ｐ
ｔ）と略一致するように、サプライポンプ３の吸入調量
弁７のソレノイドコイルへのポンプ駆動信号をフィード
バック制御することが望ましい。
【００２９】また、ＥＣＵ１０は、各気筒のインジェク
タ５の噴射期間制御・噴射時期制御を行なう噴射期間・
噴射時期制御手段を有している。これは、エンジン１の
運転条件に応じた最適な基本噴射量、指令噴射時期（＝
インジェクタ通電開始時期：Ｔ）を決定する噴射量・噴
射時期決定手段と、エンジン１の運転条件またはコモン
レール圧（Ｐｃ）および基本噴射量に応じた指令噴射期
間（噴射指令パルス時間、噴射指令パルス幅、噴射指令
パルス長さ：Ｔｑ）を演算する噴射期間決定手段と、イ
ンジェクタ駆動回路を介して各気筒のインジェクタ５の
電磁弁１２のソレノイドコイル２４にパルス状のインジ
ェクタ駆動電流（噴射指令パルス）を印加するインジェ
クタ駆動手段とから構成されている。
【００３０】すなわち、ＥＣＵ１０は、クランク角度セ
ンサ４２等の回転速度検出手段によって検出されたエン
ジン回転数（ＮＥ）およびアクセル開度センサ４３によ
って検出されたアクセル開度（ＡＣＣＰ）等のエンジン
運転情報から基本噴射量を算出し、この算出した基本噴
射量に燃料温度（ＴＨＦ）等を考慮した噴射量補正量を
加味して指令噴射量（Ｑ）を算出し、コモンレール圧
（Ｐｃ）および指令噴射量（Ｑ）から算出された噴射指
令パルス長さ（Ｔｑ）に応じて各気筒のインジェクタ５
の電磁弁１２のソレノイドコイル２４にインジェクタ噴
射指令パルスを印加するように構成されている。これに
より、エンジン１が運転される。
【００３１】ここで、本実施例のＥＣＵ１０は、図３に
示したように、インジェクタ５の電磁弁１２のソレノイ
ドコイル２４のソレノイドコイル抵抗値（Ｒ０）を測定
する抵抗値測定手段と、図４に示したように、この抵抗
値測定手段によって測定された電磁弁１２のソレノイド
コイル抵抗値（Ｒ０）から、インジェクタ５の電磁弁１
２のソレノイドコイル２４のソレノイドコイル温度を推
定するソレノイドコイル温度推定手段と、このソレノイ
ドコイル温度推定手段によって推定した電磁弁１２のソ
レノイドコイル温度から、インジェクタ５の電磁弁１２
のソレノイドコイル２４のコイル周辺を通過する燃料温
度（本例ではソレノイドコイル２４の周囲を巡る燃料流
路２７を通過する燃料の温度）を推定する燃料温度推定
手段とを有している。なお、図３中の２９はシャント抵
抗で、抵抗値はＲ１である。
【００３２】［第１実施例の制御方法］次に、本実施例
の燃料漏れ検出処理方法を図１ないし図１１に基づいて
簡単に説明する。ここで、図５はポンプ圧送開始位相、
ポンプ圧送終了位相の算出処理方法を示したフローチャ
ートである。
【００３３】初めに、前回サイクル同一気筒でのポンプ
圧送開始位相（ＰSTART)およびポンプ圧送終了位相（Ｐ
END)の算出処理を、図５の制御ルーチンに示す。なお、
図５のルーチンは、イグニッションスイッチがＯＮとな
った後に、所定のタイミング（例えば０．５〜１．０ｍ
ｓｅｃまたは６°ＣＡ）毎に実行される。
【００３４】先ず、コモンレール圧力センサ４５から出
力されるセンサ信号を取り込んで、今回のコモンレール
圧値（現在値：Ｐｃｉ）を読み込む（ステップＳ１）。
次に、所定時間または所定クランク角前に読み込んでメ
モリに記憶保持しておいた過去（例えば前回）のコモン
レール圧値（過去値：Ｐｃｉ-1）を読み込む。続いて、
今回のコモンレール圧値（現在値：Ｐｃｉ）と前回のコ
モンレール圧値（過去値：Ｐｃｉ-1）との偏差（ΔＰ
ｃ）を算出する（ステップＳ２）。
【００３５】次に、ステップＳ２で算出した偏差（ΔＰ
ｃ）が第１所定値以上に大きいか否かを判定する（ステ
ップＳ３）。この判定結果がＹＥＳの場合には、コモン
レール圧（Ｐｃ）が第１所定値以上の勾配で昇圧開始さ
れる位相、すなわち、ポンプ圧送開始位相であると判断
し、現在の位相がポンプ圧送開始位相であるとメモリに
記憶保持する（ステップＳ４）。その後に、今回のコモ
ンレール圧値（現在値：Ｐｃｉ）を、過去（例えば前
回）のコモンレール圧値（過去値：Ｐｃｉ-1）としてメ
モリに記憶保持した後に、図５のルーチンを抜ける。
【００３６】また、ステップＳ３の判定結果がＮＯの場
合には、ステップＳ２で算出した偏差（ΔＰｃ）が第２
所定値以上で、且つ第３所定値以下の範囲内にあるか否
かを判定する。但し、第１所定値＞第３所定値＞第２所
定値である（ステップＳ５）。この判定結果がＮＯの場
合には、今回のコモンレール圧値（現在値：Ｐｃｉ）
を、過去（例えば前回）のコモンレール圧値（過去値：
Ｐｃｉ-1）としてメモリに記憶保持した後に、図５のル
ーチンを抜ける。なお、第２所定値は、燃料噴射による
圧力降下との区別のための値であり、また、第３所定値
は、インジェクタ静的リーク（インジェクタ静リーク）
による圧力降下との区別のための値である。
【００３７】また、ステップＳ５の判定結果がＹＥＳの
場合には、コモンレール圧（Ｐｃ）の昇圧開始後に、昇
圧勾配が第２所定値以上で且つ第３所定値以下の範囲内
にある位相、すなわち、ポンプ圧送終了位相であると判
断し、現在の位相がポンプ圧送終了位相であるとメモリ
に記憶保持する（ステップＳ６）。その後に、今回のコ
モンレール圧値（現在値：Ｐｃｉ）を、過去（例えば前
回）のコモンレール圧値（過去値：Ｐｃｉ-1）としてメ
モリに記憶保持した後に、図５のルーチンを抜ける。
【００３８】ここで、ポンプ圧送開始位相（ＰSTART)と
は、エンジン１のクランク軸３１と同期して回転するポ
ンプ駆動軸３２の基準位置に対してポンプ圧送を開始す
るカム位相で、例えばサプライポンプ３のプランジャが
カム上をリフトして加圧室内の燃料圧が第１所定値以上
となり吐出弁が開弁する時期（例えば＃２気筒や＃３気
筒の上死点前のＢＴＤＣ７８°ＣＡ付近）である。ま
た、ポンプ圧送終了位相（ＰEND)とは、エンジン１のク
ランク軸３１と同期して回転するポンプ駆動軸３２の基
準位置に対してポンプ圧送を終了するカム位相で、例え
ばサプライポンプ３のプランジャがカム上をリフトして
上死点（最大リフト）に達した時期（例えば＃２気筒や
＃３気筒の上死点後のＡＴＤＣ４８°ＣＡ付近）であ
る。
【００３９】ここで、図６は３６０°ＣＡでの燃料漏れ
検出処理方法を示したフローチャートである。この図６
のルーチンは、イグニッションスイッチがＯＮとなった
後に、所定のタイミング毎に繰り返される。
【００４０】エンジン１の運転中に図６のルーチンに侵
入すると（ＳＴＡＲＴ）、コモンレール圧（Ｐｃ）を読
み込む（噴射圧力検出手段：ステップＳ１１）。次に、
前述した図５のルーチンを用いて、前回サイクル同一気
筒でのポンプ圧送開始位相（ＰSTART)とポンプ圧送終了
位相（ＰEND)を検出しメモリに記憶する（圧送開始位相
検出手段、圧送終了位相検出手段：ステップＳ１２）。
次に、図７のタイミングチャートに示したように、メモ
リより取り込んだポンプ圧送開始位相（ＰSTART)とメモ
リより取り込んだポンプ圧送終了位相（ＰEND)とサプラ
イポンプ３のカムプロフィール（またはプランジャ位
置）とクランク角とから３６０°ＣＡでのポンプ圧送量
（Ｑｐ）を算出する（ポンプ圧送量算出手段：ステップ
Ｓ１３）。
【００４１】次に、エンジン回転数（ＮＥ）およびコモ
ンレール圧（Ｐｃ）とインジェクタ静リーク量の基準値
（ＱSLBASE）との関係を予め実験等により求めて作成し
た特性マップ（図８（ａ）参照）または演算式を用いて
インジェクタ静リーク量の基準値（ＱSLBASE）を算出す
る。続いて、図４に示したように、インジェクタ５の電
磁弁１２のソレノイドコイル抵抗値（Ｒ０）を測定す
る。なお、インジェクタ５の電磁弁１２の弁体２５が開
弁する駆動電圧値（または駆動電流値）以下の電圧値
（または電流値）でインジェクタ５の電磁弁１２のソレ
ノイドコイル抵抗値（Ｒ０）を測定することが望まし
い。この理由は、燃料の噴射時期ではない時にエンジン
１の気筒の燃焼室内に高圧燃料が噴射してしまうことを
防止するためである。
【００４２】そして、ソレノイドコイル抵抗値（Ｒ０）
とソレノイドコイル温度との関係を予め実験等により求
めて作成した特性マップ（図４参照）または下記の演算
式（数１〜数３の式）を用いてインジェクタ５の電磁弁
１２のソレノイドコイル温度を推定する。そして、推定
したソレノイドコイル温度とソレノイドコイル２４周辺
を通過する燃料温度との関係を予め実験等により求めて
作成した特性マップ（図示せず）または演算式を用いて
燃料温度（ＴＨＦ）を推定する。そして、推定された燃
料温度（ＴＨＦ）と燃料温度補正係数（α）との関係を
予め実験等により求めて作成した特性マップ（図８
（ｂ）参照）または演算式を用いて燃料温度補正係数
（α）を算出する。続いて、インジェクタ静リーク量の
基準値（ＱSLBASE）に燃料温度補正係数（α）を乗算し
てインジェクタ静リーク量（ＱSL）を算出する（静リー
ク量推定手段：ステップＳ１４）。
【数１】
【数２】
【数３】
【００４３】次に、噴射指令パルス長さ（Ｔｑ）および
コモンレール圧（Ｐｃ）とインジェクタ動的リーク量
（インジェクタ動リーク量：ＱDL）との関係を予め実験
等により求めて作成した特性マップ（図９参照）または
演算式を用いてインジェクタ動リーク量（ＱDL）を算出
する（ステップＳ１５）。次に、エンジン回転数（Ｎ
Ｅ）とアクセル開度センサ４３とから基本噴射量を算出
し、この算出した基本噴射量に、上述のように推定した
燃料温度（ＴＨＦ）やエンジン冷却水温センサ４４によ
って検出したエンジン冷却水温（ＴＨＷ）等を考慮した
噴射量補正量を加味して指令噴射量（Ｑ）を算出する。
そして、その指令噴射量（Ｑ）を燃料噴射量（ＱINJ)に
変換してメモリに記憶する（動リーク量推定手段：ステ
ップＳ１６）。
【００４４】次に、図１０のタイミングチャートに示し
たように、３６０°ＣＡ間のコモンレール圧（Ｐｃ）の
変化量（ΔＰ）を算出する。具体的には、コモンレール
圧力センサ４５から出力されるセンサ信号を取り込ん
で、今回のコモンレール圧値（現在値：Ｐｃｎ）を読み
込む。次に、３６０°ＣＡ前に読み込んでメモリに記憶
保持しておいた過去のコモンレール圧値（過去値：Ｐｃ
ｎ-360）を読み込む。続いて、今回のコモンレール圧値
（現在値：Ｐｃｎ）と過去のコモンレール圧値（過去
値：Ｐｃｎ-360）との偏差（ΔＰ）を算出する（ステッ
プＳ１７）。
【００４５】次に、高圧部容積（Ｖ）をΔＰ昇圧に必要
な容積（ΔＶ）を下記の演算式（数４の式）または予め
実験等により求めて作成した特性マップを用いて算出す
る（ステップＳ１８）。
【数４】 但し、Ｅは燃料の体積弾性係数である。
【００４６】次に、３６０°ＣＡ中の燃料漏れ量（ＱLE
AK）を、図１１のグラフおよび下記の演算式（数５の
式）を用いて算出する（燃料漏れ量算出手段：ステップ
Ｓ１９）。
【数５】 但し、４気筒ディーゼルエンジンで、２噴射１圧送（３
６０°ＣＡ中に２噴射）の場合を示す。
【００４７】次に、ステップＳ１９で算出した３６０°
ＣＡ中の燃料漏れ量（ＱLEAK）が所定値よりも多い量で
あるか否かを判定する（ステップＳ２０）。この判定結
果がＮＯの場合には、図６のルーチンを抜ける。また、
ステップＳ２０の判定結果がＹＥＳの場合には、高圧燃
料配管経路中に燃料漏れが発生していると判断して、各
種処理を実施する（ステップＳ２１）。その後に、図６
のルーチンを抜ける。ここで、各種処理としては、リン
プフォームまたはエンジン停止するように噴射量制御ま
たはポンプ制御を行なうことが望ましい。
【００４８】［第１実施例の作動］次に、本実施例のイ
ンジェクタ５の駆動方法を図１および図２に基づいて簡
単に説明する。ここで、図２（ａ）はエンジン１の特定
気筒のインジェクタ５の無噴射状態を示した図である。
【００４９】エンジン１の特定気筒のインジェクタ５か
らエンジン１への燃料噴射は、図２（ｂ）に示したよう
に、インジェクタ駆動回路の常開型スイッチ２３が閉じ
られて、特定気筒のインジェクタ５の電磁弁１２のソレ
ノイドコイル２４に噴射指令パルスが印加されると、電
磁弁１２の弁体２５が開弁する。この電磁弁１２が開弁
している間は、背圧制御室１９内の燃料がオリフィス２
１を経てソレノイドコイル２４の周囲を巡る燃料流路２
７を通って燃料出口２８からリーク配管３７にリークさ
れるので、図示しないリターンスプリングの付勢力に打
ち勝ってノズルニードル１３がノズル本体１５を構成す
るノズルボデーの弁座よりリフト（離間）する。これに
より、噴射孔１６と燃料溜まり１７とが連通するため、
コモンレール４に蓄圧された高圧燃料がエンジン１の特
定気筒の燃焼室内に噴射供給される。
【００５０】その後に、噴射パルス開始時期から噴射期
間が経過して噴射パルス終了時期になると、つまりイン
ジェクタ駆動回路の常開型スイッチ２３が開かれると、
図２（ｃ）に示したように、電磁弁１２の弁体２５が閉
弁する。この電磁弁１２が閉弁している間は、燃料通路
（高圧通路）１８からオリフィス２０を介して背圧制御
室１９内に高圧燃料が充満するため、リターンスプリン
グの付勢力によってノズルニードル１３がノズルボデー
の弁座に着座する。これにより、噴射孔１６と燃料溜ま
り１７との連通状態が遮断されるため、エンジン１の特
定気筒の燃焼室内への燃料噴射が終了する。
【００５１】［第１実施例の効果］以上のように、本実
施例のコモンレール式燃料噴射システムにおいては、サ
プライポンプ３側に設置される燃料温度センサによって
検出されるポンプ吸入側の燃料温度ではなく、インジェ
クタ５の電磁弁１２のソレノイドコイル抵抗値（Ｒ０）
からソレノイドコイル温度を精度良く推定できるので、
ソレノイドコイル温度の異常上昇時に安全性を高める制
御を実施することができる。
【００５２】また、サプライポンプ３側に設置される燃
料温度センサによって検出されるポンプ吸入側の燃料温
度ではなく、インジェクタ５の電磁弁１２のソレノイド
コイル抵抗値（Ｒ０）から、インジェクタ５の電磁弁１
２のソレノイドコイル２４周辺を通過する燃料温度（Ｔ
ＨＦ）を精度良く推定できるので、エンジン運転情報に
応じて設定される基本噴射量に、推定された燃料温度
（ＴＨＦ）を考慮した噴射量補正量を加味した指令噴射
量（Ｑ）を精度良く算出することができる。それによっ
て、コモンレール圧（Ｐｃ）および指令噴射量（Ｑ）か
ら算出された最適な噴射指令パルス長さ（Ｔｑ）に応じ
てインジェクタ５の電磁弁１２のソレノイドコイル２４
にインジェクタ噴射指令パルスを印加することで、指令
噴射量（Ｑ）と実際の噴射量との誤差を非常に小さくす
ることができ、噴射量精度を飛躍的に向上することがで
きる。
【００５３】サプライポンプ３側に設置される燃料温度
センサによって検出されるポンプ吸入側の燃料温度では
なく、クランク角度センサ４２等の回転速度検出手段に
よって検出されたエンジン回転数（ＮＥ）とコモンレー
ル圧力センサ４５によって検出されたコモンレール圧
（Ｐｃ）とインジェクタ５の電磁弁１２のソレノイドコ
イル抵抗値（Ｒ０）から推定された、インジェクタ５の
電磁弁１２のソレノイドコイル２４周辺を通過する燃料
温度（ＴＨＦ）とから、インジェクタ静リーク量（ＱS
L）を精度良く推定することができる。すなわち、燃料
温度（ＴＨＦ）からのインジェクタ静リーク量（ＱSL）
の推定精度を向上することができる。
【００５４】そして、３６０°ＣＡでのポンプ圧送量
（Ｑｐ）とインジェクタ静リーク量（ＱSL×４）とイン
ジェクタ動リーク量（ＱDL×２）と燃料噴射量（ＱINJ
×２）と容積（ΔＶ）とから３６０°ＣＡ中の燃料漏れ
量（ＱLEAK）を精度良く推定することができる。すなわ
ち、燃料温度（ＴＨＦ）からの３６０°ＣＡ中の燃料漏
れ量（ＱLEAK）の推定精度を向上することができる。そ
れによって、クランク角度センサ４２等の回転速度検出
手段によって検出されたエンジン回転数（ＮＥ）および
指令噴射量（Ｑ）等のエンジン運転情報に応じて設定さ
れる目標コモンレール圧（Ｐｔ）に、インジェクタ静リ
ーク量（ＱSL×４）とインジェクタ動リーク量（ＱDL×
２）と３６０°ＣＡ中の燃料漏れ量（ＱLEAK）とを考慮
した噴射圧力補正量を加味して、最終的な目標コモンレ
ール圧（目標圧力値）を算出することができるので、噴
射量精度を飛躍的に向上することができる。
【００５５】ここで、インジェクタ５の電磁弁１２の弁
体２５が開弁するとき、すなわち、エンジン１の気筒に
燃料が噴射される時、サプライポンプ３の作動によって
高圧となった燃料が一気にエンジン１の気筒の燃焼室内
へと噴射されるために、燃料を高圧にするために使用さ
れた仕事量が熱量へと変換され、インジェクタ５内の燃
料温度は急激に上昇する。この燃料温度の上昇により粘
性が低下するため、インジェクタ５内の摺動部や背圧制
御室１９から燃料のリーク量（インジェクタ静リーク
量）は増大する。したがって、コモンレール式燃料噴射
システムにおける高圧配管経路からの燃料漏れ量（ＱLE
AK）を精度良く検出する目的で、燃料収支（コモンレー
ル４への燃料の入量と出量の差）を算出するときに、そ
の燃料収支を正確に算出するために、上記の燃料噴射時
のインジェクタ静リーク量（ＱSL）を精度良く算出する
ことが極めて重要である。
【００５６】また、算出された３６０°ＣＡ中の燃料漏
れ量（ＱLEAK）が所定値以上の場合には、安全性を高め
る噴射量制御またはポンプ制御を実施できる。例えば燃
料供給ポンプの異常故障時、インジェクタ５の開弁異常
時、燃料配管系の異常故障時には、エンジン停止または
リンプフォームを行なうように噴射量制御またはポンプ
制御を実施することもできる。
【００５７】また、ソレノイドコイル抵抗法によって推
定されたソレノイドコイル温度、更にはソレノイドコイ
ル２４周辺を通過する燃料温度（ＴＨＦ）が所定値以上
の高温時に、目標コモンレール圧（Ｐｔ）や吸入調量弁
７のソレノイドコイルに印加する駆動電流（駆動デュー
ティ）にガードを設けることにより、サプライポンプ３
からコモンレール４を介してインジェクタ５内に供給さ
れる高圧燃料の燃料温度の異常上昇を抑えることができ
る。
【００５８】これにより、インジェクタ５の電磁弁１２
のソレノイドコイル温度の異常上昇を抑えることができ
るので、インジェクタ５の高温度化を抑制できる。これ
により、インジェクタ静リーク量が減少するため、イン
ジェクタ５からエンジン１の各気筒の燃焼室内への噴射
量精度を向上することができる。また、インジェクタ５
の電磁弁１２のソレノイドコイル周辺材（例えば電磁弁
１２のソレノイドコイル２４の絶縁皮膜等の樹脂製品や
インジェクタ５内のゴムシール等のゴム製品）の温度を
耐熱温度以下に維持できるので、ソレノイドコイル周辺
材の高温信頼性（耐熱信頼性）を確保することができ
る。
【００５９】［第２実施例］図１２は本発明の第２実施
例を示したもので、吸入調量弁への指令デューティ、ポ
ンプ駆動電流の波形を示したタイミングチャートであ
る。
【００６０】本実施例のＥＣＵ１０は、例えばエンジン
回転数（ＮＥ）および指令噴射量（Ｑ）等のエンジン運
転情報から目標コモンレール圧（Ｐｔ）を算出し、この
目標コモンレール圧（Ｐｔ）を達成するために、吸入調
量弁７のソレノイドコイルへのポンプ駆動電流値を調整
して、サプライポンプ３より吐出される燃料の圧送量
（ポンプ吐出量）を制御するように構成されている。
【００６１】なお、吸入調量弁７のソレノイドコイルへ
のポンプ駆動電流値の制御は、デューティ（ｄｕｔｙ）
制御により行なうことが望ましい。すなわち、コモンレ
ール圧力センサ４５によって検出されるコモンレール圧
（Ｐｃ）と目標コモンレール圧（Ｐｔ）との圧力偏差に
応じて単位時間当たりのポンプ駆動信号のオン／オフの
割合（通電時間割合・デューティ比・指令デューティ）
を調整して、吸入調量弁７の弁開度を変化させるデュー
ティ制御を用いることで、高精度なデジタル制御が可能
になる。
【００６２】本実施例のＥＣＵ１０は、サプライポンプ
３の吸入調量弁７のソレノイドコイルのソレノイドコイ
ル抵抗値を測定する抵抗値測定手段と、この抵抗値測定
手段によって測定された吸入調量弁７のソレノイドコイ
ルのソレノイドコイル抵抗値から、吸入調量弁７のソレ
ノイドコイルのソレノイドコイル温度を推定するソレノ
イドコイル温度推定手段と、このソレノイドコイル温度
推定手段によって推定した吸入調量弁７のソレノイドコ
イルのソレノイドコイル温度から、吸入調量弁７のコイ
ル周辺を通過する燃料温度を推定する燃料温度推定手段
とを有している。これにより、サプライポンプ３の加圧
室内に吸入されるポンプ吸入側の燃料温度を検出する燃
料温度センサを廃止することができるので、部品点数お
よび製品価格を減少することができる。
【００６３】なお、図１２に示したように、吸入調量弁
７のソレノイドコイルへのポンプ駆動信号の立ち上がり
の６３％応答のポンプ駆動電流値で、吸入調量弁７のソ
レノイドコイル抵抗値を測定することにより、１次遅れ
系と考えて、吸入調量弁７へのポンプ駆動電流の立ち上
がりから時定数（τ）時刻のソレノイドコイル抵抗値を
測定することが望ましい。そして、ポンプ駆動電流値の
最大値は、下記の演算式（数６〜数７の式）を用いて求
められる。
【数６】
【数７】
【００６４】［変形例］本実施例では、エンジン１の各
気筒の燃焼室内に燃料を噴射供給するインジェクタの一
例として、２方弁式電磁弁付きのインジェクタ５を使用
した例を説明したが、３方弁式電磁弁付きのインジェク
タやその他の電磁式燃料噴射弁を使用しても良い。ま
た、本実施例では、サプライポンプ３より吐出される燃
料の噴射圧力に相当するコモンレール圧（Ｐｃ）を、コ
モンレール４に配設したコモンレール圧力センサ４５に
よって検出したが、サプライポンプ３より吐出される燃
料の噴射圧力を、サプライポンプ３の加圧室から各気筒
のインジェクタ５内の燃料通路（高圧シール部）までの
高圧燃料配管系内の燃料圧力を検出する噴射圧力センサ
または燃料圧力センサによって検出しても良い。
【００６５】本実施例では、サプライポンプ３のカムプ
ロフィール（またはカム位相またはプランジャ位置）と
メモリより取り込んだポンプ圧送開始位相（ＰSTART)と
メモリより取り込んだポンプ圧送終了位相（ＰEND)とか
らポンプ圧送量（Ｑｐ）を幾何学的に計算しているが、
エンジン回転数（ＮＥ）と吸入調量弁７の弁開度または
吸入調量弁７への通電電流値（ＳＣＶ通電値）とコモン
レール圧（Ｐｃ）とからポンプ圧送量（Ｑｐ）を計算し
ても良い。また、エンジン回転数（ＮＥ）と燃料噴射量
（指令噴射量：Ｑ）とコモンレール圧（Ｐｃ）と燃料温
度（ＴＨＦ）とから燃料リーク量（ＱＬ）を計算し、ポ
ンプ圧送量（Ｑｐ）と燃料噴射量（指令噴射量：Ｑ）と
燃料リーク量（ＱＬ）とから、高圧配管経路からの燃料
漏れ量（ＱLEAK）を計算しても良い。
【００６６】本実施例では、エンジン１の運転条件を検
出する運転条件検出手段として、クランク角度センサ４
２等の回転速度検出手段およびアクセル開度センサ４３
を用いて基本噴射量、指令噴射量（Ｑ）、噴射時期
（Ｔ）、目標コモンレール圧（Ｐｔ）を演算するように
しているが、コモンレール圧力センサ４５によって検出
されるコモンレール圧（Ｐｃ）、燃料温度（ＴＨＦ）、
あるいは運転条件検出手段としてのその他のセンサ類
（例えばエンジン冷却水温センサ４４、吸入空気量セン
サ、吸気温センサ、吸気圧センサ、噴射時期センサ等）
からの検出信号（エンジン運転情報）を加味して指令噴
射量（Ｑ）、噴射時期（Ｔ）および目標コモンレール圧
（Ｐｔ）を補正するようにしても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】コモンレール式燃料噴射システムの全体構成を
示した概略図である（第１実施例）。
【図２】（ａ）〜（ｃ）は２方弁式電磁弁付きのインジ
ェクタの作動状態を示した説明図である（第１実施
例）。
【図３】インジェクタの電磁弁のソレノイドコイルへの
通電状態を示した回路図である（第１実施例）。
【図４】インジェクタの電磁弁のソレノイドコイル抵抗
値（Ｒ０）とソレノイドコイル温度との関係を示した特
性図である（第１実施例）。
【図５】ポンプ圧送開始位相、ポンプ圧送終了位相の算
出処理方法を示したフローチャートである（第１実施
例）。
【図６】３６０°ＣＡでの燃料漏れ検出処理方法を示し
たフローチャートである（第１実施例）。
【図７】クランク角に対するサプライポンプのカムプロ
フィールの推移を示したタイミングチャートである（第
１実施例）。
【図８】（ａ）はインジェクタ静リーク量の規準値を算
出するための特性図、（ｂ）は燃料温度補正係数を示し
た対応図である（第１実施例）。
【図９】インジェクタ動リーク量を算出するための特性
図である（第１実施例）。
【図１０】３６０°ＣＡ間のコモンレール圧の推移を示
したタイミングチャートである（第１実施例）。
【図１１】ポンプ圧送量に対する燃料漏れ量、燃料噴射
量、インジェクタ動リーク量、インジェクタ静リーク量
等の割合を示した対応図である（第１実施例）。
【図１２】吸入調量弁への指令デューティ、ポンプ駆動
電流の波形を示したタイミングチャートである（第２実
施例）。
【符号の説明】
１ エンジン ３ サプライポンプ（燃料供給ポンプ） ４ コモンレール（蓄圧容器） ５ インジェクタ ７ 吸入調量弁（電磁弁、ポンプ流量制御弁） １０ ＥＣＵ（エンジン制御手段、抵抗値測定手段） １２ 電磁弁 １３ ノズルニードル １６ 噴射孔 １９ 背圧制御室 ２４ 電磁弁のソレノイドコイル（電磁弁のコイル） ４２ クランク角度センサ（運転条件検出手段） ４３ アクセル開度センサ（運転条件検出手段） ４５ コモンレール圧力センサ（噴射圧力検出手段）

Claims (11)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】（ａ）燃料の噴射圧力に相当する高圧燃料
    を蓄圧する蓄圧容器と、 （ｂ）吸入した燃料を加圧して蓄圧容器内に圧送する燃
    料供給ポンプと、 （ｃ）前記蓄圧容器内に蓄圧された高圧燃料をエンジン
    の気筒内に噴射する噴射孔を開閉するノズルニードル、
    このノズルニードルの動作制御を行なう背圧制御室、お
    よびこの背圧制御室内に供給される高圧燃料を燃料系の
    低圧側に溢流させることで前記ノズルニードルを開弁方
    向に駆動する電磁弁を有するインジェクタと、 （ｄ）前記背圧制御室から前記燃料系の低圧側に溢流す
    る高温化した燃料の温度を検出する燃料温度検出手段と
    を備え、 前記インジェクタは、前記背圧制御室から前記燃料系の
    低圧側に溢流する高温化した燃料が前記電磁弁のコイル
    周辺を通過する燃料流路を有し、 前記燃料温度検出手段は、前記電磁弁のコイル抵抗値を
    測定する抵抗値測定手段を有し、この抵抗値測定手段に
    よって測定された前記電磁弁のコイル抵抗値から、前記
    電磁弁のコイル周辺を通過する燃料温度を推定すること
    を特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
  2. 【請求項２】請求項１に記載の蓄圧式燃料噴射装置にお
    いて、 前記エンジンの運転条件に応じて設定された噴射時期か
    ら噴射期間が終了するまで前記電磁弁のコイルに駆動信
    号を出力するエンジン制御手段を備え、 前記エンジン制御手段は、前記電磁弁のコイル周辺を通
    過する燃料温度を、以降のエンジン制御に反映させるこ
    とを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
  3. 【請求項３】請求項２に記載の蓄圧式燃料噴射装置にお
    いて、 前記エンジン制御手段は、燃料の噴射圧力を検出する噴
    射圧力検出手段と、前記電磁弁のコイル周辺を通過する
    燃料温度と前記噴射圧力検出手段によって検出された噴
    射圧力とから、前記電磁弁からの燃料リーク量を推定す
    るリーク量推定手段とを備えたことを特徴とする蓄圧式
    燃料噴射装置。
  4. 【請求項４】請求項３に記載の蓄圧式燃料噴射装置にお
    いて、 前記エンジン制御手段は、前記エンジンの運転条件に応
    じて指令噴射量を算出する噴射量決定手段と、 前記噴射圧力検出手段によって検出された噴射圧力と前
    記噴射量決定手段によって設定された指令噴射量とから
    指令噴射期間を算出する噴射期間決定手段と、 前記電磁弁のコイル周辺を通過する燃料温度と前記噴射
    圧力検出手段によって検出された噴射圧力とからインジ
    ェクタ静リーク量を推定する静リーク量推定手段と、 前記噴射圧力検出手段によって検出された噴射圧力と前
    記噴射期間決定手段によって設定された指令噴射期間と
    からインジェクタ動リーク量を推定する動リーク量推定
    手段と、 前記燃料供給ポンプより前記蓄圧容器内に圧送される燃
    料の圧送量を算出するポンプ圧送量算出手段と、 前記指令噴射量と前記インジェクタ静リーク量と前記イ
    ンジェクタ動リーク量と前記燃料の圧送量とから、高圧
    配管経路内からの燃料漏れ量を算出する燃料漏れ量算出
    手段とを備えたことを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
  5. 【請求項５】請求項１ないし請求項４のうちのいずれか
    １つに記載の蓄圧式燃料噴射装置において、 前記抵抗値測定手段は、前記電磁弁が開弁する駆動電圧
    値または駆動電流値以下で前記電磁弁のコイル抵抗値を
    測定することを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
  6. 【請求項６】請求項２ないし請求項５のうちのいずれか
    １つに記載の蓄圧式燃料噴射装置において、 前記エンジン制御手段は、前記電磁弁のコイル周辺を通
    過する燃料温度が所定値以上の時に、前記電磁弁のコイ
    ルへの駆動信号の最大値を制限することを特徴とする蓄
    圧式燃料噴射装置。
  7. 【請求項７】（ａ）燃料の噴射圧力に相当する高圧燃料
    を蓄圧する蓄圧容器と、 （ｂ）この蓄圧容器内に蓄圧された高圧燃料をエンジン
    の気筒内に噴射供給するインジェクタと、 （ｃ）燃料系の低圧側から電磁弁を経て加圧室内に吸入
    した燃料をプランジャの往復運動によって加圧して高圧
    化し、高圧燃料を前記蓄圧容器内に圧送する吸入調量型
    の燃料供給ポンプと、 （ｄ）前記燃料系の低圧側から前記加圧室内に吸入され
    る燃料の温度を検出する燃料温度検出手段とを備え、 前記燃料供給ポンプは、前記燃料系の低圧側から前記加
    圧室内に吸入される燃料が前記電磁弁のコイル周辺を通
    過する燃料流路を有し、 前記燃料温度検出手段は、前記電磁弁のコイル抵抗値を
    測定する抵抗値測定手段を有し、この抵抗値測定手段に
    よって測定された前記電磁弁のコイル抵抗値から、前記
    電磁弁のコイル周辺を通過する燃料温度を推定すること
    を特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
  8. 【請求項８】請求項７に記載の蓄圧式燃料噴射装置にお
    いて、 前記エンジンの運転条件に応じて設定された目標噴射圧
    力に対応したポンプ駆動信号を前記電磁弁に出力するエ
    ンジン制御手段を備え、 前記エンジン制御手段は、前記電磁弁のコイル周辺を通
    過する燃料温度を、以降のエンジン制御に反映させるこ
    とを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
  9. 【請求項９】請求項８に記載の蓄圧式燃料噴射装置にお
    いて、 前記抵抗値測定手段は、前記電磁弁へのポンプ駆動信号
    の立ち上がりの６３％応答の駆動電圧値または駆動電流
    値で、前記電磁弁のコイル抵抗値を測定することを特徴
    とする蓄圧式燃料噴射装置。
  10. 【請求項１０】請求項８または請求項９に記載の蓄圧式
    燃料噴射装置において、 前記エンジン制御手段は、前記電磁弁のコイル周辺を通
    過する燃料温度が所定値以上の時に、前記目標噴射圧力
    または前記電磁弁へのポンプ駆動信号の最大値を制限す
    ることを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
  11. 【請求項１１】請求項７ないし請求項１０のうちのいず
    れか１つに記載の蓄圧式燃料噴射装置において、 前記電磁弁は、前記燃料供給ポンプの加圧室内に吸入さ
    れる燃料の吸入量を調整するポンプ流量制御弁であるこ
    とを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
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