JP2003314405A - フユーエルデリバリパイプ - Google Patents
フユーエルデリバリパイプInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】電子燃料噴射式自動車用エンジンに用いられる
フユーエルデリバリパイプにおいて、燃料噴射ノズルの
開閉に伴って発生する衝撃波や脈動圧を低減させると共
に高周波域の騒音の発生・伝達・伝播・放射を低減させ
る。 【解決手段】連通管の外壁面に平坦状又は円弧状で可撓
性のアブゾーブ面を形成し、かつソケット内部の噴射ノ
ズル後端を受け入れる凹所の上端に設けられた燃料流入
口の内径（Ｄ）を噴射ノズル後端の燃料供給孔の内径
（ｄ）の２倍以上とする。これにより高周波域の騒音が
アブゾーブ面に吸収されて減衰させられ、かつソケット
に流入する燃料の脈動圧と衝撃波がアブゾーブ面の撓み
で低減させられる。
フユーエルデリバリパイプにおいて、燃料噴射ノズルの
開閉に伴って発生する衝撃波や脈動圧を低減させると共
に高周波域の騒音の発生・伝達・伝播・放射を低減させ
る。 【解決手段】連通管の外壁面に平坦状又は円弧状で可撓
性のアブゾーブ面を形成し、かつソケット内部の噴射ノ
ズル後端を受け入れる凹所の上端に設けられた燃料流入
口の内径（Ｄ）を噴射ノズル後端の燃料供給孔の内径
（ｄ）の２倍以上とする。これにより高周波域の騒音が
アブゾーブ面に吸収されて減衰させられ、かつソケット
に流入する燃料の脈動圧と衝撃波がアブゾーブ面の撓み
で低減させられる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電子燃料噴射式自
動車用エンジンの燃料加圧ポンプから送給された燃料を
エンジンの各吸気通路あるいは気筒内に直接噴射する燃
料インジェクタ（噴射ノズル）を介して供給するための
フユーエルデリバリパイプの改良に関し、特に燃料通路
を有する連通管の断面構造及び連通管の外部構造に係る
ものである。
動車用エンジンの燃料加圧ポンプから送給された燃料を
エンジンの各吸気通路あるいは気筒内に直接噴射する燃
料インジェクタ（噴射ノズル）を介して供給するための
フユーエルデリバリパイプの改良に関し、特に燃料通路
を有する連通管の断面構造及び連通管の外部構造に係る
ものである。
【０００２】
【従来の技術】フユーエルデリバリパイプは、ガソリン
エンジンの電子燃料噴射システムに広く使用されてお
り、燃料通路を有する連通管から複数個の円筒状ソケッ
トを介して燃料インジェクタに燃料を送った後、燃料タ
ンク側へと戻るための戻り通路を有するタイプと、戻り
通路を持たないタイプ（リターンレス）とがある。最近
は高温の戻り燃料による蒸散ガス低減対策やコストダウ
ンのため戻り通路を持たないタイプが増加してきたが、
それに伴い、インジェクタから噴射させるために弁を開
閉させるスプールの往復運動に起因する反射波（衝撃
波）や脈動圧による燃料噴射脈動によって、フユーエル
デリバリパイプや関連部品が振動し耳ざわりな異音を発
するという問題が発生していた。加えて、インジェクタ
のスプールの着座に伴う衝撃による異音も発生してい
た。燃料を直接燃焼室内に噴射するいわゆる直噴型のエ
ンジンでは、高圧のサプライポンプが設けられるため、
その大きな脈動を吸収するためにパルセーションダンパ
が設けられており、通常の燃料噴射型（ＭＰＩ）エンジ
ンの場合においても一部で採用されているが、スペース
の制約とコスト高から採用するのは容易でない。
エンジンの電子燃料噴射システムに広く使用されてお
り、燃料通路を有する連通管から複数個の円筒状ソケッ
トを介して燃料インジェクタに燃料を送った後、燃料タ
ンク側へと戻るための戻り通路を有するタイプと、戻り
通路を持たないタイプ（リターンレス）とがある。最近
は高温の戻り燃料による蒸散ガス低減対策やコストダウ
ンのため戻り通路を持たないタイプが増加してきたが、
それに伴い、インジェクタから噴射させるために弁を開
閉させるスプールの往復運動に起因する反射波（衝撃
波）や脈動圧による燃料噴射脈動によって、フユーエル
デリバリパイプや関連部品が振動し耳ざわりな異音を発
するという問題が発生していた。加えて、インジェクタ
のスプールの着座に伴う衝撃による異音も発生してい
た。燃料を直接燃焼室内に噴射するいわゆる直噴型のエ
ンジンでは、高圧のサプライポンプが設けられるため、
その大きな脈動を吸収するためにパルセーションダンパ
が設けられており、通常の燃料噴射型（ＭＰＩ）エンジ
ンの場合においても一部で採用されているが、スペース
の制約とコスト高から採用するのは容易でない。
【０００３】図８は、フユーエルデリバリパイプ１，２
の箱形断面の一部を可撓性のアブゾーブ面にして振動を
吸収するようにした従来例を表している。図８Ａでは燃
料噴射弁に接続されるソケット３の燃料流入口１３に対
向する上面８５が薄板で作られてアブゾーブ面を提供し
ており、図８Ｂでは側面８６が薄板で作られてアブゾー
ブ面を提供している。
の箱形断面の一部を可撓性のアブゾーブ面にして振動を
吸収するようにした従来例を表している。図８Ａでは燃
料噴射弁に接続されるソケット３の燃料流入口１３に対
向する上面８５が薄板で作られてアブゾーブ面を提供し
ており、図８Ｂでは側面８６が薄板で作られてアブゾー
ブ面を提供している。
【０００４】図９は従来のソケットと噴射ノズルの関係
を拡大して表しており、連通管１１の上面１１ａをアブ
ゾーブ面にした場合、噴射ノズル６の後端に設けられる
燃料供給孔６ａ（内径ｄ：通常４〜５ｍｍ）から放出さ
れる弾性波（衝撃波）が、ソケット３内部の噴射ノズル
後端を受け入れる凹所３ａの上端に設けられた燃料流入
口１３（内径Ｄ）における急激な断面変化により反射し
て、噴射ノズル６と燃料流入口１３の間で定在波を生
じ、この定在波にフユーエルデリバリパイプが機械的に
共振し、特に高周波域の騒音がフユーエルデリバリパイ
プの周囲に伝達・伝播・放射されているのではないかと
いう問題点があった。
を拡大して表しており、連通管１１の上面１１ａをアブ
ゾーブ面にした場合、噴射ノズル６の後端に設けられる
燃料供給孔６ａ（内径ｄ：通常４〜５ｍｍ）から放出さ
れる弾性波（衝撃波）が、ソケット３内部の噴射ノズル
後端を受け入れる凹所３ａの上端に設けられた燃料流入
口１３（内径Ｄ）における急激な断面変化により反射し
て、噴射ノズル６と燃料流入口１３の間で定在波を生
じ、この定在波にフユーエルデリバリパイプが機械的に
共振し、特に高周波域の騒音がフユーエルデリバリパイ
プの周囲に伝達・伝播・放射されているのではないかと
いう問題点があった。
【０００５】特開平１０−３３１７４３号「内燃機関の
燃料分配管構造」では、フユーエルデリバリパイプの剛
性を高めることで、脈動による大きな放射音が発生する
のを抑制している。特開昭６０−２４０８６７号「内燃
機関用燃料噴射装置の燃料供給導管」は、フユーエルデ
リバリパイプを改良するため、燃料供給導管の壁の少な
くとも１つを燃料の脈動を減衰させるように弾性的に構
成している。同様に、特開平８−３２６６２２号「燃料
圧力脈動減衰装置」や特開平１１−３７３８０号「デリ
バリパイプ」にも、フユーエルデリバリパイプを改良し
て脈動を抑制させる装置が示されている。
燃料分配管構造」では、フユーエルデリバリパイプの剛
性を高めることで、脈動による大きな放射音が発生する
のを抑制している。特開昭６０−２４０８６７号「内燃
機関用燃料噴射装置の燃料供給導管」は、フユーエルデ
リバリパイプを改良するため、燃料供給導管の壁の少な
くとも１つを燃料の脈動を減衰させるように弾性的に構
成している。同様に、特開平８−３２６６２２号「燃料
圧力脈動減衰装置」や特開平１１−３７３８０号「デリ
バリパイプ」にも、フユーエルデリバリパイプを改良し
て脈動を抑制させる装置が示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、燃料
噴射ノズルの開閉に伴って発生する衝撃波や脈動圧を低
減させると共に前述した高周波域の騒音の発生・伝達・
伝播・放射を低減させることが可能なフユーエルデリバ
リパイプの新規な構造を提供することにある。
噴射ノズルの開閉に伴って発生する衝撃波や脈動圧を低
減させると共に前述した高周波域の騒音の発生・伝達・
伝播・放射を低減させることが可能なフユーエルデリバ
リパイプの新規な構造を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前述した高
周波域の騒音を低減させるには、ソケットの燃料流入口
の内径（Ｄ）を噴射ノズル後端の燃料供給孔の内径
（ｄ）の２倍以上にすることが極めて効果的であること
を発見し、実験によってその効果を確認した。すなわ
ち、本発明の前述した課題は、連通管の外壁面が平坦状
又は円弧状で可撓性のアブゾーブ面を包含し、かつソケ
ット内部の噴射ノズル後端を受け入れる凹所の上端に設
けられた燃料流入口の内径（Ｄ）が噴射ノズル後端の燃
料供給孔の内径（ｄ）の２倍以上であるフユーエルデリ
バリパイプによって達成されることになる。
周波域の騒音を低減させるには、ソケットの燃料流入口
の内径（Ｄ）を噴射ノズル後端の燃料供給孔の内径
（ｄ）の２倍以上にすることが極めて効果的であること
を発見し、実験によってその効果を確認した。すなわ
ち、本発明の前述した課題は、連通管の外壁面が平坦状
又は円弧状で可撓性のアブゾーブ面を包含し、かつソケ
ット内部の噴射ノズル後端を受け入れる凹所の上端に設
けられた燃料流入口の内径（Ｄ）が噴射ノズル後端の燃
料供給孔の内径（ｄ）の２倍以上であるフユーエルデリ
バリパイプによって達成されることになる。
【０００８】
【作用】ソケット内部の噴射ノズル後端を受け入れる凹
所の上端に設けられた燃料流入口の内径（Ｄ）を噴射ノ
ズル後端の燃料供給孔の内径（ｄ）の２倍以上にする
と、噴射ノズルの燃料供給孔（内径ｄ）から放出される
騒音は、ソケットの燃料流入口（内径Ｄ）で反射をほと
んど起こすことがなく、そのまま燃料流入口を通過して
アブゾーブ面へと伝播するので、ソケット部分で共振を
発生させることがなくアブゾーブ面で減衰させられるこ
とになる。すなわち、従来のように噴射ノズルの燃料供
給孔（内径ｄ）から放出される騒音が燃料流入口（内径
Ｄ）付近で定在波を生じることがなく、そのまま燃料流
入口を通過してアブゾーブ面に伝播して減衰させられる
ことになるから、特に高周波域の騒音がフユーエルデリ
バリパイプの周囲に伝達・伝播・放射されるのが防止で
きることになる。かくして、フユーエルデリバリパイプ
から放射される高周波域の騒音が低減させられ、かつソ
ケットに流入する燃料の脈動圧と衝撃波はアブゾーブ面
の撓みで低減させられることになる。
所の上端に設けられた燃料流入口の内径（Ｄ）を噴射ノ
ズル後端の燃料供給孔の内径（ｄ）の２倍以上にする
と、噴射ノズルの燃料供給孔（内径ｄ）から放出される
騒音は、ソケットの燃料流入口（内径Ｄ）で反射をほと
んど起こすことがなく、そのまま燃料流入口を通過して
アブゾーブ面へと伝播するので、ソケット部分で共振を
発生させることがなくアブゾーブ面で減衰させられるこ
とになる。すなわち、従来のように噴射ノズルの燃料供
給孔（内径ｄ）から放出される騒音が燃料流入口（内径
Ｄ）付近で定在波を生じることがなく、そのまま燃料流
入口を通過してアブゾーブ面に伝播して減衰させられる
ことになるから、特に高周波域の騒音がフユーエルデリ
バリパイプの周囲に伝達・伝播・放射されるのが防止で
きることになる。かくして、フユーエルデリバリパイプ
から放射される高周波域の騒音が低減させられ、かつソ
ケットに流入する燃料の脈動圧と衝撃波はアブゾーブ面
の撓みで低減させられることになる。
【０００９】好適な態様として、ソケットの凹所の内径
と燃料流入口の内径とを概ね同一にすることができる。
これはソケットの上端を水平にカットしたり、ソケット
を単純な筒形にする方法でも得られる。
と燃料流入口の内径とを概ね同一にすることができる。
これはソケットの上端を水平にカットしたり、ソケット
を単純な筒形にする方法でも得られる。
【００１０】本発明はその第２の態様として、直線状に
延びる燃料通路を内部に有する連通管と、この連通管の
端部又は側部に固定された燃料導入管と、燃料噴射ノズ
ル後端を受け入れる複数のソケット部分とを備えて成る
フユーエルデリバリパイプであって、連通管の外壁面が
平坦状又は円弧状で可撓性のアブゾーブ面を包含し、ソ
ケット部分が連通管の外壁面の一部で構成されており、
ソケット部分内部の噴射ノズル後端を受け入れる凹所の
上端に設けられた燃料流入口の内径（Ｄ）が噴射ノズル
後端の燃料供給孔の内径（ｄ）の２倍以上であるフユー
エルデリバリパイプを提供する。この場合も、噴射ノズ
ルの燃料供給孔から放射される弾性波が定在波を生じる
ことなく、かつソケットに流入する燃料の脈動圧と衝撃
波がアブゾーブ面の撓みで低減させられることになる。
延びる燃料通路を内部に有する連通管と、この連通管の
端部又は側部に固定された燃料導入管と、燃料噴射ノズ
ル後端を受け入れる複数のソケット部分とを備えて成る
フユーエルデリバリパイプであって、連通管の外壁面が
平坦状又は円弧状で可撓性のアブゾーブ面を包含し、ソ
ケット部分が連通管の外壁面の一部で構成されており、
ソケット部分内部の噴射ノズル後端を受け入れる凹所の
上端に設けられた燃料流入口の内径（Ｄ）が噴射ノズル
後端の燃料供給孔の内径（ｄ）の２倍以上であるフユー
エルデリバリパイプを提供する。この場合も、噴射ノズ
ルの燃料供給孔から放射される弾性波が定在波を生じる
ことなく、かつソケットに流入する燃料の脈動圧と衝撃
波がアブゾーブ面の撓みで低減させられることになる。
【００１１】アブゾーブ面による脈動吸収の理論的な根
拠としては、燃料インジェクタの開閉時に発生する衝撃
波が、ソケットの燃料流入口へと流入あるいは瞬間的な
逆流によって流出する際に、可撓性のアブゾーブ面の撓
みによって衝撃や脈動が吸収されることと、バネ定数の
比較的小さい薄肉の部材が撓んで変形することにより容
積が変化し燃料の圧力変動を吸収するものと理解され
る。
拠としては、燃料インジェクタの開閉時に発生する衝撃
波が、ソケットの燃料流入口へと流入あるいは瞬間的な
逆流によって流出する際に、可撓性のアブゾーブ面の撓
みによって衝撃や脈動が吸収されることと、バネ定数の
比較的小さい薄肉の部材が撓んで変形することにより容
積が変化し燃料の圧力変動を吸収するものと理解され
る。
【００１２】本発明において、アブゾーブ面の肉厚は他
の面の肉厚と同じか又はそれ以下であることが望まし
い。また、アブゾーブ面を構成する円弧面の曲率半径は
アブゾーブ面の肉厚の２倍よりも大きいことが望まし
い。
の面の肉厚と同じか又はそれ以下であることが望まし
い。また、アブゾーブ面を構成する円弧面の曲率半径は
アブゾーブ面の肉厚の２倍よりも大きいことが望まし
い。
【００１３】本発明において、連通管の外壁部やアブゾ
ーブ面の板厚・縦横の比率・ソケットの燃料流入口と対
向する面との隙間などは、特にエンジンのアイドリング
時において振動や脈動が最も小さい値になるように実験
や解析によって定めることができる。本発明は基本的に
連通管の断面構造及び連通管の外部構造に係るものであ
るから、ブラケットの取り付け寸法を維持することによ
り、従来のフユーエルデリバリパイプに対して互換性を
維持することができる。本発明の他の特徴及び利点は、
添付図面の実施例を参照した以下の記載により明らかと
なろう。
ーブ面の板厚・縦横の比率・ソケットの燃料流入口と対
向する面との隙間などは、特にエンジンのアイドリング
時において振動や脈動が最も小さい値になるように実験
や解析によって定めることができる。本発明は基本的に
連通管の断面構造及び連通管の外部構造に係るものであ
るから、ブラケットの取り付け寸法を維持することによ
り、従来のフユーエルデリバリパイプに対して互換性を
維持することができる。本発明の他の特徴及び利点は、
添付図面の実施例を参照した以下の記載により明らかと
なろう。
【００１４】
【発明の実施の形態】図１Ａ〜Ｃは本発明の第１の態様
によるフユーエルデリバリパイプ１０を表しており、図
１Ａは全体の斜視図、図１Ｂは連通管の長手方向に沿っ
て一部を破断した縦断面図、図１Ｃはソケット部分での
縦断面図である。クランク軸方向に沿って延伸する連通
管１１の底面には、噴射ノズルの後端を受け入れるため
のソケット３が、例えば４気筒エンジンであれば４個が
所定の間隔と角度で取り付けられている。連通管１１に
は、さらにフユーエルデリバリパイプ１０をエンジン本
体に取り付けるための厚肉で堅固なブラケット４が２個
横方向に架け渡されている。燃料は矢印の方向へと流
れ、ソケット３から燃料インジェクタ６を介してその先
端の噴射ノズルから各吸気通路あるいは気筒内へ直接噴
射される。
によるフユーエルデリバリパイプ１０を表しており、図
１Ａは全体の斜視図、図１Ｂは連通管の長手方向に沿っ
て一部を破断した縦断面図、図１Ｃはソケット部分での
縦断面図である。クランク軸方向に沿って延伸する連通
管１１の底面には、噴射ノズルの後端を受け入れるため
のソケット３が、例えば４気筒エンジンであれば４個が
所定の間隔と角度で取り付けられている。連通管１１に
は、さらにフユーエルデリバリパイプ１０をエンジン本
体に取り付けるための厚肉で堅固なブラケット４が２個
横方向に架け渡されている。燃料は矢印の方向へと流
れ、ソケット３から燃料インジェクタ６を介してその先
端の噴射ノズルから各吸気通路あるいは気筒内へ直接噴
射される。
【００１５】内部に燃料通路１２を有する連通管１１の
端部にはコネクタ（図示せず）を介して燃料導入管５が
ろう付けや溶接で固定されている。連通管１１の端部に
は燃料タンクに戻るための戻り管を設けることができる
が、リターンレスタイプのフユーエルデリバリパイプで
は、戻り管は設けられていない。
端部にはコネクタ（図示せず）を介して燃料導入管５が
ろう付けや溶接で固定されている。連通管１１の端部に
は燃料タンクに戻るための戻り管を設けることができる
が、リターンレスタイプのフユーエルデリバリパイプで
は、戻り管は設けられていない。
【００１６】図１Ｃに示すように、この例では連通管１
１は円形断面の炭素鋼・ステンレス鋼などのパイプをつ
ぶして形成した偏平長方形断面に作られている。連通管
１１の縦横寸法は、例えば板厚１．２ｍｍの平板で、高
さを６．４ｍｍ、幅を３２ｍｍ程度に設定することがで
きる。
１は円形断面の炭素鋼・ステンレス鋼などのパイプをつ
ぶして形成した偏平長方形断面に作られている。連通管
１１の縦横寸法は、例えば板厚１．２ｍｍの平板で、高
さを６．４ｍｍ、幅を３２ｍｍ程度に設定することがで
きる。
【００１７】本発明の特徴に従い、偏平長方形断面の連
通管１１の外壁部でソケット取付面１１ｂに対向する上
面１１ａが可撓性のアブゾーブ面を提供し、このアブゾ
ーブ面はソケット３の燃料流入口１３に対向しているた
め、燃料噴射の際の振動や衝撃を吸収する働きをする。
さらに本発明の特徴に従い、ソケット３内部の噴射ノズ
ル後端を受け入れる凹所３ａの上端に設けられた燃料流
入口１３の内径（Ｄ）が、噴射ノズル後端の燃料供給孔
６ａの内径（ｄ）の２倍以上の大きさに作られている。
通管１１の外壁部でソケット取付面１１ｂに対向する上
面１１ａが可撓性のアブゾーブ面を提供し、このアブゾ
ーブ面はソケット３の燃料流入口１３に対向しているた
め、燃料噴射の際の振動や衝撃を吸収する働きをする。
さらに本発明の特徴に従い、ソケット３内部の噴射ノズ
ル後端を受け入れる凹所３ａの上端に設けられた燃料流
入口１３の内径（Ｄ）が、噴射ノズル後端の燃料供給孔
６ａの内径（ｄ）の２倍以上の大きさに作られている。
【００１８】図１Ｃから理解されるように、ソケット３
の燃料流入口１３の内径（Ｄ）が噴射ノズル後端の燃料
供給孔６ａの内径（ｄ）の２倍以上になっているので、
噴射ノズルの燃料供給孔６ａから放出される弾性波は、
ソケットの燃料流入口１３の周囲の壁面にほとんど衝突
・反射することがなく、定在波を生ぜずにそのまま燃料
流入口１３を通過してアブゾーブ面１１ａへと伝播す
る。このため、従来のようにソケット部分で定在波を発
生させることがなくアブゾーブ面で減衰させられること
になる。従って、特に高周波域の騒音がフユーエルデリ
バリパイプの周囲に伝達・伝播・放射されるのが防止さ
れる。かくして、噴射ノズルから放射される高周波域の
騒音が低減させられ、かつソケットに流入する燃料の脈
動圧と衝撃波はアブゾーブ面１１ａの撓みで低減させら
れることになる。
の燃料流入口１３の内径（Ｄ）が噴射ノズル後端の燃料
供給孔６ａの内径（ｄ）の２倍以上になっているので、
噴射ノズルの燃料供給孔６ａから放出される弾性波は、
ソケットの燃料流入口１３の周囲の壁面にほとんど衝突
・反射することがなく、定在波を生ぜずにそのまま燃料
流入口１３を通過してアブゾーブ面１１ａへと伝播す
る。このため、従来のようにソケット部分で定在波を発
生させることがなくアブゾーブ面で減衰させられること
になる。従って、特に高周波域の騒音がフユーエルデリ
バリパイプの周囲に伝達・伝播・放射されるのが防止さ
れる。かくして、噴射ノズルから放射される高周波域の
騒音が低減させられ、かつソケットに流入する燃料の脈
動圧と衝撃波はアブゾーブ面１１ａの撓みで低減させら
れることになる。
【００１９】図２はソケットの変形例を表している。ソ
ケット２３の上部につば状の折り返し部２５が形成され
てストッパとろう付け面を提供しており、ソケット２３
の凹所２３ａの内径Ｄと燃料流入口の内径Ｄとが概ね同
一寸法で、噴射ノズル６の燃料供給孔６ａの内径ｄの２
倍以上に作られている。図示のような折り返し部２５を
設けると、ソケットと連通管とのろう付け作業の際にソ
ケット２３がその中心軸線方向から傾くのを防止できる
という利点がある。
ケット２３の上部につば状の折り返し部２５が形成され
てストッパとろう付け面を提供しており、ソケット２３
の凹所２３ａの内径Ｄと燃料流入口の内径Ｄとが概ね同
一寸法で、噴射ノズル６の燃料供給孔６ａの内径ｄの２
倍以上に作られている。図示のような折り返し部２５を
設けると、ソケットと連通管とのろう付け作業の際にソ
ケット２３がその中心軸線方向から傾くのを防止できる
という利点がある。
【００２０】図３はソケット３０の上端を外側に折り返
してフランジ部３２を形成し、ソケット３０の内径Ｄと
等しい穴１１ｄを連通管のソケット取付面１１ｂの側に
穿設した例である。内径Ｄは噴射ノズル６の燃料供給孔
６ａの内径ｄの２倍以上に作られている。このようなフ
ランジ部３２を設けると、ソケットと連通管とのろう付
け作業の際にソケット３０がその中心軸線方向から傾く
のを防止できるという利点がある。
してフランジ部３２を形成し、ソケット３０の内径Ｄと
等しい穴１１ｄを連通管のソケット取付面１１ｂの側に
穿設した例である。内径Ｄは噴射ノズル６の燃料供給孔
６ａの内径ｄの２倍以上に作られている。このようなフ
ランジ部３２を設けると、ソケットと連通管とのろう付
け作業の際にソケット３０がその中心軸線方向から傾く
のを防止できるという利点がある。
【００２１】図４はソケット４０の下端を外側に折り返
してフランジ部４２を形成し、ソケット４０の上端を水
平にカットした例である。ソケット４０の内径Ｄは噴射
ノズル６の燃料供給孔６ａの内径ｄの２倍以上に作られ
ている。このようなフランジ部４２を形成すると、ソケ
ットと連通管とのろう付け作業の際にソケット４０がそ
の中心軸線方向から傾くのを防止できるという利点があ
る。
してフランジ部４２を形成し、ソケット４０の上端を水
平にカットした例である。ソケット４０の内径Ｄは噴射
ノズル６の燃料供給孔６ａの内径ｄの２倍以上に作られ
ている。このようなフランジ部４２を形成すると、ソケ
ットと連通管とのろう付け作業の際にソケット４０がそ
の中心軸線方向から傾くのを防止できるという利点があ
る。
【００２２】図５は連通管のソケット取付面１１ｂにソ
ケット部分５０を一体形成し、ソケット部分５０の上端
を水平にカットした例である。ソケット５０の内径Ｄは
噴射ノズル６の燃料供給孔６ａの内径ｄの２倍以上に作
られている。この例では、ソケット部分５０が連通管の
外壁面の一部で構成されているので、別部品としてのソ
ケットを必要とせず、ろう付けの際にソケット部分が中
心軸線方向から傾くことがないという利点がある。
ケット部分５０を一体形成し、ソケット部分５０の上端
を水平にカットした例である。ソケット５０の内径Ｄは
噴射ノズル６の燃料供給孔６ａの内径ｄの２倍以上に作
られている。この例では、ソケット部分５０が連通管の
外壁面の一部で構成されているので、別部品としてのソ
ケットを必要とせず、ろう付けの際にソケット部分が中
心軸線方向から傾くことがないという利点がある。
【００２３】図６Ａ，Ｂは他の実施例によるフユーエル
デリバリパイプ６０，６６を表している。図６Ａにおい
て、連通管の上面６１ａが可撓性のアブゾーブ面を提供
し、ソケット取付面６１ｂのソケット受入部分の周囲が
上向きに折り返されて案内部６１ｄを形成し、その中に
筒形のソケット６３が挿入されろう付けされている。ソ
ケット６３の内径Ｄは噴射ノズルの燃料供給孔の内径ｄ
の２倍以上に作られている。図６Ｂにおいて、連通管の
上面６７ａが可撓性のアブゾーブ面を提供し、ソケット
取付面６７ｂのソケット受入部分の周囲が下向きに折り
返されて案内部６７ｄを形成し、その中に筒形のソケッ
ト６８が挿入されろう付けされている。ソケット６８の
内径Ｄは噴射ノズルの燃料供給孔の内径ｄの２倍以上に
作られている。このような案内部６１ｄ，６７ｄを形成
すると、ソケットと連通管とのろう付け作業の際にソケ
ット６３，６８がその中心軸線方向から傾くのを防止で
きるという利点がある。
デリバリパイプ６０，６６を表している。図６Ａにおい
て、連通管の上面６１ａが可撓性のアブゾーブ面を提供
し、ソケット取付面６１ｂのソケット受入部分の周囲が
上向きに折り返されて案内部６１ｄを形成し、その中に
筒形のソケット６３が挿入されろう付けされている。ソ
ケット６３の内径Ｄは噴射ノズルの燃料供給孔の内径ｄ
の２倍以上に作られている。図６Ｂにおいて、連通管の
上面６７ａが可撓性のアブゾーブ面を提供し、ソケット
取付面６７ｂのソケット受入部分の周囲が下向きに折り
返されて案内部６７ｄを形成し、その中に筒形のソケッ
ト６８が挿入されろう付けされている。ソケット６８の
内径Ｄは噴射ノズルの燃料供給孔の内径ｄの２倍以上に
作られている。このような案内部６１ｄ，６７ｄを形成
すると、ソケットと連通管とのろう付け作業の際にソケ
ット６３，６８がその中心軸線方向から傾くのを防止で
きるという利点がある。
【００２４】図７Ａ，Ｂはフユーエルデリバリパイプ７
０の連通管７１を樹脂で形成した例であり、図７Ａはソ
ケット部分の縦断面図、図７Ｂは連通管７１の一部を破
断した水平断面図である。連通管７１の下部にソケット
部分７３が一体形成され、それに連なる外壁部分に薄肉
のアブゾーブ面７１ａが形成されている。ソケット部分
７３の内径Ｄは噴射ノズルの燃料供給孔の内径ｄの２倍
以上に作られている。この例では、ソケット部分７３が
連通管の外壁面の一部で構成されているので、別部品と
してのソケットを必要とせず、モールド成形によりソケ
ット部分を一体形成することができて、フユーエルデリ
バリパイプの製造が容易になるという利点がある。な
お、樹脂の内部に金属をインサートして強化した構造と
することもできる。
０の連通管７１を樹脂で形成した例であり、図７Ａはソ
ケット部分の縦断面図、図７Ｂは連通管７１の一部を破
断した水平断面図である。連通管７１の下部にソケット
部分７３が一体形成され、それに連なる外壁部分に薄肉
のアブゾーブ面７１ａが形成されている。ソケット部分
７３の内径Ｄは噴射ノズルの燃料供給孔の内径ｄの２倍
以上に作られている。この例では、ソケット部分７３が
連通管の外壁面の一部で構成されているので、別部品と
してのソケットを必要とせず、モールド成形によりソケ
ット部分を一体形成することができて、フユーエルデリ
バリパイプの製造が容易になるという利点がある。な
お、樹脂の内部に金属をインサートして強化した構造と
することもできる。
【００２５】
【発明の効果】以上詳細に説明した如く、本発明によれ
ば、燃料流入口の内径（Ｄ）が噴射ノズル後端の燃料供
給孔の内径（ｄ）の２倍以上に作られるので、噴射ノズ
ルの燃料供給孔（内径ｄ）から放出される弾性波が、ソ
ケットの燃料流入口（内径Ｄ）の周囲の壁面などに衝突
・反射して定在波を生じることがなく、そのまま燃料流
入口を通過してアブゾーブ面へと伝播し、共振を発生さ
せることなく減衰させられることになる。これにより、
噴射ノズルから放射される高周波域の騒音が低減させら
れ、かつソケットに流入する燃料の脈動圧と衝撃波はア
ブゾーブ面の撓みで低減させられるなど、その技術的効
果には極めて顕著なものがある。
ば、燃料流入口の内径（Ｄ）が噴射ノズル後端の燃料供
給孔の内径（ｄ）の２倍以上に作られるので、噴射ノズ
ルの燃料供給孔（内径ｄ）から放出される弾性波が、ソ
ケットの燃料流入口（内径Ｄ）の周囲の壁面などに衝突
・反射して定在波を生じることがなく、そのまま燃料流
入口を通過してアブゾーブ面へと伝播し、共振を発生さ
せることなく減衰させられることになる。これにより、
噴射ノズルから放射される高周波域の騒音が低減させら
れ、かつソケットに流入する燃料の脈動圧と衝撃波はア
ブゾーブ面の撓みで低減させられるなど、その技術的効
果には極めて顕著なものがある。
【図１】 本発明によるフユーエルデリバリパイプの全
体を表わす斜視図とソケット部分の縦断面図である。
体を表わす斜視図とソケット部分の縦断面図である。
【図２】 他の実施例によるソケット部分の断面図であ
る。
る。
【図３】 他の実施例によるソケット部分の断面図であ
る。
る。
【図４】 他の実施例によるソケット部分の断面図であ
る。
る。
【図５】 他の実施例によるソケット部分の断面図であ
る。
る。
【図６】 他の実施例によるソケット部分の断面図であ
る。
る。
【図７】 他の実施例によるソケット部分の断面図であ
る。
る。
【図８】 従来のデリバリパイプにおけるアブゾーブ面
の断面図である。
の断面図である。
【図９】 従来のデリバリパイプにおける噴射ノズル取
付部分の断面図である。
付部分の断面図である。
３，２３，３０，４０，６３，６８ ソケット
３ａ，２３ａ 凹所
５ 燃料導入管
６ 噴射ノズル
６ａ 燃料供給孔
１０，６０，６６，７０ フユーエルデリバリパイプ
１１，７１ 連通管
１１ａ，６１ａ，６７ａ，７１ａ アブゾーブ面
１１ｂ，６１ｂ，６７ｂ ソケット取付面
１２ 燃料通路
１２ｂ 燃料通路下面
１３ 燃料流入口
５０，７３ ソケット部分
Ｄ 燃料流入口内径
ｄ 燃料供給孔内径
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｆ０２Ｍ 55/02 Ｆ０２Ｍ 55/02 ３５０Ｅ
Claims (3)
- 【請求項１】 直線状に延びる燃料通路を内部に有する
連通管と、この連通管の端部又は側部に固定された燃料
導入管と、前記連通管に交差して突設され一部が前記燃
料通路に連通し開放端部が燃料噴射ノズル後端を受け入
れる複数のソケットとを備えて成るフユーエルデリバリ
パイプにおいて、 前記連通管の外壁面が平坦状又は円弧状で可撓性のアブ
ゾーブ面を包含し、 前記ソケット内部の噴射ノズル後端を受け入れる凹所の
上端に設けられた燃料流入口の内径（Ｄ）が噴射ノズル
後端の燃料供給孔の内径（ｄ）の２倍以上であり、 これにより、フユーエルデリバリパイプから放射される
高周波域の騒音を低減させ、かつソケットに流入する燃
料の脈動圧と衝撃波をアブゾーブ面の撓みで低減させる
ようになっていることを特徴とするフユーエルデリバリ
パイプ。 - 【請求項２】 前記ソケットの凹所の内径と前記燃料流
入口の内径とが概ね同一である請求項１記載のフユーエ
ルデリバリパイプ。 - 【請求項３】 直線状に延びる燃料通路を内部に有する
連通管と、この連通管の端部又は側部に固定された燃料
導入管と、燃料噴射ノズル後端を受け入れる複数のソケ
ット部分とを備えて成るフユーエルデリバリパイプであ
って、 前記連通管の外壁面が平坦状又は円弧状で可撓性のアブ
ゾーブ面を包含し、 前記ソケット部分が連通管の外壁面の一部で構成されて
おり、 前記ソケット部分内部の噴射ノズル後端を受け入れる凹
所の上端に設けられた燃料流入口の内径（Ｄ）が噴射ノ
ズル後端の燃料供給孔の内径（ｄ）の２倍以上であり、 これにより、フユーエルデリバリパイプから放射される
高周波域の騒音を低減させ、かつソケットに流入する燃
料の脈動圧と衝撃波をアブゾーブ面の撓みで低減させる
ようになっていることを特徴とするフユーエルデリバリ
パイプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002115631A JP4053340B2 (ja) | 2002-04-18 | 2002-04-18 | フユーエルデリバリパイプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002115631A JP4053340B2 (ja) | 2002-04-18 | 2002-04-18 | フユーエルデリバリパイプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003314405A true JP2003314405A (ja) | 2003-11-06 |
| JP4053340B2 JP4053340B2 (ja) | 2008-02-27 |
Family
ID=29533748
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002115631A Expired - Fee Related JP4053340B2 (ja) | 2002-04-18 | 2002-04-18 | フユーエルデリバリパイプ |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4053340B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006316650A (ja) * | 2005-05-11 | 2006-11-24 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | フューエルデリバリパイプ |
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| CN110799745A (zh) * | 2017-07-06 | 2020-02-14 | 臼井国际产业株式会社 | 喷射器保持架 |
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-
2002
- 2002-04-18 JP JP2002115631A patent/JP4053340B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| KR101432566B1 (ko) * | 2007-10-15 | 2014-08-22 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 연료 분사 장치 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4053340B2 (ja) | 2008-02-27 |
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| JP2000283000A (ja) | フユーエルデリバリパイプ |
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