JP2003297258A - マイクロ波管用電源装置 - Google Patents
マイクロ波管用電源装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 マイクロ波管用電源装置において、電源電圧
オフ時にマイクロ波管に過大な電圧が印加されて破壊す
るのを防止する回路を少ない構成部品で構成する。 【解決手段】 ヘリックス電源端子とカソード電源端子
との間の電圧を、コレクタ電源端子の電圧より若干低い
電圧に分圧し、その分圧点とコレクタ電源端子との間に
一方向導電性手段を設け、コレクタ電源端子の電圧がカ
ソード電源端子の電圧に近づこうとして分圧点の電圧よ
り低くなろうとする時、この一方向導電性手段が導通し
てコレクタ電源端子の電圧を分圧点の電圧とほぼ等しい
電圧にクランプする。一方向導電性手段の両端に加わる
電圧が低いので、耐圧確保のために多数の部品を直列接
続する必要がなく、小型化が出来る。
オフ時にマイクロ波管に過大な電圧が印加されて破壊す
るのを防止する回路を少ない構成部品で構成する。 【解決手段】 ヘリックス電源端子とカソード電源端子
との間の電圧を、コレクタ電源端子の電圧より若干低い
電圧に分圧し、その分圧点とコレクタ電源端子との間に
一方向導電性手段を設け、コレクタ電源端子の電圧がカ
ソード電源端子の電圧に近づこうとして分圧点の電圧よ
り低くなろうとする時、この一方向導電性手段が導通し
てコレクタ電源端子の電圧を分圧点の電圧とほぼ等しい
電圧にクランプする。一方向導電性手段の両端に加わる
電圧が低いので、耐圧確保のために多数の部品を直列接
続する必要がなく、小型化が出来る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、クライストロンや
進行波管などに高圧電力を供給するマイクロ波管用電源
装置に関し、特に、電源オフ時のマイクロ波管の破壊を
防止したマイクロ波管用電源装置に関する。
進行波管などに高圧電力を供給するマイクロ波管用電源
装置に関し、特に、電源オフ時のマイクロ波管の破壊を
防止したマイクロ波管用電源装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種のマイクロ波管用電源装置
として、特開平４−１２９１３２号公報に示されている
ものがある。図６は、従来のマイクロ波管用電源装置の
ブロック図である。同図において、コレクタ電源６１は
カソード電源端子６３とコレクタ電源端子６４との間に
接続され、マイクロ波管（図示せず）のコレクタ電極に
カソード電極に対する電圧を供給する。また、ヘリック
ス電源６２は、コレクタ電源端子６４とヘリックス電源
端子６５との間に接続され、マイクロ波管のヘリックス
電極に前記コレクタ電源６１に上乗せした電位を供給す
る。コレクタ電源６１およびヘリックス電源６２はそれ
ぞれ入力電圧を１ＫＶ以上の高電圧にする昇圧トランス
やスイッチングインバータと、昇圧された電圧を直流に
整流するダイオードブリッジと平滑コンデンサからなる
整流回路とから構成され、昇圧トランスの一次側巻線や
スイッチングインバータの入力側は共通であるのが一般
的である。
として、特開平４−１２９１３２号公報に示されている
ものがある。図６は、従来のマイクロ波管用電源装置の
ブロック図である。同図において、コレクタ電源６１は
カソード電源端子６３とコレクタ電源端子６４との間に
接続され、マイクロ波管（図示せず）のコレクタ電極に
カソード電極に対する電圧を供給する。また、ヘリック
ス電源６２は、コレクタ電源端子６４とヘリックス電源
端子６５との間に接続され、マイクロ波管のヘリックス
電極に前記コレクタ電源６１に上乗せした電位を供給す
る。コレクタ電源６１およびヘリックス電源６２はそれ
ぞれ入力電圧を１ＫＶ以上の高電圧にする昇圧トランス
やスイッチングインバータと、昇圧された電圧を直流に
整流するダイオードブリッジと平滑コンデンサからなる
整流回路とから構成され、昇圧トランスの一次側巻線や
スイッチングインバータの入力側は共通であるのが一般
的である。
【０００３】さらに、前記ヘリックス電源６２と並列に
電圧制御素子６７が接続されており、この電圧制御素子
６７のクランプ電圧は、電極端子６５および６４に接続
されるマイクロ波管のヘリックス電極とコレクタ電極と
の間の耐電圧以下に設定されている。
電圧制御素子６７が接続されており、この電圧制御素子
６７のクランプ電圧は、電極端子６５および６４に接続
されるマイクロ波管のヘリックス電極とコレクタ電極と
の間の耐電圧以下に設定されている。
【０００４】このような電源装置の各電源端子にマイク
ロ波管のそれぞれの電極を接続した場合、電源装置側か
らみたマイクロ波管の各電極間のインピーダンスは、コ
レクタ・カソード電極間の方がヘリックス・カソード電
極間よりも小さくなっている。そのため、コレクタ電源
６１およびヘリックス電源６２が同時にオフになる電源
オフ時のシーケンスにおいては、コレクタ電圧の方がヘ
リックス電圧よりも先にカソード電圧に近づき、ヘリッ
クス電圧とコレクタ電圧との差が過大となる。この電圧
の差が電圧制御素子６７のクランプ電圧以上になると電
圧制御素子６７が導通してヘリックス電極とコレクタ電
極との間の電圧差を設定値以下に制限し、マイクロ波管
の破損を防いでいる。
ロ波管のそれぞれの電極を接続した場合、電源装置側か
らみたマイクロ波管の各電極間のインピーダンスは、コ
レクタ・カソード電極間の方がヘリックス・カソード電
極間よりも小さくなっている。そのため、コレクタ電源
６１およびヘリックス電源６２が同時にオフになる電源
オフ時のシーケンスにおいては、コレクタ電圧の方がヘ
リックス電圧よりも先にカソード電圧に近づき、ヘリッ
クス電圧とコレクタ電圧との差が過大となる。この電圧
の差が電圧制御素子６７のクランプ電圧以上になると電
圧制御素子６７が導通してヘリックス電極とコレクタ電
極との間の電圧差を設定値以下に制限し、マイクロ波管
の破損を防いでいる。
【０００５】しかしながら、電圧制御素子６７としてバ
リスタやツェナーダイオードを用いた場合、１ＫＶ以上
の耐圧が要求されるため、多数の素子を直列接続する必
要があり、装置の小型化が出来ないという欠点があっ
た。
リスタやツェナーダイオードを用いた場合、１ＫＶ以上
の耐圧が要求されるため、多数の素子を直列接続する必
要があり、装置の小型化が出来ないという欠点があっ
た。
【０００６】本発明の目的は、電源オフ時のシーケンス
において、接続されたマイクロ波管のヘリックス電極と
コレクタ電極との間の電圧差を制限出来、さらに、カソ
ード電極とコレクタ電極との電圧差を制限して、マイク
ロ波管の破損を防止出来るマイクロ波管用電源を提供す
ることにある。さらに、小型化に適したマイクロ波管用
電源を提供することにある。
において、接続されたマイクロ波管のヘリックス電極と
コレクタ電極との間の電圧差を制限出来、さらに、カソ
ード電極とコレクタ電極との電圧差を制限して、マイク
ロ波管の破損を防止出来るマイクロ波管用電源を提供す
ることにある。さらに、小型化に適したマイクロ波管用
電源を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明の請求項１記載の発明は、マイクロ波管のヘ
リックス電極、コレクタ電極およびカソード電極に電力
供給するヘリックス電源端子、コレクタ電源端子および
カソード電源端子を備えるマイクロ波管用電源装置にお
いて、ヘリックス電源端子とカソード電源端子との間に
電位分割手段を有し、前記電位分割手段の分圧点とコレ
クタ電源端子とを一方向導電性手段を介して接続したこ
とを特徴としている。
め、本発明の請求項１記載の発明は、マイクロ波管のヘ
リックス電極、コレクタ電極およびカソード電極に電力
供給するヘリックス電源端子、コレクタ電源端子および
カソード電源端子を備えるマイクロ波管用電源装置にお
いて、ヘリックス電源端子とカソード電源端子との間に
電位分割手段を有し、前記電位分割手段の分圧点とコレ
クタ電源端子とを一方向導電性手段を介して接続したこ
とを特徴としている。
【０００８】また、本発明の請求項２記載の発明は、請
求項１記載の発明に係り、上記電位分割手段が直列接続
されたコンデンサからなることを特徴としている。
求項１記載の発明に係り、上記電位分割手段が直列接続
されたコンデンサからなることを特徴としている。
【０００９】また、本発明の請求項３記載の発明は、請
求項１記載の発明に係り、上記一方向導電性手段が上記
電位分割手段の分圧点にアノードが接続され、コレクタ
電源端子にカソードが接続された少なくとも一つのダイ
オードであることを特徴としている。
求項１記載の発明に係り、上記一方向導電性手段が上記
電位分割手段の分圧点にアノードが接続され、コレクタ
電源端子にカソードが接続された少なくとも一つのダイ
オードであることを特徴としている。
【００１０】また、本発明の請求項４記載の発明は、請
求項１ないし３に記載の発明に係り、動作時における上
記電位分割手段の分圧点の電圧が、コレクタ電源端子の
電圧より低いことを特徴としている。
求項１ないし３に記載の発明に係り、動作時における上
記電位分割手段の分圧点の電圧が、コレクタ電源端子の
電圧より低いことを特徴としている。
【００１１】また、本発明の請求項５記載の発明は、マ
イクロ波管のヘリックス電極、コレクタ電極およびカソ
ード電極に電力供給するヘリックス電源端子、コレクタ
電源端子およびカソード電源端子を備えるマイクロ波管
用電源装置において、ヘリックス電源端子とカソード電
源端子との間に少なくとも第一のインピーダンス手段と
第二のインピーダンス手段とが直列接続され、前記第一
のインピーダンス手段と第二のインピーダンス手段との
接続点とコレクタ電源端子との間に一方向導電性手段が
接続されていることを特徴としている。
イクロ波管のヘリックス電極、コレクタ電極およびカソ
ード電極に電力供給するヘリックス電源端子、コレクタ
電源端子およびカソード電源端子を備えるマイクロ波管
用電源装置において、ヘリックス電源端子とカソード電
源端子との間に少なくとも第一のインピーダンス手段と
第二のインピーダンス手段とが直列接続され、前記第一
のインピーダンス手段と第二のインピーダンス手段との
接続点とコレクタ電源端子との間に一方向導電性手段が
接続されていることを特徴としている。
【００１２】また、本発明の請求項６記載の発明は、請
求項５記載の発明に係り、上記第一および第二のインピ
ーダンス手段がコンデンサからなることを特徴としてい
る。
求項５記載の発明に係り、上記第一および第二のインピ
ーダンス手段がコンデンサからなることを特徴としてい
る。
【００１３】また、本発明の請求項７記載の発明は、請
求項５記載の発明に係り、上記第一および第二のインピ
ーダンス手段の少なくとも一方がコンデンサとそれに並
列接続された抵抗とからなることを特徴としている。
求項５記載の発明に係り、上記第一および第二のインピ
ーダンス手段の少なくとも一方がコンデンサとそれに並
列接続された抵抗とからなることを特徴としている。
【００１４】また、本発明の請求項８記載の発明は、請
求項５ないし７に記載の発明に係り、上記一方向導電性
手段が上記第一のインピーダンス手段と第二のインピー
ダンス手段との接続点にアノードが接続され、コレクタ
電源端子にカソードが接続された少なくとも一つのダイ
オードであることを特徴としている。
求項５ないし７に記載の発明に係り、上記一方向導電性
手段が上記第一のインピーダンス手段と第二のインピー
ダンス手段との接続点にアノードが接続され、コレクタ
電源端子にカソードが接続された少なくとも一つのダイ
オードであることを特徴としている。
【００１５】また、本発明の請求項９記載の発明は、請
求項５ないし８に記載の発明に係り、上記第一のインピ
ーダンス手段と第二のインピーダンス手段との接続点の
電圧が、コレクタ電源端子の電位より低いことを特徴と
している。
求項５ないし８に記載の発明に係り、上記第一のインピ
ーダンス手段と第二のインピーダンス手段との接続点の
電圧が、コレクタ電源端子の電位より低いことを特徴と
している。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図に
より説明する。 （実施形態）図１は、本発明の実施形態１に係るマイク
ロ波管用電源装置のブロック図である。マイクロ波管
（図示せず）のカソード電極、コレクタ電極およびヘリ
ックス電極にそれぞれカソード電源端子３、コレクタ電
源端子４およびヘリックス電源端子５を介して電力を供
給するコレクタ電源１がカソード電源端子３とコレクタ
電源端子４との間に接続されており、ヘリックス電源２
がコレクタ電源端子４とヘリックス電源端子５との間に
接続されている。
より説明する。 （実施形態）図１は、本発明の実施形態１に係るマイク
ロ波管用電源装置のブロック図である。マイクロ波管
（図示せず）のカソード電極、コレクタ電極およびヘリ
ックス電極にそれぞれカソード電源端子３、コレクタ電
源端子４およびヘリックス電源端子５を介して電力を供
給するコレクタ電源１がカソード電源端子３とコレクタ
電源端子４との間に接続されており、ヘリックス電源２
がコレクタ電源端子４とヘリックス電源端子５との間に
接続されている。
【００１７】そして、カソード電源端子３とヘリックス
電源端子５との間に、両電源端子間の電圧を分圧する電
位分割手段としてインピーダンス手段６、７が直列接続
されており、その直列接続された中間の分圧点８とコレ
クタ電源端子４との間に一方向導電性手段９が接続され
ている。ここで、分圧点８の電圧がマイクロ波管の動作
時においてコレクタ電源端子４の電圧とほぼ等しく、且
つ、一方向導電性手段にかかる電圧が逆バイアスとなる
ようにインピーダンス手段６、７のインピーダンスが選
ばれている。
電源端子５との間に、両電源端子間の電圧を分圧する電
位分割手段としてインピーダンス手段６、７が直列接続
されており、その直列接続された中間の分圧点８とコレ
クタ電源端子４との間に一方向導電性手段９が接続され
ている。ここで、分圧点８の電圧がマイクロ波管の動作
時においてコレクタ電源端子４の電圧とほぼ等しく、且
つ、一方向導電性手段にかかる電圧が逆バイアスとなる
ようにインピーダンス手段６、７のインピーダンスが選
ばれている。
【００１８】このような電源装置では、ヘリックス電源
端子の電圧をグランド電位（０Ｖ）として用い、コレク
タ電源端子、カソード電源端子には負の電圧を出力する
ことが一般的である。
端子の電圧をグランド電位（０Ｖ）として用い、コレク
タ電源端子、カソード電源端子には負の電圧を出力する
ことが一般的である。
【００１９】また、図１においては、この電源装置に接
続されるマイクロ波管のコレクタ・カソード電極間のイ
ンピーダンスＺｃｏｌ、ヘリックス・カソード電極間の
インピーダンスＺｈｅｌが疑似的に示されており、コレ
クタ・カソード電極間のインピーダンスＺｃｏｌは、ヘ
リックス・カソード電極間のインピーダンスＺｈｅｌに
比べ小さな値である。なお、ヘリックス・コレクタ電極
間のインピーダンスはこれらのインピーダンスに比べて
非常に大きな値であるため省略してある。
続されるマイクロ波管のコレクタ・カソード電極間のイ
ンピーダンスＺｃｏｌ、ヘリックス・カソード電極間の
インピーダンスＺｈｅｌが疑似的に示されており、コレ
クタ・カソード電極間のインピーダンスＺｃｏｌは、ヘ
リックス・カソード電極間のインピーダンスＺｈｅｌに
比べ小さな値である。なお、ヘリックス・コレクタ電極
間のインピーダンスはこれらのインピーダンスに比べて
非常に大きな値であるため省略してある。
【００２０】この電源回路においては、図２に示すよう
に、コレクタ電源１およびヘリックス電源２が同時にオ
フになる高圧電源オフ（ＨＶ ｏｆｆ）の後、コレクタ
・カソード電極間のインピーダンスＺｃｏｌがヘリック
ス・カソード電極間のインピーダンスＺｈｅｌより小さ
いため、約−５ＫＶのコレクタ電源端子４の電圧２１が
約−１０ＫＶのカソード電源端子３の電圧２２に近づこ
うとする。しかし、コレクタ電源端子４の電圧２１がα
Ｖ低下しカソード電源端子３とヘリックス電源端子５と
の間に接続された電位分割手段６、７の分圧点８の電圧
より低くなると、分圧点８とコレクタ電源端子４との間
に接続されている一方向導電性手段９が導通して、コレ
クタ電源端子４の電圧２１をヘリックス・カソード電極
間の分圧点８の電圧にほぼ等しい（一方向導電性手段９
の電位降下分だけ低い）電圧にクランプし、その後はヘ
リックス電源端子５の電圧に等しくなるまでその状態が
続く。
に、コレクタ電源１およびヘリックス電源２が同時にオ
フになる高圧電源オフ（ＨＶ ｏｆｆ）の後、コレクタ
・カソード電極間のインピーダンスＺｃｏｌがヘリック
ス・カソード電極間のインピーダンスＺｈｅｌより小さ
いため、約−５ＫＶのコレクタ電源端子４の電圧２１が
約−１０ＫＶのカソード電源端子３の電圧２２に近づこ
うとする。しかし、コレクタ電源端子４の電圧２１がα
Ｖ低下しカソード電源端子３とヘリックス電源端子５と
の間に接続された電位分割手段６、７の分圧点８の電圧
より低くなると、分圧点８とコレクタ電源端子４との間
に接続されている一方向導電性手段９が導通して、コレ
クタ電源端子４の電圧２１をヘリックス・カソード電極
間の分圧点８の電圧にほぼ等しい（一方向導電性手段９
の電位降下分だけ低い）電圧にクランプし、その後はヘ
リックス電源端子５の電圧に等しくなるまでその状態が
続く。
【００２１】これにより、高圧電源オフ時にこの電源装
置に接続されるマイクロ波管のヘリックス・コレクタ電
極間に過大な電圧がかかることを防ぐことが出来る。
置に接続されるマイクロ波管のヘリックス・コレクタ電
極間に過大な電圧がかかることを防ぐことが出来る。
【００２２】ここで、一方向導電性手段９の両端にかか
る電圧は、進行波管の動作時においても分圧点８の電圧
がコレクタ電源端子４の電圧とほぼ等しい電圧であるた
め、一方向導電性手段は高い耐電圧を必要とせず、耐電
圧を上げるために多数の素子を直列接続する必要がない
ので小型化ができる。
る電圧は、進行波管の動作時においても分圧点８の電圧
がコレクタ電源端子４の電圧とほぼ等しい電圧であるた
め、一方向導電性手段は高い耐電圧を必要とせず、耐電
圧を上げるために多数の素子を直列接続する必要がない
ので小型化ができる。
【００２３】（実施例１）次に本発明の第一の実施例に
ついて説明する。図３は、本発明の一実施例に係るマイ
クロ波管用電源装置３０の回路図である。マイクロ波管
の一例として進行波管４４が模式的に接続されており、
進行波管４４のカソード電極４５、コレクタ電極４６お
よびヘリックス電極４７にそれぞれカソード電源端子３
７、コレクタ電源端子３８およびヘリックス電源端子３
９を介して電力を供給する。入力の直流電圧を交流電圧
に変換する高周波インバータ３１と、その交流電圧を一
次コイルに入力して１ＫＶ以上に昇圧する昇圧トランス
３２、昇圧トランスの第一の二次コイルに接続されたダ
イオードブリッジ３３と平滑用のコンデンサ３４とから
なるコレクタ電源がカソード電源端子３７とコレクタ電
源端子３８との間に接続されており、前記高周波インバ
ータ３１、昇圧トランス３２、昇圧トランスの第二の二
次コイルに接続されたダイオードブリッジ３５と平滑用
のコンデンサ３６とからなるヘリックス電源がコレクタ
電源端子３８とヘリックス電源端子３９との間に接続さ
れている。
ついて説明する。図３は、本発明の一実施例に係るマイ
クロ波管用電源装置３０の回路図である。マイクロ波管
の一例として進行波管４４が模式的に接続されており、
進行波管４４のカソード電極４５、コレクタ電極４６お
よびヘリックス電極４７にそれぞれカソード電源端子３
７、コレクタ電源端子３８およびヘリックス電源端子３
９を介して電力を供給する。入力の直流電圧を交流電圧
に変換する高周波インバータ３１と、その交流電圧を一
次コイルに入力して１ＫＶ以上に昇圧する昇圧トランス
３２、昇圧トランスの第一の二次コイルに接続されたダ
イオードブリッジ３３と平滑用のコンデンサ３４とから
なるコレクタ電源がカソード電源端子３７とコレクタ電
源端子３８との間に接続されており、前記高周波インバ
ータ３１、昇圧トランス３２、昇圧トランスの第二の二
次コイルに接続されたダイオードブリッジ３５と平滑用
のコンデンサ３６とからなるヘリックス電源がコレクタ
電源端子３８とヘリックス電源端子３９との間に接続さ
れている。
【００２４】そして、カソード電源端子３７とヘリック
ス電源端子３９との間に、両電源端子間の電圧を分圧す
る電位分割手段のインピーダンス手段としてコンデンサ
４０、４１が直列に接続されており、その直列接続の接
続点である分圧点４２とコレクタ電源端子３８との間に
一方向導電性手段としてのダイオード４３が分圧点４２
側がアノードとなるように接続されている。このような
電源装置では、ヘリックス電源端子３９の電圧をグラン
ド電位（０Ｖ）として用い、コレクタ電源端子３８、カ
ソード電源端子３７には負の電圧を出力することが一般
的であることは前述した通りであり、進行波管の動作時
にはカソード電源端子３７には約−１０ＫＶ、コレクタ
電源端子３８には約−５ＫＶが出力され、分圧点４２の
電圧は、コレクタ電源端子３８の電圧より若干低い電
圧、すなわちダイオード４３が逆バイアスになる電圧に
コンデンサ４０とコンデンサ４１との容量比が選択され
ている。
ス電源端子３９との間に、両電源端子間の電圧を分圧す
る電位分割手段のインピーダンス手段としてコンデンサ
４０、４１が直列に接続されており、その直列接続の接
続点である分圧点４２とコレクタ電源端子３８との間に
一方向導電性手段としてのダイオード４３が分圧点４２
側がアノードとなるように接続されている。このような
電源装置では、ヘリックス電源端子３９の電圧をグラン
ド電位（０Ｖ）として用い、コレクタ電源端子３８、カ
ソード電源端子３７には負の電圧を出力することが一般
的であることは前述した通りであり、進行波管の動作時
にはカソード電源端子３７には約−１０ＫＶ、コレクタ
電源端子３８には約−５ＫＶが出力され、分圧点４２の
電圧は、コレクタ電源端子３８の電圧より若干低い電
圧、すなわちダイオード４３が逆バイアスになる電圧に
コンデンサ４０とコンデンサ４１との容量比が選択され
ている。
【００２５】この電源回路においては、前述した通り、
図２に示すように、コレクタ電源およびヘリックス電源
が同じにオフになる高圧電源オフ（ＨＶ ｏｆｆ）の
後、コレクタ・カソード電極間のインピーダンスがヘリ
ックス・カソード電極間のインピーダンスより小さいた
め、約−５ＫＶのコレクタ電源端子の電圧が約−１０Ｋ
Ｖのカソード電源端子の電圧に近づこうとする。しか
し、コレクタ電源端子３８の電圧がカソード電源端子３
７とヘリックス電源端子３９との間に接続された電位分
割手段４０、４１の分圧点４２の電圧より低くなると、
分圧点４２とコレクタ電源端子３８との間に接続されて
いる一方向接続手段としてのダイオード４３が導通し
て、コレクタ電源端子３８の電圧をヘリックス・カソー
ド電極間の分圧点４２の電圧にほぼ等しい（ダイオード
４３の電位降下分だけ低い）電圧にクランプし、その後
はヘリックス電源端子３９の電圧に等しくなるまでこの
状態が続く。
図２に示すように、コレクタ電源およびヘリックス電源
が同じにオフになる高圧電源オフ（ＨＶ ｏｆｆ）の
後、コレクタ・カソード電極間のインピーダンスがヘリ
ックス・カソード電極間のインピーダンスより小さいた
め、約−５ＫＶのコレクタ電源端子の電圧が約−１０Ｋ
Ｖのカソード電源端子の電圧に近づこうとする。しか
し、コレクタ電源端子３８の電圧がカソード電源端子３
７とヘリックス電源端子３９との間に接続された電位分
割手段４０、４１の分圧点４２の電圧より低くなると、
分圧点４２とコレクタ電源端子３８との間に接続されて
いる一方向接続手段としてのダイオード４３が導通し
て、コレクタ電源端子３８の電圧をヘリックス・カソー
ド電極間の分圧点４２の電圧にほぼ等しい（ダイオード
４３の電位降下分だけ低い）電圧にクランプし、その後
はヘリックス電源端子３９の電圧に等しくなるまでこの
状態が続く。
【００２６】これにより、高圧電源オフ時にこの電源装
置に接続されるマイクロ波管のヘリックス・コレクタ電
極間に過大な電圧がかかることを防ぐことが出来る。
置に接続されるマイクロ波管のヘリックス・コレクタ電
極間に過大な電圧がかかることを防ぐことが出来る。
【００２７】また、ここで、ダイオード４３の両端にか
かる電圧は、進行波管の動作時においても分圧点４２の
電圧がコレクタ電源端子３８の電圧とほぼ等しい電圧で
あるため、ダイオードは高い耐電圧を必要とせず、耐電
圧を上げるために多数個を直列接続する必要がないので
小型化ができる。
かる電圧は、進行波管の動作時においても分圧点４２の
電圧がコレクタ電源端子３８の電圧とほぼ等しい電圧で
あるため、ダイオードは高い耐電圧を必要とせず、耐電
圧を上げるために多数個を直列接続する必要がないので
小型化ができる。
【００２８】ダイオード４３は、図３では１個のみを示
しているが、複数個を並列接続しても良いし、直列接続
してもよく、並列接続されたダイオードを直列接続して
もよい。また、ダイオードとして用いるのはＰＮダイオ
ードだけでなく、ツェナーダイオードでもよく、一方向
の導電性を持った素子であればよい。
しているが、複数個を並列接続しても良いし、直列接続
してもよく、並列接続されたダイオードを直列接続して
もよい。また、ダイオードとして用いるのはＰＮダイオ
ードだけでなく、ツェナーダイオードでもよく、一方向
の導電性を持った素子であればよい。
【００２９】（実施例２）次に本発明の第二の実施例に
ついて説明する。図４は、本発明の第二の実施例に係る
マイクロ波管用電源装置４８の回路図である。第一の実
施例と同一部分は同一記号で示している。第二の実施例
においては、カソード電源端子３７とヘリックス電源端
子３９との間に接続された電位分割するインピーダンス
手段としてのコンデンサ４０、４１のうち、ヘリックス
電源端子３９と分圧点４２との間のコンデンサ４０に並
列に抵抗４９が接続されている点が第一の実施例と異な
る。分圧点４２の電圧は、コレクタ電源端子３８の電圧
より若干低い電圧、すなわちダイオード４３が逆バイア
スとなる電圧となるよう、コンデンサ４０とコンデンサ
４１の容量比および抵抗４９の値が選択されている。こ
の抵抗４９により、コレクタ電源およびヘリックス電源
が同じにオフになる高圧電源オフ（ＨＶ ｏｆｆ）の
後、分圧点４２の電圧が第一の実施例ではカソード電源
端子の電圧に比例してヘリックス電圧に近づくのに比
べ、インピーダンスが低い分だけ早く近づくことが出来
るので、コレクタ電源端子電圧をはやくクランプするこ
とが出来る。
ついて説明する。図４は、本発明の第二の実施例に係る
マイクロ波管用電源装置４８の回路図である。第一の実
施例と同一部分は同一記号で示している。第二の実施例
においては、カソード電源端子３７とヘリックス電源端
子３９との間に接続された電位分割するインピーダンス
手段としてのコンデンサ４０、４１のうち、ヘリックス
電源端子３９と分圧点４２との間のコンデンサ４０に並
列に抵抗４９が接続されている点が第一の実施例と異な
る。分圧点４２の電圧は、コレクタ電源端子３８の電圧
より若干低い電圧、すなわちダイオード４３が逆バイア
スとなる電圧となるよう、コンデンサ４０とコンデンサ
４１の容量比および抵抗４９の値が選択されている。こ
の抵抗４９により、コレクタ電源およびヘリックス電源
が同じにオフになる高圧電源オフ（ＨＶ ｏｆｆ）の
後、分圧点４２の電圧が第一の実施例ではカソード電源
端子の電圧に比例してヘリックス電圧に近づくのに比
べ、インピーダンスが低い分だけ早く近づくことが出来
るので、コレクタ電源端子電圧をはやくクランプするこ
とが出来る。
【００３０】（実施例３）次に本発明の第三の実施例に
ついて説明する。図５は、本発明の第三の実施例に係る
マイクロ波管用電源装置５０の回路図である。第一の実
施例と同一部分は同一記号で示している。第三の実施例
においては、カソード電源端子３７とヘリックス電源端
子３９との間に接続された電位分割するインピーダンス
手段として、コンデンサ４０、４１のうちヘリックス電
源端子３９と分圧点４２との間のコンデンサ４０に並列
に抵抗４９が接続され、分圧点４２とカソード電源端子
３７との間のコンデンサ４１に並列に抵抗５１が接続さ
れている点が第一の実施例と異なる。分圧点４２の電圧
は、コレクタ電源端子３８の電圧より若干低い電圧、す
なわちダイオード４３が逆バイアスとなる電圧となるよ
う、抵抗４９と抵抗５１の値とが選択されている。
ついて説明する。図５は、本発明の第三の実施例に係る
マイクロ波管用電源装置５０の回路図である。第一の実
施例と同一部分は同一記号で示している。第三の実施例
においては、カソード電源端子３７とヘリックス電源端
子３９との間に接続された電位分割するインピーダンス
手段として、コンデンサ４０、４１のうちヘリックス電
源端子３９と分圧点４２との間のコンデンサ４０に並列
に抵抗４９が接続され、分圧点４２とカソード電源端子
３７との間のコンデンサ４１に並列に抵抗５１が接続さ
れている点が第一の実施例と異なる。分圧点４２の電圧
は、コレクタ電源端子３８の電圧より若干低い電圧、す
なわちダイオード４３が逆バイアスとなる電圧となるよ
う、抵抗４９と抵抗５１の値とが選択されている。
【００３１】第一の実施例では電位分割手段の分圧点４
２の電圧はコンデンサ４０とコンデンサ４１の容量比を
選択することで行っているため、コンデンサの絶縁抵抗
値がばらつくと正確に分圧されず、動作時においてダイ
オード４３に順方向バイアスが印加されることがあった
が、本実施例の電源装置では分圧点４２の電圧は抵抗４
９、５１の値により正確に決定することが出来る。すな
わち、分圧点４２の電圧は厳密には抵抗４９、５１の値
だけでなく、コンデンサ４０、４１の絶縁抵抗の値も関
係してくるが、絶縁抵抗の値は抵抗４９、５１の値に比
べ１桁以上大きいため無視することが出来、抵抗４９、
５１の抵抗分圧によりコンデンサ４０、４１の容量比に
よる分圧より正確な電圧を得ることが出来る。
２の電圧はコンデンサ４０とコンデンサ４１の容量比を
選択することで行っているため、コンデンサの絶縁抵抗
値がばらつくと正確に分圧されず、動作時においてダイ
オード４３に順方向バイアスが印加されることがあった
が、本実施例の電源装置では分圧点４２の電圧は抵抗４
９、５１の値により正確に決定することが出来る。すな
わち、分圧点４２の電圧は厳密には抵抗４９、５１の値
だけでなく、コンデンサ４０、４１の絶縁抵抗の値も関
係してくるが、絶縁抵抗の値は抵抗４９、５１の値に比
べ１桁以上大きいため無視することが出来、抵抗４９、
５１の抵抗分圧によりコンデンサ４０、４１の容量比に
よる分圧より正確な電圧を得ることが出来る。
【００３２】さらに、この抵抗４９、５１により、コレ
クタ電源およびヘリックス電源が同時にオフになる高圧
電源オフ（ＨＶ ｏｆｆ）の後、第一の実施例に比べイ
ンピーダンスが低い分、カソード電源端子の電圧がヘリ
ックス電圧に近づくのが早く、コレクタ電源端子電圧を
はやくクランプすることも出来る。
クタ電源およびヘリックス電源が同時にオフになる高圧
電源オフ（ＨＶ ｏｆｆ）の後、第一の実施例に比べイ
ンピーダンスが低い分、カソード電源端子の電圧がヘリ
ックス電圧に近づくのが早く、コレクタ電源端子電圧を
はやくクランプすることも出来る。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、電
源オフ後のシーケンスにおいて接続されたマイクロ波管
のヘリックス電極とコレクタ電極との間の電圧差をすば
やく、正確に所定の値に制限出来、マイクロ波管の破損
を防止出来るマイクロ波管用電源を得ることが出来る。
源オフ後のシーケンスにおいて接続されたマイクロ波管
のヘリックス電極とコレクタ電極との間の電圧差をすば
やく、正確に所定の値に制限出来、マイクロ波管の破損
を防止出来るマイクロ波管用電源を得ることが出来る。
【００３４】また、使用部品が少なくてすむので、マイ
クロ波管用電源を小型化することが出来るという効果も
ある。
クロ波管用電源を小型化することが出来るという効果も
ある。
【図１】本発明のマイクロ波管用電源装置の実施形態に
係るブロック図である。
係るブロック図である。
【図２】本発明のマイクロ波管用電源装置の実施形態に
おける高電圧オフ時の電圧波形図である。
おける高電圧オフ時の電圧波形図である。
【図３】本発明のマイクロ波管用電源装置の第一の実施
例の回路図である。
例の回路図である。
【図４】本発明のマイクロ波管用電源装置の第二の実施
例の回路図である。
例の回路図である。
【図５】本発明のマイクロ波管用電源装置の第三の実施
例の回路図である。
例の回路図である。
【図６】従来のマイクロ波管用電源装置のブロック図で
ある。
ある。
１ コレクタ電源
２ ヘリックス電源
３、３７ カソード電源端子
４、３８ コレクタ電源端子
５、３９ ヘリックス電源端子
６、７ インピーダンス手段
８、４２ 分圧点
９ 一方向導電性手段
４０、４１ コンデンサ
４３ ダイオード
４９、５１ 抵抗
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 松岡 順一
東京都港区芝五丁目７番１号 日本電気株
式会社内
Ｆターム(参考） 5C029 NN02
Claims (9)
- 【請求項１】 マイクロ波管のヘリックス電極、コレク
タ電極およびカソード電極に電力供給するヘリックス電
源端子、コレクタ電源端子およびカソード電源端子を備
えるマイクロ波管用電源装置において、ヘリックス電源
端子とカソード電源端子との間に電位分割手段を有し、
前記電位分割手段の分圧点とコレクタ電源端子とを一方
向導電性手段を介して接続したことを特徴とするマイク
ロ波管用電源装置。 - 【請求項２】 前記電位分割手段が直列接続されたコン
デンサからなることを特徴とする請求項１記載のマイク
ロ波管用電源装置。 - 【請求項３】 前記一方向導電性手段が前記電位分割手
段の分圧点にアノードが接続され、コレクタ電源端子に
カソードが接続された少なくとも一つのダイオードであ
ることを特徴とする請求項１または２記載のマイクロ波
管用電源装置。 - 【請求項４】 動作時における前記電位分割手段の分圧
点の電圧が、コレクタ電源端子の電圧より低いことを特
徴とする請求項１ないし３に記載のマイクロ波管用電源
装置。 - 【請求項５】 マイクロ波管のヘリックス電極、コレク
タ電極およびカソード電極に電力供給するヘリックス電
源端子、コレクタ電源端子およびカソード電源端子を備
えるマイクロ波管用電源装置において、ヘリックス電源
端子とカソード電源端子との間に少なくとも第一のイン
ピーダンス手段と第二のインピーダンス手段とが直列接
続され、前記第一のインピーダンス手段と第二のインピ
ーダンス手段との接続点とコレクタ電源端子との間に一
方向導電性手段が接続されていることを特徴とするマイ
クロ波管用電源装置。 - 【請求項６】 前記第一および第二のインピーダンス手
段がコンデンサからなることを特徴とする請求項５記載
のマイクロ波管用電源装置。 - 【請求項７】 前記第一および第二のインピーダンス手
段の少なくとも一方がコンデンサとそれに並列接続され
た抵抗とからなることを特徴とする請求項５記載のマイ
クロ波管用電源装置。 - 【請求項８】 前記一方向導電性手段が前記第一のイン
ピーダンス手段と第二のインピーダンス手段との接続点
にアノードが接続され、コレクタ電源端子にカソードが
接続された少なくとも一つダイオードであることを特徴
とする請求項５ないし７に記載のマイクロ波管用電源装
置。 - 【請求項９】 動作時における前記第一のインピーダン
ス手段と第二のインピーダンス手段との接続点の電圧
が、コレクタ電源端子の電圧より低いことを特徴とする
請求項５ないし８に記載のマイクロ波管用電源装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002096007A JP3970658B2 (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | マイクロ波管用電源装置 |
| US10/400,892 US6777876B2 (en) | 2002-03-29 | 2003-03-27 | Power-supply unit for microwave tube |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002096007A JP3970658B2 (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | マイクロ波管用電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003297258A true JP2003297258A (ja) | 2003-10-17 |
| JP3970658B2 JP3970658B2 (ja) | 2007-09-05 |
Family
ID=28449742
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002096007A Expired - Lifetime JP3970658B2 (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | マイクロ波管用電源装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6777876B2 (ja) |
| JP (1) | JP3970658B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5656270B1 (ja) * | 2013-12-13 | 2015-01-21 | 株式会社ネットコムセック | 電源装置、高周波システム及び該電源装置の制御方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3957670B2 (ja) * | 2003-09-17 | 2007-08-15 | Ｎｅｃマイクロ波管株式会社 | 進行波管用電源供給回路、進行波管装置、および進行波管用電源装置 |
| JP2005116355A (ja) * | 2003-10-08 | 2005-04-28 | Nec Microwave Inc | マイクロ波管システム及びマイクロ波管 |
| US7579778B2 (en) * | 2006-07-11 | 2009-08-25 | L-3 Communications Electron Technologies, Inc. | Traveling-wave tube with integrated ion trap power supply |
| JP5158585B2 (ja) * | 2007-10-12 | 2013-03-06 | 株式会社ネットコムセック | 電源装置及び高周波回路システム |
| JP5136892B2 (ja) * | 2008-03-03 | 2013-02-06 | 株式会社ネットコムセック | 電圧制御装置、電源装置、電子管及び高周波回路システム |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3596209A (en) * | 1969-08-01 | 1971-07-27 | Raytheon Co | Sidelobe suppression by phase cancellation in traveling wave devices |
| US3636476A (en) * | 1969-11-07 | 1972-01-18 | Westinghouse Electric Corp | Solid-state double resonant pulser |
| US3760285A (en) * | 1972-07-11 | 1973-09-18 | Westinghouse Electric Corp | High speed pulser |
| US4041267A (en) * | 1975-08-28 | 1977-08-09 | Motorola, Inc. | Microwave oven power control circuit |
| JPS55113239A (en) * | 1979-02-23 | 1980-09-01 | Nec Corp | Power source device for traveling-wave tube |
| JPH04129132A (ja) | 1990-09-19 | 1992-04-30 | Nec Corp | マイクロ波管用電源回路 |
| US5162965A (en) * | 1991-06-28 | 1992-11-10 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Anti crow bar current interrupter for microwave tube transmitters |
| US6111358A (en) * | 1998-07-31 | 2000-08-29 | Hughes Electronics Corporation | System and method for recovering power from a traveling wave tube |
-
2002
- 2002-03-29 JP JP2002096007A patent/JP3970658B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-03-27 US US10/400,892 patent/US6777876B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5656270B1 (ja) * | 2013-12-13 | 2015-01-21 | 株式会社ネットコムセック | 電源装置、高周波システム及び該電源装置の制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6777876B2 (en) | 2004-08-17 |
| JP3970658B2 (ja) | 2007-09-05 |
| US20030184232A1 (en) | 2003-10-02 |
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