JP2003293837A - 内燃機関、とくに共通レール噴射システムを有するディーゼル機関における噴射の制御のための方法および装置 - Google Patents
内燃機関、とくに共通レール噴射システムを有するディーゼル機関における噴射の制御のための方法および装置Info
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Abstract
の差となるすべての因子を完全に補償する、内燃機関の
噴射のための方法および装置を提供する。 【解決手段】 空気流入量(AIRMEAS)と排気ガス量
(λUEGO)が内燃機関(1)に実際に噴射された燃料の
量(QEST)を評価し、閉ループ制御を実行し、これに
よって当該評価された燃料の量(QEST)が、ユーザの
要求を満足するために算出される燃料の公称量
(QLOAD)と実質的に等しくなるようにされる車両用の
内燃機関の燃料噴射を制御する方法である。より詳しく
は、燃料の公称量(QLOAD)と評価された燃料の量(Q
EST)との差が補正係数を算出するために使用され、こ
れによって当該燃料の公称量(QLOAD)を補正する。
Description
射制御のための方法およびデバイスに関する。
システムを特徴とする直接噴射式ディーゼル機関におけ
る利点に使用されるであろう。本発明はこれに限るもの
ではなく、本発明に対し、以下の説明は単に例として述
べるものである。
のように、従来の内燃機関(エンジン)において、各噴
射時にそれぞれのシリンダへ実際に噴射される燃料の量
は、使用者の要求にしたがって噴射を制御している電子
中央制御ユニットによって計算される燃料の公称量と
は、相当に違う。そして、この燃料の量は、噴射器(in
jector)の作動時間を決定するために現在使用されてい
る。かかる従来の内燃機関における燃料噴射システムの
詳細はたとえば、特許文献1に記載されている。
の燃料噴射量との差異の原因となる。そのうちもっとも
重要な因子には、噴射器特性における製造工程のばらつ
き、時間ドリフト(time-drift)変化、噴射システムの
エージング(aging)、いわゆる圧力波の噴射への影響
などがある。
異は、設計混合比と異なる条件でエンジンが作動するた
めに、とくに排気ガス放出レベルに、著しい負の効果を
有し、さらにいずれにしてもこのタイプの噴射システム
を備えるエンジンの性能のばらつきを悪化することに寄
与している。
計される噴射制御装置および方法を提供することを目的
とする。
細書(第2〜4頁、第1〜2図)
れば、ユーザの要求の関数として内燃機関への噴射のた
めの燃料の公称量(QLOAD)を決定する工程を含む、内
燃機関の燃料噴射を制御する方法であって、流入空気流
量(AIRMEAS)と排気率(λUEGO)の関数として前記
内燃機関に実際に噴射された燃料の量(QEST)を評価
する工程と、前記工程において評価された燃料の量(Q
EST)が前記燃料の公称量(QLOAD)と実質的に等しく
なるように内燃機関への燃料噴射を制御する工程とを含
んでなることを特徴とする方法が提供される。
求の関数として内燃機関への燃料噴射の公称量
(QLOAD)を決定するための第1の算出手段を備えた、
内燃機関の燃料噴射を制御するための装置であって、流
入空気流量(AIRMEAS)と排気率(λUEGO)の関数と
して前記内燃機関に実際に噴射された燃料の量
(QEST)を評価するための評価手段と、前記評価され
た燃料の量(QEST)が前記燃料の公称量(QLOAD)と
実質的に等しくなるように内燃機関への燃料噴射を制御
するための第1の制御手段とを備えてなる装置が提供さ
れる。
添付した図面を参照しつつ説明されるが、これによって
制限されるものではない。
変のターボ過給器2、共通レール噴射システム3、燃焼
ガス排気システム4、排気ガス再循環(EGR)システ
ム5および噴射と噴射システムの洩れを診断する電子制
御システム6を備える過給器搭載型直接噴射ディーゼル
機関(エンジン)を示す。より具体的には、前記システ
ムおよび電子制御システムのうち、図1は、本発明を明
確に理解するために厳密に関係する部品のみを図示して
いる。
ホールド7、複数の噴射器8(1つのみ図示してい
る)、噴射器8に高圧の燃料を供給する高圧供給回路
(図示せず)および高圧供給回路に低圧燃料を供給する
低圧供給回路(図示せず)を備える。吸気マニホールド
7は、マニホールドに沿って、周知のように通常は電子
的に制御されたスロットル弁(図示せず)が適合する。
噴射器8は、エンジン1のシリンダ9に高圧の燃料を供
給するためのもので、エンジン1の各シリンダ9に1つ
ずつ備えられる。
各シリンダ9において、共通レールシステム3は、圧縮
行程の終端の上死点(top dead center position)付近
で実行される主噴射、主噴射に先立ち圧縮ストローク時
に実行される第1の事前噴射、主噴射に先立ち第1の事
前噴射に続く第2の事前噴射、主噴射に続く第1の事後
噴射、および第1の事後噴射に続いて排気ストローク時
に実行される第2の事後噴射からなる連続的な噴射を含
んだ燃料噴射方法を実行する。第2の事前噴射および第
1の事後噴射は主噴射に充分近接して実行され、実際の
燃料燃焼時に加勢する。
1に詳しく記載されている。
接続される(cascaded)排気マニホールド10、ターボ
過給器2に近接される酸化触媒事前変換器(preconvert
er)11、粒子フィルタ(図示せず)、粒子フィルター
の上流に取り付けられる実際の酸化触媒変換器(図示せ
ず)を備える。
気マニホールド7に、逆向きに供給し、燃焼温度を低下
させ、チッ素酸化物(NOx)の生成を抑制する。概略
示された排気ガス再循環システム5では、排気ガス再循
環用導管あるいはコンジット(conduit)12が、排気
マニホールド10を、ターボ過給器2の上流位置で、吸
気マニホールド7に接続し、さらに、スロットル弁の下
流位置で、排気ガス再循環用コンジット12の端部に位
置する制御用またはいわゆるEGR電磁弁13とも接続
する。この位置で、排気ガスは、吸気マニホールド7の
内側へ排出される。
ニホールド7に沿ってスロットル弁の上流に配置され、
流入空気流量AIRMEASを示す電気信号を供給する空気
流量計(debimeter)14、排気マニホールド10に沿
ってターボ過給器2と酸化触媒事前変換器11のあいだ
に配置され、排気ガス中の酸素濃度、より具体的には、
排気ガス比(空燃比:exhaust ratio)すなわち燃焼し
た混合ガス中の空気/燃料比(A/F)、を示す電気信
号を供給する比例酸素濃度センサすなわちいわゆるUE
GOプローブ15、および空気流量計14と酸素濃度セ
ンサ15に接続され、とくに噴射器8を駆動させるため
の信号およびEGR電磁弁13を駆動させるための信号
を供給する電子中央制御ユニット16を備える。
については、以下の説明においては簡単のため、排ガス
比(A/F)ではなくエンジン工学で「排気率」(また
は「排気過剰空気値」)として知られている量を参照
し、λUEGOで表す。これは、排気ガス比(A/F)を化
学量論比(stoichiometric ratio)(ディーゼル燃料の
場合は、14.56)で規格化した、すなわち排気ガス
比(A/F)EXHAUSTと化学量論比(A/F)
STOICHIOMETRICのあいだの比で定義されるもの、すなわ
ちλUEGO=(A/F)EXHAUST/(A/F)
STOICHIOMETRICに他ならない。
中央制御ユニット16に示される操作ブロック図を参照
し、以下に説明する操作を実行することにより、排気率
λUE GOにもとづいて噴射される燃料量の閉ループ制御、
および流入空気流量AIRME ASにもとづいて再循環され
る排気ガス量の閉ループ制御を実行する。
6は、排気率λUEGOおよび流入空気流量AIRMEASを受
信し、排気率λUEGOおよび流入空気流量AIRMEASの比
として計算された評価された燃料の量QESTを提供する
第1の計算ブロック17を実行し、各エンジンサイクル
でエンジン内に実際に噴射された燃料の総量を表示す
る。
算ブロック18を実行する。第2の計算ブロック18で
は、エンジンの動作ポイントの関数としてマップ中に格
納されて、汚染物質の放出、とくにNOxを抑制するた
めの最適値を表す基準排気率λREF、および使用者の要
求に応えるため各サイクルでエンジン内で噴射されるべ
き燃料の総量を示し、、加速ペダル位置にもとづいて電
子中央制御ユニット16により計算される燃料の公称量
QLOADを受信し、基準排気率λREFおよび燃料の公称量
QLOADの積として計算される基準流入空気流量AIR
REFを提供し基準排気率λREFを得るために吸気マニホー
ルド7において要求される空気流量を表示する。
ス再循環の量の閉ループ制御のためのEGR制御ブロッ
ク19、および燃料噴射量の閉ループ制御のための噴射
制御ブロック20を実行する。
は、流入空気流量AIRMEASおよび基準流入空気流量A
IRREFを受信し、実際の流入空気流量AIRMEASと基
準流入空気流量AIRREFのあいだの誤差の関数として
生成されるEGR電磁弁駆動信号を提供し、両者が等し
い値になる、すなわち、吸気マニホールド7中の実際の
流入空気流量AIRMEASが、基準排気率λREFの関数で
ある基準流入空気流量AIRREFと等しい値になるよう
にする。さらに具体的には、EGR電磁弁制御信号は、
詳しくは説明しないが、周知のPID制御(比例制御、
積分制御、微分制御)を実行することによって実際の流
入空気流量AIRMEASと基準流入空気流量AIRREFと
のあいだの誤差の関数として生成される。
称量QLOADおよび評価された燃料の量QESTを受信し、
燃料の公称量QLOADおよび評価された燃料の量QESTの
あいだの誤差の関数として生成される噴射器8のための
駆動信号を提供し、両者が等しい値となる、すなわち、
各エンジンサイクルでエンジン1内で噴射される燃料の
総量が電子中央制御ユニット16で計算される燃料の公
称量に等しくなるようにされる。
り詳しく説明するとおり、燃料の公称量QLOADおよび評
価された燃料の量QESTのあいだの誤差は、定常状態
で、燃料の公称量QLOADを補正する補正係数を算出する
ために用いられる。噴射器8の駆動信号は、計算された
燃料の補正総量にもとづいて生成され、確実に燃料の補
正総量が噴射されるようにする。この方法で、実際に噴
射された燃料総量は、車両使用者の要求に応えるため電
子中央制御ユニット16によって計算された燃料の公称
量QLOADと等しくなるようにされる。
の成果は、UEGOプローブで計測された排気率が、格
納されている基準排気率に等しくなることである。数学
的観点においては、事実、UEGOプローブにもとづく
閉ループの噴射制御は、QLO AD=QEST(1)を与える
一方、閉ループEGR制御は、AIRMEAS=AIRREF
(2)を与える。しかしQEST=AIRMEAS/λ
UEGO(3)であり、AIRREF=QLOAD*λREF(4)で
あるので、(1)を(4)、(2)、および(3)で順
に置換することにより、λUEGO=λREF得る。
御を、電子中央制御ユニット16が実行する方法につい
て、より詳細なブロック図を示している。
ット16は、燃料の公称量QLOADおよび評価された燃料
の量QESTを受信し、燃料の公称量QLOADおよび評価さ
れた燃料の量QESTのあいだの差異に等しい噴射誤差E
RRを提供する減算ブロック21を実行する。
差ERRを受信し、詳しい説明は行わないが、周知の直
接的積分制御を実行し、噴射誤差ERRを時間で積分す
ることによって得られる補償補正係数(compensating c
orrection factor)を提供する積分制御ブロック22を
実行する。
よって実行される噴射制御は、採用しているセンサ、と
くにUEGOプローブの読み取り遅延に支配されている
ことによって比較的ゆっくりせざるを得ない応答速度を
有する。しかし、とりわけ、なぜなら決して車両の使用
者に感知されたり、アイドリング速度制御、車両の操
舵、他の車両の制御装置(ASR、MSR、ESPな
ど)と干渉することはできない。
Oプローブが熱的に安定であるときにのみ可能である。
エンジン1の温度の関数としての制御が不可能であるよ
うないかなる条件も存在しない。
正係数CCFおよび以下に述べる自己調節補正係数(se
lf-adapting correction factor:ACF)を受信し、
補償補正係数CCFおよび自己調節補正係数ACFの積
に等しい総合補正係数(total correction factor)を
提供する乗算ブロック23を実行する。
ジンサイクルでそれぞれのエンジンシリンダにおいて実
行される多重噴射のそれぞれで噴射される燃料の量の、
総合補正係数TCFの関数として、比例または乗算補正
を行うための噴射補正ブロック24を実行する。
エンジンサイクルでそれぞれのエンジンシリンダにおい
て実行される多重噴射のそれぞれに1つずつの複数の乗
算ブロック25を備える。乗算ブロック25のそれぞれ
は、総合補正係数TCF、および相対的に多重の噴射で
噴射される燃料の量を表示するそれぞれの単独の燃料公
称量QINJiを受信し、単独の燃料公称量QINJiおよび総
合補正係数TCFの積に等しい補正燃料量QCORiを提供
する。
すべてを補正するか、いくつかだけを補正するかを選択
するようにする。
燃料公称量QINJiは、燃料の公称量QLOADの関数とし
て、また所望の噴射の方針に依存するとして噴射分割ブ
ロック26により計算される。それぞれの例において、
単独の燃料公称量QINJiの合計は、使用者の要求に応え
るため電子中央制御ユニット16によって算出される燃
料の公称量QLOADに等しいはずである。
提供され、噴射システム共通レールにおける燃料圧力P
RAILの関数として、各多重噴射および各噴射器8のため
の噴射器の作動時間が計算され、補正された燃料量Q
CORiが確実に噴射されるようにする。より具体的には、
作動ブロック27において、公称作動マップが格納さ
れ、共通レールにおける燃料圧力PRAILの関数として噴
射器作動時間−噴射量特性(それぞれの補正された燃料
量QCORi値およびそれぞれの共通レール燃料圧力値に対
する、それぞれの噴射器作動時間値を含む)を規定して
いる。適切な噴射器駆動信号ETは、算出された作動時
間にもとづいて生成されるであろう。
ロック28を実行する。計算ブロック28では、排気率
λUEGOおよび流入空気流量AIRMEASを受信し、排気率
λUE GOおよび流入空気流量AIRMEASのあいだの比とし
て、評価された燃料の量QES Tを提供し、噴射誤差値E
RRを計算するために減算ブロック21へ供給される、
自己調節補正係数ACFは、速度と負荷、すなわち、エ
ンジン速度RPMおよび燃料の公称量QLOADにより規定
されるエンジンの操作ポイントの関数として、自己調節
ブロック29によって提供される。
おいて、自己調節マップが、エンジンの速度RPMおよ
び燃料の公称量QLOAD値のそれぞれの組み合わせに対し
てそれぞれの自己調節補正係数(ACF)の値を含んで
格納される。
あたり噴射の数、噴射の指示、噴射される燃料量、噴射
圧力)が存在すれば、自己調節マップは区別されなけれ
ばならない。すなわち、複数の自己調節マップが自己調
節ブロックに格納され、それぞれが対応する噴射マップ
に関連し、噴射マップは、今度は各エンジンまたは車両
操作条件に関連する。
作条件下にあるエンジンで使用のための噴射マップの供
給がなされた場合、エンジンが冷たいときの使用のため
の噴射マップ、粒子(particulate)フィルター(DP
F−ディーゼル粒子フィルター)、または脱NOx触媒
(NOx吸収体)を再生するときの使用のための噴射マ
ップ、の3つの自己調節マップが自己調節ブロック中に
格納され、それぞれが、前記の条件の1つと関連し、使
用される。
節マップが使用可能で、エンジンの操作ポイントの関数
として、速度と負荷によって規定されるように自己調節
補正係数ACFを提供する。噴射システムが正しく操作
するとき、自己調節補正係数ACFは、1近くの範囲の
値(たとえば、0.8〜1.2のあいだの範囲)を想定
しなければならない。
(すなわち、速度と負荷が所定の時間長さのあいだおお
よそ一定にとどまっている)ときはいつでも、そのとき
使用される自己調整マップは書き込みされるか更新され
る。
される補償補正係数CCFが、現在のエンジン動作ポイ
ントに関連するボックス(box)の中で、自己調節マッ
プに入り、そのボックスの値によって乗算される。
るのを避けるため、上記の操作は、補償補正係数CCF
が、はっきり1から外れた(たとえば、0.99未満、
または1.01超)ときにのみ実行される。それぞれの
場合に、自己調節マップに格納された自己調節補正係数
ACF値は、許容される補償補正係数の範囲(たとえ
ば、0.7〜1.3)に等しい範囲かわずかに高い範囲
に限定される。
己調節マップボックスに格納された補償補正係数CCF
値は、こんどは、適切な更新の方針によって更新される
であろう。同じ瞬間、自己調節マップは更新され、積分
制御ブロックはリセット(補償補正係数CCFは1に等
しい)され、連続するトルクの提供が確実となる。
CFの積に等しい総合補正係数TCFは、さまざまな多
重噴射の単独の燃料公称量QINJiを個々に修正し、修正
された燃料量QCORiを得るために使用される。作動マッ
プ27(変更されず維持される)を用いて、噴射器に提
供される駆動信号ETが得られ、所望の燃料量が実際に
噴射されることを確実にする。
切られたとき自己調節マップが修正されると、新しい自
己調節マップが保存され(典型的にはEEPROMに存
在する)、つぎにユニットに電源が入るとき、再ロード
される。
に対し、それぞれの自己調節マップは、対応する更新マ
ップを設けられ、関連のある自己調節マップにおけるど
のボックスが直接的に更新されたかを記憶する。図2に
おいて、制御構造、自己調節マップによって提供される
自己調節補正係数は、主として所定の動作点で所定の操
作条件(噴射圧力、エンジン温度など)において噴射さ
れる燃料量を補正することに責任を有する一方、積分制
御ブロックによって提供される補償補正係数は、自己調
節マップが更新されたものと異なる現在の動作条件によ
ってもたらされる補償変数(compensating variation
s)のために単に提供される。事実、現在の動作条件
が、自己調節マップのそれと一致するとき、補償補正係
数は1に等しい。
方法および装置は、請求の範囲に記載する本発明の範囲
から逸脱することなしに修正することが可能である。
のに対して、吸気マニホールドにおける空気流量は、他
のセンサにより与えられる情報から間接的に決定されて
もよい。
子の積としてではなく、総合補正因子は単に自己調節補
正因子と一致しても、補償補正因子は単に自己調節マッ
プを更新するためのにのみ使用されてもよい。
である。
れる燃料量の差の原因となるすべての因子(噴射器特性
ばらつき、時間ドリフト、噴射システムの経年変化、圧
力波など)を完全に補償するためになされる。このよう
にして、排気ガス放出のレベルおよびエンジン特性のば
らつきの点で相当の改善を可能にする。
在のエンジンの動作ポイントに関係する補正係数を規定
し、さらに放出のレベルおよびエンジン特性のばらつき
の低減に寄与する。
造される中央制御ユニットのように、前記の方針は、再
循環する排気ガス流を制御するための空気流センサ(de
bimeter)を採用することで、したがってエンジンが実
際に作動する排気率を制御することである。いかなる他
のセンサと同様に、流量計もまた誤差、読み取りのばら
つき、特性上の経時的ドリフトに左右される。現在使用
される方針においては、取り込み空気流量読み取り手段
における誤差は、排気率の操作における誤差を意味して
おり、汚染物質の放出に重大な効果を有する。しかし、
前記の本発明の方法では、取り込み空気量の読み取り誤
差がたとえ生じても、エンジンが所望の排気率
(λREF)で動作することを可能とし、汚染物質のレベ
ルの悪化を避けることが可能である。これは、EGRお
よび噴射量の2つの制御の組み合わせ効果、λUEGO=λ
REFを与える最終の成果すなわち、(エンジンが実際に
動作しているとき)UEGOプローブで計測される排気
率が、正確に中央制御ユニットにより要求されるものに
等しいことによっている(等式(1)〜(4)を参照し
て前記の実証を参照のこと。この等式は、取り込み空気
流量エラーの事態においても適用される)。
自己調節マップによって与えられ、診断の目的のために
利点を有し、ドリフトの程度や早さを決定し、噴射シス
テムの操作を修正する。
概略を示す図である。
より詳細を示す図である。
Claims (20)
- 【請求項1】 ユーザの要求の関数として内燃機関
(1)への噴射のための燃料の公称量(QLOAD)を決定
する工程を含む、内燃機関(1)の燃料噴射を制御する
方法であって、流入空気流量(AIRMEAS)と排気率
(λUEGO)の関数として前記内燃機関に実際に噴射され
た燃料の量(QEST)を評価する工程と、前記工程にお
いて評価された燃料の量(QEST)が前記燃料の公称量
(QLOAD)と実質的に等しくなるように内燃機関への燃
料噴射を制御する工程とを含んでなることを特徴とする
方法。 - 【請求項2】 前記内燃機関への燃料噴射を制御する工
程が、それぞれが、速度および負荷によって定められる
内燃機関の動作ポイントにかかわる複数の自己調節補正
係数(ACF)を格納するための自己調節マップ(2
9)を発生する工程と、前記内燃機関の動作ポイントに
かかわる自己調節補正係数(ACF)の関数として、内
燃機関の既知の動作ポイントにおいて前記燃料の公称量
(QLOAD)を補正する工程と、前記内燃機関へ補正され
た量の燃料(QCOR)を噴射する工程とをさらに含んで
なることを特徴とする請求項1記載の方法。 - 【請求項3】 前記燃料の公称量(QLOAD)を補正する
工程が、前記自己調節補正係数(ACF)の関数として
前記燃料の公称量(QLOAD)の比例補正を作成する工程
を含んでなることを特徴とする請求項2記載の方法。 - 【請求項4】 前記比例補正を作成する工程が、前記燃
料の公称量(QLOAD)に前記自己調節補正係数(AC
F)を乗じる工程を含んでなることを特徴とする請求項
3記載の方法。 - 【請求項5】 前記内燃機関への燃料噴射を制御する工
程が、前記評価された燃料の量(QEST)と前記燃料の
公称量(QLOAD)との差の関数として補償補正係数(C
CF)を決定する工程と、前記補償補正係数(CCF)
の関数として前記燃料の公称量(QLOAD)を補正する工
程とを含んでなる請求項1、2、3または4記載の方
法。 - 【請求項6】 前記補償補正係数(CCF)を決定する
工程が、前記評価された燃料の量(QEST)と前記燃料
の公称量(QLOAD)との差にかかわる噴射誤差(ER
R)を決定する工程と、該噴射誤差(ERR)の積分の
関数として前記補償補正係数(CCF)を決定する工程
とを含んでなる請求項5記載の方法。 - 【請求項7】 前記補償補正係数(CCF)の関数とし
て前記燃料の公称量(QLOAD)を補正する工程が、前記
燃料の公称量(QLOAD)に前記自己調節補正係数(AC
F)と補償補正係数(CCF)とを乗じる工程を含んで
なることを特徴とする請求項5または6記載の方法。 - 【請求項8】 前記補償補正係数(CCF)の関数とし
ての前記自己調節マップ(29)を更新する工程を含ん
でなることを特徴とする請求項5、6または7記載の方
法。 - 【請求項9】 前記自己調節マップ(29)を更新する
工程が、前記内燃機関の既知の動作ポイントに対して、
前記内燃機関の動作ポイントに対する自己調節補正係数
(ACF)を、内燃機関の同一の動作ポイントに対して
算出された前記自己調節補正係数(ACF)と補償補正
係数(CCF)との積に置き換える工程を含んでなるこ
とを特徴とする請求項8記載の方法。 - 【請求項10】 前記流入空気流量(AIRMEAS)が前
記燃料の公称量(Q LOAD)および基準排気率(λREF)
の関数として算出された基準流入空気流量(AI
RREF)と実質的に等しくなるように、内燃機関(1)
に再循環される排気ガス量を制御する工程を含んでなる
ことを特徴とする請求項1、2、3、4、5、6、7、
8または9記載の方法。 - 【請求項11】 ユーザの要求の関数として内燃機関
(1)への燃料噴射の公称量(QLOAD)を決定するため
の第1の算出手段(16)を備えた、内燃機関(1)の
燃料噴射を制御するための装置であって、流入空気流量
(AIRMEAS)と排気率(λUEGO)の関数として前記内
燃機関(1)に実際に噴射された燃料の量(QEST)を
評価するための評価手段(28)と、前記評価された燃
料の量(QEST)が前記燃料の公称量(QLOAD)と実質
的に等しくなるように内燃機関(1)への燃料噴射を制
御するための第1の制御手段(20)とを備えてなる装
置。 - 【請求項12】 前記第1の制御手段(20)が、それ
ぞれが、速度および負荷によって定められる内燃機関の
動作ポイントにかかわる複数の自己調節補正係数(AC
F)を格納する自己調節マップ(29)と、前記内燃機
関の動作ポイントにかかわる自己調節補正係数(AC
F)の関数として、内燃機関の既知の動作ポイントにお
いて前記燃料の公称量(QLOAD)を補正するための第1
の補正手段(23、24)と、前記内燃機関(1)に補
正された量の燃料(QCOR)を噴射するための第1の燃
料噴射手段(8)とを備えてなることを特徴とする請求
項11記載の装置。 - 【請求項13】 前記第1の補正手段(23、24)
が、前記自己調節補正係数(ACF)の関数として前記
燃料の公称量(QLOAD)の比例補正を作成することを特
徴とする請求項12記載の装置。 - 【請求項14】 前記第1の補正手段(23、24)
が、前記燃料の公称量(QLOAD)に前記自己調節補正係
数(ACF)を乗じるための第1の乗算手段(23、2
4)を備えてなることを特徴とする請求項13記載の装
置。 - 【請求項15】 前記第1の制御手段(20)が、前記
評価された燃料の量(QEST)と前記燃料の公称量(Q
LOAD)との差の関数として補償補正係数(CCF)を算
出するための第2の算出手段(21、22)と、前記補
償補正係数(CCF)の関数として前記燃料の公称量
(QLOAD)を補正するための第2の補正手段(23、2
4)とを備えてなる請求項11、12、13または14
記載の装置。 - 【請求項16】 前記第2の算出手段(21、22)
が、前記評価された燃料の量(QEST)と前記燃料の公
称量(QLOAD)との差にかかわる燃料噴射誤差(ER
R)を算出するための第3の算出手段(21)と、当該
燃料噴射誤差(ERR)の積分の関数として前記補償補
正係数(CCF)を算出するための第4の算出手段(2
2)とを備えてなることを特徴とする請求15記載の装
置。 - 【請求項17】 前記第2の補正手段(23、24)
が、前記燃料の公称量(QLOAD)に前記自己調節補正係
数(ACF)および補償補正係数(CCF)を乗じるた
めの第2の乗算手段(23、24)を備えてなることを
特徴とする請求項15または16記載の装置。 - 【請求項18】 前記補償補正係数(CCF)の関数と
しての自己調節マップ(29)を更新するための更新手
段(29、30)を備えてなることを特徴とする請求項
15、16または17記載の装置。 - 【請求項19】 前記内燃機関の既知の動作ポイントに
対して、前記更新手段(29、30)が、前記内燃機関
の動作ポイントに対する自己調節補正係数(ACF)
を、内燃機関の同一の動作ポイントに対して算出された
自己調節補正係数(ACF)自体と補償補正係数との積
に置き換えることを特徴とする請求項18記載の装置。 - 【請求項20】 前記流入空気流量(AIRMEAS)が、
前記燃料の公称量(QLOAD)と基準排気率(λREF)の
関数として算出された基準流入空気流量(AIRREF)
に実質的に等しくなるように、前記内燃機関(1)に再
循環される排気ガス量を制御するための第2の制御手段
(19)を備えてなることを特徴とする請求項11、1
2、13、14、15、16、17、18または19記
載の装置。
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