JP2003293275A - リグノセルロース材料の蒸解法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】アルカリ性蒸解におけるキノン化合物とポリサ
ルファイドの効率的な使用方法を提供し、修正連続蒸解
法あるいは全缶等温蒸解法におけるパルプ収率向上を達
成する方法を提供する。 【解決手段】修正連続蒸解法あるいは全缶等温蒸解法を
行い、かつ蒸解系に導入される全蒸解液の５０〜９０％
に相当するポリサルファイド蒸解液がチップフィード系
から供給され、１０〜５０％に相当するクラフト蒸解液
が蒸解釜の液循環系から供給され、浸透、蒸解および洗
浄が行われる蒸解法において、キノン化合物をチップフ
ィード系から供給して蒸解する。また前述において、キ
ノン化合物を０．００１〜２．０重量％含むリグノセル
ロース材料をチップフィード系から供給し、かつ／また
はキノン化合物を０．００１〜２．０重量％含むポリサ
ルファイド蒸解液をチップフィード系から供給して蒸解
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、リグノセルロース
材料の蒸解法に関し、さらに詳しくはリグノセルロース
材料のアルカリ性蒸解においてキノン化合物とポリサル
ファイドを用いる修正連続蒸解法あるいは全缶等温蒸解
法に関する。

【０００２】

【従来の技術】工業的に実施されているリグノセルロー
ス材料からの化学パルプ製造法の主流は、アルカリ性の
蒸解液を用いる蒸解法である。特に、硫化ナトリウム含
有蒸解液を用いるクラフト蒸解法が大規模に実施されて
いる。クラフト法における問題点を改善する目的で、未
晒パルプの粘度を保持しながら残留リグニンを減少させ
る方法の可能性が示唆された。（スベンスクペーパース
テドニング（Ｓｖｅｎｓｋ Ｐａｐｐｅｒｓｔｉｄｎｉ
ｎｇ）、８１巻、１５号、４８３頁（１９７８年）、タ
ッピー（Ｔａｐｐｉ）、６２巻、７号、４９頁（１９７
９年））この脱リグニン選択性をもつ蒸解法は、一般に
修正連続蒸解法（以下ＭＣＣ法と称する）と呼ばれてい
る。さらにＭＣＣ法は、洗浄ゾーンの温度を上げて向流
蒸解領域を拡大することで、逆に並流蒸解ゾーンの温度
を下げ、蒸解釜全体において低温化し、かつ温度ピーク
のない全缶等温蒸解法（以下ＩＴＣ法と称する）に発展
している。（紙パルプ技術協会誌、５３巻、１号、６７
頁（１９９９年））

【０００３】ＩＴＣ法とＭＣＣ法は、蒸解釜最上部の浸
透ゾーンあるいは浸透ベッセル、および蒸解釜の各蒸解
ゾーンと蒸解洗浄ゾーンにおいて、新鮮な蒸解液を常に
補充し、蒸解温度とアルカリ濃度を最適化する点、蒸解
釜内部において並流蒸解と向流蒸解を実施する点にその
特徴を有している。パルプ品質を同一カッパー価で測定
すると、従来の蒸解と比較して粘度の高いものが得られ
る。また、パルプの強度、粘度の損失なしに蒸解後のカ
ッパー価で針葉樹材では５〜７ポイント、また広葉樹材
では３〜４ポイント低く蒸解することが可能である。こ
れらの方法の利点は、その後に続く漂白工程においても
維持される。

【０００４】図２に示す一反応器型連続蒸解釜を用いる
系統図により、ＩＴＣ法について説明する。図２におい
て、リグノセルロース材料、具体的には木材チップ１は
チップビン２に供給され、スチーミングベッセル３にお
いて加熱脱気され、次いで高圧フィーダー４によって蒸
解釜最上部の浸透ゾーンへチップフィード系導管５を通
って送給される。一方、アルカリ性蒸解液（以下蒸解液
と称する）は導管１７から供給される。蒸解液の主分岐
流は導管１８，１８ｂを通り、チップフィード系導管５
ｂに供給される。浸透ゾーン６からの抽出液は導管５ｂ
を流れ、高圧フィーダー４において木材チップと混合さ
れ、次いでこの混合物はチップフィード系導管５を通っ
て浸透ゾーン６に送給される。浸透ゾーン６に充填され
た木材チップは蒸解液とともに下降する。

【０００５】浸透ゾーン６にはストレーナー３９が設け
られており、ストレーナー３９よりの抽出液は温調循環
液導管４０を通り浸透ゾーン６の内部のストレーナー３
９の近傍へと循環される。ストレーナー３９の位置を通
過した木材チップと蒸解液は浸透ゾーン６の最終部に達
する。一方、蒸解液導入管１７から分岐した蒸解液は蒸
解液分岐管１９を通り、さらに分岐して蒸解液分岐管２
０を通り、さらに分岐して蒸解液分岐管２１を通り、温
調循環液導管４０に供給される。抽出液と蒸解液は温調
循環ヒーター４０ｂで加熱される。

【０００６】並流蒸解ゾーン７にはストレーナー４１が
設けられており、ストレーナー４１より黒液抽出導管４
２を通り、フラッシュタンク１２に送られる。並流また
は向流蒸解ゾーン８にはストレーナー４３が設けられて
おり、ストレーナー４３よりの抽出液は蒸解循環液導管
４４を通り並流または向流蒸解ゾーン８の内部のストレ
ーナー４３の近傍へと循環される。一方、蒸解液分岐管
１９から分岐した蒸解液は蒸解液分岐管２２を通り、さ
らに蒸解液ヒーター２２ｂで加熱され、蒸解循環液導管
４４に供給される。また、ストレーナー４３よりの抽出
液の一部は、黒液抽出導管４５を通り、フラッシュタン
ク１２に送られる。

【０００７】向流蒸解洗浄ゾーン９にはストレーナー４
６が設けられており、ストレーナー４６よりの抽出液は
ＩＴＣ循環導管４７を通り、新たに供給された蒸解液と
もにＩＴＣ循環ヒーター４７ｂで加熱されて、向流蒸解
洗浄ゾーン９の内部のストレーナー４６の近傍へと循環
される。一方、蒸解液分岐管２０から分岐した蒸解液
は、蒸解液分岐管２３を通り、さらに分岐して蒸解液分
岐管２４を通り、ＩＴＣ循環導管４７に供給される。ま
た、向流蒸解洗浄ゾーン９にはストレーナー４８が設け
られており、ストレーナー４８よりの抽出液はハイヒー
ト循環導管４９を通り、新たに供給された蒸解液ともに
ハイヒート循環ヒーター４９ｂで加熱されて、向流蒸解
洗浄ゾーン９の内部のストレーナー４８の近傍へと循環
される。一方、蒸解液分岐管２３から分岐した蒸解液
は、さらに分岐して蒸解液分岐管２５を通り、ハイヒー
ト循環導管４９に供給される。

【０００８】蒸解釜本体は最上部から底部にかけて浸透
ゾーン６、並流蒸解ゾーン７、並流または向流蒸解ゾー
ン８、向流蒸解洗浄ゾーン９の４種類の機能を異にする
ゾーンに大別されており、それぞれのゾーンを区画する
ために、ストレーナー３９、４１、４３、４６と４８が
設置されている。並流蒸解ゾーン７で脱リグニンされた
木材チップは、下降して並流または向流蒸解ゾーンに入
る。このゾーンにおいて木材チップは並流または向流蒸
解され、脱リグニン反応がさらに進行する。

【０００９】並流または向流蒸解ゾーン８において、あ
る程度脱リグニンの進行した木材チップは下降して向流
蒸解洗浄ゾーン９に入る。このゾーンで脱リグニンの進
行した木材チップは向流蒸解され、脱リグニン反応がさ
らに進行する。この向流蒸解洗浄ゾーン９においては、
脱リグニンの進行した木材チップはストレーナー４３よ
りストレーナー４６に向って下降するが、一方ストレー
ナー４６および４８の近傍において供給された液、すな
わち蒸解液の補充された循環液はストレーナー４３に向
って上昇する。この向流蒸解洗浄によって脱リグニン反
応はさらに進行する。ストレーナー４３に向って上昇し
た循環液は使用ずみ蒸解液、すなわち黒液となり、並流
または向流蒸解ゾーン８の黒液と混合されて、黒液抽出
導管４５および４２を通り、フラッシュタンク１２へ移
送される。

【００１０】脱リグニン反応がさらに進行した木材チッ
プはストレーナー４８下部の向流蒸解洗浄ゾーン９最終
部へ下降する。最終部においては、蒸解釜の底部におい
て洗浄液導管５０を通って洗浄液が導入される。この洗
浄液は、加圧ディフューザー１０のろ液タンク１１から
供給される。洗浄液はストレーナー４８に向って上昇す
る。洗浄液の一部は、ストレーナー４６および４８によ
り抽出され、それぞれ蒸解液分岐管２４および２５を流
れる蒸解液と合体されて、ＩＴＣ循環ヒーター４７ｂお
よびハイヒート循環ヒーター４９ｂによって加熱され
る。脱リグニンの終了した木材チップ（パルプ）は向流
洗浄される。洗浄されたパルプは蒸解パルプ排出管５１
を通って加圧ディフューザー１０に送られる。

【００１１】スチーミングベッセル３における温度は１
０５℃〜１１５℃程度であり、高圧フィーダー４、チッ
プフィード系導管５，５ｂの温度は１１５℃〜１３５℃
であり、浸透ゾーン６における温度は１２５〜１４５℃
程度である。そして、並流蒸解ゾーン７では温度１４０
〜１６５℃に、並流または向流蒸解ゾーン８では温度１
５０〜１７０℃に、向流蒸解洗浄ゾーン９では温度１４
０〜１６５℃に加熱されている。なお、黒液抽出導管４
２および４５から排出される黒液温度は１４０〜１７０
℃に保持されている。

【００１２】蒸解液は導管１７から分岐した導管１８，
１８ｂによってチップフィード系導管５ｂへ供給され、
また分岐管２１によって浸透ゾーン６へ、分岐管２２に
よって並流または向流蒸解ゾーン８へ、分岐２４および
分岐管２５によって向流蒸解洗浄ゾーン９へ供給され
る。この蒸解液の分配比率は任意に変えることができ
る。

【００１３】例えば、蒸解液導入管１７から供給される
蒸解液を１００とすれば、チップフィード系導管５ｂか
らはほぼ０％、浸透ゾーン６の温調循環導管４０または
並流蒸解ゾーン７の温調循環導管（ここでは図示してい
ない）からは合わせて５０〜９０％、また並流および向
流蒸解循環導管４４からは合わせて５〜４５％、ＩＴＣ
およびハイヒート循環導管４７および４９からは合わせ
て５〜４５％である。同様な分配比率で行うＭＣＣ蒸解
で、０．００１％〜１．０重量％のキノン化合物を含む
クラフト蒸解液、またはポリサルファイド蒸解液を供給
する蒸解法が知られている。（特許第３０２９４５３
号、特許第３０２９０４３号、特許第２９７１１１１
号）

【００１４】また例えば、蒸解液導入管１７から供給さ
れる蒸解液を１００とし、チップフィード系導管５ｂか
らは７０％、浸透ゾーン６の温調循環導管４０および並
流および向流蒸解循環導管４４からは合わせて２０％、
ＩＴＣおよびハイヒート循環導管４７および４９からは
合わせて１０％である。このような分配比率で、ポリサ
ルファイド蒸解液をチップフィード系導管５ｂから供給
し、クラフト蒸解液を浸透ゾーン６の温調循環導管４０
および並流および向流蒸解循環導管４４から合わせて２
０％、ＩＴＣおよびハイヒート循環導管４７および４９
からは合わせて１０％供給する蒸解法が知られている。
（紙パルプ技術協会誌、５３巻、１号、６７頁（１９９
９年））

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、前記のＭＣＣ
法を用いるキノン添加クラフト蒸解法、またはＩＴＣ法
を用いるポリサルファイド蒸解法では、未晒パルプの漂
白薬品および排水の負荷を確実に低減するが、パルプ収
率の低下、蒸解温度の上昇あるいはリグノセルロース材
料当りの蒸解使用量の増加という新たな問題点が発生し
た。本発明は、キノン化合物の蒸解助剤としての機能、
およびポリサルファイドの機能を使用するＭＣＣ法とＩ
ＴＣ法における問題点を解決するためになされたもので
ある。その目的は、キノン化合物の機能とポリサルファ
イド蒸解液の効率的な使用方法を提供する点にある。本
発明は、ＭＣＣ法とＩＴＣ法におけるパルプ収率向上を
達成する改良方法を提供するものである。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明者は、リグノセル
ロース材料のアルカリ性蒸解を行うに当り、キノン化合
物およびポリサルファイド蒸解液を添加して蒸解する方
法について鋭意研究を積み重ね、ＭＣＣ法およびＩＴＣ
法における問題点を解決するために、検討を重ねてき
た。

【００１７】アルカリ性蒸解におけるパルプ収率を向上
させるためには、化学反応的に考えてリグノセルロース
材料中の炭水化物の還元性末端基を酸化することが重要
である。その酸化により、アルカリ性蒸解における炭水
化物のピーリング反応が抑えられ、炭水化物の分解が抑
制される。アルカリ性蒸解条件において、炭水化物の還
元性末端を酸化することができる物質として、キノン化
合物とポリサルファイドが知られている。（紙パルプ技
術協会誌、４８巻、４号、５３１頁（１９９４年）、
紙パルプ技術協会誌、５４巻、７号、８７３頁（２００
０年））

【００１８】キノン化合物による炭水化物の酸化は温度
８０℃から開始する。ポリサルファイドによる酸化が始
まる温度は、今までキノン化合物による温度と比較され
ていなかった。検討の結果、ポリサルファイドによる炭
水化物の酸化はキノン化合物による酸化よりも遅く、ポ
リサルファイドによる酸化が始まる温度は８０℃よりも
高いことがわかった。一方、ポリサルファイドは温度１
００℃を超えると自己分解が始まることが知られてい
る。（パルプアンドペーパー化学と化学技術第３版（Ｐ
ｕｌｐ ａｎｄ Ｐａｐｅｒ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ａ
ｎｄ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｔｈ
ｉｒｄ Ｅｄｉｔｉｏｎ）、１巻、４３３頁、（１９８
０年））ポリサルファイドは分解すると、炭水化物を酸
化することができない。検討の結果、キノン化合物が存
在する条件でポリサルファイドを用いると、８０〜１１
５℃の条件で、ポリサルファイドが還元型のキノン化合
物をすみやかに酸化することがわかった。生成した酸化
型のキノン化合物が炭水化物を酸化できるのは、前述の
とおりである。

【００１９】一方、８０〜１１５℃の条件では、言い換
えると、ＭＣＣ法およびＩＴＣ法の浸透ゾーンの温度よ
りも低い温度では、リグニン分解反応が十分に行われて
いない。還元型のキノン化合物によるリグニン分解の促
進反応についても十分に行われていない。また、ポリサ
ルファイドが存在しないかぎり、蒸解反応系内には還元
型のキノン化合物が蓄積し、酸化型のキノン化合物が形
成しない。このことが炭水化物の酸化が行われないこと
を意味するのは前述のとおりである。

【００２０】本発明者は、鋭意検討の結果、前述の課題
を解決することができた。すなわち本発明の方法は、Ｍ
ＣＣ法およびＩＴＣ法において、前述のキノン化合物の
機能とポリサルファイドの機能を効率的に発揮するため
の方法を考え、温度１１５℃〜１３５℃の工程である高
圧フィーダー４およびチップフィード系導管５，５ｂに
おいて、キノン化合物およびポリサルファイド蒸解液を
混入することを特徴とする。同時に温度１３５℃を超え
る工程、すなわち浸透ゾーン６（１２５〜１４５℃）、
並流蒸解ゾーン７（１４０〜１６５℃）、並流または向
流蒸解ゾーン８（１５０〜１７０℃）、向流蒸解洗浄ゾ
ーン９（１４０〜１６５℃）では、ポリサルファイド蒸
解液以外のアルカリ性蒸解液、たとえばクラフト蒸解液
を混入することを特徴とする。かつ／または、木材チッ
プ１、チップビン２、スチーミングベッセル３におい
て、リグノセルロース材料にあらかじめキノン化合物を
含有させることを特徴とする。特許第３０２９４５３号
にある方法、すなわち、温度が１２５〜１４５℃程度で
ある浸透ゾーン６に、キノン化合物とポリサルファイド
蒸解液を供給する方法は適当ではない。

【００２１】前記目的を達成する本発明のリグノセルロ
ース材料の蒸解法は、最上部から底部にかけて、浸透ゾ
ーン、並流蒸解ゾーン、並流または向流蒸解ゾーン、お
よび向流蒸解洗浄ゾーンが設けられている一反応器型連
続蒸解釜を使用し、または蒸解釜の前段階に浸透ベッセ
ルが設けられ、かつ蒸解釜の上部から底部にかけて、並
流蒸解ゾーン、並流または向流蒸解ゾーン、および向流
蒸解洗浄ゾーンが設けられている二反応器型連続蒸解釜
を使用し、蒸解系に導入される全アルカリ性蒸解液の５
０〜９０％に相当するポリサルファイド蒸解液がチップ
フィード系から供給され、１０〜５０％に相当するクラ
フト蒸解液が浸透ゾーン、並流蒸解ゾーン、並流または
向流蒸解ゾーン、および向流蒸解洗浄ゾーンの温度調節
循環系から供給され、浸透、蒸解および洗浄が行われる
蒸解法において、キノン化合物をチップフィード系から
供給して蒸解することを特徴とする。また、キノン化合
物をリグノセルロース材料に基づき０．００１〜２．０
重量％含むリグノセルロース材料をチップフィード系か
ら供給し、かつ／またはキノン化合物をリグノセルロー
ス材料に基づき０．００１〜２．０重量％含むポリサル
ファイド蒸解液をチップフィード系から供給して蒸解す
ることを特徴とする。

【００２２】

【本発明の実施の形態】以下に本発明について概説す
る。ＭＣＣ法およびＩＴＣ法に使用するアルカリ性蒸解
薬液としては、ソーダ蒸解法、クラフト蒸解法、ポリサ
ルファイド蒸解法に使用される薬液の使用が可能である
が、好ましいのは前記した一反応器型連続蒸解釜を適用
するクラフト蒸解法、ポリサルファイド蒸解法である。
硫化度は１〜５０％である。また前述した蒸解液の有効
アルカリ添加率は１０〜３０％である。

【００２３】本発明において使用されるキノン化合物と
しては、アントラキノン、アントロンおよび前記キノン
系化合物の核置換体、例えばそのメチル、エチルなどの
アルキル、ヒドロキシもしくはカルボキシ誘導体、スル
ホン酸塩、またはカルボン酸塩が適している。また前記
キノン系化合物の還元型であるヒドロキノン系化合物が
使用される。キノン化合物としてはさらに、ディールス
−アルダー法によるアントラキノン合成法の中間体とし
て安定な化合物として得られる９，１０−ジケトヒドロ
アントラセン系化合物からなる群から選ばれた一種以上
の化合物が使用できる。例えば、１，４，４ａ，９ａ−
テトラヒドロ−９，１０−ジケトアントラセン、２−メ
チル−１，４，４ａ，９ａ−テトラヒドロ−９，１０−
ジケトアントラセン、２−エチル−１，４，４ａ，９ａ
−テトラヒドロ−９，１０−ジケトアントラセンが適し
ている。

【００２４】本発明では、キノン化合物をリグノセルロ
ース材料に基づき、０．００１〜２．０重量％混合して
蒸解を行う。通常は、リグノセルロース材料に含有させ
るか、リグノセルロース材料に添加されるか、アルカリ
性蒸解液の一部に対して添加される。液比（蒸解液／リ
グノセルロース材料）を考慮して対リグノセルロース材
料に基づき０．００１〜２．０重量％となるようにキノ
ン化合物をチップフィード系導管に導入されるポリサル
ファイド蒸解液に添加すればよい。リグノセルロース材
料に含有させる場合は、アカシア、ユーカリなどの２−
メチルアントラキノンを含まない樹種に育種の段階で改
良を行い、２−メチルアントアキノンを含有するように
改質したリグノセルロース材料を用いればよい。あるい
は、チークなどの２−メチルアントラキノンを０．００
１〜２．０重量％含むリグノセルロース材料を用いれば
よい。

【００２５】このようにしてキノン化合物およびポリサ
ルファイドを混合したリグノセルロース材料をチップフ
ィード系導管５，５ｂから採取して分析すると、アント
ラキノンまたは２−メチルアントラキノンを定量するこ
とができる。以下に分析法の概要を述べる。乾燥させた
リグノセルロース材料約０．１５０ｍｇを採取し、日本
分析工業製の熱分解装置を装着した熱分解ガスクマトグ
ラフ・マススペクトルメーターを用いて、５００℃で熱
分解して定量する。検量線を作成し、リグノセルロース
材料に基づき０．００１〜２．０％のアントラキノンま
たは２−メチルアントラキノンが定量される。リグノセ
ルロース材料とともに採取された蒸解液からは、ポリサ
ルファイドを定量することができる。

【００２６】本発明の蒸解法を実施するには、種々のリ
グノセルロース材料を用いることができ、例えばパルプ
製造用リグノセルロース材料としては、針葉樹チップ、
広葉樹チップ、ソーダスト、並びに非木材セルロース材
料、例えばバガス、ケナフ、ワラ、アシおよび他の一年
生植物を挙げることができる。

【００２７】

【実施例】以下本発明を実施例により説明するが、本発
明はこれによって何ら限定されるものではない。図２に
示した一反応器型連続蒸解釜の蒸解液の分岐管１８に開
閉バルブ３１を設置し、別にチップフィード系導管５，
５ｂに新たな蒸解液を導入するための導管３２、および
分岐管１８ｂに開閉バルブ３８を設けた。また、蒸解液
導入管１７に開閉バルブ３８ｂを設置した。また、蒸解
液導入管３２にキノン化合物導入管３３を設け、さらに
蒸解液の分岐管２１，２２，２３にそれぞれに対応して
キノン化合物導入管３４，３５，３６を設けた。このよ
うな配管を備えた装置の系統図を図１に示す。

【００２８】本発明においては、開閉バルブ３１を閉じ
て導管１８からのクラフト蒸解液の供給を止め、蒸解液
導入管３２，１８ｂからポリサルファイド蒸解液を供給
した。また、キノン化合物を導入管３３より蒸解液に添
加し、導入管３４，３５，３６をそれぞれ閉鎖して添加
を止めた。かつ／または、キノン化合物の一部をチップ
ビン２に混合し、または木材チップ１として、２−メチ
ルアントラキノンを含有するチーク材チップをチップビ
ン２に供給した。

【００２９】図１に示す装置を用いてＩＴＣ法によるキ
ノン添加・ポリサルファイド蒸解を実施した。木材チッ
プ１、チップビン２からキノン化合物を、導入管３２，
３３からそれぞれポリサルファイド蒸解液とキノン化合
物を導入することにより、該化合物はチップフィード系
に供給される。蒸解液の分割比率、および浸透ゾーン
６、並流蒸解ゾーン７、並流または向流蒸解ゾーン８、
向流蒸解洗浄ゾーン９の温度条件は以下の表１に示し
た。

【表１】 比較例１はキノン化合物を添加しない従来のＩＴＣポリ
サルファイド法である。（紙パルプ技術協会誌、５３
巻、１号、６７頁（１９９９年））

【００３０】比較例２は、キノン化合物を主に浸透ゾー
ンから供給する特許３０２９４５３にある方法で、クラ
フト蒸解である。すなわち、開閉バルブ３１，３８を閉
じ、キノン化合物導入管３４を主に開き、キノン化合物
導入管３３，３５，３６を閉じる。蒸解液であるクラフ
ト蒸解液は導管１７から供給される。比較例３は、キノ
ン化合物を主に浸透ゾーンから供給する特許３０２９４
５３にある方法で、ポリサルファイド蒸解である。すな
わち、開閉バルブ３８，３８ｂを閉じ、３１を開き、キ
ノン化合物導入管３４を主に開いて、キノン化合物導入
管３３，３５，３６を閉じる。蒸解液であるポリサルフ
ァイド蒸解液は導管３２から供給される。

【００３１】実施例１においてはアカシア材を、実施例
２，３においてはアカシア材とチーク材を、比較例１〜
３においてはアカシア材を蒸解した。キノン化合物は、
実施例１においては９，１０−アントラキノン（ＡＱ）
を、実施例２においては２−メチルアントラキノン（Ｍ
ＡＱ）を、実施例３においてはＡＱおよびＭＡＱを使用
した。

【００３２】漂白性の試験については、粕を除去した精
選パルプを常法によるＯ（酸素）−Ｄ（二酸化塩素）−
Ｅｏｐ（過酸化水素と酸素を用いるアルカリ性抽出）−
Ｄ（二酸化塩素）の順序で行った。パルプの物理的性
質、カッパー価、パルプ粘度、白色度、裂断長、比破
裂、比引裂については ＴＡＰＰＩおよびＪＩＳの各試
験法を用いて測定した。

【００３３】結果を表２に示した。

【表２】 以上、実施例１〜３、比較例１〜３との対比より本発明
の方法は、従来の方法であるＩＴＣポリサルファイド蒸
解法、およびキノン化合物を主として浸透ゾーンに添加
することによる修正クラフト蒸解法または修正ポリサル
ファイド蒸解法（特許３０２９４５３にある方法）に比
較して、その効果が著しいことは明白である。さらに本
発明は二反応器型連続蒸解釜による修正アルカリ性蒸解
法に適用できることはいうまでもない。

【００３４】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、キノン
化合物およびポリサルファイドをチップフィード系に添
加することによるＩＴＣ法およびＭＣＣ法により、パル
プ収率の向上が達成された。またパルプ粘度、パルプ強
度が改善され、その結果として紙の抄造スピードが向上
するという副次的効果もあり、本発明は紙パルプ産業に
寄与するところ大である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のＩＴＣ法によるキノン添加・ポリサル
ファイド蒸解を実施する装置の系統図である。なお、従
来のＩＴＣポリサルファイド法および特許３０２９４５
３にある蒸解法も実施できる。

【図２】従来のＩＴＣ法を実施できる装置の系統図であ
る。

【符号の説明】

１……木材チップ、２……チップビン、３……スチーミ
ングベッセル、４……高圧フィーダー、５，５ｂ……チ
ップフィード系導管、６……浸透ゾーン、７……並流蒸
解ゾーン、８……並流および向流蒸解ゾーン、９……向
流蒸解洗浄ゾーン、１０……加圧ディフューザー、１１
……ろ液タンク、１２……フラッシュタンク、１７……
クラフト蒸解液導入管、１８，１８ｂ，１９，２０，２
１，２２，２３，２４，２５……蒸解液分岐管、２２ｂ
……蒸解液ヒーター ３１，３８，３８ｂ……開閉バルブ、３２……ポリサル
ファイド蒸解液導入管、３３，３４，３５，３６……キ
ノン化合物導入管、３９，４１，４３，４６，４８……
ストレーナー、４０，４４，４７，４９……循環導管、
４２，４５……黒液抽出導管、４０ｂ……温調循環ヒー
ター、４７ｂ……ＩＴＣ循環ヒーター、４９ｂ……ハイ
ヒート循環ヒーター、５０……洗浄液導入管、５１……
蒸解パルプ排出管、

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 最上部から底部にかけて、浸透ゾーン、
   並流蒸解ゾーン、並流または向流蒸解ゾーン、および向
   流蒸解洗浄ゾーンが設けられている一反応器型連続蒸解
   釜を使用し、または蒸解釜の前段階に浸透ベッセルが設
   けられ、かつ蒸解釜の上部から底部にかけて、並流蒸解
   ゾーン、並流または向流蒸解ゾーン、および向流蒸解洗
   浄ゾーンが設けられている二反応器型連続蒸解釜を使用
   し、蒸解系に導入される全アルカリ性蒸解液の５０〜９
   ０％に相当するポリサルファイド蒸解液がチップフィー
   ド系から供給され、１０〜５０％に相当するクラフト蒸
   解液が浸透ゾーン、並流蒸解ゾーン、並流または向流蒸
   解ゾーン、および向流蒸解洗浄ゾーンの温度調節循環系
   から供給され、浸透、蒸解および洗浄が行われる蒸解法
   において、キノン化合物をチップフィード系から供給し
   て蒸解することを特徴とするリグノセルロース材料の蒸
   解法。
2. 【請求項２】 キノン化合物をリグノセルロース材料に
   基づき０．００１〜２．０重量％含むリグノセルロース
   材料をチップフィード系から供給し、かつ／またはキノ
   ン化合物をリグノセルロース材料に基づき０．００１〜
   ２．０重量％含むポリサルファイド蒸解液をチップフィ
   ード系から供給して蒸解することを特徴とする請求項１
   に記載のリグノセルロース材料の蒸解法。