JP2003283290A - 弾性表面波装置およびそれを有する通信装置 - Google Patents
弾性表面波装置およびそれを有する通信装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＶＳＷＲおよび通過帯域内の偏差が改善され
た弾性表面波装置およびそれを有する通信装置を提供す
る。 【解決手段】 圧電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿
って、少なくとも３つ以上の奇数個のＩＤＴを含み、入
力信号に対する出力信号の位相が互いに約１８０度反転
している２つの弾性表面波フィルタ１・２を備え、平衡
−不平衡変換機能を有している。前記ＩＤＴの個数をＮ
個とした場合に、（Ｎ−１）／２＋１個のＩＤＴが不平
衡信号端子１３に、弾性表面波フィルタ１・２毎の（Ｎ
−１）／２個のＩＤＴが平衡信号端子１４・１５に接続
されている。各弾性表面波フィルタ１・２のＩＤＴの総
電極指本数は、それぞれ７１本以上であり、各弾性表面
波フィルタ１・２の不平衡信号端子１４・１５に接続さ
れているＩＤＴの総電極指本数をＮ１、平衡信号端子に
接続されているＩＤＴの総電極指本数をＮ２とした場合
に、Ｎ１＞Ｎ２を満足している。
た弾性表面波装置およびそれを有する通信装置を提供す
る。 【解決手段】 圧電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿
って、少なくとも３つ以上の奇数個のＩＤＴを含み、入
力信号に対する出力信号の位相が互いに約１８０度反転
している２つの弾性表面波フィルタ１・２を備え、平衡
−不平衡変換機能を有している。前記ＩＤＴの個数をＮ
個とした場合に、（Ｎ−１）／２＋１個のＩＤＴが不平
衡信号端子１３に、弾性表面波フィルタ１・２毎の（Ｎ
−１）／２個のＩＤＴが平衡信号端子１４・１５に接続
されている。各弾性表面波フィルタ１・２のＩＤＴの総
電極指本数は、それぞれ７１本以上であり、各弾性表面
波フィルタ１・２の不平衡信号端子１４・１５に接続さ
れているＩＤＴの総電極指本数をＮ１、平衡信号端子に
接続されているＩＤＴの総電極指本数をＮ２とした場合
に、Ｎ１＞Ｎ２を満足している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、平衡−不平衡変換
機能を有する弾性表面波装置、およびそれを有する通信
装置に関するものである。
機能を有する弾性表面波装置、およびそれを有する通信
装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、近年の携帯電話機等の通信装置の
小型化、軽量化に対する技術的進歩は目覚しいものがあ
る。これを実現するための手段として、各構成部品の削
減、小型化はもとより、複数の機能を複合した部品の開
発も進んできた。
小型化、軽量化に対する技術的進歩は目覚しいものがあ
る。これを実現するための手段として、各構成部品の削
減、小型化はもとより、複数の機能を複合した部品の開
発も進んできた。
【０００３】このような状況を背景に、携帯電話機のＲ
Ｆ段に使用する弾性表面波装置に平衡−不平衡変換機
能、いわゆるバラン（balun）の機能を付加したものも
近年盛んに研究され、ＧＳＭ（Global System for Mobi
le communications）などを中心に使用されるようにな
ってきた。このような平衡−不平衡変換機能を持たせた
弾性表面波装置に関する特許も、いくつか出願されてい
る。
Ｆ段に使用する弾性表面波装置に平衡−不平衡変換機
能、いわゆるバラン（balun）の機能を付加したものも
近年盛んに研究され、ＧＳＭ（Global System for Mobi
le communications）などを中心に使用されるようにな
ってきた。このような平衡−不平衡変換機能を持たせた
弾性表面波装置に関する特許も、いくつか出願されてい
る。
【０００４】例えば、不平衡信号端子に対して平衡信号
端子のインピーダンスが約４倍異なる弾性表面波装置と
して、２つの縦結合共振子型弾性表面波フィルタを用い
た弾性表面波装置を例に挙げる。この弾性表面波装置の
構成を図２１に示す（従来例）。
端子のインピーダンスが約４倍異なる弾性表面波装置と
して、２つの縦結合共振子型弾性表面波フィルタを用い
た弾性表面波装置を例に挙げる。この弾性表面波装置の
構成を図２１に示す（従来例）。
【０００５】上記弾性表面波装置は、図２１に示すよう
に、２つの縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１０１・
１０２を備えている。縦結合共振子型弾性表面波フィル
タ１０１は、３つのすだれ電極部（Inter-Digital Tran
sducer、以下、ＩＤＴという）１０３・１０４・１０５
を有し、その両側に反射器（リフレクタ）１０６・１０
７が設けられている。縦結合共振子型弾性表面波フィル
タ１０２は、同様に、３つのＩＤＴ１０８・１０９・１
１０を有し、その両側に反射器（リフレクタ）１１１・
１１２が設けられている。各ＩＤＴ１０３〜１０５、お
よび各ＩＤＴ１０８〜１１０は、弾性表面波の伝搬方向
に沿って一列に配列されている。
に、２つの縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１０１・
１０２を備えている。縦結合共振子型弾性表面波フィル
タ１０１は、３つのすだれ電極部（Inter-Digital Tran
sducer、以下、ＩＤＴという）１０３・１０４・１０５
を有し、その両側に反射器（リフレクタ）１０６・１０
７が設けられている。縦結合共振子型弾性表面波フィル
タ１０２は、同様に、３つのＩＤＴ１０８・１０９・１
１０を有し、その両側に反射器（リフレクタ）１１１・
１１２が設けられている。各ＩＤＴ１０３〜１０５、お
よび各ＩＤＴ１０８〜１１０は、弾性表面波の伝搬方向
に沿って一列に配列されている。
【０００６】上記弾性表面波装置では、縦結合共振子型
弾性表面波フィルタ１０１のＩＤＴ１０３・１０５に対
して、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１０２のＩＤ
Ｔ１０８・１１０の向きが交叉幅方向に反転されてい
る。これにより、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１
０２では、入力信号に対する出力信号の位相が縦結合共
振子型弾性表面波フィルタ１０１に対して約１８０度異
なるようになっている。
弾性表面波フィルタ１０１のＩＤＴ１０３・１０５に対
して、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１０２のＩＤ
Ｔ１０８・１１０の向きが交叉幅方向に反転されてい
る。これにより、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１
０２では、入力信号に対する出力信号の位相が縦結合共
振子型弾性表面波フィルタ１０１に対して約１８０度異
なるようになっている。
【０００７】また、ＩＤＴ１０４とＩＤＴ１０９とは、
信号端子１１３に接続されている。ＩＤＴ１０３とＩＤ
Ｔ１０５とは、信号端子１１４に接続されている。そし
てＩＤＴ１０８とＩＤＴ１１０とは、信号端子１１５に
接続されている。
信号端子１１３に接続されている。ＩＤＴ１０３とＩＤ
Ｔ１０５とは、信号端子１１４に接続されている。そし
てＩＤＴ１０８とＩＤＴ１１０とは、信号端子１１５に
接続されている。
【０００８】信号端子１１３を不平衡信号端子、信号端
子１１４と信号端子１１５とを平衡信号端子として、平
衡−不平衡変換機能を有し、かつ不平衡信号端子に対し
て平衡信号端子のインピーダンスが約４倍異なる弾性表
面波装置が実現されている。
子１１４と信号端子１１５とを平衡信号端子として、平
衡−不平衡変換機能を有し、かつ不平衡信号端子に対し
て平衡信号端子のインピーダンスが約４倍異なる弾性表
面波装置が実現されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来例の構成では、通過帯域の広く、周波数の高いＤＣＳ
用フィルタのような弾性表面波装置を実現しようとする
と、ＶＳＷＲ（VoltageStanding Wave Ratio）および通
過帯域内の偏差が悪いという問題があった。その理由
は、フィルタの周波数が高いために圧電基板上やパッケ
ージ内に発生する寄生容量の影響が大きくなり、特に、
通過帯域の広いフィルタ特性を実現しようとすると、イ
ンピーダンスが容量性となるためである。
来例の構成では、通過帯域の広く、周波数の高いＤＣＳ
用フィルタのような弾性表面波装置を実現しようとする
と、ＶＳＷＲ（VoltageStanding Wave Ratio）および通
過帯域内の偏差が悪いという問題があった。その理由
は、フィルタの周波数が高いために圧電基板上やパッケ
ージ内に発生する寄生容量の影響が大きくなり、特に、
通過帯域の広いフィルタ特性を実現しようとすると、イ
ンピーダンスが容量性となるためである。
【００１０】平衡端子側のインピーダンスについては、
２００Ωで実軸上にあることが要求されるが、接続され
るアンプやミキサとの間に整合回路が一般的に設けら
れ、容量性であることについては、それ程大きな問題に
はならない。これに対して、不平衡端子側のインピーダ
ンスについては、５０Ωで実軸上にあることが求められ
るが、インピーダンス整合用の外部素子を付加できない
場合が多いため、大きな問題となる。
２００Ωで実軸上にあることが要求されるが、接続され
るアンプやミキサとの間に整合回路が一般的に設けら
れ、容量性であることについては、それ程大きな問題に
はならない。これに対して、不平衡端子側のインピーダ
ンスについては、５０Ωで実軸上にあることが求められ
るが、インピーダンス整合用の外部素子を付加できない
場合が多いため、大きな問題となる。
【００１１】本発明の目的は、上記の課題を解決するた
めに、不平衡信号端子にはリアクタンス素子を付加する
ことなく、従来よりＶＳＷＲや通過帯域内の偏差が改善
された、平衡−不平衡変換機能を有し、かつ不平衡信号
端子に対して平衡信号端子のインピーダンスが約４倍異
なる弾性表面波装置および通信装置を提供することにあ
る。
めに、不平衡信号端子にはリアクタンス素子を付加する
ことなく、従来よりＶＳＷＲや通過帯域内の偏差が改善
された、平衡−不平衡変換機能を有し、かつ不平衡信号
端子に対して平衡信号端子のインピーダンスが約４倍異
なる弾性表面波装置および通信装置を提供することにあ
る。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明の弾性表面波装置
は、上記の課題を解決するために、圧電基板上に弾性表
面波の伝搬方向に沿って、少なくとも３つ以上の奇数個
のＩＤＴを含み、入力用ＩＤＴと出力用ＩＤＴとが交互
に配置されている２つの弾性表面波フィルタを備え、前
記２つの弾性表面波フィルタの入力信号に対する出力信
号の位相が互いに約１８０度反転して平衡−不平衡変換
機能を有する弾性表面波装置において、前記ＩＤＴの個
数をＮ個とした場合に、（Ｎ−１）／２＋１個のＩＤＴ
が１つの不平衡信号端子に接続され、前記弾性表面波フ
ィルタ毎の（Ｎ−１）／２個のＩＤＴが別々の平衡信号
端子に接続されており、かつ前記各弾性表面波フィルタ
のＩＤＴの総電極指本数は、それぞれ７１本以上であ
り、各弾性表面波フィルタの不平衡信号端子に接続され
ているＩＤＴの総電極指本数をＮ１、平衡信号端子に接
続されているＩＤＴの総電極指本数をＮ２とした場合
に、Ｎ１＞Ｎ２を満足していることを特徴としている。
は、上記の課題を解決するために、圧電基板上に弾性表
面波の伝搬方向に沿って、少なくとも３つ以上の奇数個
のＩＤＴを含み、入力用ＩＤＴと出力用ＩＤＴとが交互
に配置されている２つの弾性表面波フィルタを備え、前
記２つの弾性表面波フィルタの入力信号に対する出力信
号の位相が互いに約１８０度反転して平衡−不平衡変換
機能を有する弾性表面波装置において、前記ＩＤＴの個
数をＮ個とした場合に、（Ｎ−１）／２＋１個のＩＤＴ
が１つの不平衡信号端子に接続され、前記弾性表面波フ
ィルタ毎の（Ｎ−１）／２個のＩＤＴが別々の平衡信号
端子に接続されており、かつ前記各弾性表面波フィルタ
のＩＤＴの総電極指本数は、それぞれ７１本以上であ
り、各弾性表面波フィルタの不平衡信号端子に接続され
ているＩＤＴの総電極指本数をＮ１、平衡信号端子に接
続されているＩＤＴの総電極指本数をＮ２とした場合
に、Ｎ１＞Ｎ２を満足していることを特徴としている。
【００１３】上記の構成によれば、圧電基板上に弾性表
面波の伝搬方向に沿って少なくとも３つ以上の奇数個の
ＩＤＴを有し、入力用ＩＤＴと出力用ＩＤＴとが交互に
配置されている２つの弾性表面波フィルタを用い、かつ
前記２つの弾性表面波フィルタは、入力信号に対する出
力信号の位相が約１８０度異なり、前記ＩＤＴの個数を
Ｎ個とした場合に（Ｎ−１）／２＋１個のＩＤＴを１つ
の不平衡信号端子に接続し、（Ｎ−１）／２個のＩＤＴ
をそれぞれ２つの弾性表面波フィルタ毎に別々の平衡信
号端子に接続し、かつ前記各弾性表面波フィルタのＩＤ
Ｔの総電極指本数をそれぞれ７１本以上とし、かつ各弾
性表面波フィルタにおいて、前記不平衡信号端子に接続
されているＩＤＴの総電極指本数をＮ１、前記平衡信号
端子に接続されているＩＤＴの電極指本数をＮ２として
場合に、Ｎ１＞Ｎ２を満足するように構成されているの
で、不平衡信号端子のインピーダンスを、より実軸上に
もち上げることができ、従来よりＶＳＷＲや通過帯域内
の偏差が改善された、平衡−不平衡変換機能を有し、か
つ不平衡信号端子に対して平衡信号端子のインピーダン
スが約４倍異なる弾性表面波装置を実現できる。
面波の伝搬方向に沿って少なくとも３つ以上の奇数個の
ＩＤＴを有し、入力用ＩＤＴと出力用ＩＤＴとが交互に
配置されている２つの弾性表面波フィルタを用い、かつ
前記２つの弾性表面波フィルタは、入力信号に対する出
力信号の位相が約１８０度異なり、前記ＩＤＴの個数を
Ｎ個とした場合に（Ｎ−１）／２＋１個のＩＤＴを１つ
の不平衡信号端子に接続し、（Ｎ−１）／２個のＩＤＴ
をそれぞれ２つの弾性表面波フィルタ毎に別々の平衡信
号端子に接続し、かつ前記各弾性表面波フィルタのＩＤ
Ｔの総電極指本数をそれぞれ７１本以上とし、かつ各弾
性表面波フィルタにおいて、前記不平衡信号端子に接続
されているＩＤＴの総電極指本数をＮ１、前記平衡信号
端子に接続されているＩＤＴの電極指本数をＮ２として
場合に、Ｎ１＞Ｎ２を満足するように構成されているの
で、不平衡信号端子のインピーダンスを、より実軸上に
もち上げることができ、従来よりＶＳＷＲや通過帯域内
の偏差が改善された、平衡−不平衡変換機能を有し、か
つ不平衡信号端子に対して平衡信号端子のインピーダン
スが約４倍異なる弾性表面波装置を実現できる。
【００１４】本発明の弾性表面波装置は、上記の構成に
加えて、前記弾性表面波フィルタが、３つのＩＤＴを有
する縦結合共振子型弾性表面波フィルタであることが好
ましい。これにより、圧電基板（チップ）上の引き回し
が少なく済み、パターンレイアウトを容易にすることが
できる。
加えて、前記弾性表面波フィルタが、３つのＩＤＴを有
する縦結合共振子型弾性表面波フィルタであることが好
ましい。これにより、圧電基板（チップ）上の引き回し
が少なく済み、パターンレイアウトを容易にすることが
できる。
【００１５】本発明の弾性表面波装置は、上記の構成に
加えて、中心周波数に対する通過帯域幅の割合が、約
４．３％以上であることが好ましい。これにより、より
好ましいＶＳＷＲを得ることができる。
加えて、中心周波数に対する通過帯域幅の割合が、約
４．３％以上であることが好ましい。これにより、より
好ましいＶＳＷＲを得ることができる。
【００１６】本発明の弾性表面波装置は、上記の構成に
加えて、不平衡信号端子に接続されている一方の弾性表
面波フィルタにおけるＩＤＴの向きが、不平衡信号端子
に接続されている他方の弾性表面波フィルタにおけるＩ
ＤＴの向きに対して交叉幅方向に反転していることが好
ましい。これにより、２つの弾性表面波フィルタにおけ
る入力信号に対する出力信号の位相を、平衡信号端子間
の平衡度および通過帯域の挿入損失等を悪化させること
なく、約１８０度異ならせることができる。
加えて、不平衡信号端子に接続されている一方の弾性表
面波フィルタにおけるＩＤＴの向きが、不平衡信号端子
に接続されている他方の弾性表面波フィルタにおけるＩ
ＤＴの向きに対して交叉幅方向に反転していることが好
ましい。これにより、２つの弾性表面波フィルタにおけ
る入力信号に対する出力信号の位相を、平衡信号端子間
の平衡度および通過帯域の挿入損失等を悪化させること
なく、約１８０度異ならせることができる。
【００１７】本発明の弾性表面波装置は、上記の構成に
加えて、弾性表面波フィルタに、少なくとも１つ以上の
弾性表面波共振子を、直列、もしくは並列あるいはその
両方で接続していることが好ましい。これにより、入力
側の通過帯域内のインピーダンスが、実軸上により近づ
けることができるので、製造ばらつきによるＶＳＷＲの
ばらつきが小さい弾性表面波装置を提供することができ
る。
加えて、弾性表面波フィルタに、少なくとも１つ以上の
弾性表面波共振子を、直列、もしくは並列あるいはその
両方で接続していることが好ましい。これにより、入力
側の通過帯域内のインピーダンスが、実軸上により近づ
けることができるので、製造ばらつきによるＶＳＷＲの
ばらつきが小さい弾性表面波装置を提供することができ
る。
【００１８】本発明の弾性表面波装置は、上記の構成に
加えて、前記圧電基板を収納するパッケージと前記圧電
基板との導通がフリップチップ工法によって取られてい
ることが好ましい。これにより、インダクタンス成分が
付加されることがなく、インピーダンスが容量性となる
ので、パッケージにＶＳＷＲや通過帯域内の偏差が改善
し、パッケージに収納された弾性表面波装置を提供する
ことができる。
加えて、前記圧電基板を収納するパッケージと前記圧電
基板との導通がフリップチップ工法によって取られてい
ることが好ましい。これにより、インダクタンス成分が
付加されることがなく、インピーダンスが容量性となる
ので、パッケージにＶＳＷＲや通過帯域内の偏差が改善
し、パッケージに収納された弾性表面波装置を提供する
ことができる。
【００１９】本発明の通信装置は、前記課題を解決する
ために、上記弾性表面波装置のいずれかを有することを
特徴としている。上記の構成によれば、ＶＳＷＲや通過
帯域内の偏差が改善された弾性表面波装置を有すること
で、ＶＳＷＲや通過帯域内の偏差が改善された通信装置
を提供することができる。
ために、上記弾性表面波装置のいずれかを有することを
特徴としている。上記の構成によれば、ＶＳＷＲや通過
帯域内の偏差が改善された弾性表面波装置を有すること
で、ＶＳＷＲや通過帯域内の偏差が改善された通信装置
を提供することができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】〔実施の形態１〕本発明の実施の
一形態について図１ないし図１５に基づいて説明すれ
ば、以下の通りである。本実施の形態では、ＤＣＳ（di
gital communication system）受信用の弾性表面波装置
を例にとって説明する。
一形態について図１ないし図１５に基づいて説明すれ
ば、以下の通りである。本実施の形態では、ＤＣＳ（di
gital communication system）受信用の弾性表面波装置
を例にとって説明する。
【００２１】図１に、本実施の形態の弾性表面波装置の
要部の構成を示す。上記弾性表面波装置は、圧電基板
（図示せず）上に、Ａｌ電極により形成されている２つ
の縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１・２を備えてい
る。このように、本実施の形態における弾性表面波装置
は、２つの縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１・２を
用いて実現される。本実施の形態では、圧電基板とし
て、４０±５°ＹｃｕｔＸ伝搬ＬｉＴａＯ3基板を用い
ている。
要部の構成を示す。上記弾性表面波装置は、圧電基板
（図示せず）上に、Ａｌ電極により形成されている２つ
の縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１・２を備えてい
る。このように、本実施の形態における弾性表面波装置
は、２つの縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１・２を
用いて実現される。本実施の形態では、圧電基板とし
て、４０±５°ＹｃｕｔＸ伝搬ＬｉＴａＯ3基板を用い
ている。
【００２２】縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１の構
成は、ＩＤＴ４（出力用ＩＤＴ）を挟みこむようにＩＤ
Ｔ３・５（入力用ＩＤＴ）が形成され、その両側に反射
器６・７が形成されている。図１に示すように、互いに
隣り合うＩＤＴ３とＩＤＴ４との間、およびＩＤＴ４と
ＩＤＴ５との間の数本の電極指は、ＩＤＴの他の部分よ
りもピッチが小さくなっている（狭ピッチ電極指部１７
・１８）。
成は、ＩＤＴ４（出力用ＩＤＴ）を挟みこむようにＩＤ
Ｔ３・５（入力用ＩＤＴ）が形成され、その両側に反射
器６・７が形成されている。図１に示すように、互いに
隣り合うＩＤＴ３とＩＤＴ４との間、およびＩＤＴ４と
ＩＤＴ５との間の数本の電極指は、ＩＤＴの他の部分よ
りもピッチが小さくなっている（狭ピッチ電極指部１７
・１８）。
【００２３】縦結合共振子型弾性表面波フィルタ２の構
成は、ＩＤＴ９（出力用ＩＤＴ）を挟みこむようにＩＤ
Ｔ８・１０（入力用ＩＤＴ）が形成され、その両側に反
射器１１・１２が形成されている。また、縦結合共振子
型弾性表面波フィルタ１と同様に、ＩＤＴ８とＩＤＴ９
との間、およびＩＤＴ９とＩＤＴ１０との間では、狭ピ
ッチ電極指部１８・１９が設けられている。縦結合共振
子型弾性表面波フィルタ２のＩＤＴ８とＩＤＴ１０との
向きは、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１のＩＤＴ
３とＩＤＴ５とに対して、交叉幅方向に反転させてい
る。これにより、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ２
における入力信号に対する出力信号の位相は、縦結合共
振子型弾性表面波フィルタ１に対して約１８０度反転さ
れている。
成は、ＩＤＴ９（出力用ＩＤＴ）を挟みこむようにＩＤ
Ｔ８・１０（入力用ＩＤＴ）が形成され、その両側に反
射器１１・１２が形成されている。また、縦結合共振子
型弾性表面波フィルタ１と同様に、ＩＤＴ８とＩＤＴ９
との間、およびＩＤＴ９とＩＤＴ１０との間では、狭ピ
ッチ電極指部１８・１９が設けられている。縦結合共振
子型弾性表面波フィルタ２のＩＤＴ８とＩＤＴ１０との
向きは、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１のＩＤＴ
３とＩＤＴ５とに対して、交叉幅方向に反転させてい
る。これにより、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ２
における入力信号に対する出力信号の位相は、縦結合共
振子型弾性表面波フィルタ１に対して約１８０度反転さ
れている。
【００２４】また、本実施の形態においては、縦結合共
振子型弾性表面波フィルタ１・２における、中央に位置
するＩＤＴ４・９をそれぞれ挟みこんでいるＩＤＴ３・
５およびＩＤＴ８・１０が不平衡信号端子１３に接続さ
れている。さらに、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ
１・２における３つのＩＤＴのうち中央に位置するＩＤ
Ｔ４・９が、それぞれ不平衡信号端子１４・１５に接続
されている。
振子型弾性表面波フィルタ１・２における、中央に位置
するＩＤＴ４・９をそれぞれ挟みこんでいるＩＤＴ３・
５およびＩＤＴ８・１０が不平衡信号端子１３に接続さ
れている。さらに、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ
１・２における３つのＩＤＴのうち中央に位置するＩＤ
Ｔ４・９が、それぞれ不平衡信号端子１４・１５に接続
されている。
【００２５】これに対して図２に比較例の構成を示す。
この比較例は、従来例で示した弾性表面波装置の平衡信
号端子間に、インダクタンス素子１１６を付加した構成
である。つまり、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１
０１・１０２においては、３つのＩＤＴのうち中央に位
置するＩＤＴ１０４・１０９が、不平衡信号端子１１３
に接続され、中央に位置するＩＤＴを挟みこんでいるＩ
ＤＴ１０３・１０５およびＩＤＴ１０８・１１０が、そ
れぞれ別の平衡信号端子１１４・１１５に接続されてい
る構成である。
この比較例は、従来例で示した弾性表面波装置の平衡信
号端子間に、インダクタンス素子１１６を付加した構成
である。つまり、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１
０１・１０２においては、３つのＩＤＴのうち中央に位
置するＩＤＴ１０４・１０９が、不平衡信号端子１１３
に接続され、中央に位置するＩＤＴを挟みこんでいるＩ
ＤＴ１０３・１０５およびＩＤＴ１０８・１１０が、そ
れぞれ別の平衡信号端子１１４・１１５に接続されてい
る構成である。
【００２６】上記のように、本実施の形態の弾性表面波
装置は、比較例の弾性表面波装置において３つのＩＤＴ
のうち中央に位置するＩＤＴ１０４・１０９が不平衡信
号端子に接続され、中央に位置するＩＤＴを挟み込んで
いるＩＤＴ１０３・１０５およびＩＤＴ１０８・１１０
がそれぞれ別の平衡信号端子に接続されていたのに対
し、３つのＩＤＴのうち中央に位置するＩＤＴを挟み込
んでいるＩＤＴ３・５およびＩＤＴ８１０が不平衡信号
端子に接続され、中央に位置するＩＤＴ４・９がそれぞ
れ異なる平衡信号端子に接続されている点で異なってい
る。
装置は、比較例の弾性表面波装置において３つのＩＤＴ
のうち中央に位置するＩＤＴ１０４・１０９が不平衡信
号端子に接続され、中央に位置するＩＤＴを挟み込んで
いるＩＤＴ１０３・１０５およびＩＤＴ１０８・１１０
がそれぞれ別の平衡信号端子に接続されていたのに対
し、３つのＩＤＴのうち中央に位置するＩＤＴを挟み込
んでいるＩＤＴ３・５およびＩＤＴ８１０が不平衡信号
端子に接続され、中央に位置するＩＤＴ４・９がそれぞ
れ異なる平衡信号端子に接続されている点で異なってい
る。
【００２７】つまり、本実施の形態では、ＩＤＴの個数
をＮ個とした場合に、（Ｎ−１）／２＋１個のＩＤＴを
１つの不平衡信号端子に接続し、（Ｎ−１）／２個のＩ
ＤＴをそれぞれ２つの縦結合共振子型弾性表面波フィル
タ毎に別々の平衡信号端子に接続するという構成となっ
ている。
をＮ個とした場合に、（Ｎ−１）／２＋１個のＩＤＴを
１つの不平衡信号端子に接続し、（Ｎ−１）／２個のＩ
ＤＴをそれぞれ２つの縦結合共振子型弾性表面波フィル
タ毎に別々の平衡信号端子に接続するという構成となっ
ている。
【００２８】また、平衡信号端子１４と平衡信号端子１
５との間には、インダクタンス素子（リアクタンス）１
６が付加されている。ちなみに本実施の形態では、イン
ダクタンス素子１６における値を、２２ｎＨに設定して
いる。比較例では、同様にインダクタンス素子１１６に
おける値を２２ｎＨに設定している。
５との間には、インダクタンス素子（リアクタンス）１
６が付加されている。ちなみに本実施の形態では、イン
ダクタンス素子１６における値を、２２ｎＨに設定して
いる。比較例では、同様にインダクタンス素子１１６に
おける値を２２ｎＨに設定している。
【００２９】このような不平衡型−平衡型変換機能を有
する弾性表面波フィルタを備えた弾性表面波装置は、近
年、圧電基板に形成されている弾性表面波フィルタをセ
ラミック製のパッケージ内に収納して封止する形態が一
般的になってきている。
する弾性表面波フィルタを備えた弾性表面波装置は、近
年、圧電基板に形成されている弾性表面波フィルタをセ
ラミック製のパッケージ内に収納して封止する形態が一
般的になってきている。
【００３０】次に、本実施の形態におけるパッケージに
収納されている弾性表面波装置の断面図を図３に示す。
上記弾性表面波装置は、パッケージと弾性表面波フィル
タが形成されている圧電基板３０５との導通を、バンプ
ボンディング３０６によって取るフリップチップ工法に
より作られた構造である。
収納されている弾性表面波装置の断面図を図３に示す。
上記弾性表面波装置は、パッケージと弾性表面波フィル
タが形成されている圧電基板３０５との導通を、バンプ
ボンディング３０６によって取るフリップチップ工法に
より作られた構造である。
【００３１】上記パッケージは２層構造となっており、
底板部３０１、側壁部３０２、およびキャップ３０３を
備えている。この底板部３０１は例えば長方形状であ
り、この底板部３０１の四周辺部からそれぞれ側壁部３
０２が立設されている。キャップ部３０３は、この各側
壁部３０２により形成される開口を覆って塞いでいる。
この底板部３０１の上面（内表面）には、圧電基板３０
５との導通を取るダイアタッチ部３０４が形成されてい
る。圧電基板３０５とダイアタッチ部３０４は、バンプ
３０６によって結合されている。また、底板部３０１の
外表面（内表面の反対面）上には、図示しないが、配線
パターンにスルーホール等を介して接続される外部端子
が形成されている。
底板部３０１、側壁部３０２、およびキャップ３０３を
備えている。この底板部３０１は例えば長方形状であ
り、この底板部３０１の四周辺部からそれぞれ側壁部３
０２が立設されている。キャップ部３０３は、この各側
壁部３０２により形成される開口を覆って塞いでいる。
この底板部３０１の上面（内表面）には、圧電基板３０
５との導通を取るダイアタッチ部３０４が形成されてい
る。圧電基板３０５とダイアタッチ部３０４は、バンプ
３０６によって結合されている。また、底板部３０１の
外表面（内表面の反対面）上には、図示しないが、配線
パターンにスルーホール等を介して接続される外部端子
が形成されている。
【００３２】上記縦結合共振子型弾性表面波フィルタ１
の詳細な設計の一例については、以下の通りである。
の詳細な設計の一例については、以下の通りである。
【００３３】狭ピッチ電極指のピッチ（狭ピッチ電極指
部２１７・２１８）で決まる波長をλＩ２、その他の電
極指のピッチで決まる波長をλＩ１とすると、 交叉幅Ｗ：４６．６λＩ１ ＩＤＴ本数（ＩＤＴ３、ＩＤＴ４、ＩＤＴ５の順）：２
５／３３／２５本 ＩＤＴ波長λＩ１：２．１４８μｍ、λＩ２：１．９４
２μｍ 反射器波長λＲ：２．４７０μｍ 反射器本数：１５０本 ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔：０．５００λＩ２ ＩＤＴ−反射器間隔：２．１７０μｍ ｄｕｔｙ：０．６３（ＩＤＴ）、０．５７（反射器） 電極膜厚：０．０９４λＩ１ 上記の「間隔」とは、互いに隣り合う２本の電極指の中
心間距離である。
部２１７・２１８）で決まる波長をλＩ２、その他の電
極指のピッチで決まる波長をλＩ１とすると、 交叉幅Ｗ：４６．６λＩ１ ＩＤＴ本数（ＩＤＴ３、ＩＤＴ４、ＩＤＴ５の順）：２
５／３３／２５本 ＩＤＴ波長λＩ１：２．１４８μｍ、λＩ２：１．９４
２μｍ 反射器波長λＲ：２．４７０μｍ 反射器本数：１５０本 ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔：０．５００λＩ２ ＩＤＴ−反射器間隔：２．１７０μｍ ｄｕｔｙ：０．６３（ＩＤＴ）、０．５７（反射器） 電極膜厚：０．０９４λＩ１ 上記の「間隔」とは、互いに隣り合う２本の電極指の中
心間距離である。
【００３４】縦結合共振子型弾性表面波フィルタ２の詳
細な設計の一例は、ＩＤＴ８とＩＤＴ１０との向きを逆
にしている以外は、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ
１と全て同じである。
細な設計の一例は、ＩＤＴ８とＩＤＴ１０との向きを逆
にしている以外は、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ
１と全て同じである。
【００３５】本実施の形態の弾性表面波装置における、
周波数に対する伝送特性を図４、入力側（不平衡信号端
子側）のＶＳＷＲを図５に、出力側（平衡信号端子側）
のＶＳＷＲを図６に示す。
周波数に対する伝送特性を図４、入力側（不平衡信号端
子側）のＶＳＷＲを図５に、出力側（平衡信号端子側）
のＶＳＷＲを図６に示す。
【００３６】また、比較例は、不平衡信号端子１１３に
各弾性表面波フィルタ１０１・１０２の中央に位置する
ＩＤＴ１０４・１０９を接続し、中央に位置するＩＤＴ
１０４・１０９を挟み込んでいるＩＤＴ１０３・１０５
およびＩＤＴ１０８１１０をそれぞれ２つの平衡信号端
子１１４・１１５に接続した点と、インピーダンスを調
整するために各ＩＤＴの波長λＩ１を２．１５３μｍ、
λＩ２を１．９３５μｍに変更した点以外、本実施の形
態のＩＤＴに対応する各ＩＤＴは同じ構成である。この
比較例の弾性表面波装置における、周波数に対する伝送
特性を図７、入力側のＶＳＷＲを図８、出力側のＶＳＷ
Ｒを図９に示す。
各弾性表面波フィルタ１０１・１０２の中央に位置する
ＩＤＴ１０４・１０９を接続し、中央に位置するＩＤＴ
１０４・１０９を挟み込んでいるＩＤＴ１０３・１０５
およびＩＤＴ１０８１１０をそれぞれ２つの平衡信号端
子１１４・１１５に接続した点と、インピーダンスを調
整するために各ＩＤＴの波長λＩ１を２．１５３μｍ、
λＩ２を１．９３５μｍに変更した点以外、本実施の形
態のＩＤＴに対応する各ＩＤＴは同じ構成である。この
比較例の弾性表面波装置における、周波数に対する伝送
特性を図７、入力側のＶＳＷＲを図８、出力側のＶＳＷ
Ｒを図９に示す。
【００３７】なお、図４、図７では、上側の曲線を左側
の目盛で読むようになっており、下側の曲線は上側の曲
線を拡大したものであり、右側の目盛で読むようになっ
ている。
の目盛で読むようになっており、下側の曲線は上側の曲
線を拡大したものであり、右側の目盛で読むようになっ
ている。
【００３８】ＤＣＳ受信用フィルタにおける通過帯域の
周波数範囲は、１８０５〜１８８０ＭＨｚである。この
範囲において通過帯域の偏差を比較すると、比較例で
は、約１．０ｄＢであるのに対して、本実施の形態で
は、約０．７ｄＢと、約０．３ｄＢ改善している。ま
た、通過帯域内の最大挿入損失も、比較例では、約２．
５ｄＢであるのに対し、本実施の形態では約２．２ｄＢ
と、約０．３ｄＢ改善している。
周波数範囲は、１８０５〜１８８０ＭＨｚである。この
範囲において通過帯域の偏差を比較すると、比較例で
は、約１．０ｄＢであるのに対して、本実施の形態で
は、約０．７ｄＢと、約０．３ｄＢ改善している。ま
た、通過帯域内の最大挿入損失も、比較例では、約２．
５ｄＢであるのに対し、本実施の形態では約２．２ｄＢ
と、約０．３ｄＢ改善している。
【００３９】次に、ＶＳＷＲを比較すると、比較例で
は、入力側、出力側ともＶＳＷＲが約２．２であったの
に対し、本実施の形態では、入力側で約１．８、出力側
で約１．７と、それぞれ約０．４、約０．５改善してい
る。つまり、本実施の形態では、比較例に対し、通過帯
域内の偏差、最大挿入損失、およびＶＳＷＲのすべてが
改善されていることになる。
は、入力側、出力側ともＶＳＷＲが約２．２であったの
に対し、本実施の形態では、入力側で約１．８、出力側
で約１．７と、それぞれ約０．４、約０．５改善してい
る。つまり、本実施の形態では、比較例に対し、通過帯
域内の偏差、最大挿入損失、およびＶＳＷＲのすべてが
改善されていることになる。
【００４０】本実施の形態の効果が得られた理由を、以
下に説明する。比較例の反射特性をスミスチャートで表
示した図を図１０、本実施の形態の場合を図１１に示
す。比較例の入力側（不平衡信号端子側）の反射特性に
対して本実施の形態の反射特性は、共振Ａ、Ｂともに誘
導性の方にシフトしていることがわかる。これは比較例
のように中央に位置するＩＤＴではなく、中央に位置す
るＩＤＴを挟み込んでいる２つのＩＤＴを不平衡信号端
子側に接続した効果である。
下に説明する。比較例の反射特性をスミスチャートで表
示した図を図１０、本実施の形態の場合を図１１に示
す。比較例の入力側（不平衡信号端子側）の反射特性に
対して本実施の形態の反射特性は、共振Ａ、Ｂともに誘
導性の方にシフトしていることがわかる。これは比較例
のように中央に位置するＩＤＴではなく、中央に位置す
るＩＤＴを挟み込んでいる２つのＩＤＴを不平衡信号端
子側に接続した効果である。
【００４１】比較例や本実施の形態のように、２つの縦
合共振子型弾性表面波フィルタを使って不平衡−平衡変
換機能を有する弾性表面波装置を形成すると、２つの平
衡信号端子に接続されているＩＤＴは、アース電位を介
して、直列に接続される形となる。そのため、特にＤＣ
Ｓ用フィルタのように周波数の高いフィルタにおいては
寄生容量の影響が大きくなり、平衡信号端子側のインピ
ーダンスは大きく容量性となる。したがって、周波数が
高く、通過帯域幅が広い弾性表面波装置においては、平
衡信号端子間にインダクタンス素子などのリアクタンス
素子を付加することが必須となる。
合共振子型弾性表面波フィルタを使って不平衡−平衡変
換機能を有する弾性表面波装置を形成すると、２つの平
衡信号端子に接続されているＩＤＴは、アース電位を介
して、直列に接続される形となる。そのため、特にＤＣ
Ｓ用フィルタのように周波数の高いフィルタにおいては
寄生容量の影響が大きくなり、平衡信号端子側のインピ
ーダンスは大きく容量性となる。したがって、周波数が
高く、通過帯域幅が広い弾性表面波装置においては、平
衡信号端子間にインダクタンス素子などのリアクタンス
素子を付加することが必須となる。
【００４２】このとき比較例のように中央に位置するＩ
ＤＴを不平衡信号端子側に接続すると、中央に位置する
ＩＤＴの電極指のほうが、中央に位置するＩＤＴを挟み
込んでいる２つのＩＤＴの電極指本数を足した本数より
少ないので、不平衡信号端子側のインピーダンスも容量
性となってしまう。そこで、本実施の形態では、電極指
本数の総数が多い中央ＩＤＴを挟み込んでいるＩＤＴを
不平衡信号端子に接続することで不平衡信号端子のイン
ピーダンスをより誘導性とし、さらに平衡信号端子側に
インダクタンス素子を付加することで誘導性とすること
で、比較例よりも通過帯域内の偏差、およびＶＳＷＲが
改善されたものである。
ＤＴを不平衡信号端子側に接続すると、中央に位置する
ＩＤＴの電極指のほうが、中央に位置するＩＤＴを挟み
込んでいる２つのＩＤＴの電極指本数を足した本数より
少ないので、不平衡信号端子側のインピーダンスも容量
性となってしまう。そこで、本実施の形態では、電極指
本数の総数が多い中央ＩＤＴを挟み込んでいるＩＤＴを
不平衡信号端子に接続することで不平衡信号端子のイン
ピーダンスをより誘導性とし、さらに平衡信号端子側に
インダクタンス素子を付加することで誘導性とすること
で、比較例よりも通過帯域内の偏差、およびＶＳＷＲが
改善されたものである。
【００４３】また、本実施の形態では、平衡端子間の平
衡度や通過帯域外の減衰量を大きくする目的で、縦結合
共振子型弾性表面波フィルタ１と縦結合共振子型弾性表
面波フィルタ２との設計を異ならせてもよい。この場合
においても、本発明の効果が同様に得られる。
衡度や通過帯域外の減衰量を大きくする目的で、縦結合
共振子型弾性表面波フィルタ１と縦結合共振子型弾性表
面波フィルタ２との設計を異ならせてもよい。この場合
においても、本発明の効果が同様に得られる。
【００４４】本実施の形態において、中央に位置するＩ
ＤＴを挟み込んでいる２つのＩＤＴを不平衡信号端子に
接続する他に偏差、およびＶＳＷＲが改善される要素と
して、各縦結合共振子型弾性表面波フィルタの総電極指
本数と、中央に位置するＩＤＴとそれを挟み込んでいる
ＩＤＴの総電極指本数の比、つまり不平衡信号端子と平
衡信号端子に接続する総電極指本数の比が挙げられる。
ＤＴを挟み込んでいる２つのＩＤＴを不平衡信号端子に
接続する他に偏差、およびＶＳＷＲが改善される要素と
して、各縦結合共振子型弾性表面波フィルタの総電極指
本数と、中央に位置するＩＤＴとそれを挟み込んでいる
ＩＤＴの総電極指本数の比、つまり不平衡信号端子と平
衡信号端子に接続する総電極指本数の比が挙げられる。
【００４５】各縦結合共振子型弾性表面波フィルタのＩ
ＤＴの総電極指本数に注目し、比較例の弾性表面波装置
より良好なＶＳＷＲが得られる総電極指本数を調査し
た。その結果を、図１２に示す。横軸はＩＤＴ３・８、
ＩＤＴ４・９、ＩＤＴ５・１０の電極指本数を順番に記
載し、カッコ内は総電極指本数を示している。調査の方
法は、各縦結合共振子型弾性表面波フィルタのＩＤＴの
電極指本数を減らしていき、その際、狭ピッチ電極指の
ピッチやＩＤＴ−ＩＤＴ間隔などの設計パラメータを調
整して各電極指本数の場合に最も良好なＶＳＷＲが得ら
れる条件を探し、それによって得られたＶＳＷＲの値を
プロットした。その結果、ＶＳＷＲの値が比較例で得ら
れた２．２以上になるのは、ＩＤＴの電極指本数が７１
本未満となった場合であることがわかる。すなわち、比
較例より良好なＶＳＷＲを得るためには、各縦結合共振
子型弾性表面波フィルタそれぞれのＩＤＴの総電極指本
数を７１本以上とする必要があることがわかる。
ＤＴの総電極指本数に注目し、比較例の弾性表面波装置
より良好なＶＳＷＲが得られる総電極指本数を調査し
た。その結果を、図１２に示す。横軸はＩＤＴ３・８、
ＩＤＴ４・９、ＩＤＴ５・１０の電極指本数を順番に記
載し、カッコ内は総電極指本数を示している。調査の方
法は、各縦結合共振子型弾性表面波フィルタのＩＤＴの
電極指本数を減らしていき、その際、狭ピッチ電極指の
ピッチやＩＤＴ−ＩＤＴ間隔などの設計パラメータを調
整して各電極指本数の場合に最も良好なＶＳＷＲが得ら
れる条件を探し、それによって得られたＶＳＷＲの値を
プロットした。その結果、ＶＳＷＲの値が比較例で得ら
れた２．２以上になるのは、ＩＤＴの電極指本数が７１
本未満となった場合であることがわかる。すなわち、比
較例より良好なＶＳＷＲを得るためには、各縦結合共振
子型弾性表面波フィルタそれぞれのＩＤＴの総電極指本
数を７１本以上とする必要があることがわかる。
【００４６】次に、不平衡信号端子と平衡信端子とに接
続する各縦結合共振子型弾性表面波フィルタにおけるＩ
ＤＴの総電極指本数の比について調査した。その結果
を、図１３に示す。このとき、ＩＤＴの総電極指本数
は、８３本に固定して行った。横軸は、ＩＤＴ３・８、
ＩＤＴ４・９、ＩＤＴ５・１０の電極指の本数を順番に
記載している。調査の方法は、上記ＩＤＴの総電極指本
数の比（２５／３３／２５）から、平衡信号端子１４・
１５に接続される電極指本数を増やしていき、その際、
狭ピッチ電極指のピッチやＩＤＴ−ＩＤＴ間隔などの設
計パラメータを調整して各電極指本数の比の場合に最も
良好なＶＳＷＲが得られる条件を探した。上記のように
して得られたＶＳＷＲの値をプロットした。その結果、
ＩＤＴ３・８、ＩＤＴ４・９、ＩＤＴ５・１０における
電極指の本数が２３／３７／２３、つまり不平衡信号端
子に接続するＩＤＴの総電極指本数が４６本、平衡信号
端子に接続される電極指本数が３７本までは、比較例で
得られた２．２より良好なＶＳＷＲが得られた。また、
各ＩＤＴの電極指本数が２１／４１／２１、つまり不平
衡信号端子に接続するＩＤＴの総電極指本数が４２本、
平衡信号端子に接続する総電極指本数が４１本では、比
較例と同等のＶＳＷＲが得られた。しかしながら、平衡
信号端子に接続する総電極指本数が４１本より多くなる
と、比較例よりＶＳＷＲが悪化している。つまり、不平
衡信号端子に接続するＩＤＴの総電極指本数と平衡信号
端子に接続する総電極指本数は、平衡信号端子に接続す
るほうが多くなることで、ＶＳＷＲが悪化している。す
なわち、良好なＶＳＷＲを得るためには、不平衡信号端
子に接続するＩＤＴの総電極指本数を平衡信号端子に接
続する総電極指本数より多くしておく必要があると言え
る。
続する各縦結合共振子型弾性表面波フィルタにおけるＩ
ＤＴの総電極指本数の比について調査した。その結果
を、図１３に示す。このとき、ＩＤＴの総電極指本数
は、８３本に固定して行った。横軸は、ＩＤＴ３・８、
ＩＤＴ４・９、ＩＤＴ５・１０の電極指の本数を順番に
記載している。調査の方法は、上記ＩＤＴの総電極指本
数の比（２５／３３／２５）から、平衡信号端子１４・
１５に接続される電極指本数を増やしていき、その際、
狭ピッチ電極指のピッチやＩＤＴ−ＩＤＴ間隔などの設
計パラメータを調整して各電極指本数の比の場合に最も
良好なＶＳＷＲが得られる条件を探した。上記のように
して得られたＶＳＷＲの値をプロットした。その結果、
ＩＤＴ３・８、ＩＤＴ４・９、ＩＤＴ５・１０における
電極指の本数が２３／３７／２３、つまり不平衡信号端
子に接続するＩＤＴの総電極指本数が４６本、平衡信号
端子に接続される電極指本数が３７本までは、比較例で
得られた２．２より良好なＶＳＷＲが得られた。また、
各ＩＤＴの電極指本数が２１／４１／２１、つまり不平
衡信号端子に接続するＩＤＴの総電極指本数が４２本、
平衡信号端子に接続する総電極指本数が４１本では、比
較例と同等のＶＳＷＲが得られた。しかしながら、平衡
信号端子に接続する総電極指本数が４１本より多くなる
と、比較例よりＶＳＷＲが悪化している。つまり、不平
衡信号端子に接続するＩＤＴの総電極指本数と平衡信号
端子に接続する総電極指本数は、平衡信号端子に接続す
るほうが多くなることで、ＶＳＷＲが悪化している。す
なわち、良好なＶＳＷＲを得るためには、不平衡信号端
子に接続するＩＤＴの総電極指本数を平衡信号端子に接
続する総電極指本数より多くしておく必要があると言え
る。
【００４７】本発明は、特に通過帯域幅の広い弾性表面
波装置にて、効果を奏する。そこで、どの程度の通過帯
域幅を有する弾性表面波装置まで、本発明が有効となる
かについて調査した。調査は、比較例の構成から電極指
本数などの設計パラメータを変えていき、いくつかの通
過帯域幅を有する弾性表面波装置を作成した。その際、
本実施の形態で得られた１．８というＶＳＷＲの値が、
どれだけの通過帯域幅とすれば比較例でも得られるかを
調査した。
波装置にて、効果を奏する。そこで、どの程度の通過帯
域幅を有する弾性表面波装置まで、本発明が有効となる
かについて調査した。調査は、比較例の構成から電極指
本数などの設計パラメータを変えていき、いくつかの通
過帯域幅を有する弾性表面波装置を作成した。その際、
本実施の形態で得られた１．８というＶＳＷＲの値が、
どれだけの通過帯域幅とすれば比較例でも得られるかを
調査した。
【００４８】図１４に、通過帯域幅に対するＶＳＷＲの
値の変化を示す。通過帯域幅は、フィルタとして要求さ
れる挿入損失の、スルーレベルに対するレベル（本実施
形態では４ｄＢ）における通過帯域幅／中心周波数で示
される、比帯域で表示している。図１４より、ＶＳＷＲ
が１．８以下となるのは比帯域が４．３％未満の場合で
あることがわかる。つまり、比帯域４．３％以上の弾性
表面波装置を構成する場合は、本発明が有効であると言
える。
値の変化を示す。通過帯域幅は、フィルタとして要求さ
れる挿入損失の、スルーレベルに対するレベル（本実施
形態では４ｄＢ）における通過帯域幅／中心周波数で示
される、比帯域で表示している。図１４より、ＶＳＷＲ
が１．８以下となるのは比帯域が４．３％未満の場合で
あることがわかる。つまり、比帯域４．３％以上の弾性
表面波装置を構成する場合は、本発明が有効であると言
える。
【００４９】以上説明したように、上記では、圧電基板
上に弾性表面波の伝搬方向に沿って３つのＩＤＴを有
し、入力用ＩＤＴと出力用ＩＤＴとが交互に配置されて
いる２つの縦結合共振子型弾性表面波フィルタを用い、
かつ前記２つの縦結合共振子型弾性表面波フィルタは、
入力信号に対する出力信号の位相が約１８０度異なる構
成において、中央に位置するＩＤＴを平衡信号端子に、
中央に位置するＩＤＴを挟み込んでいる２つのＩＤＴを
不平衡信号端子に接続し、かつ不平衡信号端子にインダ
クタンス素子を付加することなく、通過帯域内の偏差、
最大挿入損失、およびＶＳＷＲが従来より改善された弾
性表面波装置が得られる。
上に弾性表面波の伝搬方向に沿って３つのＩＤＴを有
し、入力用ＩＤＴと出力用ＩＤＴとが交互に配置されて
いる２つの縦結合共振子型弾性表面波フィルタを用い、
かつ前記２つの縦結合共振子型弾性表面波フィルタは、
入力信号に対する出力信号の位相が約１８０度異なる構
成において、中央に位置するＩＤＴを平衡信号端子に、
中央に位置するＩＤＴを挟み込んでいる２つのＩＤＴを
不平衡信号端子に接続し、かつ不平衡信号端子にインダ
クタンス素子を付加することなく、通過帯域内の偏差、
最大挿入損失、およびＶＳＷＲが従来より改善された弾
性表面波装置が得られる。
【００５０】上記弾性表面波装置では、３つのＩＤＴを
有する縦結合共振子型弾性表面波フィルタを用いた弾性
表面波装置の例を示した。しかしながら、図１５に示す
ように、５つのＩＤＴ２３〜２７を有する縦結合共振子
型弾性表面波装置２１と、５つのＩＤＴ３０〜３４を有
する縦結合共振子型弾性表面波装置２２とを有する弾性
表面波装置を用いてもよい。
有する縦結合共振子型弾性表面波フィルタを用いた弾性
表面波装置の例を示した。しかしながら、図１５に示す
ように、５つのＩＤＴ２３〜２７を有する縦結合共振子
型弾性表面波装置２１と、５つのＩＤＴ３０〜３４を有
する縦結合共振子型弾性表面波装置２２とを有する弾性
表面波装置を用いてもよい。
【００５１】さらに上記の個数以上の奇数個のＩＤＴを
有する縦結合共振子型弾性表面波フィルタを用いた弾性
表面波装置においても、ＩＤＴの個数をＮ個とした場合
に（Ｎ−１）／２＋１個のＩＤＴを１つの不平衡信号端
子に接続し、（Ｎ−１）／２個のＩＤＴをそれぞれ２つ
の縦結合共振子型弾性表面波フィルタ毎に別々の平衡信
号端子に接続し、かつ２つの平衡信号端子間にインダク
タンス素子を付加することで、通過帯域内の偏差、ＶＳ
ＷＲが従来より改善された、弾性表面波装置が得られ
る。しかし、多電極型弾性表面波フィルタを用いた場
合、圧電基板（チップ）上の引き回しが多くなり、パタ
ーンレイアウトが複雑になるというデメリットがある。
そのため、上記で説明したように３ＩＤＴ型の縦結合共
振子型弾性表面波フィルタを用いることが望ましい。
有する縦結合共振子型弾性表面波フィルタを用いた弾性
表面波装置においても、ＩＤＴの個数をＮ個とした場合
に（Ｎ−１）／２＋１個のＩＤＴを１つの不平衡信号端
子に接続し、（Ｎ−１）／２個のＩＤＴをそれぞれ２つ
の縦結合共振子型弾性表面波フィルタ毎に別々の平衡信
号端子に接続し、かつ２つの平衡信号端子間にインダク
タンス素子を付加することで、通過帯域内の偏差、ＶＳ
ＷＲが従来より改善された、弾性表面波装置が得られ
る。しかし、多電極型弾性表面波フィルタを用いた場
合、圧電基板（チップ）上の引き回しが多くなり、パタ
ーンレイアウトが複雑になるというデメリットがある。
そのため、上記で説明したように３ＩＤＴ型の縦結合共
振子型弾性表面波フィルタを用いることが望ましい。
【００５２】本実施の形態では、ＩＤＴ３・５に対し
て、ＩＤＴ８・１０の向きを交叉幅方向に反転させるこ
とで、入力信号に対する出力信号の位相を約１８０度反
転させたが、位相を約１８０度反転する方法はこの方法
に限定されるものではない。例えば、ＩＤＴ４とＩＤＴ
９との向きを交叉幅方向で反転させることにより、位相
を約１８０度反転させてもよい。さらにＩＤＴ−ＩＤＴ
間隔を２つの縦結合共振子型弾性表面波フィルタで０．
５λＩ１異ならせることにより、位相を約１８０度反転
させてもよい。
て、ＩＤＴ８・１０の向きを交叉幅方向に反転させるこ
とで、入力信号に対する出力信号の位相を約１８０度反
転させたが、位相を約１８０度反転する方法はこの方法
に限定されるものではない。例えば、ＩＤＴ４とＩＤＴ
９との向きを交叉幅方向で反転させることにより、位相
を約１８０度反転させてもよい。さらにＩＤＴ−ＩＤＴ
間隔を２つの縦結合共振子型弾性表面波フィルタで０．
５λＩ１異ならせることにより、位相を約１８０度反転
させてもよい。
【００５３】しかし、平衡信号端子に接続されているＩ
ＤＴを反転させる方法では、平衡信号端子間の平衡度が
悪化する。また、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を０．５λＩ１異
ならせる方法では、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を０．５λＩ１
大きくした方の弾性表面波フィルタで弾性表面波がバル
ク波に変換することで生じる損失が大きくなるために、
通過帯域の挿入損失が悪化するという欠点がある。故
に、望ましくは上記のように、不平衡信号端子に接続し
ているＩＤＴの向きを交叉幅方向に反転することで位相
を約１８０度反転させる方法を用いる方がより好まし
い。
ＤＴを反転させる方法では、平衡信号端子間の平衡度が
悪化する。また、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を０．５λＩ１異
ならせる方法では、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を０．５λＩ１
大きくした方の弾性表面波フィルタで弾性表面波がバル
ク波に変換することで生じる損失が大きくなるために、
通過帯域の挿入損失が悪化するという欠点がある。故
に、望ましくは上記のように、不平衡信号端子に接続し
ているＩＤＴの向きを交叉幅方向に反転することで位相
を約１８０度反転させる方法を用いる方がより好まし
い。
【００５４】上記ではパッケージと圧電基板との導通
を、バンプボンディングによって取るフリップチップ工
法により作られた構造で説明した。フリップチップ工法
ではなく、ワイヤボンドによりパッケージと圧電基板と
の導通を取る構造においては、ワイヤのインダクタンス
成分によりインピーダンスが誘導性となり易い。これに
対して、フリップチップ工法による構造では、上記ワイ
ヤのインダクタンス成分がなくなるのでインピーダンス
が容量性となりやすい。そのため、特にフリップチップ
工法により作られた構造では、大きな効果が得られる。
を、バンプボンディングによって取るフリップチップ工
法により作られた構造で説明した。フリップチップ工法
ではなく、ワイヤボンドによりパッケージと圧電基板と
の導通を取る構造においては、ワイヤのインダクタンス
成分によりインピーダンスが誘導性となり易い。これに
対して、フリップチップ工法による構造では、上記ワイ
ヤのインダクタンス成分がなくなるのでインピーダンス
が容量性となりやすい。そのため、特にフリップチップ
工法により作られた構造では、大きな効果が得られる。
【００５５】上記では、２つの平衡信号端子間にインダ
クタンス素子を接続しているが、これは例えば２つの平
衡信号端子それぞれに直列に接続したキャパシタンス素
子など、本実施の形態とは別のリアクタンス素子を用い
てもよい。また、インダクタンス素子は、平衡信号端子
間でマッチングを取る必要がない場合等に、接続しなく
てもよい。
クタンス素子を接続しているが、これは例えば２つの平
衡信号端子それぞれに直列に接続したキャパシタンス素
子など、本実施の形態とは別のリアクタンス素子を用い
てもよい。また、インダクタンス素子は、平衡信号端子
間でマッチングを取る必要がない場合等に、接続しなく
てもよい。
【００５６】上記では、４０±５°ＹｃｕｔＸ伝搬Ｌｉ
ＴａＯ3基板を用いたが、効果が得られる原理からもわ
かる通り、本発明はこの基板に限らず６４〜７４°Ｙｃ
ｕｔＸ伝搬ＬｉＴａＯ3基板、４１°ＹｃｕｔＸ伝搬Ｌ
ｉＴａＯ3基板等の基板でも同様の効果が得られる。
ＴａＯ3基板を用いたが、効果が得られる原理からもわ
かる通り、本発明はこの基板に限らず６４〜７４°Ｙｃ
ｕｔＸ伝搬ＬｉＴａＯ3基板、４１°ＹｃｕｔＸ伝搬Ｌ
ｉＴａＯ3基板等の基板でも同様の効果が得られる。
【００５７】〔実施の形態２〕本発明の他の実施の形態
について図１６ないし図２０に基づいて説明すれば、以
下の通りである。なお、説明の便宜上、前記実施の形態
１にて示した各部材と同一の機能を有する部材には、同
一の符号を付記し、その説明を省略する。
について図１６ないし図２０に基づいて説明すれば、以
下の通りである。なお、説明の便宜上、前記実施の形態
１にて示した各部材と同一の機能を有する部材には、同
一の符号を付記し、その説明を省略する。
【００５８】本実施の形態における弾性表面波装置の構
成を、図１６に示す。本実施の形態では、実施の形態１
における構成に加えて、弾性表面波共振子４０・４１
を、それぞれ不平衡信号端子１３とＩＤＴ３・５との
間、ならびに不平衡信号端子１３とＩＤＴ８・１０との
間に設けている。つまり、弾性表面波共振子４０・４１
が、不平衡信号端子１３と縦結合共振子型弾性表面波フ
ィルタ１・２の間にそれぞれ直列に接続されている構成
である。このとき、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ
１・２は、実施の形態１と同じ設計である。また、弾性
表面波共振子４０・４１は、ＩＤＴ４２・４５を弾性表
面波の伝搬方向に沿って反射器４３・４６と反射器４４
・４７で挟んでいる構成である。
成を、図１６に示す。本実施の形態では、実施の形態１
における構成に加えて、弾性表面波共振子４０・４１
を、それぞれ不平衡信号端子１３とＩＤＴ３・５との
間、ならびに不平衡信号端子１３とＩＤＴ８・１０との
間に設けている。つまり、弾性表面波共振子４０・４１
が、不平衡信号端子１３と縦結合共振子型弾性表面波フ
ィルタ１・２の間にそれぞれ直列に接続されている構成
である。このとき、縦結合共振子型弾性表面波フィルタ
１・２は、実施の形態１と同じ設計である。また、弾性
表面波共振子４０・４１は、ＩＤＴ４２・４５を弾性表
面波の伝搬方向に沿って反射器４３・４６と反射器４４
・４７で挟んでいる構成である。
【００５９】弾性表面波共振子４０・４１の詳細な設計
は、以下の通りである。 交叉幅Ｗ：１３．８λ ＩＤＴ本数：２４１本 波長λ：２．１６７μｍ（ＩＤＴ、反射器共） 反射器本数：３０本 ＩＤＴ−反射器間隔：０．５００λ ｄｕｔｙ：０．６０ 電極膜厚：０．０９５λ 上記の「間隔」とは、２本の電極指の中心間距離のこと
である。
は、以下の通りである。 交叉幅Ｗ：１３．８λ ＩＤＴ本数：２４１本 波長λ：２．１６７μｍ（ＩＤＴ、反射器共） 反射器本数：３０本 ＩＤＴ−反射器間隔：０．５００λ ｄｕｔｙ：０．６０ 電極膜厚：０．０９５λ 上記の「間隔」とは、２本の電極指の中心間距離のこと
である。
【００６０】本実施の形態の弾性表面波装置の反射特性
をスミスチャートで表示した図を図１７、入力側のＶＳ
ＷＲを図１８、出力側のＶＳＷＲを図１９に示す。不平
衡信号端子１３とＩＤＴ３・５との間、ならびに不平衡
信号端子１３とＩＤＴ８・１０との間に弾性表面波共振
子４０・４１を設けた効果により、入力側の通過帯域内
のインピーダンスが、実施の形態１におけるより実軸上
にあることで、製造ばらつきによるＶＳＷＲのばらつき
が小さい弾性表面波装置が得られる。また、弾性表面波
共振子４０・４１を直列に接続しているので、通過帯域
より高周波側の減衰量が大きい、弾性表面波装置が得ら
れる。
をスミスチャートで表示した図を図１７、入力側のＶＳ
ＷＲを図１８、出力側のＶＳＷＲを図１９に示す。不平
衡信号端子１３とＩＤＴ３・５との間、ならびに不平衡
信号端子１３とＩＤＴ８・１０との間に弾性表面波共振
子４０・４１を設けた効果により、入力側の通過帯域内
のインピーダンスが、実施の形態１におけるより実軸上
にあることで、製造ばらつきによるＶＳＷＲのばらつき
が小さい弾性表面波装置が得られる。また、弾性表面波
共振子４０・４１を直列に接続しているので、通過帯域
より高周波側の減衰量が大きい、弾性表面波装置が得ら
れる。
【００６１】本実施の形態では弾性表面波共振子４０・
４１を弾性表面波フィルタ１・２と不平衡信号端子１３
との間に直列に接続した構成で説明したが、弾性表面波
共振子が並列に接続された構成や、直列、並列の両方に
接続されている構成であっても本発明の効果が得られ
る。
４１を弾性表面波フィルタ１・２と不平衡信号端子１３
との間に直列に接続した構成で説明したが、弾性表面波
共振子が並列に接続された構成や、直列、並列の両方に
接続されている構成であっても本発明の効果が得られ
る。
【００６２】次に、上記実施の形態に記載の弾性表面波
装置（ＳＡＷデバイス）を用いた通信装置について図２
０に基づき説明する。上記通信装置６００は、受信を行
うレシーバ側（Ｒｘ側）として、アンテナ６０１、アン
テナ共用部／ＲＦＴｏｐフィルタ６０２、アンプ６０
３、Ｒｘ段間フィルタ６０４、ミキサ６０５、１ｓｔＩ
Ｆフィルタ６０６、ミキサ６０７、２ｎｄＩＦフィルタ
６０８、１ｓｔ＋２ｎｄローカルシンセサイザ６１１、
ＴＣＸＯ（temperature compensated crystal oscillat
or（温度補償型水晶発振器））６１２、デバイダ６１
３、ローカルフィルタ６１４を備えて構成されている。
装置（ＳＡＷデバイス）を用いた通信装置について図２
０に基づき説明する。上記通信装置６００は、受信を行
うレシーバ側（Ｒｘ側）として、アンテナ６０１、アン
テナ共用部／ＲＦＴｏｐフィルタ６０２、アンプ６０
３、Ｒｘ段間フィルタ６０４、ミキサ６０５、１ｓｔＩ
Ｆフィルタ６０６、ミキサ６０７、２ｎｄＩＦフィルタ
６０８、１ｓｔ＋２ｎｄローカルシンセサイザ６１１、
ＴＣＸＯ（temperature compensated crystal oscillat
or（温度補償型水晶発振器））６１２、デバイダ６１
３、ローカルフィルタ６１４を備えて構成されている。
【００６３】Ｒｘ段間フィルタ６０４からミキサ６０５
へは、図２０に二本線で示したように、バランス性を確
保するために各平衡信号にて送信することが好ましい。
へは、図２０に二本線で示したように、バランス性を確
保するために各平衡信号にて送信することが好ましい。
【００６４】また、上記通信装置６００は、送信を行う
トランシーバ側（Ｔｘ側）として、上記アンテナ６０１
及び上記アンテナ共用部／ＲＦＴｏｐフィルタ６０２を
共用するとともに、ＴｘＩＦフィルタ６２１、ミキサ６
２２、Ｔｘ段間フィルタ６２３、アンプ６２４、カプラ
６２５、アイソレータ６２６、ＡＰＣ（automatic powe
r control （自動出力制御））６２７を備えて構成され
ている。
トランシーバ側（Ｔｘ側）として、上記アンテナ６０１
及び上記アンテナ共用部／ＲＦＴｏｐフィルタ６０２を
共用するとともに、ＴｘＩＦフィルタ６２１、ミキサ６
２２、Ｔｘ段間フィルタ６２３、アンプ６２４、カプラ
６２５、アイソレータ６２６、ＡＰＣ（automatic powe
r control （自動出力制御））６２７を備えて構成され
ている。
【００６５】そして、上記のＲｘ段間フィルタ６０４に
は、上述した本実施の形態に記載のＳＡＷデバイスが好
適に利用できる。
は、上述した本実施の形態に記載のＳＡＷデバイスが好
適に利用できる。
【００６６】本発明にかかるＳＡＷデバイスは、フィル
タ機能と共に不平衡型−平衡型変換機能を備えることが
でき、その上、ＶＳＷＲおよび通過帯域内の偏差が改善
されているという優れた特性を有するものである。よっ
て、上記ＳＡＷデバイスを有する本発明の通信装置は、
伝送特性を向上できるものとなっている。
タ機能と共に不平衡型−平衡型変換機能を備えることが
でき、その上、ＶＳＷＲおよび通過帯域内の偏差が改善
されているという優れた特性を有するものである。よっ
て、上記ＳＡＷデバイスを有する本発明の通信装置は、
伝送特性を向上できるものとなっている。
【００６７】
【発明の効果】本発明の弾性表面波装置は、以上のよう
に、圧電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿って、少な
くとも３つ以上の奇数個のＩＤＴを含み、入力用ＩＤＴ
と出力用ＩＤＴとが交互に配置されている２つの弾性表
面波フィルタを備え、前記２つの弾性表面波フィルタの
入力信号に対する出力信号の位相が互いに約１８０度反
転して平衡−不平衡変換機能を有する弾性表面波装置に
おいて、前記ＩＤＴの個数をＮ個とした場合に、（Ｎ−
１）／２＋１個のＩＤＴが１つの不平衡信号端子に接続
され、前記弾性表面波フィルタ毎の（Ｎ−１）／２個の
ＩＤＴが別々の平衡信号端子に接続されており、かつ前
記各弾性表面波フィルタのＩＤＴの総電極指本数は、そ
れぞれ７１本以上であり、各弾性表面波フィルタの不平
衡信号端子に接続されているＩＤＴの総電極指本数をＮ
１、平衡信号端子に接続されているＩＤＴの総電極指本
数をＮ２とした場合に、Ｎ１＞Ｎ２を満足している構成
である。
に、圧電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿って、少な
くとも３つ以上の奇数個のＩＤＴを含み、入力用ＩＤＴ
と出力用ＩＤＴとが交互に配置されている２つの弾性表
面波フィルタを備え、前記２つの弾性表面波フィルタの
入力信号に対する出力信号の位相が互いに約１８０度反
転して平衡−不平衡変換機能を有する弾性表面波装置に
おいて、前記ＩＤＴの個数をＮ個とした場合に、（Ｎ−
１）／２＋１個のＩＤＴが１つの不平衡信号端子に接続
され、前記弾性表面波フィルタ毎の（Ｎ−１）／２個の
ＩＤＴが別々の平衡信号端子に接続されており、かつ前
記各弾性表面波フィルタのＩＤＴの総電極指本数は、そ
れぞれ７１本以上であり、各弾性表面波フィルタの不平
衡信号端子に接続されているＩＤＴの総電極指本数をＮ
１、平衡信号端子に接続されているＩＤＴの総電極指本
数をＮ２とした場合に、Ｎ１＞Ｎ２を満足している構成
である。
【００６８】上記の構成によれば、圧電基板上に弾性表
面波の伝搬方向に沿って少なくとも３つ以上の奇数個の
ＩＤＴを有し、入力用ＩＤＴと出力用ＩＤＴとが交互に
配置されている２つの弾性表面波フィルタを用い、かつ
前記２つの弾性表面波フィルタは、入力信号に対する出
力信号の位相が約１８０度異なり、前記ＩＤＴの個数を
Ｎ個とした場合に（Ｎ−１）／２＋１個のＩＤＴを１つ
の不平衡信号端子に接続し、（Ｎ−１）／２個のＩＤＴ
をそれぞれ２つの弾性表面波フィルタ毎に別々の平衡信
号端子に接続し、かつ前記各弾性表面波フィルタのＩＤ
Ｔの総電極指本数をそれぞれ７１本以上とし、かつ各弾
性表面波フィルタにおいて、前記不平衡信号端子に接続
されているＩＤＴの総電極指本数をＮ１、前記平衡信号
端子に接続されているＩＤＴの電極指本数をＮ２として
場合に、Ｎ１＞Ｎ２を満足するように構成されているの
で、不平衡信号端子のインピーダンスを、より誘導性と
することができ、従来よりＶＳＷＲや通過帯域内の偏差
が改善された、平衡−不平衡変換機能を有し、かつ不平
衡信号端子に対して平衡信号端子のインピーダンスが約
４倍異なる弾性表面波装置を実現できるという効果を奏
する。
面波の伝搬方向に沿って少なくとも３つ以上の奇数個の
ＩＤＴを有し、入力用ＩＤＴと出力用ＩＤＴとが交互に
配置されている２つの弾性表面波フィルタを用い、かつ
前記２つの弾性表面波フィルタは、入力信号に対する出
力信号の位相が約１８０度異なり、前記ＩＤＴの個数を
Ｎ個とした場合に（Ｎ−１）／２＋１個のＩＤＴを１つ
の不平衡信号端子に接続し、（Ｎ−１）／２個のＩＤＴ
をそれぞれ２つの弾性表面波フィルタ毎に別々の平衡信
号端子に接続し、かつ前記各弾性表面波フィルタのＩＤ
Ｔの総電極指本数をそれぞれ７１本以上とし、かつ各弾
性表面波フィルタにおいて、前記不平衡信号端子に接続
されているＩＤＴの総電極指本数をＮ１、前記平衡信号
端子に接続されているＩＤＴの電極指本数をＮ２として
場合に、Ｎ１＞Ｎ２を満足するように構成されているの
で、不平衡信号端子のインピーダンスを、より誘導性と
することができ、従来よりＶＳＷＲや通過帯域内の偏差
が改善された、平衡−不平衡変換機能を有し、かつ不平
衡信号端子に対して平衡信号端子のインピーダンスが約
４倍異なる弾性表面波装置を実現できるという効果を奏
する。
【図１】本発明の実施の一形態にかかる弾性表面波装置
の概略構成図である。
の概略構成図である。
【図２】比較例の弾性表面波装置の概略構成図である。
【図３】本発明の実施の一形態にかかる弾性表面波装置
の断面図である。
の断面図である。
【図４】図１の弾性表面波装置の周波数−伝送特性を示
すグラフである。
すグラフである。
【図５】図１の弾性表面波装置の入力側（不平衡信号端
子側）のＶＳＷＲを示すグラフである。
子側）のＶＳＷＲを示すグラフである。
【図６】図１の弾性表面波装置の出力側（平衡信号端子
側）のＶＳＷＲを示すグラフである。
側）のＶＳＷＲを示すグラフである。
【図７】図２の弾性表面波装置の周波数−伝送特性を示
すグラフである。
すグラフである。
【図８】図２の弾性表面波装置の入力側（不平衡信号端
子側）のＶＳＷＲを示すグラフである。
子側）のＶＳＷＲを示すグラフである。
【図９】図２の弾性表面波装置の出力側（平衡信号端子
側）のＶＳＷＲを示すグラフである。
側）のＶＳＷＲを示すグラフである。
【図１０】図２の弾性表面波装置の反射特性をスミスチ
ャートで表示した図である。
ャートで表示した図である。
【図１１】図１の弾性表面波装置の反射特性をスミスチ
ャートで表示した図である。
ャートで表示した図である。
【図１２】図１の弾性表面波装置におけるＩＤＴの総電
極指本数に対するＶＳＷＲの変化を示すのグラフであ
る。
極指本数に対するＶＳＷＲの変化を示すのグラフであ
る。
【図１３】図１の弾性表面波装置におけるＩＤＴの電極
指本数比によるＶＳＷＲの変化を示すグラフである。
指本数比によるＶＳＷＲの変化を示すグラフである。
【図１４】図１の弾性表面波装置の比帯域に対するＶＳ
ＷＲの変化を示すグラフである。
ＷＲの変化を示すグラフである。
【図１５】弾性表面波装置の一変形例を示す概略構成図
である。
である。
【図１６】本実施の他の形態にかかる弾性表面波装置の
概略構成図である。
概略構成図である。
【図１７】図１６の弾性表面波装置の反射特性をスミス
チャートで表示した図である。
チャートで表示した図である。
【図１８】図１６の弾性表面波装置の入力側（不平衡信
号端子側）のＶＳＷＲを示すグラフである。
号端子側）のＶＳＷＲを示すグラフである。
【図１９】図１６の弾性表面波装置の出力側（平衡信号
端子側）のＶＳＷＲを示すグラフである。
端子側）のＶＳＷＲを示すグラフである。
【図２０】上記実施の形態の弾性表面波装置を用いた通
信装置の要部ブロック図である。
信装置の要部ブロック図である。
【図２１】従来の弾性表面波装置の概略構成図である。
１ 共振子型フィルタ（ＳＡＷフィルタ）
２ 共振子型フィルタ（ＳＡＷフィルタ）
３ ＩＤＴ（入力用ＩＤＴ）
４ ＩＤＴ（出力用ＩＤＴ）
５ ＩＤＴ（入力用ＩＤＴ）
８ ＩＤＴ（入力用ＩＤＴ）
９ ＩＤＴ（出力用ＩＤＴ）
１０ ＩＤＴ（入力用ＩＤＴ）
１３ 不平衡信号用端子
１４ 平衡信号用端子
１５ 平衡信号用端子
Claims (7)
- 【請求項１】圧電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿っ
て、少なくとも３つ以上の奇数個のＩＤＴを含み、入力
用ＩＤＴと出力用ＩＤＴとが交互に配置されている２つ
の弾性表面波フィルタを備え、前記２つの弾性表面波フ
ィルタの入力信号に対する出力信号の位相が互いに約１
８０度反転して平衡−不平衡変換機能を有する弾性表面
波装置において、 前記ＩＤＴの個数をＮ個とした場合に、（Ｎ−１）／２
＋１個のＩＤＴが１つの不平衡信号端子に接続され、前
記弾性表面波フィルタ毎の（Ｎ−１）／２個のＩＤＴが
別々の平衡信号端子に接続されており、 かつ前記各弾性表面波フィルタのＩＤＴの総電極指本数
は、それぞれ７１本以上であり、 各弾性表面波フィルタの不平衡信号端子に接続されてい
るＩＤＴの総電極指本数をＮ１、平衡信号端子に接続さ
れているＩＤＴの総電極指本数をＮ２とした場合に、 Ｎ１＞Ｎ２ を満足していることを特徴とする弾性表面波装置。 - 【請求項２】前記弾性表面波フィルタが、３つのＩＤＴ
を有する縦結合共振子型弾性表面波フィルタであること
を特徴とする請求項１に記載の弾性表面波装置。 - 【請求項３】中心周波数に対する通過帯域幅の割合が、
約４．３％以上であることを特徴とする請求項１または
２に記載の弾性表面波装置。 - 【請求項４】不平衡信号端子に接続されている一方の弾
性表面波フィルタにおけるＩＤＴの向きが、不平衡信号
端子に接続されている他方の弾性表面波フィルタにおけ
るＩＤＴの向きに対して交叉幅方向に反転していること
を特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項に記載の
弾性表面波装置。 - 【請求項５】前記弾性表面波フィルタに、少なくとも１
つ以上の弾性表面波共振子を、直列、もしくは並列ある
いはその両方で接続していることを特徴とする請求項１
ないし４のいずれか１項に記載の弾性表面波装置。 - 【請求項６】前記圧電基板を収納するパッケージと上記
圧電基板上との導通がフリップチップ工法によって取ら
れていることを特徴とする請求項１から５のいずれか１
項に記載の弾性表面波装置。 - 【請求項７】請求項１ないし６のいずれか１項に記載の
弾性表面波装置を有することを特徴とする通信装置。
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