JP2003269822A - 熱交換器および冷凍サイクル - Google Patents
熱交換器および冷凍サイクルInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 二酸化炭素を冷媒とする蒸気圧縮式冷凍装置
に使用する熱交換器として、十分な耐圧強度で、従来フ
ロンを冷媒とする冷凍装置の凝縮器と同等の能力で、か
つ大きさの小さい熱交換器を提供する。 【解決手段】 内径０．１〜２ｍｍの複数の細径伝熱管
２を金属製のプレート１の両面に、その軸線を互いに平
行させてろう付けにより固着して熱的にも接続し、この
ようなプレート１を複数枚、互いに間隔をおいて平行に
かつ接合された細径伝熱管２の軸線が垂直になるように
配置し、各プレート１の上端を冷媒の入口ポート５を備
えたヘッダ４に、下端を冷媒の出口ポートを備えたヘッ
ダ４’にそれぞれ結合し、各プレート１に接合された細
径伝熱管２でヘッダ４とヘッダ４’を連通させる。プレ
ート１には、開口３が間隔をおいて複数形成され、ヘッ
ダ４，４’と細径伝熱管２の冷媒流路は、細径伝熱管２
を流れる冷媒が、ヘッダ４，４’間を折り返して流れる
よう構成される。
に使用する熱交換器として、十分な耐圧強度で、従来フ
ロンを冷媒とする冷凍装置の凝縮器と同等の能力で、か
つ大きさの小さい熱交換器を提供する。 【解決手段】 内径０．１〜２ｍｍの複数の細径伝熱管
２を金属製のプレート１の両面に、その軸線を互いに平
行させてろう付けにより固着して熱的にも接続し、この
ようなプレート１を複数枚、互いに間隔をおいて平行に
かつ接合された細径伝熱管２の軸線が垂直になるように
配置し、各プレート１の上端を冷媒の入口ポート５を備
えたヘッダ４に、下端を冷媒の出口ポートを備えたヘッ
ダ４’にそれぞれ結合し、各プレート１に接合された細
径伝熱管２でヘッダ４とヘッダ４’を連通させる。プレ
ート１には、開口３が間隔をおいて複数形成され、ヘッ
ダ４，４’と細径伝熱管２の冷媒流路は、細径伝熱管２
を流れる冷媒が、ヘッダ４，４’間を折り返して流れる
よう構成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は熱交換器に係わり、
特に炭酸ガス用冷凍サイクルに好適な空気−冷媒用熱交
換器に関する。
特に炭酸ガス用冷凍サイクルに好適な空気−冷媒用熱交
換器に関する。
【０００２】
【従来の技術】二酸化炭素は可燃性、毒性が無いことに
加え、地球温暖化係数も小さく、フロンの有力な代替冷
媒とされている。二酸化炭素を使用した蒸気圧縮式冷凍
装置は、空調冷凍用として使用する場合、従来のフロン
冷媒を用いた蒸気圧縮式冷凍装置に比べて、冷媒圧力が
高く、高圧側の圧力が二酸化炭素の臨界圧力以上の圧力
（超臨界圧力）となる。具体的には、この臨界圧力は約
７MPaであり、外気の温度にもよるが通常１０〜１７Ｍ
Ｐａで運転される。つまり、従来のフロンを冷媒とする
蒸気圧縮式冷凍装置では、圧縮機から吐出したガス状の
フロン冷媒は、熱交換器（凝縮器）で凝縮液化するが、
二酸化炭素を冷媒とする蒸気圧縮式冷凍装置では、圧縮
機から吐出された冷媒ガスの圧力が超臨界圧力のため、
冷媒ガスは凝縮器に相当する熱交換器内で凝縮せず、相
変化を伴わずに放熱により徐々に温度が低下する。この
ように、二酸化炭素を冷媒とする蒸気圧縮式冷凍装置で
は、これまでの凝縮器と言われていた部分においては、
凝縮が起こらない。そこで、二酸化炭素を冷媒とする蒸
気圧縮式冷凍装置では、凝縮器に相当する熱交換器は放
熱器（ガスクーラ）と呼ばれる。
加え、地球温暖化係数も小さく、フロンの有力な代替冷
媒とされている。二酸化炭素を使用した蒸気圧縮式冷凍
装置は、空調冷凍用として使用する場合、従来のフロン
冷媒を用いた蒸気圧縮式冷凍装置に比べて、冷媒圧力が
高く、高圧側の圧力が二酸化炭素の臨界圧力以上の圧力
（超臨界圧力）となる。具体的には、この臨界圧力は約
７MPaであり、外気の温度にもよるが通常１０〜１７Ｍ
Ｐａで運転される。つまり、従来のフロンを冷媒とする
蒸気圧縮式冷凍装置では、圧縮機から吐出したガス状の
フロン冷媒は、熱交換器（凝縮器）で凝縮液化するが、
二酸化炭素を冷媒とする蒸気圧縮式冷凍装置では、圧縮
機から吐出された冷媒ガスの圧力が超臨界圧力のため、
冷媒ガスは凝縮器に相当する熱交換器内で凝縮せず、相
変化を伴わずに放熱により徐々に温度が低下する。この
ように、二酸化炭素を冷媒とする蒸気圧縮式冷凍装置で
は、これまでの凝縮器と言われていた部分においては、
凝縮が起こらない。そこで、二酸化炭素を冷媒とする蒸
気圧縮式冷凍装置では、凝縮器に相当する熱交換器は放
熱器（ガスクーラ）と呼ばれる。
【０００３】このガスクーラの形状としては、様々なタ
イプが提案されている。二酸化炭素を冷媒とする蒸気圧
縮式冷凍装置では、冷媒の圧力がフロンを冷媒とする蒸
気圧縮式冷凍装置と比べて高いため、従来の熱交換器の
ままの構造では強度不足で使用できない。また、性能面
でも熱交換器で相変化を伴わない温度勾配のある熱交換
を行うため、従来のフロン冷媒を用いた蒸気圧縮式冷凍
装置によく使われるフィンチューブ型熱交換器では、十
分な熱交換能力が得られない。そのためフィンチューブ
型熱交換器を用いると熱交換器が大型化するとともに、
消費エネルギーが増大する。
イプが提案されている。二酸化炭素を冷媒とする蒸気圧
縮式冷凍装置では、冷媒の圧力がフロンを冷媒とする蒸
気圧縮式冷凍装置と比べて高いため、従来の熱交換器の
ままの構造では強度不足で使用できない。また、性能面
でも熱交換器で相変化を伴わない温度勾配のある熱交換
を行うため、従来のフロン冷媒を用いた蒸気圧縮式冷凍
装置によく使われるフィンチューブ型熱交換器では、十
分な熱交換能力が得られない。そのためフィンチューブ
型熱交換器を用いると熱交換器が大型化するとともに、
消費エネルギーが増大する。
【０００４】炭酸ガス用の熱交換器は、１０〜１７ＭＰ
ａの圧力に耐える高耐圧構造でなければならず、また、
熱交換効率も従来品と同程度のものであるのが望まし
い。このような要求を考慮すると、高耐圧とするには特
開２０００−２８２２６号公報に示されるように、サー
ペンタイン型が有望視されている。サーペンタイン型の
熱交換器の最も一般的な構成としては、冷媒が流入する
冷媒通路が形成された流入側ヘッダパイプと、冷媒が流
出する冷媒通路が形成された流出側ヘッダパイプと、複
数段に折り返して前記流入側ヘッダパイプと流出側ヘッ
ダパイプとの間を連通する少なくとも一つのサーペンタ
イン状のチューブと、前記折り返されたサーペンタイン
状のチューブの対向する外周面間に介在する放熱フィン
とを有して構成され、前記ヘッダパイプの周面に前記チ
ューブを挿入するチューブ挿入孔が形成され、このチュ
ーブ挿入孔にチューブが挿入接合されるようになってい
る。
ａの圧力に耐える高耐圧構造でなければならず、また、
熱交換効率も従来品と同程度のものであるのが望まし
い。このような要求を考慮すると、高耐圧とするには特
開２０００−２８２２６号公報に示されるように、サー
ペンタイン型が有望視されている。サーペンタイン型の
熱交換器の最も一般的な構成としては、冷媒が流入する
冷媒通路が形成された流入側ヘッダパイプと、冷媒が流
出する冷媒通路が形成された流出側ヘッダパイプと、複
数段に折り返して前記流入側ヘッダパイプと流出側ヘッ
ダパイプとの間を連通する少なくとも一つのサーペンタ
イン状のチューブと、前記折り返されたサーペンタイン
状のチューブの対向する外周面間に介在する放熱フィン
とを有して構成され、前記ヘッダパイプの周面に前記チ
ューブを挿入するチューブ挿入孔が形成され、このチュ
ーブ挿入孔にチューブが挿入接合されるようになってい
る。
【０００５】別の形としては、特開２００１−２２１５
８０号公報に示されるように、マルチフロー型（また
は、パラレル型）と呼ばれるものがある。熱交換器は、
直管状のチューブ、ヘッダ、及び空気と熱交換するため
の放熱フィンとで構成される。両脇にあるヘッダとチュ
ーブは垂直に接合され、内部は穴が連通している。チュ
ーブは、平行に置かれ、冷媒はこの中を通る。
８０号公報に示されるように、マルチフロー型（また
は、パラレル型）と呼ばれるものがある。熱交換器は、
直管状のチューブ、ヘッダ、及び空気と熱交換するため
の放熱フィンとで構成される。両脇にあるヘッダとチュ
ーブは垂直に接合され、内部は穴が連通している。チュ
ーブは、平行に置かれ、冷媒はこの中を通る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記サーペンタイン型
ないしマルチフロー型の熱交換器では、冷媒と空気の流
れは直交するため、熱交換器内の冷媒温度のばらつきが
大きく、また冷媒から前記放熱フィンまでの放熱経路が
長いためフィン効率が低下し、熱交換効率が低下する。
例えば、特開２０００−２８２２６号公報によれば、サ
ーペンタイン型の熱交換器をそのままガスクーラとして
使用すると、熱変換効率はフロン系冷媒の場合に比べ２
０％〜３０％程度低下する。すなわち、従来例では耐圧
強度と高い熱交換効率を同時に満足させることは出来な
い。
ないしマルチフロー型の熱交換器では、冷媒と空気の流
れは直交するため、熱交換器内の冷媒温度のばらつきが
大きく、また冷媒から前記放熱フィンまでの放熱経路が
長いためフィン効率が低下し、熱交換効率が低下する。
例えば、特開２０００−２８２２６号公報によれば、サ
ーペンタイン型の熱交換器をそのままガスクーラとして
使用すると、熱変換効率はフロン系冷媒の場合に比べ２
０％〜３０％程度低下する。すなわち、従来例では耐圧
強度と高い熱交換効率を同時に満足させることは出来な
い。
【０００７】本発明の目的は、二酸化炭素を冷媒とする
蒸気圧縮式冷凍装置に使用するガスクーラとして、十分
な耐圧強度を有し、従来フロンを冷媒とする冷凍装置で
用いられた凝縮器と同等の能力で、かつ大きさの小さく
て済む熱交換器を提供することである。
蒸気圧縮式冷凍装置に使用するガスクーラとして、十分
な耐圧強度を有し、従来フロンを冷媒とする冷凍装置で
用いられた凝縮器と同等の能力で、かつ大きさの小さく
て済む熱交換器を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】発明者は、同じ耐圧強度
の管ならば、内径が小さい方が肉厚が薄くてよいこと、
及び径が小さいほうが伝熱管として用いる場合の伝熱効
率がよいことに着目し、本発明に想到した。
の管ならば、内径が小さい方が肉厚が薄くてよいこと、
及び径が小さいほうが伝熱管として用いる場合の伝熱効
率がよいことに着目し、本発明に想到した。
【０００９】すなわち、上記目的を達成する本発明は、
熱交換媒体が流入あるいは流出する管路との接続口を備
えた第１のヘッダと、熱交換媒体が流出あるいは流入す
る管路との接続口を備えた第２のヘッダと、前記第１の
ヘッダと第２のヘッダを連通する複数の伝熱管と、を有
してなり、前記前記流入側のヘッダと流出側のヘッダが
間隔をおいて互いに平行に、かつその面を上下方向にし
て配置された複数の金属製のプレートで連結され、前記
複数の伝熱管はその内径が０．１〜２ｍｍであって、前
記金属製のプレートの表面にその軸線を平行させて接合
されている熱交換器である。
熱交換媒体が流入あるいは流出する管路との接続口を備
えた第１のヘッダと、熱交換媒体が流出あるいは流入す
る管路との接続口を備えた第２のヘッダと、前記第１の
ヘッダと第２のヘッダを連通する複数の伝熱管と、を有
してなり、前記前記流入側のヘッダと流出側のヘッダが
間隔をおいて互いに平行に、かつその面を上下方向にし
て配置された複数の金属製のプレートで連結され、前記
複数の伝熱管はその内径が０．１〜２ｍｍであって、前
記金属製のプレートの表面にその軸線を平行させて接合
されている熱交換器である。
【００１０】上記構成により、伝熱管の内径を０．１〜
２ｍｍとしたので、伝熱管の耐圧強度を、二酸化炭素を
冷媒とする蒸気圧縮式冷凍装置に使用するガスクーラに
必要な値にするとともに伝熱効率を大きくすることがで
き、加えて伝熱管を金属製のプレートに接合することで
伝熱面を大きくしたから、熱交換能力が補強され、従来
フロンを冷媒とする冷凍装置で用いられた凝縮器と同等
の能力で、かつ大きさの小さい熱交換器とすることがで
きる。
２ｍｍとしたので、伝熱管の耐圧強度を、二酸化炭素を
冷媒とする蒸気圧縮式冷凍装置に使用するガスクーラに
必要な値にするとともに伝熱効率を大きくすることがで
き、加えて伝熱管を金属製のプレートに接合することで
伝熱面を大きくしたから、熱交換能力が補強され、従来
フロンを冷媒とする冷凍装置で用いられた凝縮器と同等
の能力で、かつ大きさの小さい熱交換器とすることがで
きる。
【００１１】伝熱管を内径０．１〜２ｍｍという小径
（細径）にすることで、伝熱管の本数を多くする必要が
あり、且つ小径の撓みやすい伝熱管をヘッダに接続する
細かな作業が必要になるが、伝熱管を金属製のプレート
に接合する構成とすることで、予め伝熱管をプレートに
接合して伝熱管とプレートを一体化しておき、伝熱管と
一体化されたプレートをヘッダに結合することで、多数
の伝熱管を１本づつヘッダに結合する煩雑な作業を回避
することができる。また、予め伝熱管とプレートを一体
化することでプレートの剛性を大きくし、取扱いを容易
にするとともに、金属製のプレートでヘッダとヘッダを
連結することで熱交換器としての剛性を強化する効果も
得られる。
（細径）にすることで、伝熱管の本数を多くする必要が
あり、且つ小径の撓みやすい伝熱管をヘッダに接続する
細かな作業が必要になるが、伝熱管を金属製のプレート
に接合する構成とすることで、予め伝熱管をプレートに
接合して伝熱管とプレートを一体化しておき、伝熱管と
一体化されたプレートをヘッダに結合することで、多数
の伝熱管を１本づつヘッダに結合する煩雑な作業を回避
することができる。また、予め伝熱管とプレートを一体
化することでプレートの剛性を大きくし、取扱いを容易
にするとともに、金属製のプレートでヘッダとヘッダを
連結することで熱交換器としての剛性を強化する効果も
得られる。
【００１２】伝熱管は、前記金属製のプレートの両面に
接合されていることが望ましい。金属製のプレートの両
面に伝熱管を接合することで、伝熱管の数を多くするこ
とができる。伝熱管は、隣接するプレートの対向面の互
いに対向する位置に配置してもよいし、千鳥状にずれた
位置に配置してもよい。
接合されていることが望ましい。金属製のプレートの両
面に伝熱管を接合することで、伝熱管の数を多くするこ
とができる。伝熱管は、隣接するプレートの対向面の互
いに対向する位置に配置してもよいし、千鳥状にずれた
位置に配置してもよい。
【００１３】前記プレートには、複数の開口を間隔をお
いて形成し、該開口の水平方向の幅は、伝熱管の外径よ
りも大きく、各開口の位置には少なくとも１本の伝熱管
があるようにすることが望ましい。プレートにこのよう
な開口を設けることで、プレート間を通過する空気など
の流体がプレート間で蛇行し、伝熱管の間の空気の動き
の少ない部分を減らすことができ、熱交換の効率を向上
する効果がある。
いて形成し、該開口の水平方向の幅は、伝熱管の外径よ
りも大きく、各開口の位置には少なくとも１本の伝熱管
があるようにすることが望ましい。プレートにこのよう
な開口を設けることで、プレート間を通過する空気など
の流体がプレート間で蛇行し、伝熱管の間の空気の動き
の少ない部分を減らすことができ、熱交換の効率を向上
する効果がある。
【００１４】さらに、前記第１のヘッダ、伝熱管及び第
２のヘッダで構成される熱交換媒体の流路は、該熱交換
媒体が、伝熱管外部を通過する流体で冷却されるとき、
該流体が、伝熱管内部を流れる熱交換媒体に対して対向
流の関係をなして流れるように構成するのが望ましい。
伝熱管内部を流れる熱交換媒体を伝熱管外部を通過する
流体で冷却するとき、伝熱管内部を流れる熱交換媒体が
下流側になるにつれて温度低下するが、対向流とするこ
とにより、伝熱管内部を流れる熱交換媒体と伝熱管外部
を通過する流体の温度差を、熱交換器の熱交換媒体の流
路の始めから終わりまで維持し、熱交換効率を高める効
果が得られる。
２のヘッダで構成される熱交換媒体の流路は、該熱交換
媒体が、伝熱管外部を通過する流体で冷却されるとき、
該流体が、伝熱管内部を流れる熱交換媒体に対して対向
流の関係をなして流れるように構成するのが望ましい。
伝熱管内部を流れる熱交換媒体を伝熱管外部を通過する
流体で冷却するとき、伝熱管内部を流れる熱交換媒体が
下流側になるにつれて温度低下するが、対向流とするこ
とにより、伝熱管内部を流れる熱交換媒体と伝熱管外部
を通過する流体の温度差を、熱交換器の熱交換媒体の流
路の始めから終わりまで維持し、熱交換効率を高める効
果が得られる。
【００１５】対向流とする手段として、前記第１、第２
のヘッダは、一方のヘッダに流入した熱交換媒体が、他
方のヘッダとの間で伝熱管を経て折り返して流れ、最後
に他方のヘッダから流出するように、ヘッダ内部に、接
続された伝熱管をグループ分けする仕切板を設けること
が望ましい。
のヘッダは、一方のヘッダに流入した熱交換媒体が、他
方のヘッダとの間で伝熱管を経て折り返して流れ、最後
に他方のヘッダから流出するように、ヘッダ内部に、接
続された伝熱管をグループ分けする仕切板を設けること
が望ましい。
【００１６】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図１〜図１
２により説明する。
２により説明する。
【００１７】図１は本発明の第１の実施の形態の熱交換
器の斜視図であり、図２はそれを簡略化して表示したも
のである。以下、本実施の形態の熱交換器を二酸化炭素
を熱交換媒体（以下、冷媒という）とする蒸気圧縮式冷
凍装置のガスクーラとして使用した場合について説明す
る。
器の斜視図であり、図２はそれを簡略化して表示したも
のである。以下、本実施の形態の熱交換器を二酸化炭素
を熱交換媒体（以下、冷媒という）とする蒸気圧縮式冷
凍装置のガスクーラとして使用した場合について説明す
る。
【００１８】本実施の形態の熱交換器は、図３に示すよ
うに複数の細径伝熱管２を両面に軸線を上下方向にして
接合した複数の金属のプレート1と、所定の間隔で鉛直
にかつ互いに平行に配置された前記複数のプレート1の
上端と下端にそれぞれ結合された四角の箱状の第１のヘ
ッダ（以下、ヘッダ４という），第２のヘッダ（以下、
ヘッダ４’という）を含んで構成される。また、ヘッダ
４には冷媒が流入あるいは流出する管路との接続口であ
る入口ポート５が、ヘッダ４’には冷媒が流出あるいは
流入する管路との接続口である出口ポート６が、それぞ
れ設けられている。
うに複数の細径伝熱管２を両面に軸線を上下方向にして
接合した複数の金属のプレート1と、所定の間隔で鉛直
にかつ互いに平行に配置された前記複数のプレート1の
上端と下端にそれぞれ結合された四角の箱状の第１のヘ
ッダ（以下、ヘッダ４という），第２のヘッダ（以下、
ヘッダ４’という）を含んで構成される。また、ヘッダ
４には冷媒が流入あるいは流出する管路との接続口であ
る入口ポート５が、ヘッダ４’には冷媒が流出あるいは
流入する管路との接続口である出口ポート６が、それぞ
れ設けられている。
【００１９】プレート1には、開口３が所定の間隔で複
数の段（本実施の形態では３段）をなして形成されてい
る。プレート1それぞれの各段における開口３の位置
は、上段の開口の位置に対し、千鳥状に横方向（細径伝
熱管２の軸線に直交する方向）にずれた位置になってお
り、また、隣接するプレート相互間での開口の相対位置
は、互いに対向する位置であってもよいし、千鳥状に横
方向にずれた位置になっていてもよい。本実施の形態で
は、開口３の水平方向幅は細径伝熱管２の外径の約７倍
としたが、少なくとも外径以上、好ましくは細径伝熱管
２の配列ピッチ以上とする。そして、各開口は少なくと
も１本の細径伝熱管２が通るように配置する。また、細
径伝熱管２の間隔は外径の１．５〜２倍とするのが望ま
しい。
数の段（本実施の形態では３段）をなして形成されてい
る。プレート1それぞれの各段における開口３の位置
は、上段の開口の位置に対し、千鳥状に横方向（細径伝
熱管２の軸線に直交する方向）にずれた位置になってお
り、また、隣接するプレート相互間での開口の相対位置
は、互いに対向する位置であってもよいし、千鳥状に横
方向にずれた位置になっていてもよい。本実施の形態で
は、開口３の水平方向幅は細径伝熱管２の外径の約７倍
としたが、少なくとも外径以上、好ましくは細径伝熱管
２の配列ピッチ以上とする。そして、各開口は少なくと
も１本の細径伝熱管２が通るように配置する。また、細
径伝熱管２の間隔は外径の１．５〜２倍とするのが望ま
しい。
【００２０】細径伝熱管２の内径は、０．１〜２ｍｍで
あり、材質は銅を用いた。肉厚は伝熱性能の上では薄い
方がよいが、使用する圧力、材質に応じて選定すればよ
い。細径伝熱管２自体の耐圧性は極めて高いため、熱交
換器全体の耐圧性も良好である。細径伝熱管２は、プレ
ート１にろう付け等により、プレート１の表面にその軸
線を平行させて接合され、プレート１に固着されるだけ
でなく、熱的にもプレート１に接続されている。
あり、材質は銅を用いた。肉厚は伝熱性能の上では薄い
方がよいが、使用する圧力、材質に応じて選定すればよ
い。細径伝熱管２自体の耐圧性は極めて高いため、熱交
換器全体の耐圧性も良好である。細径伝熱管２は、プレ
ート１にろう付け等により、プレート１の表面にその軸
線を平行させて接合され、プレート１に固着されるだけ
でなく、熱的にもプレート１に接続されている。
【００２１】なお、本実施の形態では、プレート１には
銅板を用いたが、細径伝熱管２との接合に困難がなけれ
ば、他の金属、例えばステンレス、アルミニウム等でも
よい。
銅板を用いたが、細径伝熱管２との接合に困難がなけれ
ば、他の金属、例えばステンレス、アルミニウム等でも
よい。
【００２２】図２に示すように、ヘッダ４は、４方の側
壁を構成する、互いに直交して気密に結合された側壁４
ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄと、側壁４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ
の下端に気密に結合された底面４ｅと、側壁４ａ，４
ｂ，４ｃ，４ｄの上端に気密に結合された上面４ｆ（図
示せず）で形成された四角の箱状をなし、ヘッダ４’
は、４方の側壁を構成する、互いに直交して気密に結合
された側壁４’ａ，４’ｂ，４’ｃ，４’ｄと、側壁
４’ａ，４’ｂ，４’ｃ，４’ｄの下端に気密に結合さ
れた底面４’ｅと、側壁４’ａ，４’ｂ，４’ｃ，４’
ｄの上端に気密に結合された上面４’ｆで形成された四
角の箱状をなしている。冷媒の入口ポート５は、側壁４
ａの側壁４ｃ側端部に設けられてヘッダ４内部に連通
し、出口ポート６は、側壁４’ａの側壁４’ｄ側端部に
設けられてヘッダ４’内部に連通している。
壁を構成する、互いに直交して気密に結合された側壁４
ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄと、側壁４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ
の下端に気密に結合された底面４ｅと、側壁４ａ，４
ｂ，４ｃ，４ｄの上端に気密に結合された上面４ｆ（図
示せず）で形成された四角の箱状をなし、ヘッダ４’
は、４方の側壁を構成する、互いに直交して気密に結合
された側壁４’ａ，４’ｂ，４’ｃ，４’ｄと、側壁
４’ａ，４’ｂ，４’ｃ，４’ｄの下端に気密に結合さ
れた底面４’ｅと、側壁４’ａ，４’ｂ，４’ｃ，４’
ｄの上端に気密に結合された上面４’ｆで形成された四
角の箱状をなしている。冷媒の入口ポート５は、側壁４
ａの側壁４ｃ側端部に設けられてヘッダ４内部に連通
し、出口ポート６は、側壁４’ａの側壁４’ｄ側端部に
設けられてヘッダ４’内部に連通している。
【００２３】前記複数のプレート１の下端は、図４に示
すように、ヘッダ４’の上面４’ｆに、側壁４’ｂに平
行する方向に延びるとともに、互いに所定の間隔をおい
て形成された複数の長穴９に挿入されて気密に結合され
ている。同様にプレート１の上端は、ヘッダ４の底面４
ｅに、側壁４ｂに平行する方向に延びるとともに、互い
に所定の間隔をおいて形成された複数の長穴９に挿入さ
れてろう付け等により、気密に結合されている。このよ
うに構成することで、非常に多数の細径伝熱管２をヘッ
ダ４，４’に結合することが容易になる。なお、プレー
ト１には細径伝熱管２が接合されているので、細径伝熱
管２の大きさを考慮して長穴９の幅を決めてある。
すように、ヘッダ４’の上面４’ｆに、側壁４’ｂに平
行する方向に延びるとともに、互いに所定の間隔をおい
て形成された複数の長穴９に挿入されて気密に結合され
ている。同様にプレート１の上端は、ヘッダ４の底面４
ｅに、側壁４ｂに平行する方向に延びるとともに、互い
に所定の間隔をおいて形成された複数の長穴９に挿入さ
れてろう付け等により、気密に結合されている。このよ
うに構成することで、非常に多数の細径伝熱管２をヘッ
ダ４，４’に結合することが容易になる。なお、プレー
ト１には細径伝熱管２が接合されているので、細径伝熱
管２の大きさを考慮して長穴９の幅を決めてある。
【００２４】ヘッダ４の内部には、側壁４ｃと平行に、
側壁４ａの長さを略１：３（側壁４ｃに近い側、すなわ
ち入口ポート５が接続される側を１）に分ける位置に仕
切板７が設けられている。仕切板７は、側壁４ａ，４
ｂ，底面４ｅ，上面４ｆに気密に結合されている。同様
に、ヘッダ４’の内部には、側壁４’ｄと平行に、側壁
４’ａの長さを略１：３（側壁４’ｄに近い側、すなわ
ち出口ポート６が接続される側を１）に分ける位置に仕
切板７が設けられている。仕切板７は、側壁４’ａ，
４’ｂ，底面４’ｅ，上面４’ｆに気密に結合されてい
る。
側壁４ａの長さを略１：３（側壁４ｃに近い側、すなわ
ち入口ポート５が接続される側を１）に分ける位置に仕
切板７が設けられている。仕切板７は、側壁４ａ，４
ｂ，底面４ｅ，上面４ｆに気密に結合されている。同様
に、ヘッダ４’の内部には、側壁４’ｄと平行に、側壁
４’ａの長さを略１：３（側壁４’ｄに近い側、すなわ
ち出口ポート６が接続される側を１）に分ける位置に仕
切板７が設けられている。仕切板７は、側壁４’ａ，
４’ｂ，底面４’ｅ，上面４’ｆに気密に結合されてい
る。
【００２５】ヘッダ４の、仕切板７と側壁４ｃに囲まれ
た区画を流入区画、仕切板７と側壁４ｄに囲まれた区画
を折返し区画と呼び、ヘッダ４’の、仕切板７と側壁
４’ｄに囲まれた区画を流出区画、仕切板７と側壁４’
ｃに囲まれた区画を折返し区画と呼ぶ。
た区画を流入区画、仕切板７と側壁４ｄに囲まれた区画
を折返し区画と呼び、ヘッダ４’の、仕切板７と側壁
４’ｄに囲まれた区画を流出区画、仕切板７と側壁４’
ｃに囲まれた区画を折返し区画と呼ぶ。
【００２６】ヘッダ４、４’の内部に仕切板７を設置し
たので、入口ポート５からヘッダ４に流入する冷媒ガス
は、まず、流入区画に流入し、次いでこの流入区画の底
面に結合された細径伝熱管２を経て下降し、ヘッダ４’
の折返し区画に導かれる。ヘッダ４’の折返し区画に下
降した冷媒ガスは、ヘッダ４’の折返し区画とヘッダ４
の折返し区画を連通する細径伝熱管２を上昇し、ヘッダ
４の折返し区画に流入する。ヘッダ４の折返し区画に流
入した冷媒ガスは、ヘッダ４の折返し区画とヘッダ４’
の流出区画を連通する細径伝熱管２を経て下降し、ヘッ
ダ４’の流出区画に流入する。ヘッダ４’の流出区画に
流入した冷媒ガスは出口ポート６を経て熱交換器外へ流
出する。冷媒ガスは、細径伝熱管２を下降、上昇、さら
に下降する間に外気と熱交換して冷却される。プレート
１は、細径伝熱管２と熱的に接続されているから、放熱
用のフィンとして機能し、伝熱面積に寄与する。
たので、入口ポート５からヘッダ４に流入する冷媒ガス
は、まず、流入区画に流入し、次いでこの流入区画の底
面に結合された細径伝熱管２を経て下降し、ヘッダ４’
の折返し区画に導かれる。ヘッダ４’の折返し区画に下
降した冷媒ガスは、ヘッダ４’の折返し区画とヘッダ４
の折返し区画を連通する細径伝熱管２を上昇し、ヘッダ
４の折返し区画に流入する。ヘッダ４の折返し区画に流
入した冷媒ガスは、ヘッダ４の折返し区画とヘッダ４’
の流出区画を連通する細径伝熱管２を経て下降し、ヘッ
ダ４’の流出区画に流入する。ヘッダ４’の流出区画に
流入した冷媒ガスは出口ポート６を経て熱交換器外へ流
出する。冷媒ガスは、細径伝熱管２を下降、上昇、さら
に下降する間に外気と熱交換して冷却される。プレート
１は、細径伝熱管２と熱的に接続されているから、放熱
用のフィンとして機能し、伝熱面積に寄与する。
【００２７】本実施の形態では、密封された流路内、即
ち多数の細径伝熱管２の内部とその上下にあるヘッダ
４，４’を二酸化炭素のような高圧冷媒が流れ、開放さ
れた空間であるプレート１の周りを空気のように単相
（この場合、液相、固相を含まない気相のみ）の流体が
流れる。本実施の形態の熱交換器を凝縮器（ガスクー
ラ）として使用する場合、冷媒ガスを上側のヘッダ４か
ら流入させ、下側のヘッダ４'から流出させると、冷媒
ガス圧力がほぼ一定の場合には、冷媒の温度低下に伴っ
て密度が増加するためスムーズな流れになる。
ち多数の細径伝熱管２の内部とその上下にあるヘッダ
４，４’を二酸化炭素のような高圧冷媒が流れ、開放さ
れた空間であるプレート１の周りを空気のように単相
（この場合、液相、固相を含まない気相のみ）の流体が
流れる。本実施の形態の熱交換器を凝縮器（ガスクー
ラ）として使用する場合、冷媒ガスを上側のヘッダ４か
ら流入させ、下側のヘッダ４'から流出させると、冷媒
ガス圧力がほぼ一定の場合には、冷媒の温度低下に伴っ
て密度が増加するためスムーズな流れになる。
【００２８】本実施の形態では、図５の模式図に示され
るように、密封流路（細径伝熱管２）を流れる冷媒と、
開放流路を流れる空気は、全体として対向流となるよう
流路構成されている。つまり、空気は個々の細径伝熱管
２に対しては直交して流れるが、全体としてみれば、下
流側の細径伝熱管２から上流側の細径伝熱管２に向かう
流れとなる。このため、冷媒である二酸化炭素が流れ方
向に対して温度低下する特徴を有効に生かすことがで
き、非常に高い熱交換器効率を得ることができる。
るように、密封流路（細径伝熱管２）を流れる冷媒と、
開放流路を流れる空気は、全体として対向流となるよう
流路構成されている。つまり、空気は個々の細径伝熱管
２に対しては直交して流れるが、全体としてみれば、下
流側の細径伝熱管２から上流側の細径伝熱管２に向かう
流れとなる。このため、冷媒である二酸化炭素が流れ方
向に対して温度低下する特徴を有効に生かすことがで
き、非常に高い熱交換器効率を得ることができる。
【００２９】図６、図７は、プレート１及び細径伝熱管
２を、細径伝熱管２の軸線に直交する平面で切ってみた
断面図で、プレート１間の空気の流れを示したものであ
る。図６は、プレート１に設けられた開口３の位置が隣
接するプレート間で千鳥状に横方向（空気流方向）にず
れている場合であり、図７はプレート１に設けられた開
口３の位置が隣接するプレート間でずれていない場合で
ある。
２を、細径伝熱管２の軸線に直交する平面で切ってみた
断面図で、プレート１間の空気の流れを示したものであ
る。図６は、プレート１に設けられた開口３の位置が隣
接するプレート間で千鳥状に横方向（空気流方向）にず
れている場合であり、図７はプレート１に設けられた開
口３の位置が隣接するプレート間でずれていない場合で
ある。
【００３０】図６の場合には、空気は開口３の部分で開
口３側に偏る蛇行を繰り返しながら流れる。図７の場合
には、空気は開口３の部分での流路の拡大、開口３の前
後の部分での流路の縮小により、蛇行を繰り返しながら
流れる。いずれの場合にも、前述の蛇行流れにより、細
径伝熱管２周りの流れの混合は非常に良好となる。
口３側に偏る蛇行を繰り返しながら流れる。図７の場合
には、空気は開口３の部分での流路の拡大、開口３の前
後の部分での流路の縮小により、蛇行を繰り返しながら
流れる。いずれの場合にも、前述の蛇行流れにより、細
径伝熱管２周りの流れの混合は非常に良好となる。
【００３１】なお、図６、図７では、プレート１の間隙
を挟んで互いに対向する二つの面に接合された細径伝熱
管２は、等間隔、かつ対向する位置に配置されている
が、必ずしも図のような配置にしなくてもよい。例え
ば、等間隔ではあるが対向する位置ではなく、たがいに
ずれた位置に配置されていてもよいし、プレート１の一
方の面に接合された細径伝熱管２の配置間隔とと他方の
面に配置された細径伝熱管２の配置間隔が異なっていて
もよい。細径伝熱管２が間隙を挟んで対向する位置では
なく、千鳥状にずれた配置になっていると、プレート１
間を流れる空気流を蛇行させる効果がある。
を挟んで互いに対向する二つの面に接合された細径伝熱
管２は、等間隔、かつ対向する位置に配置されている
が、必ずしも図のような配置にしなくてもよい。例え
ば、等間隔ではあるが対向する位置ではなく、たがいに
ずれた位置に配置されていてもよいし、プレート１の一
方の面に接合された細径伝熱管２の配置間隔とと他方の
面に配置された細径伝熱管２の配置間隔が異なっていて
もよい。細径伝熱管２が間隙を挟んで対向する位置では
なく、千鳥状にずれた配置になっていると、プレート１
間を流れる空気流を蛇行させる効果がある。
【００３２】一方、細径伝熱管２自体に付いては、管径
が小さいため、非常に高い表面熱伝達率を有している。
図８に示すように、伝熱管の径が小さくなるほど伝熱効
率が向上する。例えば伝熱管のまわりの流れがほぼ層流
と見なせる場合は、径１０ｍｍの伝熱管の伝熱効率を１
０とすると、径１ｍｍの伝熱管の伝熱効率は１００前後
となると考えてよい。このことから、採用する伝熱管の
内径は、２ｍｍ以下とするのが望ましい。また、内径が
小さくなりすぎると冷媒ガスに含まれる油分が詰まる恐
れがあるので、内径０．１ｍｍ未満のものは好ましくな
い。
が小さいため、非常に高い表面熱伝達率を有している。
図８に示すように、伝熱管の径が小さくなるほど伝熱効
率が向上する。例えば伝熱管のまわりの流れがほぼ層流
と見なせる場合は、径１０ｍｍの伝熱管の伝熱効率を１
０とすると、径１ｍｍの伝熱管の伝熱効率は１００前後
となると考えてよい。このことから、採用する伝熱管の
内径は、２ｍｍ以下とするのが望ましい。また、内径が
小さくなりすぎると冷媒ガスに含まれる油分が詰まる恐
れがあるので、内径０．１ｍｍ未満のものは好ましくな
い。
【００３３】これに加えて細径伝熱管２が、プレート１
に接している部分では、プレート１自体が放熱フィン
（開口付）として働くため、大きな拡大伝熱面効果があ
る。これにより、管外側の熱抵抗は極めて小さくなる。
に接している部分では、プレート１自体が放熱フィン
（開口付）として働くため、大きな拡大伝熱面効果があ
る。これにより、管外側の熱抵抗は極めて小さくなる。
【００３４】以上の表面熱伝達促進効果と、前述の混合
促進効果とがあいまって、極めて高い管外側の熱伝達性
能が得られる。また、炭酸ガス冷媒を用いた際には、管
内側熱伝達率が非常に高くなることが知られている。こ
れらの効果により、熱交換器全体としての総括熱伝達率
が大きくなる。
促進効果とがあいまって、極めて高い管外側の熱伝達性
能が得られる。また、炭酸ガス冷媒を用いた際には、管
内側熱伝達率が非常に高くなることが知られている。こ
れらの効果により、熱交換器全体としての総括熱伝達率
が大きくなる。
【００３５】これらの総合効果により、熱交換効率が大
きく採れるので、本実施の形態の熱交換器によれば、二
酸化炭素を冷媒として用いる冷凍サイクルに適用して、
従来の家庭用ルームエアコン等の室外機に用いられる熱
交換器と同等の能力で、熱交換器の容積を小さくするこ
とも可能になる。
きく採れるので、本実施の形態の熱交換器によれば、二
酸化炭素を冷媒として用いる冷凍サイクルに適用して、
従来の家庭用ルームエアコン等の室外機に用いられる熱
交換器と同等の能力で、熱交換器の容積を小さくするこ
とも可能になる。
【００３６】また、細径伝熱管２をプレート１の両面に
ろう付け等により接合することでプレート１の剛性を大
きくすることができ、細径伝熱管２が接合されたプレー
ト１をヘッダ４，４’に接合することで、接合時のプレ
ート１の取扱いが容易になるとともに、多数の細径伝熱
管を１本づつヘッダ４，４’に接合する必要がなくな
り、細径伝熱管の取扱いも容易になる。剛性を大きくし
たプレート１は、ヘッダ４，４’に結合され、熱交換器
としての剛性の保持の役割も果たしている。
ろう付け等により接合することでプレート１の剛性を大
きくすることができ、細径伝熱管２が接合されたプレー
ト１をヘッダ４，４’に接合することで、接合時のプレ
ート１の取扱いが容易になるとともに、多数の細径伝熱
管を１本づつヘッダ４，４’に接合する必要がなくな
り、細径伝熱管の取扱いも容易になる。剛性を大きくし
たプレート１は、ヘッダ４，４’に結合され、熱交換器
としての剛性の保持の役割も果たしている。
【００３７】なお、上記実施の形態では、プレート１の
両面に細径伝熱管２が接合されているが、プレート１の
片面のみに細径伝熱管２を接合し、片面のみに細径伝熱
管２を接合したプレート１を、細径伝熱管２を接合した
面が隣接するプレート１の細径伝熱管２を接合していな
い面に対向するように配置してもよい。この場合、プレ
ート１枚当りの伝熱管本数は少なくなるが、プレート１
相互の間隔を小さくすることで伝熱管本数の減少を補う
ことができる。
両面に細径伝熱管２が接合されているが、プレート１の
片面のみに細径伝熱管２を接合し、片面のみに細径伝熱
管２を接合したプレート１を、細径伝熱管２を接合した
面が隣接するプレート１の細径伝熱管２を接合していな
い面に対向するように配置してもよい。この場合、プレ
ート１枚当りの伝熱管本数は少なくなるが、プレート１
相互の間隔を小さくすることで伝熱管本数の減少を補う
ことができる。
【００３８】図９に本発明の第２の実施の形態に係る熱
交換器のヘッダ部の斜視図を示す。本実施の形態が前記
第１の実施の形態と異なるのは、ヘッダ４の流入区画と
折返し区画が、プレート１と平行に、側壁４ｃと側壁４
ｄの間を連結して配置された２枚の仕切板７’で、側壁
４ｃの長さの方向で３等分されていることと、３つに区
画された流入区画のそれぞれに入口ポート５が設けら
れ、これら３つの入口ポート５が、その上流側に結合さ
れた分岐ヘッダ８に接続されている点である。他の構成
は前記第１の実施の形態と同じであるので、説明を省略
する。
交換器のヘッダ部の斜視図を示す。本実施の形態が前記
第１の実施の形態と異なるのは、ヘッダ４の流入区画と
折返し区画が、プレート１と平行に、側壁４ｃと側壁４
ｄの間を連結して配置された２枚の仕切板７’で、側壁
４ｃの長さの方向で３等分されていることと、３つに区
画された流入区画のそれぞれに入口ポート５が設けら
れ、これら３つの入口ポート５が、その上流側に結合さ
れた分岐ヘッダ８に接続されている点である。他の構成
は前記第１の実施の形態と同じであるので、説明を省略
する。
【００３９】本実施の形態によれば、細径伝熱管２に流
入する冷媒量が平均化され、熱交換器の全伝熱面が平均
して熱交換を行うので、前記第１の実施の形態による効
果に加え、さらに熱交換能力が向上する効果がある。
入する冷媒量が平均化され、熱交換器の全伝熱面が平均
して熱交換を行うので、前記第１の実施の形態による効
果に加え、さらに熱交換能力が向上する効果がある。
【００４０】なお、図示はしていないが、本実施の形態
では、ヘッダ４’にも同様の仕切板７’が設けられてお
り、３等分された流出区画のそれぞれを出口ポート６を
介して分岐ヘッダ８’に接続するようにしてある。
では、ヘッダ４’にも同様の仕切板７’が設けられてお
り、３等分された流出区画のそれぞれを出口ポート６を
介して分岐ヘッダ８’に接続するようにしてある。
【００４１】本実施の形態では、ヘッダ４，４’が小部
屋に仕切られているため、圧力に対する構造強度が高
い。
屋に仕切られているため、圧力に対する構造強度が高
い。
【００４２】図１０に本発明の第３の実施の形態に係る
熱交換器の斜視図を示す。本実施の形態が前記第１の実
施の形態と異なるのは、ヘッダ４，４’は、円管により
形成された分岐ヘッダ８，８’と、分岐ヘッダ８，８’
に直交するように接続された複数の円管ヘッダ１０，１
０’でそれぞれ構成されており、冷媒の入口ポート５は
分岐ヘッダ８の上流端に、出口ポート６は分岐ヘッダ
８’の下流端に設けられている点と、仕切板７は、複数
の円管ヘッダ１０，１０’それぞれに、その内部を仕切
るように設けられ、細径伝熱管２を表面に接合したプレ
ート１は、１枚づつ、円管ヘッダ１０，１０’に接合さ
れている点である。仕切板７は、円管ヘッダ１０を分岐
ヘッダ８に近い部分の長さを１とする１：３の比率で区
切る位置に、円管ヘッダ１０’を分岐ヘッダ８’に近い
部分の長さを１とする１：３の比率で区切る位置に、そ
れぞれ設けられている。
熱交換器の斜視図を示す。本実施の形態が前記第１の実
施の形態と異なるのは、ヘッダ４，４’は、円管により
形成された分岐ヘッダ８，８’と、分岐ヘッダ８，８’
に直交するように接続された複数の円管ヘッダ１０，１
０’でそれぞれ構成されており、冷媒の入口ポート５は
分岐ヘッダ８の上流端に、出口ポート６は分岐ヘッダ
８’の下流端に設けられている点と、仕切板７は、複数
の円管ヘッダ１０，１０’それぞれに、その内部を仕切
るように設けられ、細径伝熱管２を表面に接合したプレ
ート１は、１枚づつ、円管ヘッダ１０，１０’に接合さ
れている点である。仕切板７は、円管ヘッダ１０を分岐
ヘッダ８に近い部分の長さを１とする１：３の比率で区
切る位置に、円管ヘッダ１０’を分岐ヘッダ８’に近い
部分の長さを１とする１：３の比率で区切る位置に、そ
れぞれ設けられている。
【００４３】本実施の形態でも、分岐ヘッダ８に流入し
た冷媒ガスをさらに複数の円管ヘッダに分けて流入させ
たのち、細径伝熱管２に流入させるようにしたので、前
記第２の実施の形態と同様に、良好な冷媒分配を得るこ
とができる。また、ヘッダが、円管で形成されているの
で、高い耐圧強度を簡易な構造で得ることができる。
た冷媒ガスをさらに複数の円管ヘッダに分けて流入させ
たのち、細径伝熱管２に流入させるようにしたので、前
記第２の実施の形態と同様に、良好な冷媒分配を得るこ
とができる。また、ヘッダが、円管で形成されているの
で、高い耐圧強度を簡易な構造で得ることができる。
【００４４】次いで、本発明の熱交換器を蒸発器として
使用した場合に付いて説明する。蒸発器では、冷媒は下
側のヘッダ４'から流入、上側のヘッダ４から流出させ
る。このようにすると、下から入った二相冷媒の蒸発が
進むとともに密度が減少するためスムーズな流れにな
る。この場合には、冷媒と空気の流れ方向は図１１に示
すように全体として並向流となるが、蒸発器では圧力が
超臨界圧以下であるため冷媒は気液二相状態になる。こ
のため、熱交換があっても、流れ方向に対し冷媒温度が
ほぼ一定に保たれるため、理論上対向流の場合とほぼ同
等の熱交換効率を得ることができる。また、相変化の途
中の液冷媒は上流側の細径伝熱管２群を流れた後、ヘッ
ダ４，４’で集合・再分岐を繰り返すため、気液冷媒の
局所的な偏りが適宜是正され、細径伝熱管２群全体とし
ての冷媒分配状態は非常に良好になる。これにより、実
質的な熱交換効率を向上させることが出来る。
使用した場合に付いて説明する。蒸発器では、冷媒は下
側のヘッダ４'から流入、上側のヘッダ４から流出させ
る。このようにすると、下から入った二相冷媒の蒸発が
進むとともに密度が減少するためスムーズな流れにな
る。この場合には、冷媒と空気の流れ方向は図１１に示
すように全体として並向流となるが、蒸発器では圧力が
超臨界圧以下であるため冷媒は気液二相状態になる。こ
のため、熱交換があっても、流れ方向に対し冷媒温度が
ほぼ一定に保たれるため、理論上対向流の場合とほぼ同
等の熱交換効率を得ることができる。また、相変化の途
中の液冷媒は上流側の細径伝熱管２群を流れた後、ヘッ
ダ４，４’で集合・再分岐を繰り返すため、気液冷媒の
局所的な偏りが適宜是正され、細径伝熱管２群全体とし
ての冷媒分配状態は非常に良好になる。これにより、実
質的な熱交換効率を向上させることが出来る。
【００４５】細径伝熱管２内の蒸発熱伝達率は極めて高
く、管外側熱伝達率もガスクーラの場合と同じであるの
で、熱交換器全体としての総括熱伝達率が非常に大きく
とれる。
く、管外側熱伝達率もガスクーラの場合と同じであるの
で、熱交換器全体としての総括熱伝達率が非常に大きく
とれる。
【００４６】以上のように、蒸発器の場合にも、熱交換
効率が大きく採れるので、熱交換器の容積を小さくする
ことも可能になる。
効率が大きく採れるので、熱交換器の容積を小さくする
ことも可能になる。
【００４７】本発明の熱交換器は、炭酸ガスを用いた冷
凍サイクルに特に好適である。図１２は、炭酸ガス冷凍
サイクルを示す。図示の冷凍サイクルは、冷媒流路を備
え室外空気と前記冷媒流路内の冷媒との熱交換を行う室
外熱交換器１００と、室外熱交換器１００の冷媒流路の
一端に膨張弁５００を介して冷媒流路の一端を接続され
た室内熱交換器２００と、室内熱交換器２００の冷媒流
路の他端に四方弁４００を介して吸入口を接続して配置
された圧縮機３００と、を含んで構成され、圧縮機３０
０の吐出口は、前記四方弁４００を介して前記室外熱交
換器１００の冷媒流路の他端に接続されている。室外熱
交換器１００と室内熱交換器２００は、前記第１〜３の
実施の形態に係る熱交換器のうちのいずれかが用いられ
ている。
凍サイクルに特に好適である。図１２は、炭酸ガス冷凍
サイクルを示す。図示の冷凍サイクルは、冷媒流路を備
え室外空気と前記冷媒流路内の冷媒との熱交換を行う室
外熱交換器１００と、室外熱交換器１００の冷媒流路の
一端に膨張弁５００を介して冷媒流路の一端を接続され
た室内熱交換器２００と、室内熱交換器２００の冷媒流
路の他端に四方弁４００を介して吸入口を接続して配置
された圧縮機３００と、を含んで構成され、圧縮機３０
０の吐出口は、前記四方弁４００を介して前記室外熱交
換器１００の冷媒流路の他端に接続されている。室外熱
交換器１００と室内熱交換器２００は、前記第１〜３の
実施の形態に係る熱交換器のうちのいずれかが用いられ
ている。
【００４８】また、室内熱交換器２００の前記冷媒流路
の他端は前記四方弁４００の第４ポートに接続され、圧
縮機３００の吸入口は、前記四方弁４００の第１ポート
に接続されている。そして、圧縮機３００の吐出口は、
前記四方弁４００の第３ポートに接続され、前記四方弁
４００の第２ポートは、前記室外熱交換器１００の冷媒
流路の他端に接続されている。また、四方弁４００は、
第１ポートと第４ポート、第２ポートと第３ポートをそ
れぞれ連通する位置か、第１ポートと第２ポート、第４
ポートと第３ポートをそれぞれ連通する位置に操作され
るよう構成されている。
の他端は前記四方弁４００の第４ポートに接続され、圧
縮機３００の吸入口は、前記四方弁４００の第１ポート
に接続されている。そして、圧縮機３００の吐出口は、
前記四方弁４００の第３ポートに接続され、前記四方弁
４００の第２ポートは、前記室外熱交換器１００の冷媒
流路の他端に接続されている。また、四方弁４００は、
第１ポートと第４ポート、第２ポートと第３ポートをそ
れぞれ連通する位置か、第１ポートと第２ポート、第４
ポートと第３ポートをそれぞれ連通する位置に操作され
るよう構成されている。
【００４９】すなわち、本炭酸ガス冷凍サイクルは、四
方弁４００により冷房運転と暖房運転を切り替える。冷
房時には、第１ポートと第４ポート、第２ポートと第３
ポートをそれぞれ連通する位置に操作されて室外熱交換
器１００がガスクーラ、室内熱交換器２００が蒸発器と
なり、暖房時には、第１ポートと第２ポート、第４ポー
トと第３ポートをそれぞれ連通する位置に操作されて室
内熱交換器２００がガスクーラ、室外熱交換器１００が
蒸発器となる。
方弁４００により冷房運転と暖房運転を切り替える。冷
房時には、第１ポートと第４ポート、第２ポートと第３
ポートをそれぞれ連通する位置に操作されて室外熱交換
器１００がガスクーラ、室内熱交換器２００が蒸発器と
なり、暖房時には、第１ポートと第２ポート、第４ポー
トと第３ポートをそれぞれ連通する位置に操作されて室
内熱交換器２００がガスクーラ、室外熱交換器１００が
蒸発器となる。
【００５０】本発明に係る熱交換器は、伝熱性能がよ
く、コンパクトなため、使用する冷媒量を少なくするこ
とができるとともに冷凍サイクルの小型化にも有効であ
り、設置性がよく場所を取らない冷凍空調システムを提
供することができる。
く、コンパクトなため、使用する冷媒量を少なくするこ
とができるとともに冷凍サイクルの小型化にも有効であ
り、設置性がよく場所を取らない冷凍空調システムを提
供することができる。
【００５１】
【発明の効果】本発明によれば、二酸化炭素を冷媒とす
る蒸気圧縮式冷凍装置に使用するガスクーラとして、十
分な耐圧強度を有し、従来のフロンを冷媒とする冷凍装
置で用いられた凝縮器に劣らない伝熱性能の熱交換器を
提供することができる。
る蒸気圧縮式冷凍装置に使用するガスクーラとして、十
分な耐圧強度を有し、従来のフロンを冷媒とする冷凍装
置で用いられた凝縮器に劣らない伝熱性能の熱交換器を
提供することができる。
【図１】本発明の第１の実施の形態に係る熱交換器の斜
視図である。
視図である。
【図２】図１に示す熱交換器のヘッダ部の構成とプレー
トの開口を示す斜視図である。
トの開口を示す斜視図である。
【図３】図１に示す熱交換器のプレートと細径伝熱管の
相対位置関係を示す詳細図である。
相対位置関係を示す詳細図である。
【図４】図１に示す熱交換器のヘッダ部と伝熱管の結合
部を示す斜視図である。
部を示す斜視図である。
【図５】図１に示す熱交換器における冷媒流れ方向を示
す縦断面図である。
す縦断面図である。
【図６】図１に示す熱交換器の横断面拡大図である。
【図７】図１に示す熱交換器の他の例の横断面拡大図で
ある。
ある。
【図８】伝熱管の内径と伝熱効率の関係を概念的に示す
図である。
図である。
【図９】本発明の第２の実施の形態に係る熱交換器のヘ
ッダ部を示す斜視図である。
ッダ部を示す斜視図である。
【図１０】本発明の第３の実施の形態に係る熱交換器の
斜視図である。
斜視図である。
【図１１】図１に示す熱交換器を蒸発器として用いた場
合の冷媒流れ方向を示す縦断面図である。
合の冷媒流れ方向を示す縦断面図である。
【図１２】本発明の熱交換器を用いた冷凍サイクルの例
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
１ プレート
２ 細径伝熱管
３ 開口
４、４’ ヘッダ
５ 入口ポート
６ 出口ポート
７、７’ 仕切板
８、８’ 分岐ヘッダ
９ 長穴
Claims (5)
- 【請求項１】 熱交換媒体が流入あるいは流出する管路
との接続口を備えた第１のヘッダと、熱交換媒体が流出
あるいは流入する管路との接続口を備えた第２のヘッダ
と、前記第１のヘッダと第２のヘッダを連通する複数の
伝熱管と、を有してなり、前記前記流入側のヘッダと流
出側のヘッダが間隔をおいて互いに平行に、かつその面
を上下方向にして配置された複数の金属製のプレートで
連結され、前記複数の伝熱管はその内径が０．１〜２ｍ
ｍであって、前記金属製のプレートの表面にその軸線を
平行させて接合されている熱交換器。 - 【請求項２】 請求項１記載の熱交換器において、伝熱
管は、前記金属製のプレートの両面に接合されているこ
とを特徴とする熱交換器。 - 【請求項３】 請求項１または２記載の熱交換器におい
て、前記プレートには、複数の開口が間隔をおいて形成
され、該開口の水平方向の幅は、伝熱管の外径よりも大
きく、各開口の位置には少なくとも１本の伝熱管がある
ことを特徴とする熱交換器。 - 【請求項４】 請求項１〜３のうちのいずれか１項に記
載の熱交換器において、前記第１のヘッダ、伝熱管及び
第２のヘッダで構成される熱交換媒体の流路は、該熱交
換媒体が、伝熱管外部を通過する流体で冷却されると
き、該流体が、伝熱管内部を流れる熱交換媒体に対して
対向流の関係をなして流れるように構成されていること
を特徴とする熱交換器。 - 【請求項５】 請求項４記載の熱交換器において、前記
第１、第２のヘッダは、一方のヘッダに流入した熱交換
媒体が、他方のヘッダとの間で伝熱管を経て折り返して
流れ、最後に他方のヘッダから流出するように、ヘッダ
内部に、接続された伝熱管をグループ分けする仕切板を
設けたことを特徴とする熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002067126A JP3911604B2 (ja) | 2002-03-12 | 2002-03-12 | 熱交換器および冷凍サイクル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002067126A JP3911604B2 (ja) | 2002-03-12 | 2002-03-12 | 熱交換器および冷凍サイクル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003269822A true JP2003269822A (ja) | 2003-09-25 |
| JP3911604B2 JP3911604B2 (ja) | 2007-05-09 |
Family
ID=29198612
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002067126A Expired - Fee Related JP3911604B2 (ja) | 2002-03-12 | 2002-03-12 | 熱交換器および冷凍サイクル |
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|---|---|
| JP (1) | JP3911604B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006059544A1 (ja) * | 2004-12-02 | 2006-06-08 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | 高圧冷媒用内面溝付伝熱管 |
| GB2422004A (en) * | 2005-01-07 | 2006-07-12 | Hiflux Ltd | Plate heat exchanger |
| KR100695821B1 (ko) | 2006-04-03 | 2007-03-19 | 한국생산기술연구원 | 흡착식 냉동기용 적층형 흡착탑 |
| JP2008025973A (ja) * | 2006-07-25 | 2008-02-07 | Gijutsu Kaihatsu Sogo Kenkyusho:Kk | 熱交換システム |
| JP2012021668A (ja) * | 2010-07-12 | 2012-02-02 | Cku:Kk | 熱交換器 |
| US20130292093A1 (en) * | 2012-05-04 | 2013-11-07 | Solex Thermal Science Inc. | Heat exchanger for cooling bulk solids |
| CN106767038A (zh) * | 2016-11-28 | 2017-05-31 | 珠海格力电器股份有限公司 | 换热器及空调器 |
| CN109556443A (zh) * | 2017-09-27 | 2019-04-02 | 沈阳铝镁设计研究院有限公司 | 一种焙烧后氧化铝的热能回收方法 |
| KR20200117240A (ko) * | 2019-04-03 | 2020-10-14 | 한온시스템 주식회사 | 열교환기 |
| CN112857076A (zh) * | 2021-02-22 | 2021-05-28 | 烟台珈群高效节能设备有限公司 | 蒸汽换热器 |
| CN114353387A (zh) * | 2021-11-22 | 2022-04-15 | 浙江银轮新能源热管理系统有限公司 | 耐高压的空调换热器 |
-
2002
- 2002-03-12 JP JP2002067126A patent/JP3911604B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006162100A (ja) * | 2004-12-02 | 2006-06-22 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 高圧冷媒用内面溝付伝熱管 |
| WO2006059544A1 (ja) * | 2004-12-02 | 2006-06-08 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | 高圧冷媒用内面溝付伝熱管 |
| US7490658B2 (en) | 2004-12-02 | 2009-02-17 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Internally grooved heat transfer tube for high-pressure refrigerant |
| JP4651366B2 (ja) * | 2004-12-02 | 2011-03-16 | 住友軽金属工業株式会社 | 高圧冷媒用内面溝付伝熱管 |
| US9810485B2 (en) | 2005-01-07 | 2017-11-07 | Hiflux Limited | Heat exchanger II |
| GB2422004A (en) * | 2005-01-07 | 2006-07-12 | Hiflux Ltd | Plate heat exchanger |
| KR100695821B1 (ko) | 2006-04-03 | 2007-03-19 | 한국생산기술연구원 | 흡착식 냉동기용 적층형 흡착탑 |
| JP2008025973A (ja) * | 2006-07-25 | 2008-02-07 | Gijutsu Kaihatsu Sogo Kenkyusho:Kk | 熱交換システム |
| JP2012021668A (ja) * | 2010-07-12 | 2012-02-02 | Cku:Kk | 熱交換器 |
| US20130292093A1 (en) * | 2012-05-04 | 2013-11-07 | Solex Thermal Science Inc. | Heat exchanger for cooling bulk solids |
| WO2013163752A1 (en) * | 2012-05-04 | 2013-11-07 | Solex Thermal Science Inc. | Heat exchanger for cooling bulk solids |
| US9459054B2 (en) * | 2012-05-04 | 2016-10-04 | Solex Thermal Science Inc. | Heat exchanger for cooling bulk solids |
| CN106767038A (zh) * | 2016-11-28 | 2017-05-31 | 珠海格力电器股份有限公司 | 换热器及空调器 |
| CN109556443A (zh) * | 2017-09-27 | 2019-04-02 | 沈阳铝镁设计研究院有限公司 | 一种焙烧后氧化铝的热能回收方法 |
| KR20200117240A (ko) * | 2019-04-03 | 2020-10-14 | 한온시스템 주식회사 | 열교환기 |
| KR102668698B1 (ko) * | 2019-04-03 | 2024-05-23 | 한온시스템 주식회사 | 열교환기 |
| CN112857076A (zh) * | 2021-02-22 | 2021-05-28 | 烟台珈群高效节能设备有限公司 | 蒸汽换热器 |
| WO2022174741A1 (zh) * | 2021-02-22 | 2022-08-25 | 李永堂 | 蒸汽换热器 |
| CN114353387A (zh) * | 2021-11-22 | 2022-04-15 | 浙江银轮新能源热管理系统有限公司 | 耐高压的空调换热器 |
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