JP2003260546A

JP2003260546A - 鋼の連続鋳造耐火部材用耐火物、及び、該耐火物を用いた鋼の連続鋳造用ノズル

Info

Publication number: JP2003260546A
Application number: JP2002065083A
Authority: JP
Inventors: Masanori Ogata; 昌徳小形; Yukio Okawa; 幸男大川; Chikasuke Inoue; 慎祐井上; Toshio Horiuchi; 俊男堀内
Original assignee: Shinagawa Refractories Co Ltd
Current assignee: Shinagawa Refractories Co Ltd
Priority date: 2002-03-11
Filing date: 2002-03-11
Publication date: 2003-09-16

Abstract

(57)【要約】【課題】熱伝導率が低く、かつ耐溶損性及び耐スポー
リング性が優れ、鋳造中に耐火物稼動面へのアルミナ等
の酸化物あるいは地金の付着を防止し、安定操業や鋼の
品質向上に寄与し得る鋼の連続鋳造耐火部材用耐火物、
及び、この耐火物を用いた鋼の連続鋳造用ノズルを提供
する。【解決手段】浸漬ノズル又はセミノズルのパウダーラ
イン部を除く本体部を構成する耐火物の組成として、カ
ーボンが５〜３０質量％、ＳｉＯ₂成分（但し、ＳｉＣ
の酸化により生成するＳｉＯ₂を除く）が２０質量％を
超え９０質量％以下含有し、かつ該耐火物の５００℃に
おける熱伝導率が１０Ｗ／ｍＫ以下である鋼の連続鋳造
耐火部材用耐火物。この耐火物を、浸漬ノズル又はセミ
ノズルのパウダーライン部を除く本体部に配設した鋼の
連続鋳造用ノズル。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造耐火
部材用耐火物、及び、該耐火物を用いた鋼の連続鋳造用
ノズルに関し、更に詳しくは、熱伝導率が低く、かつ耐
溶損性及び耐スポーリング性が優れ、鋳造中に耐火物稼
動面へのアルミナ等の酸化物あるいは地金の付着を防止
し、安定操業や鋼の品質向上に寄与し得る鋼の連続鋳造
耐火部材用耐火物、及び、この耐火物を用いた鋼の連続
鋳造用ノズルに関する。

【０００２】

【従来の技術】鋼の連続鋳造に用いられるノズルとして
は、浸漬ノズルやセミノズル等が知られている。これら
の連続鋳造用ノズルは、モールドパウダースラグに接し
耐蝕性が非常に要求される“パウダーライン部”と、そ
れ以外の“本体部”とからなるのが一般的である。しか
し、場合によっては、パウダーライン部より下部の完全
に溶鋼に浸漬している部分を“浸漬部”ということもあ
り、耐蝕性が問われる場合には、浸漬部専用材質を配設
することもある。

【０００３】また、浸漬ノズルの場合、浸漬ノズルの上
部にコレクターノズルを使用することがあり、このコレ
クターノズルと接する部位を“嵌合部”ともいうが、こ
の部位には、操業条件によっては酸化による脆化を防止
するため、嵌合部専用材質を配設することもある。しか
し、本体部材質をそのまま適用する場合も多い。更に、
ノズルの内管稼動面にアルミナ等の酸化物あるいは地金
が付着することが多く、これを防止するために、ノンカ
ーボン材質等の内管専用材質を配設することがあり、こ
の部位を“内管部”ともいう。

【０００４】従来の浸漬ノズル，セミノズルといった連
続鋳造用ノズルについて、更に説明すると、パウダーラ
イン部を除く本体部には、一般に、アルミナ−黒鉛質，
アルミナ−シリカ−黒鉛質，ジルコニア−黒鉛質，スピ
ネル−黒鉛質などの黒鉛含有耐火物が用いられている。
しかしながら、これらの材質は、黒鉛を含有するため、
耐スポーリング特性には優れるが、黒鉛は高熱伝導特性
を有するため、耐火物を通じて溶鋼の熱が外部に放散さ
れやすい、という欠点を併せ持つ。

【０００５】この高熱伝導特性のため、例えば浸漬ノズ
ルの場合、ノズル中を流下する溶鋼の熱が浸漬ノズルの
本体材質を通じて外部に放散されやすいため、ノズル内
管稼動面に地金あるいはアルミナ等の酸化物が付着しや
すい、という問題があった。また、モールド内の溶鋼の
熱が、浸漬ノズルの浸漬部からパウダーライン部，本体
部の上側へと伝わって放散されることにより、モールド
内の浸漬ノズル近傍の湯面が冷やされ、モールドパウダ
ーの滓化速度の低下，メニスカスにおける鋼の凝固特性
の不均一化を引き起こし、特に中炭素鋼では、鋳片の縦
割れにつながる場合があった。

【０００６】これらの問題に対応するため、従来から主
に構造面での改良が施されてきており、(1)本体部材質
中に数ｍｍの間隙を設けたスリット構造とすること、
(2)パウダーライン部を断熱構造とすること、または、
(3)熱伝導率の低いノンカーボン材質をノズルの内管に
配設した構造とすることが行われている。

【０００７】例えば、前記(1)の具体例として、特開平
５−３６７号公報には、「材質として特定の粒度分布の
ジルコニア粒子を用い、浸漬ノズルの胴体部中に断熱ス
リットをほぼ全長に及んで同心状に形成すること」が開
示されている。また、同じく前記(1)の具体例として、
特開平４-２９４８４７号公報には、「ロングノズル１
軸方向全長に対してその非浸漬部の全域中の任意の部分
に、そして肉厚に対して内孔面及び外周面より夫々２５
％を除いた範囲内に０.２〜８ｍｍの厚さの断熱層を連
続または不連続で形成してなるロングノズル」が開示さ
れている。

【０００８】前記(2)の具体例としては、例えば特開平
２−１５５５４６号公報には、「特定の耐火物原料から
なり、浸漬時にスラグ面と接触すると想定されるノズル
部分の少なくともスラグ上面近傍を含む領域(即ちパウ
ダーライン部)を断熱構造としたことを特徴とする連続
鋳造用浸漬ノズル」が開示されている。

【０００９】また、前記(3)の“熱伝導率の低いノンカ
ーボン材質をノズルの内管に配設した構造”としては、
例えば特開２０００−３１２９５２号公報には、「溶融
金属をモールド内に供給する浸漬ノズルにおいて、１．
５〜４．０Ｗ／ｍＫの熱伝導率を持ち内孔側に配設され
た内側耐火物と、この内側耐火物の外側に配設され１５
〜２８Ｗ／ｍＫの熱伝導率を持つ外側耐火物とで２層構
造にしたことを特徴とする連続鋳造用浸漬ノズル」が開
示されている。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】前記(1)の“本体部材
質中に数ｍｍの間隙を設けたスリット構造とすること”
では、スリットを設けない構造より多少は断熱効果があ
るが、それよりも、前記(3)の“ノンカーボン材質をノ
ズルの内管に配設した構造とすること”の方が比較的断
熱効果に優れている。しかしながら、内管にノンカーボ
ン材質を配設しても、内管材の数倍の厚みを有する外側
の本体部材質に、耐スポーリング特性を重視するあま
り、黒鉛を多量に添加しただけの従来材質を使用してい
ると、黒鉛は非常に熱伝導率が高いため、ノズル全体と
しての断熱効果が発現し難くなるという問題があった。
また、前記(2)の“パウダーライン部を断熱構造とする
こと”のみでは、ノズル全体としての断熱効果が発現し
難いという問題があった。

【００１１】本発明者等は、上記問題点を解決すること
を意図して鋭意検討した結果、本発明を完成したもので
あって、本発明の目的は、内管部材質のみならず、本体
部材質を低熱伝導化することにより、ノズルを介しての
抜熱を大幅に抑制し、ノズル内管部へのアルミナ等の酸
化物や地金の付着を防止し、しかも、耐溶損性及び耐ス
ポーリング性に優れ、安定操業や鋳片品質の向上に寄与
する鋼の連続鋳造用耐火部材用耐火物、及び、この耐火
物を用いた鋼の連続鋳造用ノズルを提供することであ
る。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明者等の研究によれ
ば、耐スポーリング特性の確保のため、カーボン原料を
５〜３０質量％配合しても、ＳｉＯ₂−Ａｌ₂Ｏ₃系耐火
物原料の種類および配合量を選択し、ＳｉＯ₂成分を適
正な範囲にすることで、従来のカーボン含有系材質と比
較して、著しく低熱伝導化し得ることを見出した。すな
わち、本発明に係る鋼の連続鋳造用耐火部材用耐火物
は、・浸漬ノズルまたはセミノズルのパウダーライン部を除
く本体部を構成する耐火物の組成として、カーボンが５
〜３０質量％、ＳｉＯ₂成分(但し、ＳｉＣが酸化するこ
とにより生成するＳｉＯ₂を除く)が２０質量％を超え９
０質量％以下含有し、かつ、該耐火物の５００℃におけ
る熱伝導率が１０Ｗ／ｍＫ以下であること(請求項１)、・前記ＳｉＯ₂成分を含む原料が、ＳｉＯ₂成分を１０質
量％以上含み、かつＳｉＯ₂成分とＡｌ₂Ｏ₃成分の合計
量が８０質量％以上である耐火物原料を含み、該耐火物
原料の１種または２種以上を組み合わせて、合計で５〜
９５質量％配合してなること(請求項２)、・前記ＳｉＯ₂成分を含む原料が、嵩比重が３．０以下
の耐火物原料を含み、該耐火物原料の１種または２種以
上を組み合わせて、合計で５〜９５質量％配合してなる
こと(請求項３)、を特徴とし、これにより前記目的とする鋼の連続鋳造用
耐火部材用耐火物を提供するものである。

【００１３】一方、本発明に係る鋼の連続鋳造用ノズル
は、・上記請求項１〜３のいずれかに記載の鋼の連続鋳造耐
火部材用耐火物を、浸漬ノズルまたはセミノズルのパウ
ダーライン部を除く本体部に配設してなること(請求項
４)、を特徴とし、これにより前記目的とする鋼の連続鋳造用
ノズルを提供するものである。

【００１４】なお、本発明において、“本体部”とは、
前記した浸漬部，嵌合部，内管部にそれぞれ専用材質を
配設する必要がない場合、パウダーライン部を除くすべ
ての部位を指すものである。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明すると、本発明に係る鋼の連続鋳造耐火部材用耐
火物は、前記したとおり、カーボン及びＳｉＯ₂成分を
特定量含有し、５００℃における熱伝導率が１０Ｗ／ｍ
Ｋ以下であることを特徴とする。すなわち、本発明に係
る鋼の連続鋳造耐火部材用耐火物は、高熱伝導特性を有
するカーボン原料の添加量が一般的な範囲にありながら
も、ＳｉＯ₂−Ａｌ₂Ｏ₃系耐火物原料の種類および配合
量を選択し、ＳｉＯ₂成分を適正な範囲にすることで、
低熱伝導特性を具備させたものである。

【００１６】また、本発明に係る鋼の連続鋳造耐火部材
用耐火物の低熱伝導特性は、前記した“ＳｉＯ₂成分を
適正な範囲にすること”に加えて、嵩比重が３．０以下
の軽量耐火物原料(ＳｉＯ₂−Ａｌ₂Ｏ₃系耐火物原料)を
適量配合することで、より一層発現させることができ
る。すなわち、嵩比重が小さい原料を配合することによ
り熱伝導率を低下させ、かつ、この低嵩比重の原料に、
耐火物として必要な耐溶損特性や耐磨耗性，適正熱膨張
特性を有する原料を選択することにより、新たな低熱伝
導性耐火物を開発したものである。

【００１７】本発明に係る連続鋳造耐火部材用耐火物に
おいて、カーボン原料の配合量は、５〜３０質量％の範
囲内である。カーボン原料が５質量％未満では、耐スポ
ーリング特性が低下し、また３０質量％を超えると、耐
溶損特性が低下するため、好ましくない。なお、予熱が
不充分な操業条件が現実に存在することを考慮すると、
耐スポーリング特性及び耐溶損特性の面から、より好ま
しくは１０〜２５質量％の範囲である。また、カーボン
原料としては、特に限定されるものではないが、各種黒
鉛やカーボンブラック等を使用することができる。

【００１８】本発明に係る鋼の連続鋳造耐火部材用耐火
物において、ＳｉＯ₂成分は２０質量％を超え９０質量
％以下の範囲である。但し、この範囲からは、ＳｉＣを
添加しこれが酸化することにより生成するＳｉＯ₂の量
を除く。その理由は、ＳｉＣの酸化生成物であるＳｉＯ
₂は、低熱伝導特性に何ら寄与しないからである。（し
かし、本発明において、ＳｉＣの添加は、必要がないと
しているわけではなく、酸化防止剤あるいは強度向上剤
として、適量添加することは勿論可能である。）本発明において、ＳｉＯ₂成分が２０質量％以下では、
低熱伝導特性が発現し難く、また、９０質量％を超える
と、耐溶損特性が低下するため好ましくない。なお、低
熱伝導特性及び耐溶損特性の面から、より好ましくは２
０質量％を超え7５質量％以下の範囲である。

【００１９】上記ＳｉＯ₂成分を含む原料としては、Ｓ
ｉＯ₂成分を１０質量％以上含み、かつＳｉＯ₂成分とＡ
ｌ₂Ｏ₃成分の合計量が８０質量％以上であるＳｉＯ₂−
Ａｌ₂Ｏ₃系耐火物原料、例えばバンケツ，ボーキサイ
ト，シャモット，コーディエライト，ムライト，電融シ
リカ等の内の１種または２種以上組み合わせて適用し、
これを合計で５〜９５質量％配合するのが好ましい。Ｓ
ｉＯ₂成分とＡｌ₂Ｏ₃成分の合計量が８０質量％未満の
ＳｉＯ₂−Ａｌ₂Ｏ₃系耐火物原料では、耐火物として必
要な耐溶損特性や耐磨耗性，適正熱膨張特性を有し、か
つ低熱伝導特性を有するものが得られ難い傾向があるの
で、好ましくない。また、配合割合としては、５質量％
未満では、低熱伝導特性が発現し難い傾向があり、一
方、９５質量％を超えると、耐溶損特性および耐スポー
リング特性が低下する傾向があるため好ましくない。よ
り好ましくは“１０〜９０質量％”である。

【００２０】さらに、上記ＳｉＯ₂成分を含む原料(Ｓｉ
Ｏ₂−Ａｌ₂Ｏ₃系耐火物原料)としては、その嵩比重が
３．０以下の耐火物原料の１種又は２種以上を合計で５
〜９５質量％配合するのが好ましい。嵩比重が３．０を
超える原料を用いると、低熱伝導特性を発現し得ない傾
向がある。また、配合量としては、前記と同様、５質量
％未満では、低熱伝導特性が発現し難い傾向があり、一
方、９５質量％を超えると、耐溶損特性および耐スポー
リング特性が低下する傾向があるため好ましくない。よ
り好ましくは“１０〜９０質量％”である。

【００２１】本発明に係る連続鋳造耐火部材用耐火物の
好ましい実施形態としては、前記した「ＳｉＯ₂成分を
１０質量％以上含み、かつＳｉＯ₂成分とＡｌ₂Ｏ₃成分
の合計量が８０質量％以上であるＳｉＯ₂−Ａｌ₂Ｏ₃系
耐火物原料」を適量配合し、しかも、この耐火物原料と
して「嵩比重が３．０以下の軽量耐火物原料」を用いる
ことである。

【００２２】本発明の耐火物は、例えば浸漬ノズルの場
合、パウダーライン部を除く本体部に用いるのが好まし
い。なお、内管部には、本体部材質とは別材質の例えば
ノンカーボン材質を配材することが可能であり、公知の
断熱スリット構造とすることも可能である。また、浸漬
部の耐蝕性が問われる場合には、浸漬部専用材質を配材
することができ、コレクターノズルと接する嵌合部に
も、嵌合部専用材質を配設することが可能である。

【００２３】ここで、前記“従来の技術”の項で挙げた
先行技術と本発明とを対比することで、本発明をさらに
詳細に説明する。

【００２４】本発明に関連する、ノズルを介しての抜熱
を抑制する先行技術としては、前掲の特開平５−３６７
号公報があり、これには、「浸漬ノズルの胴体部中に断
熱スリットをほぼ全長に及んで同心状に形成する構造」
が開示されている。しかし、これは、材質的には、浸漬
ノズルのパウダーライン部における耐蝕性向上のため、
主にジルコニア粒子の粒度分布を規定したものであり、
これと断熱スリット構造とを組み合わせたものである。
従って、パウダーライン部を除く本体部にＳｉＯ₂−Ａ
ｌ₂Ｏ₃−Ｃ系の新低熱伝導材質を適用する本発明とは、
異なるものである。

【００２５】また、前掲の特開平４−２９４８４７号公
報には、「ロングノズル１軸方向全長に対してその非浸
漬部の全域中の任意の部分に、そして肉厚に対して内孔
面及び外周面より夫々２５％を除いた範囲内に０.２〜
８ｍｍの厚さの断熱層を連続または不連続で形成してな
るロングノズル」が開示されている。上記公報では、主
として断熱スリット構造について示されているが、材質
例としては、Al₂O₃：43.1％，SiO₂：25.7％，黒鉛：31.
2％よりなる骨材配合物を用いて検討している。これに
対して、本発明では、「カーボン：５〜３０質量％」と
するものであるから、上記公報に記載のものとは、カー
ボンの範囲が異なるものである。また、上記公報では、
母材の素材として、熱伝導率の低い例えばアルミナ，シ
リカ，ムライトなども使用できると記載されている。確
かに、これらのみのノンカーボン材質あるいは極低カー
ボン材質であれば、低熱伝導材質となる。しかし、現段
階では、ロングノズルの本体部材質として、ノンカーボ
ンあるいは極低カーボン材質は確立されておらず、故に
一般的な範囲のカーボンを配合した材質であるはずであ
り、本体部材質の熱伝導率が具体的に記載されていない
ところからみても、材質的には何ら新規な点は考慮され
ていないとみられる。すなわち、上記公報では、ロング
ノズルにおける断熱スリット構造についてのみの発明が
開示されていると解されるから、新規な低熱伝導材質を
見出した本発明とは、異なるものである。

【００２６】前掲の特開平２−１５５５４６号公報に
は、「浸漬時にスラグ面と接触すると想定されるノズル
部分の少なくともスラグ上面近傍を含む領域を断熱構造
とした連続鋳造用浸漬ノズル」が開示されている。そし
て、この公報で開示されている耐火物の材質は、ZrO₂：
0〜60％，Al₂O₃：0〜60％，SiO₂：0〜20％，SiC：0〜20
％，C：0〜20％であり、ZrO₂とAl₂O₃を合せて40％以上
とし、SiCとCを合せて5〜30％としている。これは、SiC
が酸化することにより生成するSiO₂を除くSiO₂成分が２
０質量％を超え９０質量％以下である本発明とは、異な
るものである。更に、上記公報での断熱構造領域は、ス
ラグ上面近傍であり、これは、パウダーライン部に相当
する領域であり、本発明が主としてパウダーライン部を
除く本体部に新規な低熱伝導材質を配設する点において
も、部位的に異なるものである。

【００２７】また、前掲の特開２０００−３１２９５２
号公報には、「溶融金属をモールド内に供給する浸漬ノ
ズルにおいて、１．５〜４．０Ｗ／ｍＫの熱伝導率を持
ち内孔側に配設された内側耐火物と、この内側耐火物の
外側に配設され１５〜２８Ｗ／ｍＫの熱伝導率を持つ外
側耐火物とで２層構造にしたことを特徴とする連続鋳造
用浸漬ノズル」が開示されている。すなわち、この公報
には、従来からの高熱伝導材質を本体部に適用し、内管
部に熱伝導率の低いノンカーボン材質を配設した構造を
示しており、新規な低熱伝導材質を本体部に適用した本
発明とは、異なるものである。

【００２８】次に、本発明に係る鋼の連続鋳造用ノズル
の実施形態（本発明の耐火物のノズルへの適用例）につ
いて、図１〜４を参照しながら説明する。

【００２９】図１は、本発明の耐火物を浸漬ノズルの本
体部に適用した例であって、適用部位を、(3)のパウダ
ーライン部を除き、(1)の本体部(嵌合部)，(2)の本体
部，(4)の本体部(浸漬部)としたものである。図２は、
図１と同様、本発明の耐火物を浸漬ノズルの本体部に適
用した例であるが、(5)で示す内管部にノンカーボン材
質を配材し、これと組み合わせた例である。図３は、本
発明の耐火物をセミノズルの本体部(2)に適用した例で
ある。図４は、図３と同様、本発明の耐火物をセミノズ
ルの本体部(2)に適用した例であるが、(5)で示す内管部
にノンカーボン材質を配材し、これと組み合わせた例で
ある。なお、図１〜４は、本発明の耐火物の“鋼の連続
鋳造耐火部材への好適な適用例”を示したものであり、
本発明の耐火物の配設の組み合わせは、これらに限定さ
れるものではない。

【００３０】ここで、本発明のノズルを使用した鋼の連
続鋳造を図５，図６に示す。図５は、前記図１に示す浸
漬ノズルを使用した鋼の連続鋳造の概念図であり、図６
は、前記図３に示すセミノズルを使用した鋼の連続鋳造
の概念図である。図中、(2)は本体部，(3)はパウダーラ
イン部，(4)は本体部(浸漬部)，(6)はモールドパウダ
ー，(7)はモールド，(8)は溶鋼である。溶鋼(8)は、図
５，図６に示すように、ノズルを通って、モールド(7)
内に連続注入される。

【００３１】

【実施例】次に、本発明の実施例を比較例と共に挙げ、
本発明に係る鋼の連続鋳造耐火部材用耐火物及びこの耐
火物を用いた鋼の連続鋳造用ノズルについて、具体的に
説明する。

【００３２】（実施例１〜６，比較例１〜６）表１に示
す原料を使用し、表２(実施例)および表３(比較例)に示
す配合割合を有する耐火原料配合物に、バインダーとし
てフェノール樹脂を外掛けで、同じく表２および表３に
示す量加え、混練後２００℃で１０時間乾燥し、ノズル
形状に成形した。成形後、還元雰囲気中１１００℃で３
時間焼成することにより、実施例１〜６および比較例１
〜６のノズルを得た。

【００３３】得られた各ノズルについて、「５００℃で
の熱伝導率(Ｗ／ｍＫ)」「耐スポーリング性」「耐溶損
性」を以下に記載する方法で測定し、表２および表３に
示した。また、それら結果から以下に記載する評価基準
により「総合評価」を行い、同じく表２および表３に示
した。

【００３４】「５００℃での熱伝導率(Ｗ／ｍＫ)」の測
定熱流法により測定したものであり、具体的には、円柱状
の試料の一端に取り付けたヒーターより熱流を流し、こ
の時、試料に生じた温度勾配より求める方法である。「耐スポーリング性」の測定高周波誘導炉での溶鋼中への浸漬試験で測定したもので
あり、具体的には、ノズル形状に成形したものを、１６
００℃の溶鋼中に５分間浸漬して、割れが発生するか否
かを調べる方法である。なお、測定の結果、割れが生じ
なかったものを“○”とし、割れが生じたものを“割
れ”として、表２，表３に表示した。「耐溶損性」の測定高周波誘導炉での溶銑中への浸漬試験で測定したもので
あり、具体的には、角柱状に成形したものを１６００℃
の溶銑中に１時間浸漬して、溶損の有無を調べる方法で
ある。なお、測定の結果、全く溶損しなかったものを
“○”、若干溶損したものを“若干溶損”、溶損したも
のを“溶損”として、表２，表３に表示した。

【００３５】「総合評価」の評価基準「 ◎」：熱伝導率が１０Ｗ／ｍＫ以下で、かつ耐溶損性及
び耐スポーリング性が実用レベルを満足するもの。「 ○」：熱伝導率が１０Ｗ／ｍＫ以下で、かつ耐スポーリ
ング性が実用レべルを満足しており、一方、実用レベル
には問題ないけれども、若干の溶損が認められるもの。「 ×」：熱伝導率が１０Ｗ／ｍ・Ｋを超えるか、耐溶損性
及び／又は耐スポーリング性が実用レベルを満足しない
もの。

【００３６】

【表１】

【００３７】

【表２】

【００３８】

【表３】

【００３９】上記表２から、本発明の実施例１〜６で
は、５００℃での熱伝導率が１０Ｗ／ｍＫ以下の低熱伝
導率を示し、かつ耐溶損性及び耐スポーリング性が実用
レベルを満足するものが得られた。これに対して、表３
から明らかなように、比較例１〜６では、熱伝導率が高
いか、耐溶損性及び／又は耐スポーリング性が実用レベ
ルを満足しないものであり、総合評価は全て“×”であ
った。

【００４０】（中炭素鋼の鋳造試験）更に、実施例３の
組成からなる耐火物を浸漬ノズルの本体部及び浸漬部に
適用して、中炭素鋼の鋳造を行った。また、比較のた
め、比較例５の組成からなる耐火物を、同様に、浸漬ノ
ズルの本体部及び浸漬部に適用して中炭素鋼の鋳造を行
った。その結果、実施例３のノズルでは、ノズル本体外
周面温度が比較例５のノズルより“１６０℃”低下して
いることが確認され、また、耐溶損性や耐スポーリング
性にも問題がなく、内管へのアルミナ系酸化物及び地金
の付着も、比較例５のノズルの“２３ｍｍ”に対して
“２ｍｍ”と激減し、鋳片縦割れ指数も、比較例５のノ
ズルの“１／８”に減少することが確認された。

【００４１】

【発明の効果】本発明は、以上詳記したとおり、浸漬ノ
ズルまたはセミノズルのパウダーライン部を除く本体部
を構成する耐火物の組成として、カーボンが５〜３０質
量％、ＳｉＯ₂成分(但し、ＳｉＣが酸化することにより
生成するＳｉＯ₂を除く)が２０質量％を超え９０質量％
以下含有し、かつ、該耐火物の５００℃における熱伝導
率が１０Ｗ／ｍＫ以下であることを特徴とする。そし
て、このように、浸漬ノズルまたはセミノズルのパウダ
ーライン部を除く本体部材質を低熱伝導化することによ
り、ノズルを介しての抜熱を大幅に抑制し、ノズル内管
部へのアルミナ等の酸化物や地金の付着を防止し、しか
も、耐溶損性及び耐スポーリング性に優れ、安定操業や
鋳片品質の向上に寄与する鋼の連続鋳造用耐火部材用耐
火物、及び、この耐火物を用いた鋼の連続鋳造用ノズル
を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の耐火物を浸漬ノズルの本体部に適用し
た例である。

【図２】本発明の耐火物を浸漬ノズルの本体部に適用
し、内管材にノンカーボン材質を組み合わせた例であ
る。

【図３】本発明の耐火物をセミノズルの本体部に適用し
た例である。

【図４】本発明の耐火物をセミノズルの本体部に適用
し、内管材にノンカーボン材質を組み合わせた例であ
る。

【図５】浸漬ノズルを使用した鋼の連続鋳造の概念図で
ある。

【図６】セミノズルを使用した鋼の連続鋳造の概念図で
ある。

【符号の説明】

(１) 本体部(嵌合部) (２) 本体部 (３) パウダーライン部 (４) 本体部(浸漬部) (５) 内管部 (６) モールドパウダー (７) モールド (８) 溶鋼

フロントページの続き (72)発明者井上慎祐東京都千代田区九段北四丁目１番７号品川白煉瓦株式会社内 (72)発明者堀内俊男東京都千代田区九段北四丁目１番７号品川白煉瓦株式会社内Ｆターム(参考） 4E014 DA01 DA02 EA01 4G030 AA36 AA37 AA60 BA21 BA23 BA30 BA33 GA14 HA25

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】浸漬ノズルまたはセミノズルのパウダー
ライン部を除く本体部を構成する耐火物の組成として、
カーボンが５〜３０質量％、ＳｉＯ₂成分(但し、ＳｉＣ
が酸化することにより生成するＳｉＯ₂を除く)が２０質
量％を超え９０質量％以下含有し、かつ、該耐火物の５
００℃における熱伝導率が１０Ｗ／ｍＫ以下であること
を特徴とする鋼の連続鋳造耐火部材用耐火物。
【請求項２】前記ＳｉＯ₂成分を含む原料が、ＳｉＯ₂
成分を１０質量％以上含み、かつＳｉＯ₂成分とＡｌ₂Ｏ
₃成分の合計量が８０質量％以上である耐火物原料を含
み、該耐火物原料の１種または２種以上を組み合わせ
て、合計で５〜９５質量％配合してなる請求項１に記載
の鋼の連続鋳造耐火部材用耐火物。
【請求項３】前記ＳｉＯ₂成分を含む原料が、嵩比重
が３．０以下の耐火物原料を含み、該耐火物原料の１種
または２種以上を組み合わせて、合計で５〜９５質量％
配合してなる、請求項１または請求項２に記載の鋼の連
続鋳造耐火部材用耐火物。
【請求項４】浸漬ノズルまたはセミノズルのパウダー
ライン部を除く本体部に、請求項１〜３のいずれか一項
に記載の鋼の連続鋳造耐火部材用耐火物を配設してなる
ことを特徴とする鋼の連続鋳造用ノズル。