JP2002029858A - タンディッシュの内張り用キャスタブル - Google Patents
タンディッシュの内張り用キャスタブルInfo
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- JP2002029858A JP2002029858A JP2000206174A JP2000206174A JP2002029858A JP 2002029858 A JP2002029858 A JP 2002029858A JP 2000206174 A JP2000206174 A JP 2000206174A JP 2000206174 A JP2000206174 A JP 2000206174A JP 2002029858 A JP2002029858 A JP 2002029858A
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 タンディッシュの内張り用キャスタブルを、
スラグ成分の浸透を抑えて耐構造スポーリング性を向上
させることにより耐用性を飛躍的に向上させることにあ
る。 【解決手段】 アルミナ・シリカ質のタンディッシュの
内張り用キャスタブルを、上記Ａｌ2 Ｏ3 の含有量が５
０〜７０重量％で、７５μｍ以下の粒子のＡｌ2 Ｏ3 ／
ＳｉＯ2 量比が１．０〜３．０として、スラグ成分の浸
透を抑えて耐構造スポーリング性を向上させることがで
きる。特に、７５μｍ以下の微粒子部に平均粒径１μｍ
以下のシリカ超微粉を３〜１０重量％と平均粒径２０μ
ｍ以下のアルミナ超微粉を５〜１０重量％と、ＣａＯ成
分１０〜３０重量％を含有するアルミナセメントを３〜
１０重量％を配合することが好ましい。
スラグ成分の浸透を抑えて耐構造スポーリング性を向上
させることにより耐用性を飛躍的に向上させることにあ
る。 【解決手段】 アルミナ・シリカ質のタンディッシュの
内張り用キャスタブルを、上記Ａｌ2 Ｏ3 の含有量が５
０〜７０重量％で、７５μｍ以下の粒子のＡｌ2 Ｏ3 ／
ＳｉＯ2 量比が１．０〜３．０として、スラグ成分の浸
透を抑えて耐構造スポーリング性を向上させることがで
きる。特に、７５μｍ以下の微粒子部に平均粒径１μｍ
以下のシリカ超微粉を３〜１０重量％と平均粒径２０μ
ｍ以下のアルミナ超微粉を５〜１０重量％と、ＣａＯ成
分１０〜３０重量％を含有するアルミナセメントを３〜
１０重量％を配合することが好ましい。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、鉄鋼分野等で用い
られる溶融金属容器、特に連続鋳造用タンディッシュの
内張り用キャスタブルに関するものである。
られる溶融金属容器、特に連続鋳造用タンディッシュの
内張り用キャスタブルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鉄鋼分野等で用いられる溶融金属容器、
特に連続鋳造用タンディッシュは、内張りを耐火物でラ
イニングしている。従来より溶融金属容器等の内張り用
耐火物としては、ろう石れんがや、高アルミナ質れんが
が使用されている。
特に連続鋳造用タンディッシュは、内張りを耐火物でラ
イニングしている。従来より溶融金属容器等の内張り用
耐火物としては、ろう石れんがや、高アルミナ質れんが
が使用されている。
【０００３】この耐火物の損傷メカニズムは、溶融金属
あるいはスラグ中のＣａＯ、ＦｅＯ、ＭｎＯ等による溶
損、さらにはスラグ成分の浸透によって生じた変質層に
よる構造スポーリングが考えられる。上記スラグ浸透防
止対策として、スラグに濡れにくい炭素、炭化珪素等の
適用を試みたが、酸化および酸化に伴う組織劣化により
逆に溶損が大きくなる問題があった。
あるいはスラグ中のＣａＯ、ＦｅＯ、ＭｎＯ等による溶
損、さらにはスラグ成分の浸透によって生じた変質層に
よる構造スポーリングが考えられる。上記スラグ浸透防
止対策として、スラグに濡れにくい炭素、炭化珪素等の
適用を試みたが、酸化および酸化に伴う組織劣化により
逆に溶損が大きくなる問題があった。
【０００４】また、溶融金属容器の内張り耐火物の築炉
作業は、重筋作業であるため、築炉作業の機械化や自動
化による重筋作業の低減および省力化が必要になった。
溶融金属容器の耐火物による築炉作業の機械化や自動化
には、不定形化による流し込み施工が有効な手段であ
り、れんがによる築炉のように目地が無く、均一な施工
体が得られ、しかも継ぎ足しによる施工が可能なキャス
タブルを用いた流し込み施工が主流になっている。
作業は、重筋作業であるため、築炉作業の機械化や自動
化による重筋作業の低減および省力化が必要になった。
溶融金属容器の耐火物による築炉作業の機械化や自動化
には、不定形化による流し込み施工が有効な手段であ
り、れんがによる築炉のように目地が無く、均一な施工
体が得られ、しかも継ぎ足しによる施工が可能なキャス
タブルを用いた流し込み施工が主流になっている。
【０００５】これらの問題を解決する材質として、高耐
用性を示すアルミナ系（アルミナ・シリカ質）のキャス
タブルが広く使用されるようになった。これにともなっ
て連続鋳造用タンディッシュの内張り耐火物の寿命も、
従来使用されていたろう石れんがや、高アルミナ質れん
が等と比べて向上した。
用性を示すアルミナ系（アルミナ・シリカ質）のキャス
タブルが広く使用されるようになった。これにともなっ
て連続鋳造用タンディッシュの内張り耐火物の寿命も、
従来使用されていたろう石れんがや、高アルミナ質れん
が等と比べて向上した。
【０００６】例えば、特開昭６３−２９１８７９号公報
のアルミナ・シリカ系材質は、ボンド部に配合した超微
粉の種類をアルミナ超微粉、シリカ超微粉に特定し、そ
のＳｉＯ2 超微粉／Ａｌ2 Ｏ3 超微粉量比を１．７〜
２．５に特定することにより材料の強度、靱性の向上が
はかれ、Ａｌ2 Ｏ3 含有量を４０〜５０重量％に特定す
ることにより耐熱衝撃性の向上によって優れた耐用性を
示すことが報告されている。
のアルミナ・シリカ系材質は、ボンド部に配合した超微
粉の種類をアルミナ超微粉、シリカ超微粉に特定し、そ
のＳｉＯ2 超微粉／Ａｌ2 Ｏ3 超微粉量比を１．７〜
２．５に特定することにより材料の強度、靱性の向上が
はかれ、Ａｌ2 Ｏ3 含有量を４０〜５０重量％に特定す
ることにより耐熱衝撃性の向上によって優れた耐用性を
示すことが報告されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年、コスト
低減の目的から使用する際のＭｇＯ系コーティング材の
薄肉化、溶融金属容器の操業条件の過酷化、これに伴う
修理サイクル変更により寿命の短い場合には多少の微亀
裂のみが発生する程度ではその亀裂幅も軽微であり問題
はなかったが、数々の改善がなされて使用が長期にわた
るようになると、その末期で使用中に稼働面に垂直な亀
裂が発生し、亀裂への地金差し、亀裂の交差部位から剥
離が激しくなるという新しい問題が発生した。
低減の目的から使用する際のＭｇＯ系コーティング材の
薄肉化、溶融金属容器の操業条件の過酷化、これに伴う
修理サイクル変更により寿命の短い場合には多少の微亀
裂のみが発生する程度ではその亀裂幅も軽微であり問題
はなかったが、数々の改善がなされて使用が長期にわた
るようになると、その末期で使用中に稼働面に垂直な亀
裂が発生し、亀裂への地金差し、亀裂の交差部位から剥
離が激しくなるという新しい問題が発生した。
【０００８】特に、剥離の発生は壁下部に多く、剥離の
程度が最終的な耐用性に大きく関係している。その結
果、上述の従来の材質では十分な耐用性が得られず、さ
らに剥離が発生し難い高品質の内張り用キャスタブルの
開発が課題であった。
程度が最終的な耐用性に大きく関係している。その結
果、上述の従来の材質では十分な耐用性が得られず、さ
らに剥離が発生し難い高品質の内張り用キャスタブルの
開発が課題であった。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記のような
点に鑑みたもので、上記の課題を解決するために、アル
ミナ・シリカ質のタンディッシュの内張り用キャスタブ
ルであって、上記Ａｌ2 Ｏ3 の含有量が５０〜７０重量
％で、７５μｍ以下の粒子のＡｌ2 Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比
が１．０〜３．０として、材質の化学組成をコントロー
ルすることでスラグ成分の浸透を抑えて耐構造スポーリ
ング性の低減をはかり、長期間にわたり亀裂、剥離の発
生を抑制できる高品質のタンディッシュの内張り用キャ
スタブルを提供するものである。
点に鑑みたもので、上記の課題を解決するために、アル
ミナ・シリカ質のタンディッシュの内張り用キャスタブ
ルであって、上記Ａｌ2 Ｏ3 の含有量が５０〜７０重量
％で、７５μｍ以下の粒子のＡｌ2 Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比
が１．０〜３．０として、材質の化学組成をコントロー
ルすることでスラグ成分の浸透を抑えて耐構造スポーリ
ング性の低減をはかり、長期間にわたり亀裂、剥離の発
生を抑制できる高品質のタンディッシュの内張り用キャ
スタブルを提供するものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明のタンディッシュの内張り
用キャスタブルは、アルミナ・シリカ質のタンディッシ
ュの内張り用キャスタブルであって、上記Ａｌ2 Ｏ3 の
含有量が５０〜７０重量％で、７５μｍ以下の粒子のＡ
ｌ2Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比が１．０〜３．０であることを
特徴としている。
用キャスタブルは、アルミナ・シリカ質のタンディッシ
ュの内張り用キャスタブルであって、上記Ａｌ2 Ｏ3 の
含有量が５０〜７０重量％で、７５μｍ以下の粒子のＡ
ｌ2Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比が１．０〜３．０であることを
特徴としている。
【００１１】本発明者らは、種々検討した結果、使用す
る材質のアルミナ含有量、７５μｍ以下の粒子のＡｌ2
Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比を特定すること、およびアルミナセ
メント含有量、シリカ超微粉含有量を特定し、材質の化
学組成をコントロールすることでスラグ成分の浸透を抑
えて耐構造スポーリング性向上をはかり、その結果長期
にわたり亀裂、剥離の発生を抑制させることができるこ
とを知得し、本発明を完成するに至ったものである。
る材質のアルミナ含有量、７５μｍ以下の粒子のＡｌ2
Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比を特定すること、およびアルミナセ
メント含有量、シリカ超微粉含有量を特定し、材質の化
学組成をコントロールすることでスラグ成分の浸透を抑
えて耐構造スポーリング性向上をはかり、その結果長期
にわたり亀裂、剥離の発生を抑制させることができるこ
とを知得し、本発明を完成するに至ったものである。
【００１２】タンディッシュの内張り用キャスタブルの
主成分のＡｌ2 Ｏ3 とＳｉＯ2 の７５μｍ以下の粒子の
Ａｌ2Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比は１．０〜３．０、より好ま
しくは１．５〜２．５とするものである。７５μｍ以下
の粒子のＡｌ2 Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比をコントロールする
ことで、スラグ成分の浸透を抑えて、耐構造スポーリン
グ性の向上がはかれる。
主成分のＡｌ2 Ｏ3 とＳｉＯ2 の７５μｍ以下の粒子の
Ａｌ2Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比は１．０〜３．０、より好ま
しくは１．５〜２．５とするものである。７５μｍ以下
の粒子のＡｌ2 Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比をコントロールする
ことで、スラグ成分の浸透を抑えて、耐構造スポーリン
グ性の向上がはかれる。
【００１３】上記Ａｌ2 Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比が１．０未
満では、シリカ含有量が多くなり、焼結による収縮が大
きくなり、亀裂の発達が大きく、剥落が発生して好まし
くない。また、Ａｌ2 Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比が３．０を越
えると、アルミナ含有量が多くなり、スラグ浸透が多
く、剥落が発生して好ましくない。
満では、シリカ含有量が多くなり、焼結による収縮が大
きくなり、亀裂の発達が大きく、剥落が発生して好まし
くない。また、Ａｌ2 Ｏ3 ／ＳｉＯ2 量比が３．０を越
えると、アルミナ含有量が多くなり、スラグ浸透が多
く、剥落が発生して好ましくない。
【００１４】７５μｍ以下の粒子のＡｌ2 Ｏ3 ／ＳｉＯ
2 量比が３．０以下でスラグ浸透が小さくなる理由は、
必ずしも明確ではないが、７５μｍ以下の粒子のシリカ
含有量を増量することで、気孔中のスラグのシリカ量が
増し、スラグの粘性が増加するためと考えられる。
2 量比が３．０以下でスラグ浸透が小さくなる理由は、
必ずしも明確ではないが、７５μｍ以下の粒子のシリカ
含有量を増量することで、気孔中のスラグのシリカ量が
増し、スラグの粘性が増加するためと考えられる。
【００１５】使用するキャスタブルは、Ａｌ2 Ｏ3 とＳ
ｉＯ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 含有量が５０〜７０重
量％とするものである。キャスタブルとＭｇＯ系コーテ
ィング材との反応性（焼き付き性）は、キャスタブル中
のＡｌ2 Ｏ3含有量が関係するもので、最適なＡｌ2 Ｏ3
含有量を特定するために、７５μｍ以下の微粉部のＡ
ｌ2 Ｏ3／ＳｉＯ2 量比を１．８に固定した配合をベー
スにして、Ａｌ2Ｏ3 含有量を変化させて焼き付き状態
を調査した。
ｉＯ2 を主成分とし、Ａｌ2 Ｏ3 含有量が５０〜７０重
量％とするものである。キャスタブルとＭｇＯ系コーテ
ィング材との反応性（焼き付き性）は、キャスタブル中
のＡｌ2 Ｏ3含有量が関係するもので、最適なＡｌ2 Ｏ3
含有量を特定するために、７５μｍ以下の微粉部のＡ
ｌ2 Ｏ3／ＳｉＯ2 量比を１．８に固定した配合をベー
スにして、Ａｌ2Ｏ3 含有量を変化させて焼き付き状態
を調査した。
【００１６】表１に、ＭｇＯ系コーティング材との焼き
付き性の結果を示した。これよりＡｌ2 Ｏ3 の含有量が
５０重量％以下ではガラス層の生成が多すぎて、耐蝕性
に劣る等の種々の点で問題があり、Ａｌ2Ｏ3 の含有量
が７０重量％以上では母材表面にスラグ成分が浸透し、
低融点物が生成するためコーティング材との焼き付き現
象が見られる。
付き性の結果を示した。これよりＡｌ2 Ｏ3 の含有量が
５０重量％以下ではガラス層の生成が多すぎて、耐蝕性
に劣る等の種々の点で問題があり、Ａｌ2Ｏ3 の含有量
が７０重量％以上では母材表面にスラグ成分が浸透し、
低融点物が生成するためコーティング材との焼き付き現
象が見られる。
【００１７】表１ 実施例および比較例
【表１】
【００１８】表中の耐スポール性試験方法としては、試
料寸法は並型（２３０×１１４×６５ｍｍ）、加熱方法
は１４００°Ｃ電気炉中に１１４×６５ｍｍ面を先端よ
り２０ｍｍ挿入、冷却方法は空冷および加熱面を流水中
に挿入、試験サイクルは（１５分加熱＋１５分水冷）×
３０回としたものである。
料寸法は並型（２３０×１１４×６５ｍｍ）、加熱方法
は１４００°Ｃ電気炉中に１１４×６５ｍｍ面を先端よ
り２０ｍｍ挿入、冷却方法は空冷および加熱面を流水中
に挿入、試験サイクルは（１５分加熱＋１５分水冷）×
３０回としたものである。
【００１９】また、ＭｇＯ系コーティング材との焼き付
き性試験方法としては、試料寸法は並型（２３０×１１
４×６５ｍｍ）、乾燥後１５００°Ｃ×３ｈ焼成試料の
上部にＭｇＯ系コーティング材を塗布して乾燥、１４０
０°Ｃ×１ｈ保持し、その上にスラグを乗せて１４００
°Ｃ保持、冷却後切断したものである。
き性試験方法としては、試料寸法は並型（２３０×１１
４×６５ｍｍ）、乾燥後１５００°Ｃ×３ｈ焼成試料の
上部にＭｇＯ系コーティング材を塗布して乾燥、１４０
０°Ｃ×１ｈ保持し、その上にスラグを乗せて１４００
°Ｃ保持、冷却後切断したものである。
【００２０】スラグ浸透厚みの評価（ロータリースラグ
浸食試験）としては、試験条件は１６００°Ｃ×３ｈ、
スラグはタンディッシュパウダー使用（Ａｌ2Ｏ3 ＝２
０、ＳｉＯ2 ＝４．５、ＣａＯ＝６５％）したものであ
る。
浸食試験）としては、試験条件は１６００°Ｃ×３ｈ、
スラグはタンディッシュパウダー使用（Ａｌ2Ｏ3 ＝２
０、ＳｉＯ2 ＝４．５、ＣａＯ＝６５％）したものであ
る。
【００２１】なお、本発明で使用する主原料は、Ａｌ2
Ｏ3 とＳｉＯ2 を主成分としたシャモット質、高アルミ
ナ質の通常の高アルミナ質キャスタブルに使用されるも
のであれば、特に問わない。
Ｏ3 とＳｉＯ2 を主成分としたシャモット質、高アルミ
ナ質の通常の高アルミナ質キャスタブルに使用されるも
のであれば、特に問わない。
【００２２】そして、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 の７５μｍ
以下の微粉部にはスラグ浸透抑制や流動性向上等のため
に平均粒径１μｍ以下のシリカ超微粉を３〜１０重量
％、より好ましくは５〜８重量％、平均粒径２０μｍ以
下のアルミナ超微粉を５〜１０重量％とするのが好まし
く、さらに結合材としてＣａＯ成分１０〜３０％含有す
るアルミナセメントを３〜１０重量％、より好ましくは
５〜７重量％使用することができるものである。
以下の微粉部にはスラグ浸透抑制や流動性向上等のため
に平均粒径１μｍ以下のシリカ超微粉を３〜１０重量
％、より好ましくは５〜８重量％、平均粒径２０μｍ以
下のアルミナ超微粉を５〜１０重量％とするのが好まし
く、さらに結合材としてＣａＯ成分１０〜３０％含有す
るアルミナセメントを３〜１０重量％、より好ましくは
５〜７重量％使用することができるものである。
【００２３】その他、分散剤、硬化調整剤として一般に
知られているリン酸塩や有機酸を使用して差し支えな
い。また、耐熱綱ファイバーや有機繊維は亀裂抑制に効
果があり、これを併用することも好ましい。
知られているリン酸塩や有機酸を使用して差し支えな
い。また、耐熱綱ファイバーや有機繊維は亀裂抑制に効
果があり、これを併用することも好ましい。
【００２４】
【実施例】本発明の実施例および比較例の配合割合、特
性を表１に示す。３００ｔ連続鋳造用タンディッシュに
おいて、表１に示した実施例ＮＯ．４および比較例Ｎ
Ｏ．５を内張りキャスタブルに使用し、使用する際には
ＭｇＯ系コーティング材で表面を保護して実機に供し
た。
性を表１に示す。３００ｔ連続鋳造用タンディッシュに
おいて、表１に示した実施例ＮＯ．４および比較例Ｎ
Ｏ．５を内張りキャスタブルに使用し、使用する際には
ＭｇＯ系コーティング材で表面を保護して実機に供し
た。
【００２５】実機に供した比較例ＮＯ．５は、Ｎ数８で
寿命２１５ｃｈであり、使用中に稼働面に垂直な亀裂が
発生し、その亀裂幅は大きく、亀裂の交差部位からの剥
離が激しかった。また、コーティング材との焼き付き現
象も多く見られた。特に壁下部の剥離の発生が最終的な
耐用性に大きく影響した。
寿命２１５ｃｈであり、使用中に稼働面に垂直な亀裂が
発生し、その亀裂幅は大きく、亀裂の交差部位からの剥
離が激しかった。また、コーティング材との焼き付き現
象も多く見られた。特に壁下部の剥離の発生が最終的な
耐用性に大きく影響した。
【００２６】これに対して、実機に供した実施例ＮＯ．
４は、Ｎ数５で寿命２７０ｃｈであり、比較例ＮＯ．５
のコスト指数１００とすると、実施例ＮＯ．４のコスト
指数は６８であった。使用中に多少微亀裂は発生した
が、その亀裂幅は軽微であり、亀裂への地金差しは見ら
れず、コーティング材との焼き付きおよび亀裂の交差部
位からの剥離も軽微であった。特に壁下部の剥離の発生
は大きく低減できた。また、実機に供した後の回収サン
プルの分析調査から、スラグ浸透の抑制効果も認められ
た。
４は、Ｎ数５で寿命２７０ｃｈであり、比較例ＮＯ．５
のコスト指数１００とすると、実施例ＮＯ．４のコスト
指数は６８であった。使用中に多少微亀裂は発生した
が、その亀裂幅は軽微であり、亀裂への地金差しは見ら
れず、コーティング材との焼き付きおよび亀裂の交差部
位からの剥離も軽微であった。特に壁下部の剥離の発生
は大きく低減できた。また、実機に供した後の回収サン
プルの分析調査から、スラグ浸透の抑制効果も認められ
た。
【００２７】
【発明の効果】以上のように本発明にあっては、アルミ
ナ・シリカ質キャスタブルのＡｌ2 Ｏ3 の含有量が５０
〜７０重量％で７５μｍ以下の粒子のＡｌ2 Ｏ3 ／Ｓｉ
Ｏ2 量比を１．０〜３．０の範囲で化学組成をコントロ
ールすることによって、成分の浸透を抑えて、耐構造ス
ポーリング性の低減をはかれ、長期間にわたり亀裂、剥
離の発生を抑制してタンディッシュの内張りの耐用性を
向上させることができる。
ナ・シリカ質キャスタブルのＡｌ2 Ｏ3 の含有量が５０
〜７０重量％で７５μｍ以下の粒子のＡｌ2 Ｏ3 ／Ｓｉ
Ｏ2 量比を１．０〜３．０の範囲で化学組成をコントロ
ールすることによって、成分の浸透を抑えて、耐構造ス
ポーリング性の低減をはかれ、長期間にわたり亀裂、剥
離の発生を抑制してタンディッシュの内張りの耐用性を
向上させることができる。
【００２８】特に、７５μｍ以下の微粒子部に平均粒径
１μｍ以下のシリカ超微粉を３〜１０重量％と平均粒径
２０μｍ以下のアルミナ超微粉を５〜１０重量％と、Ｃ
ａＯ成分１０〜３０重量％を含有するアルミナセメント
を３〜１０重量％を配合することによって、スラグ浸透
抑制や流動性を向上でき、また結合力を強化して耐用性
を向上できる。
１μｍ以下のシリカ超微粉を３〜１０重量％と平均粒径
２０μｍ以下のアルミナ超微粉を５〜１０重量％と、Ｃ
ａＯ成分１０〜３０重量％を含有するアルミナセメント
を３〜１０重量％を配合することによって、スラグ浸透
抑制や流動性を向上でき、また結合力を強化して耐用性
を向上できる。
【００２９】また、耐熱綱ファイバー、有機繊維を混合
することによって、亀裂の抑制効果をより一層はかるこ
とができる。
することによって、亀裂の抑制効果をより一層はかるこ
とができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２２Ｄ 11/10 ３１０ Ｂ２２Ｄ 11/10 ３１０Ｋ 41/02 41/02 Ｃ Ｄ Ｆ２７Ｄ 1/00 Ｆ２７Ｄ 1/00 Ｎ Ｆターム(参考） 4E014 BB02 BC01 BC02 4G033 AA02 AA06 AA24 AB02 AB12 AB27 BA01 4K051 AA00 BE03
Claims (3)
- 【請求項１】 アルミナ・シリカ質のタンディッシュの
内張り用キャスタブルであって、 上記Ａｌ2 Ｏ3 の含有量が５０〜７０重量％で、７５μ
ｍ以下の粒子のＡｌ2 Ｏ3 ／ＳｉＯ2量比が１．０〜
３．０であることを特徴とするタンディッシュの内張り
用キャスタブル。 - 【請求項２】 ７５μｍ以下の微粒子部に平均粒径１μ
ｍ以下のシリカ超微粉を３〜１０重量％と平均粒径２０
μｍ以下のアルミナ超微粉を５〜１０重量％、およびＣ
ａＯ成分１０〜３０重量％を含有するアルミナセメント
を３〜１０重量％を配合した請求項１に記載のタンディ
ッシュの内張り用キャスタブル。 - 【請求項３】 耐熱鋼ファイバー、有機繊維を混合した
請求項１または２に記載のタンディッシュの内張り用キ
ャスタブル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000206174A JP2002029858A (ja) | 2000-07-07 | 2000-07-07 | タンディッシュの内張り用キャスタブル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000206174A JP2002029858A (ja) | 2000-07-07 | 2000-07-07 | タンディッシュの内張り用キャスタブル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002029858A true JP2002029858A (ja) | 2002-01-29 |
Family
ID=18703141
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000206174A Pending JP2002029858A (ja) | 2000-07-07 | 2000-07-07 | タンディッシュの内張り用キャスタブル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002029858A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20100289195A1 (en) * | 2008-03-19 | 2010-11-18 | Nippon Crucible Co., Ltd. | Vessel for molten metal |
| JP2019098363A (ja) * | 2017-11-30 | 2019-06-24 | 黒崎播磨株式会社 | タンディッシュ内張り用不定形耐火物 |
| CN110342950A (zh) * | 2019-08-28 | 2019-10-18 | 云南濮耐昆钢高温材料有限公司 | 一种铸钢渣盆工作层用浇注料 |
| CN113200753A (zh) * | 2021-04-14 | 2021-08-03 | 山西昊业新材料开发有限公司 | 一种中间包包盖浇注料及用其制备中间包包盖的方法 |
-
2000
- 2000-07-07 JP JP2000206174A patent/JP2002029858A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20100289195A1 (en) * | 2008-03-19 | 2010-11-18 | Nippon Crucible Co., Ltd. | Vessel for molten metal |
| US8460601B2 (en) * | 2008-03-19 | 2013-06-11 | Nippon Crucible Co., Ltd. | Vessel for molten metal |
| JP2019098363A (ja) * | 2017-11-30 | 2019-06-24 | 黒崎播磨株式会社 | タンディッシュ内張り用不定形耐火物 |
| CN110342950A (zh) * | 2019-08-28 | 2019-10-18 | 云南濮耐昆钢高温材料有限公司 | 一种铸钢渣盆工作层用浇注料 |
| CN113200753A (zh) * | 2021-04-14 | 2021-08-03 | 山西昊业新材料开发有限公司 | 一种中间包包盖浇注料及用其制备中间包包盖的方法 |
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