JP2003260516A - 形鋼の製造方法及び製造装置 - Google Patents
形鋼の製造方法及び製造装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】常温に冷却した後の形鋼の曲がり、形鋼の反
り、フランジ直角度、及びフランジ反りを確実に許容限
度内に納めることができる形鋼の製造方法及び製造装置
を提供する。 【解決手段】形鋼の製造装置は、仕上圧延された形鋼１
１０に、形鋼１１０のフランジ反りｆｗ及びフランジ直
角度ｆｒ、形鋼の曲がりｂ、形鋼の反りｗを順次矯正す
る矯正処理を施す矯正手段５，６，７を有する。そし
て、矯正手段５による矯正処理の開始時の、形鋼１１０
の両フランジ１１２の温度ＴF を６５０℃〜８５０℃
に、矯正手段７による矯正処理の完了時の、両フランジ
１１２の温度Ｔ F を４５０℃〜６００℃に、矯正手段７
による矯正処理の完了時の、両フランジ１１２間の温度
差ＴDR−OPの絶対値及び両フランジ１１２の上部と下部
との温度差ＴUP−LOw の絶対値を５０℃以内に制御する
温度制御手段２，３，４、８，９，１０を備えている。
り、フランジ直角度、及びフランジ反りを確実に許容限
度内に納めることができる形鋼の製造方法及び製造装置
を提供する。 【解決手段】形鋼の製造装置は、仕上圧延された形鋼１
１０に、形鋼１１０のフランジ反りｆｗ及びフランジ直
角度ｆｒ、形鋼の曲がりｂ、形鋼の反りｗを順次矯正す
る矯正処理を施す矯正手段５，６，７を有する。そし
て、矯正手段５による矯正処理の開始時の、形鋼１１０
の両フランジ１１２の温度ＴF を６５０℃〜８５０℃
に、矯正手段７による矯正処理の完了時の、両フランジ
１１２の温度Ｔ F を４５０℃〜６００℃に、矯正手段７
による矯正処理の完了時の、両フランジ１１２間の温度
差ＴDR−OPの絶対値及び両フランジ１１２の上部と下部
との温度差ＴUP−LOw の絶対値を５０℃以内に制御する
温度制御手段２，３，４、８，９，１０を備えている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｈ形鋼等の形鋼の
仕上圧延後に、形鋼の曲がり、反り、フランジ直角度、
及びフランジ反りを矯正する矯正処理を形鋼に施す形鋼
の製造方法及び製造装置に関する。
仕上圧延後に、形鋼の曲がり、反り、フランジ直角度、
及びフランジ反りを矯正する矯正処理を形鋼に施す形鋼
の製造方法及び製造装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ウェブとそのウェブの両端に設
けられたフランジとを有するＨ形鋼等の形鋼は、成形時
の冷却条件の差に起因して、仕上圧延後において、両フ
ランジ間及び両フランジの上部と下部との間に温度差が
生じる。以下、Ｈ形鋼の両フランジ間及び両フランジの
上部と下部との間に温度差が生じた場合について説明す
ると、前記温度差が生じると、Ｈ形鋼を常温まで冷却し
た際に、図７に示すＨ形鋼の曲がり、図８に示すＨ形鋼
の反り、図９に示すフランジ直角度の悪化、及び図１０
に示すフランジ反りが発生することが多い。
けられたフランジとを有するＨ形鋼等の形鋼は、成形時
の冷却条件の差に起因して、仕上圧延後において、両フ
ランジ間及び両フランジの上部と下部との間に温度差が
生じる。以下、Ｈ形鋼の両フランジ間及び両フランジの
上部と下部との間に温度差が生じた場合について説明す
ると、前記温度差が生じると、Ｈ形鋼を常温まで冷却し
た際に、図７に示すＨ形鋼の曲がり、図８に示すＨ形鋼
の反り、図９に示すフランジ直角度の悪化、及び図１０
に示すフランジ反りが発生することが多い。
【０００３】Ｈ形鋼の曲がりについては、図７（Ａ）に
示すように、Ｈ形鋼１１０のウェブ１１１及び両フラン
ジ１１２が通材方向に対して左方に曲がる（＋）曲がり
の場合と、図７（Ｂ）に示すように、Ｈ形鋼１１０のウ
ェブ１１１及び両フランジ１１２が通材方向に対して右
方に曲がる（−）曲がりの場合とがある。Ｈ形鋼１１０
の曲がりは、Ｈ形鋼１１０の全長Ｌに対してのＨ形鋼１
１０の曲がり量Δｘの比をとって、（＋）曲がりの場
合、曲がりｂ＝Δｘ/ Ｌで表され、（−）曲がりの場
合、曲がりｂ＝−Δｘ/ Ｌで表される。また、Ｈ形鋼の
反りについては、図８（Ａ）に示すように、Ｈ形鋼１１
０のウェブ１１１及び両フランジ１１２が通材方向に対
して上方に反る（＋）反りの場合と、図８（Ｂ）に示す
ように、Ｈ形鋼１１０のウェブ１１１及び両フランジ１
１２が通材方向に対して下方に反る（−）反りの場合と
がある。Ｈ形鋼１１０の反りは、Ｈ形鋼１１０の全長Ｌ
に対してのＨ形鋼１１０の反り量Δｙの比をとって、
（＋）反りの場合、反りｗ＝Δｙ/ Ｌで表され、（−）
反りの場合、反りｗ＝−Δｙ/ Ｌで表される。また、フ
ランジ直角度については、図９に示すように、両フラン
ジ１１２がウェブ１１１に対して直角の状態から傾いた
度合いを示し、フランジ直角度は、フランジ１１２の上
下方向の幅Ｂに対してのフランジ１１２の傾き量Δｚの
比をとって、フランジ直角度ｆｒ＝Δｚ/ Ｂで表され
る。さらに、フランジ反りについては、図１０に示すよ
うに、両フランジ１１２がウェブ１１１を中心に外側に
反った状態をいい、フランジ反りは、フランジ１１２の
上下方向の幅Ｂに対してのフランジ１１２の反り量Δｕ
の比をとって、フランジ反りｆｗ＝Δｕ/ Ｂで表され
る。
示すように、Ｈ形鋼１１０のウェブ１１１及び両フラン
ジ１１２が通材方向に対して左方に曲がる（＋）曲がり
の場合と、図７（Ｂ）に示すように、Ｈ形鋼１１０のウ
ェブ１１１及び両フランジ１１２が通材方向に対して右
方に曲がる（−）曲がりの場合とがある。Ｈ形鋼１１０
の曲がりは、Ｈ形鋼１１０の全長Ｌに対してのＨ形鋼１
１０の曲がり量Δｘの比をとって、（＋）曲がりの場
合、曲がりｂ＝Δｘ/ Ｌで表され、（−）曲がりの場
合、曲がりｂ＝−Δｘ/ Ｌで表される。また、Ｈ形鋼の
反りについては、図８（Ａ）に示すように、Ｈ形鋼１１
０のウェブ１１１及び両フランジ１１２が通材方向に対
して上方に反る（＋）反りの場合と、図８（Ｂ）に示す
ように、Ｈ形鋼１１０のウェブ１１１及び両フランジ１
１２が通材方向に対して下方に反る（−）反りの場合と
がある。Ｈ形鋼１１０の反りは、Ｈ形鋼１１０の全長Ｌ
に対してのＨ形鋼１１０の反り量Δｙの比をとって、
（＋）反りの場合、反りｗ＝Δｙ/ Ｌで表され、（−）
反りの場合、反りｗ＝−Δｙ/ Ｌで表される。また、フ
ランジ直角度については、図９に示すように、両フラン
ジ１１２がウェブ１１１に対して直角の状態から傾いた
度合いを示し、フランジ直角度は、フランジ１１２の上
下方向の幅Ｂに対してのフランジ１１２の傾き量Δｚの
比をとって、フランジ直角度ｆｒ＝Δｚ/ Ｂで表され
る。さらに、フランジ反りについては、図１０に示すよ
うに、両フランジ１１２がウェブ１１１を中心に外側に
反った状態をいい、フランジ反りは、フランジ１１２の
上下方向の幅Ｂに対してのフランジ１１２の反り量Δｕ
の比をとって、フランジ反りｆｗ＝Δｕ/ Ｂで表され
る。
【０００４】これらＨ形鋼１１０の曲がりｂ、Ｈ形鋼１
１０の反りｗ、フランジ直角度ｆｒの悪化、及びフラン
ジ反りｆｗは製品として好ましくないため、仕上圧延後
にこれらＨ形鋼１１０の曲がりｂ、反りｗ、フランジ直
角度ｆｒ、及びフランジ反りｆｗを矯正する矯正処理を
Ｈ形鋼１１０に施すことが行われている。しかしなが
ら、Ｈ形鋼１１０の曲がり等の程度が大きいと、矯正処
理の際に、Ｈ形鋼の曲がりの大きい部分に割れ及び形状
不良が発生するため、十分な矯正効果を得ることができ
ない。
１０の反りｗ、フランジ直角度ｆｒの悪化、及びフラン
ジ反りｆｗは製品として好ましくないため、仕上圧延後
にこれらＨ形鋼１１０の曲がりｂ、反りｗ、フランジ直
角度ｆｒ、及びフランジ反りｆｗを矯正する矯正処理を
Ｈ形鋼１１０に施すことが行われている。しかしなが
ら、Ｈ形鋼１１０の曲がり等の程度が大きいと、矯正処
理の際に、Ｈ形鋼の曲がりの大きい部分に割れ及び形状
不良が発生するため、十分な矯正効果を得ることができ
ない。
【０００５】そこで、従来にあっては、冷却後のＨ形鋼
の反り量を最上限度に抑制する方法として、例えば、図
１１に示すもの（特開昭６３−２４８５０１号公報参
照）が知られている。この方法は、仕上圧延機１０１を
出たＨ形鋼１１０に対して、Ｈ形鋼１１０の両フランジ
１１２の上部１１３と下部１１４との温度差をほとんど
無くす冷却処理を冷却装置１０２により施した後、直ち
に冷却処理がなされたＨ形鋼１１０に対して、冷却処理
によりＨ形鋼１１０に生じた反り変形を矯正する矯正処
理を矯正装置１０３により施すものである。
の反り量を最上限度に抑制する方法として、例えば、図
１１に示すもの（特開昭６３−２４８５０１号公報参
照）が知られている。この方法は、仕上圧延機１０１を
出たＨ形鋼１１０に対して、Ｈ形鋼１１０の両フランジ
１１２の上部１１３と下部１１４との温度差をほとんど
無くす冷却処理を冷却装置１０２により施した後、直ち
に冷却処理がなされたＨ形鋼１１０に対して、冷却処理
によりＨ形鋼１１０に生じた反り変形を矯正する矯正処
理を矯正装置１０３により施すものである。
【０００６】この方法によれば、冷却処理後のフランジ
１１２の反り曲率をほぼ零にすることができるため、矯
正装置１０３による矯正処理に際し矯正量を小さくで
き、フランジ１１２の反りを十分に矯正することができ
る。
１１２の反り曲率をほぼ零にすることができるため、矯
正装置１０３による矯正処理に際し矯正量を小さくで
き、フランジ１１２の反りを十分に矯正することができ
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この従
来のＨ形鋼の反り量を最上限度に抑制する方法にあって
は、冷却装置１０２による冷却処理の条件としては、仕
上圧延機１０１を出たＨ形鋼１１０に対して、Ｈ形鋼１
１０の両フランジ１１２の上部１１３と下部１１４との
温度差をほとんど無くす処理を施す、ということのみに
とどまり、矯正処理の開始時の、Ｈ形鋼１１０の両フラ
ンジ１１２の温度をどのくらいにするのか、矯正処理の
完了時の、Ｈ形鋼１１０の両フランジ１１２の温度をど
のくらいにするのか、矯正処理の完了時の、Ｈ形鋼１１
０の両フランジ１１２間の温度差及びＨ形鋼１１０の両
フランジ１１２の上部１１３と下部１１４との温度差を
どのくらいにするのか、といった具体的な条件が開示さ
れていない。
来のＨ形鋼の反り量を最上限度に抑制する方法にあって
は、冷却装置１０２による冷却処理の条件としては、仕
上圧延機１０１を出たＨ形鋼１１０に対して、Ｈ形鋼１
１０の両フランジ１１２の上部１１３と下部１１４との
温度差をほとんど無くす処理を施す、ということのみに
とどまり、矯正処理の開始時の、Ｈ形鋼１１０の両フラ
ンジ１１２の温度をどのくらいにするのか、矯正処理の
完了時の、Ｈ形鋼１１０の両フランジ１１２の温度をど
のくらいにするのか、矯正処理の完了時の、Ｈ形鋼１１
０の両フランジ１１２間の温度差及びＨ形鋼１１０の両
フランジ１１２の上部１１３と下部１１４との温度差を
どのくらいにするのか、といった具体的な条件が開示さ
れていない。
【０００８】このため、Ｈ形鋼１１０を常温まで冷却し
た後のＨ形鋼１１０のフランジ反りを許容限度内に収め
ることができないことがあった。従って、本発明は上述
の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、常
温に冷却した後のＨ形鋼等の形鋼の曲がり、形鋼の反
り、フランジ直角度、及びフランジ反りを確実に許容限
度内に納めることができる形鋼の製造方法及び製造装置
を提供することにある。
た後のＨ形鋼１１０のフランジ反りを許容限度内に収め
ることができないことがあった。従って、本発明は上述
の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、常
温に冷却した後のＨ形鋼等の形鋼の曲がり、形鋼の反
り、フランジ直角度、及びフランジ反りを確実に許容限
度内に納めることができる形鋼の製造方法及び製造装置
を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記諸問題を解決するた
め、本発明のうち請求項１に係る形鋼の製造方法は、形
鋼の仕上圧延後に、前記形鋼のフランジ反り及びフラン
ジ直角度、形鋼の曲がり、形鋼の反りを順次矯正する矯
正処理を前記形鋼に施す形鋼の製造方法であって、前記
矯正処理の開始時の、前記形鋼の両フランジの温度を６
５０℃〜８５０℃に、前記矯正処理の完了時の、前記形
鋼の両フランジの温度を４５０℃〜６００℃に、前記矯
正処理の完了時の、前記形鋼の両フランジ間の温度差の
絶対値及び前記形鋼の両フランジの上部と下部との温度
差の絶対値を５０℃以内に制御することを特徴としてい
る。
め、本発明のうち請求項１に係る形鋼の製造方法は、形
鋼の仕上圧延後に、前記形鋼のフランジ反り及びフラン
ジ直角度、形鋼の曲がり、形鋼の反りを順次矯正する矯
正処理を前記形鋼に施す形鋼の製造方法であって、前記
矯正処理の開始時の、前記形鋼の両フランジの温度を６
５０℃〜８５０℃に、前記矯正処理の完了時の、前記形
鋼の両フランジの温度を４５０℃〜６００℃に、前記矯
正処理の完了時の、前記形鋼の両フランジ間の温度差の
絶対値及び前記形鋼の両フランジの上部と下部との温度
差の絶対値を５０℃以内に制御することを特徴としてい
る。
【００１０】この製造方法によれば、矯正処理の開始時
の、形鋼の両フランジの温度が６５０℃〜８５０℃に、
矯正処理の完了時の、形鋼の両フランジの温度が４５０
℃〜６００℃に、矯正処理の完了時の、形鋼の両フラン
ジ間の温度差の絶対値及び形鋼の両フランジの上部と下
部との温度差の絶対値が５０℃以内に制御され、常温に
冷却した後の形鋼の曲がり、形鋼の反り、フランジ直角
度、及びフランジ反りが確実に許容限度内に収められ
る。なお、ここにいう「許容限度」とは、形鋼の曲がり
については、前述の曲がりｂが絶対値で１/ ２０００以
下、形鋼の反りについては、前述の反りｗが絶対値で１
/ ２０００以下、フランジ直角度については、前述のフ
ランジ直角度ｆｒが１/ ５００以下、フランジ反りにつ
いては、前述のフランジ反りｆｗが１/ ５００以下とす
るのが一般的である。すなわち、曲がりはＬ＝２０００
ｍｍに対しｂ≦１ｍｍ、反りはＬ＝２０００ｍｍに対し
ｗ≦１ｍｍ、フランジ直角度はＢ＝５００ｍｍに対しΔ
ｚ≦１ｍｍ、フランジ反りはＢ＝５００ｍｍに対しΔｕ
≦１ｍｍということである。
の、形鋼の両フランジの温度が６５０℃〜８５０℃に、
矯正処理の完了時の、形鋼の両フランジの温度が４５０
℃〜６００℃に、矯正処理の完了時の、形鋼の両フラン
ジ間の温度差の絶対値及び形鋼の両フランジの上部と下
部との温度差の絶対値が５０℃以内に制御され、常温に
冷却した後の形鋼の曲がり、形鋼の反り、フランジ直角
度、及びフランジ反りが確実に許容限度内に収められ
る。なお、ここにいう「許容限度」とは、形鋼の曲がり
については、前述の曲がりｂが絶対値で１/ ２０００以
下、形鋼の反りについては、前述の反りｗが絶対値で１
/ ２０００以下、フランジ直角度については、前述のフ
ランジ直角度ｆｒが１/ ５００以下、フランジ反りにつ
いては、前述のフランジ反りｆｗが１/ ５００以下とす
るのが一般的である。すなわち、曲がりはＬ＝２０００
ｍｍに対しｂ≦１ｍｍ、反りはＬ＝２０００ｍｍに対し
ｗ≦１ｍｍ、フランジ直角度はＢ＝５００ｍｍに対しΔ
ｚ≦１ｍｍ、フランジ反りはＢ＝５００ｍｍに対しΔｕ
≦１ｍｍということである。
【００１１】ここで、矯正処理開始時の、形鋼の両フラ
ンジの温度を６５０℃以上としたのは、６５０℃よりも
低温であると、矯正処理における矯正力が大きくなり矯
正装置が複雑で大きくなるからである。一方、矯正処理
開始時の、形鋼の両フランジの温度を８５０℃以下とし
たのは、８５０℃よりも高温であると、矯正装置が熱に
より加熱されるため、冷却水により冷却する必要が生じ
るからである。また、矯正処理完了時の、形鋼の両フラ
ンジの温度を４５０℃以上としたのは、４５０℃よりも
低温であると、矯正処理における矯正力が大きくなり矯
正装置が複雑で大きくなるからである。一方、矯正処理
完了時の、形鋼の両フランジの温度を６００℃以下とし
たのは、６００℃よりも高温であると、矯正後、熱収縮
で形鋼に生じる曲がり及び反りの量が許容限度を超える
ことになるからである。さらに、矯正処理の完了時の、
形鋼の両フランジ間の温度差の絶対値を５０℃以内とし
たのは、５０℃を越えると、矯正完了から常温に冷却す
るときの形鋼に生じる曲がりが許容限度を超えることに
なるからである。また、矯正処理の完了時の、形鋼の両
フランジの上部と下部との温度差の絶対値を５０℃以内
としたのは、５０℃を越えると、矯正完了から常温に冷
却するときの形鋼に生じる反りが許容限度を超えること
になるからである。
ンジの温度を６５０℃以上としたのは、６５０℃よりも
低温であると、矯正処理における矯正力が大きくなり矯
正装置が複雑で大きくなるからである。一方、矯正処理
開始時の、形鋼の両フランジの温度を８５０℃以下とし
たのは、８５０℃よりも高温であると、矯正装置が熱に
より加熱されるため、冷却水により冷却する必要が生じ
るからである。また、矯正処理完了時の、形鋼の両フラ
ンジの温度を４５０℃以上としたのは、４５０℃よりも
低温であると、矯正処理における矯正力が大きくなり矯
正装置が複雑で大きくなるからである。一方、矯正処理
完了時の、形鋼の両フランジの温度を６００℃以下とし
たのは、６００℃よりも高温であると、矯正後、熱収縮
で形鋼に生じる曲がり及び反りの量が許容限度を超える
ことになるからである。さらに、矯正処理の完了時の、
形鋼の両フランジ間の温度差の絶対値を５０℃以内とし
たのは、５０℃を越えると、矯正完了から常温に冷却す
るときの形鋼に生じる曲がりが許容限度を超えることに
なるからである。また、矯正処理の完了時の、形鋼の両
フランジの上部と下部との温度差の絶対値を５０℃以内
としたのは、５０℃を越えると、矯正完了から常温に冷
却するときの形鋼に生じる反りが許容限度を超えること
になるからである。
【００１２】また、本発明のうち請求項２に係る形鋼の
製造装置は、仕上圧延された形鋼に、該形鋼のフランジ
反り及びフランジ直角度、形鋼の曲がり、形鋼の反りを
順次矯正する矯正処理を施す矯正手段を有する形鋼の製
造装置であって、前記矯正手段による矯正処理の開始時
の、前記形鋼の両フランジの温度を６５０℃〜８５０℃
に、前記矯正手段による矯正処理の完了時の、前記形鋼
の両フランジの温度を４５０℃〜６００℃に、前記矯正
手段による矯正処理の完了時の、前記形鋼の両フランジ
間の温度差の絶対値及び前記形鋼の両フランジの上部と
下部との温度差の絶対値を５０℃以内に制御する温度制
御手段を備えたことを特徴としている。
製造装置は、仕上圧延された形鋼に、該形鋼のフランジ
反り及びフランジ直角度、形鋼の曲がり、形鋼の反りを
順次矯正する矯正処理を施す矯正手段を有する形鋼の製
造装置であって、前記矯正手段による矯正処理の開始時
の、前記形鋼の両フランジの温度を６５０℃〜８５０℃
に、前記矯正手段による矯正処理の完了時の、前記形鋼
の両フランジの温度を４５０℃〜６００℃に、前記矯正
手段による矯正処理の完了時の、前記形鋼の両フランジ
間の温度差の絶対値及び前記形鋼の両フランジの上部と
下部との温度差の絶対値を５０℃以内に制御する温度制
御手段を備えたことを特徴としている。
【００１３】
【発明の実施の形態】次に本発明の実施形態を図面を参
照して説明する。図１は本発明に係る形鋼の製造方法が
適用される形鋼熱間圧延ラインの一部概略構成図であ
る。図１に示す形鋼熱間圧延ラインにおいては、形鋼の
うちＨ形鋼が製造されるようになっている。そして、図
１において、仕上圧延機１により仕上圧延されたＨ形鋼
１１０は、水冷による第１冷却装置２により冷却され、
次に、Ｈ形鋼１１０のフランジ反りｆｗ及びフランジ直
角度ｆｒ（図１０、図９参照）がフランジ形状矯正装置
５により矯正される。そして、フランジ反りｆｗ及びフ
ランジ直角度ｆｒが矯正されたＨ形鋼１１０は、その曲
がりｂ（図７参照）が曲がり矯正ローラ６により矯正さ
れ、水冷による第２冷却装置８により冷却される。その
後、Ｈ形鋼１１０は、その反りｗ（図８参照）が反り矯
正ローラ７により矯正され、次工程へ搬送される。
照して説明する。図１は本発明に係る形鋼の製造方法が
適用される形鋼熱間圧延ラインの一部概略構成図であ
る。図１に示す形鋼熱間圧延ラインにおいては、形鋼の
うちＨ形鋼が製造されるようになっている。そして、図
１において、仕上圧延機１により仕上圧延されたＨ形鋼
１１０は、水冷による第１冷却装置２により冷却され、
次に、Ｈ形鋼１１０のフランジ反りｆｗ及びフランジ直
角度ｆｒ（図１０、図９参照）がフランジ形状矯正装置
５により矯正される。そして、フランジ反りｆｗ及びフ
ランジ直角度ｆｒが矯正されたＨ形鋼１１０は、その曲
がりｂ（図７参照）が曲がり矯正ローラ６により矯正さ
れ、水冷による第２冷却装置８により冷却される。その
後、Ｈ形鋼１１０は、その反りｗ（図８参照）が反り矯
正ローラ７により矯正され、次工程へ搬送される。
【００１４】ここで、第１冷却装置２による冷却に際し
ては、フランジ形状矯正装置５による矯正処理の開始時
の、Ｈ形鋼１１０の駆動側及び作業側の両フランジ１１
２の温度ＴF が６５０℃〜８５０℃になるように制御す
る。即ち、両フランジ１１２の温度ＴF は、作業側フラ
ンジ１１２の作業側フランジ温度をＴOP、駆動側フラン
ジ１１２の駆動側フランジ温度をＴDRとした場合、作業
側フランジ温度ＴOP及び駆動側フランジ温度ＴDRの全て
が６５０℃〜８５０℃になるように制御される。
ては、フランジ形状矯正装置５による矯正処理の開始時
の、Ｈ形鋼１１０の駆動側及び作業側の両フランジ１１
２の温度ＴF が６５０℃〜８５０℃になるように制御す
る。即ち、両フランジ１１２の温度ＴF は、作業側フラ
ンジ１１２の作業側フランジ温度をＴOP、駆動側フラン
ジ１１２の駆動側フランジ温度をＴDRとした場合、作業
側フランジ温度ＴOP及び駆動側フランジ温度ＴDRの全て
が６５０℃〜８５０℃になるように制御される。
【００１５】具体的には、図２に示すように、作業側フ
ランジ温度ＴOPについて、作業側フランジ１１２の上下
方向略中央部の温度ＴOp/C、作業側フランジ１１２の上
部の温度ＴOp/Up 、及び作業側フランジ１１２の下部の
温度ＴOP/LOwを測定し、駆動側フランジ温度ＴDRについ
て、駆動側フランジ１１２の上下方向略中央部の温度Ｔ
DR/C、駆動側フランジ１１２の上部の温度ＴDR/Up 、及
び駆動側フランジ１１２の下部の温度ＴDR/LOwを測定
し、それらすべての温度ＴOp/C、ＴOp/Up 、ＴOP /LOw、
ＴDR/C、ＴDR/Up 、及びＴDR/LOwが６５０℃〜８５０℃
になるように制御する。なお、図２に示すように、Ｔ
Op/C、ＴOp/Up 、及びＴOP/LOwのうちの最大値はＴOP
max で定義され、ＴDR/C、ＴDR/Up 、及びＴDR/LOwのう
ちの最大値はＴ DR max で定義され、ＴOP max 及びＴDR
max のうちの大きい方はＴF max で定義され、駆動側フ
ランジ温度ＴDRと作業側フランジ温度ＴOPとの差はＴDR
−OPで定義され、ＴDR−OPで絶対値が最大となるものは
ＴDR−OP max で定義され、駆動側フランジ１１２の上部
の温度ＴDR/Up と下部の温度ＴDR/LOwとの差Ｔ
DR/Up-LOW 及び作業側のフランジ１１２の上部の温度Ｔ
Op/Up と下部の温度ＴOP/LOwとの差Ｔ Op/UP-LOW のそれ
ぞれがＴUP−LOW で定義され、ＴUP−LOW で絶対値が最
大となるものはＴUP−LOW max で定義される。
ランジ温度ＴOPについて、作業側フランジ１１２の上下
方向略中央部の温度ＴOp/C、作業側フランジ１１２の上
部の温度ＴOp/Up 、及び作業側フランジ１１２の下部の
温度ＴOP/LOwを測定し、駆動側フランジ温度ＴDRについ
て、駆動側フランジ１１２の上下方向略中央部の温度Ｔ
DR/C、駆動側フランジ１１２の上部の温度ＴDR/Up 、及
び駆動側フランジ１１２の下部の温度ＴDR/LOwを測定
し、それらすべての温度ＴOp/C、ＴOp/Up 、ＴOP /LOw、
ＴDR/C、ＴDR/Up 、及びＴDR/LOwが６５０℃〜８５０℃
になるように制御する。なお、図２に示すように、Ｔ
Op/C、ＴOp/Up 、及びＴOP/LOwのうちの最大値はＴOP
max で定義され、ＴDR/C、ＴDR/Up 、及びＴDR/LOwのう
ちの最大値はＴ DR max で定義され、ＴOP max 及びＴDR
max のうちの大きい方はＴF max で定義され、駆動側フ
ランジ温度ＴDRと作業側フランジ温度ＴOPとの差はＴDR
−OPで定義され、ＴDR−OPで絶対値が最大となるものは
ＴDR−OP max で定義され、駆動側フランジ１１２の上部
の温度ＴDR/Up と下部の温度ＴDR/LOwとの差Ｔ
DR/Up-LOW 及び作業側のフランジ１１２の上部の温度Ｔ
Op/Up と下部の温度ＴOP/LOwとの差Ｔ Op/UP-LOW のそれ
ぞれがＴUP−LOW で定義され、ＴUP−LOW で絶対値が最
大となるものはＴUP−LOW max で定義される。
【００１６】両フランジ１１２の温度制御に際しては、
フランジ形状矯正装置５による矯正処理前のＨ形鋼１１
０の前記温度ＴOp/C、ＴOp/Up 、ＴOP/LOw、ＴDR/C、Ｔ
DR/U p 、及びＴDR/LOwを測定する第１温度計４と、第１
温度計４により測定された前記温度ＴOp/C、ＴOp/Up 、
ＴOP/LOw、ＴDR/C、ＴDR/Up 、及びＴDR/LOwが６５０℃
〜８５０℃になるように、第１冷却装置２による冷却水
の流量を制御する第１流量制御装置３と、第１流量制御
装置３により制御された流量の冷却水を、Ｈ形鋼１に噴
射する第１冷却装置２とを備えている。
フランジ形状矯正装置５による矯正処理前のＨ形鋼１１
０の前記温度ＴOp/C、ＴOp/Up 、ＴOP/LOw、ＴDR/C、Ｔ
DR/U p 、及びＴDR/LOwを測定する第１温度計４と、第１
温度計４により測定された前記温度ＴOp/C、ＴOp/Up 、
ＴOP/LOw、ＴDR/C、ＴDR/Up 、及びＴDR/LOwが６５０℃
〜８５０℃になるように、第１冷却装置２による冷却水
の流量を制御する第１流量制御装置３と、第１流量制御
装置３により制御された流量の冷却水を、Ｈ形鋼１に噴
射する第１冷却装置２とを備えている。
【００１７】また、第２冷却装置８による冷却に際して
は、反り矯正ローラ７による矯正処理の完了時の、Ｈ形
鋼１１０の駆動側及び作業側の両フランジ１１２の温度
ＴFが４５０℃〜６００℃で、かつ、Ｈ形鋼１１０の両
フランジ１１２間の温度差Ｔ DR−OPの絶対値及びＨ形鋼
１１０の両フランジ１１２の上部と下部との温度差Ｔ UP
−LOW の絶対値が５０℃以内になるように制御する。
は、反り矯正ローラ７による矯正処理の完了時の、Ｈ形
鋼１１０の駆動側及び作業側の両フランジ１１２の温度
ＴFが４５０℃〜６００℃で、かつ、Ｈ形鋼１１０の両
フランジ１１２間の温度差Ｔ DR−OPの絶対値及びＨ形鋼
１１０の両フランジ１１２の上部と下部との温度差Ｔ UP
−LOW の絶対値が５０℃以内になるように制御する。
【００１８】即ち、両フランジ１１２の温度ＴF は、作
業側フランジ１１２の作業側フランジ温度をＴOP、駆動
側フランジ１１２の駆動側フランジ温度をＴDRとした場
合、作業側フランジ温度ＴOP及び駆動側フランジ温度Ｔ
DRの全てが４５０℃〜６００℃になるように制御され、
駆動側フランジ温度ＴDRと作業側フランジ温度ＴOPとの
差ＴDR−OPの絶対値が５０℃以内になるように制御さ
れ、かつ、駆動側フランジ１１２の上部と下部の温度差
ＴUP−LOW の絶対値及び作業側フランジ１１２の上部と
下部の温度差ＴUP−LOW の絶対値が５０℃以内になるよ
うに制御される。
業側フランジ１１２の作業側フランジ温度をＴOP、駆動
側フランジ１１２の駆動側フランジ温度をＴDRとした場
合、作業側フランジ温度ＴOP及び駆動側フランジ温度Ｔ
DRの全てが４５０℃〜６００℃になるように制御され、
駆動側フランジ温度ＴDRと作業側フランジ温度ＴOPとの
差ＴDR−OPの絶対値が５０℃以内になるように制御さ
れ、かつ、駆動側フランジ１１２の上部と下部の温度差
ＴUP−LOW の絶対値及び作業側フランジ１１２の上部と
下部の温度差ＴUP−LOW の絶対値が５０℃以内になるよ
うに制御される。
【００１９】具体的には、作業側フランジ温度ＴOPにつ
いて、作業側フランジ１１２の上下方向略中央部の温度
ＴOp/C、作業側フランジ１１２の上部の温度ＴOp/Up 、
及び作業側フランジ１１２の下部の温度ＴOP/LOwを測定
し、駆動側フランジ温度ＴDRについて、駆動側フランジ
１１２の上下方向略中央部の温度ＴDR/C、駆動側フラン
ジ１１２の上部の温度ＴDR/Up 、及び駆動側フランジ１
１２の下部の温度ＴDR /LOwを測定し、それらすべての温
度ＴOp/C、ＴOp/Up 、ＴOP/LOw、ＴDR/C、ＴDR /Up 、及
びＴDR/LOwが６５０℃〜８５０℃になるように制御す
る。また、駆動側フランジ１１２の温度ＴDR/C、温度Ｔ
DR/Up 、及び温度ＴDR/LOwと、作業側フランジ１１２の
温度ＴOp/C、温度ＴOp/Up 、及び温度ＴOP/LOwとの任意
の組合せの差の絶対値について、５０℃以内になるよう
に制御する。さらに、駆動側フランジ１１２の上部の温
度ＴDR/Up と下部の温度ＴDR/LOwとの差ＴDR/Up-LOW の
絶対値及び作業側のフランジ１１２の上部の温度Ｔ
Op/Up と下部の温度ＴOP/LOwとの差ＴOp/UP-LOW の絶対
値について、５０℃以内となるように制御する。
いて、作業側フランジ１１２の上下方向略中央部の温度
ＴOp/C、作業側フランジ１１２の上部の温度ＴOp/Up 、
及び作業側フランジ１１２の下部の温度ＴOP/LOwを測定
し、駆動側フランジ温度ＴDRについて、駆動側フランジ
１１２の上下方向略中央部の温度ＴDR/C、駆動側フラン
ジ１１２の上部の温度ＴDR/Up 、及び駆動側フランジ１
１２の下部の温度ＴDR /LOwを測定し、それらすべての温
度ＴOp/C、ＴOp/Up 、ＴOP/LOw、ＴDR/C、ＴDR /Up 、及
びＴDR/LOwが６５０℃〜８５０℃になるように制御す
る。また、駆動側フランジ１１２の温度ＴDR/C、温度Ｔ
DR/Up 、及び温度ＴDR/LOwと、作業側フランジ１１２の
温度ＴOp/C、温度ＴOp/Up 、及び温度ＴOP/LOwとの任意
の組合せの差の絶対値について、５０℃以内になるよう
に制御する。さらに、駆動側フランジ１１２の上部の温
度ＴDR/Up と下部の温度ＴDR/LOwとの差ＴDR/Up-LOW の
絶対値及び作業側のフランジ１１２の上部の温度Ｔ
Op/Up と下部の温度ＴOP/LOwとの差ＴOp/UP-LOW の絶対
値について、５０℃以内となるように制御する。
【００２０】この温度制御に際しては、反り矯正ローラ
７による矯正処理後のＨ形鋼１１０の前記温度ＴOp/C、
ＴOp/Up 、ＴOP/LOw、ＴDR/C、ＴDR/Up 、及びＴDR/LOw
を測定する第２温度計１０と、第２温度計１０により測
定された前記温度ＴOp/C、Ｔ Op/Up 、ＴOP/LOw、
ＴDR/C、ＴDR/Up 、及びＴDR/LOwに基づき、矯正処理完
了時の、前記温度ＴOp/C、ＴOp/Up 、ＴOP/LOw、
ＴDR/C、ＴDR/Up 、及びＴDR/LOwが４５０℃〜６００℃
で、駆動側フランジ１１２の温度ＴDR/C、温度
ＴDR/Up 、及び温度ＴDR/LOwと、作業側フランジ１１２
の温度ＴOp/C、温度ＴOp/Up 、及び温度ＴOP/LOwとの任
意の組合せの差の絶対値が５０℃以内になり、かつ、駆
動側フランジ１１２の上部の温度ＴDR/Up と下部の温度
ＴDR/LOwとの差ＴDR/Up-LOW の絶対値及び作業側のフラ
ンジ１１２の上部の温度ＴOp/Up と下部の温度ＴOP/LOw
との差ＴOp/UP-LOW の絶対値が５０℃以内になるよう
に、第２冷却装置８による冷却水の流量を制御する第２
流量制御装置９と、第２流量制御装置９により制御され
た流量の冷却水を、Ｈ形鋼１に噴射する第２冷却装置８
とを備えている。
７による矯正処理後のＨ形鋼１１０の前記温度ＴOp/C、
ＴOp/Up 、ＴOP/LOw、ＴDR/C、ＴDR/Up 、及びＴDR/LOw
を測定する第２温度計１０と、第２温度計１０により測
定された前記温度ＴOp/C、Ｔ Op/Up 、ＴOP/LOw、
ＴDR/C、ＴDR/Up 、及びＴDR/LOwに基づき、矯正処理完
了時の、前記温度ＴOp/C、ＴOp/Up 、ＴOP/LOw、
ＴDR/C、ＴDR/Up 、及びＴDR/LOwが４５０℃〜６００℃
で、駆動側フランジ１１２の温度ＴDR/C、温度
ＴDR/Up 、及び温度ＴDR/LOwと、作業側フランジ１１２
の温度ＴOp/C、温度ＴOp/Up 、及び温度ＴOP/LOwとの任
意の組合せの差の絶対値が５０℃以内になり、かつ、駆
動側フランジ１１２の上部の温度ＴDR/Up と下部の温度
ＴDR/LOwとの差ＴDR/Up-LOW の絶対値及び作業側のフラ
ンジ１１２の上部の温度ＴOp/Up と下部の温度ＴOP/LOw
との差ＴOp/UP-LOW の絶対値が５０℃以内になるよう
に、第２冷却装置８による冷却水の流量を制御する第２
流量制御装置９と、第２流量制御装置９により制御され
た流量の冷却水を、Ｈ形鋼１に噴射する第２冷却装置８
とを備えている。
【００２１】なお、矯正処理完了時の、Ｈ形鋼１１０の
両フランジ１１２間の温度差ＴDR− OPの絶対値及びＨ形
鋼１１０の両フランジ１１２の上部と下部との温度差Ｔ
UP− LOW の絶対値が５０℃以内になるように制御するに
は、矯正処理は基本的に上下、左右対称に行うので、矯
正処理開始時に、Ｈ形鋼１１０の両フランジ１１２間の
温度差ＴDR−OPの絶対値及びＨ形鋼１１０の両フランジ
１１２の上部と下部との温度差ＴUP−LOW の絶対値が１
００℃以内であることが好ましい。
両フランジ１１２間の温度差ＴDR− OPの絶対値及びＨ形
鋼１１０の両フランジ１１２の上部と下部との温度差Ｔ
UP− LOW の絶対値が５０℃以内になるように制御するに
は、矯正処理は基本的に上下、左右対称に行うので、矯
正処理開始時に、Ｈ形鋼１１０の両フランジ１１２間の
温度差ＴDR−OPの絶対値及びＨ形鋼１１０の両フランジ
１１２の上部と下部との温度差ＴUP−LOW の絶対値が１
００℃以内であることが好ましい。
【００２２】そして、以上説明した、第１温度計４、第
１流量制御装置３、第１冷却装置２、第２温度計１０、
第２流量制御装置９、及び第２冷却装置８により、請求
項２に規定した「温度制御手段」を構成する。なお、第
１冷却装置２及び第２冷却装置８による冷却は、単に冷
却水による場合のみならず、ミスト水冷や空冷による場
合であってもよい。
１流量制御装置３、第１冷却装置２、第２温度計１０、
第２流量制御装置９、及び第２冷却装置８により、請求
項２に規定した「温度制御手段」を構成する。なお、第
１冷却装置２及び第２冷却装置８による冷却は、単に冷
却水による場合のみならず、ミスト水冷や空冷による場
合であってもよい。
【００２３】一方、フランジ形状矯正装置５は、Ｈ形鋼
１１０の駆動側及び作業側の両フランジ１１２側に設置
され、Ｈ形鋼１１０のフランジ１１２の外側に配置され
たフランジ形状矯正圧下ローラ５ａ及びフランジ１１２
の内側に配置されたフランジ形状矯正ガイドローラ５ｂ
を、ウェブ１１１を挟んで上側及び下側のそれぞれに配
置している。フランジ形状矯正装置５によるフランジ反
りｆｗ及びフランジ直角度ｆｒの矯正に際しては、フラ
ンジ１１２の内側にフランジ形状矯正ガイドローラ５ｂ
を沿わせつつ、フランジ１１２の外側のフランジ形状矯
正圧下ローラ５ａで圧下する。この圧下条件は、矯正後
のフランジ反りｆｗ及びフランジ直角度ｆｒが、許容限
度（１/ ５００）以内になるように設定する。このよう
に、フランジ形状矯正装置５によってフランジ反りｆｗ
及びフランジ直角度ｆｒの矯正すると、矯正直後のみな
らず、常温に冷却した後においても、フランジ反りｆｗ
及びフランジ直角度ｆｒを前記許容限度内とすることが
できる。そして、前記矯正に際しては、矯正処理の開始
時の、Ｈ形鋼１１０の両フランジ１１２の温度ＴFが６
５０℃以上に制御されていることから、矯正処理におけ
る矯正力を小さくすることができ、矯正装置を簡単で小
さくすることができる。また、両フランジ温度ＴF が８
５０℃以下に制御されていることから、矯正装置が不要
な熱により加熱されることはなく、矯正装置を冷却水に
より冷却する必要はない。
１１０の駆動側及び作業側の両フランジ１１２側に設置
され、Ｈ形鋼１１０のフランジ１１２の外側に配置され
たフランジ形状矯正圧下ローラ５ａ及びフランジ１１２
の内側に配置されたフランジ形状矯正ガイドローラ５ｂ
を、ウェブ１１１を挟んで上側及び下側のそれぞれに配
置している。フランジ形状矯正装置５によるフランジ反
りｆｗ及びフランジ直角度ｆｒの矯正に際しては、フラ
ンジ１１２の内側にフランジ形状矯正ガイドローラ５ｂ
を沿わせつつ、フランジ１１２の外側のフランジ形状矯
正圧下ローラ５ａで圧下する。この圧下条件は、矯正後
のフランジ反りｆｗ及びフランジ直角度ｆｒが、許容限
度（１/ ５００）以内になるように設定する。このよう
に、フランジ形状矯正装置５によってフランジ反りｆｗ
及びフランジ直角度ｆｒの矯正すると、矯正直後のみな
らず、常温に冷却した後においても、フランジ反りｆｗ
及びフランジ直角度ｆｒを前記許容限度内とすることが
できる。そして、前記矯正に際しては、矯正処理の開始
時の、Ｈ形鋼１１０の両フランジ１１２の温度ＴFが６
５０℃以上に制御されていることから、矯正処理におけ
る矯正力を小さくすることができ、矯正装置を簡単で小
さくすることができる。また、両フランジ温度ＴF が８
５０℃以下に制御されていることから、矯正装置が不要
な熱により加熱されることはなく、矯正装置を冷却水に
より冷却する必要はない。
【００２４】また、曲がり矯正ローラ６は、駆動側及び
作業側の両フランジ１１２の外側に通材方向に沿って交
互に所定ピッチで複数設置されている。曲がり矯正ロー
ラ６によるＨ形鋼１１０の曲がりｂの矯正に際しては、
両フランジ１１２の外側から曲がり矯正ローラ６を圧下
する。圧下条件は、矯正後のＨ形鋼１１０の曲がりｂが
許容限度（１/ ２０００、−１/ ２０００）以内になる
ように設定する。そして、矯正処理完了時の、Ｈ形鋼１
１０の両フランジ１１２の温度ＴF が４５０℃〜６００
℃に制御されると共に、強制処理完了時の、Ｈ形鋼１１
０の両フランジ１１２間の温度差ＴDR−OPの絶対値が５
０℃以内に制御されていることから、常温に冷却した後
のＨ形鋼の曲がりｂを許容限度（１/ ２０００、−１/
２０００）以内に抑制することができる。なお、矯正処
理完了時の、Ｈ形鋼１１０の両フランジ１１２の温度Ｔ
F が４５０℃以上であるので、矯正処理における矯正力
を小さくでき、矯正装置を簡単で小さくすることができ
る。
作業側の両フランジ１１２の外側に通材方向に沿って交
互に所定ピッチで複数設置されている。曲がり矯正ロー
ラ６によるＨ形鋼１１０の曲がりｂの矯正に際しては、
両フランジ１１２の外側から曲がり矯正ローラ６を圧下
する。圧下条件は、矯正後のＨ形鋼１１０の曲がりｂが
許容限度（１/ ２０００、−１/ ２０００）以内になる
ように設定する。そして、矯正処理完了時の、Ｈ形鋼１
１０の両フランジ１１２の温度ＴF が４５０℃〜６００
℃に制御されると共に、強制処理完了時の、Ｈ形鋼１１
０の両フランジ１１２間の温度差ＴDR−OPの絶対値が５
０℃以内に制御されていることから、常温に冷却した後
のＨ形鋼の曲がりｂを許容限度（１/ ２０００、−１/
２０００）以内に抑制することができる。なお、矯正処
理完了時の、Ｈ形鋼１１０の両フランジ１１２の温度Ｔ
F が４５０℃以上であるので、矯正処理における矯正力
を小さくでき、矯正装置を簡単で小さくすることができ
る。
【００２５】さらに、反り矯正ローラ７は、駆動側及び
作業側の両フランジ１１２を跨ぐようにＨ形鋼１１０の
上下に通材方向に沿って交互に所定ピッチで複数設置さ
れている。反り矯正ローラ７によるＨ形鋼１１０の反り
ｗの矯正に際しては、Ｈ形鋼１１０の上下から反りロー
ラ７を圧下する。圧下条件は、矯正後のＨ形鋼１１０の
反りｗが許容限度（１/ ２０００、−１/ ２０００）以
内になるように設定する。そして、矯正処理完了時の、
Ｈ形鋼１１０の両フランジ１１２の温度ＴF が４５０℃
〜６００℃に制御されると共に、強制処理完了時の、Ｈ
形鋼１１０の両フランジ１１２の上部と下部との温度差
ＴUP−LOW の絶対値が５０℃以内に制御されていること
から、矯正処理完了後から常温に冷却した後のＨ形鋼の
反りｗを許容限度（１/ ２０００、−１/ ２０００）以
内とすることができる。
作業側の両フランジ１１２を跨ぐようにＨ形鋼１１０の
上下に通材方向に沿って交互に所定ピッチで複数設置さ
れている。反り矯正ローラ７によるＨ形鋼１１０の反り
ｗの矯正に際しては、Ｈ形鋼１１０の上下から反りロー
ラ７を圧下する。圧下条件は、矯正後のＨ形鋼１１０の
反りｗが許容限度（１/ ２０００、−１/ ２０００）以
内になるように設定する。そして、矯正処理完了時の、
Ｈ形鋼１１０の両フランジ１１２の温度ＴF が４５０℃
〜６００℃に制御されると共に、強制処理完了時の、Ｈ
形鋼１１０の両フランジ１１２の上部と下部との温度差
ＴUP−LOW の絶対値が５０℃以内に制御されていること
から、矯正処理完了後から常温に冷却した後のＨ形鋼の
反りｗを許容限度（１/ ２０００、−１/ ２０００）以
内とすることができる。
【００２６】ここで、常温に冷却した後のＨ形鋼１１０
の曲がりｂと矯正完了時の両フランジ１１２の温度の最
大値ＴF max との関係を図３に、常温に冷却した後のＨ
形鋼１１０の曲がりｂと矯正完了時の駆動側フランジ温
度ＴDRと作業側フランジ温度ＴOPとの差の最大値ＴDR−
OP max との関係を図４に示す。図３を参照すると、曲が
りｂは、両フランジ１１２の温度の最大値ＴF max との
関係で、傾きが１/ １．２×１０6 と−１/ １．２×１
０6 の直線との間の値でばらついていることが分かる。
そして、曲がりｂの許容限度である１/ ２０００、−１
/ ２０００となる両フランジ１１２の温度の最大値を求
めると、６００℃となる。従って、両フランジ１１２の
温度の最大値ＴF max が６００℃以下であれば、曲がり
ｂを許容限度（１/ ２０００、−１/ ２０００）以内に
抑制することができる。
の曲がりｂと矯正完了時の両フランジ１１２の温度の最
大値ＴF max との関係を図３に、常温に冷却した後のＨ
形鋼１１０の曲がりｂと矯正完了時の駆動側フランジ温
度ＴDRと作業側フランジ温度ＴOPとの差の最大値ＴDR−
OP max との関係を図４に示す。図３を参照すると、曲が
りｂは、両フランジ１１２の温度の最大値ＴF max との
関係で、傾きが１/ １．２×１０6 と−１/ １．２×１
０6 の直線との間の値でばらついていることが分かる。
そして、曲がりｂの許容限度である１/ ２０００、−１
/ ２０００となる両フランジ１１２の温度の最大値を求
めると、６００℃となる。従って、両フランジ１１２の
温度の最大値ＴF max が６００℃以下であれば、曲がり
ｂを許容限度（１/ ２０００、−１/ ２０００）以内に
抑制することができる。
【００２７】また、図４を参照すると、曲がりｂは、駆
動側フランジ温度ＴDRと作業側フランジ温度ＴOPとの差
の最大値ＴDR−OP max との関係で、傾きが１/ １×１０
5 の直線と水平軸との間でばらついていることが分か
る。そして、曲がりｂの許容限度である１/ ２０００、
−１/ ２０００となる両フランジ温度差の最大値を求め
ると、５０℃、−５０℃となる。従って、駆動側フラン
ジ温度ＴDRと作業側フランジ温度ＴOPとの差の最大値Ｔ
DR−OP max の絶対値が５０℃以下であれば、曲がりｂを
許容限度（１/ ２０００、−１/ ２０００）以内に抑制
することができる。
動側フランジ温度ＴDRと作業側フランジ温度ＴOPとの差
の最大値ＴDR−OP max との関係で、傾きが１/ １×１０
5 の直線と水平軸との間でばらついていることが分か
る。そして、曲がりｂの許容限度である１/ ２０００、
−１/ ２０００となる両フランジ温度差の最大値を求め
ると、５０℃、−５０℃となる。従って、駆動側フラン
ジ温度ＴDRと作業側フランジ温度ＴOPとの差の最大値Ｔ
DR−OP max の絶対値が５０℃以下であれば、曲がりｂを
許容限度（１/ ２０００、−１/ ２０００）以内に抑制
することができる。
【００２８】さらに、常温に冷却した後のＨ形鋼１１０
の反りｗと矯正完了時の両フランジ１１２の温度の最大
値ＴF max との関係を図５に、常温に冷却した後のＨ形
鋼１１０の反りｗと矯正完了時の両フランジ１１２の上
部と下部の温度差の最大値Ｔ UP−LOW max との関係を図
６に示す。図５を参照すると、反りｗは、両フランジ１
１２の温度の最大値ＴF max との関係で、傾きが１/
１．２×１０6 と−１/ １．２×１０6 の直線の間の値
でばらついていることが分かる。そして、反りｗの許容
限度である１/ ２０００、−１/ ２０００となる両フラ
ンジ１１２の温度の最大値を求めると、６００℃とな
る。従って、両フランジ１１２の温度の最大値ＴF max
が６００℃以下であれば、反りｗを許容限度（１/ ２０
００、−１/ ２０００）以内に抑制することができる。
の反りｗと矯正完了時の両フランジ１１２の温度の最大
値ＴF max との関係を図５に、常温に冷却した後のＨ形
鋼１１０の反りｗと矯正完了時の両フランジ１１２の上
部と下部の温度差の最大値Ｔ UP−LOW max との関係を図
６に示す。図５を参照すると、反りｗは、両フランジ１
１２の温度の最大値ＴF max との関係で、傾きが１/
１．２×１０6 と−１/ １．２×１０6 の直線の間の値
でばらついていることが分かる。そして、反りｗの許容
限度である１/ ２０００、−１/ ２０００となる両フラ
ンジ１１２の温度の最大値を求めると、６００℃とな
る。従って、両フランジ１１２の温度の最大値ＴF max
が６００℃以下であれば、反りｗを許容限度（１/ ２０
００、−１/ ２０００）以内に抑制することができる。
【００２９】また、図６を参照すると、反りｗは、両フ
ランジ１１２の上部と下部の温度差の最大値ＴUP−LOW
max との関係で、傾きが１/ １×１０5 の直線と水平軸
の間でばらついていることが分かる。そして、反りｗの
許容限度である１/ ２０００、−１/ ２０００となる両
フランジ１１２の上部と下部の温度差の最大値を算出す
ると、５０℃、−５０℃となる。従って、反りｗは、両
フランジ１１２の上部と下部との温度差の最大値ＴUP−
LOW max が５０℃以下であれば、反りｗを許容限度（１
/ ２０００、−１/ ２０００）以内に抑制することがで
きる。
ランジ１１２の上部と下部の温度差の最大値ＴUP−LOW
max との関係で、傾きが１/ １×１０5 の直線と水平軸
の間でばらついていることが分かる。そして、反りｗの
許容限度である１/ ２０００、−１/ ２０００となる両
フランジ１１２の上部と下部の温度差の最大値を算出す
ると、５０℃、−５０℃となる。従って、反りｗは、両
フランジ１１２の上部と下部との温度差の最大値ＴUP−
LOW max が５０℃以下であれば、反りｗを許容限度（１
/ ２０００、−１/ ２０００）以内に抑制することがで
きる。
【００３０】なお、フランジ形状矯正装置５、曲がり矯
正ローラ６、及び反り矯正ローラ７により、請求項２に
規定した「矯正手段」を構成する。以上、説明したよう
に、本実施形態によれば、矯正処理の開始時の、両フラ
ンジ温度ＴF を６５０℃〜８５０℃に、矯正処理の完了
時の、両フランジ温度ＴFを４５０℃〜６００℃に、矯
正処理完了時の、両フランジ間の温度差ＴDR−OP及び両
フランジの上部と下部との温度差ＴUP−LOw を５０℃以
内に制御することにより、常温に冷却後のフランジ直角
度ｆｒ、フランジ反りｆｗ、Ｈ形鋼の曲がりｂ、及びＨ
形鋼の反りｗを確実に許容限度内に抑制することができ
る。
正ローラ６、及び反り矯正ローラ７により、請求項２に
規定した「矯正手段」を構成する。以上、説明したよう
に、本実施形態によれば、矯正処理の開始時の、両フラ
ンジ温度ＴF を６５０℃〜８５０℃に、矯正処理の完了
時の、両フランジ温度ＴFを４５０℃〜６００℃に、矯
正処理完了時の、両フランジ間の温度差ＴDR−OP及び両
フランジの上部と下部との温度差ＴUP−LOw を５０℃以
内に制御することにより、常温に冷却後のフランジ直角
度ｆｒ、フランジ反りｆｗ、Ｈ形鋼の曲がりｂ、及びＨ
形鋼の反りｗを確実に許容限度内に抑制することができ
る。
【００３１】そして、形鋼熱間圧延ラインにおいて、フ
ランジ直角度ｆｒ、フランジ反りｆｗ、Ｈ形鋼の曲がり
ｂ、及びＨ形鋼の反りｗを矯正するので、オフラインに
おいてそれらフランジ直角度ｆｒ等を矯正する必要はな
く、Ｈ形鋼の生産性及び合格率が良好となる。また、冷
間における矯正が不要であるため、Ｈ形鋼の強度、靭性
等の機械的性質も高度に安定する。
ランジ直角度ｆｒ、フランジ反りｆｗ、Ｈ形鋼の曲がり
ｂ、及びＨ形鋼の反りｗを矯正するので、オフラインに
おいてそれらフランジ直角度ｆｒ等を矯正する必要はな
く、Ｈ形鋼の生産性及び合格率が良好となる。また、冷
間における矯正が不要であるため、Ｈ形鋼の強度、靭性
等の機械的性質も高度に安定する。
【００３２】なお、本発明は上述の実施形態に限定され
るものではなく、種々の変更を行うことができる。例え
ば、製造される形鋼は、Ｈ形鋼のみならず、ウェブとそ
の両端にフランジを有するものであれば、Ｉ形鋼であっ
てもよい。
るものではなく、種々の変更を行うことができる。例え
ば、製造される形鋼は、Ｈ形鋼のみならず、ウェブとそ
の両端にフランジを有するものであれば、Ｉ形鋼であっ
てもよい。
【００３３】
【実施例】図１に示す形鋼熱間圧延ラインにおいて、仕
上圧延されたＨ形鋼１１０を、表１に示す矯正条件（矯
正処理の有無、矯正温度）にて矯正した。矯正されるＨ
形鋼１１０の寸法は、図１１（Ｂ）において、フランジ
１１２の幅Ｂが２００ｍｍ、Ｈ形鋼１１０の幅ｌが５０
０ｍｍ、ウェブ１１１の厚さｔw が９ｍｍ、フランジ１
１２の厚さｔf が２２ｍｍである。そして、矯正処理に
おける圧下条件は、フランジ直角度及びフランジ反りに
ついてはフランジ矯正装置５により矯正後に所定の許容
限度（Ｂ/ ５００）になる条件、Ｈ形鋼の曲がりについ
ては曲がり矯正ローラ６により矯正後に所定の許容限度
（１／２０００、−１/ ２０００）以内になる条件、Ｈ
形鋼の反りについては反り矯正ローラ７により矯正後に
所定の許容限度（１／２０００、−１/ ２０００）以内
になる条件である。
上圧延されたＨ形鋼１１０を、表１に示す矯正条件（矯
正処理の有無、矯正温度）にて矯正した。矯正されるＨ
形鋼１１０の寸法は、図１１（Ｂ）において、フランジ
１１２の幅Ｂが２００ｍｍ、Ｈ形鋼１１０の幅ｌが５０
０ｍｍ、ウェブ１１１の厚さｔw が９ｍｍ、フランジ１
１２の厚さｔf が２２ｍｍである。そして、矯正処理に
おける圧下条件は、フランジ直角度及びフランジ反りに
ついてはフランジ矯正装置５により矯正後に所定の許容
限度（Ｂ/ ５００）になる条件、Ｈ形鋼の曲がりについ
ては曲がり矯正ローラ６により矯正後に所定の許容限度
（１／２０００、−１/ ２０００）以内になる条件、Ｈ
形鋼の反りについては反り矯正ローラ７により矯正後に
所定の許容限度（１／２０００、−１/ ２０００）以内
になる条件である。
【００３４】そして、常温に冷却後のフランジ直角度ｆ
ｒ、フランジ反りｆｗ、Ｈ形鋼の曲がりｂ、及びＨ形鋼
の反りｗを測定した。その結果を表１に示す。
ｒ、フランジ反りｆｗ、Ｈ形鋼の曲がりｂ、及びＨ形鋼
の反りｗを測定した。その結果を表１に示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】表１を参照すると、フランジ直角度・フラ
ンジ反り、Ｈ形鋼の曲がり、及びＨ形鋼の反りについて
いずれの矯正をも行わなかった比較例４においては、冷
却後のフランジ直角度ｆｒ、フランジ反りｆｗ、Ｈ形鋼
の曲がりｂ、及びＨ形鋼の反りｗはいずれも許容限度よ
りも大きくなっている。また、フランジ直角度・フラン
ジ反りについて矯正を行わなかった比較例５においては
冷却後のフランジ直角度ｆｒ及びフランジ反りｆｗが、
Ｈ形鋼の曲がりについて矯正を行わなかった比較例６に
おいてはＨ形鋼の曲がりｂが、Ｈ形鋼の反りについて矯
正を行わなかった比較例７においてはＨ形鋼の反りｗ
が、それぞれ、許容限度よりも大きくなっている。な
お、「許容限度」とは、Ｈ形鋼の曲がりｂについては、
絶対値で１/２０００以下をいい、Ｈ形鋼の反りｗにつ
いては、絶対値で１/ ２０００以下をいい、フランジ直
角度ｆｒについては、１/ ５００以下をいい、フランジ
反りｆｗについては、１/ ５００以下であることをい
う。Ｂはフランジの上下方向の幅であることから、フラ
ンジ直角度ｆｒについては、１/ ５００以下、フランジ
反りｆｗについては、１/ ５００以下となる。
ンジ反り、Ｈ形鋼の曲がり、及びＨ形鋼の反りについて
いずれの矯正をも行わなかった比較例４においては、冷
却後のフランジ直角度ｆｒ、フランジ反りｆｗ、Ｈ形鋼
の曲がりｂ、及びＨ形鋼の反りｗはいずれも許容限度よ
りも大きくなっている。また、フランジ直角度・フラン
ジ反りについて矯正を行わなかった比較例５においては
冷却後のフランジ直角度ｆｒ及びフランジ反りｆｗが、
Ｈ形鋼の曲がりについて矯正を行わなかった比較例６に
おいてはＨ形鋼の曲がりｂが、Ｈ形鋼の反りについて矯
正を行わなかった比較例７においてはＨ形鋼の反りｗ
が、それぞれ、許容限度よりも大きくなっている。な
お、「許容限度」とは、Ｈ形鋼の曲がりｂについては、
絶対値で１/２０００以下をいい、Ｈ形鋼の反りｗにつ
いては、絶対値で１/ ２０００以下をいい、フランジ直
角度ｆｒについては、１/ ５００以下をいい、フランジ
反りｆｗについては、１/ ５００以下であることをい
う。Ｂはフランジの上下方向の幅であることから、フラ
ンジ直角度ｆｒについては、１/ ５００以下、フランジ
反りｆｗについては、１/ ５００以下となる。
【００３７】さらに、フランジ直角度・フランジ反り、
Ｈ形鋼の曲がり、及びＨ形鋼の反りについて全ての矯正
を行った比較例８乃至１０については、矯正処理完了時
の両フランジ１１２の温度の最大値ＴF max が６００℃
を超える６１１℃の比較例８においては、フランジ反り
ｆｗ、Ｈ形鋼の曲がりｂ、及びＨ形鋼の反りｗが許容限
度よりも大きくなっており、駆動側フランジ温度ＴDRと
作業側フランジ温度Ｔ OPとの差の最大値ＴDR−OP max が
５０℃を超える５３℃の比較例９においては、Ｈ形鋼の
曲がりｂが許容限度よりも大きくなっており、両フラン
ジ１１２の上部と下部の温度差の最大値ＴUP−LOW max
が５０℃を超える５２℃の比較例１０においては、Ｈ形
鋼の反りｗが許容限度よりも大きくなっている。
Ｈ形鋼の曲がり、及びＨ形鋼の反りについて全ての矯正
を行った比較例８乃至１０については、矯正処理完了時
の両フランジ１１２の温度の最大値ＴF max が６００℃
を超える６１１℃の比較例８においては、フランジ反り
ｆｗ、Ｈ形鋼の曲がりｂ、及びＨ形鋼の反りｗが許容限
度よりも大きくなっており、駆動側フランジ温度ＴDRと
作業側フランジ温度Ｔ OPとの差の最大値ＴDR−OP max が
５０℃を超える５３℃の比較例９においては、Ｈ形鋼の
曲がりｂが許容限度よりも大きくなっており、両フラン
ジ１１２の上部と下部の温度差の最大値ＴUP−LOW max
が５０℃を超える５２℃の比較例１０においては、Ｈ形
鋼の反りｗが許容限度よりも大きくなっている。
【００３８】一方、フランジ直角度・フランジ反り、Ｈ
形鋼の曲がり、及びＨ形鋼の反りについて全ての矯正を
行い、かつ、矯正処理の開始時の、両フランジ温度ＴF
のすべてを６５０℃〜８５０℃に、矯正処理の完了時
の、両フランジ温度ＴF のすべてをを４５０℃〜６００
℃に、矯正処理完了時の、駆動側フランジ温度ＴDRと作
業側フランジ温度ＴOPとの差の最大値ＴDR−OP max 及び
両フランジ１１２の上部と下部の温度差の最大値ＴUP−
LOW max を５０℃以内に制御した実施例１乃至３におい
ては、常温に冷却後のフランジ直角度ｆｒ、フランジ反
りｆｗ、Ｈ形鋼の曲がりｂ、及びＨ形鋼の反りｗは、い
ずれも許容限度内に抑制された。
形鋼の曲がり、及びＨ形鋼の反りについて全ての矯正を
行い、かつ、矯正処理の開始時の、両フランジ温度ＴF
のすべてを６５０℃〜８５０℃に、矯正処理の完了時
の、両フランジ温度ＴF のすべてをを４５０℃〜６００
℃に、矯正処理完了時の、駆動側フランジ温度ＴDRと作
業側フランジ温度ＴOPとの差の最大値ＴDR−OP max 及び
両フランジ１１２の上部と下部の温度差の最大値ＴUP−
LOW max を５０℃以内に制御した実施例１乃至３におい
ては、常温に冷却後のフランジ直角度ｆｒ、フランジ反
りｆｗ、Ｈ形鋼の曲がりｂ、及びＨ形鋼の反りｗは、い
ずれも許容限度内に抑制された。
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のうち請求
項１に係る形鋼の製造方法及び請求項２に係る形鋼の製
造装置によれば、形鋼の仕上圧延後に、形鋼のフランジ
反り及びフランジ直角度、形鋼の曲がり、Ｈ形鋼の反り
を順次矯正する矯正処理を形鋼に施すとともに、前記矯
正処理の開始時の、前記形鋼の両フランジの温度を６５
０℃〜８５０℃に、前記矯正処理の完了時の、前記形鋼
の両フランジの温度を４５０℃〜６００℃に、前記矯正
処理の完了時の、前記形鋼の両フランジ間の温度差の絶
対値及び前記形鋼の両フランジの上部と下部との温度差
の絶対値を５０℃以内に制御するので、常温に冷却した
後の形鋼の曲がり、形鋼の反り、フランジ直角度、及び
フランジ反りを確実に許容限度内に収めることができ
る。
項１に係る形鋼の製造方法及び請求項２に係る形鋼の製
造装置によれば、形鋼の仕上圧延後に、形鋼のフランジ
反り及びフランジ直角度、形鋼の曲がり、Ｈ形鋼の反り
を順次矯正する矯正処理を形鋼に施すとともに、前記矯
正処理の開始時の、前記形鋼の両フランジの温度を６５
０℃〜８５０℃に、前記矯正処理の完了時の、前記形鋼
の両フランジの温度を４５０℃〜６００℃に、前記矯正
処理の完了時の、前記形鋼の両フランジ間の温度差の絶
対値及び前記形鋼の両フランジの上部と下部との温度差
の絶対値を５０℃以内に制御するので、常温に冷却した
後の形鋼の曲がり、形鋼の反り、フランジ直角度、及び
フランジ反りを確実に許容限度内に収めることができ
る。
【図１】本発明に係るＨ形鋼の製造方法が適用される形
鋼熱間圧延ラインの一部概略構成図である。
鋼熱間圧延ラインの一部概略構成図である。
【図２】Ｈ形鋼における温度測定ポイントの説明図であ
る。
る。
【図３】常温に冷却した後のＨ形鋼の曲がりｂと矯正完
了時の両フランジの温度の最大値ＴF max との関係を示
すグラフである。
了時の両フランジの温度の最大値ＴF max との関係を示
すグラフである。
【図４】常温に冷却した後のＨ形鋼の曲がりｂと矯正完
了時の駆動側フランジ温度ＴDRと作業側フランジ温度Ｔ
OPとの差の最大値ＴDR−OP max との関係を示すグラフで
ある。
了時の駆動側フランジ温度ＴDRと作業側フランジ温度Ｔ
OPとの差の最大値ＴDR−OP max との関係を示すグラフで
ある。
【図５】常温に冷却した後のＨ形鋼の反りｗと矯正完了
時の両フランジの温度の最大値ＴF max との関係を示す
グラフである。
時の両フランジの温度の最大値ＴF max との関係を示す
グラフである。
【図６】常温に冷却した後のＨ形鋼の反りｗと矯正完了
時の両フランジ上部と下部の温度差の最大値ＴUP−LOW
max との関係を示すグラフである。
時の両フランジ上部と下部の温度差の最大値ＴUP−LOW
max との関係を示すグラフである。
【図７】Ｈ形鋼の曲がりの説明図である。
【図８】Ｈ形鋼の反りの説明図である。
【図９】フランジ直角度の説明図である。
【図１０】フランジ反りの説明図である。
【図１１】従来例の冷却後のＨ形鋼の反り量を最上限度
に抑制する方法の説明図である。
に抑制する方法の説明図である。
１ 仕上圧延機
２ 第１冷却装置（温度制御手段）
３ 第１流量制御装置（温度制御手段）
４ 第１温度計（温度制御手段）
５ フランジ形状矯正装置（矯正手段）
５ａ フランジ形状矯正圧下ローラ
５ｂ フランジ形状矯正ガイドローラ
６ 曲がり矯正ローラ（矯正手段）
７ 反り矯正ローラ（矯正手段）
８ 第２冷却装置（温度制御手段）
９ 第２流量制御装置（温度制御手段）
１０ 第２温度計（温度制御手段）
１１０ Ｈ形鋼（形鋼）
１１１ ウェブ
１１２ フランジ
Claims (2)
- 【請求項１】形鋼の仕上圧延後に、前記形鋼のフランジ
反り及びフランジ直角度、形鋼の曲がり、形鋼の反りを
順次矯正する矯正処理を前記形鋼に施す形鋼の製造方法
であって、 前記矯正処理の開始時の、前記形鋼の両フランジの温度
を６５０℃〜８５０℃に、前記矯正処理の完了時の、前
記形鋼の両フランジの温度を４５０℃〜６００℃に、前
記矯正処理の完了時の、前記形鋼の両フランジ間の温度
差の絶対値及び前記形鋼の両フランジの上部と下部との
温度差の絶対値を５０℃以内に制御することを特徴とす
る形鋼の製造方法。 - 【請求項２】仕上圧延された形鋼に、該形鋼のフランジ
反り及びフランジ直角度、形鋼の曲がり、形鋼の反りを
順次矯正する矯正処理を施す矯正手段を有する形鋼の製
造装置であって、 前記矯正手段による矯正処理の開始時の、前記形鋼の両
フランジの温度を６５０℃〜８５０℃に、前記矯正手段
による矯正処理の完了時の、前記形鋼の両フランジの温
度を４５０℃〜６００℃に、前記矯正手段による矯正処
理の完了時の、前記形鋼の両フランジ間の温度差の絶対
値及び前記形鋼の両フランジの上部と下部との温度差の
絶対値を５０℃以内に制御する温度制御手段を備えたこ
とを特徴とする形鋼の製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002065386A JP2003260516A (ja) | 2002-03-11 | 2002-03-11 | 形鋼の製造方法及び製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002065386A JP2003260516A (ja) | 2002-03-11 | 2002-03-11 | 形鋼の製造方法及び製造装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003260516A true JP2003260516A (ja) | 2003-09-16 |
Family
ID=28671241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002065386A Pending JP2003260516A (ja) | 2002-03-11 | 2002-03-11 | 形鋼の製造方法及び製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003260516A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104289560A (zh) * | 2014-08-21 | 2015-01-21 | 湖州南浔中盛金属热处理有限公司 | 热处理钢管校直机 |
-
2002
- 2002-03-11 JP JP2002065386A patent/JP2003260516A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104289560A (zh) * | 2014-08-21 | 2015-01-21 | 湖州南浔中盛金属热处理有限公司 | 热处理钢管校直机 |
| CN104289560B (zh) * | 2014-08-21 | 2016-06-08 | 湖州南浔中盛金属热处理有限公司 | 热处理钢管校直机 |
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