JP2003257585A - ガスエンジン用スパークプラグ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 点火性に悪影響を生ずることなく寿命向上を
有効に図ることができ、ひいては、コージェネレーショ
ンシステムやヒートポンプなどにおける過酷な寿命要求
にも十分適合できるガスエンジン用スパークプラグを提
供する。 【解決手段】 スパークプラグ１００は、火花放電ギャ
ップとして、中心電極３の先端面１３ｔに接地電極４が
対向して形成される第一種火花放電ギャップｇｔと、中
心電極３の周側面１３ｐに接地電極５が対向して形成さ
れる第二種火花放電ギャップｇｐとを含む複数個が形成
される。それら火花放電ギャップｇｔ，ｇｐの間隔Ｂ
は、いずれも０．２ｍｍ以上０．７ｍｍ以下に調整され
る。また、火花放電ギャップｇｔ，ｇｐのそれぞれにつ
いて、中心電極３と接地電極４，５との、火花放電ギャ
ップｇｔ，ｇｐを挟んだ電極対向面積をＡ（単位：ｍｍ
^２）とし、該電極対向面積Ａと火花放電ギャップｇｔ，
ｇｐの間隔Ｂ（単位：ｍｍ）との間に、Ｂ≧０．１ｅｘ
ｐ（Ａ／４）の関係が成り立っている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明はガスエンジン用ス
パークプラグに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】内燃機関の点火に使用されるスパークプ
ラグは、基本的には火花放電ギャップにおける飛火が不
能となった時点をもって寿命と判断される。具体的に
は、スパークプラグは、使用継続により電極が消耗して
火花放電ギャップの間隔が広がり、それに伴って放電に
必要な閾電圧も徐々に上昇する。最終的にその閾電圧
が、スパークプラグに電圧印加する電源の能力を超えて
高くなると飛火が不能となり、燃焼室内の混合気に着火
することができなくなるので、内燃機関の運転に支障を
生ずるようになる。従って、スパークプラグの長寿命化
を図るには、電極消耗を抑制することが重要である。そ
の一つの手法として、電極の火花放電ギャップに臨む部
分を、ＰｔやＩｒ等の貴金属あるいはその合金からなる
貴金属耐消耗部とすることが行われている。

【０００３】近年、コージェネレーションシステムやヒ
ートポンプの普及に伴い、ガスエンジン用スパークプラ
グの需要が伸びている。これらの用途は、スパークプラ
グの使用条件がとりわけ厳しい点で際立っている。例え
ば、コージェネレーションシステムは工業用の電力ある
いは熱源として活用されることが多く、システム停止が
前提となるスパークプラグの交換は、可及的に行いたく
ないという要望がある。そのため、エンジンは基本的に
２４時間稼動となり、１０００〜２０００時間もの間ノ
ンストップで運転継続されるのが普通である。また、工
業用の大型システムにおいては、排気量が大きいため
に、エンジン回転数は１０００〜２５００ｒｐｍ程度と
低く抑えられる。この条件にて高出力を実現するために
は、過給による充填量の増加が必須となる。過給を行う
と点火時期における筒内圧力が上昇するため、絶縁破壊
強度がもともと高い気体燃料の放電条件はますます厳し
くなり、放電電圧が更に上昇する。その結果、限界ギャ
ップはより厳しくなる。他方、ヒートポンプは一般空調
用等のコンプレッサー動力源として使用されることが多
く、運転条件自体はコージェネレーションシステムほど
ではない。しかし、メンテナンスフリー化の傾向はより
顕著であり、連続運転の継続が１００００〜２００００
時間に達することも珍しくない。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ガスエンジン用スパー
クプラグは、上記のような過酷な条件での長時間連続使
用に耐える電極寿命が求められるにもかかわらず、寿命
改善の具体的対策を講ずることが、ガソリンエンジンよ
りもはるかに難しい。つまり、ガスエンジンは、液化石
油ガス（ＬＰＧ）や圧縮天然ガス（ＣＮＧ）など、常圧
で室温以下の沸点を有する気体燃料を使用する。気体燃
料は、ガソリン混合気等と比較して絶縁破壊電圧が高
い。それゆえ、ガスエンジン用スパークプラグにおいて
は、放電電圧が上昇するため、火花放電ギャップの間隔
がかなり小さく設定される。当然、正常な飛火に支障が
生ずるようになる限界ギャップ間隔も小さく、寿命に至
る電極消耗代（つまり、ギャップ拡大代）も制限され
る。また、ガソリンエンジンでは、ガソリンの気化潜熱
による冷却効果のため、吸入される混合気の温度は比較
的低く、温度も上昇しにくい。しかし、気体燃料を使用
するガスエンジンではこのような冷却効果は生じないの
で、電極温度が上昇しやすく消耗も進行しやすい。つま
り、ガスエンジン用スパークプラグは、電極消耗が進行
しやすい上に電極消耗代も小さいので、前述のような貴
金属耐消耗部を単に採用するだけでは、要求される寿命
レベルを実現することは事実上不可能に近い。

【０００５】そこでスパークプラグの中心電極径を大き
くし、火花放電ギャップを形成する電極対向面積を増加
させることにより、寿命向上を図ることが考えられる。
しかし、ガスエンジン用スパークプラグの場合、火花放
電ギャップの間隔が前述のように狭く設定されるため、
火花放電ギャップの電極対向面積を過度に大きく設定し
すぎると、点火性に悪影響が生じ、却って性能を低下さ
せることにつながる。従って、中心電極径を増大させて
寿命向上を図る方法には限界がある。

【０００６】本発明の課題は、点火性に悪影響を生ずる
ことなく寿命向上を有効に図ることができ、ひいては、
コージェネレーションシステムやヒートポンプなどにお
ける過酷な寿命要求にも十分適合できるガスエンジン用
スパークプラグを提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段及び作用・効果】上記の課
題を解決するために、本発明のガスエンジン用スパーク
プラグの第一は、１つの中心電極と、先端部が中心電極
の先端部に対向する形で配置され、中心電極との間に火
花放電ギャップを形成する１又は複数の接地電極とを備
え、それら中心電極と接地電極との、火花放電ギャップ
を挟んで対向する部分が少なくとも、貴金属を主成分と
する貴金属耐消耗部とされ、かつ、該火花放電ギャップ
の間隔Ｂが０．２ｍｍ以上０．７ｍｍ以下に調整され、
火花放電ギャップは、中心電極の先端面に接地電極が対
向して形成されるものを第一種火花放電ギャップとし、
中心電極の周側面に接地電極が対向して形成されるもの
を第二種火花放電ギャップとして、１つの第一種火花放
電ギャップと１以上の第二種火花放電ギャップとを含む
複数個、もしくは２以上の第二種火花放電ギャップを含
む複数個が形成されてなり、さらに、それら複数個の火
花放電ギャップのそれぞれについて、中心電極と接地電
極との、前記間隔Ｂを満たす火花放電ギャップを挟んだ
電極対向面積をＡ（単位：ｍｍ^２）として、該電極対向
面積Ａと火花放電ギャップ間隔Ｂ（単位：ｍｍ）との間
に、 Ｂ≧０．１ｅｘｐ（Ａ／４） の関係が成り立っていることを特徴とする。

【０００８】また、本発明のガスエンジン用スパークプ
ラグの第二は、１つの中心電極と、先端部が中心電極の
先端部に対向する形で配置され、中心電極との間に火花
放電ギャップを形成する接地電極とを備え、それら中心
電極と接地電極との、火花放電ギャップを挟んで対向す
る部分が少なくとも、貴金属を主成分とする貴金属耐消
耗部とされ、かつ、該火花放電ギャップの間隔Ｂが０．
２ｍｍ以上０．７ｍｍ以下に調整され、火花放電ギャッ
プは、中心電極の周側面と接地電極に形成された穴又は
切欠きの内周面とが対向するものとして形成されてな
り、さらに、火花放電ギャップは、中心電極と接地電極
との、間隔Ｂを満たす火花放電ギャップを挟んだ中心電
極の電極対向面積をＡとして、該電極対向面積Ａと火花
放電ギャップの間隔Ｂとの間に、 Ｂ≧０．１ｅｘｐ の関係が成り立っていることを特徴とする。

【０００９】このような構成を有する本発明のガスエン
ジン用スパークプラグは、点火性を損ねることなく、そ
の寿命を大幅に向上でき、ひいては、コージェネレーシ
ョンシステムやヒートポンプなどにおける過酷な寿命要
求も十分充足することができるようになる。

【００１０】以下、さらに詳細に説明する。まず、本発
明のガスエンジン用スパークプラグにおいては、絶縁破
壊電圧の高いＬＰＧやＣＮＧなどの気体燃料に対する着
火性を高めるため、火花放電ギャップ間隔Ｂを、０．２
ｍｍ以上０．７ｍｍ以下の小さい値に設定する。これ
は、スパークプラグをガスエンジン用として用いるため
の一つの大きな前提でもある。火花放電ギャップ間隔Ｂ
が０．７ｍｍを超えると、電極消耗によりギャップが拡
大するとすぐ飛火に支障が生ずるようになり、寿命確保
ができなくなる。他方、火花放電ギャップ間隔Ｂを０．
２ｍｍ以下に設定すると、製造時に許容されるギャップ
間隔公差が極端に狭くなり、歩留まり低下を招くことに
つながる。

【００１１】また、本発明のガスエンジン用スパークプ
ラグにおいては、過酷な条件下で連続使用を行っても火
花放電ギャップの拡大が急速に進行しないよう、中心電
極と接地電極との、火花放電ギャップを挟んで対向する
部分を少なくとも、貴金属を主成分とする貴金属耐消耗
部にて構成する。貴金属は、一般にはＰｔ族元素（Ｒ
ｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ、Ｐｔ）にＡｕ及びＡｇを
加えた元素群の総称であるが、本発明においては、特
に、Ｐｔ及びＩｒが耐消耗性に優れているので好適に採
用できる。なお、本明細書において「主成分とする」と
は、着目する成分が質量含有率において最も高くなって
いることを意味する。具体的には、Ｐｔ−Ｎｉ合金（例
えばＰｔを主成分とし、Ｎｉを２〜４０質量％含有させ
た合金）、Ｐｔ−Ｉｒ合金（例えばＰｔ又はＩｒを主成
分とし、Ｉｒを２〜９８質量％含有させた合金）、Ｐｔ
−Ｉｒ−Ｎｉ合金（例えば、Ｐｔを主成分とし、Ｉｒを
２〜４０質量％、Ｎｉを２〜４０質量％含有させた合
金）、Ｉｒ−Ｎｉ合金（Ｉｒ又はＮｉを主成分とし、Ｎ
ｉを２〜７０質量％含有させた合金）等を例示できる。

【００１２】次に、本発明のスパークプラグの第一にお
いては、火花放電ギャップを２つ以上形成する。火花放
電ギャップの数を増やすことで、火花放電ギャップの電
極対向面積の合計が増加する。また、第二においては、
中心電極の周側面に対し、接地電極に形成された穴又は
切欠きの内周面を対向させて火花放電ギャップが形成さ
れるので、周方向の電極対向長さが大きくなり、火花放
電ギャップの電極対向面積が増加する。いずれも、結果
としてギャップ拡大率を抑制することができる。また、
火花放電ギャップの数が複数になれば、電極対向面積の
合計が増加しても、１つの火花放電ギャップ当たりの電
極対向面積は過度に増加しないから、個々の火花放電ギ
ャップの点火性が損なわれることもない。

【００１３】本発明のスパークプラグの第一において
は、火花放電ギャップは、中心電極の先端面に接地電極
を対向させた第一種火花放電ギャップと、同じく周側面
に接地電極を対向させた第二種火花放電ギャップとの２
種類が形成可能である。中心電極の先端面には１個の接
地電極のみ対向配置できるので、第一種火花放電ギャッ
プの形成可能個数は高々１個である。他方、中心電極の
周側面を利用する第二種火花放電ギャップは、中心電極
を取り囲むように複数個の接地電極を配置でき、それぞ
れ第二種火花放電ギャップを形成することができる。従
って、火花放電ギャップを複数個作るための具体的な組
合せとしては、１つの第一種火花放電ギャップと１以上
の第二種火花放電ギャップとの組合せ、もしくは（第一
種火花放電ギャップを含まない）２以上の第二種火花放
電ギャップの組合せのいずれかを採用できる。なお、１
つの接地電極と中心電極との間に、第一種火花放電ギャ
ップと第二種火花放電ギャップとの双方が形成されるこ
ともありうる。

【００１４】また、本発明のガスエンジン用スパークプ
ラグは、中心電極と接地電極との火花放電ギャップを挟
んだ電極対向面積Ａ（単位：ｍｍ^２）と、火花放電ギャ
ップ間隔Ｂ（単位：ｍｍ）との間に、 Ｂ≧０．１ｅｘｐ（Ａ／４） ‥‥‥ の関係が成り立つことを必須要件とする。ここでいう電
極対向面積Ａとは、個々の火花放電ギャップについての
対向面積であって、合計面積を意味するものではない。
先に説明した通り、各火花放電ギャップは電極対向面積
Ａが大きくなるほど、正常に飛火が生じても点火性は悪
くなる傾向にある。そこで、本発明者ら実験により詳細
に検討したところ、電極対向面積Ａの値と、点火性に難
が生じ始める閾火花放電ギャップ間隔Ｂ’とは、 Ｂ’＝０．１ｅｘｐ（Ａ／４） ‥‥‥ の実験式により結び付けられることがわかった。

【００１５】図２１は、その実験結果を示すグラフであ
る。実験に使用したスパークプラグは、主体金具の取付
ねじ部の呼びがＭ１４、ねじリーチが１９ｍｍであり、
中心電極の先端面に接地電極の側面を平行に対向させて
火花放電ギャップを形成したタイプのものである。接地
電極と中心電極の双方の火花放電ギャップに対向する位
置に、Ｐｔ製の貴金属チップを溶接してあり、絶縁体の
主体金具からの突き出し長は１．５ｍｍ、中心電極の絶
縁体からの突き出し長（貴金属チップ長さを含む）は２
ｍｍである。対向面積Ａを、中心電極の先端面に溶接し
た円柱状の貴金属チップの外径を変化させ、さらに火花
放電ギャップの値も変化させて、種々のスパークプラグ
の試験品を作製した。

【００１６】これらの試験品の着火性を、失火法により
評価した。具体的には、スパークプラグを直列３気筒
（総排気量１６４２ｃｃ）のガスエンジンの、第一の気
筒に取り付け、回転数９００ｒｐｍ：１／２負荷の条件
で運転を開始する。運転中、空燃比を徐々に希薄側に変
化させ、失火率が１％となったときの残存酸素濃度を調
べ、その残存酸素濃度を希薄化限界残存酸素濃度として
求める。この希薄化限界残存酸素濃度が９％となるギャ
ップ間隔Ｂを、前記した点火性に難が生じ始める閾火花
放電ギャップ間隔みなす。図２１は、このようにして求
めた各対向面積Ａについての閾火花放電ギャップ間隔を
プロットしたものである。プロット点には、前記した
式が精度よくフィッティングしており、該式の妥当性
が裏付けられている。

【００１７】従って、実際に採用する火花放電ギャップ
の間隔Ｂがの不等式を充足することにより、個々の火
花放電ギャップは、それぞれ電極対向面積Ａの値によら
ず良好な点火性を確保することができる。他方、飛火そ
のものを支障なく生じさせる観点から、前述の通り、 ０．７≧Ｂ≧０．２ （単位：ｍｍ） ‥‥‥ となるように設定する必要がある。従って、本発明のガ
スエンジン用スパークプラグにおいて、採用可能な火花
放電ギャップの間隔Ｂの値は、図２１の斜線の領域のよ
うになる。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、図
面を用いて説明する。図１は、本発明の第一実施例に係
るスパークプラグを示すものである。このスパークプラ
グ１００は、例えばコージェネレーションシステムやヒ
ートポンプ用のガスエンジンに使用され、筒状の主体金
具１、先端部が突出するようにその主体金具１の内側に
嵌め込まれた絶縁体２、先端を突出させる形で絶縁体２
の内側に配置された中心電極３、及び主体金具１に一端
が溶接等により結合され、他端側が中心電極３の先端部
と対向するように配置されて、該中心電極３と間に火花
放電ギャップを形成する接地電極４，５等を備えてい
る。なお、中心電極３は、絶縁体２の軸線Ｏ方向に形成
された貫通孔６の前端側（軸線Ｏ方向において火花放電
ギャップの形成される側を前方側とする）に配置されて
いる。また、貫通孔６の後端側には端子金具２３が配置
され、導電性ガラスシール層２４，２６及び電波吸収用
の抵抗体２５を介して中心電極３に電気的に接続されて
いる。

【００１９】絶縁体２は、例えばアルミナあるいは窒化
アルミニウム等のセラミック焼結体により構成され、そ
の内部には軸線Ｏ方向に沿って、前述のように中心電極
３が嵌め込まれた孔部６を有している。また、主体金具
１は、低炭素鋼等の金属により筒状に形成されており、
スパークプラグ１００のハウジングを構成する。また、
その外周面には、プラグ１００を図示しないエンジンブ
ロックに取り付けるためのねじ部７が形成されている。

【００２０】図２は、図１のスパークプラグ１００の要
部を拡大して示すものである。接地電極４，５の合計数
は２つであり、それぞれ先端部が中心電極３の先端部に
対向する形で配置されて火花放電ギャップｇｔ，ｇｐを
形成している。そして、中心電極３と接地電極４，５と
の、火花放電ギャップｇｔ，ｇｐを挟んで対向する部分
が少なくとも、貴金属を主成分とする貴金属耐消耗部１
３，１４，１５とされている。貴金属耐消耗部１３，１
４，１５は、例えばＰｔ，Ｉｒあるいはそれらのいずれ
かを主成分とする合金よりなる。また、各火花放電ギャ
ップｇｔ，ｇｐの間隔Ｂは、いずれも０．２ｍｍ以上
０．７ｍｍ以下に調整される。

【００２１】火花放電ギャップｇｔ，ｇｐは、中心電極
３の先端面１３ｔに接地電極４が対向して形成される第
一種火花放電ギャップｇｔと、中心電極３の周側面１３
ｐに接地電極５が対向して形成される第二種火花放電ギ
ャップｇｐとの２種類がある。この実施形態のスパーク
プラグ１００においては、第一種火花放電ギャップｇｔ
と第二種火花放電ギャップｇｐとがそれぞれ１つずつ形
成されている。そして、それら火花放電ギャップｇｔ，
ｇｐのそれぞれについて、中心電極３と接地電極４，５
との、火花放電ギャップｇｔ，ｇｐを挟んだ電極対向面
積をＡ（単位：ｍｍ^２）とし、該電極対向面積Ａと火花
放電ギャップｇｔ，ｇｐの間隔Ｂ（単位：ｍｍ）との間
に、 Ｂ≧０．１ｅｘｐ（Ａ／４） （前記式） の関係が成り立っている。

【００２２】第二種火花放電ギャップｇｐについては、
電極対向面積Ａを以下のように定義する。すなわち、図
２の中心電極３の中心軸線Ｏにｚ軸を定め、このｚ軸を
通るように直交動径軸Ｒを定めた円柱座標系を考え、Ｒ
方向において中心電極３の周側面位置から貴金属チップ
１５の先端面１５ｐまでの距離ε（ｍｍ）を測定したと
き、０．２≦ε≦０．７を満たす中心電極３の、周側面
領域の面積を電極対向面積Ａとする。

【００２３】次に、第一種火花放電ギャップｇｔについ
ては、電極対向面積Ａを以下のように定義する。すなわ
ち、図４に示すように、中心電極３の軸線Ｏと平行に入
射方向ＰＤを定める。そして、図４左に示すように、中
心電極３のみを取り出したと考えて、接地電極４の位置
する側に光源を置き、入射方向ＰＤに沿って平行光線Ｐ
Ｌ１を投射する。そして、貴金属耐消耗部１３の先端面
１３ｔにおいて、この平行光線ＰＬ１を受光しうる領域
をＳ１とする。

【００２４】また、図４右に示すように、接地電極４の
みを取り出したと考えて、中心電極３の位置する側に光
源を置き、入射方向ＰＤに沿って平行光線ＰＬ２を投射
する。そして、接地電極４の側面に形成された貴金属耐
消耗部１４の先端面１４ｔにおいて、この平行光線ＰＬ
１を受光しうる領域をＳ２とする。そして、図５に示す
ように、これら２つの領域Ｓ１及びＳ２を入射方向ＰＤ
において透視したとき、互いに重なって見える領域を対
向領域として定め、その面積をもって電極対向面積Ａと
する。なお、互いに重なって見える領域の面積が、領域
Ｓ１と領域Ｓ２とで異なる場合は、その小さいほうの面
積をもって電極対向面積Ａとする。

【００２５】スパークプラグ１００は、上記説明から明
らかな通り、「課題を解決するための手段」の欄にて説
明した本発明のガスエンジン用スパークプラグの構成を
有してなる。すなわち、貴金属耐消耗部１３，１４，１
５を採用し、かつ火花放電ギャップｇｔ，ｇｐを複数個
に分散形成することにより、合計の電極対向面積を増加
させたから、その寿命を大幅に向上できる。また、増加
するのは電極対向面積の合計であって、１つ１つの火花
放電ギャップｇｔ，ｇｐの電極対向面積が過度に大きく
なることはない。そして、前記したの関係式を充足す
るようにギャップ間隔Ｂを定めたから点火性も良好に確
保できる。かくして、スパークプラグ１００は、コージ
ェネレーションシステムやヒートポンプなどの過酷な使
用条件においても、十分満足できる性能及び耐久性を実
現できる。

【００２６】本発明のガスエンジン用スパークプラグに
おいては、複数個の火花放電ギャップｇｔ，ｇｐのそれ
ぞれについて、電極対向面積Ａが２．７ｍｍ^２以上７ｍ
ｍ^２以下に調整されていることが望ましい。電極対向面
積Ａをこの範囲に収めることにより、スパークプラグの
耐久性を一層高めることができる。以下にその理由を説
明する。

【００２７】図２１において、電極対向面積Ａをある値
に定めたとき、燃料への点火を支障なく行うことができ
るギャップ間隔Ｂの範囲は、式の曲線で定められる閾
値Ｂ’を下限値とし、式の上限値０．７ｍｍまでの値
が可能である。例えば、初期ギャップ間隔Ｂ0を、着火
性確保のために多少の余裕を見込んで、 Ｂ0＝Ｂ’＋α ‥‥‥ に設定すれば、ギャップ間隔Ｂが上限値０．７ｍｍに到
達するまでの拡大代は、 ΔＢ＝０．７−（Ｂ’＋α） ‥‥‥ により表すことができる。図２１に示すように、電極対
向面積Ａが増加すると、式に従いＢ’は単調に増加す
るから、式の拡大代ΔＢは、電極対向面積Ａの増加に
伴い単調に減少することとなる。

【００２８】次に、一回の飛火で電極（貴金属耐消耗
部）が消耗する体積（以下、飛火単位消耗体積という）
が一定であれば、電極対向面積Ａが大きいほど、ギャッ
プ間隔Ｂの拡大率は小さくなる、しかし、本発明者らが
検討したところ、この飛火消耗体積は、電極対向面積Ａ
の値に依存して変化することがわかった。このことを、
以下の実験により確かめた。すなわち、図２１の実験に
用いたのと同タイプであって、電極対向面積Ａを種々の
値に設定したスパークプラグを用い、放電電圧１５ｋ
Ｖ、１放電当たりのエネルギーが６０ｍＪ、周波数７５
Ｈｚにて１０００時間放電を継続したときの総電極消耗
体積を求めた。そして、この総電極消耗体積を総放電回
数にて除することにより、飛火単位消耗体積を算出し
た。図２２は、この算出された飛火単位消耗体積を、電
極対向面積Ａの値に対してプロットしたものである。こ
のグラフによると、電極対向面積Ａがある値以下に小さ
くなると、飛火単位消耗体積が急速に増加していること
がわかる。これは、電極対向面積Ａが小さくなると電極
先端の熱引きが損なわれ、温度上昇しやすくなることが
原因している。

【００２９】図２２の飛火単位消耗体積ＶＥと電極対向
面積Ａとの関係に適当な実験式Ｆを回帰し、 ＶＥ＝Ｆ（Ａ） ‥‥‥ にて表す。他方、式において計算の便宜のためα＝０
とすれば、ギャップの拡大代ΔＢは、式も用いて、 ΔＢ＝０．７−Ｂ’＝０．７−０．１ｅｘｐ（Ａ／４） ‥‥‥ により表すことができる。そして、ギャップの拡大代Δ
Ｂに電極対向面積Ａを乗ずれば、電極の総消耗代体積Ｇ
Ｖを算出することができる。すなわち、 ＧＶ＝Ａ・ΔＢ＝Ａ・｛０．７−０．１ｅｘｐ（Ａ／４）｝ ‥‥‥ この総消耗代体積ＧＶを飛火単位消耗体積ＶＥにて除し
た値は、火花放電ギャップ間隔が上限に到達するまでに
可能な総飛火回数Ｑ、つまりスパークプラグの寿命値を
表すことになる。及びから、 Ｑ＝ＧＶ／ＶＥ ＝Ａ・｛０．７−０．１ｅｘｐ（Ａ／４）｝／Ｆ（Ａ） ‥‥‥

【００３０】図２３は、上記式に種々のＡの値を代入
して寿命値Ｑを算出し、Ａの値にしてプロットしたもの
である。ただし、グラフの縦軸は、Ａ＝１．１２ｍｍ^２
のＱ値を１として、相対寿命値Ｑ’により表してある。
この結果を見ると、電極対向面積Ａが２．７ｍｍ^２以上
７ｍｍ^２以下の範囲において相対寿命値Ｑ’が特に高く
なり、耐久性を向上できることがわかる。

【００３１】以下、スパークプラグ１００の細部につい
てさらに詳細に説明する。図２に示すように、スパーク
プラグ１００においては、中心電極３の、先端面１３ｔ
と該先端面１３ｔに連なる周側面先端部１３ｐとを含む
部分が、一体の貴金属耐消耗部１３として形成されてい
る。また、接地電極４，５として、側面１４ｔを貴金属
耐消耗部１３の先端面１３ｔと対向させることにより第
一種火花放電ギャップｇｔを形成する第一種接地電極４
と、該第一種接地電極４とは別体であり、先端面１５ｐ
を貴金属耐消耗部１３の周側面と対向させることにより
第二種火花放電ギャップｇｐを形成する第二種接地電極
５とが設けられている。このように、第一種火花放電ギ
ャップｇｔと第二種火花放電ギャップｇｐとを、個別の
接地電極４，５を用いて形成することにより、個々の火
花放電ギャップｇｔ，ｇｐの形成位置を自由に設定・調
整できるので、設計上の自由度が増す利点がある。

【００３２】また、中心電極３の軸線Ｏ方向において、
貴金属耐消耗部１３の先端面１３ｔが位置する側を前方
側としたとき、該貴金属耐消耗部１３に周側面１３ｐに
対向する第二種接地電極５の先端面１５ｐの、軸線Ｏ方
向における前端縁位置Ｘ１が、貴金属耐消耗部１３の先
端面位置Ｙ１よりも後方側に位置してなる。このような
位置関係にて第二種接地電極５を配置すると、貴金属耐
消耗部１３は、第一種火花放電ギャップｇｔでの飛火に
伴う先端面１３ｔ側からの消耗代と、第二種火花放電ギ
ャップｇｐでの飛火に伴う周側面１３ｐからの消耗代と
が重ならない。その結果、周側面１３ｐが消耗しても、
先端面１３ｔの面積が縮小しにくくなるので、図２２の
関係により第一種火花放電ギャップｇｔ側でのギャップ
拡大が急速化する心配がない。すなわち、スパークプラ
グの更なる長寿命化を図ることができる。

【００３３】中心電極３は、Ｎｉ又はＦｅのいずれかを
主成分とした金属（例えば、Inconel 600等のＮｉ基耐
熱合金：Inconelは英国Inco社の商標名）よりなる軸状
の電極本体３ｍを有する（ただし、その内部には、熱引
き促進のためのＣｕ系金属かならる芯材３ｃが組み込ま
れている）。そして、その電極本体３ｍの先端面に貴金
属部材を重ね合わせ、その重ね合わせ面の周方向に沿っ
て環状の溶接部Ｗを形成することにより貴金属耐消耗部
１３が形成されている。環状の溶接部Ｗは、全周レーザ
ー溶接により簡単かつ確実に形成できる。

【００３４】また、第二種接地電極５の貴金属耐消耗部
１３の先端面１３ｔは、軸線Ｏ方向における後端縁位置
Ｘ２が、溶接部Ｗの前端縁位置Ｙ２よりも前方側に位置
している。Ｘ２がＹ２よりも後方側にあると、第二種火
花放電ギャップｇｐの一部が溶接部Ｗと重なり、溶接部
Ｗにて飛火することになる。溶接部Ｗは、電極母材の金
属成分が合金化することにより低融点化しているため、
この位置で飛火すると消耗が急速に進んで溶接部Ｗがえ
ぐり取られ、貴金属耐消耗部１３が剥離したりする不具
合につながる。そこで、Ｘ２をＹ２よりも前方側に位置
させることによりこのような不具合を解消できる。

【００３５】なお、接地電極４及び５も，Ｎｉ又はＦｅ
のいずれかを主成分とした金属よりなる軸状の電極本体
４ｍ，５ｍをそれぞれ有する。電極本体４ｍ，５ｍは、
基端側が主体金具１の端面に溶接され、先端側が中心電
極３に向けて側方に曲げ返されている。このうち、第一
種接地電極４は、曲げ返された電極本体４ｍの先端部側
面が中心電極３の先端面１３ｔと平行に対向している。
その対向位置には、貴金属部材が抵抗溶接等により接合
されて貴金属耐消耗部１４が形成され、第一種火花放電
ギャップｇｔが形成されている。また、第二種接地電極
５は、曲げ返された電極本体５ｍの先端面に貴金属部材
が抵抗溶接等により接合され、貴金属耐消耗部１５が形
成されている。そして、該貴金属耐消耗部１５の先端面
１５ｐが貴金属耐消耗部１３の周側面１３ｐと対向し
て、第二種火花放電ギャップｇｐが形成されている。

【００３６】以下、本発明のガスエンジン用スパークプ
ラグの種々の変形例について説明する。図６に示すスパ
ークプラグ１０１は、第二種接地電極５が、中心電極３
の周囲に２個（つまり、複数個）配置されている。第二
種接地電極５を複数個配置することにより、第二種火花
放電ギャップｇｐの数を増やすことができ、電極対向面
積Ａの合計が増大してより長寿命のスパークプラグを実
現できる。第二種接地電極５の数を除き、他は図２のス
パークプラグ１００と同様に構成されている。また、図
１０は、第二種接地電極５を３個配置した例である。

【００３７】図７に示すように、中心電極３側の貴金属
耐消耗部１３は円柱状に形成され、第二種接地電極５の
貴金属耐消耗部１５の先端面１５ｐの形状は、貴金属耐
消耗部１３の周側面１３ｐの形状に対応した部分円筒面
とされている。このように構成すると、貴金属耐消耗部
１３の周側面１３ｐの周方向において、第二種火花放電
ギャップ１５ｐの間隔が一様となり、電極対向面の消耗
を均一化することができる。また、貴金属耐消耗部１５
の先端面１５ｐを部分円筒面とすることで電極対向面積
が増大し、スパークプラグの寿命向上にも寄与する。こ
の構成は、第二種接地電極５を１つのみ有する図２のス
パークプラグ１００にも当然適用できる。

【００３８】他方、図８に示すように、貴金属耐消耗部
１５の先端面１５ｐを平面状に形成することもできる。
この場合、貴金属耐消耗部１３の周側面１３ｐは、少な
くとも第二種火花放電ギャップ１５ｐの対向面１３ｆを
平面状に形成するようにする。この態様は、貴金属耐消
耗部１５を形成するための貴金属部材が単純な板状形態
となり、製造が容易である。なお、貴金属耐消耗部１３
は、図９に示すように、円柱状の貴金属部材１３’の周
側面を、軸線と交差する向きに圧縮成型することによ
り、平面状の対向面１３ｆを形成すると製造が容易であ
る。この場合、貴金属部材１３’の、電極母材３ｍ（図
６）への溶接側端部には、円筒状の周側面１３ｂを一部
残留させておくと、全周レーザー溶接を行う際に、レー
ザービームの周側面１３ｂへの合焦位置を一定にでき、
溶接ムラ等を生じにくい利点がある。

【００３９】次に、図１１Ａ及び図１１Ｂに示すスパー
クプラグ１０２は、第一種接地電極を省略し、第二種接
地電極５（及び第二種火花放電ギャップｇｐ）のみを複
数個設けた例である。この実施形態においては、中心電
極３側の貴金属耐消耗部１３が四角柱状に形成され、周
側面をなす４つの平面のそれぞれに、第二種接地電極５
の先端に設けられた貴金属耐消耗部１５の平面状の先端
面１５ｐが対向している。ただし、図１１Ｂに一点鎖線
にて示すように、図２と同様の第一種接地電極４を追加
して、合計五極のスパークプラグとして構成することも
可能である。

【００４０】図１２のスパークプラグ１０３は、本発明
のスパークプラグの第二の実施形態を示すものである。
接地電極１２５は横長の板状に形成され、両端が主体金
具１に溶接される一方、その長手方向中央に板厚方向の
貫通孔２６が形成されている。中心電極３側の貴金属発
火部１３の先端部が軸線方向に該貫通孔２６内に挿入さ
れ、貴金属発火部１３の周側面１３ｐと、貫通孔２６の
内周面との間に、１個の火花放電ギャップｇｐが連続環
状形態に形成されている。この場合の電極対向面積Ａ
も、図２の第二種火花放電ギャップｇｐの対向面積と全
く同様に定義する。接地電極１２５は、全体を貴金属の
ムク材として構成してある。従って、貫通孔２６の内周
面を含む部分が貴金属耐消耗部として機能することは明
らかである。なお、図中一点鎖線で示すように、図２の
スパークプラグ１００と同様の第一種接地電極４を追加
することもできる。また、図１３に示すように、接地電
極１２５に貫通孔ではなく、板幅方向の一方に開放する
切欠２６’を形成してもよい。

【００４１】図１４のスパークプラグ１０４は、図２の
スパークプラグ１００と同様、第一種接地電極４と第二
種接地電極５を有している。ただし、電極母材４ｍ，５
ｍをそれぞれ主体金具１の端面から軸線Ｏ方向に立設配
置されている。そして、貴金属耐消耗部１４及び１５
は、いずれも棒状の貴金属部材の一端を電極母材４ｍ，
５ｍの先端に溶接することにより接合され、主体金具１
の中心軸線Ｏに向けて半径方向内向きに直線状に伸びて
いる。そして、第一種接地電極４の貴金属耐消耗部１４
の先端部側面は、中心電極３側の貴金属耐消耗部１３の
先端面１３ｔと対向して第一種火花放電ギャップｇｔを
形成している。また、第二種接地電極５の貴金属耐消耗
部１５の先端面は、貴金属耐消耗部１３の周側面１３ｐ
と対向して第二種火花放電ギャップｇｐを形成してい
る。この構造のスパークプラグは、以下の理由により製
造が容易である利点がある。 ・電極母材４ｍ，５ｍの曲げ加工が不要である。 ・貴金属耐消耗部１４及び１５の溶接端が火花放電ギャ
ップｇｔ，ｇｐから離れているために、抵抗溶接でも十
分な接合強度が確保できる。 ・貴金属耐消耗部１４及び１５は、貴金属線材を切断す
ることにより容易に形成できる。

【００４２】以上説明したスパークプラグ１００〜１０
４は、いずれも第一種火花放電ギャップｇｔと第二種火
花放電ギャップｇｐが、別体の第一種接地電極４と第二
種接地電極５とにより形成されていたが、図１５に示す
スパークプラグ１０５のように、１つの接地電極８によ
り２種の火花放電ギャップｇｔ，ｇｐを一括形成するこ
ともできる。

【００４３】すなわち、１つの接地電極８の少なくとも
先端部を貴金属耐消耗部１８として形成する。該貴金属
耐消耗部１８の側面を中心電極３の先端面と対向する位
置関係にて配置する。その側面に、中心電極３の軸線Ｏ
方向を深さ方向とする有底の凹部を形成し、その凹部に
中心電極３の先端部を挿入配置する。そして、該凹部の
底面１８ｔと中心電極３の先端面１３ｔとの間に第一種
火花放電ギャップｇｔを形成し、同じ凹部の内側面１８
ｐと中心電極３の先端部周側面１３ｐとの間に第二種火
花放電ギャップｇｐを形成する。２つの火花放電ギャッ
プｇｔ，ｇｐが形成されるにもかかわらず、接地電極８
の数が１つで済むので、材料コスト及び組立てコストの
双方の観点から経済的である。図１５の実施形態におい
ては、軸状の電極母材８ｍの先端面に棒状の貴金属耐消
耗部１８を、溶接部Ｗを介して接合し、貴金属耐消耗部
１８の先端面に開放する凹部を形成している。従って、
第二種火花放電ギャップｇｐは、凹部の非開放側の内側
面との間に１個のみ形成されている。

【００４４】なお、中心電極３側の貴金属発火部１３
は、既に説明済みのスパークプラグ１００〜１０４と同
様に形成される。なお、図１６に示すように、電極母材
３ｍの先端に縮径部３ｑを形成し、その縮径部にカップ
状の貴金属部材を被せて溶接部Ｗにより固定すれば、貴
金属使用量を削減できるので経済的である。この形態
は、スパークプラグ１００〜１０４にも同様に適用でき
る。

【００４５】上記スパークプラグ１０５においては、図
１７に示すように、第一種火花放電ギャップｇｔと第二
種火花放電ギャップｇｐとが空間的に一体不可分に形成
されることとなる。しかし、図３〜図５を用いて説明し
た定義によれば、各火花放電ギャップｇｔ，ｇｐの電極
対向面積Ａは、互いに分離した形で一義的に決定するこ
とができる。

【００４６】また、図１８のスパークプラグ１０６に示
すように、貴金属耐消耗部１８に形成する凹部は、貴金
属耐消耗部１８の先端面側にも内側面１８ｐを形成し
て、当該先端面側を非開放とすることもできる。このよ
うにすると、接地電極８の長手方向において、第二種火
花放電ギャップｇｐを２箇所に形成することができ、ス
パークプラグの寿命向上を図る上でより有利となる。図
１８においては、貴金属耐消耗部１８の長手方向中間部
を、プレス加工等により曲げ変形させることにより凹部
を形成している。従って、貴金属耐消耗部１８の凹部開
口側と反対側の面には、凹部形成位置に対応して凸部１
８ｖが形成されている。他方、図１９に示すように、該
凸部１８ｖが形成されないように凹部を形成してもよ
い。このような凹部は、切削、据え込みあるいはコイニ
ング加工により形成できる。

【００４７】また、図２０に示すスパークプラグ１０７
は、全体が貴金属耐消耗部１８とされた（つまり、貴金
属ムク材にて構成された）接地電極８により、第一種火
花放電ギャップｇｔと第二種火花放電ギャップｇｐとを
一括形成した例である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第一実施形態に係るガスエンジン用ス
パークプラグの縦半断面図。

【図２】図１の要部を拡大して示す半断面図。

【図３】電極対向面積の定義方法を説明する第一の図。

【図４】同じく第二の図。

【図５】同じく第三の図。

【図６】本発明の第二実施形態に係るガスエンジン用ス
パークプラグの要部縦半断面図。

【図７】図６の平面模式図。

【図８】その変形例を示す平面模式図。

【図９】図８の変形例に使用する貴金属部材の説明図。

【図１０】図７の別の変形例を示す平面模式図。

【図１１Ａ】本発明の第三実施形態に係るガスエンジン
用スパークプラグの要部斜視図及び平面模式図。

【図１１Ｂ】図１１Ｂの平面模式図。

【図１２】本発明の第四実施形態に係るガスエンジン用
スパークプラグの要部斜視図。

【図１３】図１２の変形例を示す部分断面図。

【図１４】本発明の第五実施形態に係るガスエンジン用
スパークプラグの要部側面図。

【図１５】本発明の第六実施形態に係るガスエンジン用
スパークプラグの要部側面図。

【図１６】中心電極側の貴金属耐消耗部の形成形態の変
形例を示す断面図。

【図１７】図１５のスパークプラグにおける電極対向面
積の概念を説明する図。

【図１８】本発明の第七実施形態に係るガスエンジン用
スパークプラグの要部側面図。

【図１９】図１８の変形例を示す要部側面図。

【図２０】本発明の第八実施形態に係るガスエンジン用
スパークプラグの要部側面図。

【図２１】ギャップ間隔と電極対向面積との関係を調べ
た実験結果を示すグラフ。

【図２２】飛火単位消耗体積と電極対向面積との関係を
調べた実験結果を示すグラフ。

【図２３】スパークプラグ寿命と電極対向面積との関係
を調べた実験結果を示すグラフ。

【符号の説明】

３ 中心電極 ３ｍ 電極本体 Ｗ 溶接部 ｇｔ，ｇｐ 火花放電ギャップ ｇｔ 第一種火花放電ギャップ ｇｐ 第二種火花放電ギャップ ４，５，８ 接地電極 １３，１４，１８ 貴金属耐消耗部 １３ｔ 先端面 １３ｐ 周側面 １５ｐ 先端面 １８ｔ 凹部の底面 １８ｐ 凹部の内側面

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石川 雅啓 愛知県名古屋市瑞穂区高辻町14番18号 日 本特殊陶業株式会社内 Ｆターム(参考） 3G019 AA02 KA03 5G059 AA04 BB10 CC05 DD03 DD11 DD19 EE11 EE19

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 １つの中心電極（３）と、先端部が前記
   中心電極（３）の先端部に対向する形で配置され、前記
   中心電極（３）との間に火花放電ギャップ（ｇｔ，ｇ
   ｐ）を形成する１又は複数の接地電極（４，５，８）と
   を備え、それら中心電極（３）と接地電極（４，５，
   ８）との、前記火花放電ギャップ（ｇｔ，ｇｐ）を挟ん
   で対向する部分が少なくとも、貴金属を主成分とする貴
   金属耐消耗部（１３，１４，１５，１８）とされ、か
   つ、該火花放電ギャップ（ｇｔ，ｇｐ）の間隔Ｂが０．
   ２ｍｍ以上０．７ｍｍ以下に調整され、 前記火花放電ギャップ（ｇｔ，ｇｐ）は、前記中心電極
   （３）の先端面（１３ｔ）に前記接地電極（４，８）が
   対向して形成されるものを第一種火花放電ギャップ（ｇ
   ｔ）とし、前記中心電極（３）の周側面（１３ｐ）に前
   記接地電極（５，８）が対向して形成されるものを第二
   種火花放電ギャップ（ｇｐ）として、１つの第一種火花
   放電ギャップ（ｇｔ）と１以上の第二種火花放電ギャッ
   プ（ｇｐ）とを含む複数個、もしくは２以上の第二種火
   花放電ギャップ（ｇｐ）を含む複数個が形成されてな
   り、さらに、 それら複数個の火花放電ギャップ（ｇｔ，ｇｐ）のそれ
   ぞれについて、前記中心電極（３）と前記接地電極
   （４，５，８）との、前記間隔Ｂを満たす前記火花放電
   ギャップ（ｇｔ，ｇｐ）を挟んだ電極対向面積をＡ（単
   位：ｍｍ^２）として、該電極対向面積Ａと前記火花放電
   ギャップ（ｇｔ，ｇｐ）の間隔Ｂ（単位：ｍｍ）との間
   に、 Ｂ≧０．１ｅｘｐ（Ａ／４） の関係が成り立っていることを特徴とするガスエンジン
   用スパークプラグ。
2. 【請求項２】 複数個の火花放電ギャップ（ｇｔ，ｇ
   ｐ）のそれぞれについて、前記電極対向面積Ａが２．７
   ｍｍ^２以上７ｍｍ^２以下に調整されてなる請求項１記載
   のガスエンジン用スパークプラグ。
3. 【請求項３】 前記中心電極（３）の、先端面（１３
   ｔ）と該先端面（１３ｔ）に連なる周側面先端部（１３
   ｐ）とを含む部分が、一体の貴金属耐消耗部（１３）と
   して形成され、 また、前記接地電極として、側面（１４ｔ）を前記貴金
   属耐消耗部（１３）の先端面（１３ｔ）と対向させるこ
   とにより前記第一種火花放電ギャップ（ｇｔ）を形成す
   る第一種接地電極（４）と、該第一種接地電極（４）と
   は別体であり、先端面（１５ｐ）を前記貴金属耐消耗部
   （１３）の周側面と対向させることにより前記第二種火
   花放電ギャップ（ｇｐ）を形成する第二種接地電極
   （５）とが設けられてなる請求項１又は２に記載のガス
   エンジン用スパークプラグ。
4. 【請求項４】 前記中心電極（３）の軸線（Ｏ）方向に
   おいて、前記貴金属耐消耗部（１３）の先端面（１３
   ｔ）が位置する側を前方側としたとき、該貴金属耐消耗
   部（１３）の周側面（１３ｐ）に対向する、前記第二種
   接地電極（５）の先端面（１５ｐ）の、前記軸線（Ｏ）
   方向における前端縁位置（Ｘ１）が、前記貴金属耐消耗
   部（１３）の先端面位置（Ｙ１）よりも後方側に位置し
   てなる請求項３記載のガスエンジン用スパークプラグ。
5. 【請求項５】 前記中心電極（３）は、Ｎｉ又はＦｅの
   いずれかを主成分とした金属よりなる軸状の電極本体
   （３ｍ）の先端面に貴金属部材を重ね合わせ、その重ね
   合わせ面の周方向に沿って環状の溶接部（Ｗ）を形成す
   ることにより前記貴金属耐消耗部（１３）を形成したも
   のであり、 また、前記接地電極として、先端面（１５ｐ）を前記貴
   金属耐消耗部（１３）の周側面と対向させることにより
   前記第二種火花放電ギャップ（ｇｐ）を形成する第二種
   接地電極（５）が設けられ、前記中心電極（３）の軸線
   （Ｏ）方向において、前記貴金属耐消耗部（１３）の先
   端面（１３ｔ）が位置する側を前方側としたとき、該貴
   金属耐消耗部（１３）の周側面（１３ｐ）に対向する前
   記第二種接地電極（５）の先端面（１５ｐ）の、前記軸
   線（Ｏ）方向における後端縁位置（Ｘ２）が、前記溶接
   部（Ｗ）の前端縁位置（Ｙ２）よりも前方側に位置して
   なる請求項１ないし４のいずれか１項に記載のガスエン
   ジン用スパークプラグ。
6. 【請求項６】 前記第二種接地電極（５）が、前記中心
   電極（３）の周囲に複数個配置されている請求項１ない
   し５のいずれか１項に記載のガスエンジン用スパークプ
   ラグ。
7. 【請求項７】 前記接地電極として、１つの接地電極
   （８）の少なくとも先端部を前記貴金属耐消耗部（１
   ８）として形成し、かつ、該貴金属耐消耗部（１８）の
   側面に、前記中心電極（３）の軸線（Ｏ）方向を深さ方
   向とする有底の凹部を形成し、その凹部に前記中心電極
   （３）の先端部を挿入配置して、該凹部の底面（１８
   ｔ）と前記中心電極（３）の先端面（１３ｔ）との間に
   前記第一種火花放電ギャップ（ｇｔ）を形成し、同じ凹
   部の内側面（１８ｐ）と前記中心電極（３）の先端部周
   側面（１３ｐ）との間に前記第二種火花放電ギャップ
   （ｇｐ）を形成した請求項１又は２に記載のガスエンジ
   ン用スパークプラグ。
8. 【請求項８】 １つの中心電極（３）と、先端部が前記
   中心電極（３）の先端部に対向する形で配置され、前記
   中心電極（３）との間に火花放電ギャップ（ｇｐ）を形
   成する接地電極（５）とを備え、それら中心電極（３）
   と接地電極（５）との、前記火花放電ギャップ（ｇｐ）
   を挟んで対向する部分が少なくとも、貴金属を主成分と
   する貴金属耐消耗部（５）とされ、かつ、該火花放電ギ
   ャップ（ｇｐ）の間隔Ｂが０．２ｍｍ以上０．７ｍｍ以
   下に調整され、 前記火花放電ギャップ（ｇｐ）は、前記中心電極（３）
   の周側面（１３ｐ）と前記接地電極（５）に形成された
   穴又は切欠きの内周面とが対向するものとして形成され
   てなり、さらに、 前記火花放電ギャップ（ｇｐ）は、前記中心電極（３）
   と前記接地電極（５）との、前記間隔Ｂを満たす前記火
   花放電ギャップ（ｇｐ）を挟んだ前記中心電極の電極対
   向面積をＡ（単位：ｍｍ^２）として、該電極対向面積Ａ
   と前記火花放電ギャップ（ｇｐ）の間隔Ｂ（単位：ｍ
   ｍ）との間に、 Ｂ≧０．１ｅｘｐ（Ａ／４） の関係が成り立っていることを特徴とするガスエンジン
   用スパークプラグ。