JP2003220481A - アークとレーザの複合溶接方法及びアーク・レーザ複合溶接用溶接ワイヤ - Google Patents
アークとレーザの複合溶接方法及びアーク・レーザ複合溶接用溶接ワイヤInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 靭性の良好な溶接部を得ることができる、ア
ークとレーザの複合溶接方法及びアーク・レーザ複合溶
接用溶接ワイヤを提供すること。 【解決手段】 アーク溶接のシールドガスとしてＭＩＧ
溶接用シールドガスを用いるとともに、アーク溶接のシ
ールドガス流量VAとレーザ溶接のシールドガス流量VLと
の比率VL／VAが、０．７≦VL／VA≦２の範囲を満足し、
かつ、アーク溶接のシールドガス流量VAが３５リットル
／ｍｉｎ以上であるアークとレーザの複合溶接方法。ア
ークとレーザの複合溶接に用いられる溶接ワイヤであっ
て、Ｃ、Ｓｉ及びＭｎを含有し、さらに、Ｔｉ、Ａｌ、
Ｍｇ及びＣａうちの少なくとも１種を含有し、かつ、こ
れらＴｉ、Ａｌ、Ｍｇ及びＣａの総和Ｘが、質量％で、
０．５％≦Ｘ≦３．０％の範囲を満足し、残部がＦｅ及
び不可避不純物よりなるアーク・レーザ複合溶接用溶接
ワイヤ。
ークとレーザの複合溶接方法及びアーク・レーザ複合溶
接用溶接ワイヤを提供すること。 【解決手段】 アーク溶接のシールドガスとしてＭＩＧ
溶接用シールドガスを用いるとともに、アーク溶接のシ
ールドガス流量VAとレーザ溶接のシールドガス流量VLと
の比率VL／VAが、０．７≦VL／VA≦２の範囲を満足し、
かつ、アーク溶接のシールドガス流量VAが３５リットル
／ｍｉｎ以上であるアークとレーザの複合溶接方法。ア
ークとレーザの複合溶接に用いられる溶接ワイヤであっ
て、Ｃ、Ｓｉ及びＭｎを含有し、さらに、Ｔｉ、Ａｌ、
Ｍｇ及びＣａうちの少なくとも１種を含有し、かつ、こ
れらＴｉ、Ａｌ、Ｍｇ及びＣａの総和Ｘが、質量％で、
０．５％≦Ｘ≦３．０％の範囲を満足し、残部がＦｅ及
び不可避不純物よりなるアーク・レーザ複合溶接用溶接
ワイヤ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アーク溶接とレー
ザ溶接とを複合して鋼製被溶接物の溶接を行うアークと
レーザの複合溶接方法と、この方法に用いるアーク・レ
ーザ複合溶接用溶接ワイヤに関するものである。
ザ溶接とを複合して鋼製被溶接物の溶接を行うアークと
レーザの複合溶接方法と、この方法に用いるアーク・レ
ーザ複合溶接用溶接ワイヤに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、アーク溶接とレーザ溶接とを複合
して、鋼板部材からなる被溶接物であるＴ継手、重ね継
手のすみ肉溶接を行うようにしたアークとレーザの複合
溶接（以下、アーク・レーザ複合溶接という）方法が知
られている（特開２００１−２７６９６９号公報）。こ
の従来のアーク・レーザ複合溶接方法は、Ｔ継手、重ね
継手のすみ肉溶接を行うに際し、高速で溶接を行う場合
でもハンピング現象を発生することなく健全な溶接部を
得ることができ、被溶接部材間に比較的大きなギャップ
（Ｇａｐ）が存在する場合でも健全な溶接を行うことが
でき、また、溶接後の変形量が小さく、高い継手強度を
得ることができるようにしたものである。
して、鋼板部材からなる被溶接物であるＴ継手、重ね継
手のすみ肉溶接を行うようにしたアークとレーザの複合
溶接（以下、アーク・レーザ複合溶接という）方法が知
られている（特開２００１−２７６９６９号公報）。こ
の従来のアーク・レーザ複合溶接方法は、Ｔ継手、重ね
継手のすみ肉溶接を行うに際し、高速で溶接を行う場合
でもハンピング現象を発生することなく健全な溶接部を
得ることができ、被溶接部材間に比較的大きなギャップ
（Ｇａｐ）が存在する場合でも健全な溶接を行うことが
でき、また、溶接後の変形量が小さく、高い継手強度を
得ることができるようにしたものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、本発明者ら
は、アーク・レーザ複合溶接を行う場合、以下に説明す
るような問題点のあることがわかった。
は、アーク・レーザ複合溶接を行う場合、以下に説明す
るような問題点のあることがわかった。
【０００４】本発明者らは、アーク・レーザ複合溶接を
行う場合、レーザ溶接単独の場合と比較して突合せ面で
のギャップに対する許容範囲が拡大し、また、アーク溶
接単独の場合と比較して高速溶接が可能となる等の長所
が存在することを見出している。このような長所は、ア
ークとレーザビームが相互に影響し合うことによって得
られる有効な効果である。一方、このような効果が得ら
れるものの、アーク・レーザ複合溶接特有の問題点があ
ることがわかった。
行う場合、レーザ溶接単独の場合と比較して突合せ面で
のギャップに対する許容範囲が拡大し、また、アーク溶
接単独の場合と比較して高速溶接が可能となる等の長所
が存在することを見出している。このような長所は、ア
ークとレーザビームが相互に影響し合うことによって得
られる有効な効果である。一方、このような効果が得ら
れるものの、アーク・レーザ複合溶接特有の問題点があ
ることがわかった。
【０００５】すなわち、前記のような効果を得るために
は、アークとレーザビーム間の距離をある程度以下に設
定する必要があるものの、そのようなアークとレーザ間
距離においては、レーザ溶接用のシールドガスとアーク
溶接用のシールドガスとが互いにぶっかり合ってしま
い、同一のシールドガス条件で各々単独で溶接を行う場
合と比較して、シールド性、特にアーク溶接側のシール
ド性が低下しやすくなることがわかった。
は、アークとレーザビーム間の距離をある程度以下に設
定する必要があるものの、そのようなアークとレーザ間
距離においては、レーザ溶接用のシールドガスとアーク
溶接用のシールドガスとが互いにぶっかり合ってしま
い、同一のシールドガス条件で各々単独で溶接を行う場
合と比較して、シールド性、特にアーク溶接側のシール
ド性が低下しやすくなることがわかった。
【０００６】特に、アーク・レーザ複合溶接の長所であ
る高速溶接を行う場合、シールド性が著しく低下しやす
くなり、溶融金属部への大気巻込みが顕著となり、大気
中の酸素が溶融金属中に含まれるＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒ等の
脱酸元素と反応し、酸化物が生成することになる。
る高速溶接を行う場合、シールド性が著しく低下しやす
くなり、溶融金属部への大気巻込みが顕著となり、大気
中の酸素が溶融金属中に含まれるＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒ等の
脱酸元素と反応し、酸化物が生成することになる。
【０００７】通常のアーク溶接でも多少の大気巻込みは
存在しており、またシールドガス中に含まれる酸素（シ
ールドガスがＣＯ2 １００％の場合、ＣＯ2 →ＣＯ＋Ｏ
で生成）との反応により、このような酸化物は生成して
いる。ところが、アーク溶接単独では、アーク・レーザ
複合溶接と比較して入熱が大きく、冷却時間が十分に長
いため、酸化物は、通常その多くがスラグとして溶融金
属表面へと浮上し、靭性に対して無害、あるいは極めて
軽微な影響を及ぼすに過ぎない。
存在しており、またシールドガス中に含まれる酸素（シ
ールドガスがＣＯ2 １００％の場合、ＣＯ2 →ＣＯ＋Ｏ
で生成）との反応により、このような酸化物は生成して
いる。ところが、アーク溶接単独では、アーク・レーザ
複合溶接と比較して入熱が大きく、冷却時間が十分に長
いため、酸化物は、通常その多くがスラグとして溶融金
属表面へと浮上し、靭性に対して無害、あるいは極めて
軽微な影響を及ぼすに過ぎない。
【０００８】しかし、アーク・レーザ複合溶接のように
通常のアーク単独溶接に比べて冷却速度が著しく速い場
合には、前述のような酸化物が溶接金属中に凍結され、
外部から応力が負荷された際に破壊の起点となるため、
溶接金属の靭性が著しく低下するという問題が生じる。
なお、シールド性の低下を回避すべく、アークとレーザ
ビーム間の距離を十分に離すようにすると、当然なが
ら、前述したアーク・レーザ複合溶接による効果（ギャ
ップに対する許容範囲が拡大すること、高速溶接が可能
であること）が得られなくなってしまう。
通常のアーク単独溶接に比べて冷却速度が著しく速い場
合には、前述のような酸化物が溶接金属中に凍結され、
外部から応力が負荷された際に破壊の起点となるため、
溶接金属の靭性が著しく低下するという問題が生じる。
なお、シールド性の低下を回避すべく、アークとレーザ
ビーム間の距離を十分に離すようにすると、当然なが
ら、前述したアーク・レーザ複合溶接による効果（ギャ
ップに対する許容範囲が拡大すること、高速溶接が可能
であること）が得られなくなってしまう。
【０００９】本発明は前記問題点に鑑みてなされたもの
であり、その目的は、アーク溶接とレーザ溶接とを複合
して被溶接物の溶接を行うに際し、溶接金属中に含まれ
る酸素量（酸化物量）を低減することにより、靭性の良
好な溶接部を得ることができる、アークとレーザの複合
溶接方法とアーク・レーザ複合溶接用溶接ワイヤを提供
することにある。
であり、その目的は、アーク溶接とレーザ溶接とを複合
して被溶接物の溶接を行うに際し、溶接金属中に含まれ
る酸素量（酸化物量）を低減することにより、靭性の良
好な溶接部を得ることができる、アークとレーザの複合
溶接方法とアーク・レーザ複合溶接用溶接ワイヤを提供
することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、本発明は次のように構成されている。請求項１の発
明は、アーク溶接とレーザ溶接とを複合して被溶接物の
溶接を行うアークとレーザの複合溶接方法において、ア
ーク溶接のシールドガスとして不活性ガス、不活性ガス
に２％以下のＯ2を混合したガス又は不活性ガスに５％
以下のＣＯ2 を混合したガスを使用するとともに、アー
ク溶接のシールドガス流量VA（リットル／ｍｉｎ）とレ
ーザ溶接のシールドガス流量VL（リットル／ｍｉｎ）と
の比率VL／VAが、０．７≦VL／VA≦２の範囲を満足し、
かつ、アーク溶接のシールドガス流量VAが３５リットル
／ｍｉｎ以上であることを特徴とするアークとレーザの
複合溶接方法である。
め、本発明は次のように構成されている。請求項１の発
明は、アーク溶接とレーザ溶接とを複合して被溶接物の
溶接を行うアークとレーザの複合溶接方法において、ア
ーク溶接のシールドガスとして不活性ガス、不活性ガス
に２％以下のＯ2を混合したガス又は不活性ガスに５％
以下のＣＯ2 を混合したガスを使用するとともに、アー
ク溶接のシールドガス流量VA（リットル／ｍｉｎ）とレ
ーザ溶接のシールドガス流量VL（リットル／ｍｉｎ）と
の比率VL／VAが、０．７≦VL／VA≦２の範囲を満足し、
かつ、アーク溶接のシールドガス流量VAが３５リットル
／ｍｉｎ以上であることを特徴とするアークとレーザの
複合溶接方法である。
【００１１】請求項２の発明は、前記請求項１記載のア
ークとレーザの複合溶接方法において、溶接に先立つ前
処理として、被溶接材における溶接線に沿う接合面及び
その近傍の被溶接材表面に対してグラインダー処理、酸
洗処理などによる酸化膜除去を行うことを特徴とするも
のである。
ークとレーザの複合溶接方法において、溶接に先立つ前
処理として、被溶接材における溶接線に沿う接合面及び
その近傍の被溶接材表面に対してグラインダー処理、酸
洗処理などによる酸化膜除去を行うことを特徴とするも
のである。
【００１２】請求項３の発明は、アーク溶接とレーザ溶
接とを複合して被溶接物の溶接を行う際に前記アーク溶
接の消耗電極として用いられる溶接ワイヤであって、
Ｃ、Ｓｉ及びＭｎを含有し、さらに、Ｔｉ、Ａｌ、Ｍｇ
及びＣａうちの少なくとも１種を含有し、かつ、これら
Ｔｉ、Ａｌ、Ｍｇ及びＣａの総和Ｘが、質量％で、０．
５％≦Ｘ≦３．０％の範囲を満足し、残部がＦｅ及び不
可避不純物よりなることを特徴とするアーク・レーザ複
合溶接用溶接ワイヤである。
接とを複合して被溶接物の溶接を行う際に前記アーク溶
接の消耗電極として用いられる溶接ワイヤであって、
Ｃ、Ｓｉ及びＭｎを含有し、さらに、Ｔｉ、Ａｌ、Ｍｇ
及びＣａうちの少なくとも１種を含有し、かつ、これら
Ｔｉ、Ａｌ、Ｍｇ及びＣａの総和Ｘが、質量％で、０．
５％≦Ｘ≦３．０％の範囲を満足し、残部がＦｅ及び不
可避不純物よりなることを特徴とするアーク・レーザ複
合溶接用溶接ワイヤである。
【００１３】請求項４の発明は、前記請求項３の成分に
加えてＣｒを含有することを特徴とするアーク・レーザ
複合溶接用溶接ワイヤである。
加えてＣｒを含有することを特徴とするアーク・レーザ
複合溶接用溶接ワイヤである。
【００１４】また、請求項５の発明は、前記請求項３又
は４記載のアーク・レーザ複合溶接用溶接ワイヤにおい
て、溶接ワイヤがソリッドワイヤであることを特徴とす
るものである。
は４記載のアーク・レーザ複合溶接用溶接ワイヤにおい
て、溶接ワイヤがソリッドワイヤであることを特徴とす
るものである。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。まず、本発明によるアーク・レーザ複合溶接方法
の構成と該方法における数値限定理由について詳細に説
明する。
する。まず、本発明によるアーク・レーザ複合溶接方法
の構成と該方法における数値限定理由について詳細に説
明する。
【００１６】本発明者らは、アーク・レーザ複合溶接に
おいては、溶融金属の冷却速度が速いために溶融金属中
に混入する酸素量を極力抑える必要があることから、シ
ールドガスから混入する酸素量が十分問題になり得る量
であることを突き止め、溶接金属の靭性向上のためには
シールドガス中の酸素量低減が必須であると考えた。そ
こで、本発明によるアーク・レーザ複合溶接方法におい
ては、アーク溶接のシールドガスとして、通常のガスシ
ールドアーク溶接で多用されるＭＡＧ（マグ）溶接用シ
ールドガスに代えて、ＭＩＧ（ミグ）溶接用シールドガ
スを用いている。すなわち、アーク溶接のシールドガス
として、不活性ガス（Ａｒガス）、不活性ガスに２％
（ｖｏｌ％）以下のＯ2を混合したガス又は不活性ガス
に５％（ｖｏｌ％）以下のＣＯ2 を混合したガスを用い
ている。
おいては、溶融金属の冷却速度が速いために溶融金属中
に混入する酸素量を極力抑える必要があることから、シ
ールドガスから混入する酸素量が十分問題になり得る量
であることを突き止め、溶接金属の靭性向上のためには
シールドガス中の酸素量低減が必須であると考えた。そ
こで、本発明によるアーク・レーザ複合溶接方法におい
ては、アーク溶接のシールドガスとして、通常のガスシ
ールドアーク溶接で多用されるＭＡＧ（マグ）溶接用シ
ールドガスに代えて、ＭＩＧ（ミグ）溶接用シールドガ
スを用いている。すなわち、アーク溶接のシールドガス
として、不活性ガス（Ａｒガス）、不活性ガスに２％
（ｖｏｌ％）以下のＯ2を混合したガス又は不活性ガス
に５％（ｖｏｌ％）以下のＣＯ2 を混合したガスを用い
ている。
【００１７】ところで、アーク溶接側のシールドガスと
してＭＩＧ溶接用シールドガスを用いることだけでは、
溶融金属部への混入酸素量の低減を十分になし得ること
はできない。すなわち、前述したように、アーク・レー
ザ複合溶接においてはシールド性が低下し易いために、
大気中からの酸素の混入が考えられるためである。
してＭＩＧ溶接用シールドガスを用いることだけでは、
溶融金属部への混入酸素量の低減を十分になし得ること
はできない。すなわち、前述したように、アーク・レー
ザ複合溶接においてはシールド性が低下し易いために、
大気中からの酸素の混入が考えられるためである。
【００１８】なぜなら、一般に、アーク溶接では、シー
ルドガスの流量は通常２０〜２５リットル／ｍｉｎ程度
であり、アークの周りを層流のシールドガスのカーテン
で覆うようになっているからである。そのような状態で
高速溶接を行うと、シールドのカーテンが乱れ易くな
り、シールド性が低下する。また、アーク・レーザ複合
溶接の場合、アークの近傍にレーザのシールドガスが存
在するが、レーザ溶接でのシールドは、アーク溶接での
シールドとは発想が異なり、ビーム照射位置近傍をシー
ルドガスで置換するものである。そのため、レーザ溶接
のシールドガス流量は５０リットル／ｍｉｎ程度でアー
ク溶接のガス流量と比較して相当に多く、そのような大
量に流されるレーザ用シールドガスが近傍に存在する場
合、アーク溶接のシールド性が低下することが容易に推
測できる。
ルドガスの流量は通常２０〜２５リットル／ｍｉｎ程度
であり、アークの周りを層流のシールドガスのカーテン
で覆うようになっているからである。そのような状態で
高速溶接を行うと、シールドのカーテンが乱れ易くな
り、シールド性が低下する。また、アーク・レーザ複合
溶接の場合、アークの近傍にレーザのシールドガスが存
在するが、レーザ溶接でのシールドは、アーク溶接での
シールドとは発想が異なり、ビーム照射位置近傍をシー
ルドガスで置換するものである。そのため、レーザ溶接
のシールドガス流量は５０リットル／ｍｉｎ程度でアー
ク溶接のガス流量と比較して相当に多く、そのような大
量に流されるレーザ用シールドガスが近傍に存在する場
合、アーク溶接のシールド性が低下することが容易に推
測できる。
【００１９】したがって、アーク・レーザ複合溶接にお
けるアーク溶接のシールドガス流量VA（リットル／ｍｉ
ｎ）は、高速溶接を行う際にも乱れないように、通常の
アーク溶接よりも多くすること、また、レーザ溶接のシ
ールドガスによって乱されることがないように、レーザ
溶接のシールドガス流量VL（リットル／ｍｉｎ）との比
率を適正な範囲とすること、が必要である。
けるアーク溶接のシールドガス流量VA（リットル／ｍｉ
ｎ）は、高速溶接を行う際にも乱れないように、通常の
アーク溶接よりも多くすること、また、レーザ溶接のシ
ールドガスによって乱されることがないように、レーザ
溶接のシールドガス流量VL（リットル／ｍｉｎ）との比
率を適正な範囲とすること、が必要である。
【００２０】以上の理由により、本発明によるアーク・
レーザ複合溶接方法では、アーク溶接側のシールドガス
流量VAの下限値、及び、アーク溶接のシールドガス流量
VAとレーザ溶接のシールドガス流量VLとの比率VL／VAを
規定した。
レーザ複合溶接方法では、アーク溶接側のシールドガス
流量VAの下限値、及び、アーク溶接のシールドガス流量
VAとレーザ溶接のシールドガス流量VLとの比率VL／VAを
規定した。
【００２１】すなわち、アーク溶接側のシールドガス流
量VAの下限値は、３５リットル／ｍｉｎ、好ましくは５
０リットル／ｍｉｎである。また、比率VL／VAについて
は、０．７≦VL／VA≦２の範囲とした。アーク・レーザ
複合溶接においては、レーザ溶接とアーク溶接が近傍で
行われるため（例えば、アークとレーザ間距離：５ｍ
ｍ）、双方のシールドガス流量が近いものでないと、一
方のシールド性が他方のシールドガスによって低下する
ことになる。そのため、比率VL／VAの下限値を０．７と
し、上限値を２とした。この範囲を外れると、アーク又
はレーザ溶接の側のシールド性が低下して、シールド性
低下防止効果が発揮されない。
量VAの下限値は、３５リットル／ｍｉｎ、好ましくは５
０リットル／ｍｉｎである。また、比率VL／VAについて
は、０．７≦VL／VA≦２の範囲とした。アーク・レーザ
複合溶接においては、レーザ溶接とアーク溶接が近傍で
行われるため（例えば、アークとレーザ間距離：５ｍ
ｍ）、双方のシールドガス流量が近いものでないと、一
方のシールド性が他方のシールドガスによって低下する
ことになる。そのため、比率VL／VAの下限値を０．７と
し、上限値を２とした。この範囲を外れると、アーク又
はレーザ溶接の側のシールド性が低下して、シールド性
低下防止効果が発揮されない。
【００２２】また、本発明によるアーク・レーザ複合溶
接方法では、溶接に先立つ前処理として、被溶接材（被
溶接物）における溶接線に沿う接合面及びその近傍の被
溶接材表面に対してグラインダー処理、酸洗処理などに
よる被溶接材の酸化膜（酸化皮膜）除去を行うことこと
がよい。これにより、溶融金属中への混入酸素量の一層
の低減を図ることができる。
接方法では、溶接に先立つ前処理として、被溶接材（被
溶接物）における溶接線に沿う接合面及びその近傍の被
溶接材表面に対してグラインダー処理、酸洗処理などに
よる被溶接材の酸化膜（酸化皮膜）除去を行うことこと
がよい。これにより、溶融金属中への混入酸素量の一層
の低減を図ることができる。
【００２３】次に、本発明によるアーク・レーザ複合溶
接用溶接ワイヤの構成と該溶接ワイヤにおける数値限定
理由について詳細に説明する。
接用溶接ワイヤの構成と該溶接ワイヤにおける数値限定
理由について詳細に説明する。
【００２４】本発明者らは、前記アーク・レーザ複合溶
接方法に脱酸効果に優れた溶接ワイヤを用いることによ
り、溶接金属の靭性低下を防止して靭性の良好な溶接部
を得ることを考えた。ところで、通常のアーク単独の溶
接においても大気の巻込み等により、溶融金属中への酸
素の巻込みは存在するために、一般的には Ｓｉ、Ｍｎ
を添加してスラグとして除去することがなされている。
接方法に脱酸効果に優れた溶接ワイヤを用いることによ
り、溶接金属の靭性低下を防止して靭性の良好な溶接部
を得ることを考えた。ところで、通常のアーク単独の溶
接においても大気の巻込み等により、溶融金属中への酸
素の巻込みは存在するために、一般的には Ｓｉ、Ｍｎ
を添加してスラグとして除去することがなされている。
【００２５】これに対して、アーク・レーザ複合溶接に
おいては、通常のアーク単独の溶接と比較して冷却速度
が速いために、酸化物の除去と同時に、鋼素地自身の硬
化による靭性低下を防ぐことを考慮する必要がある。し
たがって、脱酸元素として考えられる元素のうちＣ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒの増量は、溶接金属中への固溶量増大に
よるマルテンサイト化を促進し、鋼素地自身の靭性低下
を招くために限界がある。
おいては、通常のアーク単独の溶接と比較して冷却速度
が速いために、酸化物の除去と同時に、鋼素地自身の硬
化による靭性低下を防ぐことを考慮する必要がある。し
たがって、脱酸元素として考えられる元素のうちＣ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒの増量は、溶接金属中への固溶量増大に
よるマルテンサイト化を促進し、鋼素地自身の靭性低下
を招くために限界がある。
【００２６】そこで本発明者らは、Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇ，
Ｃａといった、鋼の組織変化への影響が小さく、かつ脱
酸効果が大きい元素に着目し、これらの元素の適正量添
加により、鋼素地自身の靭性低下防止と脱酸とを両立し
うると考えた。また、冷却速度の速いアーク・レーザ複
合溶接において酸化物がスラグとして浮上するには、で
きるだけ速い時間で酸化物を生成する必要がある。前記
元素：Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｃａは、いずれも通常の脱酸
材として使用されているＳｉと比較して、酸化物形成能
が高い元素であることから、短時間で酸化物を生成する
という観点からも溶接ワイヤ成分として有効である。
Ｃａといった、鋼の組織変化への影響が小さく、かつ脱
酸効果が大きい元素に着目し、これらの元素の適正量添
加により、鋼素地自身の靭性低下防止と脱酸とを両立し
うると考えた。また、冷却速度の速いアーク・レーザ複
合溶接において酸化物がスラグとして浮上するには、で
きるだけ速い時間で酸化物を生成する必要がある。前記
元素：Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｃａは、いずれも通常の脱酸
材として使用されているＳｉと比較して、酸化物形成能
が高い元素であることから、短時間で酸化物を生成する
という観点からも溶接ワイヤ成分として有効である。
【００２７】ここで、溶接ワイヤの形態としては、フラ
ックス入りワイヤ（以下ＦＣＷという）よりも、ソリッ
ドワイヤである方が好ましい。なぜなら、ＦＣＷは、鋼
製フープでフラックスを包み込んだ構造であるから、フ
ラックス中又はフラックスとフープの間に含有する酸素
量がソリッドワイヤに比べて多くなってしまうためであ
る。
ックス入りワイヤ（以下ＦＣＷという）よりも、ソリッ
ドワイヤである方が好ましい。なぜなら、ＦＣＷは、鋼
製フープでフラックスを包み込んだ構造であるから、フ
ラックス中又はフラックスとフープの間に含有する酸素
量がソリッドワイヤに比べて多くなってしまうためであ
る。
【００２８】以上のことから、本発明によるアーク・レ
ーザ複合溶接用溶接ワイヤは、Ｃ、Ｓｉ及びＭｎを含有
し、さらに、Ｔｉ、Ａｌ、Ｍｇ及びＣａうちの少なくと
も１種を含有し、かつ、これらＴｉ、Ａｌ、Ｍｇ及びＣ
ａの総和Ｘが、質量％で、０．５％≦Ｘ≦３．０％の範
囲を満足し、残部がＦｅ及び不可避不純物よりなるもの
とした。ここで、前記総和Ｘを、０．５％≦Ｘ≦３．０
％の範囲に規定した理由は、前記総和Ｘが０．５％を下
回ると、前述した鋼素地自身の靭性低下防止と脱酸とを
両立しうる効果が十分に発揮されず、一方、３．０％を
上回ると前記効果が飽和するだけでなく、ワイヤコスト
が高くなる。したがって、前記総和Ｘの範囲は０．５％
≦Ｘ≦３．０％とした。なお、本発明によるアーク・レ
ーザ複合溶接用溶接ワイヤは、必要に応じて脱酸元素で
あるＣｒを添加するようにしてもよい。
ーザ複合溶接用溶接ワイヤは、Ｃ、Ｓｉ及びＭｎを含有
し、さらに、Ｔｉ、Ａｌ、Ｍｇ及びＣａうちの少なくと
も１種を含有し、かつ、これらＴｉ、Ａｌ、Ｍｇ及びＣ
ａの総和Ｘが、質量％で、０．５％≦Ｘ≦３．０％の範
囲を満足し、残部がＦｅ及び不可避不純物よりなるもの
とした。ここで、前記総和Ｘを、０．５％≦Ｘ≦３．０
％の範囲に規定した理由は、前記総和Ｘが０．５％を下
回ると、前述した鋼素地自身の靭性低下防止と脱酸とを
両立しうる効果が十分に発揮されず、一方、３．０％を
上回ると前記効果が飽和するだけでなく、ワイヤコスト
が高くなる。したがって、前記総和Ｘの範囲は０．５％
≦Ｘ≦３．０％とした。なお、本発明によるアーク・レ
ーザ複合溶接用溶接ワイヤは、必要に応じて脱酸元素で
あるＣｒを添加するようにしてもよい。
【００２９】
【実施例】表１に示す溶接条件にて突合せ継手のアーク
・レーザ複合溶接を行い、溶接部の靭性を評価した。そ
の際、アーク溶接用の溶接ワイヤ（ワイヤ径：１．２ｍ
ｍφ）は、表２に示すものを作製して用いた。
・レーザ複合溶接を行い、溶接部の靭性を評価した。そ
の際、アーク溶接用の溶接ワイヤ（ワイヤ径：１．２ｍ
ｍφ）は、表２に示すものを作製して用いた。
【００３０】溶接試験に用いた突合せ継手を図１に示
す。同図に示すように、板厚（ｔ）５ｍｍ×幅（Ｗ）１
５０ｍｍ×長さ（Ｌ）３００ｍｍの比較的薄板の被溶接
鋼板１，２により突合せ継手を組み立て、鋼板端面１
ａ，２ａの突合せ面をこれに沿って溶接した。突合せ継
手を構成する被溶接鋼板１，２は、引張強さ８０ｋｇｆ
／ｍｍ2 （７８０Ｎ／ｍｍ2 ）級高張力鋼を用いた。な
お、表１の「溶接前処理」の欄において処理１とあるも
の（Ｎｏ．１９及びＮｏ．２１）は、突合せ継手の組み
立てに際し、鋼板端面１ａ，２ａと溶接線近傍の鋼板表
面をグラインダー処理して、酸化皮膜の除去を行ったも
のである。また、処理２とあるもの（Ｎｏ．２０）は、
酸洗処理して酸化皮膜除去された被溶接鋼板１，２によ
り突合せ継手を組み立てたものである。
す。同図に示すように、板厚（ｔ）５ｍｍ×幅（Ｗ）１
５０ｍｍ×長さ（Ｌ）３００ｍｍの比較的薄板の被溶接
鋼板１，２により突合せ継手を組み立て、鋼板端面１
ａ，２ａの突合せ面をこれに沿って溶接した。突合せ継
手を構成する被溶接鋼板１，２は、引張強さ８０ｋｇｆ
／ｍｍ2 （７８０Ｎ／ｍｍ2 ）級高張力鋼を用いた。な
お、表１の「溶接前処理」の欄において処理１とあるも
の（Ｎｏ．１９及びＮｏ．２１）は、突合せ継手の組み
立てに際し、鋼板端面１ａ，２ａと溶接線近傍の鋼板表
面をグラインダー処理して、酸化皮膜の除去を行ったも
のである。また、処理２とあるもの（Ｎｏ．２０）は、
酸洗処理して酸化皮膜除去された被溶接鋼板１，２によ
り突合せ継手を組み立てたものである。
【００３１】ここで、アーク・レーザ複合溶接における
レーザ溶接には、炭酸ガスレーザを用いた（Ｎｏ．１〜
Ｎｏ．２１）。また、アーク・レーザ複合溶接では、図
３に示すように、アークを先行、レーザを後行とし、ア
ークとレーザ間距離Ｄを５ｍｍとした（Ｎｏ．１〜Ｎ
ｏ．２１）。このアークとレーザ間距離Ｄは、高速溶接
時のアーク安定性や溶込み形状の適正化などのアーク・
レーザ複合溶接における長所を十分に生かすことができ
るとともに、シールド不良防止を可能とする適正溶接条
件の範囲内より５ｍｍに設定したものである。なお、レ
ーザ先行の場合に比べてアークを先行させる配置の方
が、溶込み形状が幅広となって酸化物の排出性に優れて
いることから、実施例及び比較例ともにアーク先行によ
るアーク・レーザ複合溶接を行った。なお、図３におい
て、３は溶接トーチ、４は溶接ワイヤ、５はレーザノズ
ル、６はレーザビームを、それぞれ示す。
レーザ溶接には、炭酸ガスレーザを用いた（Ｎｏ．１〜
Ｎｏ．２１）。また、アーク・レーザ複合溶接では、図
３に示すように、アークを先行、レーザを後行とし、ア
ークとレーザ間距離Ｄを５ｍｍとした（Ｎｏ．１〜Ｎ
ｏ．２１）。このアークとレーザ間距離Ｄは、高速溶接
時のアーク安定性や溶込み形状の適正化などのアーク・
レーザ複合溶接における長所を十分に生かすことができ
るとともに、シールド不良防止を可能とする適正溶接条
件の範囲内より５ｍｍに設定したものである。なお、レ
ーザ先行の場合に比べてアークを先行させる配置の方
が、溶込み形状が幅広となって酸化物の排出性に優れて
いることから、実施例及び比較例ともにアーク先行によ
るアーク・レーザ複合溶接を行った。なお、図３におい
て、３は溶接トーチ、４は溶接ワイヤ、５はレーザノズ
ル、６はレーザビームを、それぞれ示す。
【００３２】靭性評価については、継手溶接部から、図
２に示すサブサイズのシャルピー衝撃試験片を採取し、
ＪＩＳ規格に準じてシャルピー衝撃試験を行って溶接部
の靭性を評価した。評価基準は、４ｋｇｆ・ｍ以上の吸
収エネルギーが得られたものを○（良好）、６ｋｇｆ・
ｍ以上の吸収エネルギーが得られたものを◎（極めて良
好）、４ｋｇｆ・ｍ未満の吸収エネルギーしか得られな
かったものを×（劣る）とし、前記○及び◎を合格、×
を不合格とした。結果を表１に示す。
２に示すサブサイズのシャルピー衝撃試験片を採取し、
ＪＩＳ規格に準じてシャルピー衝撃試験を行って溶接部
の靭性を評価した。評価基準は、４ｋｇｆ・ｍ以上の吸
収エネルギーが得られたものを○（良好）、６ｋｇｆ・
ｍ以上の吸収エネルギーが得られたものを◎（極めて良
好）、４ｋｇｆ・ｍ未満の吸収エネルギーしか得られな
かったものを×（劣る）とし、前記○及び◎を合格、×
を不合格とした。結果を表１に示す。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】表１から明らかなように、本発明例（Ｎ
ｏ．１、Ｎｏ．２、Ｎｏ．８〜Ｎｏ．１３、Ｎｏ．１７
〜Ｎｏ．２１）は、溶接部の含有酸素量を低く抑えるこ
とができ、靭性が良好な溶接が得られている。
ｏ．１、Ｎｏ．２、Ｎｏ．８〜Ｎｏ．１３、Ｎｏ．１７
〜Ｎｏ．２１）は、溶接部の含有酸素量を低く抑えるこ
とができ、靭性が良好な溶接が得られている。
【００３６】一方、比較例（Ｎｏ．３〜Ｎｏ．７、Ｎ
ｏ．１４〜Ｎｏ．１６）では、本発明で規定する要件の
何れかを欠くため、溶接部の靭性が低いものであった。
すなわち、Ｎｏ．３はアーク溶接側のシールドガス流量
が下限値を下回っており、アーク溶接側のシールド性が
悪くて大気中からの酸素が溶融金属へ混入し、溶接部の
靭性が低いものであった。Ｎｏ．４はアーク溶接側のシ
ールドガス流量が下限値を外れるとともに、比率VL／VA
が上限値を外れており、アーク溶接側のシールド性が悪
く、溶接部の靭性が低いものであった。Ｎｏ．５は比率
VL／VAが下限値を外れ、レーザ溶接側のシールド性が悪
く、溶接部の靭性が低いものであった。Ｎｏ．６及びＮ
ｏ．７はアーク溶接側のシールドガス組成が規定を外れ
ており、溶接金属中の酸素量が多く、溶接部の靭性が低
いものであった。
ｏ．１４〜Ｎｏ．１６）では、本発明で規定する要件の
何れかを欠くため、溶接部の靭性が低いものであった。
すなわち、Ｎｏ．３はアーク溶接側のシールドガス流量
が下限値を下回っており、アーク溶接側のシールド性が
悪くて大気中からの酸素が溶融金属へ混入し、溶接部の
靭性が低いものであった。Ｎｏ．４はアーク溶接側のシ
ールドガス流量が下限値を外れるとともに、比率VL／VA
が上限値を外れており、アーク溶接側のシールド性が悪
く、溶接部の靭性が低いものであった。Ｎｏ．５は比率
VL／VAが下限値を外れ、レーザ溶接側のシールド性が悪
く、溶接部の靭性が低いものであった。Ｎｏ．６及びＮ
ｏ．７はアーク溶接側のシールドガス組成が規定を外れ
ており、溶接金属中の酸素量が多く、溶接部の靭性が低
いものであった。
【００３７】また、Ｎｏ．１４はアーク溶接側のシール
ドガス組成が規定を外れるとともに、溶接ワイヤ中に酸
化物形成能が高い元素として必須元素であるＴｉ，Ａ
ｌ，Ｍｇ，Ｃａのうちの少なくとも1種が含まれておら
ず、溶接部の靭性が低いものであった。Ｎｏ．１５はア
ーク溶接側のシールドガス流量が下限値を外れ、また、
溶接ワイヤ中に必須元素であるＴｉ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｃａ
のうちの少なくとも1種が含まれておらず、溶接部の靭
性が低いものであった。Ｎｏ．１６はアーク溶接側のシ
ールドガス流量が下限値を外れ、また、溶接ワイヤのＴ
ｉ含有量が下限値を外れており、溶接部の靭性が低いも
のであった。
ドガス組成が規定を外れるとともに、溶接ワイヤ中に酸
化物形成能が高い元素として必須元素であるＴｉ，Ａ
ｌ，Ｍｇ，Ｃａのうちの少なくとも1種が含まれておら
ず、溶接部の靭性が低いものであった。Ｎｏ．１５はア
ーク溶接側のシールドガス流量が下限値を外れ、また、
溶接ワイヤ中に必須元素であるＴｉ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｃａ
のうちの少なくとも1種が含まれておらず、溶接部の靭
性が低いものであった。Ｎｏ．１６はアーク溶接側のシ
ールドガス流量が下限値を外れ、また、溶接ワイヤのＴ
ｉ含有量が下限値を外れており、溶接部の靭性が低いも
のであった。
【００３８】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によるアーク
とレーザの複合溶接方法及びアーク・レーザ複合溶接用
溶接ワイヤによれば、アーク溶接とレーザ溶接とを複合
して被溶接物のアーク・レーザ複合溶接を行うに際し、
溶接金属中に含まれる酸素量（酸化物量）を低減するよ
うにしたものであるから、靭性の良好な溶接部を得るこ
とができ、アーク・レーザ複合溶接の適用拡大に寄与す
ることができる。
とレーザの複合溶接方法及びアーク・レーザ複合溶接用
溶接ワイヤによれば、アーク溶接とレーザ溶接とを複合
して被溶接物のアーク・レーザ複合溶接を行うに際し、
溶接金属中に含まれる酸素量（酸化物量）を低減するよ
うにしたものであるから、靭性の良好な溶接部を得るこ
とができ、アーク・レーザ複合溶接の適用拡大に寄与す
ることができる。
【図１】溶接試験に用いた突合せ継手を示す斜視図であ
る。
る。
【図２】サブサイズのシャルピー衝撃試験片の形状寸法
を示す斜視図である。
を示す斜視図である。
【図３】実施例におけるアークとレーザとの先行・後行
の位置関係を示す模式的説明図である。
の位置関係を示す模式的説明図である。
【図４】突合せ継手を示す斜視図である。
１，２…被溶接鋼板 １ａ，２ａ…被溶接鋼板端面 ３
…溶接トーチ ４…溶接ワイヤ ５…レーザノズル ６
…レーザビーム
…溶接トーチ ４…溶接ワイヤ ５…レーザノズル ６
…レーザビーム
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
// Ｂ２３Ｋ 103:04 Ｂ２３Ｋ 103:04
Ｆターム(参考） 4E001 AA03 BB08 DD01 DD04 DD05
EA05 EA08 EA10
4E068 AJ01 AJ02 BA06 BC01 CH06
CJ01 CJ04 CJ05
Claims (5)
- 【請求項１】 アーク溶接とレーザ溶接とを複合して被
溶接物の溶接を行うアークとレーザの複合溶接方法にお
いて、アーク溶接のシールドガスとして不活性ガス、不
活性ガスに２％以下のＯ2を混合したガス又は不活性ガ
スに５％以下のＣＯ2 を混合したガスを使用するととも
に、アーク溶接のシールドガス流量VA（リットル／ｍｉ
ｎ）とレーザ溶接のシールドガス流量VL（リットル／ｍ
ｉｎ）との比率VL／VAが、０．７≦VL／VA≦２の範囲を
満足し、かつ、アーク溶接のシールドガス流量VAが３５
リットル／ｍｉｎ以上であることを特徴とするアークと
レーザの複合溶接方法。 - 【請求項２】 請求項１記載のアークとレーザの複合溶
接方法において、溶接に先立つ前処理として、被溶接材
における溶接線に沿う接合面及びその近傍の被溶接材表
面に対してグラインダー処理、酸洗処理などによる酸化
膜除去を行うことを特徴とするアークとレーザの複合溶
接方法。 - 【請求項３】 アーク溶接とレーザ溶接とを複合して被
溶接物の溶接を行う際に前記アーク溶接の消耗電極とし
て用いられる溶接ワイヤであって、Ｃ、Ｓｉ及びＭｎを
含有し、さらに、Ｔｉ、Ａｌ、Ｍｇ及びＣａうちの少な
くとも１種を含有し、かつ、これらＴｉ、Ａｌ、Ｍｇ及
びＣａの総和Ｘが、質量％で、０．５％≦Ｘ≦３．０％
の範囲を満足し、残部がＦｅ及び不可避不純物よりなる
ことを特徴とするアーク・レーザ複合溶接用溶接ワイ
ヤ。 - 【請求項４】 請求項３の成分に加えてＣｒを含有する
ことを特徴とするアーク・レーザ複合溶接用溶接ワイ
ヤ。 - 【請求項５】 溶接ワイヤがソリッドワイヤであること
を特徴とする請求項３又は４記載のアーク・レーザ複合
溶接用溶接ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002014582A JP4035335B2 (ja) | 2002-01-23 | 2002-01-23 | アークとレーザの複合溶接方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002014582A JP4035335B2 (ja) | 2002-01-23 | 2002-01-23 | アークとレーザの複合溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003220481A true JP2003220481A (ja) | 2003-08-05 |
| JP4035335B2 JP4035335B2 (ja) | 2008-01-23 |
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ID=27742647
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002014582A Expired - Fee Related JP4035335B2 (ja) | 2002-01-23 | 2002-01-23 | アークとレーザの複合溶接方法 |
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|---|---|
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Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005205497A (ja) * | 2004-01-21 | 2005-08-04 | L'air Liquide Sa Pour L'etude & L'exploitation Des Procede S Georges Claude | フェライト鋼のレーザー／アークハイブリッド溶接方法 |
| KR100668700B1 (ko) | 2005-12-26 | 2007-01-16 | 주식회사 포스코 | 하이브리드 용접금속부 인성 향상 방법 |
| JP2007019091A (ja) * | 2005-07-05 | 2007-01-25 | Toshiba Corp | 超伝導コイルの製造方法および超伝導コイル |
| JP2009518189A (ja) * | 2005-12-26 | 2009-05-07 | コレア インスティテュート オブ インダストリアル テクノロジー | レーザー回転アークハイブリッド溶接装置およびその方法 |
| JP2010125512A (ja) * | 2008-12-01 | 2010-06-10 | Kobe Steel Ltd | レーザ・アーク複合溶接法 |
| JP2010167483A (ja) * | 2009-01-26 | 2010-08-05 | Kobe Steel Ltd | レーザ・アーク複合溶接法 |
| WO2012007664A1 (fr) * | 2010-07-13 | 2012-01-19 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise avec elements gamagenes et gaz contenant moins de 10% d'azote ou d'oxygene |
| WO2012007663A1 (fr) * | 2010-07-13 | 2012-01-19 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise avec gaz comprenant de l'azote et/ou de l'oxygene |
| CN102649190A (zh) * | 2012-01-16 | 2012-08-29 | 上海交通大学 | 非连续增强钛基复合材料的氩弧焊焊接方法 |
| JP2012166213A (ja) * | 2011-02-10 | 2012-09-06 | Shinko Yosetsu Service Kk | 高張力鋼板のレーザ・アークハイブリッド溶接方法及びこれにより得られる高張力鋼板溶接金属 |
| CN106112263A (zh) * | 2016-07-29 | 2016-11-16 | 西安交通大学 | 以t2紫铜作为过渡层的钛‑钢复合板激光填丝对接焊方法 |
| CN109604831A (zh) * | 2018-12-25 | 2019-04-12 | 上海交通大学 | 用于改善钛及钛合金薄板激光焊咬边的激光tig复合焊焊接工艺 |
| CN110666309A (zh) * | 2019-10-25 | 2020-01-10 | 上海船舶工艺研究所(中国船舶工业集团公司第十一研究所) | 一种铝镁合金的立对接mig焊接方法 |
| CN110666310A (zh) * | 2019-10-25 | 2020-01-10 | 上海船舶工艺研究所(中国船舶工业集团公司第十一研究所) | 一种铝镁合金薄板的平对接mig焊接方法 |
| CN110666308A (zh) * | 2019-10-15 | 2020-01-10 | 上海船舶工艺研究所(中国船舶工业集团公司第十一研究所) | 一种用于异种铝合金焊接接头的平对接mig焊接方法 |
| CN111037097A (zh) * | 2019-12-26 | 2020-04-21 | 北京航星机器制造有限公司 | 一种2a97铝锂合金激光摆动焊接方法 |
| CN114453754A (zh) * | 2022-01-30 | 2022-05-10 | 清华大学 | 基于激光电弧共熔池非耦合的高速焊驼峰缺陷抑制方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109623145A (zh) * | 2018-12-07 | 2019-04-16 | 南京理工大学 | 一种超窄激光焊接镁-铝异种金属的方法 |
-
2002
- 2002-01-23 JP JP2002014582A patent/JP4035335B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005205497A (ja) * | 2004-01-21 | 2005-08-04 | L'air Liquide Sa Pour L'etude & L'exploitation Des Procede S Georges Claude | フェライト鋼のレーザー／アークハイブリッド溶接方法 |
| JP2007019091A (ja) * | 2005-07-05 | 2007-01-25 | Toshiba Corp | 超伝導コイルの製造方法および超伝導コイル |
| KR100668700B1 (ko) | 2005-12-26 | 2007-01-16 | 주식회사 포스코 | 하이브리드 용접금속부 인성 향상 방법 |
| JP2009518189A (ja) * | 2005-12-26 | 2009-05-07 | コレア インスティテュート オブ インダストリアル テクノロジー | レーザー回転アークハイブリッド溶接装置およびその方法 |
| JP2010125512A (ja) * | 2008-12-01 | 2010-06-10 | Kobe Steel Ltd | レーザ・アーク複合溶接法 |
| JP2010167483A (ja) * | 2009-01-26 | 2010-08-05 | Kobe Steel Ltd | レーザ・アーク複合溶接法 |
| CN102985216A (zh) * | 2010-07-13 | 2013-03-20 | 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 | 用含氮气和/或氧气的气体对镀铝钢部件的电弧/激光混合焊方法 |
| WO2012007663A1 (fr) * | 2010-07-13 | 2012-01-19 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise avec gaz comprenant de l'azote et/ou de l'oxygene |
| FR2962673A1 (fr) * | 2010-07-13 | 2012-01-20 | Air Liquide | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise avec fil a elements gamagenes |
| FR2962674A1 (fr) * | 2010-07-13 | 2012-01-20 | Air Liquide | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise |
| WO2012007664A1 (fr) * | 2010-07-13 | 2012-01-19 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise avec elements gamagenes et gaz contenant moins de 10% d'azote ou d'oxygene |
| JP2013533807A (ja) * | 2010-07-13 | 2013-08-29 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | ガンマジェニック元素（ｇａｍｍａｇｅｎｉｃｅｌｅｍｅｎｔｓ）と、１０％未満の窒素又は酸素を含有するガスとを使用する、アルミナイズ鋼部品に対するハイブリッドアーク／レーザー溶接方法 |
| US9321132B2 (en) | 2010-07-13 | 2016-04-26 | L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Hybrid arc/laser-welding method for aluminized steel parts using gammagenic elements and a gas containing less than 10% of nitrogen or oxygen |
| RU2588978C2 (ru) * | 2010-07-13 | 2016-07-10 | Л'Эр Ликид, Сосьете Аноним Пур Л'Этюд Э Л'Эксплуатасьон Де Проседе Жорж Клод | Способ гибридной лазерно-дуговой сварки деталей из алитированной стали с проволокой, содержащей образующие гамму-фазу элементы, и газом, содержащим менее 10% азота или кислорода |
| JP2012166213A (ja) * | 2011-02-10 | 2012-09-06 | Shinko Yosetsu Service Kk | 高張力鋼板のレーザ・アークハイブリッド溶接方法及びこれにより得られる高張力鋼板溶接金属 |
| CN102649190A (zh) * | 2012-01-16 | 2012-08-29 | 上海交通大学 | 非连续增强钛基复合材料的氩弧焊焊接方法 |
| CN106112263A (zh) * | 2016-07-29 | 2016-11-16 | 西安交通大学 | 以t2紫铜作为过渡层的钛‑钢复合板激光填丝对接焊方法 |
| CN109604831A (zh) * | 2018-12-25 | 2019-04-12 | 上海交通大学 | 用于改善钛及钛合金薄板激光焊咬边的激光tig复合焊焊接工艺 |
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