JP2003211048A - 塗布装置及び塗布方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 調整が簡易でありかつ保全性に優れた簡単
な構造の塗布装置を用いて膜厚が均一な塗布膜を形成す
る。 【解決手段】 ダイ１１にエッジ板１２を取り付ける。
エッジ板１２に、高さＤｇの側部垂直面を形成し、塗布
幅を規制する。ダイ１１のリップ１４とウェブ１５との
距離をｈとし、ウェブの移動速度Ｕとし、塗布膜１９の
膜厚をｈｅとしたときに、Ｄｂ＝１．０３×ｈ−１．５
０×ｈｅ／Ｕ^1/3 ＋１２８００×ｈｅ² ×Ｕで示される
Ｄｂより、高さＤｇを高くする。ビード１８が最も薄く
なる位置に側部垂直面が存在するため、塗布液の縮流が
抑制され、塗布膜１９の膜厚が均一になる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、写真用フイルム、
写真用印画紙、印刷用感光材料、医療用感光材料、マイ
クロフイルム、磁気記録テープ、接着テープ、感圧記録
紙、感熱記録紙、オフセット版材、液晶画面用フイルム
等の製造において連続走行する帯状支持体（以下、ウェ
ブと称する）に各種液状組成物をスライドビード方式で
塗布する際の塗布装置および塗布方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】ウェブ上に各種液状組成物（以下、塗布
液と称する）をスライドビード方式で塗布する装置の塗
布液の端部制御に関しては、特開昭５５−８４５７７号
公報、特開平１０−１２８２１２号公報、特開平１０−
１５１３９７号公報、特開平１０−１６５８７０号公
報、特開平１０−１６５８７２号公報に開示されてい
る。これら公報に開示されている方法は、塗布後の塗布
膜の最端部の厚塗り抑制や端部の塗布量分布均一化する
ために、スライド面上の塗布幅を規制するエッジ板の形
状最適化、端部への空気吹き付け、端部へのスロット挿
入などの方法により塗布液端部の制御を行なっている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記で
開示されている装置及びその装置を用いた方法は、いず
れも塗布装置を複雑化させるものであり、複雑故に微調
整を要し、装置を更新した際に、仕上げ精度レベルの微
妙な機差により最適な条件が再現しない場合があるとい
う問題があった。

【０００４】これら問題を解決する方法が、特公平３−
７１１８５号公報、特表平７−５０２６８５号公報など
に開示されている。しかしながら、前者に記載された塗
工装置では、形成されたビードの耳切れなどが生じやす
い問題があった。また、後者に記載された塗布装置で
は、塗布操作を行なう毎に、ホッパーエッジ案内装置に
よりエッジ板の位置の調整を行なわなければならないた
めに、操作が煩雑であるとともに、エッジ板の位置決め
の調整が困難である問題があった。

【０００５】本発明の目的は従来の問題点を解消し、調
整が簡易でありかつ保全性に優れた簡単な構造であり、
膜厚が均一な塗布膜を形成することができる塗布装置及
びその装置を用いた塗布方法を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明の目的は、塗布膜
端部の塗布量分布を損なうこと無く、端部厚塗を解消す
ることにある。端部厚塗は、塗布液のメニスカス（塗布
液から形成されたビードの湾曲した部分）端部がエッジ
板先端を経由せずに縮流する現象である。したがって、
端部厚塗を抑制するためには端部メニスカスに縮流を抑
制する力を付与することが有効である。縮流を抑制する
力には、メニスカス下部を下に引っ張るものと、メニス
カス下部をエッジ板方向に引っ張るものとが存在する。
メニスカス下部を下に引っ張る力は、下メニスカスの減
圧度を大きくして上メニスカスと下メニスカスの差圧の
効果を利用すること、ダイリップ先端とウェブとの最小
距離を大きくして差圧が働く下メニスカスの面積を広く
して引っ張り総力を大きくすること、ウェブ温度を向上
させることにより与えられる。メニスカス下部をエッジ
板方向に引っ張る力としてはエッジ板の側部垂直面を大
きくすることにより与えられる。しかしながら、これら
の条件は端部塗布量分布を悪化させることがあるので、
最適な条件を選択する必要がある。さらに、最適な条件
を再現性よく設定でき、かつ保全性を向上させるために
は、エッジ板の設備条件の最適化が必要になる。

【０００７】本発明の塗布装置は、ダイのスライド面に
塗布液の塗布幅を規定するエッジ板を設け、連続走行す
るウェブに単層または２層以上の塗布膜を形成する塗布
液を、前記ダイの先端から塗布するスライドビード方式
の塗布装置において、前記エッジ板の側面に前記スライ
ド面に対して垂直方向に垂直部を設け、前記塗布液が全
層重なったスライド面の位置で、前記垂直部の前記スラ
イド面からの高さＤｇ（ｍ）が、ｈ（ｍ）を前記ウェブ
と前記ダイの先端との距離とし、ｈｅ（ｍ）を前記塗布
液を塗布して形成された塗布膜の厚さとし、Ｕ（ｍ／
ｓ）を前記ウェブの移動速度としたときに、Ｄｂ（ｍ）
＝１．０３×ｈ−１．５０×ｈｅ／Ｕ^1/3 ＋１２８００
×ｈｅ² ×Ｕで示されるＤｂと、η_av（ｍＰａ・ ｓ）を
前記スライド面流動での剪断速度における全層の塗布液
の粘度の平均とし、ｑ｛ｍ³ ／（ｍ・ｓｅｃ）｝を単位
幅当りの全層の塗布液の流量の総和とし、αを前記スラ
イド面の角度とし、ρ（ｋｇ／ｍ³ ）を全層の塗布液の
密度の平均とし、ｇ（ｍ／ｓｅｃ² ）を重力加速度とし
たときに、Ｄｓ（ｍ）＝｛３×η_av×ｑ／（ρ×ｇ×ｓ
ｉｎα）｝^1/3 で示されるＤｓと、の関係についてＤｂ
≦Ｄｇ≦Ｄｓである。

【０００８】前記エッジ板の先端の位置が、前記ダイ先
端よりも前記ウェブに近い場合であって、前記エッジ板
と前記ウェブとの最接近距離Ｌ１が１００μｍ以上であ
ることが好ましい。また、前記エッジ板の先端の位置
が、前記ダイのスライド面上にある場合であって、前記
エッジ板の先端と前記ダイとの距離Ｄｅ（ｍ）が、Ｄｒ
（ｍ）＝−０．２７０×ｈ＋１．００×ｈｅ−１．３０
×ｈｅ／Ｕ^1/3 ＋５３２０×ｈｅ² ×Ｕで示されるＤｒ
との関係についてＤｅ≦Ｄｒであることが好ましい。

【０００９】本発明の塗布装置は、ダイのスライド面に
塗布液の塗布幅を規定するエッジ板を設け、連続走行す
るウェブに単層または２層以上の塗布膜を形成する塗布
液を、前記ダイの先端から塗布するスライドビード方式
の塗布装置において、前記エッジ板の側面に前記スライ
ド面に対して垂直方向に垂直部を設け、前記塗布液が全
層重なったスライド面の位置で、前記垂直部の前記スラ
イド面からの高さＤｇが、０．１５ｍｍ以上５ｍｍ以下
である。また、前記エッジ板の先端に、前記塗布液が前
記ウェブ上に塗布される最も低い位置での前記ウェブの
進行方向における接線と、略平行な先端部を設け、前記
先端部の前記スライド面からの高さＤｆが、０．６ｍｍ
以下であることが好ましい。

【００１０】本発明の塗布装置は、ダイのスライド面に
塗布液の塗布幅を規定するエッジ板を設け、連続走行す
るウェブに単層または２層以上の塗布膜を形成する塗布
液を、前記ダイの先端から塗布するスライドビード方式
の塗布装置において、前記エッジ板の先端に、前記塗布
液が前記ウェブ上に塗布される最も低い位置での前記ウ
ェブの進行方向における接線と、略平行な先端部を設
け、前記先端部の前記スライド面からの高さＤｆが、
０．６ｍｍ以下であることが好ましい。また、前記スラ
イド面からの高さＤｆと前記Ｄｂとの関係が、Ｄｆ≦Ｄ
ｂであることが好ましい。

【００１１】前記エッジ板が前記塗布液を塗布する先端
方向に先端傾斜部を有するものであって、その先端傾斜
部と前記スライド面とがなす角度Ｄ１が、３５°から６
０°の範囲であることが好ましい。また、前記エッジ板
が前記垂直部に接続された傾斜部を有するものであっ
て、その傾斜部と前記スライド面とがなす角度Ｄ２が、
４５°から７５°の範囲であることが好ましい。

【００１２】前記エッジ板の塗布側先端部が交換可能で
あることが好ましい。また、前記エッジ板と接するダイ
の面にネジ穴を有し、そのダイと前記エッジ板とをボル
トで固定することが好ましい。さらに、前記エッジ板の
前記塗布液に接する部分がポリマーであり、前記エッジ
板の前記ボルトが接する部分が金属であることが好まし
い。さらには、前記ポリマーがフッ素樹脂であることが
より好ましい。

【００１３】前記エッジ板の前記塗布液に接する部分が
非金属であり、前記エッジ板の前記ボルトが接する部分
が金属であることが好ましい。また、前記エッジ板の内
部に金属が埋め込められていることが好ましい。

【００１４】本発明の塗布方法は、ダイのスライド面に
塗布液の塗布幅を規定するエッジ板が設けられたスライ
ドビード方式の塗布装置を用い、連続走行するウェブに
単層または２層以上の塗布膜を形成する塗布液を、前記
ダイの先端から塗布する塗布方法において、その側面に
前記スライド面に対して垂直方向に垂直部が設けられた
前記エッジを用いて、前記塗布液が全層重なったスライ
ド面の位置で、前記垂直部の前記スライド面からの高さ
Ｄｇ（ｍ）を、ｈ（ｍ）を前記ウェブと前記ダイ先端と
の距離とし、ｈｅ（ｍ）を前記塗布液を塗布して形成さ
れた塗布膜の厚さとし、Ｕ（ｍ／ｓ）を前記ウェブの移
動速度としたときに、Ｄｂ（ｍ）＝１．０３×ｈ−１．
５０×ｈｅ／Ｕ^1/3 ＋１２８００×ｈｅ² ×Ｕで示され
るＤｂと、η_av（ｍＰａ・ ｓ）を前記スライド面流動で
の剪断速度における全層の塗布液の粘度の平均とし、ｑ
｛ｍ³ ／（ｍ・ｓｅｃ）｝を単位幅当りの全層の塗布液
の流量の総和とし、αを前記スライド面の角度とし、ρ
（ｋｇ／ｍ³ ）を全層の塗布液の密度の平均とし、ｇ
（ｍ／ｓｅｃ² ）を重力加速度としたときに、Ｄｓ
（ｍ）＝｛３×η_av×ｑ／（ρ×ｇ×ｓｉｎα）｝^1/3
で示されるＤｓとの関係についてＤｂ≦Ｄｇ≦Ｄｓとし
て前記塗布液を塗布する。

【００１５】前記エッジ板の先端の位置が、前記ダイ先
端よりも前記ウェブに近い場合であって、前記エッジ板
と前記ウェブとの最接近距離Ｌ１を１００μｍ以上とし
て前記塗布液を塗布することが好ましい。また、前記エ
ッジ板の先端の位置が、前記ダイのスライド面上にある
場合であって、前記エッジ板の先端と前記ダイとの距離
Ｄｅ（ｍ）を、Ｄｒ（ｍ）＝−０．２７０×ｈ＋１．０
０×ｈｅ−１．３０×ｈｅ／Ｕ^1/3 ＋５３２０×ｈｅ²
×Ｕで示されるＤｒとの関係についてＤｅ≦Ｄｒとして
塗布することが好ましい。

【００１６】本発明の塗布方法は、ダイのスライド面に
塗布液の塗布幅を規定するエッジ板が設けられたスライ
ドビード方式の塗布装置を用い、連続走行するウェブに
単層または２層以上の塗布膜を形成する塗布液を、前記
ダイの先端から塗布する塗布方法において、その側面に
前記スライド面に対して垂直方向に垂直部が設けられた
前記エッジ板を用い、前記塗布液が全層重なったスライ
ド面の位置で、前記垂直部の前記スライド面からの高さ
Ｄｇを、０．１５ｍｍ以上５ｍｍ以下として前記塗布液
を塗布する。また、その先端に前記塗布液が前記ウェブ
上に塗布される最も低い位置での前記ウェブの進行方向
における接線と、略平行な先端部が設けられた前記エッ
ジ板を用い、前記先端部の前記スライド面からの高さＤ
ｆを、０．６ｍｍ以下として前記塗布液を塗布すること
が好ましい。

【００１７】本発明の塗布方法は、ダイのスライド面に
塗布液の塗布幅を規定するエッジ板が設けられたスライ
ドビード方式の塗布装置を用い、連続走行するウェブに
単層または２層以上の塗布膜を形成する塗布液を、前記
ダイの先端から塗布する塗布方法において、その先端に
前記塗布液が前記ウェブ上に塗布される最も低い位置で
の前記ウェブの進行方向における接線と、略平行な先端
部が設けられた前記エッジ板を用い、前記先端部の前記
スライド面からの高さＤｆを、０．６ｍｍ以下として前
記塗布液を塗布する。

【００１８】前記塗布液を塗布する先端方向に先端傾斜
部を有するエッジ板を用い、その先端傾斜部と前記スラ
イド面とがなす角度Ｄ１を、３５°から６０°の範囲と
して前記塗布液を塗布することが好ましい。また、前記
垂直部に接続された傾斜部を有するエッジ板を用い、そ
の傾斜部と前記スライド面とがなす角度Ｄ２を、４５°
から７５°の範囲として前記塗布液を塗布することが好
ましい。さらに、前記ダイの先端と前記ウェブとの距離
ｈを２００μｍから３００μｍの範囲として前記塗布液
を塗布することが好ましい。

【００１９】前記塗布液を前記ウェブに塗布する際に、
前記塗布液からビードが形成され、前記ビードの正面の
圧力Ｐ₀ と、そのビードの背面の圧力Ｐ_b との差圧（Ｐ
₀ −Ｐ_b ）を、３００Ｐａ≦（Ｐ₀ −Ｐ_b ）≦１０００
Ｐａの範囲として前記塗布液を塗布することが好まし
い。また、前記塗布液を前記ウェブに塗布する際に、そ
のウェブの表面の温度を３０℃から４０℃の範囲に調整
して塗布することが好ましい。

【００２０】

【発明の実施の形態】［ウェブ］ウェブには、紙、プラ
スチックフイルム、レジンコーティッド紙、合成紙など
が挙げられるが、これらに限定されるものではない。プ
ラスチックフイルムの材質は、例えばポリエチレン、ポ
リプロピレンなどのポリオレフィンや、酢酸ビニル、ポ
リ塩化ビニル、ポリスチレンなどのビニル重合体などを
使用することができる。また、ナイロン−６６、ナイロ
ン−６などのポリアミドや、ポリエチレンテレフタレー
ト、ポリエチレン−２，６−ナフタレートなどのポリエ
ステルを使用することもできる。さらには、ポリカーボ
ネートなどを使用することができ、セルローストリアセ
テート（以下、ＴＡＣと称する）、セルロースジアセテ
ートなどのセルロースアセテートなどを使用することも
できる。これらウェブの表面には、ゼラチンなどの下引
き層が形成されていると、塗布性を良好にするために好
ましい。また、レジンコーティッド紙に用いる樹脂とし
ては、ポリエチレンをはじめとするポリオレフィンが代
表的であるが、必ずしもこれに限定されるものではな
い。

【００２１】［塗布液］本発明に用いることができる塗
布液は、その用途に応じて種々の液組成のものを使用で
き、特に限定されるものではない。例えば、写真感光材
料の製造においては、感光乳剤層、下塗り層、保護層、
バック層などを形成する塗布液を用いることができる。
その他にも、接着剤層、着色層、防錆層などを形成する
塗布液を用いることができる。これら塗布液には、水溶
性バインダーまたは有機バインダーを含有しているもの
が好ましく用いられる。特に、塗布液の主成分としては
ゼラチン、ラテックス、ポリビニルアルコール、スチレ
ンブタジエンラバーなどが挙げられ、ゼラチンが好まし
く用いられる。しかし本発明の塗布液は、これらに限定
されるものではない。

【００２２】［塗布装置］本発明の塗布装置について図
を用いて説明するが、本発明は図示した形態に限定され
るものではない。本発明に係る塗布装置の要部概略図を
図１に、平面図を図２に示す。図２に示すように本発明
に係る塗布装置１０には、塗布ダイ（以下、ダイと称す
る）１１の両側に塗布液（図示しない）の塗布幅を規制
するためのエッジ板１２が、ダイ１１のスライド面１３
上に取り付けられている。

【００２３】図１に示すようにエッジ板１２の正面に
は、ダイ１１の塗布側先端であるリップ１４側に先端面
２０と先端面２０上に傾斜して設けられた先端傾斜面２
１とが備えられている。また、エッジ板１２の塗布液が
接する側の側面は、スライド面１３に垂直に接している
側部垂直面２２とその側部垂直面２２上に傾斜して設け
られた側部傾斜面２３とが備えられている。また、本発
明において、側部垂直面２２の先端部を側部垂直面先端
部２２ａと称する。側部垂直面先端部２２ａは、側部垂
直面２２、側部傾斜面２３、先端面２０いずれの面の稜
に相当するために、その形状は複雑であり、図示した形
態に限定されるものではない。先端傾斜面２１と側部傾
斜面２３との上部には、塗布液の漏洩を防止するために
上部垂直部２４が備えられている。また、エッジ板１２
には、図２に示すように芯材２６が埋められていること
が好ましい。しかしながら、本発明においてエッジ板１
２の形態は図示したものに限定されるものではない。塗
布液は、多数（図２では、３箇所を示している）のスリ
ット４１から押し出され、スライド面１３上をエッジ板
１２により塗布幅を規制されながら流れ、リップ１４よ
りウェブ（図示しない）に塗布される。これら点につい
ては、後に詳細に説明する。

【００２４】なお、図１では、エッジ板１２の先端面２
０とダイ１１のリップ１４とが同一平面になるように、
スライド面１３上に備えられているが、本発明の塗布装
置は図示した形態に限定されるものではない。スライド
面１３上におけるエッジ板２０の位置については、後に
他の実施形態について説明する。また、図１に示したエ
ッジ板１２のより詳しい説明は、要部側面図（図３）、
要部正面図（図４）、要部平面図（図５）を用いて説明
する。

【００２５】図３に示すように塗布装置１０のダイ１１
は、ウェブ１５が巻かれた状態で回転するコーティング
ローラ１６と対向して配置されている。ダイ１１のリッ
プ１４とウェブ１５との最小の距離をｈとする。距離ｈ
は、本発明において特に限定されるものではないが、２
００〜３００μｍの範囲であることがウェブ１５上に塗
布液１７を均一に塗布するために好ましい。なお、図３
では、ｈの距離は誇張して示してある。先端面２０は、
ダイ１１から塗布液１７をウェブ１５上に塗布した際
に、最も低い位置でウェブ１５に接する線（以下、動的
接触線と称する）２５ａにおけるウェブ１５の進行方向
の接線２５と平行に備えられていることが、良好な塗布
を行なうために最も好ましい。しかしながら、先端面２
０の加工のコストなどを考慮した場合、接線２５との角
度が−３０°〜＋３０°の範囲であれば、略平行と見な
すことができ、本発明における塗布に影響を及ぼさな
い。

【００２６】図３に示すように先端傾斜面２１とスライ
ド面１３との角度Ｄ１が、３５〜６０°の範囲であるこ
とが良好な塗布を行なうために好ましい。また、前述し
たように側部垂直面２２は、スライド面１３に垂直に備
えられ、側部垂直面２２の上方に側部傾斜面２３が備え
られている（図１及び図４参照）。側部傾斜面２３とス
ライド面１３との角度Ｄ２が、４５〜７５°の範囲であ
ることが、良好な塗布を行なうために好ましい。

【００２７】塗布液には、表面張力により表面積を最小
化するような力が働いているので、塗布液はスライド面
で縮流しようとする。これを防ぎ、所望の塗布幅を保持
すべくエッジ板が設置されるが、この縮流しようとする
力はビード部で最も大きくなる。この理由は、（１）塗
布液がウェブに乗り移る直後に保持していたエッジ板が
なくなく、縮流を防ぐ力が減る、（２）ビード部での長
手方向への塗布液の引き伸ばしに伴ない、端部では一軸
伸張して膜厚方向だけでなく、幅方向にも縮流しようと
する、（３）ビード部では引き延ばしにより、表面に配
向していた界面活性剤が粗になり表面張力が高くなり、
表面を最小化する力が大きくなるなどである。このよう
な縮流は、塗布膜端部の膜厚を大きくさせて乾燥不良を
引き起こす原因となる。

【００２８】そこで、この縮流を防いで安定な塗布状態
を与えるためには、縮流しやすい場所で、塗布液から形
成されたビードのメニスカスをエッジ板方向に引っ張る
力を増強させることが最も有効である。以下、このメニ
スカスをエッジ板方向に引っ張る力を増強させるエッジ
板について、図６を用いて説明する。

【００２９】エッジ板２０の側部垂直面２２の垂直方向
の高さＤｂ（図４参照）について説明するために、図６
に塗布液１７をウェブ１５上に塗布し、塗布膜１９を形
成する際の概念図を示す。なお、図６では、説明を容易
にするためにエッジ板は図示していない。塗布液１７
は、ダイ１１のスライド面１３上をエッジ板により塗布
幅を規制されてリップ１４からウェブ１５上に塗布され
る。この際に形成されたビード１８がウェブ１５上に塗
布されて膜厚ｈｅの塗布膜１９を形成する。なお、図６
に示した塗布液１７は、多層塗布を行なう際には、全層
が重なったものを示し、単層塗布の場合には、１層の塗
布液を示しているものとする。

【００３０】本発明において、前述した側部垂直面２２
の高さＤｇを、図６に示すように全層が重なった塗布液
の最小膜厚（以下、ビード最小膜厚と称する）Ｄｂより
高くすることにより、形成されたビード１８の形状の変
形を抑制して、ウェブ１５上に膜厚ｈｅが均一の塗布膜
１９を形成することができる。また、スライド面１３上
において、塗布液１７がビード最小膜厚になる位置、ま
たはリップ１４からその位置までの距離を、以下の説明
においてビード最小膜厚位置Ｄｒと称する。

【００３１】図６を用いて、ビード最小膜厚Ｄｂ及びビ
ード最小膜厚位置Ｄｒの算出方法について説明する。な
お、図６に示した概略図のように、極めて微小領域を拡
大した場合には、ウェブ１５は、図示された範囲におい
て直線であると見なすことができる。また、スライド面
１３と水平線とがなす角度（°）をαとする。

【００３２】塗布液１７から形成されたビード１８の上
メニスカス１８ａは、曲率半径Ｒの円弧の一部であると
見なすことができる。その円弧の原点（中心点）を図６
に示すようにＯとし、この原点ＯのＸ、Ｙ座標を（０，
０）とする。そして、上メニスカス１８ａの終点をＦと
した場合に、図から明らかなように、Ｏ−Ｆ間の距離
は、曲率半径Ｒとなる。この曲率半径Ｒは、Hens＆Boiy
より Ｒ＝２×ｈｅ×｛σ／（η×Ｕ）｝^1/3 ・・（１） となることが、J.Hens,L.Boiy ；Chemical Engineering
Science Vol.41 p.1827〜1831(1986)で開示されてい
る。ここで、ｈｅは形成された塗布膜１９の厚み（ｍ）
であり、σは塗布液の表面張力（ｍＮ／ｍ）であり、η
はスライド面流動での剪断速度における全層の塗布液の
粘度の平均値（ｍＰａ・ｓ）であり、Ｕはウェブ１５の
移動速度（ｍ／ｓ）をそれぞれ示している。さらに、Ｏ
−Ｆ線をウェブ１５方向に延長し、ウェブ１５と接する
点をＡ点とすると、このＡ点の座標は、（−Ｒ−ｈｅ，
０）となる。

【００３３】次に、形成されたビード１８の下メニスカ
ス１８ｂがウェブ１５上に接する動的接触線（図３中に
おいて動的接触線２５ａで示した）をＢ点とする。この
Ｂ−Ａ間の長さをＹｂとする。このＹｂは、排除厚みと
称され、塗布液がウェブに接した後に、均一な膜厚ｈｅ
となる距離として知られており、Sakiadisの境界層理論
より、 Ｙｂ＝０．３８３×（ρ×Ｕ×ｈｅ² ／η）・・（２） となることが、J.Hens,L.Boiy ；Chemical Engineering
Science Vol.41 p.1827〜1831(1986)で開示されてい
る。ここで、ρは全層の塗布液の密度の平均値（ｋｇ／
ｍ³ ）であり、Ｕはウェブ１５の移動速度（ｍ／ｓ）で
あり、ｈｅは形成された塗布膜１９の厚み（ｍ）であ
り、ηはスライド面流動での剪断速度における全層の塗
布液の粘度の平均値（ｍＰａ・ｓ）をそれぞれ示してい
る。このＢ点の座標は、（−Ｒ−ｈｅ，−Ｙｂ）とな
る。

【００３４】リップ１４の最上部から塗布液１７が離れ
る点をＣ点とする。このＣ点とＢ点とを結んだＢ−Ｃ線
と、Ｂ点における水平線とがなす角（°）をβとする。
また、前述したようにリップ１４とウェブ１５との距離
をｈとする。以上のことからＣ点の座標は、（−Ｒ−ｈ
ｅ＋ｈ，−Ｙｂ−ｈ×ｔａｎβ）となる。

【００３５】上メニスカス１８の始点であるＥ点と原点
Ｏとを結んだＯ−Ｅ線をスライド面１３方向に延長し、
スライド面１３と直交した点をＤ点とする。Ｄ−Ｅ線の
距離が、ビード最小膜厚Ｄｂとなり、Ｃ−Ｄ線の距離
が、ビード最小膜厚位置Ｄｒとなる。そして、Ｄ点の座
標を求めるために、その座標を（Ｄｘ，Ｄｙ）とする。

【００３６】そして、Ｄ点の座標は、Ｃ−Ｄ線とＯ−Ｄ
線との交点から求める。計算を簡略化するために、前述
したＣ点の座標を（Ｃｘ，Ｃｙ）とすると、Ｃ−Ｄ線
は、 ｙ＝ｔａｎα×（ｘ−Ｃｘ）＋Ｃｙ・・（３） となる。そして、Ｏ−Ｄ線は、ｔａｎα＝−ｘ／ｙとな
り、ｙについて変形すると、 ｙ＝−ｘ／ｔａｎα・・（４） となる。式（３）、式（４）から求められる（ｘ、ｙ）
が、（Ｄｘ、Ｄｙ）となるから、ｘについて、式
（３）、式（４）を解くと、 ｘ＝ｓｉｎα×ｃｏｓα×（Ｃｘ×ｓｉｎα／ｃｏｓα−Ｃｙ）＝Ｄｘ・・（５ ） となる。また、ｙについて解くと、 ｙ＝−ｃｏｓ² α×（Ｃｘ×ｓｉｎα／ｃｏｓα−Ｃｙ）＝Ｄｙ・・（６） となる。

【００３７】ここで、Ｄｘ、Ｄｙを求めるために、Ｃ点
の座標（Ｃｘ、Ｃｙ）を用いる。前述したようにＣ点の
座標（Ｃｘ，Ｃｙ）は、 （Ｃｘ、Ｃｙ）＝（−Ｒ−ｈｅ＋ｈ，−Ｙｂ−ｈ×ｔａｎβ）・・（７） であった。この式（７）に、前述した式（１）のＲと式
（２）のＹｂとを代入すると、 Ｃｘ＝ｈ−ｈｅ×［１＋２×｛σ／（η×Ｕ）｝^1/3 ］・・（８） Ｃｙ＝−０．３８３×（ρ×Ｕ×ｈｅ² ／η）−ｈ×ｔａｎβ・・（９） となる。

【００３８】ここで、図６に示すようにＤｂ＝ｒ−Ｒで
あり、また、ｒは円弧の半径であることから円の方程
式、 ｒ＝（Ｄｘ² ＋Ｄｙ² ）^1/2 ・・（１０）を用いると、 Ｄｂ＝（Ｄｘ² ＋Ｄｙ² ）^1/2 −Ｒ・・（１１）とな
る。

【００３９】さらに、Ｄｘ² ＋Ｄｙ² について求めるた
めに式（１０）に、式（５）及び式（６）を代入する
と、 Ｄｘ² ＋Ｄｙ² ＝ｃｏｓ² α×（Ｃｘ×ｓｉｎα／ｃｏｓα−Ｃｙ）² ・・（１ ２） となる。そして、式（１２）を式（１１）に代入して変
形すると、 Ｄｂ＝Ｃｘ×ｓｉｎα−Ｃｙ×ｓｉｎα−Ｒ・・（１３） となる。さらに、この式中のＣｘ、Ｃｙに前述した式
（８）及び式（９）を代入し、ｈ（ウェブとダイとの距
離）、ｈｅ（塗布膜の膜厚）、Ｕ（ウェブの移動速度）
についてまとめると Ｄｂ＝（ｓｉｎα＋ｔａｎβ×ｃｏｓα）×ｈ−ｓｉｎα×ｈｅ−２×（ｓｉｎ α＋１）×（σ／η）^1/3 ×ｈｅ×Ｕ^-1/3＋０．３８３×ｃｏｓα×（ρ／η） ×ｈｅ² ×Ｕ・・（１４）となる。

【００４０】式（１４）をまとめるために、 ｂ１＝（ｓｉｎα＋ｔａｎβ×ｃｏｓα）、 ｂ２＝−ｓｉｎα、 ｂ３＝−２×（ｓｉｎα＋１）×（σ／η）^1/3 、 ｂ４＝０．３８３×ｃｏｓα×（ρ／η）、 と置き換えると、 Ｄｂ＝ｂ１×ｈ＋ｂ２×ｈｅ＋ｂ３×ｈｅ×Ｕ^-1/3＋ｂ４×ｈｅ² ×Ｕ・・（１ ５） となる。

【００４１】式（１４）中のα、β、σ、ρ、ηは、下
記に示す数値範囲のものを用いる。 α（スライド面の傾斜角）＝０〜３０°、 β（動的接触角）＝５０°、 σ（塗布液の表面張力）＝２０〜７０ｍＮ／ｍ、 ρ（全層の塗布液の平均密度）＝１０００ｋｇ／ｍ³ 、 η（スライド面流動での剪断速度における全層の塗布液
の平均粘度）＝３０〜５０ｍＰａ・ｓ、 である。なお動的接触角βは、Katagiri, AIChE Spring
meeting(1988)で報告され、安定にスライドビード塗布
がなされている場合の動的接触角の可視化実験結果によ
る値である。

【００４２】前述したα、β、σ、ρ、ηの値を、式
（１４）中に代入すると、式（１５）のｂ１〜ｂ４は、 ｂ１＝０〜１．０３ ｂ２＝−０．５〜−０ ｂ３＝−４〜−１．５ ｂ４＝６６３４〜１２７６７ となり、有効桁を考慮すると、ｂ１＝１．０３、ｂ２＝
−０（＝０）、ｂ３＝−１．５０、ｂ４＝１２８００と
なり、 Ｄｂ＝１．０３×ｈ−１．５０×ｈｅ×Ｕ^-1/3＋１２８００×ｈｅ² ×Ｕ・・（ １６） が得られる。

【００４３】一方、エッジ板１２の側部垂直面２２の高
さＤｂが充分高いと縮流は回避されるが、高すぎると塗
布量が幅方向で広範に渡り不均一になる。これは、スラ
イド面の上でのBlasius の境界層の発達が大きくなり流
量分布が発生するためである。そうならないためにスラ
イド面の上ではエッジ板１２の側部傾斜面２２に塗布液
の大部分がのっていることが好ましい。

【００４４】そこで、側部垂直面の高さＤｇの上限値Ｄ
ｓは、R.B.Bird et al著のTransport Phenomena(Wlley;
1960)p35〜40より、下記に示す（１７）式で算出でき
る。 Ｄｓ（ｍ）＝｛３×η_av×ｑ／（ρ×ｇ×ｓｉｎα）｝^1/3 ・・（１７） （１７）式において、η_av（ｍＰａ・ｓ）はスライド面
流動での剪断速度における全層の塗布液の粘度の平均、
ｑ（ｍ³ ／ｍ／ｓｅｃ）は単位幅当りの全層の塗布液の
流量の総和、αはスライド面の角度、ρ（ｋｇ／ｍ³ ）
は全層の塗布液の密度の平均 ｇ（ｍ／ｓｅｃ² ）は重力加速度、を示している。

【００４５】次に、ビード最小膜厚位置Ｄｒを求める。
図６中からＤ点とＣ点との距離が、ビード最小膜厚位置
Ｄｒとなることが分かる。そこで、Ｃ−Ｄ間の距離を求
めるために、ｃｏｓα＝（Ｄｘ−Ｃｘ）／Ｄｒを変形す
ると、 Ｄｒ＝（Ｄｘ−Ｃｘ）／ｃｏｓα・・（２１） が得られる。この式（２１）中のＤｘに、前述した式
（５）を代入すると、 Ｄｒ＝｛ｓｉｎα×ｃｏｓα×（Ｃｘ×ｓｉｎα／ｃｏｓα−Ｃｙ）−Ｃｘ｝／ ｃｏｓα・・（２２） となる。この（２２）式を変形すると、 Ｄｒ＝−Ｃｘ×ｃｏｓα−Ｃｙ×ｓｉｎα・・（２３） が得られる。

【００４６】前記（２３）式中のＣｘ、Ｃｙに前述した
式（８）、式（９）を代入すると、 Ｄｒ＝−ｃｏｓα×［ｈ−ｈｅ×｛１＋２（σ／（η×Ｕ））^1/3 ｝］−ｓｉｎ α×｛−０．３８３×（ρ×Ｕ×ｈｅ² ／η）−ｈ×ｔａｎβ｝・・（２４） が得られる。

【００４７】式（２４）を、ｈ（ウェブとダイとの距
離）、ｈｅ（塗布膜の膜厚）、Ｕ（ウェブの移動速度）
についてまとめると、 Ｄｒ＝（−ｃｏｓα＋ｓｉｎα×ｔａｎβ）×ｈ＋ｃｏｓα×ｈｅ＋２×ｃｏｓ α×（σ／η）^1/3 ×ｈｅ×Ｕ^-1/3＋０．３８３×ｓｉｎα×（ρ／η）×Ｕ× ｈｅ² ・・（２５） となる。

【００４８】前記式（２５）を下記のように置き換えて
整理する。 ｒ１＝（−ｃｏｓα＋ｓｉｎα×ｔａｎβ）、 ｒ２＝ｃｏｓα、 ｒ３＝２×ｃｏｓα×（σ／η）^1/3 、 ｒ４＝０．３８３×ｓｉｎα×（ρ／η）、 とすると、前記式（２５）は、 Ｄｒ＝ｒ１×ｈ＋ｒ２×ｈｅ＋ｒ３×ｈｅ×Ｕ^-1/3＋ｒ４×Ｕ×ｈｅ² ・・（２ ６） となる。

【００４９】ここで、ｒ１〜ｒ４に用いているα、β、
σ、η、ρは、前述した、スライド面の傾斜角（°）、
動的接触角（°）、全層の塗布液の表面張力（ｍＮ／
ｍ）、スライド面流動での剪断速度における全層の塗布
液の粘度平均（ｍＰａ・ｓ）、全層の塗布液の密度平均
（ｋｇ／ｍ³ ）を示し、それぞの数値の範囲は、前述し
たように、α＝０〜３０°、β＝５０°、σ＝２０〜７
０ｍＮ／ｍ、ρ＝１０００ｋｇ／ｍ³ 、η＝３０〜５０
ｍＰａ・ｓである。

【００５０】前述した数値範囲の値をｒ１〜ｒ４にそれ
ぞれ代入すると、ｒ１〜ｒ４の数値範囲は下記に示すよ
うになる。 ｒ１＝−１．０〜−０．２７ ｒ２＝０．８７〜１．０ ｒ３＝−２．５〜−１．３ ｒ４＝０〜５３１９ となる。ｒ１〜ｒ４の値について有効桁を考慮し、式
（２５）に代入すると、式（２６）は、 Ｄｒ＝−０．２７０×ｈ＋１．００×ｈｅ−１．３０×ｈｅ×Ｕ^-1/3＋５３２０ ×Ｕ×ｈｅ² ・・（２７）となる。

【００５１】前述したビードのメニスカスをエッジ板方
向に引っ張る力の増強は、上メニスカスとスライド面の
距離が最も小さくなる位置Ｄｒ（図６参照）で施すこと
が、最も有効である。なぜならば、塗布液表面が最も引
き伸ばされるのは、膜厚が薄い部分であるからである。
その後に、ウェブに乗り移る工程でも、更に引き伸ばさ
れるものの、その引き伸ばし率はＤｒでの引き伸ばし率
ほどではない。したがって、図６のＤｒの位置での側部
垂直面の高さＤｂをＤｇよりも大きくすること、及びＤ
ｒの位置にエッジ板が存在することが、縮流抑制に対し
て重要な条件になり、その関係は下記の式にまとめるこ
とができる。 Ｄｂ≦Ｄｇ≦Ｄｓ・・（３１） 式（３１）で規定されたエッジ板を用いて塗布操作を行
なうと、塗布量分布を大きくすること無しに縮流を回避
することが可能になる。

【００５２】式（３１）で規定されたエッジ板の一実施
形態を図７に示す。図７に示すように本発明に係る塗布
装置のエッジ板１２の側部垂直面２２の高さＤｇは、全
層が重なった塗布液１７のビード最小膜厚Ｄｂより高い
ことが必要である。図８に示したエッジ板１００の側部
垂直面１０１のようにその高さＤｇが、塗布液１７のビ
ード最小膜厚Ｄｂより低いと、ビード最小膜厚位置Ｄｒ
において、前述した塗布液の縮流が発生しても、当該位
置に側部垂直面が完全に塗布液に接していないため、塗
布膜端部の膜厚が大きくなって、塗布膜が乾燥した際
に、乾燥不良を起こす原因となる。

【００５３】先に示した図１ないし図５及び図７の実施
形態では、エッジ板１２の先端面２０と、ダイ１１のリ
ップ１４とは、同一面上に備えられていた。しかしなが
ら、本発明においてエッジ板の位置は、前述した形態に
限定されるものではない。そこで、以下に他の実施形態
について説明する。

【００５４】図９に前述した形態のエッジ板１２を備え
た塗布装置の要部概略図を示す。図９に示すようにエッ
ジ板１２の位置は、その先端である先端面２０と、ダイ
１１のリップ１４との距離Ｄｅが、Ｄｅ≦Ｄｒ・・（３
２）であれば、エッジ板１２の側部垂直面が２２が、ビ
ード最小膜厚Ｄｒに存在することにより、形成されたビ
ード１８の縮流の発生が抑制されて均一な塗布膜１９を
形成することが可能となる。

【００５５】また、図１０に示すように、エッジ板１０
２の先端面１０３とリップ１４との距離Ｄｅが、ビード
最小膜厚位置Ｄｒより大きいと、ビード最小膜厚位置Ｄ
ｒに側部垂直面１０４が存在しなくなるため、塗布液に
乱れが発生して、形成されるビード１０５の形状が縮流
により乱れ（図中では、その乱れは特に図示されないほ
どのものであるので、特に図示していない）が生じ、塗
布された塗布膜１０６の膜厚を均一に形成することが困
難になる。

【００５６】次に、ウェブとダイのリップとの距離ｈ
を、２００μｍとした際の、ウェブの移動速度Ｕと、形
成された塗布膜の膜厚ｈｅと、ビード最小膜厚Ｄｂとの
関係を計算したものを図１１に示し、ウェブの速度Ｕ
と、塗布膜の厚さｈｅと、ビード最小膜厚位置Ｄｒとの
関係を計算したものを図１２に示す。なお、いずれの図
中に示した関係も、一実施形態を示したものであり、本
発明は、図示した数値範囲に限定されるものではない。

【００５７】図１１に示したように、塗布膜厚さｈｅを
所定の厚さに塗布する際に、ウェブの移動速度Ｕを速く
した場合には、ビード最小膜厚Ｄｂを厚くする必要があ
ることが分かる。すなわち、この場合には塗布液を供給
量を多くする必要がある。また、図１２に示したよう
に、塗布膜厚さｈｅを所定の厚さに塗布する際に、ウェ
ブの移動速度Ｕを速くすると、ビード最小膜厚位置Ｄｒ
をダイのリップ先端から上流側にする必要があることが
分かる。この場合には、塗布液から形成されたビードの
長さが長くなるが、本発明に係る塗布方法によれば、厚
さのバラツキが抑制されその厚みが均一になった塗布膜
を形成することを可能とすることができる。

【００５８】図１１に示したようにビード最小膜厚Ｄｂ
は、通常は約０．２ｍｍ以上の値である。前述した側部
垂直面の長さの上限値であるＤｓ（式（１７）を参照）
には一般的な条件としては、スライド面流動での剪断速
度における全塗布液の粘度の平均η_avは３０（ｍＰａ・
ｓ）、単位幅当りの塗布液の流量の総和ｑは０．００１
｛ｍ³ ／（ｍ×ｓｅｃ｝、スライド面の傾斜角αは１５
°、全層との塗布液の密度の平均ρは１０００（ｋｇ／
ｍ³ ）、重力加速度ｇは９．８（ｍ／ｓｅｃ²）が用い
られる。これら、各数値を前記式（１７）に代入する
と、Ｄｓは１．５ｍｍとなる。そこで、側部垂直面高さ
Ｄｇの好ましい数値範囲は、０．１５ｍｍ≦Ｄｇ≦５ｍ
ｍであり、より好ましくは０．２ｍｍ≦Ｄｇ≦１．５ｍ
ｍである。しかしながら、本発明において側部垂直面の
高さＤｇは、前述した数値範囲に限定されるものではな
い。

【００５９】また、図４に示したように先端面２０の高
さＤｆは、前述した側部垂直面２２の高さＤｂとの関係
が、Ｄｆ≦Ｄｂであれば、良好な塗布を行なうことがで
きる。しかしながら、本発明において先端面の高さＤｆ
と、側部垂直面２２の高さＤｂとの関係は前述したもの
に限定されるものではない。また、先端面２０の高さＤ
ｆのより具体的な数値範囲は、０ｍｍ＜Ｄｆ≦０．６ｍ
ｍであることが好ましいが、本発明において先端面の高
さＤｆは、この数値範囲に限定されるものではない。

【００６０】以上図面を用いて説明した本発明に係る塗
布装置のいずれもが、その装置に備えられているエッジ
板が、ダイのリップと同一平面か若しくは、塗布液の上
流側に取り付けられていた。しかしながら、本発明の塗
布装置は、前述した形態に限定されるものではない。以
下に図１３を用いて他の実施形態について説明する。

【００６１】図１３に示した塗布装置には、前述した側
部垂直面２２を備えたエッジ板１２が取り付けられてい
る。図から明らかなように、エッジ板１２の先端面２０
は、ダイ１１のリップ１４よりウェブ１５側に備えられ
ている。この場合においても、ビード最小膜厚位置Ｄｒ
には、側部垂直面２２が存在しているため、形成された
ビード１８の縮流は抑制されて、膜厚が均一な塗布膜１
９を形成することができる。しかしながら、図１４に示
すように先端面２０がウェブ１５とあまりに近づきすぎ
ると、先端面２０とウェブ１５との接触などの問題が生
じるおそれがある。そこで、本発明において、先端面２
０とウェブ１５との最接近距離Ｌ１は、Ｌ１≧１００μ
ｍであることが好ましい。

【００６２】図１５は、本発明の塗布装置に備えられて
いるエッジ板１２の一実施形態を説明するための図であ
る。図１５（ａ）に示すようにエッジ板１２は、エッジ
板本体１２ａと塗布側の先端部がブロック化された先端
ブロック１２ｂとから構成されている。これは、エッジ
板の塗布側は、精密な加工がなされており、欠けたり、
破損しやすいためである。図１５（ｂ）に示すように、
エッジ板１２ａと先端ブロック１２ｂとは、固定ネジ２
８で連結されて固定される。なお、図１５では固定ネジ
２８は１本のみを図示したが、エッジ板本体１２ａと先
端ブロック１２ｂとの固定をより強固にするために、複
数の固定ネジを用いて連結することがより好ましい。固
定ネジ２８で、エッジ板本体１２ａと先端ブロック１２
ｂとを連結すると、図１５（ｃ）に示すエッジ板１２が
得られる。

【００６３】本発明において、先端ブロック１２ｂの長
さＬ２（図１５（ａ）参照）は、１０〜５０ｍｍである
ことが好ましいが、この範囲に限定されるものではな
い。エッジ板の先端は先細りで尖っており、欠けたり破
損したりしやすい。このため、エッジ板の塗布側先端部
をブロック化することで、先端側が破損しても、直ちに
取り替えることが可能になる。また、予備の先端ブロッ
クのみを用意しておけば良いので、エッジ板の予備を用
意しておくよりも、コストの面で有利である。しかしな
がら、本発明に係る塗布装置に備えられたエッジ板は、
必ずしも図１５に示したようにエッジ板本体と先端ブロ
ックとに分割したものに限定されるものではない。

【００６４】また、本発明において、先端ブロックの形
態は図１５に示したものに限定されるものではない。例
えば、図１６に示すようにエッジ板３０の一部を構成す
る先端ブロック３０ｂには、先端面３１と先端傾斜面３
２と側部傾斜面の一部３３ｂと側部垂直面の一部３４ｂ
とが備えられ、上部垂直部３５は、エッジ板本体３０ａ
のみに設けられている。また、図１７に示すようにエッ
ジ板３６の先端ブロック３６ｂを、先端面３７と先端傾
斜面の一部３８ｂと側部傾斜面の一部３９ｂと側部垂直
面の一部４０ｂとから構成してもよい。この場合には、
先端傾斜面３８は、エッジ板本体３６ａ側の先端傾斜面
３８ａと先端ブロック３６ｂ側の先端傾斜面３８ｂとに
分割される。このように、本発明の塗布装置に備えられ
たエッジ板の塗布側の先端ブロックは、様々な形態のも
のを用いることができる。

【００６５】次に、エッジ板１２をダイ１１に取り付け
る方法について説明する。図２に示したようにダイ１１
には、ネジ穴１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄ、１１
ｅ、１１ｆ、１１ｇ、１１ｈが形成されている。そし
て、エッジ板１２に備えられたネジ孔（図示しない）と
これらネジ穴１１ａ〜１１ｈとをボルトで固定すること
によりエッジ板１２をダイ１１に固定することができ
る。図１８には、図２に示したエッジ板１２の片側の断
面図を示した。エッジ板１２には、ダイ１１のネジ穴に
対応して、ネジ孔１２ｃ、１２ｄ、１２ｅ、１２ｆが備
えられている。これらネジ孔１２ｃ〜１２ｆとダイ１１
のネジ穴１１ａ〜１１ｄとをボルト５０、５１、５２、
５３で固定するという簡易な方法で、塗布量分布を最適
にするだけでなく、ウェブの切断や、塗布端部のフラツ
キなどを解消した安定な塗布状態を可能にする塗布装置
を作製することができる。なお、図１８では、ボルト５
０〜５３を誇張して示している。また、エッジ板１２の
位置を精度良くダイ１１に固定するために、エッジ板１
２の塗布側から順にボルト５０〜５３を締めることが好
ましい。

【００６６】本発明において、ボルトの材質は、熱変形
の観点から、ダイと同材質であることが好ましい。しか
しながら、ステンレスなどの金属であっても良いし、フ
ッ素樹脂、アセタール樹脂、アクリル樹脂などのポリマ
ーであっても良いし、その他の非金属であっても良い。
また、図１８では、４本のボルト５０〜５３を用いてダ
イ１１とエッジ板１２とを固定したが、本発明において
ボルトの本数は、図示した本数に限定されるものではな
い。なお、図ではダイ１１とエッジ板１２とをボルトで
固定したが、本発明はこの方法に限定されるものではな
く、公知の固定方法のいずれをも利用することができ
る。

【００６７】さらに、エッジ板を形成する材料について
説明するために、図１８の XIX−XIX 線の断面を示した
図１９を用いて説明する。本発明においてエッジ板１２
を形成する材料は、特に限定されるものではない。しか
しながら、塗布液が接する側部垂直面２２と側部傾斜面
２３とは、塗布液による腐食を防ぐために、ポリマーな
どの非金属から形成されていることが好ましい。用いら
れるポリマーとしては、耐腐食性に優れたフッ素樹脂が
最も好ましいが、これに限定されるものではない。

【００６８】また、エッジ板１２の強度を高めるため
に、図２及び図１９に示したように芯材２６を埋め込ん
だものが好ましい。芯材２６の埋め込み位置、サイズ、
形状などは特に限定されるものではない。しかしなが
ら、強度上、上部垂直部２４の反塗布側面２７からの幅
Ｌ３が１ｍｍ以上備えるように内側に埋め込まれ、エッ
ジ板１２の下側の長さＬ４が、３ｍｍ以上備えるように
埋め込まれることが好ましい。なお、埋め込まれる芯材
２６の断面の形態は図示したものに限定されないが、ダ
イ１１とエッジ板１２とを強固に固定するために、ボル
ト５２と接する接触面２６ａに芯材２６が備えられるよ
うに、エッジ板１２に芯材２６を埋め込むことが好まし
い。なお、埋め込められる芯材２６には、ステンレスを
用いることが好ましいが、他の金属を用いてもよい。さ
らには、金属以外の、例えば強度が優れているエンジニ
アリングプラスチック（例えば、ポリカーボネートな
ど）などの非金属を用いてもよい。

【００６９】図２に示したエッジ板１２の幅Ｌ５は、２
０〜１００ｍｍであることが好ましい。これは、エッジ
板１２に芯材２６を埋め込むために、幅Ｌ５が２０ｍｍ
未満であると加工が困難になるからである。また、幅Ｌ
５が１００ｍｍより広いと、エッジ板１２をダイ１１に
固定する際に、その位置決めが困難になるためである。
しかしながら、本発明においてエッジ板１２の幅Ｌ５
は、前述した範囲に限定されるものではない。

【００７０】以上に図示したエッジ板１２の側部垂直面
２２の下辺は、スライド面１３と平行な直線の形態のも
のを用いた。しかしながら、本発明において側部垂直面
２２の形態は、前述した図面に示したものに限定されな
い。図２０には、塗布装置６０のダイ６１にエッジ板６
２を取り付け（前述したボルトの図示は省略する）、そ
の断面の概略図を示した。エッジ板６２には、側部垂直
面６２ａと側部傾斜面６２ｂと上部垂直部６２ｃとなど
が備えられている。図２０に示すようにダイ６１のスラ
イド面６３は、マニホールド６４、６５、６６の各スリ
ット６７、６８、６９に対応した段差付きのスライド面
になっている。このようにスライド面６３が段差状にな
っている塗布装置６０にも、本発明は適用が可能であ
る。この場合の側部垂直面６２ａの高さＤｇは、前述し
たビード最小膜厚位置Ｄｒにおいて、Ｄｂ≦Ｄｇ≦Ｄｓ
（図７参照）の関係を有していればよい。

【００７１】図２１に本発明に係る塗布装置の他の実施
形態の概略断面図を示す。図２１に示す塗布装置７０に
は、ダイ７１にエッジ板７２が取り付けられ（前述した
ボルトの図示は省略する）、そのエッジ板７２には、側
部垂直面７２ａと側部傾斜面７２ｂと上部垂直部７２ｃ
となどが備えられている。図２１に示すように側部垂直
面７２ａは、塗布液（図示しない）の上流方向に対して
狭くなるようにスライド面７３上に備えられている。こ
のような塗布装置７０であっても、本発明は適用が可能
である。この場合の側部垂直面７２ａの高さＤｇは、前
述したビード最小膜厚位置Ｄｒにおいて、Ｄｂ≦Ｄｇ≦
Ｄｓの関係を有していればよい。

【００７２】［塗布方法］本発明に係る塗布方法を、前
述した塗布装置１０を用いて、図２２にその概略図を示
して説明する。図示しない送り出し機から送り出された
ウェブ１５は、温度調節機８０により所定の温度になる
ように加熱、冷却がなされる。この温度調節機８０によ
って、ウェブ１５に塗布液１７を塗布する際に、ウェブ
１５の表面温度が３０〜４０℃になるようにすること
が、良好な塗布膜１９を形成するために好ましい。

【００７３】温度制御されたウェブ１５は、コーティン
グローラ１６に巻きかかりながら、移動速度Ｕが１〜６
ｍ／ｓの範囲で走行させることが好ましい。しかしなが
ら、本発明においてウェブの移動速度Ｕは、前述した数
値範囲に限定されるものではない。図２２に示すように
リップ１４から塗布液がビード１８を形成して、ウェブ
１５上に塗布され、塗布膜１９を形成する。なお、塗布
液を塗布する際に形成されるビード１８の正面の圧力
（通常は、大気圧）Ｐ₀ とビード１８の背面の圧力Ｐ_b
との差（Ｐ₀ −Ｐ_b ）が、３００〜１０００Ｐａである
ことが好ましく、より好ましくは４００〜７００Ｐａで
ある。このように、ビード背面の圧力を制御するため
に、塗布装置１０には、背面減圧室８１が備えられてい
ることが好ましい。

【００７４】塗布膜１９が形成されたウェブ１５は、搬
送ローラ８２により乾燥装置（図示しない）に搬送さ
れ、塗布膜中の溶媒が揮発し、塗布膜が乾燥することで
フイルムが製造される。なお、塗布方法の説明は、塗布
装置１０を用いて説明したが、本発明の塗布方法は、こ
の装置を用いた方法に限定されずに、図２０に示した塗
布装置６０や図２１に示した塗布装置７０などを用いて
塗布する方法に適用することも可能である。

【００７５】

【実施例】以下、実施例を挙げて本発明を詳細に説明す
るが、本発明の態様はこれらに限定されない。

【００７６】＜実験１＞実験１では、実施例１で実験条
件を詳細に説明し、実施例２〜９、比較例１及び２は、
実施例１と同じ条件については説明を省略する。なお、
表１にはエッジ板の形態及び塗布方法を、表２には塗布
液の条件を、表３には塗布条件、形成されたビードの形
態及び実験結果をそれぞれ後にまとめて示す。

【００７７】［実施例１］塗布液は、最下層用塗布液
（ゼラチン濃度＝４％、粘度＝８０ｍＰａ・ ｓ、塗布量
＝２０ｍｌ／ｍ² ）、中間層用塗布液（ゼラチン濃度＝
８％、粘度＝１５０ｍＰａ・ｓ、塗布量＝１００ｍｌ／
ｍ² ）、最上層用塗布液（ゼラチン濃度＝６％、粘度＝
４０ｍＰａ・ｓ、塗布量＝１０ｍｌ／ｍ² ）を用いた。
各々の層の粘度は、ポリビニルスルホン酸の添加により
調整した。また中間層には染料を添加し、形成された塗
布膜の膜厚は光学濃度から換算して評価した。最上層の
塗布液には、エアロゾルＯＴを添加して表面張力を２７
×１０^-3（Ｎ／ｍ）に調整した。

【００７８】これら塗布液を図１に示した塗布装置１０
を用いて、３重層同時塗布をスライドビード方式で塗布
した。エッジ板１２には、表１に示すように、先端傾斜
面２１の角度Ｄ１が６０°、側部傾斜面２２の角度Ｄ２
が４５°、側部垂直面高さＤｇが０．６ｍｍのものを用
いた。そして、このエッジ板１２を表１に示すようにス
ライド面１３の角度αが１５°のダイ１１に取り付け
た。そして、エッジ板１２の先端位置Ｄｅは、図１３に
示すようにリップ１４からウェブ１５側に０．０７ｍｍ
（＝７０μｍ）張り出した位置に取り付けた。表１にお
いて、エッジ板先端位置Ｄｅが、負の値は、図１３に示
したようにエッジ板を取り付けたものを示し、その張り
出した距離を示している。また、図２２に示したよう
に、ビード１８の正面と背面との差圧（Ｐ₀ −Ｐ_b ）
は、表１に示すように４９０Ｐａとし、ウェブ１５の表
面温度は３６℃とした。

【００７９】塗布液の塗布速度は２ｍ／ｓ、塗布液温度
は全て３５℃とし、このときの温度における全層の塗布
液の密度の平均ρは、表２に示すように１０００ｋｇ／
ｍ³であった。また、単位幅当りの全層の塗布液の流量
の総和ｑは、３×１０^-4ｍ³／（ｍ×ｓｅｃ）であっ
た。この際のスライド面流動での剪断速度における全層
の塗布液の粘度はη_avは、１００ｍＰａ・ｓであった。
これらの塗布液の各条件ρ、ｑ、η_av、前述したスライ
ド面角度α及び重力加速度ｇ（ｍ／ｓｅｃ² ）から、ビ
ード最小膜厚最大値Ｄｓは算出により３．２８８ｍｍと
なる。

【００８０】塗布は、図２２に示した方法により行なっ
た。なお、ウェブ１５には、ＴＡＣを用いた。塗布条件
は、表３に示すようにウェブ１５の移動速度Ｕを２ｍ／
ｓｅｃとし、リップとウェブとの距離ｈを０．２０ｍｍ
とした。この際に形成された塗布膜１９の膜厚ｈｅは
０．１５ｍｍであった。これら、Ｕ、ｈ、ｈｅの数値か
ら前述の式（１５）、式（１６）用いてビード最小膜厚
Ｄｂと、ビード最小膜厚位置Ｄｒとを算出したところ、
表３に示すように０．１８１ｍｍ、０．１８１ｍｍの値
が得られた。

【００８１】ウェブ１５に塗布液１７を塗布して得られ
たサンプルの膜厚を、端部から１００ｍｍの位置で測定
した。その位置での膜厚がサンプルの幅方向の中心の膜
厚と比べてどの程度の厚塗りが生じたかを測定したとこ
ろ、表３に示すように１％以下であった。また、塗布端
部が良否を目視により良品（○）、不良品（×）を判断
したところ表３に示すように、良品（○）であった。

【００８２】［実施例２ないし実施例９］実施例２ない
し実施例９の各実験条件及び結果については、後に表１
ないし表３に示した。

【００８３】［比較例１及び比較例２］比較例１及び比
較例２の各実験条件及び結果については、後に表１ない
し表３に示した。

【００８４】

【表１】

【００８５】

【表２】

【００８６】

【表３】

【００８７】実験１（表１ないし表３参照）より、ビー
ド最小膜厚位置Ｄｒにおいてエッジ板の側部垂直面の高
さＤｇが、ビード最小膜厚Ｄｂとビード最小膜厚最大値
Ｄｓとの関係を、Ｄｂ≦Ｄｇ≦Ｄｓとすることで、良好
な塗布膜を形成することができることが分かった。

【００８８】＜実験２＞次に、実験２として、エッジ板
をダイに取り付ける実験（実施例１０）や、エッジ板の
先端を交換する実験（実施例１１）として行なった。し
かしながら、本発明に係る塗布装置に備えられたエッジ
板の取り付け方法や、そのエッジ板の先端の交換方法
は、以下に説明する実施例に限定されるものではない。

【００８９】［実施例１０］図１９に示したようにフッ
素樹脂から形成されたエッジ板１２に芯材２６としてス
テンレスを埋め込んだ。埋め込み位置は、反塗布側面か
らの幅Ｌ３は、１０ｍｍとし、エッジ板下部の長さＬ４
を２ｍｍとした。また、エッジ板１２は、幅Ｌ３（図２
参照）が５０ｍｍのものを用いた。そして、エッジ板１
２の幅位置を決めてからダイ１１にボルトで固定したの
ち、下部の隙間が無くなるまでマシ締した。エッジ板１
２の先端は１００μｍしか移動せず、塗布を実施したと
ころ、エッジ板はウェブに接触せず、非常に安定な塗布
を行なうことができた。また、この実験を３回繰り返
し、エッジ板先端の移動量をルーペで確認した所、常に
ほぼ同じ位置を再現していた。

【００９０】［比較例３］フッ素樹脂のみで形成された
エッジ板を用いた。エッジ板の幅位置を決めてからボル
トで固定したのち、下部の隙間が無くなるまでマシ締し
たところ、エッジ板の先端は、リップと同じ位置にあっ
たのに、５００μｍも前方に移動してしまった。これで
塗布したところ、エッジ板先端がウェブに接触してウェ
ブが切断した上に、エッジ板先端も破損してしまった。
エッジ板を更新するのには１ヵ月を要しその間、このダ
イとエッジ板の組み合わせを使用することができなかっ
た。

【００９１】［実施例１１］図１５に示したようにエッ
ジ板が、エッジ板本体１２ａと先端ブロック１２ｂとか
ら構成されているものを用いた。先端ブロック１２ｂの
長さＬ２が、４０ｍｍのエッジ板を用いた。そして、実
施例１０と同様の作業をした所、エッジ板を誤って床に
落としてしまい、先端が破損してしまった。しかし、予
め用意しておいた先端ブロックと交換したところ３０分
で復旧でき、塗布に支障をきたすことがなかった。

【００９２】

【発明の効果】本発明の塗布装置によれば、ダイのスラ
イド面に塗布液の塗布幅を規定するエッジ板を設け、連
続走行するウェブに単層または２層以上の塗布膜を形成
する塗布液を、前記ダイの先端から塗布するスライドビ
ード方式の塗布装置において、前記エッジ板の側面に前
記スライド面に対して垂直方向に垂直部を設け、前記塗
布液が全層重なったスライド面の位置で、前記垂直部の
前記スライド面からの高さＤｇ（ｍ）が、ｈ（ｍ）を前
記ウェブと前記ダイ先端との距離とし、ｈｅ（ｍ）を前
記塗布液を塗布して形成された塗布膜の厚さとし、Ｕ
（ｍ／ｓ）を前記ウェブの移動速度としたときに、 Ｄｂ（ｍ）＝１．０３×ｈ−１．５０×ｈｅ／Ｕ^1/3 ＋
１２８００×ｈｅ² ×Ｕ で示されるＤｂと、η_av（ｍＰａ・ ｓ）を前記スライド
面流動での剪断速度における全層の塗布液の粘度の平均
とし、ｑ｛ｍ³ ／（ｍ・ｓｅｃ）｝を単位幅当りの全層
の塗布液の流量の総和とし、αを前記スライド面の角度
とし、ρ（ｋｇ／ｍ³ ）を全層の塗布液の密度の平均と
し、ｇ（ｍ／ｓｅｃ² ）を重力加速度としたときに、Ｄ
ｓ（ｍ）＝｛３×η_av×ｑ／（ρ×ｇ×ｓｉｎα）｝
^1/3 で示されるＤｓと、の関係について、Ｄｂ≦Ｄｇ≦
Ｄｓにしたから、調整が簡易でありかつ保全性に優れる
簡単な構造の塗布装置になり、その装置を用いた塗布方
法により得られた製品は、塗布膜の端部の厚塗りと塗布
膜端部の塗布量分布最小化させることが可能となった。

【００９３】また、本発明の塗布装置によれば、前記エ
ッジ板の先端の位置が、前記ダイ先端よりも前記ウェブ
に近い場合であって、前記エッジ板と前記ウェブとの最
接近距離Ｌ１を１００μｍ以上にしたから、塗布膜の端
部の厚塗りと塗布膜端部の塗布量分布最小化させること
が可能となった。

【００９４】また、本発明の塗布装置によれば、前記エ
ッジ板の先端の位置が、前記ダイのスライド面上にある
場合であって、前記エッジ板の先端と前記ダイとの距離
Ｄｅ（ｍ）が、Ｄｒ（ｍ）＝−０．２７０×ｈ＋１．０
０×ｈｅ−１．３０×ｈｅ／Ｕ^1/3 ＋５３２０×ｈｅ²
×Ｕで示されるＤｒとの関係について、Ｄｅ≦Ｄｒにし
たから、塗布膜の端部の厚塗りと塗布膜端部の塗布量分
布最小化させることが可能となった。

【００９５】本発明の塗布装置によれば、前記エッジ板
の塗布側先端部が交換可能にしたから、塗布膜の端部の
厚塗りと塗布膜端部の塗布量分布最小化させることが可
能となるとともに、エッジ板の先端部が破損しても直ち
に交換可能であり、製造作業の中止時間を短縮できた。

【００９６】本発明の塗布装置によれば、前記エッジ板
と接するダイの面にネジ穴を有し、そのダイと前記エッ
ジ板とをボルトで固定するから、塗布膜の端部の厚塗り
と塗布膜端部の塗布量分布最小化させることが可能とな
るとともに、再現性よくエッジ板を設定し、安定に塗布
を行なうことができた。

【００９７】本発明の塗布方法によれば、本発明に係る
塗布装置を用いて、前記塗布液を前記ウェブに塗布する
際に、前記塗布液からビードが形成され、前記ビードの
正面の圧力Ｐ₀ と、そのビードの背面の圧力Ｐ_b との差
圧（Ｐ₀ −Ｐ_b ）を、３００Ｐａ≦（Ｐ₀ −Ｐ_b ）≦１
０００Ｐａの範囲として前記塗布液を塗布するから、前
記ビードの縮流が抑制され、安定した塗布を行なうこと
ができた。また、塗布する際に、そのウェブの表面の温
度を３０℃から４０℃の範囲に調整して塗布するから、
より安定した塗布を行なうことができた。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る塗布装置の要部斜視図である。

【図２】本発明に係る塗布装置の概略平面図である。

【図３】本発明に係る塗布装置の要部側面図である。

【図４】本発明に係る塗布装置の要部正面図である。

【図５】本発明に係る塗布装置の要部平面図である。

【図６】形成されたビードの形態を説明するための概念
図である。

【図７】本発明に係る塗布装置の他の実施形態の概略断
面図である。

【図８】塗布装置の一実施形態の概略断面図である。

【図９】本発明に係る塗布装置の他の実施形態の概略断
面図である。

【図１０】塗布装置の一実施形態の概略断面図である。

【図１１】塗布膜厚さとビード最小膜厚との関係を示し
たグラフである。

【図１２】塗布膜厚さとビード最小膜厚位置との関係を
示したグラフである。

【図１３】本発明に係る塗布装置の他の実施形態の概略
断面図である。

【図１４】塗布装置の一実施形態の概略断面図である。

【図１５】本発明に係る塗布装置に備えられたエッジ板
の側面図である。

【図１６】本発明に係る塗布装置に備えられたエッジ板
の他の形態を示す側面図である。

【図１７】本発明に係る塗布装置に備えられたエッジ板
の他の形態を示す側面図である。

【図１８】本発明に係る塗布装置の断面図である。

【図１９】図１８の XIX−XIX 線の断面図である。

【図２０】本発明に係る他の実施形態の塗布装置の断面
図である。

【図２１】本発明に係る他の実施形態の塗布装置の断面
図である。

【図２２】本発明に係る塗布方法を説明するための概略
図である。

【符号の説明】

１０ 塗布装置 １１ ダイ １２ エッジ板 １２ａ エッジ板本体 １２ｂ 先端ブロック １２ｃ、１２ｄ、１２ｅ、１２ｆ ネジ孔 １３ スライド面 １４ リップ １５ ウェブ １７ 塗布液 １８ ビード １９ 塗布膜 ２０ 先端面 ２２ 側部垂直面 ２３ 側部傾斜面 ２５ 接線 ２５ａ 動的接触線 ２６ 芯材 ５０、５１、５２、５３ ボルト ８０ 温度調節機 ８１ 背面減圧室 Ｄ１ 先端傾斜面角度 Ｄ２ 側部傾斜面角度 ｈ リップとウェブとの距離 Ｄｇ 側部垂直面高さ Ｄｂ ビード最小膜厚 Ｄｓ 側部垂直面高さ上限値 Ｄｆ 先端面高さ Ｄｒ ビード最小膜厚位置 Ｄｅ エッジ板先端位置 Ｌ１ エッジ板とウェブとの最接近距離 Ｌ２ 先端ブロック長さ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4D075 AC15 AC80 AC92 AC93 AC94 AC96 AE23 AE27 DA04 DB18 DB31 DB36 DB38 DB48 DB53 DC27 DC28 EA05 EA45 EB07 EB10 EB12 EB19 EB52 4F041 AA12 AB01 BA07 BA13 BA56 CA06 CA13 CA22 4F042 AA22 AB00 BA04 BA08 BA10 BA11 BA15 BA25

Claims (25)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ダイのスライド面に塗布液の塗布幅を規
   定するエッジ板を設け、連続走行するウェブに単層また
   は２層以上の塗布膜を形成する塗布液を、前記ダイの先
   端から塗布するスライドビード方式の塗布装置におい
   て、 前記エッジ板の側面に前記スライド面に対して垂直方向
   に垂直部を設け、 前記塗布液が全層重なったスライド面の位置で、前記垂
   直部の前記スライド面からの高さＤｇ（ｍ）が、ｈ
   （ｍ）を前記ウェブと前記ダイの先端との距離とし、ｈ
   ｅ（ｍ）を前記塗布液を塗布して形成された塗布膜の厚
   さとし、Ｕ（ｍ／ｓ）を前記ウェブの移動速度としたと
   きに、Ｄｂ（ｍ）＝１．０３×ｈ−１．５０×ｈｅ／Ｕ
   ^1/3 ＋１２８００×ｈｅ² ×Ｕで示されるＤｂと、η_av
   （ｍＰａ・ ｓ）を前記スライド面流動での剪断速度にお
   ける全層の塗布液の粘度の平均とし、ｑ｛ｍ³ ／（ｍ・
   ｓｅｃ）｝を単位幅当りの全層の塗布液の流量の総和と
   し、αを前記スライド面の角度とし、ρ（ｋｇ／ｍ³ ）
   を全層の塗布液の密度の平均とし、ｇ（ｍ／ｓｅｃ² ）
   を重力加速度としたときに、Ｄｓ（ｍ）＝｛３×η_av×
   ｑ／（ρ×ｇ×ｓｉｎα）｝^1/3 で示されるＤｓと、の
   関係について、Ｄｂ≦Ｄｇ≦Ｄｓであることを特徴とす
   る塗布装置。
2. 【請求項２】 前記エッジ板の先端の位置が、前記ダイ
   先端よりも前記ウェブに近い場合であって、 前記エッジ板と前記ウェブとの最接近距離Ｌ１が１００
   μｍ以上であることを特徴とする請求項１記載の塗布装
   置。
3. 【請求項３】 前記エッジ板の先端の位置が、前記ダイ
   のスライド面上にある場合であって、 前記エッジ板の先端と前記ダイとの距離Ｄｅ（ｍ）が、
   Ｄｒ（ｍ）＝−０．２７０×ｈ＋１．００×ｈｅ−１．
   ３０×ｈｅ／Ｕ^1/3 ＋５３２０×ｈｅ² ×Ｕで示される
   Ｄｒとの関係について、Ｄｅ≦Ｄｒであることを特徴と
   する請求項１記載の塗布装置。
4. 【請求項４】 ダイのスライド面に塗布液の塗布幅を規
   定するエッジ板を設け、連続走行するウェブに単層また
   は２層以上の塗布膜を形成する塗布液を、前記ダイの先
   端から塗布するスライドビード方式の塗布装置におい
   て、 前記エッジ板の側面に前記スライド面に対して垂直方向
   に垂直部を設け、 前記塗布液が全層重なったスライド面の位置で、前記垂
   直部の前記スライド面からの高さＤｇが、０．１５ｍｍ
   以上５ｍｍ以下であることを特徴とする塗布装置。
5. 【請求項５】 前記エッジ板の先端に、前記塗布液が前
   記ウェブ上に塗布される最も低い位置での前記ウェブの
   進行方向における接線と、略平行な先端部を設け、 前記先端部の前記スライド面からの高さＤｆが、０．６
   ｍｍ以下であることを特徴とする請求項４記載の塗布装
   置。
6. 【請求項６】 ダイのスライド面に塗布液の塗布幅を規
   定するエッジ板を設け、連続走行するウェブに単層また
   は２層以上の塗布膜を形成する塗布液を、前記ダイの先
   端から塗布するスライドビード方式の塗布装置におい
   て、 前記エッジ板の先端に、前記塗布液が前記ウェブ上に塗
   布される最も低い位置での前記ウェブの進行方向におけ
   る接線と、略平行な先端部を設け、 前記先端部の前記スライド面からの高さＤｆが、０．６
   ｍｍ以下であることを特徴とする塗布装置。
7. 【請求項７】 前記エッジ板が前記塗布液を塗布する先
   端方向に先端傾斜部を有するものであって、 その先端傾斜部と前記スライド面とがなす角度Ｄ１が、
   ３５°から６０°の範囲であることを特徴とする請求項
   １ないし６いずれか１つ記載の塗布装置。
8. 【請求項８】 前記エッジ板が前記垂直部に接続された
   傾斜部を有するものであって、 その傾斜部と前記スライド面とがなす角度Ｄ２が、４５
   °から７５°の範囲であることを特徴とする請求項１な
   いし７いずれか１つ記載の塗布装置。
9. 【請求項９】 前記エッジ板の塗布側先端部が交換可能
   であることを特徴とする請求項１ないし８いずれか１つ
   記載の塗布装置。
10. 【請求項１０】 前記エッジ板と接するダイの面にネジ
    穴を有し、 そのダイと前記エッジ板とをボルトで固定することを特
    徴とする請求項１ないし９いずれか１つ記載の塗布装
    置。
11. 【請求項１１】 前記エッジ板の前記塗布液に接する部
    分がポリマーであり、 前記エッジ板の前記ボルトが接する部分が金属であるこ
    とを特徴とする請求項１０記載の塗布装置。
12. 【請求項１２】 前記ポリマーがフッ素樹脂であること
    を特徴とする請求項１１記載の塗布装置。
13. 【請求項１３】 前記エッジ板の前記塗布液に接する部
    分が非金属であり、 前記エッジ板の前記ボルトが接する部分が金属であるこ
    とを特徴とする請求項１０記載の塗布装置。
14. 【請求項１４】 前記エッジ板の内部に金属が埋め込め
    られていることを特徴とする請求項１ないし１３いずれ
    か１つ記載の塗布装置。
15. 【請求項１５】 ダイのスライド面に塗布液の塗布幅を
    規定するエッジ板が設けられたスライドビード方式の塗
    布装置を用い、連続走行するウェブに単層または２層以
    上の塗布膜を形成する塗布液を、前記ダイの先端から塗
    布する塗布方法において、 その側面に前記スライド面に対して垂直方向に垂直部が
    設けられた前記エッジを用いて、 前記塗布液が全層重なったスライド面の位置で、前記垂
    直部の前記スライド面からの高さＤｇ（ｍ）を、ｈ
    （ｍ）を前記ウェブと前記ダイ先端との距離とし、ｈｅ
    （ｍ）を前記塗布液を塗布して形成された塗布膜の厚さ
    とし、Ｕ（ｍ／ｓ）を前記ウェブの移動速度としたとき
    に、Ｄｂ（ｍ）＝１．０３×ｈ−１．５０×ｈｅ／Ｕ
    ^1/3 ＋１２８００×ｈｅ² ×Ｕで示されるＤｂと、η_av
    （ｍＰａ・ ｓ）を前記スライド面流動での剪断速度にお
    ける全層の塗布液の粘度の平均とし、ｑ｛ｍ³ ／（ｍ・
    ｓｅｃ）｝を単位幅当りの全層の塗布液の流量の総和と
    し、αを前記スライド面の角度とし、ρ（ｋｇ／ｍ³ ）
    を全層の塗布液の密度の平均とし、ｇ（ｍ／ｓｅｃ² ）
    を重力加速度としたときに、Ｄｓ（ｍ）＝｛３×η_av×
    ｑ／（ρ×ｇ×ｓｉｎα）｝^1/3 で示されるＤｓとの関
    係について、Ｄｂ≦Ｄｇ≦Ｄｓとして前記塗布液を塗布
    することを特徴とする塗布方法。
16. 【請求項１６】 前記エッジ板の先端の位置が、前記ダ
    イ先端よりも前記ウェブに近い場合であって、 前記エッジ板と前記ウェブとの最接近距離Ｌ１を１００
    μｍ以上として前記塗布液を塗布することを特徴とする
    請求項１５記載の塗布方法。
17. 【請求項１７】 前記エッジ板の先端の位置が、前記ダ
    イのスライド面上にある場合であって、 前記エッジ板の先端と前記ダイとの距離Ｄｅ（ｍ）を、
    Ｄｒ（ｍ）＝−０．２７０×ｈ＋１．００×ｈｅ−１．
    ３０×ｈｅ／Ｕ^1/3 ＋５３２０×ｈｅ² ×Ｕで示される
    Ｄｒとの関係について、Ｄｅ≦Ｄｒとして塗布すること
    を特徴とする請求項１５記載の塗布方法。
18. 【請求項１８】 ダイのスライド面に塗布液の塗布幅を
    規定するエッジ板が設けられたスライドビード方式の塗
    布装置を用い、連続走行するウェブに単層または２層以
    上の塗布膜を形成する塗布液を、前記ダイの先端から塗
    布する塗布方法において、 その側面に前記スライド面に対して垂直方向に垂直部が
    設けられた前記エッジ板を用い、 前記塗布液が全層重なったスライド面の位置で、前記垂
    直部の前記スライド面からの高さＤｇを、０．１５ｍｍ
    以上５ｍｍ以下として前記塗布液を塗布することを特徴
    とする塗布方法。
19. 【請求項１９】 その先端に前記塗布液が前記ウェブ上
    に塗布される最も低い位置での前記ウェブの進行方向に
    おける接線と、略平行な先端部が設けられた前記エッジ
    板を用い、 前記先端部の前記スライド面からの高さＤｆを、０．６
    ｍｍ以下として前記塗布液を塗布することを特徴とする
    請求項１８記載の塗布方法。
20. 【請求項２０】 ダイのスライド面に塗布液の塗布幅を
    規定するエッジ板が設けられたスライドビード方式の塗
    布装置を用い、連続走行するウェブに単層または２層以
    上の塗布膜を形成する塗布液を、前記ダイの先端から塗
    布する塗布方法において、 その先端に前記塗布液が前記ウェブ上に塗布される最も
    低い位置での前記ウェブの進行方向における接線と、略
    平行な先端部が設けられた前記エッジ板を用い、 前記先端部の前記スライド面からの高さＤｆを、０．６
    ｍｍ以下として前記塗布液を塗布することを特徴とする
    塗布方法。
21. 【請求項２１】 前記塗布液を塗布する先端方向に先端
    傾斜部を有するエッジ板を用い、 その先端傾斜部と前記スライド面とがなす角度Ｄ１を、
    ３５°から６０°の範囲として前記塗布液を塗布するこ
    とを特徴とする請求項１５ないし２０いずれか１つ記載
    の塗布方法。
22. 【請求項２２】 前記垂直部に接続された傾斜部を有す
    るエッジ板を用い、 その傾斜部と前記スライド面とがなす角度Ｄ２を、４５
    °から７５°の範囲として前記塗布液を塗布することを
    特徴とする請求項１５ないし２１いずれか１つ記載の塗
    布方法。
23. 【請求項２３】 前記ダイの先端と前記ウェブとの距離
    ｈを２００μｍから３００μｍの範囲として前記塗布液
    を塗布することを特徴とする請求項１５ないし２２いず
    れか１つ記載の塗布方法。
24. 【請求項２４】 前記塗布液を前記ウェブに塗布する際
    に、前記塗布液からビードが形成され、 前記ビードの正面の圧力Ｐ₀ と、そのビードの背面の圧
    力Ｐ_b との差圧（Ｐ₀−Ｐ_b ）を、 ３００Ｐａ≦（Ｐ₀ −Ｐ_b ）≦１０００Ｐａの範囲とし
    て前記塗布液を塗布することを特徴とする請求項１５な
    いし２３いずれか１つ記載の塗布方法。
25. 【請求項２５】 前記塗布液を前記ウェブに塗布する際
    に、 そのウェブの表面の温度を３０℃から４０℃の範囲に調
    整して塗布することを特徴とする請求項１５ないし２４
    いずれか１つ記載の塗布方法。