JP2003147949A - 建築物の防振防水床構造 - Google Patents
建築物の防振防水床構造Info
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 断熱性、防水性に優れると共に振動を伴う機
械、機器等が仕上げ層上に設置された場合の、建築物の
屋上又は室内における床スラブへの振動を絶縁する防水
防振床構造を提供する。 【解決手段】 建築物の屋上又は室内における床構造で
あって、床スラブ上面に敷設される防水層Ｂと、防水層
Ｂ上に敷設される緩衝体１と、緩衝体１上に敷設される
仕上げ層Ｃとが積層されてなる建築物の防振防水床構
造。又、緩衝体１の一部に上下方向に貫通する貫通孔２
を設け、貫通孔２に弾性体３を配設し、防水層Ｂと仕上
げ層Ｃとの間に介装し、緩衝体１の圧縮変形に伴って、
弾性体３が荷重を支持するようにされてなる建築物の防
振防水床構造。
械、機器等が仕上げ層上に設置された場合の、建築物の
屋上又は室内における床スラブへの振動を絶縁する防水
防振床構造を提供する。 【解決手段】 建築物の屋上又は室内における床構造で
あって、床スラブ上面に敷設される防水層Ｂと、防水層
Ｂ上に敷設される緩衝体１と、緩衝体１上に敷設される
仕上げ層Ｃとが積層されてなる建築物の防振防水床構
造。又、緩衝体１の一部に上下方向に貫通する貫通孔２
を設け、貫通孔２に弾性体３を配設し、防水層Ｂと仕上
げ層Ｃとの間に介装し、緩衝体１の圧縮変形に伴って、
弾性体３が荷重を支持するようにされてなる建築物の防
振防水床構造。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、建築物の屋上また
は室内における床スラブ上面に敷設される防水と防振を
兼ね備えた防水防振床構造に関するものである。
は室内における床スラブ上面に敷設される防水と防振を
兼ね備えた防水防振床構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、建築物の屋上または室内における
床スラブ上面に敷設される防水層の仕様として、アスフ
ァルト防水、改質アスファルト防水（トーチ工法）、シ
ート防水等があり、それぞれの仕様によって、アスファ
ルト防水層は、屋上・室内用コンクリート押えアスファ
ルト防水層（密着工法）、改質アスファルト防水層は、
密着保護仕様、シート防水層は、エチレン酢酸ビニル樹
脂系シート防水層（密着工法）等の種別があげられる。
これら防水層上には、一般的に押出法ポリスチレンフォ
ーム保温板等の断熱材が敷設され、その上に保護、仕上
層として現場打ちコンクリートが施工される。
床スラブ上面に敷設される防水層の仕様として、アスフ
ァルト防水、改質アスファルト防水（トーチ工法）、シ
ート防水等があり、それぞれの仕様によって、アスファ
ルト防水層は、屋上・室内用コンクリート押えアスファ
ルト防水層（密着工法）、改質アスファルト防水層は、
密着保護仕様、シート防水層は、エチレン酢酸ビニル樹
脂系シート防水層（密着工法）等の種別があげられる。
これら防水層上には、一般的に押出法ポリスチレンフォ
ーム保温板等の断熱材が敷設され、その上に保護、仕上
層として現場打ちコンクリートが施工される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、仕上げ
層上に振動を伴う機械、機器類が設置された場合は断熱
材による防振効果は期待できず床スラブへ振動が伝搬す
るという問題が発生する。一方、特開２００１−１９３
２０９のように、床スラブ上に緩衝体を配置し、かつ、
緩衝体の上に床部を配設して、床部の加重を緩衝体を介
して支持するように構成してある浮き床構造では、屋上
または室内における床スラブへの振動を絶縁することが
可能であるが、防水層を備えていないため、防水性が不
充分であった。本発明は、従来の防水断熱構造における
問題点に着目してなされたものであり、断熱性、防水性
に優れると共に振動を伴う機械、機器等が仕上げ層上に
設置された場合の、建築物の屋上または室内における床
スラブへの振動を絶縁する防水防振床構造を提供するこ
とを目的としている。
層上に振動を伴う機械、機器類が設置された場合は断熱
材による防振効果は期待できず床スラブへ振動が伝搬す
るという問題が発生する。一方、特開２００１−１９３
２０９のように、床スラブ上に緩衝体を配置し、かつ、
緩衝体の上に床部を配設して、床部の加重を緩衝体を介
して支持するように構成してある浮き床構造では、屋上
または室内における床スラブへの振動を絶縁することが
可能であるが、防水層を備えていないため、防水性が不
充分であった。本発明は、従来の防水断熱構造における
問題点に着目してなされたものであり、断熱性、防水性
に優れると共に振動を伴う機械、機器等が仕上げ層上に
設置された場合の、建築物の屋上または室内における床
スラブへの振動を絶縁する防水防振床構造を提供するこ
とを目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】請求項１に係わる建築物
の防水防振床構造は、建築物の屋根又は室内における床
スラブ上面に敷設される防水層と、防水層上に敷設され
る緩衝体と、緩衝体上に敷設される仕上げ層との積層構
造からなるものである。この防水防振床構造によれば、
防水層と仕上げ層の間に緩衝体が積層されることによっ
て、仕上げ層上に振動を伴う機械、機器が設置された場
合においても床スラブへの振動を絶縁することが可能と
なる。また、請求項２記載のように緩衝体が、厚み１０
〜１００ｍｍであり、且つ単位面積あたりの載荷質量が
１００〜３０００Ｋｇ／ｍ2ときの動的バネ定数が１〜
２５×１０6Ｎ／ｍ3であることによって、振動絶縁効果
の高い防水防振床構造となる。また、請求項３記載のよ
うに、緩衝体が軟質合成樹脂であれば、断熱性能を維持
した振動絶縁効果の高い防水防振床構造が可能となる。
また、請求項４記載のように、緩衝体が発泡ポリスチレ
ンであれば、高い耐水性を持ちつつ断熱性能が更に向上
した振動絶縁効果の高い防水防振床構造が可能となる。
の防水防振床構造は、建築物の屋根又は室内における床
スラブ上面に敷設される防水層と、防水層上に敷設され
る緩衝体と、緩衝体上に敷設される仕上げ層との積層構
造からなるものである。この防水防振床構造によれば、
防水層と仕上げ層の間に緩衝体が積層されることによっ
て、仕上げ層上に振動を伴う機械、機器が設置された場
合においても床スラブへの振動を絶縁することが可能と
なる。また、請求項２記載のように緩衝体が、厚み１０
〜１００ｍｍであり、且つ単位面積あたりの載荷質量が
１００〜３０００Ｋｇ／ｍ2ときの動的バネ定数が１〜
２５×１０6Ｎ／ｍ3であることによって、振動絶縁効果
の高い防水防振床構造となる。また、請求項３記載のよ
うに、緩衝体が軟質合成樹脂であれば、断熱性能を維持
した振動絶縁効果の高い防水防振床構造が可能となる。
また、請求項４記載のように、緩衝体が発泡ポリスチレ
ンであれば、高い耐水性を持ちつつ断熱性能が更に向上
した振動絶縁効果の高い防水防振床構造が可能となる。
【０００５】請求項５に係わる防水防振床構造は、緩衝
体よりクリープ変形の小さい弾性体を、緩衝体に形成の
貫通孔に配設し、防水層と仕上げ層との間に介装し、仕
上げ層からの荷重による緩衝体の圧縮変形に伴って、弾
性体が荷重を支持するように構成してあるため、耐荷重
性能に優れた防水防振床構造となる。また、請求項６記
載のように、弾性体が、単位面積あたりの載荷質量が１
００〜３０００Ｋｇ／ｍ2のときの動的バネ定数が１〜
２５×１０6Ｎ／ｍ3であり、載荷質量の増加とともに動
的バネ定数が増加することで、より耐荷重性能が向上す
る防水防振床構造となる。また、請求項７記載のよう
に、弾性体がゴムであることによって、さらにクリープ
性能が向上した防水防振床構造となる。
体よりクリープ変形の小さい弾性体を、緩衝体に形成の
貫通孔に配設し、防水層と仕上げ層との間に介装し、仕
上げ層からの荷重による緩衝体の圧縮変形に伴って、弾
性体が荷重を支持するように構成してあるため、耐荷重
性能に優れた防水防振床構造となる。また、請求項６記
載のように、弾性体が、単位面積あたりの載荷質量が１
００〜３０００Ｋｇ／ｍ2のときの動的バネ定数が１〜
２５×１０6Ｎ／ｍ3であり、載荷質量の増加とともに動
的バネ定数が増加することで、より耐荷重性能が向上す
る防水防振床構造となる。また、請求項７記載のよう
に、弾性体がゴムであることによって、さらにクリープ
性能が向上した防水防振床構造となる。
【０００６】請求項８に係わる防水防振床構造は、緩衝
体と仕上げ層の間に合成樹脂フィルムが敷設されている
ことにより、仕上げ層のコンクリート打設時におけるコ
ンクリートノロの緩衝体隙間への流れ込みを確実に防止
できる。
体と仕上げ層の間に合成樹脂フィルムが敷設されている
ことにより、仕上げ層のコンクリート打設時におけるコ
ンクリートノロの緩衝体隙間への流れ込みを確実に防止
できる。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の防水防振床構造を図面に
基づいて説明する。図１に示す防水防振床構造は、床ス
ラブＡの上面に防水層Ｂを配置し、その防水層の上面の
ほぼ全面にわたって緩衝体１を敷設し、かつ、必要に応
じて、防水層Ｂの周辺部にも緩衝体１を配設するととも
に、緩衝体１上面の全体にわたって仕上げ層Ｃを配設し
て構成されている。床スラブＡについては、一般的に防
水下地として適用される種類として、現場打ち鉄筋コン
クリート、コンクリートブロック、ＡＬＣパネル、プレ
キャストコンクリートがあげられる。防水層４は、従来
知られたものを適宜用いることができ、建築物の屋上ま
たは室内における床スラブ上面に敷設される防水層の仕
様として、アスファルト防水、改質アスファルト防水
（トーチ工法）、シート防水等があり、それぞれの仕様
によって、アスファルト防水層は、屋上・室内用コンク
リート押えアスファルト防水層（密着工法）、改質アス
ファルト防水層は、密着保護仕様、シート防水層は、エ
チレン酢酸ビニル樹脂系シート防水層（密着工法）等の
種別があげられる。仕上げ層Ｃについては、主に現場打
ちコンクリートが用いられるが仕上げ層Ｃの種類につい
ては特に限定されることはない。
基づいて説明する。図１に示す防水防振床構造は、床ス
ラブＡの上面に防水層Ｂを配置し、その防水層の上面の
ほぼ全面にわたって緩衝体１を敷設し、かつ、必要に応
じて、防水層Ｂの周辺部にも緩衝体１を配設するととも
に、緩衝体１上面の全体にわたって仕上げ層Ｃを配設し
て構成されている。床スラブＡについては、一般的に防
水下地として適用される種類として、現場打ち鉄筋コン
クリート、コンクリートブロック、ＡＬＣパネル、プレ
キャストコンクリートがあげられる。防水層４は、従来
知られたものを適宜用いることができ、建築物の屋上ま
たは室内における床スラブ上面に敷設される防水層の仕
様として、アスファルト防水、改質アスファルト防水
（トーチ工法）、シート防水等があり、それぞれの仕様
によって、アスファルト防水層は、屋上・室内用コンク
リート押えアスファルト防水層（密着工法）、改質アス
ファルト防水層は、密着保護仕様、シート防水層は、エ
チレン酢酸ビニル樹脂系シート防水層（密着工法）等の
種別があげられる。仕上げ層Ｃについては、主に現場打
ちコンクリートが用いられるが仕上げ層Ｃの種類につい
ては特に限定されることはない。
【０００８】緩衝体１については、振動を絶縁するバネ
及び減衰特性をもったものであれば形状、材質は特に限
定されることは無いが、例えば緩衝体１の厚みについて
は１０〜１００ｍｍが好ましい。厚みが１０ｍｍ以下の
場合は、防振性能が低下し、１００ｍｍを越える場合は
防振性能は向上するが耐荷重性能が低下することとな
る。また、緩衝体１は、単位面積あたりの載荷質量が１
００〜３０００Ｋｇ／ｍ 2ときの動的バネ定数が１〜２
５×１０6Ｎ／ｍ3であれば、振動を絶縁する周波数帯域
をより低周波数帯域へ移動できること、及び絶縁する振
動レベルを増やすことが可能となる。緩衝体１の材質に
ついては、グラスウール、ロックウール等の無機繊維系
のものや、セルロースファイバー、ポリエステル、ポリ
プロピレン等からなるフェルト、軟質ポリウレタンフォ
ーム、ポリエチレンフォーム、ポリプロピレンフォー
ム、ポリスチレンフォーム等の合成樹脂発泡体等が採用
可能であるが、その中でも、軟質合成樹脂発泡体がより
好ましく、軟質合成樹脂発泡体であれば軽量で敷設施工
容易である。さらに、発泡体１に、発泡後に加圧、圧縮
した後、圧縮荷重を取り除いた状態に形成されている発
泡ポリスチレンを用いることがより好ましく、軽量で安
価であるうえに、加工性が非常に優れており、しかも動
的バネ定数を低くすることが可能である。緩衝体１に
は、適当間隔置きに上下方向に貫通する複数個の貫通孔
２が穿設されていて、各貫通孔２内には、防振性を備え
た天然や合成のゴム等からなる弾性体３が挿入配置され
ている。弾性体３は、耐荷重性と防振性の両立のため、
動的バネ定数が単位面積あたり、１〜２５×１０6Ｎ／
ｍ3に設定されていることが好ましく、単位面積あたり
の積載質量が、増加すると共に動的バネ定数が増加する
形状であることがさらに好ましい。ここで、荷重が増加
すると共に動的バネ定数が増大する形状とは、例えば、
円柱状のゴムの厚さ方向の端部に凹凸や、ア−ルを形成
した形状や、球状であるものが挙げられるが、動的バネ
定数が荷重によって増加するものであれば良く、本発明
は、これらに限定されるものではない。緩衝体１と仕上
げ層Ｃの間に敷設される合成樹脂フィルムは、仕上げ層
Ｃが現場打ちコンクリートの場合に敷設必要であり、例
えば安価で一般的なポリエチレンフィルム等が用いられ
る。但し、コンクリート打設時に緩衝体１の隙間にコン
クリートノロの入り込みを防ぐものであれば特に材質等
は限定されることはない。
及び減衰特性をもったものであれば形状、材質は特に限
定されることは無いが、例えば緩衝体１の厚みについて
は１０〜１００ｍｍが好ましい。厚みが１０ｍｍ以下の
場合は、防振性能が低下し、１００ｍｍを越える場合は
防振性能は向上するが耐荷重性能が低下することとな
る。また、緩衝体１は、単位面積あたりの載荷質量が１
００〜３０００Ｋｇ／ｍ 2ときの動的バネ定数が１〜２
５×１０6Ｎ／ｍ3であれば、振動を絶縁する周波数帯域
をより低周波数帯域へ移動できること、及び絶縁する振
動レベルを増やすことが可能となる。緩衝体１の材質に
ついては、グラスウール、ロックウール等の無機繊維系
のものや、セルロースファイバー、ポリエステル、ポリ
プロピレン等からなるフェルト、軟質ポリウレタンフォ
ーム、ポリエチレンフォーム、ポリプロピレンフォー
ム、ポリスチレンフォーム等の合成樹脂発泡体等が採用
可能であるが、その中でも、軟質合成樹脂発泡体がより
好ましく、軟質合成樹脂発泡体であれば軽量で敷設施工
容易である。さらに、発泡体１に、発泡後に加圧、圧縮
した後、圧縮荷重を取り除いた状態に形成されている発
泡ポリスチレンを用いることがより好ましく、軽量で安
価であるうえに、加工性が非常に優れており、しかも動
的バネ定数を低くすることが可能である。緩衝体１に
は、適当間隔置きに上下方向に貫通する複数個の貫通孔
２が穿設されていて、各貫通孔２内には、防振性を備え
た天然や合成のゴム等からなる弾性体３が挿入配置され
ている。弾性体３は、耐荷重性と防振性の両立のため、
動的バネ定数が単位面積あたり、１〜２５×１０6Ｎ／
ｍ3に設定されていることが好ましく、単位面積あたり
の積載質量が、増加すると共に動的バネ定数が増加する
形状であることがさらに好ましい。ここで、荷重が増加
すると共に動的バネ定数が増大する形状とは、例えば、
円柱状のゴムの厚さ方向の端部に凹凸や、ア−ルを形成
した形状や、球状であるものが挙げられるが、動的バネ
定数が荷重によって増加するものであれば良く、本発明
は、これらに限定されるものではない。緩衝体１と仕上
げ層Ｃの間に敷設される合成樹脂フィルムは、仕上げ層
Ｃが現場打ちコンクリートの場合に敷設必要であり、例
えば安価で一般的なポリエチレンフィルム等が用いられ
る。但し、コンクリート打設時に緩衝体１の隙間にコン
クリートノロの入り込みを防ぐものであれば特に材質等
は限定されることはない。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の態様について、実施例、比較
例により具体的に説明する。
例により具体的に説明する。
【００１０】（実施例１）図１に示す防水防振床構造に
おいて、床スラブＡをコンクリートスラブ厚さ２００ｍ
ｍ、防水層Ｂをアスファルト、緩衝体１を４．０×１０
6Ｎ／ｍ3のポリスチレンフォーム厚さ５０ｍｍ、合成樹
脂フィルム４をポリエチレンフィルム、仕上げ層Ｃをコ
ンクリート厚さ８０ｍｍ（単位面積当たりの荷重１８０
ｋｇ／ｍ2）とした。
おいて、床スラブＡをコンクリートスラブ厚さ２００ｍ
ｍ、防水層Ｂをアスファルト、緩衝体１を４．０×１０
6Ｎ／ｍ3のポリスチレンフォーム厚さ５０ｍｍ、合成樹
脂フィルム４をポリエチレンフィルム、仕上げ層Ｃをコ
ンクリート厚さ８０ｍｍ（単位面積当たりの荷重１８０
ｋｇ／ｍ2）とした。
【００１１】（実施例２）図１に示す防水防振床構造に
おいて、床スラブＡをコンクリートスラブ厚さ２００ｍ
ｍ、防水層Ｂをアスファルト、緩衝体１を４．０×１０
6Ｎ／ｍ3のポリスチレンフォーム厚さ５０ｍｍ、緩衝体
１の１ｍ2当たりに４個の貫通孔を設け、貫通孔に直径
６０ｍｍ、厚さ５０ｍｍの円柱状天然ゴムからなる弾性
体３を配置し、弾性体３の動的バネ定数を、床面積１ｍ
2当たり３．０×１０6Ｎ／ｍ3とし、合成樹脂フィルム
４をポリエチレンフィルム、仕上げ層Ｃをコンクリート
厚さを１５０ｍｍ（単位面積当たりの荷重３５０ｋｇ／
ｍ2）とした。なお、緩衝体１と弾性体３とを足し合わ
せた動的バネ定数は７．０×１０6Ｎ／ｍ3となる。
おいて、床スラブＡをコンクリートスラブ厚さ２００ｍ
ｍ、防水層Ｂをアスファルト、緩衝体１を４．０×１０
6Ｎ／ｍ3のポリスチレンフォーム厚さ５０ｍｍ、緩衝体
１の１ｍ2当たりに４個の貫通孔を設け、貫通孔に直径
６０ｍｍ、厚さ５０ｍｍの円柱状天然ゴムからなる弾性
体３を配置し、弾性体３の動的バネ定数を、床面積１ｍ
2当たり３．０×１０6Ｎ／ｍ3とし、合成樹脂フィルム
４をポリエチレンフィルム、仕上げ層Ｃをコンクリート
厚さを１５０ｍｍ（単位面積当たりの荷重３５０ｋｇ／
ｍ2）とした。なお、緩衝体１と弾性体３とを足し合わ
せた動的バネ定数は７．０×１０6Ｎ／ｍ3となる。
【００１２】（実施例３）図１に示す防水防振床構造に
おいて、直径６０ｍｍ、厚さ５０ｍｍの円柱状天然ゴム
からなる弾性体３の厚さ方向の片端にアールを付け、床
面積１ｍ↑２当たりの質量が１００ｋｇの時の動的バネ
定数が１．０×１０6Ｎ／ｍ3であり、荷重の増加に従っ
てバネ定数が増大し、３０００ｋｇ／ｍ2の時の動的バ
ネ定数が２２×１０6Ｎ／ｍ3とした以外は、実施例２と
同じ構成とした。
おいて、直径６０ｍｍ、厚さ５０ｍｍの円柱状天然ゴム
からなる弾性体３の厚さ方向の片端にアールを付け、床
面積１ｍ↑２当たりの質量が１００ｋｇの時の動的バネ
定数が１．０×１０6Ｎ／ｍ3であり、荷重の増加に従っ
てバネ定数が増大し、３０００ｋｇ／ｍ2の時の動的バ
ネ定数が２２×１０6Ｎ／ｍ3とした以外は、実施例２と
同じ構成とした。
【００１３】（比較例）図２に示す断熱防水構造におい
て、床スラブＡをコンクリートスラブ厚さ２００ｍｍ、
防水層Ｂをアスファルト、断熱材５をＪＩＳＡ９５１１
に規定される押し出し法ポリスチレンフォーム保温板３
種ｂとし、合成樹脂フィルム４をポリエチレンフィル
ム、仕上げ層Ｃをコンクリート厚さ８０ｍｍ（単位面積
当たりの荷重１８０ｋｇ／ｍ2）とした。なお、断熱材
５の動的バネ定数は、５５×１０6Ｎ／ｍ3であった。
て、床スラブＡをコンクリートスラブ厚さ２００ｍｍ、
防水層Ｂをアスファルト、断熱材５をＪＩＳＡ９５１１
に規定される押し出し法ポリスチレンフォーム保温板３
種ｂとし、合成樹脂フィルム４をポリエチレンフィル
ム、仕上げ層Ｃをコンクリート厚さ８０ｍｍ（単位面積
当たりの荷重１８０ｋｇ／ｍ2）とした。なお、断熱材
５の動的バネ定数は、５５×１０6Ｎ／ｍ3であった。
【００１４】ここで、動的バネ定数とは、ＪＩＳＡ６３
２１に基づき、正弦波加振法で得られた固有振動数から
算出した、単位面積当たりの動的バネ定数のことを言
う。
２１に基づき、正弦波加振法で得られた固有振動数から
算出した、単位面積当たりの動的バネ定数のことを言
う。
【００１５】本発明の床構造の防振性能については、Ｊ
ＩＳＡ６３２１に基づき、正弦波加振法で得られた固有
振動数の小ささから判定した。結果を表１に示す。
ＩＳＡ６３２１に基づき、正弦波加振法で得られた固有
振動数の小ささから判定した。結果を表１に示す。
【００１６】
【表１】
表１に示すように、実施例１〜３の固有振動数は、比較
例の固有振動数と比較して明らかに小さく、本発明の防
水防振床構造の防振効果が高いことが判る。
例の固有振動数と比較して明らかに小さく、本発明の防
水防振床構造の防振効果が高いことが判る。
【００１７】
【発明の効果】請求項１に係わる建築物の防水防振床構
造によれば、防水層と仕上げ層の間に緩衝体が積層され
ることによって、仕上げ層上に振動を伴う機械、機器が
設置された場合においても床スラブへの振動を絶縁する
ことが可能となる。
造によれば、防水層と仕上げ層の間に緩衝体が積層され
ることによって、仕上げ層上に振動を伴う機械、機器が
設置された場合においても床スラブへの振動を絶縁する
ことが可能となる。
【００１８】請求項２に係わる建築物の防水防振床構造
によれば、緩衝体が、厚み１０〜１００ｍｍであり、且
つ単位面積あたりの載荷質量が１００〜３０００Ｋｇ／
ｍ 2ときの動的バネ定数が１〜２５×１０6Ｎ／ｍ3であ
ることによって、振動絶縁効果の高い防水防振床構造と
なる。
によれば、緩衝体が、厚み１０〜１００ｍｍであり、且
つ単位面積あたりの載荷質量が１００〜３０００Ｋｇ／
ｍ 2ときの動的バネ定数が１〜２５×１０6Ｎ／ｍ3であ
ることによって、振動絶縁効果の高い防水防振床構造と
なる。
【００１９】請求項３に係わる建築物の防水防振床構造
によれば、緩衝体が軟質合成樹脂であれば、断熱性能を
維持した振動絶縁効果の高い防水防振床構造が可能とな
る。
によれば、緩衝体が軟質合成樹脂であれば、断熱性能を
維持した振動絶縁効果の高い防水防振床構造が可能とな
る。
【００２０】請求項４に係わる建築物の防水防振床構造
によれば、緩衝体が発泡ポリスチレンであれば、断熱性
能が更に向上した振動絶縁効果の高い防水防振床構造が
可能となる。
によれば、緩衝体が発泡ポリスチレンであれば、断熱性
能が更に向上した振動絶縁効果の高い防水防振床構造が
可能となる。
【００２１】請求項５に係わる建築物の防水防振床構造
によれば、緩衝体よりクリープ変形の小さい弾性体を、
緩衝体に形成の貫通孔に配設し、防水層と仕上げ層との
間に介装し、仕上げ層からの荷重による緩衝体の圧縮変
形に伴って、弾性体が荷重を支持するように構成してあ
るため、耐荷重性能に優れた防水防振床構造となる。
によれば、緩衝体よりクリープ変形の小さい弾性体を、
緩衝体に形成の貫通孔に配設し、防水層と仕上げ層との
間に介装し、仕上げ層からの荷重による緩衝体の圧縮変
形に伴って、弾性体が荷重を支持するように構成してあ
るため、耐荷重性能に優れた防水防振床構造となる。
【００２２】請求項６に係わる建築物の防水防振床構造
によれば、弾性体が、単位面積あたりの載荷質量が１０
０〜３０００Ｋｇ／ｍ2のときの動的バネ定数が１〜２
５×１０6Ｎ／ｍ3であり、載荷質量の増加とともに動的
バネ定数が増加することで、より耐荷重性能が向上する
防水防振床構造となる。
によれば、弾性体が、単位面積あたりの載荷質量が１０
０〜３０００Ｋｇ／ｍ2のときの動的バネ定数が１〜２
５×１０6Ｎ／ｍ3であり、載荷質量の増加とともに動的
バネ定数が増加することで、より耐荷重性能が向上する
防水防振床構造となる。
【００２３】請求項７に係わる建築物の防水防振床構造
によれば、弾性体がゴムであることによって、さらにク
リープ性能が向上した防水防振床構造となる。
によれば、弾性体がゴムであることによって、さらにク
リープ性能が向上した防水防振床構造となる。
【００２４】請求項８に係わる建築物の防水防振床構造
によれば、緩衝体と仕上げ層の間に合成樹脂フィルムが
敷設されていることにより、仕上げ層のコンクリート打
設時におけるコンクリートノロの緩衝体隙間への流れ込
みを確実に防止できる。
によれば、緩衝体と仕上げ層の間に合成樹脂フィルムが
敷設されていることにより、仕上げ層のコンクリート打
設時におけるコンクリートノロの緩衝体隙間への流れ込
みを確実に防止できる。
【図１】 本発明による防水防振床構造の一実施例を
示す断面図。
示す断面図。
【図２】 従来の防水構造の断面図。
１ 緩衝体
２ 貫通孔
３ 弾性体
４ 合成樹脂フィルム
５ 断熱材
Ａ 床スラブ
Ｂ 防水層
Ｃ 仕上げ層
Claims (8)
- 【請求項１】 建築物の屋上又は室内における床構造で
あって、床スラブ上面に敷設される防水層と、防水層上
に敷設される緩衝体と、緩衝体上に敷設される仕上げ層
とが積層されてなる建築物の防振防水床構造。 - 【請求項２】 緩衝体の厚みが１０〜１００ｍｍであ
り、且つ単位面積あたりの載荷質量が１００〜３０００
Ｋｇ／ｍ2のときの動的バネ定数が１〜２５×１０6Ｎ／
ｍ3である請求項１記載の建築物の防振防水床構造。 - 【請求項３】 緩衝体が軟質合成樹脂発泡体である請求
項１または２記載の建築物の防振防水床構造。 - 【請求項４】 緩衝体が、発泡ポリスチレンである請求
項１〜３のいずれか１項に記載の建築物の防振防水床構
造。 - 【請求項５】 緩衝体の一部に上下方向に貫通する貫通
孔を設け、貫通孔に前記緩衝材よりクリープ変形の小さ
い弾性体を配設し、防水層と仕上げ層との間に介装し、
仕上げ層からの荷重による緩衝体の圧縮変形に伴って、
弾性体が荷重を支持するように構成してある請求項１〜
４のいずれか１項に記載の建築物の防振防水床構造。 - 【請求項６】 弾性体の動的バネ定数が、単位面積あた
りの載荷質量が１００〜３０００Ｋｇ／ｍ2のとき、１
〜２５×１０6Ｎ／ｍ3であり、載荷質量の増加とともに
動的バネ定数が増加することを特徴とする請求項５記載
の建築物の防振防水床構造。 - 【請求項７】 弾性体が、ゴムである請求項５又は６記
載の建築物の防振防水床構造。 - 【請求項８】 緩衝体と仕上げ層の間に合成樹脂フィル
ムが敷設されている請求項１〜７のいずれか１項に記載
の建築物の防振防水床構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001343701A JP2003147949A (ja) | 2001-11-08 | 2001-11-08 | 建築物の防振防水床構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001343701A JP2003147949A (ja) | 2001-11-08 | 2001-11-08 | 建築物の防振防水床構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003147949A true JP2003147949A (ja) | 2003-05-21 |
Family
ID=19157343
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001343701A Pending JP2003147949A (ja) | 2001-11-08 | 2001-11-08 | 建築物の防振防水床構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003147949A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008111852A1 (en) | 2007-03-13 | 2008-09-18 | Acma Industries Limited | Impact absorbing product |
| GB2460332A (en) * | 2008-05-28 | 2009-12-02 | Icopal Ltd | Insulator for a floor assembly for acoustic insulation |
-
2001
- 2001-11-08 JP JP2001343701A patent/JP2003147949A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008111852A1 (en) | 2007-03-13 | 2008-09-18 | Acma Industries Limited | Impact absorbing product |
| GB2460332A (en) * | 2008-05-28 | 2009-12-02 | Icopal Ltd | Insulator for a floor assembly for acoustic insulation |
| GB2460332B (en) * | 2008-05-28 | 2012-08-29 | Icopal Ltd | Building structure having a floor assembly |
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Legal Events
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