JP2003089858A - 微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料の製造方法 - Google Patents
微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料の製造方法Info
- Publication number
- JP2003089858A JP2003089858A JP2001282304A JP2001282304A JP2003089858A JP 2003089858 A JP2003089858 A JP 2003089858A JP 2001282304 A JP2001282304 A JP 2001282304A JP 2001282304 A JP2001282304 A JP 2001282304A JP 2003089858 A JP2003089858 A JP 2003089858A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- alloy material
- fine structure
- treatment
- manufacturing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｓｉを比較的多量に含有する合金の組織を微
細化して超塑性が発現された微細組織を有するＡｌ−Ｓ
ｉ系合金材料を安価に製造し得る方法提供する。 【解決手段】 Ｎａ，ＳｒおよびＣａの群から選ばれる
少なくとも１つを改質元素として含有するＡｌ−Ｓｉ
系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系ま
たはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系の合金に鋳込み状
態のままで大きな歪を付与する強加工処理を施すことを
特徴とする。
細化して超塑性が発現された微細組織を有するＡｌ−Ｓ
ｉ系合金材料を安価に製造し得る方法提供する。 【解決手段】 Ｎａ，ＳｒおよびＣａの群から選ばれる
少なくとも１つを改質元素として含有するＡｌ−Ｓｉ
系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系ま
たはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系の合金に鋳込み状
態のままで大きな歪を付与する強加工処理を施すことを
特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、微細組織を有する
Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ
−Ｍｇ系またはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系の合金
材料の製造方法に関する。
Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ
−Ｍｇ系またはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系の合金
材料の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、汎用金属をベースに材料プロセス
によって組織を微細化することにより、強度のみならず
十分な靭性が得られことが明らかにされつつある。ま
た、μｍレベル以下の結晶粒から構成される組織微細化
された材料では粒界すべりの効果が大きくなり、いわゆ
る超塑性現象が発現しやすいことも知られている。
によって組織を微細化することにより、強度のみならず
十分な靭性が得られことが明らかにされつつある。ま
た、μｍレベル以下の結晶粒から構成される組織微細化
された材料では粒界すべりの効果が大きくなり、いわゆ
る超塑性現象が発現しやすいことも知られている。
【０００３】このような微細組織を有する金属素材は、
従来、次のような方法により製造していた。まず、合金
溶湯からガスアトマイズ等の急冷凝固法によって微細な
粉体を調製する。つづいて、この微細粉末を缶に封入し
て内部ガスを真空吸引した後にＨＩＰ（熱間静水圧プレ
ス）等を施すことによって固化することにより微細組織
を有する金属素材を製造する。
従来、次のような方法により製造していた。まず、合金
溶湯からガスアトマイズ等の急冷凝固法によって微細な
粉体を調製する。つづいて、この微細粉末を缶に封入し
て内部ガスを真空吸引した後にＨＩＰ（熱間静水圧プレ
ス）等を施すことによって固化することにより微細組織
を有する金属素材を製造する。
【０００４】前記粉体を出発素材として超塑性微細組織
材料を製造する事例は、例えばＡｌ合金系、とりわけ実
用合金の中ではＡ５０８３等のＡｌ−Ｍｇ系合金、Ａ２
０２４等のＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金、Ａ７０７５等のＡ
ｌ−Ｃｕ−Ｚｎ−Ｍｇ系、Ａ４０３２等のＡｌ−Ｓｉ−
Ｃｕ−Ｍｇ系合金において報告されている。
材料を製造する事例は、例えばＡｌ合金系、とりわけ実
用合金の中ではＡ５０８３等のＡｌ−Ｍｇ系合金、Ａ２
０２４等のＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金、Ａ７０７５等のＡ
ｌ−Ｃｕ−Ｚｎ−Ｍｇ系、Ａ４０３２等のＡｌ−Ｓｉ−
Ｃｕ−Ｍｇ系合金において報告されている。
【０００５】しかしながら、前述した従来の超塑性微細
組織材料の製造方法は粉体を利用して固化するプロセス
が必要で、工程が煩雑になるばかりか、設備が大掛かり
になり、さらに高コストになるため、粉体利用自体が実
用化のネックになっている。
組織材料の製造方法は粉体を利用して固化するプロセス
が必要で、工程が煩雑になるばかりか、設備が大掛かり
になり、さらに高コストになるため、粉体利用自体が実
用化のネックになっている。
【０００６】このような背景から、最近では比較的粗大
な結晶粒から構成されている鋳造材を出発素材としてバ
ルク体のまま微細組織化する技術の開発研究が産学官に
て精力的に進められている。代表的な手法としては制御
破砕成形（ＢＭＡ；Bulk Mechanical Alloying）法、繰
返し折り重ね圧延（ＡＲＢ；Accumulative Roll Bondin
g）法、等断面剪断プレス（ＥＣＡＰ；Equal Channel A
ngular Pressing）法、および異周速圧延法等が考案さ
れており、いずれも材料に強い加工を施すことによって
新たな結晶粒界を生じしめている。
な結晶粒から構成されている鋳造材を出発素材としてバ
ルク体のまま微細組織化する技術の開発研究が産学官に
て精力的に進められている。代表的な手法としては制御
破砕成形（ＢＭＡ；Bulk Mechanical Alloying）法、繰
返し折り重ね圧延（ＡＲＢ；Accumulative Roll Bondin
g）法、等断面剪断プレス（ＥＣＡＰ；Equal Channel A
ngular Pressing）法、および異周速圧延法等が考案さ
れており、いずれも材料に強い加工を施すことによって
新たな結晶粒界を生じしめている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ａｌ−Ｓｉ
系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系ま
たはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系のようなＳｉを比
較的多量に含有する合金の組織を微細化することにより
超塑性を発現させた微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金
材料を安価に製造し得る方法を提供しようとするもので
ある。
系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系ま
たはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系のようなＳｉを比
較的多量に含有する合金の組織を微細化することにより
超塑性を発現させた微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金
材料を安価に製造し得る方法を提供しようとするもので
ある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係る微細組織を
有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料の製造方法は、Ｎａ，Ｓｒ
およびＣａの群から選ばれる少なくとも１つを改質元素
として含有するＡｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａ
ｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系またはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ
−Ｎｉ系の合金に鋳込み状態のままで大きな歪を付与す
る強加工処理を施すことを特徴とするものである。
有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料の製造方法は、Ｎａ，Ｓｒ
およびＣａの群から選ばれる少なくとも１つを改質元素
として含有するＡｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａ
ｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系またはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ
−Ｎｉ系の合金に鋳込み状態のままで大きな歪を付与す
る強加工処理を施すことを特徴とするものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
【００１０】まず、Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ
系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系またはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ
−Ｍｇ−Ｎｉ系の合金を溶融し、この溶湯状態でＮａ，
ＳｒおよびＣａの群から選ばれる少なくとも１つを改質
元素として添加した後、鋳造して鋳造材を得る。つづい
て、得られた鋳造材を鋳込み状態のまま、つまり熱処理
することなく、強加工処理を施すことによって、微細組
織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料を製造する。
系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系またはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ
−Ｍｇ−Ｎｉ系の合金を溶融し、この溶湯状態でＮａ，
ＳｒおよびＣａの群から選ばれる少なくとも１つを改質
元素として添加した後、鋳造して鋳造材を得る。つづい
て、得られた鋳造材を鋳込み状態のまま、つまり熱処理
することなく、強加工処理を施すことによって、微細組
織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料を製造する。
【００１１】前記改質元素であるＮａ，Ｓｒ，Ｃａは、
Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ
−Ｍｇ系またはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系の合金
中にＮａの場合は０．００１〜０．０２重量％、Ｓｒの
場合は０．００３〜０．０５重量％、Ｃａの場合は０．
００５〜０．０２重量％、含有させることが好ましい。
これらの改質元素は、単独でも混合した形態でも用いる
ことができる。前記改質元素の含有量が前記下限値未満
すると、Ｓｉ共晶を微細粒状にすることが困難になる。
一方、前記改質元素の含有量が前記上限値を超えると、
改質元素の効果が少なくなるばかりか、機械的性質を劣
化させる要因になるおそれがある。
Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ
−Ｍｇ系またはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系の合金
中にＮａの場合は０．００１〜０．０２重量％、Ｓｒの
場合は０．００３〜０．０５重量％、Ｃａの場合は０．
００５〜０．０２重量％、含有させることが好ましい。
これらの改質元素は、単独でも混合した形態でも用いる
ことができる。前記改質元素の含有量が前記下限値未満
すると、Ｓｉ共晶を微細粒状にすることが困難になる。
一方、前記改質元素の含有量が前記上限値を超えると、
改質元素の効果が少なくなるばかりか、機械的性質を劣
化させる要因になるおそれがある。
【００１２】前記鋳造時の冷却は、０．５℃／ｓｅｃ以
上の速度で行なうことが好ましい。このような条件での
冷却を行なうことにより前記Ｎａ，ＳｒおよびＣａから
選ばれる少なくとも１つを改質元素として添加すること
による共晶Ｓｉサイズの微細化を有効に作用させること
が可能になる。
上の速度で行なうことが好ましい。このような条件での
冷却を行なうことにより前記Ｎａ，ＳｒおよびＣａから
選ばれる少なくとも１つを改質元素として添加すること
による共晶Ｓｉサイズの微細化を有効に作用させること
が可能になる。
【００１３】前記『熱処理』とは、Ｔ４処理（溶体化処
理のみ）、Ｔ６処理（溶体化処理＋人工時効処理）、Ｔ
７処理（溶体化処理＋安定化処理）等の溶体化処理を含
むものを意味する。この溶体化処理は、一般に４８０〜
５５０℃の範囲で行なわれることが多い。ただし、比較
的低温であっても保持時間が長時間に及ぶ場合、溶体化
処理と同様の効果が生じる。このため、前記強加工処理
前の保持温度は、３５０℃以下にすることが好ましい。
理のみ）、Ｔ６処理（溶体化処理＋人工時効処理）、Ｔ
７処理（溶体化処理＋安定化処理）等の溶体化処理を含
むものを意味する。この溶体化処理は、一般に４８０〜
５５０℃の範囲で行なわれることが多い。ただし、比較
的低温であっても保持時間が長時間に及ぶ場合、溶体化
処理と同様の効果が生じる。このため、前記強加工処理
前の保持温度は、３５０℃以下にすることが好ましい。
【００１４】前記強加工処理としては、例えば制御破砕
成形（ＢＭＡ）法、繰返し折り重ね圧延（ＡＲＢ）法、
等断面剪断プレス（ＥＣＡＰ）法、および異周速圧延法
等を採用することができる。
成形（ＢＭＡ）法、繰返し折り重ね圧延（ＡＲＢ）法、
等断面剪断プレス（ＥＣＡＰ）法、および異周速圧延法
等を採用することができる。
【００１５】以上説明したように、Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ
−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系またはＡｌ
−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系の合金を鋳造することによ
り得られる鋳造材の共晶Ｓｉはマトリックス相に対して
化学的に安定に共存する相であり、マトリックス相中に
微細に分散させることにより粒界ピン止めとして作用す
る。一方、前記鋳造材に含有させる改良元素であるＮ
ａ，ＳｒおよびＣａは前記共晶Ｓｉを微細粒状にする効
果を有する。共晶Ｓｉは、二次元的には微細粒状である
ものの、三次元的には粒同士が接触状態にあるため、溶
体化処理のような比較的高温で熱処理を行なうと粗大化
し易くなる。
−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系またはＡｌ
−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系の合金を鋳造することによ
り得られる鋳造材の共晶Ｓｉはマトリックス相に対して
化学的に安定に共存する相であり、マトリックス相中に
微細に分散させることにより粒界ピン止めとして作用す
る。一方、前記鋳造材に含有させる改良元素であるＮ
ａ，ＳｒおよびＣａは前記共晶Ｓｉを微細粒状にする効
果を有する。共晶Ｓｉは、二次元的には微細粒状である
ものの、三次元的には粒同士が接触状態にあるため、溶
体化処理のような比較的高温で熱処理を行なうと粗大化
し易くなる。
【００１６】本発明によれば、前記鋳造材を粗大化の要
因になる溶体化処理を施さずに強加工処理（例えば等断
面剪断プレス（ＥＣＡＰ）法）を施すことによって、粒
同士の連結を断ち切ることができるため、微細化して超
塑性を発現する微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料
を安価に製造することができる。
因になる溶体化処理を施さずに強加工処理（例えば等断
面剪断プレス（ＥＣＡＰ）法）を施すことによって、粒
同士の連結を断ち切ることができるため、微細化して超
塑性を発現する微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料
を安価に製造することができる。
【００１７】なお、改良元素としてＳｂを検討したが、
これは性状が層状、あるいは板状であり、しかもＮａ，
ＳｒおよびＣａと比較して共晶Ｓｉの微細化が不十分で
あった。
これは性状が層状、あるいは板状であり、しかもＮａ，
ＳｒおよびＣａと比較して共晶Ｓｉの微細化が不十分で
あった。
【００１８】
【実施例】以下、好ましい実施例を詳細に説明する。
【００１９】（実施例１）主要組成がＡｌ−７．０％Ｓ
ｉ−０．３７％Ｍｇ（ＡＣ４Ｃ合金相当）、およびＡｌ
−１１．６％Ｓｉ（ＡＣ３Ａ合金相当）の合金をそれぞ
れ溶融し、これら溶湯に改質元素であるＮａ，Ｓｒおよ
びＣａの群から選ばれる少なくとも１つの元素を添加し
た後、鋳造し、０．５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却
することにより下記表１に示す１２種の合金組成の鋳造
材を得た。これら鋳造材のうちの６種について溶体化処
理した後、等断面剪断プレス（ＥＣＡＰ）法により強加
工処理を５回繰り返し、残りの６種の鋳造材について溶
体化処理せずに直接等断面剪断プレス（ＥＣＡＰ）法に
より強加工処理を５回繰り返すことにより１２種のＡｌ
−Ｓｉ合金材料（合金素材）を製造した。
ｉ−０．３７％Ｍｇ（ＡＣ４Ｃ合金相当）、およびＡｌ
−１１．６％Ｓｉ（ＡＣ３Ａ合金相当）の合金をそれぞ
れ溶融し、これら溶湯に改質元素であるＮａ，Ｓｒおよ
びＣａの群から選ばれる少なくとも１つの元素を添加し
た後、鋳造し、０．５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却
することにより下記表１に示す１２種の合金組成の鋳造
材を得た。これら鋳造材のうちの６種について溶体化処
理した後、等断面剪断プレス（ＥＣＡＰ）法により強加
工処理を５回繰り返し、残りの６種の鋳造材について溶
体化処理せずに直接等断面剪断プレス（ＥＣＡＰ）法に
より強加工処理を５回繰り返すことにより１２種のＡｌ
−Ｓｉ合金材料（合金素材）を製造した。
【００２０】なお、溶体化処理は５２０℃で８時間行な
った。また、溶体化処理を施さない場合には鋳造後ＥＣ
ＡＰまでは室温に保持し、ＥＣＡＰ時の材料温度を３０
０℃、繰返し回数は一律５回としたとした。
った。また、溶体化処理を施さない場合には鋳造後ＥＣ
ＡＰまでは室温に保持し、ＥＣＡＰ時の材料温度を３０
０℃、繰返し回数は一律５回としたとした。
【００２１】得られた各Ａｌ−Ｓｉ合金素材について、
共晶Ｓｉ粒の平均粒径を測定した。この共晶Ｓｉ粒の平
均粒径は、ＥＣＡＰ後の合金素材のマトリックス相のみ
を酸溶解し、その溶解残渣濾過物であるＳｉをレーザ回
折式粒度分布測定装置にかけて定量的に測定することに
より求めた。
共晶Ｓｉ粒の平均粒径を測定した。この共晶Ｓｉ粒の平
均粒径は、ＥＣＡＰ後の合金素材のマトリックス相のみ
を酸溶解し、その溶解残渣濾過物であるＳｉをレーザ回
折式粒度分布測定装置にかけて定量的に測定することに
より求めた。
【００２２】また、得られた各Ａｌ−Ｓｉ合金素材につ
いて超塑性特性を把握するために３６０〜５５０℃の温
度範囲、１０-4〜１０0／ｓｅｃの種々の歪速度範囲に
て高温引張試験を行ない、変形応力の歪速度感受性指数
ｍを求めた。なお、ｍ値は式σ・∝・（ｄε／ｄｔ）m
より導かれるｍ=∂ｌｏｇσ／∂ｌｏｇ（ｄε／ｄｔ）
により求めた。
いて超塑性特性を把握するために３６０〜５５０℃の温
度範囲、１０-4〜１０0／ｓｅｃの種々の歪速度範囲に
て高温引張試験を行ない、変形応力の歪速度感受性指数
ｍを求めた。なお、ｍ値は式σ・∝・（ｄε／ｄｔ）m
より導かれるｍ=∂ｌｏｇσ／∂ｌｏｇ（ｄε／ｄｔ）
により求めた。
【００２３】これらの結果を下記表１に併記する。
【００２４】
【表１】
【００２５】前記表１から明らかなようにＮａ，Ｓｒお
よびＣａの群から選ばれる少なくとも１つを改質元素と
して含有するＡｌ−Ｓｉ系合金の鋳造材に溶体化処理を
施すことなく鋳込み状態のままでＥＣＡＰ法のような強
加工処理を施すことにより得られた実施例１〜６の合金
素材では共晶Ｓｉサイズが概ね２μｍ弱と強加工前に溶
体化処理を施すことにより得られた比較例１〜６の合金
素材に比べて小さく、かつｍ値が０．３を超えているこ
とがわかる。一般に、ｍ値は超塑性の重要なパラメータ
で、ｍ≧０．３で超塑性を発現する。このような本発明
の合金素材が超塑性を発現する効果は、微細粒状の共晶
Ｓｉを三次元的に分散させることに起因するものと考え
られる。
よびＣａの群から選ばれる少なくとも１つを改質元素と
して含有するＡｌ−Ｓｉ系合金の鋳造材に溶体化処理を
施すことなく鋳込み状態のままでＥＣＡＰ法のような強
加工処理を施すことにより得られた実施例１〜６の合金
素材では共晶Ｓｉサイズが概ね２μｍ弱と強加工前に溶
体化処理を施すことにより得られた比較例１〜６の合金
素材に比べて小さく、かつｍ値が０．３を超えているこ
とがわかる。一般に、ｍ値は超塑性の重要なパラメータ
で、ｍ≧０．３で超塑性を発現する。このような本発明
の合金素材が超塑性を発現する効果は、微細粒状の共晶
Ｓｉを三次元的に分散させることに起因するものと考え
られる。
【００２６】なお、実施例では主たる元素がＡｌおよび
Ｓｉの合金を用いた例について説明したが、改質処理が
効く合金系、すなわちＡＣｌＡ、ＡＣ２Ａ等のＡｌ−Ｓ
ｉ−Ｃｕ系合金、ＡＣ１Ｂ、ＡＣ４Ｂ等のＡｌ−Ｓｉ−
Ｃｕ−Ｍｇ系合金、ＡＣ８Ａ等のＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍ
ｇ−Ｎｉ系合金を用いても同様な効果を発現することが
できる。
Ｓｉの合金を用いた例について説明したが、改質処理が
効く合金系、すなわちＡＣｌＡ、ＡＣ２Ａ等のＡｌ−Ｓ
ｉ−Ｃｕ系合金、ＡＣ１Ｂ、ＡＣ４Ｂ等のＡｌ−Ｓｉ−
Ｃｕ−Ｍｇ系合金、ＡＣ８Ａ等のＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍ
ｇ−Ｎｉ系合金を用いても同様な効果を発現することが
できる。
【００２７】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、Ａ
ｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−
Ｍｇ系またはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系のような
Ｓｉを比較的多量に含有する合金の組織を微細化するこ
とにより、強度および靭性に優れ、かつ超塑性が発現さ
れた微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料を安価に製
造し得る方法を提供できる。
ｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−
Ｍｇ系またはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系のような
Ｓｉを比較的多量に含有する合金の組織を微細化するこ
とにより、強度および靭性に優れ、かつ超塑性が発現さ
れた微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料を安価に製
造し得る方法を提供できる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｆ 1/00 ６１１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６１１
６１２ ６１２
６３０ ６３０Ａ
６３０Ｂ
６３０Ｋ
６８１ ６８１
６８５ ６８５
６８５Ａ
６９１ ６９１Ｂ
６９２ ６９２Ａ
６９４ ６９４Ａ
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｎａ，ＳｒおよびＣａの群から選ばれる
少なくとも１つを改質元素として含有するＡｌ−Ｓｉ
系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系ま
たはＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系の合金に鋳込み状
態のままで大きな歪を付与する強加工処理を施すことを
特徴とする微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料の製
造方法。 - 【請求項２】 Ｎａの含有量が０．００１〜０．０２重
量％、Ｓｒの含有量が０．００３〜０．０５重量％、Ｃ
ａの含有量が０．００５〜０．０２重量％であることを
特徴とする請求項１記載の微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ
系合金材料の製造方法。 - 【請求項３】 強加工処理前の保持温度を３５０℃以下
とすることを特徴とする請求項１または２記載の微細組
織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料の製造方法。 - 【請求項４】 鋳込み時の冷却速度が０．５℃／ｓｅｃ
以上であることを特徴とする請求項１ないし３いずれか
記載の微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001282304A JP2003089858A (ja) | 2001-09-17 | 2001-09-17 | 微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001282304A JP2003089858A (ja) | 2001-09-17 | 2001-09-17 | 微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003089858A true JP2003089858A (ja) | 2003-03-28 |
Family
ID=19105971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001282304A Pending JP2003089858A (ja) | 2001-09-17 | 2001-09-17 | 微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003089858A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006322032A (ja) * | 2005-05-18 | 2006-11-30 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | セミソリッド鋳造用アルミニウム合金、並びにアルミ合金鋳物とその製造方法 |
| CN101338381B (zh) * | 2007-09-12 | 2011-05-25 | 浙江今飞凯达轮毂有限公司 | 一种铝钛碳锶合金细化剂的制备方法 |
| JP4777775B2 (ja) * | 2003-03-10 | 2011-09-21 | 有限会社リナシメタリ | 金属体の加工方法及び金属体の加工装置 |
| CN112553492A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-03-26 | 西安工业大学 | 一种用于Al-Si系合金组织细化的细化剂制备方法 |
-
2001
- 2001-09-17 JP JP2001282304A patent/JP2003089858A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4777775B2 (ja) * | 2003-03-10 | 2011-09-21 | 有限会社リナシメタリ | 金属体の加工方法及び金属体の加工装置 |
| US8394214B2 (en) | 2003-03-10 | 2013-03-12 | Rinascimetalli Ltd. | Method for processing metal body and apparatus for processing metal body |
| JP2006322032A (ja) * | 2005-05-18 | 2006-11-30 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | セミソリッド鋳造用アルミニウム合金、並びにアルミ合金鋳物とその製造方法 |
| CN101338381B (zh) * | 2007-09-12 | 2011-05-25 | 浙江今飞凯达轮毂有限公司 | 一种铝钛碳锶合金细化剂的制备方法 |
| CN112553492A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-03-26 | 西安工业大学 | 一种用于Al-Si系合金组织细化的细化剂制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110129640B (zh) | 一种增材制造用7000系铝合金线材及其制备方法 | |
| EP1778887B1 (en) | An al-si-mg-zn-cu alloy for aerospace and automotive castings | |
| JP2730847B2 (ja) | 高温クリープ強度に優れた鋳物用マグネシウム合金 | |
| JPH05345945A (ja) | アルミニウム合金 | |
| CN110832093B (zh) | 用于添加剂技术的铝合金 | |
| JP3335732B2 (ja) | 亜共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金及びその鋳造法 | |
| JPH07268528A (ja) | 高強度アルミニウム基合金 | |
| WO2013157653A1 (ja) | マグネシウム合金及びその製造方法 | |
| CA1280626C (en) | Powder metallurgy process and product | |
| CA3162766C (en) | Powder aluminium material | |
| CN112626376A (zh) | 铝合金粉末及其制造方法、铝合金制品及其制造方法 | |
| WO2017201403A1 (en) | Aluminum alloy compositions and methods of making and using the same | |
| JPH0762479A (ja) | 高靱性、高強度アルミニウム合金鋳物 | |
| Ajith Kumar et al. | Microstructure and mechanical property correlation of Mg-Si alloys | |
| JP6385683B2 (ja) | Ａｌ合金鋳造物及びその製造方法 | |
| EP3342897A2 (en) | Engineered aluminum alloy and method of fabricating the same | |
| JP2003089858A (ja) | 微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料の製造方法 | |
| JPH07145440A (ja) | アルミニウム合金鍛造素材 | |
| JP3283550B2 (ja) | 初晶シリコンの最大結晶粒径が１０μｍ以下の過共晶アルミニウム−シリコン系合金粉末の製造方法 | |
| JP2848368B2 (ja) | 耐摩耗性及び靭性に優れたコンプレッサー部品用アルミ合金の製造方法 | |
| JPH0713275B2 (ja) | 高強度耐応力腐食割れ性アルミニウム基粉末冶金合金 | |
| JP3504917B2 (ja) | 自動車エンジンの可動部品およびケーシング部材用のアルミニウム−ベリリウム−シリコン系合金 | |
| JP4148801B2 (ja) | 切削性に優れた耐摩耗Ａｌ−Ｓｉ系合金及びその鋳造方法 | |
| JPH02194142A (ja) | 焼結用Ａｌ基合金粉末 | |
| JP2004052043A (ja) | 微細組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金材料の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040720 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040908 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041109 |