JP2003064444A - 深絞り性に優れた高強度鋼板および製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた高強度鋼板および製造方法Info
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- JP2003064444A JP2003064444A JP2001255385A JP2001255385A JP2003064444A JP 2003064444 A JP2003064444 A JP 2003064444A JP 2001255385 A JP2001255385 A JP 2001255385A JP 2001255385 A JP2001255385 A JP 2001255385A JP 2003064444 A JP2003064444 A JP 2003064444A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 加工性に優れた鋼板とその製造方法を提供す
る。 【解決手段】 所定のＣ量を含有し、平均ｒ値が１．３
以上、かつ組織中にベイナイト、マルテンサイト、オー
ステナイトのうち１種類以上を合計で３％以上有する高
強度鋼板。冷間圧延の圧下率を３０〜９５％とし、ｒ値
を高めるための焼鈍と引き続き上記の組織を得るための
熱処理を行うことを特徴とする深絞り性に優れた高強度
鋼板の製造方法。
る。 【解決手段】 所定のＣ量を含有し、平均ｒ値が１．３
以上、かつ組織中にベイナイト、マルテンサイト、オー
ステナイトのうち１種類以上を合計で３％以上有する高
強度鋼板。冷間圧延の圧下率を３０〜９５％とし、ｒ値
を高めるための焼鈍と引き続き上記の組織を得るための
熱処理を行うことを特徴とする深絞り性に優れた高強度
鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車のパ
ネル類、足廻り、メンバーなどに用いられる鋼板および
その製造方法に関するものである。本発明の鋼板は、表
面処理をしないものと、防錆のために溶融亜鉛めっき、
電気めっきなどの表面処理を施したものの両方を含む。
めっきとは、純亜鉛のほか、主成分が亜鉛である合金の
めっき、さらにはＡｌやＡｌ−Ｍｇを主体とするめっき
も含む。本発明によれば深絞り性に優れた高強度鋼板を
得ることができるため、例えば自動車部品の軽量化を通
じて地球環境保全に貢献しうるものと考えられる。ま
た、ハイドロフォーム成形用の鋼管用としても好適であ
る。
ネル類、足廻り、メンバーなどに用いられる鋼板および
その製造方法に関するものである。本発明の鋼板は、表
面処理をしないものと、防錆のために溶融亜鉛めっき、
電気めっきなどの表面処理を施したものの両方を含む。
めっきとは、純亜鉛のほか、主成分が亜鉛である合金の
めっき、さらにはＡｌやＡｌ−Ｍｇを主体とするめっき
も含む。本発明によれば深絞り性に優れた高強度鋼板を
得ることができるため、例えば自動車部品の軽量化を通
じて地球環境保全に貢献しうるものと考えられる。ま
た、ハイドロフォーム成形用の鋼管用としても好適であ
る。
【０００２】
【従来の技術】自動車の軽量化ニーズに伴い、鋼板の高
強度化が望まれている。高強度化することで板厚減少に
よる軽量化や衝突時の安全性向上が可能となる。しかし
ながら高強度で成形性特に深絞り性が優れた鋼板を得よ
うとすると、例えば特開昭５６−１３９６５４号公報に
開示されているように、Ｃ量を著しく減じた極低炭素鋼
にＳｉ，Ｍｎ，Ｐなどを添加して強化することが必須で
あった。Ｃ量を低減するためには製鋼工程で真空脱ガス
を行わねばならず、製造過程でＣＯ2 を多量に発生する
ことになり、地球環境保全の観点で必ずしも最適なもの
とは言い難い。
強度化が望まれている。高強度化することで板厚減少に
よる軽量化や衝突時の安全性向上が可能となる。しかし
ながら高強度で成形性特に深絞り性が優れた鋼板を得よ
うとすると、例えば特開昭５６−１３９６５４号公報に
開示されているように、Ｃ量を著しく減じた極低炭素鋼
にＳｉ，Ｍｎ，Ｐなどを添加して強化することが必須で
あった。Ｃ量を低減するためには製鋼工程で真空脱ガス
を行わねばならず、製造過程でＣＯ2 を多量に発生する
ことになり、地球環境保全の観点で必ずしも最適なもの
とは言い難い。
【０００３】これに対してＣ量が比較的多く、かつ深絞
り性の良好な鋼板についても開示されている。特公昭５
７−４７７４６号公報、特公平２−２０６９５号公報、
特公昭５８−４９６２３号公報、特公昭６１−１２９８
３号公報、特公平１−３７４５６号公報、特開昭５９−
１３０３０号公報などに開示されている。しかしながら
これらについてもＣ量は実質的に０．０７％以下と低
い。
り性の良好な鋼板についても開示されている。特公昭５
７−４７７４６号公報、特公平２−２０６９５号公報、
特公昭５８−４９６２３号公報、特公昭６１−１２９８
３号公報、特公平１−３７４５６号公報、特開昭５９−
１３０３０号公報などに開示されている。しかしながら
これらについてもＣ量は実質的に０．０７％以下と低
い。
【０００４】さらに特公昭６１−１００１２号公報では
Ｃ量が０．１４％でも比較的良好なｒ値が得られること
が示されている。しかしながらこれにはＰが多量に含有
されており、２次加工性が劣化したり、溶接性や溶接後
の疲労強度に問題を生ずる場合がある。さらにこれらは
箱焼鈍が前提となっている。箱焼鈍では、高温焼鈍が困
難であること、また、一般に強制冷却装置が備わってい
ないので、ベイナイト、マルテンサイト、オーステナイ
トなどのフェライト以外の第２相を得ることが困難で、
組織強化を活用し難い。従って、鋼板の強度を高めよう
とすると多量の合金元素を添加せねばならず、コストア
ップとなったり、溶接性に問題を生じたりする。
Ｃ量が０．１４％でも比較的良好なｒ値が得られること
が示されている。しかしながらこれにはＰが多量に含有
されており、２次加工性が劣化したり、溶接性や溶接後
の疲労強度に問題を生ずる場合がある。さらにこれらは
箱焼鈍が前提となっている。箱焼鈍では、高温焼鈍が困
難であること、また、一般に強制冷却装置が備わってい
ないので、ベイナイト、マルテンサイト、オーステナイ
トなどのフェライト以外の第２相を得ることが困難で、
組織強化を活用し難い。従って、鋼板の強度を高めよう
とすると多量の合金元素を添加せねばならず、コストア
ップとなったり、溶接性に問題を生じたりする。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明はＣ量の多い鋼
において深絞り性が良好で、かつフェライト以外のベイ
ナイト、マルテンサイト、オーステナイトなどを含有す
る高強度鋼板を得るものである。
において深絞り性が良好で、かつフェライト以外のベイ
ナイト、マルテンサイト、オーステナイトなどを含有す
る高強度鋼板を得るものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記のような課
題を解決すべく、鋭意検討を進めたところ、Ｃ量が多く
ても深絞り性が良好で、かつフェライト以外の組織を含
む、従来にはない鋼板を得ることに成功した。
題を解決すべく、鋭意検討を進めたところ、Ｃ量が多く
ても深絞り性が良好で、かつフェライト以外の組織を含
む、従来にはない鋼板を得ることに成功した。
【０００７】すなわち、本発明の要旨とするところは、
（１）質量％で、
Ｃ：０．０３〜０．２５％、 Ｓｉ：０．００１〜３．０％、
Ｍｎ：０．０１〜３．０％、 Ｐ ：０．００１〜０．０６％、
Ｓ ：０．０５％以下、 Ｎ ：０．００１〜０．０３０％、
Ａｌ：０．００５〜０．３％
を満たす範囲で含有し、残部が鉄及び不可避的不純物か
らなり、平均ｒ値が１．３以上、鋼板の組織中にベイナ
イト、マルテンサイト、オーステナイトのうち１種また
は２種以上を合計で３〜１００％含有することを特徴と
する深絞り性に優れた高強度鋼板。
らなり、平均ｒ値が１．３以上、鋼板の組織中にベイナ
イト、マルテンサイト、オーステナイトのうち１種また
は２種以上を合計で３〜１００％含有することを特徴と
する深絞り性に優れた高強度鋼板。
【０００８】（２）圧延方向のｒ値（ｒＬ）が１．１以
上、圧延方向に対して４５゜方向のｒ値（ｒＤ）が０．
９以上、圧延方向と直角方向のｒ値（ｒＣ）が１．２以
上であることを特徴とする前記（１）に記載の深絞り性
に優れた高強度鋼板。 （３）鋼板１／２板厚における板面の｛１１１｝，｛１
００｝の各Ｘ線反射面強度比がそれぞれ４．０以上、
３．０以下であることを特徴とする前記（１）または
（２）に記載の深絞り性に優れた高強度鋼板。
上、圧延方向に対して４５゜方向のｒ値（ｒＤ）が０．
９以上、圧延方向と直角方向のｒ値（ｒＣ）が１．２以
上であることを特徴とする前記（１）に記載の深絞り性
に優れた高強度鋼板。 （３）鋼板１／２板厚における板面の｛１１１｝，｛１
００｝の各Ｘ線反射面強度比がそれぞれ４．０以上、
３．０以下であることを特徴とする前記（１）または
（２）に記載の深絞り性に優れた高強度鋼板。
【０００９】（４）Ａｌ／Ｎが３〜２５であることを特
徴とする前記（１）〜（３）のいずれか１項に記載の深
絞り性に優れた高強度鋼板。 （５）Ｂを０．０００１〜０．０１質量％含むことを特
徴とする前記（１）〜（４）のいずれか１項に記載の深
絞り性に優れた高強度鋼板。 （６）Ｍｇを０．０００１〜０．５質量％含むことを特
徴とする前記（１）〜（５）のいずれか１項に記載の深
絞り性に優れた高強度鋼板。 （７）Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒの１種または２種以上を合
計で０．００１〜０．２質量％含むことを特徴とする前
記（１）〜（６）のいずれか１項に記載の深絞り性に優
れた高強度鋼板。 （８）Ｓｎ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，ＷおよびＭｏの
１種または２種以上を合計で０．００１〜２．５質量％
含むことを特徴とする前記（１）〜（７）のいずれか１
項に記載の深絞り性に優れた高強度鋼板。 （９）Ｃａを０．０００１〜０．０１質量％含むことを
特徴とする前記（１）〜（８）のいずれか１項に記載の
深絞り性に優れた高強度鋼板。
徴とする前記（１）〜（３）のいずれか１項に記載の深
絞り性に優れた高強度鋼板。 （５）Ｂを０．０００１〜０．０１質量％含むことを特
徴とする前記（１）〜（４）のいずれか１項に記載の深
絞り性に優れた高強度鋼板。 （６）Ｍｇを０．０００１〜０．５質量％含むことを特
徴とする前記（１）〜（５）のいずれか１項に記載の深
絞り性に優れた高強度鋼板。 （７）Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒの１種または２種以上を合
計で０．００１〜０．２質量％含むことを特徴とする前
記（１）〜（６）のいずれか１項に記載の深絞り性に優
れた高強度鋼板。 （８）Ｓｎ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，ＷおよびＭｏの
１種または２種以上を合計で０．００１〜２．５質量％
含むことを特徴とする前記（１）〜（７）のいずれか１
項に記載の深絞り性に優れた高強度鋼板。 （９）Ｃａを０．０００１〜０．０１質量％含むことを
特徴とする前記（１）〜（８）のいずれか１項に記載の
深絞り性に優れた高強度鋼板。
【００１０】（１０）前記（１）〜（９）の何れか１項
に記載の鋼板を製造する方法であって、前記（１）また
は（４）〜（９）のいずれか１項に記載の化学成分を有
する鋼を（Ａｒ3 変態点−５０℃）℃以上で熱間圧延を
完了し、室温〜７００℃で巻き取り、圧下率３０％以上
９５％未満の冷間圧延を施し、平均加熱速度４〜２００
℃／時間で加熱し、最高到達温度を６００〜８００℃と
する焼鈍を行い、さらにＡｃ1 変態点以上１０５０℃以
下の温度まで加熱することを特徴する深絞り性に優れた
高強度鋼板の製造方法。 （１１）前記（１）〜（９）の何れか１項に記載の鋼板
を製造する方法であって、請求項１または４〜９のいず
れか１項に記載の化学成分を有し、かつ少なくとも板厚
の１／４〜３／４においてはベイナイト相およびマルテ
ンサイト相のうち１種または２種の体積率が７０〜１０
０％である組織を有する熱延鋼板に圧下率３０％以上９
５％未満の冷間圧延を施し、平均加熱速度４〜２００℃
／時間で加熱し、最高到達温度を６００〜８００℃とす
る焼鈍を行い、さらにＡｃ1 変態点以上１０５０℃以下
の温度まで加熱することを特徴する深絞り性に優れた高
強度鋼板の製造方法。 （１２）引き続きめっきを施すことを特徴とする前記
（１０）または（１１）に記載の深絞り性に優れた高強
度めっき鋼板の製造方法。にある。
に記載の鋼板を製造する方法であって、前記（１）また
は（４）〜（９）のいずれか１項に記載の化学成分を有
する鋼を（Ａｒ3 変態点−５０℃）℃以上で熱間圧延を
完了し、室温〜７００℃で巻き取り、圧下率３０％以上
９５％未満の冷間圧延を施し、平均加熱速度４〜２００
℃／時間で加熱し、最高到達温度を６００〜８００℃と
する焼鈍を行い、さらにＡｃ1 変態点以上１０５０℃以
下の温度まで加熱することを特徴する深絞り性に優れた
高強度鋼板の製造方法。 （１１）前記（１）〜（９）の何れか１項に記載の鋼板
を製造する方法であって、請求項１または４〜９のいず
れか１項に記載の化学成分を有し、かつ少なくとも板厚
の１／４〜３／４においてはベイナイト相およびマルテ
ンサイト相のうち１種または２種の体積率が７０〜１０
０％である組織を有する熱延鋼板に圧下率３０％以上９
５％未満の冷間圧延を施し、平均加熱速度４〜２００℃
／時間で加熱し、最高到達温度を６００〜８００℃とす
る焼鈍を行い、さらにＡｃ1 変態点以上１０５０℃以下
の温度まで加熱することを特徴する深絞り性に優れた高
強度鋼板の製造方法。 （１２）引き続きめっきを施すことを特徴とする前記
（１０）または（１１）に記載の深絞り性に優れた高強
度めっき鋼板の製造方法。にある。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
Ｃ：高強度化に有効で、また、Ｃ量を低減するためには
コストアップとなる。さらにC 量を高めることで熱延組
織をベイナイトやマルテンサイトを主相とする組織に作
りこむことも容易となるので積極的に添加する。０．０
３質量％以上の添加とするが、良好なｒ値や溶接性を得
るためには過度の添加は好ましいものではなく上限を
０．２５％とする。０．０５〜０．１７％が望ましい範
囲である。より好ましくは、０．０８％〜０．１６％で
ある。
コストアップとなる。さらにC 量を高めることで熱延組
織をベイナイトやマルテンサイトを主相とする組織に作
りこむことも容易となるので積極的に添加する。０．０
３質量％以上の添加とするが、良好なｒ値や溶接性を得
るためには過度の添加は好ましいものではなく上限を
０．２５％とする。０．０５〜０．１７％が望ましい範
囲である。より好ましくは、０．０８％〜０．１６％で
ある。
【００１２】Ｓｉ：安価に機械的強度を高めることが可
能であり、要求される強度レベルに応じて添加する。ま
た、Ｓｉは熱延板中に存在する炭化物の量を低減した
り、大きさを微細にすることを通じてｒ値を高める効果
も有する。一方で、過剰の添加はメッキのぬれ性や加工
性の劣化を招くばかりかｒ値が劣化するので上限を３．
０質量％とする。下限を０．００１％としたのは、これ
未満とするのが製鋼技術上困難なためである。ｒ値を向
上させる観点からは０．４〜２．３％が好ましい範囲で
ある。
能であり、要求される強度レベルに応じて添加する。ま
た、Ｓｉは熱延板中に存在する炭化物の量を低減した
り、大きさを微細にすることを通じてｒ値を高める効果
も有する。一方で、過剰の添加はメッキのぬれ性や加工
性の劣化を招くばかりかｒ値が劣化するので上限を３．
０質量％とする。下限を０．００１％としたのは、これ
未満とするのが製鋼技術上困難なためである。ｒ値を向
上させる観点からは０．４〜２．３％が好ましい範囲で
ある。
【００１３】Ｍｎ：高強度化に有効であるばかりでな
く、熱延組織をベイナイトやマルテンサイトを主相とす
る組織とするのに有効な元素である。一方で、過度の添
加はｒ値を劣化させるので、３．０質量％を上限とす
る。０．０１質量％未満にするには製鋼コストが上昇
し、またＳに起因する熱間圧延割れを誘発するので、こ
れを下限とする。２．４質量％が良好な深絞り性を得る
ために好ましい上限である。
く、熱延組織をベイナイトやマルテンサイトを主相とす
る組織とするのに有効な元素である。一方で、過度の添
加はｒ値を劣化させるので、３．０質量％を上限とす
る。０．０１質量％未満にするには製鋼コストが上昇
し、またＳに起因する熱間圧延割れを誘発するので、こ
れを下限とする。２．４質量％が良好な深絞り性を得る
ために好ましい上限である。
【００１４】Ｐ：高強度化に有効な元素であるので０．
００１以上添加する。０．０６％超を添加すると溶接性
や溶接部の疲労強度、さらには耐２次加工脆性が劣化す
るのでこれを上限とする。好ましくは０．０４％未満で
ある。
００１以上添加する。０．０６％超を添加すると溶接性
や溶接部の疲労強度、さらには耐２次加工脆性が劣化す
るのでこれを上限とする。好ましくは０．０４％未満で
ある。
【００１５】Ｓ：不純物であり、低いほど好ましく、熱
間割れを防止するために０．０５％以下とする。好まし
くは０．０１５％以下である。また、Ｍｎ量との関係に
おいて、Ｍｎ／Ｓ＞１０であることが好ましい。
間割れを防止するために０．０５％以下とする。好まし
くは０．０１５％以下である。また、Ｍｎ量との関係に
おいて、Ｍｎ／Ｓ＞１０であることが好ましい。
【００１６】Ｎ：本発明において重要である。冷延後の
徐加熱時にＡｌとのクラスターや析出物を形成すること
によって集合組織を発達せしめ、深絞り性が向上する。
良好なｒ値を得るためには０．００１％以上の添加が必
須である。多すぎると時効性を劣化させたり、多量のＡ
ｌ添加が必要となるため上限を０．０３％とする。０．
００２〜０．００７％がより好ましい範囲である。
徐加熱時にＡｌとのクラスターや析出物を形成すること
によって集合組織を発達せしめ、深絞り性が向上する。
良好なｒ値を得るためには０．００１％以上の添加が必
須である。多すぎると時効性を劣化させたり、多量のＡ
ｌ添加が必要となるため上限を０．０３％とする。０．
００２〜０．００７％がより好ましい範囲である。
【００１７】Ａｌ：本発明において重要である。冷延後
の徐加熱時にＮとのクラスターや析出物を形成すること
によって集合組織を発達せしめ、深絞り性が向上する。
また、脱酸元素としても有用であるので０．００５質量
％以上添加する。ただし、過度に添加するとコストアッ
プとなり、表面欠陥を誘発し、ｒ値も低下する。従って
上限を０．３質量% とする。好ましくは０．０１〜０．
１０質量％とする。
の徐加熱時にＮとのクラスターや析出物を形成すること
によって集合組織を発達せしめ、深絞り性が向上する。
また、脱酸元素としても有用であるので０．００５質量
％以上添加する。ただし、過度に添加するとコストアッ
プとなり、表面欠陥を誘発し、ｒ値も低下する。従って
上限を０．３質量% とする。好ましくは０．０１〜０．
１０質量％とする。
【００１８】本発明の鋼板の組織は以下のとおりであ
る。すなわち、ベイナイト、オーステナイト、マルテン
サイトのうち１種または２種以上を合計で少なくとも３
％含有する。５％以上がさらに好ましい。残部はフェラ
イトで構成されることが望ましい。ベイナイト、オース
テナイト、マルテンサイトは鋼の機械的強度を高めるの
に有効だからである。また、よく知られているように、
ベイナイトはバーリング加工性や穴広げ性を向上させ、
オーステナイトはｎ値や伸びを向上させ、マルテンサイ
トはＹＲ（降伏強度／引張強度）を低くする効果を有す
るので、製品板に対する要求特性に応じて適宜上記の各
相の体積率を変化させればよい。ただし、その体積率が
３％未満では、あまり明確な効果が期待できない。例え
ば、バーリング特性を向上させるためには９０〜１００
％のベイナイトと０〜１０％のフェライトから成る組織
が、また、伸びを向上させるためには３〜３０％の残留
オーステナイトと７０〜９７％のフェライトから成る組
織が好ましい。なお、ここでのベイナイトとは、上部ベ
イナイトや下部ベイナイトのほか、アシキュラーフェラ
イトやベイニティックフェライトを含む。
る。すなわち、ベイナイト、オーステナイト、マルテン
サイトのうち１種または２種以上を合計で少なくとも３
％含有する。５％以上がさらに好ましい。残部はフェラ
イトで構成されることが望ましい。ベイナイト、オース
テナイト、マルテンサイトは鋼の機械的強度を高めるの
に有効だからである。また、よく知られているように、
ベイナイトはバーリング加工性や穴広げ性を向上させ、
オーステナイトはｎ値や伸びを向上させ、マルテンサイ
トはＹＲ（降伏強度／引張強度）を低くする効果を有す
るので、製品板に対する要求特性に応じて適宜上記の各
相の体積率を変化させればよい。ただし、その体積率が
３％未満では、あまり明確な効果が期待できない。例え
ば、バーリング特性を向上させるためには９０〜１００
％のベイナイトと０〜１０％のフェライトから成る組織
が、また、伸びを向上させるためには３〜３０％の残留
オーステナイトと７０〜９７％のフェライトから成る組
織が好ましい。なお、ここでのベイナイトとは、上部ベ
イナイトや下部ベイナイトのほか、アシキュラーフェラ
イトやベイニティックフェライトを含む。
【００１９】また、良好な延性やバーリング特性のため
にはマルテンサイトの含有率を３０％以下とすることが
好ましく、パーライトの含有率を１５％以下とすること
が好ましい。
にはマルテンサイトの含有率を３０％以下とすることが
好ましく、パーライトの含有率を１５％以下とすること
が好ましい。
【００２０】これらの組織の体積分率は鋼板の板幅方向
に垂直な断面において、板厚の１／４〜３／４の任意の
場所を光学顕微鏡により２００〜５００倍で５〜２０視
野観察し、点算法により求めた値と定義する。光学顕微
鏡の代わりにＥＢＳＰを用いることも有用である。
に垂直な断面において、板厚の１／４〜３／４の任意の
場所を光学顕微鏡により２００〜５００倍で５〜２０視
野観察し、点算法により求めた値と定義する。光学顕微
鏡の代わりにＥＢＳＰを用いることも有用である。
【００２１】本発明によって得られる鋼板の平均ｒ値は
１．３以上である。また、圧延方向のｒ値（ｒＬ）が
１．１以上、圧延方向に対して４５゜方向のｒ値（ｒ
Ｄ）が０．９以上、圧延方向に対して直角方向のｒ値
（ｒＣ）が１．２以上である。より好ましくは、平均ｒ
値が、１．４以上、ｒＬ，ｒＤ，ｒＣがそれぞれ１．２
以上、１．０以上、１．３以上である。平均ｒ値は、
（ｒＬ＋２×ｒＤ＋ｒＣ）／４で与えられる。ｒ値の測
定はＪＩＳ１３号ＢまたはＪＩＳ５号Ｂ試験片を用いた
引っ張り試験を行い、１０％または１５％引っ張り後の
標点間距離の変化と板幅変化からｒ値の定義にしたがっ
て算出すればよい。均一伸びがが１０％に満たない場合
には、３％以上で均一伸び以下の引張変形を与えて評価
すればよい。
１．３以上である。また、圧延方向のｒ値（ｒＬ）が
１．１以上、圧延方向に対して４５゜方向のｒ値（ｒ
Ｄ）が０．９以上、圧延方向に対して直角方向のｒ値
（ｒＣ）が１．２以上である。より好ましくは、平均ｒ
値が、１．４以上、ｒＬ，ｒＤ，ｒＣがそれぞれ１．２
以上、１．０以上、１．３以上である。平均ｒ値は、
（ｒＬ＋２×ｒＤ＋ｒＣ）／４で与えられる。ｒ値の測
定はＪＩＳ１３号ＢまたはＪＩＳ５号Ｂ試験片を用いた
引っ張り試験を行い、１０％または１５％引っ張り後の
標点間距離の変化と板幅変化からｒ値の定義にしたがっ
て算出すればよい。均一伸びがが１０％に満たない場合
には、３％以上で均一伸び以下の引張変形を与えて評価
すればよい。
【００２２】本発明によって得られる鋼板は、少なくと
も板厚中心における板面のＸ線反射面ランダム強度比
が、｛１１１｝面、｛１００｝面についてそれぞれ４．
０以上、３．０以下である。より好ましくは、それぞれ
６．０以上、１．５以下である。ランダム強度比とはラ
ンダムサンプルのＸ線強度を基準としたときの相対的な
強度である。板厚中心とは板厚の３／８〜５／８の範囲
を指し、測定はこの範囲の任意の面で行えばよい。級数
展開法によって計算された３次元集合組織のφ２＝４５
°断面上の（１１１）［１−１０］、（１１１）［１−
２１］、（５５４）［−２−２５］の強度はそれぞれ
３．０以上、４．０以上、４．０以上であることが望ま
しい。なお、本発明においては｛１１０｝面のＸ線ラン
ダム強度比が０．１以上、上記φ２＝４５°断面におけ
る（１１０）［１−１０］および（１１０）［００１］
の強度が１．０を超える場合があり、このときにはｒＬ
とｒＣが向上する。
も板厚中心における板面のＸ線反射面ランダム強度比
が、｛１１１｝面、｛１００｝面についてそれぞれ４．
０以上、３．０以下である。より好ましくは、それぞれ
６．０以上、１．５以下である。ランダム強度比とはラ
ンダムサンプルのＸ線強度を基準としたときの相対的な
強度である。板厚中心とは板厚の３／８〜５／８の範囲
を指し、測定はこの範囲の任意の面で行えばよい。級数
展開法によって計算された３次元集合組織のφ２＝４５
°断面上の（１１１）［１−１０］、（１１１）［１−
２１］、（５５４）［−２−２５］の強度はそれぞれ
３．０以上、４．０以上、４．０以上であることが望ま
しい。なお、本発明においては｛１１０｝面のＸ線ラン
ダム強度比が０．１以上、上記φ２＝４５°断面におけ
る（１１０）［１−１０］および（１１０）［００１］
の強度が１．０を超える場合があり、このときにはｒＬ
とｒＣが向上する。
【００２３】Ａｌ／Ｎは３〜２５の範囲であることが好
ましい。この範囲外では良好なｒ値を得ることが困難と
なる。好ましくは５〜１５の範囲である。
ましい。この範囲外では良好なｒ値を得ることが困難と
なる。好ましくは５〜１５の範囲である。
【００２４】Ｂはｒ値を向上させたり、耐２次加工性脆
性の改善に有効であるので必要に応じて添加する。０．
０００１％未満ではその効果はわずかで、０．０１％超
添加しても格段の効果は得られない。０．０００２〜
０．００３０％が好ましい範囲である。
性の改善に有効であるので必要に応じて添加する。０．
０００１％未満ではその効果はわずかで、０．０１％超
添加しても格段の効果は得られない。０．０００２〜
０．００３０％が好ましい範囲である。
【００２５】Ｍｇは脱酸元素として有効である。一方、
過剰の添加は酸化物、硫化物や窒化物の多量の晶出や析
出を招き清浄度が低下して、延性やｒ値を低下させてし
まう上、メッキ性を損なう。従って、質量％で０．００
０１〜０．５０％とする。
過剰の添加は酸化物、硫化物や窒化物の多量の晶出や析
出を招き清浄度が低下して、延性やｒ値を低下させてし
まう上、メッキ性を損なう。従って、質量％で０．００
０１〜０．５０％とする。
【００２６】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒも必要に応じて添加
する。これらは、炭化物、窒化物もしくは炭窒化物を形
成することによって鋼材を高強度化したり加工性を向上
することができるので、１種または２種以上を合計で
０．００１％以上添加する。その合計が０．２％を越え
た場合には母相であるフェライト粒内もしくは粒界に多
量の炭化物、窒化物もしくは炭窒化物として析出して、
延性を低下させる。また、多量の添加は固溶Ｎを熱延板
段階で枯渇させるため、冷延後の徐加熱中に固溶Ａｌと
固溶Ｎとが反応できなくなり、ｒ値が劣化する。従っ
て、その範囲を０．００１〜０．２質量％とする。より
好ましくは０．００１〜０．０４％である。
する。これらは、炭化物、窒化物もしくは炭窒化物を形
成することによって鋼材を高強度化したり加工性を向上
することができるので、１種または２種以上を合計で
０．００１％以上添加する。その合計が０．２％を越え
た場合には母相であるフェライト粒内もしくは粒界に多
量の炭化物、窒化物もしくは炭窒化物として析出して、
延性を低下させる。また、多量の添加は固溶Ｎを熱延板
段階で枯渇させるため、冷延後の徐加熱中に固溶Ａｌと
固溶Ｎとが反応できなくなり、ｒ値が劣化する。従っ
て、その範囲を０．００１〜０．２質量％とする。より
好ましくは０．００１〜０．０４％である。
【００２７】Ｓｎ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｗ，Ｍｏ
は強化元素であり必要に応じてこれらの１種または２種
以上を合計で必要に応じて質量％で０．００１％以上添
する。過剰の添加は、コストアップや延性の低下を招く
ことから、２．５％以下とした。
は強化元素であり必要に応じてこれらの１種または２種
以上を合計で必要に応じて質量％で０．００１％以上添
する。過剰の添加は、コストアップや延性の低下を招く
ことから、２．５％以下とした。
【００２８】Ｃａ：介在物制御のほか脱酸に有効な元素
で、適量の添加は熱間加工性を向上させるが、過剰の添
加は逆に熱間脆化を助長させるため、必要に応じて質量
％で０．０００１〜０．０１％の範囲とする。
で、適量の添加は熱間加工性を向上させるが、過剰の添
加は逆に熱間脆化を助長させるため、必要に応じて質量
％で０．０００１〜０．０１％の範囲とする。
【００２９】また、不可避的不純物として、Ｏ，Ｚｎ，
Ｐｂ，Ａｓ，Ｓｂなどをそれぞれ０．０２質量％以下の
範囲で含んでも、本発明の効果を失するものではない。
Ｐｂ，Ａｓ，Ｓｂなどをそれぞれ０．０２質量％以下の
範囲で含んでも、本発明の効果を失するものではない。
【００３０】さらに製造にあたっては、高炉、電炉等に
よる溶製に続き各種の２次製錬を行いインゴット鋳造や
連続鋳造を行い、連続鋳造の場合には室温付近まで冷却
することなく熱間圧延するＣＣ−ＤＲなどの製造方法を
組み合わせて製造してもかまわない。鋳造インゴットや
鋳造スラブを再加熱して熱間圧延を行っても良いのは言
うまでもない。熱間圧延の加熱温度は特に限定するもの
ではないが、ＡｌＮを固溶状態とするために１１００℃
以上とすることが好ましい。熱延の仕上げ温度は（Ａｒ
3 −５０）℃以上で行う。好ましくはＡｒ3 点以上とす
る。熱延後の冷却速度は特に指定するものではないがＡ
ｌＮの析出を防止するため巻き取り温度までの平均冷却
速度を１０℃／ｓ以上とすることが好ましい。巻き取り
温度は室温以上７００℃以下とする。ＡｌＮの粗大化を
抑制することで良好なｒ値を確保するためである。好ま
しくは６２０℃以下、さらに好ましくは５８０℃以下で
ある。熱間圧延の１パス以上について潤滑を施しても良
い。また、粗圧延バーを互いに接合し、連続的に仕上げ
熱延を行っても良い。粗圧延バーは一度巻き取って再度
巻き戻してから仕上げ熱延に供してもかまわない。熱間
圧延後は酸洗することが望ましい。
よる溶製に続き各種の２次製錬を行いインゴット鋳造や
連続鋳造を行い、連続鋳造の場合には室温付近まで冷却
することなく熱間圧延するＣＣ−ＤＲなどの製造方法を
組み合わせて製造してもかまわない。鋳造インゴットや
鋳造スラブを再加熱して熱間圧延を行っても良いのは言
うまでもない。熱間圧延の加熱温度は特に限定するもの
ではないが、ＡｌＮを固溶状態とするために１１００℃
以上とすることが好ましい。熱延の仕上げ温度は（Ａｒ
3 −５０）℃以上で行う。好ましくはＡｒ3 点以上とす
る。熱延後の冷却速度は特に指定するものではないがＡ
ｌＮの析出を防止するため巻き取り温度までの平均冷却
速度を１０℃／ｓ以上とすることが好ましい。巻き取り
温度は室温以上７００℃以下とする。ＡｌＮの粗大化を
抑制することで良好なｒ値を確保するためである。好ま
しくは６２０℃以下、さらに好ましくは５８０℃以下で
ある。熱間圧延の１パス以上について潤滑を施しても良
い。また、粗圧延バーを互いに接合し、連続的に仕上げ
熱延を行っても良い。粗圧延バーは一度巻き取って再度
巻き戻してから仕上げ熱延に供してもかまわない。熱間
圧延後は酸洗することが望ましい。
【００３１】熱延後の冷間圧延の圧下率は３０〜９５％
とする。冷延の圧下率が３０％未満または９５％超であ
るとｒ値が低くなるのでこの範囲に限定する。
とする。冷延の圧下率が３０％未満または９５％超であ
るとｒ値が低くなるのでこの範囲に限定する。
【００３２】冷延後は、良好なｒ値を得るための焼鈍と
組織を作りこむための熱処理を行う。前半の焼鈍と後半
の熱処理は可能であれば連続ラインで行っても良いし、
オフラインで分けて行っても構わない。上記の焼鈍後に
１０％以下の冷延を施しても構わない。まず、焼鈍は箱
焼鈍が基本であるが、下記の要件を満たせばこの限りで
はない。良好なｒ値を得るためには、平均加熱速度を４
〜２００℃／hrとする必要がある。さらには１０〜４０
℃／hrが好ましい。最高到達温度もｒ値確保の観点から
６００〜８００℃とすることが望ましい。６００℃未満
では再結晶が完了せず加工性が劣化する。一方、８００
℃超ではα＋γ域のγ分率の高い側に入るため、深絞り
性が劣化する場合がある。なお、最高到達温度での保持
時間は特に指定するものではないが、（最高到達温度−
２０）℃以上での保持時間が１hr以上であることがｒ値
向上の観点から好ましい。冷却速度は特に限定しない
が、箱焼鈍において炉内で冷却する場合には５〜１００
℃／hrの範囲となる。このときの冷却終点温度は１００
℃以下とすることがコイル搬送のハンドリングの観点か
ら好ましい。引き続きベイナイト、マルテンサイト、オ
ーステナイトの各相を得るための熱処理を行う。いずれ
の場合にもＡｃ1 変態点以上での加熱、すなわちα＋γ
２相領域以上での加熱が必須となる。加熱がＡｃ1 点未
満ではこれらの相は得られない。好ましくは（Ａｃ1 ＋
３０）℃が下限である。一方、１０５０℃以上としても
格段の効果がないばかりか、ヒートバックル等の通板ト
ラブルを誘発するのでこれを上限とする。９５０℃がよ
り好ましい上限である。
組織を作りこむための熱処理を行う。前半の焼鈍と後半
の熱処理は可能であれば連続ラインで行っても良いし、
オフラインで分けて行っても構わない。上記の焼鈍後に
１０％以下の冷延を施しても構わない。まず、焼鈍は箱
焼鈍が基本であるが、下記の要件を満たせばこの限りで
はない。良好なｒ値を得るためには、平均加熱速度を４
〜２００℃／hrとする必要がある。さらには１０〜４０
℃／hrが好ましい。最高到達温度もｒ値確保の観点から
６００〜８００℃とすることが望ましい。６００℃未満
では再結晶が完了せず加工性が劣化する。一方、８００
℃超ではα＋γ域のγ分率の高い側に入るため、深絞り
性が劣化する場合がある。なお、最高到達温度での保持
時間は特に指定するものではないが、（最高到達温度−
２０）℃以上での保持時間が１hr以上であることがｒ値
向上の観点から好ましい。冷却速度は特に限定しない
が、箱焼鈍において炉内で冷却する場合には５〜１００
℃／hrの範囲となる。このときの冷却終点温度は１００
℃以下とすることがコイル搬送のハンドリングの観点か
ら好ましい。引き続きベイナイト、マルテンサイト、オ
ーステナイトの各相を得るための熱処理を行う。いずれ
の場合にもＡｃ1 変態点以上での加熱、すなわちα＋γ
２相領域以上での加熱が必須となる。加熱がＡｃ1 点未
満ではこれらの相は得られない。好ましくは（Ａｃ1 ＋
３０）℃が下限である。一方、１０５０℃以上としても
格段の効果がないばかりか、ヒートバックル等の通板ト
ラブルを誘発するのでこれを上限とする。９５０℃がよ
り好ましい上限である。
【００３３】冷間圧延に供する熱延板の組織を制御する
ことによってさらに良好な深絞り性を得ることができ
る。熱延板の組織は少なくとも板厚１／４〜３／４の範
囲においては、ベイナイト相およびマルテンサイト相の
１種または２種の体積率が合計で７０％以上とすること
が好ましい。上記体積率は８０％以上が好ましく、９０
％で以上であればさらに好ましい。また、板厚の全範囲
にわたってこのような組織を有することが好ましいこと
は言うまでもない。熱延組織をベイナイトやマルテンサ
イトとすることが冷延焼鈍後の深絞り性を向上させる理
由は必ずしも明らかではないが、既述のとおり、熱延板
における炭化物を微細にすることを、さらには結晶粒径
を微細にする効果によるものと推測される。なお、ここ
でのベイナイトとは、上部ベイナイトや下部ベイナイト
のほか、アシキュラーフェライトやベイニティックフェ
ライトを含む。炭化物を微細化する観点からは、上部ベ
イナイトよりも下部ベイナイトの方が好ましいことは言
うまでもない。
ことによってさらに良好な深絞り性を得ることができ
る。熱延板の組織は少なくとも板厚１／４〜３／４の範
囲においては、ベイナイト相およびマルテンサイト相の
１種または２種の体積率が合計で７０％以上とすること
が好ましい。上記体積率は８０％以上が好ましく、９０
％で以上であればさらに好ましい。また、板厚の全範囲
にわたってこのような組織を有することが好ましいこと
は言うまでもない。熱延組織をベイナイトやマルテンサ
イトとすることが冷延焼鈍後の深絞り性を向上させる理
由は必ずしも明らかではないが、既述のとおり、熱延板
における炭化物を微細にすることを、さらには結晶粒径
を微細にする効果によるものと推測される。なお、ここ
でのベイナイトとは、上部ベイナイトや下部ベイナイト
のほか、アシキュラーフェライトやベイニティックフェ
ライトを含む。炭化物を微細化する観点からは、上部ベ
イナイトよりも下部ベイナイトの方が好ましいことは言
うまでもない。
【００３４】焼鈍の後、めっきを施しても構わない。め
っきとは、純亜鉛のほか、主成分が亜鉛である合金のめ
っき、さらにはＡｌやＡｌ−Ｍｇを主体とするめっきも
含む。亜鉛めっきは連続溶融亜鉛めっきラインで焼鈍と
めっきを連続で行うことが好ましい。溶融亜鉛めっき浴
に浸漬の後、加熱して亜鉛めっきと地鉄との合金化を促
す処理を行っても良い。また、溶融亜鉛めっきのほか、
亜鉛を主体とする種々の電気めっきを行っても良いこと
は言うまでもない。
っきとは、純亜鉛のほか、主成分が亜鉛である合金のめ
っき、さらにはＡｌやＡｌ−Ｍｇを主体とするめっきも
含む。亜鉛めっきは連続溶融亜鉛めっきラインで焼鈍と
めっきを連続で行うことが好ましい。溶融亜鉛めっき浴
に浸漬の後、加熱して亜鉛めっきと地鉄との合金化を促
す処理を行っても良い。また、溶融亜鉛めっきのほか、
亜鉛を主体とする種々の電気めっきを行っても良いこと
は言うまでもない。
【００３５】焼鈍後または亜鉛めっき後のスキンパスは
形状強制や強度調整、さらには常温非時効性を確保する
観点から必要に応じて行う。０．５〜５．０％が好まし
い圧下率である。なお、本発明で得られる鋼板の引張強
度は３４０ＭＰａ以上である。
形状強制や強度調整、さらには常温非時効性を確保する
観点から必要に応じて行う。０．５〜５．０％が好まし
い圧下率である。なお、本発明で得られる鋼板の引張強
度は３４０ＭＰａ以上である。
【００３６】
【実施例】表１に示す成分の各鋼を溶製して１２５０℃
に加熱後、仕上げ温度をＡｒ3 変態点以上とする熱間圧
延を行い、表２に示す条件で冷却し、巻き取った。さら
に表２に示す圧下率で冷延した後、加熱速度２０℃／h
r、最高到達温度を７００℃とする焼鈍をおこない、５
時間保持後、１５℃／hrで冷却した。これをさらに熱処
理時間を６０ｓ、過時効時間を１８０ｓとする熱処理に
供した。熱処理温度および過時効温度は表２に示した通
りである。前記の７００℃での焼鈍を行わず、熱処理の
みを行ったものを比較にした。さらに１．０％のスキン
パスを施した。
に加熱後、仕上げ温度をＡｒ3 変態点以上とする熱間圧
延を行い、表２に示す条件で冷却し、巻き取った。さら
に表２に示す圧下率で冷延した後、加熱速度２０℃／h
r、最高到達温度を７００℃とする焼鈍をおこない、５
時間保持後、１５℃／hrで冷却した。これをさらに熱処
理時間を６０ｓ、過時効時間を１８０ｓとする熱処理に
供した。熱処理温度および過時効温度は表２に示した通
りである。前記の７００℃での焼鈍を行わず、熱処理の
みを行ったものを比較にした。さらに１．０％のスキン
パスを施した。
【００３７】得られた鋼板のｒ値をＪＩＳ１３号Ｂ試験
片で、その他の機械的性質をＪＩＳ５号Ｂ試験片を用い
た引張試験により評価した。また、機械研磨によって板
厚中心付近まで減厚し、化学研磨によって仕上げ、Ｘ線
測定に供した。
片で、その他の機械的性質をＪＩＳ５号Ｂ試験片を用い
た引張試験により評価した。また、機械研磨によって板
厚中心付近まで減厚し、化学研磨によって仕上げ、Ｘ線
測定に供した。
【００３８】表２より明らかなとおり、本発明例ではい
ずれも良好なｒ値を有する鋼板が得られた。また、冷延
に供する熱延組織をベイナイトやマルテンサイトを主体
とする組織にすることによって、さらに良好なｒ値が得
られた。
ずれも良好なｒ値を有する鋼板が得られた。また、冷延
に供する熱延組織をベイナイトやマルテンサイトを主体
とする組織にすることによって、さらに良好なｒ値が得
られた。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】
【発明の効果】本発明は、深絞り性に優れた高強度鋼板
とその製造方法を提供するものであり、地球環境保全な
どに貢献するものである。
とその製造方法を提供するものであり、地球環境保全な
どに貢献するものである。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 高橋 学
千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式
会社技術開発本部内
(72)発明者 橋本 浩二
千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式
会社技術開発本部内
(72)発明者 坂本 真也
千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式
会社君津製鐵所内
(72)発明者 篠原 康浩
千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式
会社技術開発本部内
(72)発明者 瀬沼 武秀
千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式
会社技術開発本部内
Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA05 EA06 EA09
EA10 EA11 EA13 EA14 EA15
EA16 EA17 EA18 EA19 EA20
EA23 EA25 EA27 EA28 EA31
EA32 EA33 EA35 EB06 EB07
EB11 EB12 FB00 FC03 FC04
FC05 FC07 FE01 FE02 FE03
FG00 FG01 FH00 FJ01 FJ04
FJ05 FJ06 FJ07 GA05
Claims (12)
- 【請求項１】 質量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．２５％、 Ｓｉ：０．００１〜３．０％、 Ｍｎ：０．０１〜３．０％、 Ｐ ：０．００１〜０．０６％、 Ｓ ：０．０５％以下、 Ｎ ：０．００１〜０．０３０％、 Ａｌ：０．００５〜０．３％ を満たす範囲で含有し、残部が鉄及び不可避的不純物か
らなり、平均ｒ値が１．３以上、鋼板の組織中にベイナ
イト、マルテンサイト、オーステナイトのうち１種また
は２種以上を合計で３〜１００％含有することを特徴と
する深絞り性に優れた高強度鋼板。 - 【請求項２】 圧延方向のｒ値（ｒＬ）が１．１以上、
圧延方向に対して４５゜方向のｒ値（ｒＤ）が０．９以
上、圧延方向と直角方向のｒ値（ｒＣ）が１．２以上で
あることを特徴とする請求項１に記載の深絞り性に優れ
た高強度鋼板。 - 【請求項３】 鋼板１／２板厚における板面の｛１１
１｝，｛１００｝の各Ｘ線反射面強度比がそれぞれ４．
０以上、３．０以下であることを特徴とする請求項１ま
たは２に記載の深絞り性に優れた高強度鋼板。 - 【請求項４】 Ａｌ／Ｎが３〜２５であることを特徴と
する請求項１〜３のいずれか１項に記載の深絞り性に優
れた高強度鋼板。 - 【請求項５】 Ｂを０．０００１〜０．０１質量％含む
ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の
深絞り性に優れた高強度鋼板。 - 【請求項６】 Ｍｇを０．０００１〜０．５質量％含む
ことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の
深絞り性に優れた高強度鋼板。 - 【請求項７】 Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒの１種または２種
以上を合計で０．００１〜０．２質量％含むことを特徴
とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の深絞り性に
優れた高強度鋼板。 - 【請求項８】 Ｓｎ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｗおよ
びＭｏの１種または２種以上を合計で０．００１〜２．
５質量％含むことを特徴とする請求項１〜７のいずれか
１項に記載の深絞り性に優れた高強度鋼板。 - 【請求項９】 Ｃａを０．０００１〜０．０１質量％含
むことを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載
の深絞り性に優れた高強度鋼板。 - 【請求項１０】 請求項１〜９の何れか１項に記載の鋼
板を製造する方法であって、請求項１または４〜９のい
ずれか１項に記載の化学成分を有する鋼を（Ａｒ3 変態
点−５０℃）℃以上で熱間圧延を完了し、室温〜７００
℃で巻き取り、圧下率３０％以上９５％未満の冷間圧延
を施し、平均加熱速度４〜２００℃／時間で加熱し、最
高到達温度を６００〜８００℃とする焼鈍を行い、さら
にＡｃ1 変態点以上１０５０℃以下の温度まで加熱する
ことを特徴する深絞り性に優れた高強度鋼板の製造方
法。 - 【請求項１１】 請求項１〜９の何れか１項に記載の鋼
板を製造する方法であって、請求項１または４〜９のい
ずれか１項に記載の化学成分を有し、かつ少なくとも板
厚の１／４〜３／４においてはベイナイト相およびマル
テンサイト相のうち１種または２種の体積率が７０〜１
００％である組織を有する熱延鋼板に圧下率３０％以上
９５％未満の冷間圧延を施し、平均加熱速度４〜２００
℃／時間で加熱し、最高到達温度を６００〜８００℃と
する焼鈍を行い、さらにＡｃ1変態点以上１０５０℃以
下の温度まで加熱することを特徴する深絞り性に優れた
高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項１２】 引き続きめっきを施すことを特徴とす
る請求項１０または１１に記載の深絞り性に優れた高強
度めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (12)
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|---|---|---|---|
| JP2001255385A JP4041296B2 (ja) | 2001-08-24 | 2001-08-24 | 深絞り性に優れた高強度鋼板および製造方法 |
| TW091114082A TWI290177B (en) | 2001-08-24 | 2002-06-26 | A steel sheet excellent in workability and method for producing the same |
| KR1020047002603A KR100548864B1 (ko) | 2001-08-24 | 2002-06-27 | 딥 드로잉성이 우수한 강판, 강관 및 그 제조 방법 |
| US10/487,797 US7534312B2 (en) | 2001-08-24 | 2002-06-27 | Steel plate exhibiting excellent workability and method for producing the same |
| EP11186515.0A EP2415894B1 (en) | 2001-08-24 | 2002-06-27 | Steel sheet excellent in workability and method for producing the same |
| EP02736196.3A EP1431407B1 (en) | 2001-08-24 | 2002-06-27 | Steel plate exhibiting excellent workability and method for producing the same |
| PCT/JP2002/006518 WO2003018857A1 (en) | 2001-08-24 | 2002-06-27 | Steel plate exhibiting excellent workability and method for producing the same |
| CNB028165721A CN100549203C (zh) | 2001-08-24 | 2002-06-27 | 加工性优良的钢板、钢管及其制造方法 |
| EP11186496.3A EP2415893B1 (en) | 2001-08-24 | 2002-06-27 | Steel sheet excellent in workability and method for producing the same |
| US12/048,465 US7776161B2 (en) | 2001-08-24 | 2008-03-14 | Cold-rolled steel sheet excellent in workability |
| US12/185,402 US7749343B2 (en) | 2001-08-24 | 2008-08-04 | Method to produce steel sheet excellent in workability |
| US12/185,423 US8052807B2 (en) | 2001-08-24 | 2008-08-04 | Steel sheet excellent in workability |
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|---|---|---|---|
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Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003064444A true JP2003064444A (ja) | 2003-03-05 |
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ID=19083360
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Cited By (24)
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