JP2003049188A - 冷間伸線加工用潤滑剤、冷間伸線材およびその製造方法 - Google Patents
冷間伸線加工用潤滑剤、冷間伸線材およびその製造方法Info
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Abstract
くはそれ以上の優れた潤滑性及び耐焼き付き性を有する
被膜を簡便な方法により形成可能な冷間伸線加工用潤滑
剤ならびにこの潤滑剤の被膜を備えた冷間伸線材および
その製造方法を提供する。 【解決手段】 潤滑剤は、質量%で、ステアリン酸ナト
リウム:10〜15%、ステアリン酸カルシウム:10〜15%
およびステアリン酸バリウム:10〜15%を含有し、さら
にフッ素系樹脂: 3〜10%および二硫化モリブデン: 3
〜10%のうちの少なくとも1種を含有し、残部が実質的
に水酸化カルシウムからなる。冷間伸線材は、ステアリ
ン酸ナトリウムと酸化カルシウムとを添加して得られる
水溶液を母材表面に塗布し、次いで、前記潤滑剤を用い
て冷間伸線加工を行うことにより製造される。
Description
ケール後の冷間伸線加工で使用される粉末状の潤滑剤、
すなわち一般にダイス前潤滑剤と呼ばれる潤滑剤、なら
びにこの潤滑剤の被膜を備えた冷間伸線材およびその製
造方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、冷間伸線
加工で使用されることにより、冷間伸線加工後の例えば
冷間鍛造加工において潤滑性に優れ、かつ、熱処理時の
浸リンを回避することができる潤滑剤、ならびにこの潤
滑剤の被膜を備えた冷間伸線材およびその製造方法に関
する。
は、更に、様々な用途向けに冷間鍛造加工などの冷間加
工が施される。特に、ナット、ボルトおよびベアリング
球などは最終製品に至るまでに厳しい冷間加工が施され
るために、鋼線表面に耐焼き付き性及び潤滑性を兼ね備
えた被膜を形成しておくことが重要である。
剤としては、ステアリン酸カルシウムなどの金属石けん
とキャリヤ剤として水酸化カルシウムとを混合した粉末
状の潤滑剤が使用される。
冷間伸線加工を実施した場合には、冷間伸線加工後の例
えば冷間鍛造加工などの厳しい加工工程において、冷間
伸線加工により被伸線材の表面に形成された被膜の潤滑
性が不十分で焼き付きなどの欠陥が発生するといった問
題がある。
のように、高い潤滑性が要求される場合には、予め被伸
線材の表面にリン酸塩化成処理にて化成被膜を形成し、
その上にステアリン酸亜鉛とステアリン酸ナトリウムと
からなる石けん層を形成して冷間伸線加工を行うことで
対応してきた。以降、リン酸塩の化成被膜とその上に形
成された石けん層とで構成される被膜をリン酸塩複合被
膜と呼ぶ。
ように厳しい加工に対して十分に追従できる高い潤滑性
を有するとともに、優れた耐湿性と耐錆性を有してお
り、例えば屋内環境下では1月以上の間、錆の発生を防
ぐ性能を有する。
は、冷間伸線加工後の最終製品を熱処理する際に、化成
被膜中のリンの拡散(以下、浸リンという)による遅れ
破壊が、例えば、高張力ボルトなどにおいて発生すると
いう問題があった。
「12.9級強度区分のおねじ部品には、引張応力が働く表
面に光学顕微鏡で確認できる白色のリン濃化層があって
はならない」と規定されている。この規定は、リンを含
むリン酸塩被膜の使用範囲を実質的に制約する結果とな
っている。
鋼線には、ステアリン酸ナトリウムと酸化カルシウムと
を添加して得られる水溶液や、ケイ酸塩などの無機塩の
水溶液を鋼線に塗布して被膜を形成して対応している
が、この被膜は、潤滑性、耐焼き付き性、耐湿性および
耐錆性に関し十分な性能を有していないのが現状であ
る。
な液管理や多くの工程を必要とするほか、廃水処理や設
備投資も含めると多大なコストが必要とされるといった
問題もある。
含まず、かつ、リン酸塩複合被膜と同等以上の耐焼き付
き性と潤滑性の性能を有し、簡便な工程で形成できる被
膜の開発が試みられている。
表面に水溶性無機塩と固体潤滑剤からなる被膜を形成す
ることが開示されている。また、特開平10-36876号公報
には、アルカリ金属硫酸塩、アルカリ金属ホウ酸塩、脂
肪酸のアルカリ金属塩、脂肪酸のアルカリ土類金属塩、
固体潤滑剤および水溶性熱可塑性樹脂を含む潤滑剤が開
示されている。
では、被膜の形成にいずれも水溶液を用いているため、
水溶液中に固体潤滑剤を均一に分散させるのが難しく、
したがって、被膜中の固体潤滑剤の分散が不均一となり
易く、均一な被膜形成が困難となり、潤滑むらが発生す
るといった問題がある。
従来技術の抱える問題点を解決し、リンを含まず、リン
酸塩複合被膜と同等もしくはそれ以上の優れた潤滑性及
び耐焼き付き性を有する被膜を簡便な方法により形成可
能な冷間伸線加工用潤滑剤ならびにこの潤滑剤の被膜を
備えた冷間伸線材およびその製造方法を提供することに
ある。
解決するために鋭意研究をおこない、下記に示す知見を
得た。なお、以下の化学成分の%表示は質量%を意味す
る。
のダイを用いて多段成形が行われ、、ダイと被加工材表
面との摩擦により、最大で300〜400℃もしくはそれ以上
の加工発熱が瞬時に発生するが、各段の加工度は同一で
なく、加工発熱による温度上昇量は 150〜 400℃程度の
温度範囲で異なる。被加工材表面に形成させた被膜は、
この加工発熱により軟化、液化、脱落あるいは気化し、
その結果、被膜の潤滑性が低下し、焼き付きが発生する
と考えられる。
化挙動に着目し、 150〜 400℃もしくはそれ以上の温度
範囲の領域で、潤滑剤の軟化、液化および気化が急激に
生じないように、潤滑剤を構成する成分を種々選択した
試験を実施した結果、その成分の配合を適正化すれば、
冷間鍛造加工などの厳しい加工においても優れた潤滑性
と耐焼き付き性を有する被膜が得られることが判った。
で、ステアリン酸ナトリウム:15%、ステアリン酸カル
シウム:15%、ステアリン酸バリウム:10%、フッ素系
樹脂:5%および二硫化モリブデン: 7%を含有し、残
部が水酸化カルシウムからなる粉末状の潤滑剤(潤滑剤
1)と、ステアリン酸ナトリウム:20%を含有し、残部
が水酸化ナトリウムからなる従来の粉末状の潤滑剤(潤
滑剤2)の2種類を熱質量分析し、加熱昇温に伴い生じ
る潤滑剤の質量減少量(以下、加熱減量ともいう)を調
査した。なお、分析装置は(株)リガク製Thermo Plus TG
8120を使用し、加熱条件は室温から1000℃までを10℃/
分で昇温するものとした。
すグラフである。図1に示すように、潤滑剤2は、 300
℃近傍から急激に減量しはじめ、 400℃では50質量%以
上が気化するのに対し、潤滑剤1は、昇温とともになだ
らかに減量し、 400℃で20質量%未満、 500℃でも40質
量%未満の気化に留まっている。
度上昇に伴う気化がなだらかで、かつ高温域において気
化の程度が低い。したがって、潤滑剤1で形成される被
膜は、高温状態に於いても安定して存在することが判っ
た。
を形成するには、被膜中にステアリン酸ナトリウム、ス
テアリン酸カルシウムおよびステアリン酸バリウムなど
の金属石けんならびにフッ素系樹脂および二硫化モリブ
デンなどの固体潤滑剤を均一に分散させることが重要で
ある。被膜の形成には、粉末の潤滑剤を用いて伸線加工
することにより被膜を形成する方法(伸線法)と潤滑剤
の水溶液に浸漬して被膜を形成する方法(浸漬法)とが
考えられるが、伸線法は浸漬法に比べ金属石けんや固体
潤滑剤を均一に分散させることが容易である。
下地処理として、ステアリン酸ナトリウムと酸化カルシ
ウムとを添加して得られる水溶液を被伸線材の表面に塗
布する処理を行うことにより、金属石けんや固体潤滑剤
の付着性が向上する。
次いで、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カルシ
ウムおよびステアリン酸バリウムなどの金属石けんを含
有し、更にフッ素系樹脂および/または二硫化モリブデ
ンを含有する粉末状の潤滑剤を用いて冷間伸線加工を行
うことにより、耐焼き付き性と潤滑性に優れた被膜を備
えた冷間伸線材が得られる。
もので、その要旨は以下のとおりである。 (1)質量%で、ステアリン酸ナトリウム:10〜15%、
ステアリン酸カルシウム:10〜15%およびステアリン酸
バリウム:10〜15%を含み、さらにフッ素系樹脂: 3〜
10%と二硫化モリブデン:3〜10%のうちの少なくとも1
種を含み、残部が実質的に水酸化カルシウムからなるこ
とを特徴とする冷間伸線加工用潤滑剤。
て、質量%で、硼砂: 0.5〜 7%、フッ化炭素: 0.5〜
2%のうちの少なくとも1種を含むことを特徴とする前
記(1)項に記載の冷間伸線加工用潤滑剤。
て、質量%で、メラミンシアヌレート: 0.1〜 5%、モ
リブデン酸のアルカリ金属塩: 0.1〜 3%を含むことを
特徴とする前記(1)項または(2)項に記載の冷間伸
線加工用潤滑剤。
ム:1〜20%と酸化カルシウム:10〜30%とを添加して
得られる水溶液を母材表面に塗布して形成された第1の
層と、前記(1)〜(3)項のいずれかに記載の冷間伸
線加工用潤滑剤を、前記層の表面に供給して冷間伸線加
工を施して形成された第2の層とを備えたことを特徴と
する冷間伸線材。
酸ナトリウム: 1〜20%と酸化カルシウム:10〜30%と
を添加して得られる水溶液を塗布し、次いで、水溶液を
塗布して形成された層の表面に、前記(1)〜(3)項
のいずれかに記載の冷間伸線加工用潤滑剤を供給して冷
間伸線加工を行うことを特徴とする冷間伸線材の製造方
法。
剤(以下、単に潤滑剤ともいう)、冷間伸線材およびそ
の製造方法の実施の形態を説明する。
する。ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カルシウ
ム、ステアリン酸バリウム:ステアリン酸ナトリウム
は、軟化温度が 260℃であり、被膜の耐熱性を高める作
用がある。 ステアリン酸カルシウムは、軟化温度が、1
50℃であり、低温域での被膜の潤滑性と被膜の展伸性を
高める作用がある。ステアリン酸バリウムは、軟化温度
が 240℃であり、被膜の耐熱性を高めるとともに、被膜
の展伸性を高める作用がある。
時の被加工材表面の面積拡大や冷間伸線加工時の被加工
材表面の伸線方向の伸びに対し、被膜が被加工材表面か
ら離れることなく付着したまま追従する性能であり、被
加工材表面と加工工具との間の直接的な接触を防ぎ、加
工発熱や焼き付きの発生を抑制する為に必要な特性であ
る。
ルシウムおよびステアリン酸バリウムなどの金属石けん
は、いずれも摩擦係数が小さく、これらを適正量配合す
ることにより、展伸性を確保し、 150〜 300℃程度まで
の温度域における潤滑性を高めることができる。
ルシウムおよびステアリン酸バリウムのそれぞれの含有
量は、10%未満では潤滑性を高める効果が小さく、か
つ、展伸性が不十分となり、一方、15%を超えて含有さ
せても潤滑性の改善効果が飽和するとともに、潤滑剤の
粘性が高くなり冷間伸線性が劣化して伸線能率の低下や
表面疵の発生といった問題が発生しやすい。
度が低いので、過剰に含有させると被膜に塊状の潤滑剤
の残存(ガミー)が発生し易くなるといった問題があ
る。したがって、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン
酸カルシウムおよびステアリン酸バリウムの含有量は、
それぞれ10〜15%である。好ましくは、ステアリン酸ナ
トリウムおよびステアリン酸カルシウムの含有量はそれ
ぞれ12〜15%であり、ステアリン酸バリウムの含有量は
10〜12%である。
ッ素系樹脂および二硫化モリブデンは、自己潤滑性を有
する固体潤滑剤であり、高温域での潤滑性と耐焼き付き
性を向上させる成分である。すなわち、ステアリン酸ナ
トリウム、ステアリン酸カルシウムおよびステアリン酸
バリウムなどの金属石けんだけでは、 300〜 400℃以上
の高温域まで潤滑性を保つことが難しいが、フッ素系樹
脂や二硫化モリブデンを含有させることにより高温域で
の潤滑性と耐焼き付き性を向上させることができる。
優れていること、摩擦係数が低いこと等の特徴を有して
おり、高温域において潤滑性を高めることができる。フ
ッ素系樹脂としては、例えば、3フッ化エチレンや4フ
ッ化エチレンを挙げることができる。なお、2フッ化エ
チレンは潤滑性に乏しいため適さない。
域での潤滑性を高める効果が小さく、一方、10%を超え
て含有させても上記効果が飽和する。二硫化モリブデン
は、軟化温度が高く、被膜中に安定して存在し、その劈
開性に基づいて、高い荷重が作用した際の潤滑性を高め
る成分である。二硫化モリブデンの含有量が 3%未満で
は潤滑性を高める効果が小さく、一方、10%を超えて含
有させても上記効果が飽和する。
二硫化モリブデンのうちの少なくとも1種を含有し、フ
ッ素系樹脂を含有させる場合には、その含有量を 3〜10
%とし、二硫化モリブデンを含有させる場合には、その
含有量を 3〜10%とする。好ましくは、フッ素系樹脂の
含有量は、 4〜 6%であり、二硫化モリブデンの含有量
は、 4〜 6%である。
はフッ化炭素を含有させるのが望ましい。 硼砂(ボラックス):硼砂は、軟化温度はそれほど高く
ないが、被膜中に安定して存在し、その劈開性に基づい
て、高い荷重が作用した際の潤滑性を高める作用があ
る。硼砂の含有量が 0.5%未満では潤滑性を高める効果
が小さく、一方、7%を超えて含有させても上記効果が
飽和するとともに、吸湿性が高いため錆が発生しやす
い。したがって、硼砂を含有させる場合には、その含有
量は 0.5〜 7%とするのが望ましい。
く、高温域での潤滑性を高める成分であり、ナトリウム
とともに高温で保持されても分解せずに被膜中に安定し
て存在する。フッ化炭素の含有量が 0.5%未満では潤滑
性を高める効果が小さく、一方、 2%を超えて含有させ
ても潤滑性を高める効果が飽和する。したがって、フッ
化炭素を含有させる場合には、フッ化炭素の含有量を
0.5〜 2%とするのが望ましい。
ートおよびモリブデン酸のアルカリ金属塩のうちの1種
または2種を含有させるのが望ましい。 メラミンシアヌレート:メラミンシアヌレートは、防湿
性を高め、耐錆性を高める成分である。メラミンシアヌ
レートの含有量が、 0.1%未満では耐錆性を高める効果
が小さく、一方、 5%超では潤滑剤の粘性が高くなり冷
間伸線性が劣化する。
を高める成分である。モリブデン酸のアルカリ金属塩と
しては、モリブデン酸ナトリウムやモリブデン酸カリウ
ムを挙げることができる。好ましくはモリブデン酸ナト
リウムである。モリブデン酸のアルカリ金属塩の含有量
が 0.1%未満では耐錆性を高める効果が小さく、一方、
3%を超えると潤滑剤の粘性が高くなり冷間伸線性が劣
化する。
は、メラミンシアヌレート: 0.1〜 5%およびモリブデ
ン酸のアルカリ金属塩: 0.1〜 3%のうちの少なくとも
1種を含有させるのが望ましい。
ある。水酸化カルシウムは、被膜をを形成する際に、金
属石けんや固体潤滑剤を巻き込み、これらを均一に分散
させる、いわゆるキャリア剤としての作用がある。な
お、実質的にとの意味は、潤滑性と耐焼き付き性を損な
わない範囲で、他の成分を含有させてもよいことを意味
する。水酸化カルシウムの含有量が過小では、上記効果
が小さいので、水酸化カルシウムの含有量の下限は、20
%とするのが望ましい。
される。次に、本発明に係る冷間伸線材とその製造方法
について説明する。本発明に係る冷間伸線材は、ステア
リン酸ナトリウムと酸化カルシウムとを添加して得られ
る水溶液を母材表面に塗布して形成された第1の層(第
1層)と、上述した化学組成を有する潤滑剤を第1層の
表面に供給しながら冷間伸線加工を施して形成された第
2の層(第2層)とを備える。
アリン酸カルシウムなどの金属石けんを含有し、また、
第2層は上記潤滑剤と同じ組成を有しており、第1層と
第2層とからなる被膜は、リンを含まず、リン酸塩複合
被膜と同等以上の優れた潤滑性と耐焼き付き性を有して
いる。したがって、この被膜を備えた冷間伸線材は、冷
間鍛造加工用の材料として好適である。
用いてもよい。熱間圧延材を用いる場合には、表面のス
ケールを除去したものを用いる。表面粗さは、Rmaxで10
〜30μm とするのが望ましい。
ルシウムとを添加して得られる水溶液は、液中での化学
反応によりステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カル
シウム、水酸化カルシウムおよび水酸化ナトリウムとを
含有したものとなっている。この水溶液を母材表面に塗
布して第1層を形成することにより、第2層の付着性を
高めることができるとともに、冷間伸線加工前における
母材の疵の発生を防止することができる。上記効果を得
るために、水溶液を 100%としたとき、ステアリン酸ナ
トリウムの添加量は、 1%以上20%以下で、酸化カルシ
ウムの添加量は、10%以上30%以下とする。また、酸化
カルシウムの粒子径は、平均で4μm 以下とするのが望
ましい。
ン酸ナトリウムと酸化カルシウムとを添加して得られる
水溶液中に被伸線材を浸漬する方法(以下、浸漬法とい
う)やステアリン酸ナトリウムと酸化カルシウムとを添
加して得られる水溶液を被伸線材の表面に散布する方法
のいずれでも可能である。水溶液の温度は60℃〜90
℃の温度範囲とされる。浸漬法は、簡便で塗布むらが少
なく好適である。
により第1層を形成する。乾燥は、乾燥炉などを用いて
強制乾燥する方法、放置して自然乾燥する方法のいずれ
でもよい。
剤を被伸線材の表面と伸線用工具との間に供給して冷間
伸線加工を行うことにより第2層を形成することができ
る。潤滑剤:潤滑剤を構成する各成分の限定理由につい
ては、上述したのでここでは省略する。
されるものでなく、公知のダイスなどの伸線用工具を用
い、例えば、ダイスを収納したダイスボックスに上記潤
滑剤を充填して行うことができる。
〜50mmで、断面形状は特に限定されないが丸状や異形状
とすることができる。また、材質は、特に限定されない
が、炭素鋼、ボロン添加鋼、合金鋼(Cr鋼、 Cr-Mo鋼、
Ni-Cr-Mo鋼)、軸受鋼、ステンレス鋼、非鉄金属(アル
ミ、銅、チタンおよびその合金)などが例示され、好ま
しくは、炭素鋼、ボロン鋼、合金鋼、軸受鋼である。
よって、本発明をその効果と共にさらに具体的に説明す
る。以下はあくまで一例であり、本発明はその主旨を逸
脱しない範囲において、当業者の知識に基づき様々な変
更を加えた様態で実施可能である。
(鋼種:SCM435、線外径:12.3mm)を 760℃で球状化焼
鈍して断面硬度: Hv170前後に調整し、その後、脱スケ
ール処理を施して供試材とした。
例1については、前記供試材をステアリン酸ナトリウ
ム: 5%および酸化カルシウム:20%とを添加して得ら
れる水溶液(60℃)に3分間浸漬する方法で前処理し
た。次いで、80℃で3分間の乾燥を行った後、成分の異
なる種々の潤滑剤を用いてダイスによる冷間伸線加工を
行い、線外径: 11.75mmの鋼線を得た。鋼線の表面に
は、前記水溶液を塗布して形成された、ステアリン酸塩
を含有する第1層と、前記潤滑剤と同じ組成を有する第
2層とが形成され、第1層と第2層とからなる被膜の付
着量は約10g/m2で、鋼線の断面硬度は約Hv200であっ
た。
リン酸亜鉛(日本パーカライジング(株)製、商品名:パ
ルボンド181X)の濃度: 90g/Lの溶液(80℃)に10分
間浸漬する方法で化成処理を施した後、湯洗し、その
後、市販の石けん(日本パーカライジング(株)、商品
名:パルーブ 235)の濃度: 70g/Lの溶液(80℃)に5
分間浸漬した後、80℃で3分間の乾燥処理を施してリン
酸塩複合被膜を形成させた。次いで、このリン酸塩複合
被膜を有する供試材にダイスによる冷間伸線加工を施
し、線外径: 11.75mmの鋼線を得た。鋼線に形成され
た被膜の付着量は、リン酸亜鉛被膜: 7.2g/m2 、石け
ん被膜: 4.7g/m2 程度であり、断面硬度は、 Hv200程
度であった。
冷間伸線加工で得られた鋼線をマイクロカッタにより切
断し、長さ50mmの押出し試験用の試片を得た。な
お、切断面は長手方向に対しほぼ垂直とし、面取りは行
わずバリ取り程度にとどめた。この試片を用いて合計3
パスの冷間前方押出し試験を実施し、そのときの押出し
荷重(以下、成形荷重ともいう)を測定し、潤滑性を評
価した。
の形状を示す模式図である。符号1は押し台、2はダ
イ、3は試片を表す。図2に示すように、ダイは加工度
が3パス合計で減面率:32.6%(線外径:加工前11.75m
m→加工後9.65mm)となるように製作した。押出しには、
300Tonの油圧プレスを用い、平均押出し速度は10mm/秒
とした。
た線外径:9.65mmの試片を用いてバウデン試験を実施し
た。バウデン試験は、試片の長手方向を摺動方向とし、
試験温度:常温、試験荷重:30N、試験硬球径: 2.0m
m、摺動長さ:10mmで、摩擦係数μが0.20になるまでの
摺動回数を測定し、付着滑り性すなわち耐焼き付き性を
評価した。
加工発熱があまり発生しない場合を想定したものであ
る。 (C)フランジボルト冷間鍛造試験;前記(A)の冷間
伸線加工で得られた鋼線をマイクロカッタにより切断
し、長さ98mmの試片を得た。なお、切断面は長手方向に
対しほぼ垂直とし、面取りは行わずバリ取り程度にとど
めた。この試片を用いて、合計3パスでM12フランジ
ボルトを模擬したボルト状部材に成形する冷間鍛造試験
を実施し、そのときの鍛造荷重(以下、成形荷重ともい
う)を測定し、潤滑性を評価した。なお、冷間鍛造試験
は、500Tonクランクプレスを用い、加工速度は最大100m
m/秒とした。
す模式図である。図中の数字は寸法(mm)を表す。次
いで、上記冷間鍛造試験で得られたボルト状部材の軸
径:11.0mmの平行部から試片を切り出し、この試片を用
いてバウデン試験を実施した。バウデン試験は、試片の
長手方向を摺動方向とし、上記(B)のバウデン試験と
同様の条件で摺動回数を測定し、付着滑り性すなわち耐
焼き付き性を評価した。なお、この鍛造試験は、高荷
重、高速で加工発熱が発生する実際の製造ラインでのボ
ルト鍛造を想定したものである。
試験で得られたボルト状部材に油焼入れ−焼き戻し処理
を施した。油焼入れ温度は 870℃(炭素ポテンシャルCp
値: 0.2%雰囲気)で、焼戻し温度は 500℃とした。こ
のようにして、油焼入れ−焼き戻し処理を施したボルト
状部材の頭部(外径19.0mm)と軸部(外径11.0mm)とか
ら試片を採取し、これを、ミクロマウントに埋め込み、
研磨、琢磨後にステッド試薬で腐食し、顕微鏡観察試験
片を作成した。これを光学顕微鏡を用いて倍率100〜500
倍で観察し、浸リン状況を調査した。浸リンの評価は、
表層部に白層が観察された場合には、浸リンの発生有り
と判断した。
で得られた鋼線をマイクロカッタにより切断し、長さ:
150mmの試験片を得た。
湿度:95%以上、試験温度:49± 1℃、空気流量: 88
6.5± 110.5L/時の湿潤環境下で24時間保持した後、目
視及び拡大鏡にて観察し、赤錆の発生面積(X)を調査
し、表面積全体(Y)に対する赤錆発生面積の割合(X
/Y:赤錆面積率)で耐錆性を評価した。なお、湿潤試
験装置は、スガ試験機(株)製 CT-3H型を使用した。
を示す。また、表2に各試験の評価基準を示す。
3パス合計の成形荷重により潤滑性を評価し、合計の成
形荷重が 105kN未満のものを潤滑性が良好と判断した。
鍛造試験では、3パス合計の成形荷重により潤滑性を評
価し、合計の成形荷重が1250kN未満のものを潤滑性が良
好と判断した。バウデン試験では、摺動回数が50回より
大きいものを耐焼き付き性が良好と判断した。また、湿
潤試験では、赤錆発生面積率が30%未満のものを耐錆性
が良好と判断した。
は、冷間前方押出し試験及びフランジボルト冷間鍛造試
験で耐焼き付き性と潤滑性の双方が良好であり、従来例
2とほぼ同等の耐焼き付き性と潤滑性が得られることが
判った。さらに、当然のことながら、実施例1〜実施例
15は、焼入れ焼戻し後にも浸リンの発生が認められず
良好であった。
優れた耐錆性を備えることが判った。一方、ステアリン
酸ナトリウム、ステアリン酸カルシウムおよびステアリ
ン酸バリウムの少なくともいずれか一つの含有量が10%
未満である比較例1〜比較例3ならびに比較例5〜比較
例7は、フランジボルト冷間鍛造試験において、成形荷
重が高く、耐焼き付き性に劣る結果となった。これは、
それぞれの金属石けんが適量配合されていないため、低
荷重から高荷重の全領域、ならびに、低温〜高温の全領
域において、十分な耐焼き付き性と潤滑性が得られない
ためと推察される。
有量を双方とも 0.5%未満とした比較例4又は比較例8
は、フランジボルト冷間鍛造試験において、成形荷重が
特に高く、耐焼き付き性に劣る結果となった。これはフ
ッ素系樹脂と二硫化モリブデンの含有量が共に過小であ
るため、高温域における潤滑性が劣化したためと推察さ
れる。
かったが、耐焼き付き性と潤滑性の双方とも不良であっ
た。従来例2は、耐焼き付き性と潤滑性とも良好であっ
たが高張力ボルトで問題となる浸リンが発生した。
従来のリン酸亜鉛処理+石けん処理により形成されるリ
ン酸塩複合被膜に対し同等以上の優れた耐焼き付き性と
潤滑性と有する被膜を形成することができる。したがっ
て、本発明の潤滑剤は、特に、冷間鍛造加工に用いる冷
間伸線材の被膜を構成する潤滑剤として有用であり、本
発明の冷間伸線材ならびにその製造方法は、冷間鍛造加
工用の冷間伸線材ならびにその製造方法として有用であ
る。
を形成することができるため、熱処理時の浸リンの発生
を回避できる。したがって、本発明の潤滑剤は、高張力
ボルト用の冷間伸線材の被膜を構成する潤滑剤として有
用であり、本発明の冷間伸線材ならびにその製造方法
は、高張力ボルト用の冷間伸線材ならびにその製造方法
として有用である。
は、従来のリン酸塩化成処理のように廃棄物を生じず、
特別な設備も必要としないので産業上の利用価値も極め
て大きい。
る。
模式図である。
る。
Claims (5)
- 【請求項1】 質量%で、ステアリン酸ナトリウム:10
〜15%、ステアリン酸カルシウム:10〜15%およびステ
アリン酸バリウム:10〜15%を含有し、さらにフッ素系
樹脂: 3〜10%および二硫化モリブデン: 3〜10%のう
ちの少なくとも1種を含有し、残部が実質的に水酸化カ
ルシウムからなることを特徴とする冷間伸線加工用潤滑
剤。 - 【請求項2】 前記残部の一部に代えて、質量%で、硼
砂: 0.5〜 7%およびフッ化炭素: 0.5〜 2%のうちの
少なくとも1種を含有することを特徴とする請求項1に
記載の冷間伸線加工用潤滑剤。 - 【請求項3】 前記残部の一部に代えて、質量%で、メ
ラミンシアヌレート: 0.1〜 5%およびモリブデン酸の
アルカリ金属塩: 0.1〜 3%のうちの少なくとも1種を
含有することを特徴とする請求項1または2に記載の冷
間伸線加工用潤滑剤。 - 【請求項4】 質量%で、ステアリン酸ナトリウム: 1
〜20%と酸化カルシウム:10〜30%とを添加して得られ
る水溶液を母材表面に塗布して形成された第1の層と、
請求項1〜3のいずれかに記載の冷間伸線加工用潤滑剤
を、前記層の表面に供給して冷間伸線加工を施して形成
された第2の層とを備えたことを特徴とする冷間伸線
材。 - 【請求項5】 母材表面に、質量%で、ステアリン酸ナ
トリウム: 1〜20%と酸化カルシウム:10〜30%とを添
加して得られる水溶液を塗布し、次いで、水溶液を塗布
して形成された層の表面に、請求項1〜3のいずれかに
記載の冷間伸線加工用潤滑剤を供給して冷間伸線加工を
行うことを特徴とする冷間伸線材の製造方法。
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