JP2003013181A - 真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法Info
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Abstract
ステンレス鋼を提供する。 【解決手段】 質量%で、C:0.02〜0.12%以
下、Si:0.2〜2.0%以下、Mn:8.0〜1
5.0%、Cr:15〜23%、Ni:5.5〜7%未
満、N:0.05〜0.35%を含有し、残部がFeお
よび不可避的不純物よりなるステンレス鋼で真空に曝さ
れる表面に存在する酸化皮膜中のCr,Mn,Feの比
が、Cr/(Fe+Cr+Mn)で0.4以下、Mn/
(Fe+Cr+Mn)が0.15以上である真空容器用
ステンレス鋼。
Description
管など真空容器用途に適したオーステナイト系ステンレ
ス鋼およびその製造方法に関する。
SUS304,SUS304Lなどの18Cr−8Ni
ステンレス鋼が主に用いられ、その表面はGBB(ガラ
スビードブラスト)処理や、電解研磨処理されて使用さ
れることが一般的である。上記ステンレス材料は放出さ
れるガス量が少なく、耐食性、加工性、溶接性にも優
れ、真空容器用材料としてはほぼ満足できるものであ
る。さらに真空度の高い超高真空用の容器には、例え
ば、「真空」(第41巻 第3号(1998)pp.1
00−103)にあるように、真空容器用材料の表面を
より平滑にするために、電解複合研磨を行ったり、金を
蒸着するなどの試みも行われている。
宇宙空間と同等の真空を地上で再現し人工衛星等の真空
中特性評価を行うスペースチャンバー等の超大型真空容
器では、高真空が得られる迄の時間が重要であり、短時
間の排気で超高真空が得られるガス放出量の少ない材料
が望まれている。本発明は高真空容器、配管などに適し
た放出ガス特性の優れたステンレス材料を提供せんとす
るものである。
に鑑み放出ガス量が極めて少なく、かつ耐食性、加工
性、溶接性にも優れた金属材料を得るべく種々検討を行
った結果、Mn,Nを多く含有させたステンレス鋼がこ
のような目的に合致することを見出し、既に特許出願
(特開平2−85351号)しているが、詳細な検討を
加えた結果、さらに特性を向上させる技術を開発した。
る。 (1)質量%で、 C :0.02〜0.12%以下、 Si:0.2〜2.0%、 Mn:8.0〜15.0%、 Cr:15〜23%、 Ni:5.5〜7%未満、 N :0.05〜0.35% を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる真
空機器用オーステナイト系ステンレス鋼。
る表面に存在する酸化皮膜中のCr,MnFeの比が、
Cr/(Fe+Cr+Mn)で0.4以下、Mn/(F
e+Cr+Mn)が0.15以上である真空機器用オー
ステナイト系ステンレス鋼。
ーステナイト系ステンレス鋼を、電解研磨、パシペーシ
ョン処理、もしくは、酸化雰囲気における熱処理を単独
または組み合わせて行う真空機器用オーステナイト系ス
テンレス鋼の製造方法。
の各成分範囲の限定理由は次の通りである。C:Cはオ
ーステナイト安定化元素であり、0.02%以上必要で
あるが、多すぎると溶接したときにCr炭化物を析出
し、耐食性を損なうため、上限を0.12%とした。好
ましい範囲は、0.05〜0.10%である。
る。また、耐酸化性には有効に働くが、強力なフェライ
ト生成元素であり、2.0%を超えると加工性を損なう
ため、上限を2.0%とした。好ましい範囲は、0.3
〜0.6%である。
して有効であると同時に真空中への放出ガス量を著しく
低下させる。下限の8.0%はこのような放出ガス特性
から定めたもので、これより低くなると効果は少ない。
また、15.0%を超えると延性低下により加工性を損
なうため、上限を15.0%とした。好ましい範囲は、
9〜12%である。
り、優れた耐食性を得るには最低15%を必要とする。
一方、23%を超えると加工性が悪くなるので、上限を
23%とした。好ましい範囲は、17〜19%である。
の基本成分の1つである。加工性、耐食性に有効な元素
であると共に、ガスの放出量を大きく左右する。材料の
表面皮膜中のガス透過性を下げるために5.5%以上添
加する。さらに、Niが多すぎると被膜中の欠陥が増加
して逆にガス放出量を増加させるため、7%未満とす
る。好ましい範囲は、6〜6.8%である。
であると同時に熱間加工性を向上させる。熱間加工性向
上には0.05%以上の添加を必要とする。一方、高す
ぎると変形抵抗が大きくなり、製造性を損なうため、上
限を0.35%とした。好ましい範囲は、0.25〜
0.31%である。
鋼は、本発明の他にも存在し、例えばSUS201(M
n:5.5〜7.5%、Ni:3.5〜5.5%、C
r:16〜18%、N≦0.25%)として知られてい
るが、本発明とはその成分範囲も異なり、これら既存の
合金ではMn,Nの積極的な添加は専らNiの代用とし
てオーステナイト相安定化という目的にあり、表面酸化
状態をつくりだすことと相俟って、本発明者らが初めて
明らかにしたような放出ガス量を抑制するという放出ガ
ス特性改善効果については何らの知見もなかった。さら
にこれらの既存合金は、Ni節減型であるので耐食性に
難点がある。例外的にNi量が高いものとしてASTM
規格にXM19があるが、Nb,Vを含んでおり、N
b,VはTiと同じように合金中の水素量を増大し、高
真空領域での放出ガス量を著しく増加させ、真空用材料
としては不適である。
成分の影響はこれまで、十分検討されておらず、種々の
研磨による表面平滑化がガス放出量の低減のために行わ
れてきた。研磨方法としては、電解研磨、化学研磨、電
解研磨に機械的な研磨を複合させた電解複合研磨などが
行われているが、最もポピュラーなのは電解研磨であ
る。これら研磨の後処理としては、パシペーション処理
が通常行われている。また、ごく一部の真空容器には表
面研磨の後にTiCやBN等のコーティング処理も行わ
れているが、表面処理費用が高価であることが問題であ
った。
は、特殊な表面処理を行うことなく、通常の研磨処理や
大気酸化処理によって、SUS304Lなどの従来鋼に
較べて放出ガス特性に優れた表面皮膜を形成する。
は、これまで良く研究されていなかった。本発明者ら
は、表面皮膜をオージェ電子分光法(AES)により調
べ、ガス放出特性との関係を調べた。SUS304では
電解研磨やパシペーション処理後の表面皮膜は、Crが
富化した酸化皮膜(不働態化被膜)である。このCr量
が高いほど耐食性が良好である。また、この皮膜中の酸
化物は厳密には水和物であるために、真空中では結合水
の解離反応が起こるため、ガス放出量が多くなる。
ーション処理後は、表面にFe,Cr,Mn主体の酸化
皮膜(不働態化皮膜)が形成している。SUS304に
較べて不働態化皮膜中のCr量が少ないため、結合水が
少なくなり、真空中で放出される水の量が減少し、より
短時間で高真空が得られるようになる。
が少なくなると今度は、より吸着エネルギーの大きい水
素が放出される。この水素には、鋼中水素の放出も含ま
れている。鋼中の水素放出が問題とされるような場合
は、熱処理によって水素を鋼中から外にあらかじめ放出
させる熱処理が一般に行われており、表面に酸化皮膜を
付ける試みも行われている。SUS304では熱処理に
よって、表面にFeを主とする酸化皮膜、酸化皮膜と母
相界面にCrが富化した酸化物を形成している。
Fe,Mnが、母材と被膜の界面にCrが富化した酸化
皮膜を形成している。酸化皮膜表面の特性としては、F
e主体のSUS304よりも、FeとMnを主体とする
高Mn鋼の方が吸着する水分子が少ない。また、酸化皮
膜中のNiは主に酸化皮膜と母相界面に存在するが、高
Mn鋼にNiが5.5〜7%含まれると、鋼中からの水
素の放出が減少する。Niは酸化皮膜中に金属Niもし
くはNiの酸化物として存在するが、Cr,Mn,Fe
の酸化物のバインダーとなり、被膜を緻密で欠陥の少な
い粘いものにしていると考えられる、Ni量が少ない場
合、多すぎる場合とも、酸化皮膜が脆くなり、クラック
の様な欠陥が増えるために鋼中からのガス放出を遮断す
るバリアとしての効果が弱くなる。
定理由を以下の実験結果により示す。すなわち、Fe−
(0〜16%)Mn−(4〜10%)Ni−18%Cr
−0.3%Nを主成分とするステンレス鋼板を製造し、
表面を電解研磨し、パシペーション処理を行った後、真
空中での脱ガス特性を評価した。その後、大気中で45
0℃×24時間の熱処理を行い、再度真空中での脱ガス
特性を評価した。パシペーション処理後、大気酸化処理
後の表面被膜をAESで測定し、表面皮膜中のCr濃度
=Cr/(Fe+Cr+Mn)を求めた。その結果を図
1および図2に示す。電解研磨−パシペーション処理の
場合、Mn量が8.0〜15%の範囲でかつNiが5.
5〜8%の範囲においてガス放出速度が小さくなる。表
面被膜についても、本発明の範囲ではCr/(Fe+C
r+Mn)が0.4未満である。Niが7%以上におい
てもCr/(Fe+Cr+Mn)が0.4未満である
が、ここでは酸化皮膜中の欠陥が増大するためにガス放
出量が低くならない。大気酸化処理の場合も同様に図
3,図4に示す。本発明範囲ではガス放出量が低いこと
が判る。この時の酸化皮膜表面のMn/(Fe+Cr+
Mn)比率は、0.15以上になっている。
n−6.7%Ni−18%Cr−0.3%N鋼を種々の
温度と時間で大気酸化処理してガス放出速度を測定し
た。その結果を図5に示すが、350〜550℃で2〜
48時間の範囲においてガス放出量が小さくなることが
判る。
と比較例としてSUS304Lの放出ガス特性を示す。
真空溶解→熱間圧延→溶体化→酸洗処理した材料から板
状試料を切りだし、電解研磨−パシペーション処理を施
した後、コンダクタンス変調法により放出ガス量の測定
を行った。また、同様にして製造した板状試験片をリン
酸を用いた電解研磨−10%硝酸中で30分間のパシペ
ーション処理−450℃で24時間の大気酸化処理を行
い、同様にガス放出速度の測定を行った。
て、電解研磨後の表面皮膜中のCr濃度:Cr/(Fe
+Cr+Mn)が0.4未満であり、Mn濃度:Mn/
(Fe+Cr+Mn)が0.15以上で、放出ガス量が
少ないことが明らかである。供試材成分を表1、試験結
果を表2に示す
容器、配管などに用いるのに適した放出ガス特性の優れ
たステンレス材料を提供するものであり、超高真空を必
要とする装置を始めとし、中、高真空領域で使用される
装置においても小排気能力のポンプの使用を可能にする
など、真空装置の設計、制作を容易にし、その工業的価
値は著しく大なるものである。
Cr+Mn)・Fe/(Fe+Cr+Mn)3元状態図
を示す図である。
に及ぼすNi量とMn量の影響を示す図。
に及ぼすNi量とMn量の影響を示す図。
材のガス放出特性に及ぼすNi量とMn量の影響を示す
図。
(450℃×24時間)材の表面酸化皮膜組成に及ぼす
Ni量とMn量の影響を示す図。
Claims (3)
- 【請求項1】 質量%で、 C :0.02〜0.12%以下、 Si:0.2〜2.0%、 Mn:8.0〜15.0%、 Cr:15〜23%、 Ni:5.5〜7%未満、 N :0.05〜0.35% を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなるこ
とを特徴とする真空機器用オーステナイト系ステンレス
鋼。 - 【請求項2】 質量%で、 C :0.02〜0.12%以下、 Si:0.2〜2.0%、 Mn:8.0〜15.0%、 Cr:15〜23%、 Ni:5.5〜7%未満、 N :0.05〜0.35% を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなるス
テンレス鋼で真空に曝される表面に存在する酸化皮膜中
のCr,Mn,Feの比が、Cr/(Fe+Cr+M
n)で0.4以下、Mn/(Fe+Cr+Mn)が0.
15以上であることを特徴とする真空容器用ステンレス
鋼。 - 【請求項3】 質量%で、 C :0.02〜0.12%以下、 Si:0.2〜2.0%、 Mn:8.0〜15.0%、 Cr:15〜23%、 Ni:5.5〜7%未満、 N :0.05〜0.35% を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなるス
テンレス鋼を電解研磨、パシペーション処理、酸化雰囲
気における熱処理を単独もしくは組み合わせて行うこと
を特徴とする真空容器用ステンレス鋼の製造方法。
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JP2001195457A JP4744014B2 (ja) | 2001-06-27 | 2001-06-27 | 真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
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-
2001
- 2001-06-27 JP JP2001195457A patent/JP4744014B2/ja not_active Expired - Lifetime
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