JP2002540239A

JP2002540239A - 特にポリマーを改質するための高濃度の樹脂を有するマスターバッチ

Info

Publication number: JP2002540239A
Application number: JP2000606666A
Authority: JP
Inventors: クロシーウィクズ，ダニエル・ダブリュー
Original assignee: イーストマン・ケミカル・レジンズ・インコーポレーテッド
Priority date: 1999-03-22
Filing date: 2000-03-21
Publication date: 2002-11-26
Also published as: EP1165667A1; WO2000056806A1; EP1724296A1; CA2365184A1; KR20020005628A; EP1165667B1; DE60043613D1; US6255395B1; AU3877300A; CN1352662A; MXPA01009556A; BR0009231A

Abstract

(57)【要約】少なくとも約６５重量％の、ASTM 28-67に従って測定してある一定R & B軟化点を有する樹脂を含んでいるマスターバッチ。このマスターバッチは、DSCで測定して、上記樹脂のR & B軟化点よりも約２０℃高い温度までのピーク溶融温度を有する担体ポリマーも含んでいる。ASTM 28-67に従って測定してある一定R &B軟化点を有する樹脂と、DSCで測定して、上記樹脂のR & B軟化点よりも約２０℃高い温度までのピーク溶融温度を有する担体ポリマーとを混合して、少なくとも約６５重量％の樹脂を含んでいるマスターバッチ組成物を形成する工程を含んでいる方法により製造されたマスターバッチペレット。このマスターバッチペレットの製造方法は、上記マスターバッチ組成物をペレット化してマスターバッチペレットとする工程も含んでいる。マスターバッチの製造方法、ポリマー製品の製造方法、およびポリマー製品。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】発明の背景１．発明の分野本発明は、高濃度の樹脂（例えば、少なくとも６５重量％の樹脂）を有する、
樹脂マスターバッチ、及びそのマスターバッチを、ポリオレフィン物品のような
ポリマー物品の製造において使用する方法に関する。樹脂に加えて、マスターバ
ッチは、例えばポリエチレンであることができる担体ポリマーを含む。担体ポリ
マーは、マスターバッチの加工性及び最終製品への影響に基づいて選択される。
特に、担体ポリマーは、好ましくは樹脂との混合を促進し及び／又は溶融マスタ
ーバッチの固化を促進するために選択される。マスターバッチは、ブレンド用ポ
リオレフィンのようなブレンド用ポリマーと混合して、ポリオレフィンブレンド
のようなポリマーブレンドを形成することができる。配合物は、マスターバッチ
を、ポリオレフィンのようなブレンド用ポリマーと混合し、そしてポリマーブレ
ンドを最終製品に加工することによって、直接最終製品、例えば、ポリプロピレ
ンフィルム、成型品、又は接着剤に転換することができる。

【０００２】２．背景の検討ポリマーは、広い範囲の各種の製品において有用である。例えば、ポリマーは
、フィルム、成型品、及び接着剤を製造するために使用することができる。

【０００３】例えば、ポリオレフィンは、その剛性、延性、遮断性、耐熱性、光学的特性、
入手の可能性及び低価格の組み合わせのために、広い範囲の各種の価値のある製
品を製造するために有用な可塑性材料である。好ましいポリオレフィンは半結晶
性ポリマーであるために、剛性、遮断性、耐熱性、及び光学的特性のような多く
のこれらの重要な特性は、最も効果的な様式で、そして所望する程度で結晶化す
るポリオレフィンの能力に依存する。

【０００４】ポリオレフィン製品を形成するための方法は、材料の結晶化作用及びその最終
特性に強く影響する。例えば、ポリプロピレン又はポリエチレンを薄いフィルム
に流延する場合、ポリマーが急速に冷却され、結晶化度の最終水準がこの“クエ
ンチング”作用によって減少され、そしてこれに対応してフィルムの剛性は減少
される。流延ポリプロピレンフィルムは、典型的には公称約７０００ｋｇ／ｃｍ ² （１００ｋｐｓｉ）の引張弾性率で測定された剛性を示す。高度に配向された
ポリプロピレン（ＯＰＰ）フィルムは、典型的には流延ポリプロピレンフィルム
の値より２−４倍高い弾性率の値を示し、一方非配向の厚い成型物品は、典型的
には流延ポリプロピレンフィルムより公称５０ないし１００％高い弾性率の値を
示す。更に流延フィルムを製造する場合、ポリプロピレン溶融物が迅速に固化し
て、高い生産速度を増進し、そして更に形成される結晶化領域の大きさが、フィ
ルムに曇りを与えるほど大きくないことが重要である。

【０００５】他の成型ポリオレフィン物品、特に熱成型、射出成型、又は吹込成型によって
製造された厚さの薄い製品は、同様な制約がある。小さい結晶化領域の大きさに
よって促進された、迅速な成型品取り出し及びより強固な製品、並びに良好な光
学的特性を可能にする、より早い結晶化が好ましい。

【０００６】ポリオレフィンの剛性を改良するための方法として、高軟化点の樹脂を、ポリ
プロピレン及びポリエチレンのようなポリオレフィンに添加することが知られて
いる。樹脂の組成は、好ましくはポリプロピレンの非晶質領域（Ｔ_g約−１０℃
）より有意に高いガラス転移温度（Ｔ_g）を示すようなものであり、そして樹脂
は好ましくはポリプロピレン中で高度に相溶性である。この樹脂の効果は、非晶
質ポリプロピレン部分のＴ_gを増加し、そしてこれによって３８℃より低い温度
におけるその引張弾性率を増加させると信じられている。

【０００７】先に記載した樹脂は、ポリオレフィンを加工するために通常使用される温度に
おいて、非常に低い溶融粘度を示す脆い固体である。樹脂をポリオレフィンに混
合する効果的な方法は、配合物の最終使用に先立つ別個の配合工程である。樹脂
を、実際の転換工程（例えばフィルム流延、シート押出成型、等）中にポリプロ
ピレン又はポリエチレンに混合することは、樹脂の粉化特性及び低い溶融粘度の
ために困難である。

【０００８】従って、樹脂を含むマスターバッチの使用は、樹脂をポリプロピレン配合に混
合するための好ましい方法として知られる。その開示が本明細書中にその全てが
参考文献として援用される、ＢＯＳＳＡＥＲＴの付与された米国特許第５，２１
３，７４４号は、ポリオレフィン及び１０ないし９０重量％、好ましくは２０な
いし６０重量％の樹脂の二成分配合物を含むマスターバッチを形成する方法を記
載している。ＢＯＳＳＡＥＲＴの全ての実施例及びＢＯＳＳＡＥＲＴの請求項は
、ポリプロピレン及び樹脂の二成分マスターバッチを指向している。

【０００９】樹脂をマスターバッチの形態でポリオレフィンに加えることによって、樹脂は
、加工中及び最終製品の製造中に直接混合することができる。従って、マスター
バッチの使用は、樹脂をポリオレフィン配合中に混合するための別個の配合工程
の必要性を排除する。経済上の考慮から、マスターバッチがポリオレフィンと均
一に、例えば押出工程中に混合される能力を犠牲にすることなく、マスターバッ
チ中のできるだけ高い樹脂含有率を達成することが好ましい。

【００１０】然しながら、ＢＯＳＳＡＥＲＴは、高い濃度の樹脂を有するマスターバッチの
使用を開示しているが、ＢＯＳＳＡＥＲＴは、そのように高い樹脂含有率のマス
ターバッチを、いかにペレットに有効に加工するかを開示していない。これに関
連して、樹脂及びポリプロピレンの二成分マスターバッチを、混合しそしてペレ
ット化することの困難さが存在する。

【００１１】混合の困難さに関して、殆んどのポリプロピレンホモポリマーで約１６５℃で
あるポリプロピレンホモポリマーの高い融点が、高い剪断力の混合を使用した場
合でさえ、樹脂とポリプロピレンホモポリマーの効果的な均質化を妨げる。ある
種のポリプロピレンにおいて、押出物が非常に非均質であり得るか、又は均質な
状態にした場合、マスターバッチの最高の溶融温度が高すぎて、溶融物の強度が
容易に加工するには低すぎることがあり得る。例えば、マスターバッチを均質化
するために必要な混合エネルギーが、ペレットを製造することが困難になるほど
温度を大きく増加させることがあり得る。これらの混合の困難さの結果として、
配合物を配合し、そして均質化するために必要なエネルギーが高いことがあり得
る。

【００１２】ペレット化の困難さに関して、得られた押出物がカッターでペレット様の粒子
に効果的に切断することができない。例えば、ポリプロピレンホモポリマー及び
５０ないし７０重量％の樹脂の二成分マスターバッチが製造される場合、結晶化
が遅く、押出機を出る物質が軟らかすぎるために、ペレットを形成することが困
難である。押出物が軟らかいために、ペレット製造機を出る製品はペレットでは
なく、潰されたポリマーのストランドであり得る。これらの条件下で、製品は、
更に大きな塊及びプリルであることができ、これらの或るものは、大きすぎて、
ペレット製造機のカッター及び乾燥機のモーターに過剰な負荷を課す。ポリプロ
ピレンホモポリマー及び約７０重量％より多い樹脂の二成分マスターバッチを製
造する場合、押出機を出る材料が脆すぎるために、ペレットを形成することが困
難であり得る。固化した押出物が脆いために、最終製品はペレットではなく粒状
の物質である。従って、ＢＯＳＳＡＥＲＴによって開示されているような、ポリ
プロピレンホモポリマー及び樹脂の高樹脂含有率マスターバッチのレオロジーは
、効率のよいペレットの形成を妨げる。結果として、樹脂／ポリプロピレンホモ
ポリマー二成分マスターバッチにおいて、約５０重量％の樹脂含有率が、マスタ
ーバッチの加工にひどく影響することなく達成できる最大の量である。

【００１３】ポリプロピレンホモポリマーを含むマスターバッチと同様に、ポリプロピレン
コポリマー及び高濃度の樹脂の、殆んどの二成分マスターバッチを加工すること
は困難である。特に、ポリプロピレンコポリマー及び高濃度の樹脂の二成分マス
ターバッチは、加工するためには、しばしば軟らかすぎるか又は脆すぎるかのい
ずれかである。マスターバッチが軟らかすぎる場合、マスターバッチ配合物は、
別個のペレットに容易には切断することができない。マスターバッチが脆すぎる
場合、最終製品は粒状の物質である。

【００１４】先に明らかにしたように、高軟化点の樹脂をポリプロピレンのようなポリオレ
フィンに添加することは、ポリオレフィンの非晶質相のガラス転移温度（Ｔ_g）
を増加し、そしてその特性を改質するものである。樹脂添加の一つの効果は、よ
り大きい剛性である。有意な特性の改質を達成するために、樹脂は、好ましくは
全ポリオレフィン配合物の約２重量％又はそれ以上の濃度で加えられる。例えば
、配向ポリプロピレンフィルムは、好ましくは約２ないし３０重量％、更に好ま
しくは約５ないし１５重量％の樹脂を有する。流延ポリプロピレンフィルムは、
好ましくは約２ないし１０重量％、更に好ましくは約３ないし７重量％の樹脂を
有する。ポリエチレンフィルムは、好ましくは約２ないし３０重量％、更に好ま
しくは約５ないし１５重量％の樹脂を有する。

【００１５】ポリオレフィンに加えて、樹脂マスターバッチは、他のポリマーに加えること
ができる。例えば樹脂マスターバッチは、接着剤に加えることができる。接着剤
への適用において、樹脂マスターバッチは、殆んど取り扱い上の問題を与えず、
そして樹脂成分の溶融粘度を増加し、マスターバッチの接着剤のブレンド用ポリ
マーとの混合を容易にする。

【００１６】然しながら、樹脂及び担体ポリマーを有するマスターバッチに、より高濃度の
樹脂を添加することは、高濃度のマスターバッチを加える必要があり、これは有
意な量の担体ポリマーが加えられることを意味し、これはしばしば否定的な影響
を有する。例えば、フィルムへの適用において、担体ポリマーは、曇り、延性及
び衝撃特性、配合価格、並びにポリマーブレンドの結晶化速度に否定的に影響す
ることができる。接着剤への適用において、担体ポリマーは粘着性に否定的に影
響することができ、そして弾性率を増加することができる。従って、容易に加工
されるマスターバッチ中の高い樹脂濃度を達成することによって、少ない量の担
体ポリマーを加えながら、樹脂添加の好ましい効果を達成することが好ましい。

【００１７】発明の概要本発明は、マスターバッチ並びに樹脂及び担体ポリマーを含むマスターバッチ
を製造する方法を指向する。本発明は、更に樹脂及び担体ポリマーを含むマスタ
ーバッチペレットを指向する。更に、本発明は、マスターバッチをブレンド用ポ
リマーと混合して、ポリマーブレンドを形成し、そしてポリマーブレンドから物
品を形成することを指向する。

【００１８】本発明は、更に高濃度の樹脂（例えば、少なくとも約６５重量％の樹脂）を有
する樹脂マスターバッチを含む。樹脂に加えて、マスターバッチは、担体ポリマ
ーを含む。担体ポリマーは、マスターバッチの加工性及び最終製品への影響に基
づいて選択される。特に、担体ポリマーは、好ましくは担体ポリマーの樹脂と混
合する能力に基づいて及び／又は溶融マスターバッチの固化速度に基づいて選択
される。本発明は、更に高樹脂含有率マスターバッチを製造する方法を含む。

【００１９】本発明は、更に高濃度の樹脂を有するマスターバッチを、ポリオレフィン物品
のようなポリマー物品の製造に使用する方法を指向する。これに関連して、樹脂
マスターバッチは、ポリオレフィンのようなポリマーと混合して、最終製品を形
成することができる。配合物は、最終製品を製造するための押出中に、マスター
バッチをポリマーと混合することによって、直接最終製品に転換することができ
る。

【００２０】本発明は、更に例えば、フィルム、成型品、又は接着剤であることができる最
終製品を含む。例えば、最終製品は、配向ポリプロピレンフィルムであることが
できる。

【００２１】一つの側面によれば、本発明は：ＡＳＴＭ２８−６７に従って測定される環
球軟化点を有する少なくとも約６５重量％の樹脂；及び樹脂の環球軟化点より約
２０℃高い温度までのピーク溶融温度を有する担体ポリマー、を含むマスターバ
ッチを指向する。

【００２２】もう一つの側面によれば、本発明は：ＡＳＴＭ２８−６７に従って測定され
る環球軟化点を有する樹脂、及び樹脂の環球軟化点より約２０℃高い温度までの
ピーク溶融温度を有する担体ポリマーを混合して、少なくとも約６５重量％の樹
脂を含むマスターバッチ配合物を形成し；そしてマスターバッチ配合物をマスタ
ーバッチペレットにペレット化すること、を含む方法によって製造されるマスタ
ーバッチペレットを指向する。

【００２３】なおもう一つの側面によれば、本発明は：ＡＳＴＭ２８−６７に従って測定
される環球軟化点を有する樹脂、及び及び樹脂の環球軟化点より約２０℃高い温
度までのピーク溶融温度を有する担体ポリマーを混合して、少なくとも約６５重
量％の樹脂を含むマスターバッチを形成すること、を含むマスターバッチを製造
する方法を指向する。

【００２４】更にもう一つの側面によれば、本発明は：ＡＳＴＭ２８−６７に従って測定
される環球軟化点を有する少なくとも約６５重量％の樹脂、及び樹脂の環球軟化
点より約２０℃高い温度までのピーク溶融温度を有する担体ポリマー、を含むマ
スターバッチを形成し；マスターバッチをブレンド用ポリマーと混合して、ポリ
マーブレンドを形成し；そしてポリマーブレンドをポリマー製品に形成すること
、を含むポリマー製品を製造する方法を指向する。

【００２５】もう一つの側面によれば、本発明は：少なくとも約６５重量％の樹脂；及び、
６５重量％の試験樹脂及び３５重量％の担体ポリマーを含む試験マスターバッチ
が、固化する、即ち、押出成型された試験マスターバッチのストランドに、押出
成型された試験マスターバッチのストランドが４秒間まで浸漬された２５℃の水
浴から取り出した後約１０秒間以内に、約２．３ｋｇ_f（５ポンド_f）を加えた場
合、５％より少ない伸びであり、ここにおいて、試験樹脂は、１４０℃の環球軟
化点を有する水素化されたＣ９炭化水素樹脂であり、そしてここにおいて、押出
成型された試験マスターバッチのストランドは、ペレット製造機を使用して、１
．０ないし１．２ｋｇ／時／ストランドの速度で、ストランドを公称速度１７ｃ
ｍ／秒で引き抜きながら押出成型され、約１．３ないし１．５ｍｍ（０．０５な
いし０．０６インチ）の直径を有し、そして水浴に２００±１０℃で入れられる
ような担体ポリマー、を含むマスターバッチを指向しする。

【００２６】なおもう一つの側面によれば、本発明は：ＡＳＴＭ２８−６７に従って測定
される環球軟化点を有する樹脂、及び、６５重量％の試験樹脂及び３５重量％の
担体ポリマーを含む試験マスターバッチが、固化するような、即ち、押出成型さ
れた試験マスターバッチのストランドに、押出成型された試験マスターバッチの
ストランドが４秒間まで浸漬された２５℃の水浴から取り出して約１０秒間以内
に、約２．３ｋｇ_f（５ポンド_f）を加えた場合、５％より少ない伸びであり、こ
こにおいて、試験樹脂は、１４０℃の環球軟化点を有する水素化されたＣ９炭化
水素樹脂であり、そしてここにおいて、押出成型された試験マスターバッチのス
トランドは、ペレット製造機を使用して、１．０ないし１．２ｋｇ／時／ストラ
ンドの速度で、ストランドを公称速度１７ｃｍ／秒で引き抜きながら押出成型さ
れ、約１．３ないし１．５ｍｍ（０．０５ないし０．０６インチ）の直径を有し
、そして水浴に２００±１０℃で入れられるような、担体ポリマーを混合して、
少なくとも約６５重量％の樹脂を含むマスターバッチを形成し；そしてマスター
バッチ配合物をマスターバッチペレットにペレット化すること、を含む方法によ
って製造されるマスターバッチペレットを指向する。

【００２７】更にもう一つの側面によれば、本発明は：樹脂及び、６５重量％の試験樹脂及
び３５重量％の担体ポリマーを含む試験マスターバッチが、固化する、即ち、押
出成型された試験マスターバッチのストランドに、押出成型された試験マスター
バッチのストランドが４秒間まで浸漬された２５℃の水浴から取り出して約１０
秒間以内に、約２．３ｋｇ_f（５ポンド_f）を加えた場合、５％より少ない伸びで
あり、ここにおいて、試験樹脂は、１４０℃の環球軟化点を有する水素化された
Ｃ９炭化水素樹脂であり、そしてここにおいて、押出成型された試験マスターバ
ッチのストランドは、ペレット製造機を使用して、１．０ないし１．２ｋｇ／時
／ストランドの速度で、ストランドを公称速度１７ｃｍ／秒で引き抜きながら押
出成型され、約１．３ないし１．５ｍｍ（０．０５ないし０．０６インチ）の直
径を有し、そして水浴に２００±１０℃で入れられるような担体ポリマーを混合
することを含むマスターバッチを製造する方法を指向する。

【００２８】なおもう一つの側面によれば、本発明は：少なくとも約６５重量％の樹脂及び
、６５重量％の試験樹脂及び３５重量％の担体ポリマーを含む試験マスターバッ
チが、固化するような、即ち、押出成型された試験マスターバッチのストランド
に、押出成型された試験マスターバッチのストランドが４秒間まで浸漬された２
５℃の水浴から取り出して約１０秒間以内に、約２．３ｋｇ_f（５ポンド_f）を加
えた場合、５％より少ない伸びであり、ここにおいて、試験樹脂は、１４０℃の
環球軟化点を有する水素化されたＣ９炭化水素樹脂であり、そしてここにおいて
、押出成型された試験マスターバッチのストランドは、ペレット製造機を使用し
て、１．０ないし１．２ｋｇ／時／ストランドの速度で、ストランドを公称速度
１７ｃｍ／秒で引き抜きながら押出成型され、約１．３ないし１．５ｍｍ（０．
０５ないし０．０６インチ）の直径を有し、そして水浴に２００±１０℃で入れ
られるような、担体ポリマーを含むマスターバッチを形成し；マスターバッチを
ブレンド用ポリマーと混合してポリマーブレンドを形成し；そしてポリマーブレ
ンドをポリマー製品に形成すること、を含むポリマー製品を製造する方法を指向
する。

【００２９】もう一つの側面によれば、担体ポリマーは、樹脂の環球軟化点より約１０℃よ
り大きくなく高いピーク溶融温度を有する。担体ポリマーのピーク溶融温度は、
約１５０℃より低いことができる。担体ポリマーは、ＡＳＴＭＤ−１２３８に
従って測定される、１９０℃及び２．１６ｋｇの負荷において約０．５ないし３
０度／分のメルトインデックスを有する。担体ポリマーは、一次担体ポリマー及
び二次担体ポリマーを含むことができる。担体ポリマーは、ポリエチレン、直鎖
低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、ポリプロピレン−エチレンランダムコポリ
マー、又は非ポリプロピレンホモポリマーを含むことができる。

【００３０】もう一つの側面によれば、樹脂は、水素化された樹脂、Ｃ９炭化水素樹脂、又
はジシクロペンタジエン炭化水素樹脂を含むことができる。樹脂は、ＡＳＴＭ
２８−６７に従って測定される、少なくとも約７０℃の環球軟化点を有すること
ができる。

【００３１】もう一つの側面によれば、樹脂及び担体ポリマーの混合は、樹脂の環球軟化点
の約２０℃以内、そして担体ポリマーのピーク溶融温度の約２０℃以内の温度で
行われる、最初の混合を含む。

【００３２】もう一つの側面によれば、混合は、約１５４ワット−時／ｋｇ（約７０ワット
−時／ポンド）より少ない機械的エネルギーがマスターバッチ配合の本質的な均
質化に必要な、剪断条件下の二軸スクリュー押出機で行われる。

【００３３】なおもう一つの側面によれば、溶融担体ポリマーの粘度と樹脂のブルックフィ
ールド粘度の比は、２０対１より小さく、ここにおいて粘度は、担体ポリマーの
ピーク溶融温度の１０℃より上で測定され、そして担体ポリマーは粘度の測定中
溶融され、ここにおいてブルックフィールド粘度は、ＡＳＴＭＤ−６２６７に
従って測定され、そしてここにおいて担体ポリマーの粘度は、１０００秒^-1の剪
断速度で、細管剪断レオメーターによって行われる。

【００３４】もう一つの側面によれば、マスターバッチは約７０ないし９０重量％の樹脂を
含む。もう一つの側面によれば、ポリマーブレンドは、約２ないし２５重量％のマス
ターバッチを含む。

【００３５】発明の詳細な説明本明細書中に示される詳細は、例として、そして本発明の各種の態様の例示的
検討の目的のみであり、そして最も有用であると信じられるものを提供し、そし
て本発明の原理及び概念的側面の記載を容易に理解するために提供される。これ
に関連して、本発明の詳細を、本発明を基本的に理解するために必要であり、記
載が等業者にとって本発明のいくつかの形態をいかに実際に具体化することがで
きるかを明白にする以上の更に詳細を示す企図はない。

【００３６】本出願中の全てのパーセントの測定値は、他に記載されない限り、与えられた
試料の重量の１００％に基づく重量によって測定される。従って、例えば３０％
は、試料のそれぞれの１００重量部の３０重量部を示す。

【００３７】他に記載されない限り、化合物又は成分に対する言及は、化合物又は成分それ
自体、並びに化合物の配合物のような他の化合物又は成分との組み合せを含む。更なる検討の前に、以下の用語の定義は、本発明の理解の援助となるものであ
る。

【００３８】マスターバッチ：２又はそれ以上の成分の配合物であって、個々の成分又は複
数の個々の成分としてではなく、これらの成分の少なくとも一つを、配合物とし
て材料に簡単に加えるために使用することができる。

【００３９】担体ポリマー：マスターバッチを形成するために、樹脂と混合されるポリマー
。例えば、マスターバッチを形成するために、樹脂と混合されるポリオレフィン
は、担体ポリオレフィンと呼ぶことができる。例えば、担体ポリマーは、本明細
書中で言及の容易さのために“一次担体ポリマー”として呼ばれる、マスターバ
ッチの混合を促進するいかなる数の担体ポリマー、並びに本明細書中で言及の容
易さのために“二次担体ポリマー”と呼ばれるマスターバッチ及びブレンド用ポ
リマーの相溶性を改良するいかなる数の担体ポリマーをも含むことができる。

【００４０】ブレンド用ポリマー：マスターバッチと混合されるポリマー。例えば、マスタ
ーバッチと混合されるポリオレフィンは、ブレンド用ポリオレフィンと呼ぶこと
ができる。

【００４１】ポリマーブレンド：マスターバッチ及びポリマーの混合から得られる最終配合
物。例えば、マスターバッチ及びポリオレフィンの混合から得られる最終配合物
は、ポリオレフィンブレンドと呼ばれる。

【００４２】樹脂：炭化水素樹脂、ロジン樹脂、及び／又はテルペン樹脂。炭化水素樹脂：分解された石油の溜出油、コールタールの溜分、及び／又は純
粋なオレフィンモノマーの熱又は接触重合により合成される、低分子量（即ち、
サイズ排除クロマトグラフィー（ＳＥＣ）によって決定される約２５０ないし２
０００の数平均分子量）の熱可塑性ポリマー、並びにこれらの水素化製品。

【００４３】ロジン樹脂：ロジン（ウッドロジン、ガムロジン、及びタル油ロジンのような
）から合成される、低分子量（即ち、サイズ排除クロマトグラフィー（ＳＥＣ）
によって決定される約２５０ないし２０００の数平均分子量）の熱可塑性ポリマ
ー、並びにこれらの水素化製品。

【００４４】テルペン樹脂：テルペンモノマー（α−ピネン、β−ピネン、リモネン、及び
ジペンテンのような）の接触重合により合成される、低分子量（即ち、サイズ排
除クロマトグラフィー（ＳＥＣ）によって決定される約２５０ないし２０００の
数平均分子量）の熱可塑性ポリマー、並びにこれらの水素化製品。

【００４５】純粋なモノマー炭化水素樹脂：合成的に生成された又は高度に精製されたモノ
マー種、例えば、エチルベンゼンからのスチレン又はクメンからのアルファメチ
ルスチレンを含むモノマー組成物の、熱又は接触重合により合成された炭化水素
樹脂。

【００４６】Ｃ９炭化水素樹脂：石油加工、例えば分解から得られる常圧で約１００ないし
３００℃の沸点範囲の、不飽和芳香族Ｃ８、Ｃ９、及び／又はＣ１０オレフィン
種を含むモノマーの、熱又は接触重合により合成される炭化水素樹脂。

【００４７】Ｃ５炭化水素樹脂：石油加工、例えば分解から得られる常圧で約２０ないし１
００℃の範囲で沸騰する、Ｃ５及び／又はＣ６オレフィン種を含む不飽和炭化水
素を含むモノマーの、熱又は接触重合により合成される炭化水素樹脂。

【００４８】プリル：粒子の凝集によって形成することができる、球形の粒子又は丸いボー
ル。例えば、数個の溶融したペレットがいっしょに組み合わさってプリルを形成
することができる。

【００４９】本発明は、高濃度の樹脂（例えば、少なくとも約６５重量％の樹脂）を有する
樹脂マスターバッチを含む。樹脂に加えて、マスターバッチは担体ポリマーを含
む。担体ポリマーは、マスターバッチの加工性及び最終製品に対する効果に基づ
いて選択される。特に、好ましくは樹脂と混合する担体ポリマーの能力及び／又
は溶融マスターバッチの固化速度に基づいて選択される。

【００５０】樹脂マスターバッチは、ポリオレフィンのようなポリマーと混合されて、ポリ
オレフィンブレンドのようなポリマーブレンドを形成することができる。ポリマ
ーブレンドは、最終製品を製造するための押出成型中にマスターバッチをブレン
ド用ポリマーと混合することによって、最終製品又は完成品、例えばポリプロピ
レンフィルム、成型品、又は接着剤に直接転換することができる。

【００５１】本発明のマスターバッチは、これが比較的高い量の樹脂を有し、これによって
少量の担体ポリマーがポリマーブレンドに加えられるために利益がある。高樹脂
含有率のマスターバッチのもう一つの利益は、ポリマーブレンドに一定量の樹脂
を加えるために、それほど多くないマスターバッチが必要なことである。

【００５２】本発明のマスターバッチは、複数の成分、例えば２、３、４種類、又はそれ以
上の成分を含む。これに関連して、二つの成分のマスターバッチは、二成分マス
ターバッチと呼ばれ、三つの成分のマスターバッチは、三成分マスターバッチと
呼ばれる。

【００５３】本発明によれば、マスターバッチは、樹脂及び担体ポリマーを含む。担体ポリ
マーは、マスターバッチを形成するための樹脂との混合を促進し、及び／又はマ
スターバッチとブレンド用ポリマーとの混合を促進する。担体ポリマーは、１、
２、３、又はそれ以上のようないかなる数の担体ポリマーも含むことができる。
例えば、担体ポリマーは、本明細書中では言及の容易さのために“一次担体ポリ
マー”と呼ばれる、マスターバッチの混合を促進するいかなる数の担体ポリマー
、並びに本明細書中で言及の容易さのために“二次担体ポリマー”と呼ばれる、
マスターバッチ及びブレンド用ポリマーの混和性を改良するいかなる数の担体ポ
リマーをも含むことができる。これに関連して、二次担体ポリマーは、一次担体
ポリマーよりブレンド用ポリマーと更に混和性であることができる。

【００５４】マスターバッチ中の樹脂の量は、好ましくは少なくとも約６５重量％、そして
更に好ましくは少なくとも約７０重量％であり、範囲では好ましくは約６５ない
し９５重量％、更に好ましくは約７０ないし９０重量％、そして最も好ましくは
約７５ないし８５重量％であり、約８０重量％が好ましい値、そして約８５重量
％が好ましい上限である。担体ポリマーの量は、好ましくは約３５重量％まで、
そして更に好ましくは約３０重量％までであり、範囲では好ましくは約５ないし
３５重量％、更に好ましくは約１０ないし３０重量％、そして最も好ましくは約
１５ないし２５重量％であり、好ましい値は約２０重量％である。一次担体ポリ
マー及び二次担体ポリマーを含むマスターバッチにおいて、一次担体ポリマーの
量は、好ましくは約５ないし２０重量％、更に好ましくは約１０ないし１５重量
％であり、好ましい値は約１２重量％であり；そしてマスターバッチ中の二次担
体ポリマーの量は、好ましくは約２ないし１５重量％、更に好ましくは約５ない
し１０重量％であり、好ましい値は約８重量％である。

【００５５】マスターバッチ中の使用に適した好ましい樹脂は、炭化水素樹脂、ロジン樹脂
、及びテルペン樹脂を含む。例えば、樹脂は、好ましくはロジン、テルペン、又
は炭化水素原料から誘導された脂肪族混和性の産物である。樹脂は、好ましくは
低い水素結合性指数を有し、即ち不充分な水素が結合しており、これらの樹脂は
、炭素及び水素のみを有するものを含む。更に樹脂は、好ましくは約７．５ない
し９．５（カロリー／ｃｍ³）^1/2、更に好ましくは約８ないし９（カロリー／ｃ
ｍ³）^1/2の溶解パラメーターを有する。水素結合性指数及び溶解パラメーターは
、その開示が本明細書中に参考文献としてその全てが援用される、ＢＲＡＮＤＲ
ＵＰ等、ＰｏｌｙｍｅｒＨａｎｄｂｏｏｋ（１９７５）中で明らかにされてお
り、特にＩＶ−３３７ないしＩＶ−３５９頁に注意されたい。溶解パラメーター
は、更に、その開示が本明細書中に参考文献としてその全てが援用される、ＢＲ
ＯＷＮ等、“ＢａｓｉｃＳｔｒｕｃｔｕｒｅｅｓｏｆＰｏｌｙｍｅｒｓ”
，ＰｒｉｎｃｉｐｌｅｓｏｆＰｏｌｙｍｅｒＳｙｓｔｅｍｓ（１９８２）
中で明らかにされており、特に２３−３０頁に注意されたい。炭化水素原料の炭
化水素樹脂の好ましい例は、水素化されたＣ９及び水素化されたジシクロペンタ
ジエン（ＤＣＰＤ）炭化水素樹脂、例えばＤＣＰＤ−芳香族コポリマーを含む。

【００５６】樹脂は、好ましくは、少なくとも約７０℃、更に好ましくは少なくとも約１０
０℃、なお更に好ましくは少なくとも約１２０℃、そして最も好ましくは少なく
とも約１３５℃、範囲では好ましくは７０℃ないし１８０℃、更に好ましくは約
１００℃ないし約１７０℃、そして最も好ましくは約１３５℃ないし１６０℃の
環及び球（環球）軟化点（ＡＳＴＭ２８−６７に従った）を有する。以下にお
いて更に詳細に明らかにされるように、樹脂の軟化点は、好ましくはマスターバ
ッチの担体ポリマーの融点又はそれ以上と同じである。これに関連して、樹脂は
、好ましくは充分な粘度を有して、混合を促進し、そして押出機が配合物に仕事
を加えることを可能にする。

【００５７】樹脂は、サイズ排除クロマトグラフィーによって測定される担体ポリマーの分
子量より低い数平均分子量（Ｍｎ）を有する。樹脂が約２５０ないし２０００ダ
ルトンの数平均分子量を有することが本出願中で定義されたが、樹脂は、好まし
くは約３００ないし１５００、更に好ましくは約３００ないし１２００の数平均
分子量を有する。

【００５８】本出願において、数平均分子量（Ｍｎ）は、以下のサイズ排除クロマトグラフ
ィー（ＳＥＣ）法を使用して測定される。分析のカラムのセットは、Ｗａｔｅｒ
ｓＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｍｉｌｆｏｒｄ，Ｍａｓｓａｃｈｕｓｅｔｔｓか
ら入試可能な、一連の細孔サイズ５００、５００、１０００、及び１００オング
ストローム（部品番号はそれぞれＷＡＴ０１０５７１、０１０５７１、０１０
５７２、０１０５７０）の４本のＷａｔｅｒｓ“Ｕｌｔｒａｓｔｙｒａｇｅｌ”
カラムからなる。分子量の較正は、狭い分子量分布のポリスチレンポリマーの標
準セットのピーク溶出時間から計算される。較正セットは、１６２ないし４３，
９００のピーク分子量の範囲の１８個の標準液を含む。狭い分子量の標準液のピ
ーク分子量は、（ＭｗＭｎ）^1/2に等しいと定義される（ＡＳＴＭ試験法Ｄ−３
５３６−７６）。較正カーブは、ｌｏｇＭＷ対Ｖ_e／Ｖ_rのプロットの三次多項曲
線近似によって定義され、ここでＶ_eは標準液の溶出体積であり、そしてＶ_rは、
注入された溶液中に溶解した空気として存在する酸素の参照ピークの溶出体積で
ある。カラム及び検出セル（Ｈｅｗｌｅｔｔ−ＰａｃｋａｒｄＤｉｆｆｅｒｅ
ｎｎｔｉａｌＲｅｆｒａｃｔｏｍｅｔｅｒ）は、４０℃に維持される。溶媒（
移動相）は、２５０ｐｐｍのブチル化ヒドロキシトルエン（ＢＨＴ、２，６−ジ
−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェノール）を安定剤として含むテトラヒドロ
フランである（ＢＨＴを含むテトラヒドロフランはＢｕｒｄｉｃｋａｎｄＪ
ａｃｋｓｏｎ，Ｍｕｓｋｅｇｏｎ，Ｍｉｃｈｉｇａｎから入手可能）。移動相容
器は、ヘリウムで置換され、そして毎分１ミリリットルの流速が維持される。こ
れらの条件下で、ＢＨＴは、３５．８６分に溶出される。試料は、０．２５重量
／体積％でＴＨＦに溶解され、そして０．４５ミクロンの細孔サイズの“ＴＥＦ
ＬＯＮ”ポリテトラフルオロエチレン膜フィルターを通して濾過されてからクロ
マトグラフに注入（２００ミリリットル）される。従って、数平均分子量は、較
正曲線から計算される“ポリスチレン等量”分子量である。

【００５９】樹脂は、好ましくは約０℃より低い、しかし好ましくは約−４０℃より低い無
臭ミネラルスピリット（ＯＭＳ）最終曇り点の脂肪族混和性の樹脂である。無臭
ミネラルスピリット（ＯＭＳ）最終曇り点は、以下の試験によって測定された。
１０重量パーセント（１０重量％）の樹脂を、９０重量パーセント（９０重量％
）のＳｈｅｌｌＣｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙ，Ｈｏｕｓｔｏｎ，Ｔｅｘ
ａｓから入手可能な“Ｓｈｅｌｌ−Ｓｏｌ７１”である無臭ミネラルスピリッ
ト（ＯＭＳ）を含む試験管に入れる。試料を含む試験管を透明な溶液が形成され
るまで加熱する。次いで溶液を溶液の濁りが観察されるまで冷却する。濁りの始
まりを初期曇り点として記録する。溶液の冷却を、溶液が完全に濁るまで継続す
る。最終曇り点は、全体の濁りが観察された点である。

【００６０】マスターバッチの樹脂の例は、“ＲｅｓＡ−２４６８^TM”、“ＭＢＧ２７
３^TM”、“Ｒｅｇａｌｉｔｅ−１２５（登録商標）”、“Ｒｅｇａｌｒｅｚ１
１３９（登録商標）”、及び“Ｒｅｇａｌｒｅｚ１１２８（登録商標）”樹脂
を含み、これらは、１２０℃より高い環球軟化点を持つ水素化された炭化水素樹
脂であり、これらの全てはＨｅｒｃｕｌｅｓＩｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ，Ｗｉ
ｌｍｉｎｇｔｏｎ，Ｄｅｌａｗａｒｅから入手可能である。

【００６１】その開示の全てが、本明細書中に参考文献としてその全てが援用される、ＢＯ
ＳＳＡＥＲＴに付与された米国特許第５，２１３，７４４号；ＤＡＵＧＨＮＢＡ
ＵＧＨ等に付与された米国特許第５，５０２，１４０号（これはＤＣＰＤ−芳香
族コポリマーを開示している）；及びＫＬＯＳＩＥＷＩＣＺにより１９９６年３
月２０日に出願された“ＭａｓｔｅｒｂａｔｃｈＦｏｒｍｕｌａｔｉｏｎｓ
ｆｏｒＰｏｌｙｏｒｅｆｉｎＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ”の表題の米国特許
出願０８／６１８，７５６に記載されている樹脂のような、低分子量、脂肪族混
和性、及び高軟化点を示す他の樹脂も、更に同様に効果的に使用することができ
る。

【００６２】理論に束縛されることを欲するものではないが、担体ポリマーがブレンド用ポ
リマーと異なる場合、樹脂は“希釈剤”として作用し、これはブレンド用ポリマ
ー中の担体ポリマーの最終分布を混和性化し、そして改良することができる。更
に、樹脂は、ポリプロピレンブレンド用ポリマーに加えられた場合、ポリプロピ
レンの非晶質相と結合し、そしてポリプロピレンの非晶質相のＴ_gを上昇し、そ
して最終的にその弾性率を向上させる。

【００６３】マスターバッチ中の担体ポリマーは、ブレンド用ポリマーと同じポリマーを含
むことができ、又はブレンド用ポリマーと甚だしく異なった場合、担体ポリマー
は、最終ポリマーブレンド中に低濃度（好ましくは約５重量％より少ない）で混
合されるようにマスターバッチ中に低濃度で存在する。担体ポリマーは、好まし
くは低い水素結合性指数を有し、即ち、ポリマー構造中に僅かな極性基を有する
か又は有せず、これらの担体ポリマーは、炭素及び酸素のみを有するものを含む
。更に、担体ポリマーは、好ましくは約７．５ないし９．５（カロリー／ｃｍ³
）^1/2、更に好ましくは約８ないし９（カロリー／ｃｍ³）^1/2の溶解パラメータ
ーを有する。

【００６４】担体ポリマーは、好ましくは高濃度の樹脂と容易に混合し、そして好ましくは
得られたブレンドが固化し、そして効率的な様式でマスターバッチペレットに転
換されることを確実にする。担体ポリマーのピーク溶融温度は、好ましくは担体
ポリマー及び樹脂の混合を促進するために、樹脂の環球軟化点よりそれほど高く
ない。これに関連して、樹脂は、成分の実際の混合が、樹脂が高い溶融粘度を保
持し、そしてより順応特性がある温度で起こさせることができる場合、担体ポリ
マーと更に効率よく均質化することができる。不充分に混合された押出物は、均
質に混合された押出物より、非常に高い押出物の膨張を示すことができ、そして
“より接着性の”特性を有することができる。両方の因子は、個々のペレットの
形成ではなく、押し出しされた材料の凝集を促進する。

【００６５】本発明のマスターバッチ中で樹脂と混合される担体ポリマーは、以下の特性の
少なくとも一つ、更に好ましくは二つ、そして最も好ましくは三つを有する：（１）好ましくはポリマーは、樹脂の環球軟化点より約２０℃より少なく高い
、更に好ましくは樹脂の環球軟化点より約１０℃より少なく高いそして最も好ま
しくは樹脂の環球軟化点より実質的に高くない、以下で明らかにされるＤＳＣに
よって測定されるピーク溶融温度を持つ半結晶性ポリマーである；（２）好ましくは約０．５ないし３０度／分、更に好ましくは約１ないし２０
度／分、そして最も好ましくは約２ないし１０度／分の、ＡＳＴＭＤ−１２３
８に従って、１９０℃及び２．１６ｋｇの負荷で測定されるメルトインデックス
（ＭＩ）；及び（３）樹脂と混合された場合、担体ポリマーは、好ましくは担体ポリマーがマ
スターバッチ中に低濃度で存在する場合でも、迅速な速さで結晶化するマスター
バッチを形成する。

【００６６】結晶化の速度は、得られた値が有意に正確であるように、再現可能な試験条件
を使用して測定することができる。特に、６５重量％の樹脂及び３５重量％の担
体ポリマーを含む溶融マスターバッチが、好ましくは固化し、即ち、押出成型さ
れた試験マスターバッチのストランドに、押出成型された試験マスターバッチの
ストランドが４秒間まで浸漬された２５℃の６０ｃｍの長さの水浴から取り出し
て約１０秒間以内に、約２．３ｋｇ_f（５ポンド_f）を加えた場合に、５％より少
ない伸びであり、ここにおいて、樹脂は、１４０℃の環球軟化点を有する水素化
されたＣ９炭化水素樹脂である。このような樹脂の例は、ＨｅｒｃｕｌｅｓＩ
ｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ，Ｗｉｌｍｉｎｇｔｏｎ，Ｄｅｌａｗａｒｅから入手可
能な“ＭＢＧ２７３^TM”樹脂である。１４０℃の環球軟化点を有する他の水素
化されたＣ９樹脂は、“ＭＢＧ２７３^TM”樹脂と異なった組成を有することが
できるが、１４０℃の環球軟化点を有する水素化されたＣ９樹脂が、試験樹脂と
して選択される限りは、試験樹脂は、他の変数が一定に保たれる場合、試験の結
果に有意に影響することはあり得ない。試験中に、押出成型された試験マスター
バッチのストランドは、ペレット製造機を使用して、ストランドを１７ｃｍ／秒
の公称速度で引き抜きながら、１．０ないし１．２ｋｇ／時／ストランドの速度
で押出成型され、そしてここにおいて押出成型された試験マスターバッチのスト
ランドは、約１．３ないし１．５ｍｍ（０．０５ないし０．０６インチ）の直径
を有し、そして水浴に２００℃±１０℃の温度で入る。これらの条件下で、本発
明のマスターバッチは、冷却浴を出た後、更に好ましくは５秒以内で固化し、そ
して最も好ましくは約３秒以内で固化する。本発明のマスターバッチと対照的に
、担体ポリマーとしてポリプロピレンが使用された場合、溶融したマスターバッ
チは、通常先に記載した条件下で、固化するために約２０秒を要する。上記の観
点から、本発明の結晶化の速度は、明確な改良であり、これは樹脂マスターバッ
チを製造する効率を改良することができる。

【００６７】先に記載したように、担体ポリマーのピーク溶融温度は、好ましくは担体ポリ
マー及び樹脂の混合を促進するために、樹脂の環球軟化点より２０℃より大きく
なく高い。理論に束縛されることを欲するものではないが、担体ポリマーのピー
ク溶融温度が高すぎる場合、そのピーク溶融温度で担体ポリマーと効率よく混合
するには、樹脂の溶融粘度が低すぎるものである。担体ポリマーのピーク溶融温
度が、樹脂の環球軟化点より低い場合、担体ポリマーは樹脂の環球軟化点で通常
充分な粘度を有して、混合を可能にするものであることは注意すべきである。然
しながら、担体ポリマーのピーク溶融温度が低すぎる場合、マスターバッチは、
充分に早く結晶化することができず、マスターバッチはペレット化中粘着性であ
り、そして従って、ペレット化を困難にする。

【００６８】担体ポリマーのピーク溶融温度が、好ましくは樹脂の環球軟化点より約２０℃
より大きくなく高いことを考慮して、以下で明らかにされるＤＳＣによって測定
される担体ポリマーのピーク溶融温度は、好ましくは約１５０℃より低く、更に
好ましくは約１４０℃より低く、そして最も好ましくは約１３５℃より低く、そ
して好ましくは少なくとも約９０℃、更に好ましくは少なくとも約１００℃、そ
して最も好ましくは少なくとも約１２０℃であり、範囲では、好ましくは約１２
０ないし１５０℃、更に好ましくは約１２０ないし１４０℃、そして最も好まし
くは約１２０ないし１３５℃である。これらの範囲は、好ましくはプラスチック
の適用に使用される樹脂が、最も典型的に約１４０℃より低い環球軟化点を有す
るという基準に基づいている。

【００６９】先に示したように、ピーク溶融温度は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を使用して
測定される。特に、ＤｕＰｏｎｔＤＳＣ２９１０示差走査熱量計モジュール
をＤｕＰｏｎｔＴｈｅｒｍａｌＡｎａｌｙｓｔＴＡ２０００を伴なって
使用して、測定を行う。更に温度は、インジウム標準を使用して較正した。計器
及びその一般的な操作は、ＴＡＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ，ＮｅｗＣａｓｔｌ
ｅ，Ｄｅｌａｗａｒｅにより１９９３年に刊行されたＤＳＣ２９１０Ｏｐｅ
ｒａｔｏｒ’ｓＭａｎｕａｌ中に記載されており、その開示は本明細書中に参
考文献としてその全てが援用される。

【００７０】それぞれのピーク溶融温度の測定値を得るために、約１０ｍｇ±５ｍｇの試料
を、Ｐａｒｋｉｎ−ＥｌｍｅｒＡＭ−２Ａｕｔｏｂａｌａｎｃｅのアルミニ
ウム製試料皿に置く。ＤＳＣ走査は、室温（約２０℃）から約２００℃までを毎
分２０℃の加熱速度で行う。熱流量（ｍカロリー／秒）を温度に対してプロット
する。試料のピーク溶融温度は、吸熱ピークの最大値を取る。例えば、走査が多
くのピークを含む場合、走査の最高の温度ピークを使用して決定される。

【００７１】担体ポリマーのメルトインデックス（ＭＩ）に関して、ＭＩは、ポリマーの分
子量（ＭＷ）に逆比例する。以下で明らかにするように、担体ポリマーのＭＩは
、相対する特性間の釣り合いである。

【００７２】低いＭＩは、得られる配合物が高い順応性又は溶融強度を有するものであり、
溶融配合物をペレットに転換することを容易にするために、担体ポリマー及び樹
脂を混合して、マスターバッチを形成するために一般的に好ましい。然しながら
、ＭＩが低すぎる（ＭＷが高すぎる）場合、マスターバッチを使用して、ポリマ
ーブレンドを製造する場合、担体ポリマーをブレンド用ポリマーと混合すること
が更に困難になる。担体ポリマーの有効性は、最終ポリマーブレンド中に、担体
ポリマーの完全なそして細かく分散した分布を達成することに依存する。結果と
して、担体ポリマーの有効性は、ポリマーブレンド中にマスターバッチを分配す
ることにおける担体ポリマーの有効性と組み合わせた、マスターバッチ中の担体
ポリマーの分布の程度に依存する。例えば、フィルムへの適用において、ブレン
ド用ポリマー中のマスターバッチの分布が不充分である場合、得られたフィルム
は曇りを有することがあり得る。このことを念頭において、同一ではないポリマ
ーの混和性は、ＭＷが減少するに従って増加し、そして結果として、最終ポリマ
ーブレンドの良好な混和性を促進するために、担体ポリマーがある値より大きい
ＭＩを有することが好ましいことであり得る。

【００７３】高いＭＩは、樹脂を担体ポリマーと混合して、マスターバッチを製造すること
及び最終ポリマーブレンド中の担体ポリマーとブレンド用ポリマーとの更に効果
的な混合を促進することの両方にとって一般的に好ましい。より高いＭＩ（より
低いＭＷ及びより高い流動性）を有する担体ポリマーは、低いＭＷ及び高い流動
性が、担体ポリマーがブレンド用ポリマー中により細かく、そしてより多くの領
域に分布し、担体ポリマーがブレンド用ポリマー中で混和性であることができる
ように促進するために好ましい。然しながら、ＭＩが高すぎる場合、溶融流動性
が過剰であることができ、そしてマスターバッチは、効果的なペレット化及び／
又は最終ポリマーブレンド中のマスターバッチとブレンド用ポリマーとの効率の
よい混合を促進するには、不充分な溶融強度を有するものである。

【００７４】先に記載したように、担体ポリマーは、好ましくは担体ポリマーがマスターバ
ッチ中に低濃度で存在する場合でも、早い速度で結晶化するマスターバッチを得
る。早い結晶化速度は、マスターバッチ配合物が、ペレット化中に非粘着性であ
って、加工を促進することを確実にする。従って、担体ポリマーの一つの好まし
い目的は、さもなければ固化に相当な時間を要する樹脂を含むマスターバッチの
結晶化を起こすことである。特に、マスターバッチは、好ましくは押出機を出て
数秒以内に固化して、ペレット製造機によりマスターバッチを切断することを可
能にし、又はダイ前面ペレット化が使用される場合、ペレットの凝集を防ぐ。例
えば、本発明による７０重量％の樹脂及び３０重量％の担体ポリマーを含むマス
ターバッチにおいて、マスターバッチは、充分に固化するために約１ないし２秒
を要することができ、一方主としてポリプロピレンホモポリマーである担体ポリ
マーのような、本発明以外の担体ポリマーを有する７０重量％の樹脂のマスター
バッチは、充分に固化するために、１０ないし３０秒間を要することができる。

【００７５】担体ポリマー又は担体ポリマー類は、上記の項目（１）ないし（３）の少なく
とも一つに合致する、いかなる数の異なったモノマーをも有する、ホモポリマー
又はコポリマーのようないかなるポリマーをも含むことができる。従って、一次
及び二次担体ポリマーは、上記の三つの特性の少なくとも一つに合致する、いか
なる数の異なったモノマーをも有するホモポリマー又はコポリマーであることが
できる。本発明による担体ポリマーの例は、ポリ−１−ブテン、ポリエチレン、
ブテン−エチレンコポリマー、プロピレン−エチレンランダムコポリマーのよう
なプロピレンコポリマー、及びこれらの配合物を含む。好ましいポリエチレンは
、ＨＤＰＥ、ＬＤＰＥ、及びＬＬＤＰＥを含む。

【００７６】一次担体ポリマー及び二次担体ポリマーに関して、好ましい一次担体ポリマー
の例は、ＬＬＤＰＥであるが、ＨＤＰＥ及びＬＤＰＥも良好な効果で使用するこ
とができる。二次担体ポリマーが、ブレンド用ポリマーとの混和性に基づいて選
択されることを考慮に入れて、好ましい二次担体ポリマーの例は、ブレンド用ポ
リマーがポリプロピレンの場合、プロピレン−エチレンランダムコポリマーであ
る。

【００７７】ＬＬＤＰＥにおいて、ポリマーを形成するためのモノマー原料は、エチレン及
び好ましくは１−オレフィン又は１−オレフィンの配合物である少なくとも一つ
の他の種のモノマーを含む。これらの１−オレフィンは、好ましくは主として、
１−ブテン、１−ヘキセン、または１−オクテンのいずれかである。重合は、ち
ょうどＨＤＰＥのように直線状で起こる。然しながら、１−オレフィンがエチレ
ンと重合するために、直線状分子から突き出した短いアルキル側鎖を有する多く
の位置がある。この側鎖は、１−ブテン、１−ヘキセン又は１−オクテンが使用
された場合、それぞれエチル鎖、ブチル鎖又はヘキシル鎖のいずれかである。多
くの種類のＬＬＤＰＥ製品があり、そしてこれらは、ポリマーを製造するために
使用される１−オレフィンの種類及び量、１−オレフィンが各種のポリマー鎖間
にいかに均一に又は不均一に分布されているか、並びにポリマーの分子量特性に
よって異なることができる。要約として、ＬＬＤＰＥは、ちょうどＨＤＰＥのよ
うに直線状ポリマーであり、ただ、ＨＤＰＥがエチレンのみから製造されており
、一方ＬＬＤＰＥは、エチレン及びある量の好ましくは１−オレフィンであるも
う一つのモノマーの混合物から製造されている。

【００７８】ＬＬＤＰＥは、その樹脂と混合する能力のために、そしてその最終製品に対す
る影響、例えば以下で明白にされるように最終製品の透明性のために、マスター
バッチのために好ましい担体ポリマーである。これに関連して、ＬＬＤＰＥは、
比較的不活性であり、そして最終製品に大きな影響を有しない。ＬＬＤＰＥは、
更にポリマーの特性を変化するために、コモノマー含有率を変化させることがで
きるために好ましい。

【００７９】本発明のＬＬＤＰＥは、好ましくは約０．８７ないし０．９３ｇ／ｃｍ³、更
に好ましくは約０．８９０ないし０．９２５ｇ／ｃｍ³、そして最も好ましくは
約０．９１０ないし０．９２０ｇ／ｃｍ³の密度を有する。本発明のＬＬＤＰＥ
は、好ましくは上記項目（２）で明らかにしたようなＭＩ値を有する。例として
、高濃度の樹脂を含むマスターバッチは、１．０度／分のＭＩを有するＬＬＤＰ
Ｅで効率よく製造することができる。然しながら、１．０度／分のＭＩを有する
ＬＬＤＰＥを含むマスターバッチを、その後配向ポリプロピレンフィルムに転換
するためにポリプロピレンの改質に使用した場合、配向フィルムは、マスターバ
ッチからの１．０度／分のＭＩを有するＬＬＤＰＥの存在のために、高い曇り値
を示した。対照的に、マスターバッチ中の１．０度／分のＭＩを有するＬＬＤＰ
Ｅを、６．０度／分のＭＩを有する流延フィルムグレードのＬＬＤＰＥと置き換
えた場合、マスターバッチを効率的に製造することができ、そして光学的特性は
改良された。本発明のための最良のＬＬＤＰＥは、好ましくは、狭い分子量分布
（ＭＷＤ）を有することが予測され、高流動性流延フィルムグレードのＬＬＤＰ
Ｅがこの種類のポリマーの代表的な例である。

【００８０】ＬＬＤＰＥの例は、ＤｏｗＣｈｅｍｉｃａｌ，Ｍｉｄｌａｎｄ，Ｍｉｃｈｉ
ｇａｎから入手可能な“Ｄｏｗｌｅｘ２０３５”及び“ＤｏｗＥｎｇａｇｅ
８１００”ＬＬＤＰＥ；ＭｏｎｔｅｌｌＩｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ，Ｗｉｌ
ｍｉｎｇｔｏｎ，Ｄｅｌａｗａｒｅから入手可能な“Ｍｏｎｔｅｌｌ１２Ｃ０
１”ＬＬＤＰＥ；ＤＭＳ，Ｇｅｌｅｅｎ，ｔｈｅＮｅｔｈｅｒｌａｎｄｓから
入手可能な“ＤＭＳ１０１６ＬＦ”及び“ＤＭＳ１０１６”ＬＬＤＰＥを含
む。“ＤｏｗＥｎｇａｇｅ８１００”ＬＬＤＰＥは、非常に低い結晶性、非
常に低い密度及び低い弾性率を得るために高濃度の１−オクテンコモノマーを持
つＬＬＤＰＥである。製品は、新奇な分子量特性を与えることが予想されるメタ
ロセン触媒を使用して製造され、そして新奇な特性は、いかに１−オクテンをポ
リマー製品中の各種の鎖間に分布するかに関係し、メタロセン触媒は、古い世代
の触媒より均質な分布を与える。

【００８１】ＨＤＰＥにおいて、エチレンは、成長するポリマーの尾に頭を追加する直線状
の様式で追加され、得られるポリマー鎖は、直線状の分子である。ポリマーが構
造的に非常に直線的で、そして均質なために、これは容易に結晶化し、そしてそ
の結果、ＨＤＰＥは、他の種類のポリエチレンより高い結晶性水準、高い剛性、
及び高い密度を有する。ＨＤＰＥは、通常少なくとも約０．９３５の密度を有す
る。

【００８２】ＨＤＰＥは、最終製品がＨＤＰＥに由来するポリエチレンの結晶のためにしば
しば曇りによる欠点を持つために、しばしばＬＬＤＰＥほど好ましくない。然し
ながら、低濃度のＨＤＰＥを加えることは、最終製品の剛性を増加させることが
できる。特に、低濃度（例えば、少なくとも約１重量％）のＨＤＰＥを、ポリプ
ロピレンのようなブレンド用ポリマーに加えることは、ＨＤＰＥが、マスターバ
ッチ及びブレンド用ポリマーの効果的な混合によって、ブレンド用ポリマー中に
充分に分散された場合、ブレンド用ポリマーの結晶化速度を促進する。その開示
が本明細書中に参考文献としてその全てが援用される、ＫＬＯＳＩＥＷＩＣＺに
より１９９６年３月２０日に出願された“ＭａｓｔｅｒｂａｔｃｈＦｏｒｍｕ
ｌａｔｉｏｎｓｆｏｒＰｏｌｙｏｒｅｆｉｎＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ”
の表題の米国特許出願０８／６１８，７５６に記載されているように、早い冷却
条件下で、ＨＤＰＥはブレンド用ポリマーより早く核化し、そしてＨＤＰＥが結
晶化し始めると、その後のブレンド用ポリマーの結晶化の核剤として作用するよ
うに見受けられる。

【００８３】ＨＤＰＥの密度は、好ましくは少なくとも約０．９３５ｇ／ｃｍ³、さらに好
ましくは少なくとも約０．９５０ｇ／ｃｍ³、そして最も好ましくは少なくとも
約０．９６０ｇ／ｃｍ³であり、範囲では、好ましくは約０．９３５ないし０．
９７０ｇ／ｃｍ³、更に好ましくは約０．９５０ないし０．９６５ｇ／ｃｍ³、そ
して最も好ましくは約０．９６０ないし０．９６５ｇ／ｃｍ³である。これに関
連して、最も高い密度は、最も早い、そして最も完全な結晶化作用を示す。ＨＤ
ＰＥの結晶度の％は、密度が増加すると増加し、そして従って密度は、ＨＤＰＥ
が結晶化を開始する能力の、大まかな基準である。

【００８４】ＨＤＰＥの例は、ＥｑｕｉｓｔａｒＣｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｈｏｕｓｔｏｎ，
Ｔｅｘａｓから入手可能な“ＡｌａｔｈｏｎＭ６５８０”ＨＤＰＥである。本
発明に使用されるもう一つの効果的なＨＤＰＥは、更にＥｑｕｉｓｔａｒＣｈ
ｅｍｉｃａｌｓから入手可能な“ＡｉａｔｈｏｎＨ６６１１”ＨＤＰＥであり
、このＨＤＰＥは、１１．０度／分のＭＩ及び０．９６５ｇ／ｃｍ³の密度を有
する。

【００８５】ＬＤＰＥにおいて、ポリマーは分枝している。エチレン重合反応において、成
長するポリマーは、線状の分子として出発するが、しかし重合工程中に、ポリマ
ーの成長する活性ラジカル末端で、分子の“戻り結合（ｂｉｔｅｓ−ｂａｃｋ）
”が起こる。この戻り結合反応において、末端は、分子から水素原子を除去し、
末端は反応性でなくなり、そして水素原子が除去された鎖のはるかに後ろの部位
がエチレンを追加する能力のある活性ラジカルとなり、そしてこの部位で成長す
る。結果として、ポリマーは分枝し、ポリマーの成長は戻り結合まで線状に起こ
り、次いでその後ポリマーの成長はポリマー鎖のはるか後ろで形成された分枝部
位で進行する。ポリマーが完全に直線ではないために、ＬＤＰＥの結晶度の水準
、密度、及び剛性は、ＨＤＰＥより低い。

【００８６】ＬＤＰＥは、本発明においてＬＬＤＰＥと同様に機能することが期待され、Ｌ
ＤＰＥが、最終製品に少ししか影響を有しないことが期待される。然しながら、
ＬＤＰＥは、これがＬＬＤＰＥと同様なレオロジーを示さないために、加工する
ために更に困難である。特に、ＬＤＰＥは、ＬＬＤＰＥのように広い範囲の分子
量、融点、及び密度グレードで入手可能ではない。

【００８７】ＬＤＰＥの例は、ＣｈｅｖｒｏｎＣｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙ，Ｈｏ
ｕｓｔｏｎ，Ｔｅｘａｓから入手可能な７．０度／分のＭＩを持つ０．９１７ｇ
／ｃｍ³グレードの“ＣｈｅｖｒｏｎＰＥ１０１７”ＬＤＰＥである。

【００８８】先に記載したように、担体ポリマーは、マスターバッチとブレンド用ポリマー
との全体的な混和性を改良するために選択される、二次担体ポリマーを含むこと
ができる。例えば、ポリプロピレンがブレンド用ポリマーである場合、好ましい
二次ポリマーの例は、プロピレン−エチレンランダムコポリマーである。このよ
うなプロピレン−エチレンランダムコポリマーは、マスターバッチとポリプロピ
レンとの混和性を促進する。例えば、プロピレン−エチレンランダムコポリマー
は、ＡＳＴＭＤ−１５０５に従って２３℃で測定される約０．８８ないし０．
９１ｇ／ｃｍ³の密度及びＡＳＴＭＤ−１２３８（条件は２３０℃及び２．１
６ｋｇ）に従って測定される約２ないし１５度／分のＭＩを持つ、アイソタクチ
ックなプロピレン−エチレンランダムコポリマーであることができる。プロピレ
ン−エチレンランダムコポリマーは、好ましくは約１．５ないし８重量％、更に
好ましくは約２ないし５重量％、そして最も好ましくは約２．５ないし４．５重
量％のエチレン含有率を有する。エチレンの量を増加させることは、コポリマー
の融点を減少することは注意すべきである。結果として、プロピレン−エチレン
ランダムコポリマーは、ポリエチレンのように溶融することができ、これは樹脂
との混合を促進し、そして更にポリプロピレンと混和性であり、これはプロピレ
ン−エチレンランダムコポリマーを含むマスターバッチとポリプロピレンとの混
合を促進する。プロピレン−エチレンランダムコポリマーは、ＴｉＣｌ₃のよう
なＺｉｅｇｌｅｒ−Ｎａｔｔａ触媒を使用して合成することができる。

【００８９】プロピレン−エチレンランダムコポリマーの例は、ＳｏｌｖａｙＰｏｌｙｍ
ｅｒｓＩｎｃ．，Ｈｏｕｓｔｏｎ，Ｔｅｘａｓから入手可能な、２重量％のエ
チレン、即ち２重量％Ｃ２を含むプロピレン−エチレンランダムコポリマーであ
る“ＳｏｌｖａｙＫＢ４４１５”コポリマー；及びＦｉｎａＯｉｌａｎ
ｄＣｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙ，Ｄａｌｌａｓ，Ｔｅｘａｓから入手可
能な３重量％のエチレン、即ち、３重量％Ｃ２を含むプロピレン−エチレンラン
ダムコポリマーである“Ｆｉｎａ７４２５”コポリマーを含む。“Ｓｏｌｖａ
ｙＫＢ４４１５”プロピレン−エチレンランダムコポリマー及び“Ｆｉｎａ
７４２５”プロピレン−エチレンランダムコポリマー間のエチレン含有率の差
は、“Ｆｉｎａ７４２５”プロピレン−エチレンランダムコポリマーが、“Ｓ
ｏｌｖａｙＫＢ４４１５”プロピレン−エチレンランダムコポリマーのピー
ク融点より約１０℃低い１４５℃のピーク融点を有することと解釈される。プロ
ピレン−エチレンランダムコポリマーのもう一つの例は、ＦｉｎａＯｉｌａ
ｎｄＣｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙ，Ｄａｌｌａｓ，Ｔｅｘａｓから入手
可能な１３４℃の融点を有し、４．５重量％のエチレン、即ち４．５重量％Ｃ２
を含む“Ｆｉｎａ８４７３”プロピレン−エチレンランダムコポリマーである
。

【００９０】例えば、マスターバッチ中のＬＬＤＰＥの量は、プロピレン−エチレンランダ
ムコポリマーと置き換えた場合、なお配合効率を維持したままで、半分に減少す
ることができる。結果として、マスターバッチ中のＬＬＤＰＥ含有率は更に減少
される。従って、３成分マスターバッチ（例えば、樹脂、ＬＬＤＰＥ、及びプロ
ピレン−エチレンランダムコポリマー）は、しばしば２成分マスターバッチ（例
えば、樹脂及びＬＬＤＰＥ）より良好な改質剤である。

【００９１】マスターバッチがポリプロピレンのブレンド用ポリマーに加えられる場合、樹
脂と混合される担体ポリマーは、好ましくはポリプロピレンと少なくとも半混和
性である。これに関連して、担体ポリマーは、好ましくはポリオレフィン、更に
好ましくはアルファポリオレフィン、そして最も好ましくは、エチレン、プロピ
レン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、及びこれらの混
合物から誘導される直鎖アルファポリオレフィンである。ポリプロピレンと組み
合わされる場合、担体ポリマーは、好ましくはポリプロピレンと混合した場合、
分離した相を形成しない。言い換えれば、担体ポリマーは、好ましくはポリプロ
ピレンと少なくとも半混和性の配合物又はある程度均質な混合物を形成する。こ
れに関連して、ポリプロピレンのブレンド用ポリマーと混合される場合、担体ポ
リマーは、好ましくは先に明らかにしたような水素結合性指数及び溶解パラメー
ターを有する。

【００９２】先に明らかにしたように、殆んどのポリプロピレンホモポリマーは、約１６５
℃のピーク溶融温度を有する。ポリプロピレンの高いピーク溶融温度は、ポリプ
ロピレンホモポリマーと殆んどの樹脂との混合を困難にする。更に、ポリプロピ
レンホモポリマーの結晶化特性は、ペレット化を困難にする。然しながら、ポリ
プロピレンホモポリマーは、一次担体ポリマーの効果が有意に影響されない限り
、本発明のマスターバッチに二次担体ポリマーとして使用することができる。然
しながら、加工の困難性のために、担体ポリマーは、好ましくは非ポリプロピレ
ンポリマーである。従って、マスターバッチは、本質的にポリプロピレンホモポ
リマーからなることができず、そしてポリプロピレンホモポリマーからなること
ができない。

【００９３】更に、マスターバッチは、実質的にいかなる他の成分又は添加剤をも含むこと
ができる。添加剤の例は、安定剤、スリップ剤、着色料、及び核剤を含む。然し
ながら、更なる成分又は添加剤は、好ましくは樹脂及び担体ポリマー（及び恐ら
く二次担体ポリマー）を、マスターバッチに加工することができる効率を有意に
阻害しない濃度で存在する。

【００９４】マスターバッチの成分は、好ましくはドライブレンディング、押出混合、溶融
混合、並びに配合及びペレット化のような技術を使用して緊密に混合される。好
ましい態様において、マスターバッチは、マスターバッチ成分の溶融配合及びペ
レット化によるペレットの形態で提供される。マスターバッチ成分は、押出機が
好ましいが、押出機又は連続式混合機を使用して配合することができる。

【００９５】良好な混合を促進するために、本発明の最初の混合は、好ましくは樹脂の環球
軟化点の近辺の温度で行われる。好ましくは、最初の混合は、樹脂の環球軟化点
約２０℃以内の温度、更に好ましくは樹脂の環球軟化点約１０℃以内の温度で行
われる。更に、好ましくは最初の混合温度は、担体ポリマーのピーク溶融温度の
約２０℃以内である。これに関連して、最初の混合温度は、一旦樹脂及び担体ポ
リマーが混合し始めると、担体ポリマーの粘度が低下し、最初の混合以後の混合
が容易になるために、特に重要である。

【００９６】これらの最初の混合温度は、担体ポリマー及び樹脂の粘度がお互いに近づくた
めに、良好な混合を促進する。混合中に、樹脂は、好ましくは約２００ポアズよ
り大きい、更に好ましくは約２０００ポアズより大きい、そして範囲では好まし
くは約２００ないし１０，０００ポアズ、更に好ましくは約５００ないし６００
０ポアズのブルックフィールド粘度を有する。本出願において、ブルックフィー
ルド粘度は、ＢｒｏｏｋｆｉｅｌｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＬａｂｏｒａｔ
ｏｒｉｅｓ，Ｓｔｏｕｇｈｔｏｎ，Ｍａｓｓａｃｈｕｓｅｔｔａによって供給さ
れる、ＭｏｄｅｌＤＶ−ＩＩ粘度計及びＴｈｅｒｍｏｓｅｌ加熱装置で、粘度
の測定値が目盛りの中央を維持するような速度を使用し、そして７番スピンドル
を使用してＡＳＴＭＤ−６２６７に従って測定される。担体ポリマーは、典型
的には担体ポリマーが、担体ポリマーのピーク溶融温度より１０℃上の溶融状態
にある場合、１０００秒^-1の剪断速度で、約１０００ポアズより大きい、そして
更に典型的には約１０，０００ないし１００，０００ポアズの溶融粘度を有する
。ポリマーの溶融粘度は、Ｇｏｅｔｔｆｅｒｔ，ＲｏｃｋＨｉｌｌ，Ｓｏｕｔ
ｈＣａｒｏｌｉｎａから入手可能な毛管剪断レオメーターのような計器を使用
することによって測定することができる。従って、溶融担体ポリマーの粘度と担
体ポリマーのピーク溶融温度より１０℃上における樹脂の粘度の比は、好ましく
は約２０対１より低く、更に好ましくは約１０対１より低い。

【００９７】本発明の押出方法は、その開示が本明細書中に参考文献としてその全てが援用
される、ＢＯＳＳＡＥＲＴに付与された米国特許第５，２１３，７４４号に記載
されている押出方法に従って実行することができる。然しながら、スクリューの
構成は、好ましくは押出機中の高度の混合を促進するために、充分に厳密である
ことは更に注意すべきである。特に、押出機は、好ましくは押出機の長さに沿っ
て約１０ないし３０％の直交混練素子を有し、そして好ましくは逆流運搬素子、
例えば逆ピッチ素子を、直交混練素子の前に有し、これは、材料を直交混練素子
が置かれている徹底的な混合領域中により長い時間保持する。従って、混合は、
好ましくは約５０ないし１０００秒^-1の範囲、更に好ましくは１００ないし５０
０秒^-1の範囲の剪断速度で行われる。配合押出機中の混合中の剪断速度は、押出
機中の混合素子の構造、並びに操作中の押出機のスクリューの回転速度（ｒｐｍ
）に依存する。

【００９８】この種類の配合装置において、溶融及び混合のエネルギーの大部分は、押出機
のスクリューのモーターによって与えられる機械的エネルギーから得られる。モ
ーターの速度が増加されると、より大きい量の機械的エネルギーが材料に加えら
れ、混合の程度を増加し、そして溶融物の温度を増加させる。材料が押出機に供
給される速度は、オーガー式スクリュー式供給機によって制御することができる
。押出機の生産量は、成分が押出機の供給口に供給される速度と等しい。いかな
る押出機への材料の供給速度に対しても、化合物のキログラム（ポンド）当たり
の比混合エネルギーは、一定の供給速度において押出機の速度を増加することに
よって、増加される。この技術は、配合物の均質化の所望の水準を達成するため
に、又は配合後の最終溶融温度を制御するために使用される。高い付加の樹脂を
含むマスターバッチを配合することにおける有意な問題は、材料を配合し、そし
て均質化するために必要な比エネルギーが、溶融温度が溶融粘度が低くなりすぎ
て、配合された製品の効率のよいペレット化を起こす水準まで上昇するほど、高
くなることができることである。結果として、ある種のポリマーは、他のポリマ
ーより、より容易に樹脂の高い付加でマスターバッチに配合することができる。

【００９９】本発明が、混合がより容易な樹脂及び担体ポリマーの組み合わせを指向してい
るために、本発明のマスターバッチ配合物を均質化するために必要な機械的エネ
ルギーはそれほど多くない。これに関連して、本発明による目視的に均質な状態
、即ち、実質的に均質な状態まで混合するために必要な配合エネルギーは、好ま
しくは約４４０ワット−時／ｋｇ（約２００ワット−時／ポンド）より小さく、
更に好ましくは約２２０ワット−時／ｋｇ（約１００ワット−時／ポンド）より
小さく、そして最も好ましくは約１５４ワット−時／ｋｇ（約７０ワット−時／
ポンド）より小さく、範囲では、約８８ないし４４０ワット−時／ｋｇ（約４０
ないし２００ワット−時／ポンド）、更に好ましくは約８８ないし２２０ワット
−時／ｋｇ（約４０ないし１００ワット−時／ポンド）、そして最も好ましくは
約８８ないし１５４ワット−時／ｋｇ（約４０ないし７０ワット−時／ポンド）
である。

【０１００】マスターバッチを配合するために使用することができる押出機の例は、Ｄａｖ
ｉｓ−ＳｔａｎｄａｒｄＩｎｃ．，Ｐａｗｃａｔｕｃｋ，Ｃｏｎｎｅｃｔｉｃ
ｕｔから入手可能なＤａｖｉｓ−Ｓｔａｎｄａｒｄ３２ｍｍ“Ｄ−Ｔｅｘ”二
軸スクリュー押出機、及びＷａｒｎｅｒ−Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ，Ｒａｍｓｅｙ
，ＮｅｗＪｅｒｓｅｙから入手可能な二軸スクリュー押出機のような二軸スク
リュー押出機を含む。

【０１０１】本発明の注目すべき利益は、マスターバッチを速い速度で配合することができ
ることである。例えば、２５０馬力のモーターを持ち４２５ｒｐｍで操作される
６９ｍｍ二軸スクリュー押出機は、加工する材料によるが、約５４０ないし９０
０ｋｇ／時（約１２００ないし２０００ポンド／時）の定格生産量を有する。典
型的には、高い樹脂付加のマスターバッチを製造するための生産量の速度は、均
質性を達成するために高度の混合を必要とする配合中の粘度の過度の相違がある
場合、ポリマー及び樹脂を混合することの困難さのために、この範囲より低いも
のである。これに関連して、本発明のマスターバッチの製造方法は、押出機及び
ペレット製造機の機械的制限において行うことができる。本発明のこの利益は、
本発明の範囲外の高樹脂含有率のマスターバッチ配合物は、一般的に押出機及び
ペレット製造機の機械的制限において加工することができないために、特に重要
である。既知の高樹脂含有率のマスターバッチ配合物は、押出機で充分に早く混
合できないか、又はペレット化が操作を遅らせるように充分に早く結晶化しない
かのいずれかである。

【０１０２】配合された製品は、通常ストランド式ペレット製造機、水中ペレット製造機、
又は水環式ペレット製造機を使用してペレット化される。ストランド式ペレット製造機において、溶融したマスターバッチは、ストラン
ドの形で押出機を出て、これは冷却浴に入る。冷却浴を出た後、マスターバッチ
のストランドは、カッターに入る。カッターは、マスターバッチのストランドの
一端を、その末端が回転刃によって切断されるまで吊り下げる金属のリップを含
むことができる。

【０１０３】水中ペレット製造機において、押出物は、水中にあるダイ前面の孔を通って出
る。押出物の小さい先端又は“液滴”は、ダイ前面と接触する刃先を有する回転
刃先によって切断される。これに関連して、冷却水は、水がダイ前面及び刃先を
覆って流れるように、ダイ前面及び刃先を収容する冷却室を通して循環される。

【０１０４】水環式ペレット製造機において、押出物は、押出機の円形のダイプレートのダ
イの孔を通って出る。押出物の小さい先端又は“液滴”は、ダイ前面と接触する
刃先を有する回転刃先によって切断される。溶融押出物の“液滴”は、刃先によ
って円形ダイプレートの円周の周りを下向きに流れる水の円筒形のカーテン中に
投げ出される。押出物が水に当たった時、表面が冷却されてペレットを形成し、
これは、スクリーン式分離器に流れ落ちる間に更に冷却され、そこで殆んどの水
がペレットから分離される。好ましい水環式ペレット製造機は、Ｂｅｒｒｉｎｇ
ｅｒＤｉｖｉｓｉｏｎ，Ｍａｒｂｌｅｈｅａｄ，Ｍａｓｓａｃｈｕｓｅｔｔｓ
から入手可能な“ＷＲＰ−１２Ｖ”水環式ペレット製造機である。ペレット化中
に、カッターの速度は、好ましくは約２０００ｒｐｍより大きく、更に好ましく
は約３０００ｒｐｍである。より遅い速度において、高濃度の樹脂を含む押出物
は、刃がより早い速度で回転している場合より多く刃に付着する傾向がある。ダ
イの孔の数は、典型的には約４．５ないし１８（ｋｇ／時−ダイの孔）（約１０
ないし４０（ポンド／時−ダイの孔））の押出速度を与えるように規定され、そ
してダイの孔の直径は、加工される材料のレオロジーに合わせてより大きく又は
より小さく作成されない限り、典型的には約２．５４ｍｍ（約０．１００インチ
）である。

【０１０５】ペレット化の切断工程のために、一旦溶融マスターバッチ配合物がペレットの
形に形成されたならば、マスターバッチ配合物は、好ましくは上記の項目（３）
で明らかにしたように、ペレットが凝集しないように充分に早く固化する。

【０１０６】切断後、ペレットは乾燥することができる。例えば、ペレットは、例えばペレ
ットをスクリーン上を通過させることによって、脱水し、そして更に乾燥するこ
とができる。更なる乾燥に対して、他の乾燥機も使用することができるが、遠心
乾燥機が、水環式ペレット製造装置及び更に水中ペレット製造装置の両方で通常
使用される。縦型遠心乾燥機において、ペレットは乾燥機のスクリーンの内側に
保持され、そして水は、スクリーンを通って出る。遠心乾燥機は通常乾燥機の内
部に角度の付いた刃を含み、これが乾燥機が回転する時にペレットを打つ。従っ
て、遠心乾燥機は相当な衝撃力をペレットに対して与え、そしてペレットは、細
かい破片に粉砕されることなく乾燥機に残存するように適当に延性である。樹脂
の付加が高いある種のマスターバッチは、マスターバッチのポリマーがペレット
を非常に脆くする場合、破砕せずに乾燥することは困難である。他のポリマーは
、ペレットが乾燥機を通過する時により延性であるために、加工がより容易であ
る。従って、マスターバッチ配合物は、好ましくは形成されたペレットが、マス
ターバッチ製造の乾燥中及び包装段階で粉砕されないように、冷却後充分な靭性
を示す。

【０１０７】上記を考慮して、マスターバッチ押出物の良好な溶融均一性を達成することは
重要であるが、良好なペレットを製造するために、押出物がダイを出るときに適
当な溶融粘度又は溶融強度を示すことが更に必要である。これに関連して、例え
ば、先に明らかにしたように、溶融マスターバッチをそれがダイを出るときに切
断することによって、溶融マスターバッチをペレットの形に成型するために、溶
融マスターバッチは、好ましくはペレット化のために流動的過ぎない。特に、低
いメルトインデックス（又は溶融流速）を持つポリマーを使用することは、溶融
粘度及び強度を増加するが、しかし樹脂及び担体ポリマーの物理的混合を更に困
難にし、そして更に配合された配合物のレオロジーをペレットの形成に不適当に
することができる。更に、一旦溶融マスターバッチ配合物が、ペレットの形に成
型されたならば、マスターバッチ配合物は、好ましくはペレットが凝集しないよ
うに、充分に早く固化する。更に、マスターバッチ配合物は、好ましくは形成さ
れたペレットが、マスターバッチ製造の乾燥中及び包装段階で粉砕しないように
、冷却後充分な靭性を示す。

【０１０８】本発明は、更に先に記載したマスターバッチの成分とブレンド用ポリマーとの
、例えば二軸スクリュー押出機を使用することによって配合から得られる、改質
されたポリマーブレンド配合物を指向する。得られたマスターバッチは、ポリオ
レフィンブレンドのようなポリマーブレンドを製造するために使用することがで
きる。

【０１０９】マスターバッチ及びブレンド用ポリマーの粘度は、マスターバッチがブレンド
用ポリマーに分布される効率を決定する助けとなる。ブレンド用ポリマーの溶融
粘度は、好ましくはブレンド用ポリマーのピーク溶融温度の１０℃上におけるマ
スターバッチの溶融粘度の１０倍より大きくない。溶融粘度は、先に記載したよ
うに毛管レオメーターを使用して測定することができる。

【０１１０】マスターバッチが加えられるブレンド用ポリマーは、例えばアイソタクチック
ポリプロピレンのようなポリプロピレン又はポリエチレンであることができる。
接着剤への適用において、ブレンド用ポリマーは、例えばＳＢＳ（スチレン−ブ
タジエン−スチレン）、ＳＥＢＳ（スチレン−エチレン−ブタジエン−スチレン
）、ＳＩＳ（スチレン−イソプレン−スチレン）、低結晶性ＬＤＰＥ、ＥＶＡ（
エチル−酢酸ビニル）のようなエチレンコポリマー、及び低結晶性ＬＬＤＰＥで
あることができる。

【０１１１】ブレンド用ポリマーとして使用するための好ましいポリプロピレンの例は、Ａ
ｒｉｓｔｅｃｈＣｈｅｍｉｃａｌＣｏｒｐ．，Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇ，Ｐｅｎ
ｎｓｙｌｖａｎｉａから入手可能な“ＡｒｉｓｔｅｃｈＦＦ０２０Ｔ”ポリプ
ロピレンホモポリマー；Ｂｏｒｅａｌｉｓ，Ｃｏｐｅｎｈａｇｅｎ，Ｄｅｎｍａ
ｒｋから入手可能な“ＢｏｒｅａｌｉｓＨＤ６０１Ｆ”ポリプロピレンホモポ
リマー；及びＥｘｘｏｎＣｈｅｍｉｃａｌ，Ｈｏｕｓｔｏｎ，Ｔｅｘａｓから
入手可能な“Ｅｓｃｏｒｅｎｅ４２９２”ポリプロピレンを含む。

【０１１２】フィルムへの適用において、マスターバッチは、好ましくはポリマーブレンド
中に、約２ないし３０重量％、更に好ましくは約４ないし２０重量％、そして更
に好ましくは約５ないし１５重量％で加えられる。接着剤への適用において、マ
スターバッチは、好ましくはポリマーブレンド中に約１２．５ないし７５重量％
、更に好ましくは約２５ないし６２．５重量％、そして最も好ましくは約３７．
５ないし６２．５重量％で加えられる。

【０１１３】樹脂は、好ましくはポリマーブレンド中に約２ないし２５重量％、更に好まし
くは約３ないし２０重量％、そして最も好ましくは約４ないし１５重量％で組み
込まれる。流延ポリプロピレンフィルムにおいて、樹脂は、好ましくはポリマー
ブレンド中に約３ないし８重量％で加えられる。配向ポリプロピレンフィルムに
おいて、樹脂は好ましくはポリマーブレンド中に、所望する特性によって約３な
いし２０重量％で加えられる。接着剤において、樹脂は、好ましくはポリマーブ
レンド中に約１０ないし６０重量％、更に好ましくは約２０ないし５０重量％、
そして最も好ましくは約３０ないし５０重量％で組み込まれる。

【０１１４】フィルムへの適用において、担体ポリマーは、好ましくはポリマーブレンド中
に約５重量％より少なく、更に好ましくは約３重量％より少なく、そして最も好
ましくは約２重量％より少ない濃度で組み込まれる。

【０１１５】次いでポリマーブレンドは、最終製品又は完成品を形成するために使用するこ
とができる。完成品は、向上された機械的及び光学的特性を示す樹脂を含むポリ
マーブレンド配合物の範囲から製造することができる。配合物は、マスターバッ
チとブレンド用ポリマーとを、最終製品を製造するための押出中に混合すること
によって、最終製品又は完成品に直接転換することができる。最終製品の例は、
フィルム、繊維、成型品、及び接着剤を含む。例えば、最終製品は、配向ポリプ
ロピレンフィルムであることができる。

【０１１６】先に明らかにしたように、樹脂マスターバッチをブレンド用ポリマーに添加す
ることは、最終製品の改質された特性が得られる。フィルムへの適用において、
これらの改質された特性は、光沢の増加、曇りの減少、剛性の増加、遮断特性の
改良、配向中の加工性の改良、及び収縮特性の改良を含む。

【０１１７】曇り及び光沢のような光学的特性は、フィルムの厚さ、フィルムの加工方法、
ポリマーの結晶化特性、及び非混和性又は一部混和性の添加物の存在に非常に依
存する。一般的に、本発明のフィルムは、好ましくは樹脂マスターバッチを使用
せずに製造されたフィルムの値に等しいか又はそれより大きい光沢度を示し、典
型的には約８０％より大きい、更に好ましくは約９０％より大きい、そして最も
好ましくは約９５％より大きい光沢度を有する。

【０１１８】同様に、フィルムの曇りは、多くの因子に依存する。フィルムは、好ましくは
約５％、更に好ましくは約３％より少ない、そして最も好ましくは約１．５％よ
り少ないＢｙｋ−Ｇａｒｄｎｅｒ，Ｃｏｌｕｍｂｉａ，Ｍａｒｙｌａｎｄにより
製造されるＨａｚｅ−Ｇａｒｄ試験機を使用して測定される、曇りを有する。ポ
リプロピレンフィルムの製造のためのマスターバッチ中の担体ポリマーとしてポ
リエチレンを使用することは、曇りを増加させるものであることが予測される。
然しながら、マスターバッチ中の少なくとも約７５重量％の樹脂の濃度を達成す
ることによって、マスターバッチ中のポリエチレンの濃度を最小化した場合、過
剰の曇りは問題ではないことが予想もせずに見出された。

【０１１９】フィルムの剛性は、ポリマーの種類及びフィルムを製造するために使用する方
法に非常に依存する。一つの適用において、本発明のマスターバッチを、配向ポ
リプロピレンフィルム（ＯＰＰ）を改質するためにに使用することができ、この
場合、フィルムは、好ましくは約１８ないし３５ｋｇ／ｃｍ²（約２５０ないし
５００ｐｓｉ）、更に好ましくは約２１ないし３５ｋｇ／ｃｍ²（約３００ない
し５００ｐｓｉ）、そして最も好ましくは約２５ないし３５ｋｇ／ｃｍ²（約３
５０ないし５００ｐｓｉ）の引張弾性率を有する。

【０１２０】これらのＯＰＰフィルムは、好ましくはＡＳＴＭＥ９６に従って測定される
約４．５（ｇ．Ｈ２Ｏ−ミル（ｍｉｌ）／日−ｍ²）より少ない、更に好ましく
は約４．０（ｇ．Ｈ２Ｏ−ミル／日−ｍ²）より少ない、そして最も好ましくは
約３．０（ｇ．Ｈ２Ｏ−ミル／日−ｍ²）より少ない透湿度を有する。

【０１２１】光学的品質以外の特性に関連して、マスターバッチ中のポリプロピレンに対抗
するＬＬＤＰＥの使用は、ポリプロピレン物品の特性に有意には影響しない。Ｌ
ＬＤＰＥが最終物品の特性を、ポリプロピレンと比較して有意に変化させないた
めに、ＬＬＤＰＥは、ポリプロピレン物品に対して好ましいポリエチレンである
。ＬＤＰＥも、更にポリプロピレン物品の特性に有意に影響しないことが予測さ
れる。

【０１２２】ＬＬＤＰＥ及びＬＤＰＥの添加と対照的に、ＨＤＰＥ及び樹脂を含むマスター
バッチを物品の押出に先立ってポリプロピレンホモポリマーに添加することは、
最終物品の特性を改質する。例えば、低濃度の樹脂及びＨＤＰＥの添加は、ポリ
プロピレン配合物の引張弾性率を、ポリプロピレンそれ自体の値の１５％ないし
７０％より多く増加させる。更に典型的には、２０％ないし５０％の増加が、こ
の改質によって達成される。限定するものではないが、原則として、この種の配
合の使用は、高い剛性が所望される品質である流延フィルムである。

【０１２３】本発明は、以下の実施例によって更に例示されるものである。これらの実施例
は、非制約的であり、そして本発明の範囲を制約するものではない。他に記載されない限り、実施例中の全てのパーセント、部、等は重量による。

【０１２４】実施例１および比較例１この実施例は樹脂とポリエチレンとから形成されるマスターバッチに関し、ま
たこの比較例は樹脂とポリプロピレンとから形成されるマスターバッチに関する
。この実施例は、本発明のマスターバッチが、ストランドペレット化法を用いて
、４５重量％の樹脂と５５重量％のポリプロピレンとから形成される比較例のマ
スターバッチと同様の、またはそれよりも良好な効率で製造できることを示すも
のである。

【０１２５】実施例１は、デラウエア州（Delaware）、ウイルミントン（Wilmington）のハ
ーキュレス社（Hercules Incorporated）から入手できる水素化DCPD樹脂である
「レス（Res）Ａ−２４６８^TM」樹脂７８重量％、およびオランダ（Netherlands
）、ゲリーン（Geleen）のDSM社から入手できるLLDPEである「DSM 1016」２２重
量％のマスターバッチ組成を有する。実施例１は、コネチカット州（Connecticu
t）、ポウカタック（Pawcatuck）のデービス−スタンダード社（Davis-Standard
Inc.）から入手できる二軸スクリュー押出機である、３６／１のＬ／Ｄ比（ス
クリュー長さ−対−スクリュー直径の比）および１５馬力のモーターを具える３
２ｍｍデービス−スタンダード（Davis-Standard）・「Ｄ−テックス（D-Tex）
」を用いて配合された。スクリュー構成は、押出機中で高度の混合を促進すべく
非常に厳しいものであった。これは、特に、混練要素を、スクリューデザインに
おいて、その混練要素の前方の、混練ブロックが配置されている強力混合部に材
料をより長い時間保持しておく逆流搬送要素と共に用いることによって達成され
た。

【０１２６】上記の樹脂およびLLDPEは、押出機に、樹脂については５５ポンド／時の速度
で、またLLDPEについては約１５ポンド／時の速度で加えられた。これら成分は
メーカーから受け取ったまま用いられ、そしてその樹脂およびポリマーは、ペン
シルバニア州（Pennsylvania）、アストン（Aston）のマグアイアー・プロダク
ツ社（Maguire Products）製のモデル２２２秤量計ブレンダーを用いて、連続的
に配分され、そしてドライブレンドされた。このブレンド・［樹脂＋担体ポリマ
ー］は、上記配合用押出機の供給スロート部に、マグアイアー・プロダクツ社製
のモデルMSFオーガー式供給装置を用いて、約７０ポンド／時の公称速度で計量
、供給された。その材料を２５０〜２８０゜Ｆの範囲内の押出機バレル温度を用
いて押し出した。その溶融ブレンドは、直径０．１００インチのホールを４個有
するダイを通して３２０ｒｐｍの押出機速度で押し出された。この溶融物の温度
は約３００゜Ｆであると測定され、またダイ圧力は低く、１００ｐｓｉ未満であ
った。この溶融物は４本のストランドに押出成形され、それらストランドは長さ
１０フィートの水槽中で冷却され、その後にニュージャージー州（New Jersey）
、トトワ（Totowa）のウエイン・マシン・アンド・ダイ社（Wayne Machine and
Die Co.）から入手できる３″ストランドペレタイザーでペレット化された。

【０１２７】結果は、均質で透明なペレットが、容易にペレット化される固体状態までスト
ランドを冷却するために１０フィート未満の冷却槽長さを用いて、７０ポンド／
時という非常に良好な速度で、効率的に製造されることを証明するものであった
。このマスターバッチは、より速い延伸速度において同じ冷却時間を与えるため
により長い冷却槽を用いることによって、より高速度で配合することができた。
かくして、５５ポンド／時の樹脂が配合されてマスターバッチ形態となった。

【０１２８】比較例１は、デラウエア州、ウイルミントンのモンテル・ポリマース社（Mont
ell Polymers）から入手できるポリプロピレンである「モンテル（Montell）PDC
1120」５５重量％中に、「レスＡ−２４６８^TM」４５重量％が、実施例１にお
けると同じデービス−スタンダード・二軸スクリュー押出機および補助装置を用
いて含められているマスターバッチに関する。上記樹脂の供給速度は２７ポンド
／時であり、また上記ポリプロピレンの供給速度は３３ポンド／時であった。こ
の比較例では、押出機のバレル温度は、ポリプロピレンのより高い溶融温度に合
わせるために、３５０〜３６０゜Ｆに設定された。そのブレンドは３２５ｒｐｍ
の押出機速度を用いて配合され、そして最終溶融温度は、約１００ｐｓｉのダイ
圧力の場合で約３８０゜Ｆであった。実施例１におけると同じ１０フィートの冷
却槽が用いられたが、但し、比較例１では、空気中において１０フィート余分の
冷却長さに加えて、水槽に５フィード余分の冷却長さを与えるために、ストラン
ドを水槽に二重に通した。実施例１で使用された同じ装置を用いると、比較例１
のマスターバッチは、実施例１で必要とされた冷却時間よりも約５０％長い冷却
時間でも、６０ポンド／時で製造できるに過ぎなかった。比較例１の冷却時間は
、押出機からペレタイザーまでのストランド長さを実施例１に比較して５０％長
くすることによって延ばされた。従って、樹脂が配合された速度は２７ポンド／
時、即ち実施例１の速度のほぼ半分であった。比較例１のマスターバッチ組成物
をもっと速い速度で押し出したときは、それらのストランドは軟らかく、伸張性
のままであって、よく切れず、ペレタイザーを動かなくした。そのストランドは
５０重量％の樹脂レベルではさらに遅く凝固した。

【０１２９】上記の点からみて、本発明のマスターバッチは、ストランドペレット化法を用
いると、樹脂４５重量％とポリプロピレン５５重量％とから形成された比較用マ
スターバッチと同様の、またはそれより良好な効率で製造することができる。

【０１３０】実施例２〜８これらの実施例は、デラウエア州、ウイルミントンのハーキュレス社から入手
できる「レスＡ−２４６８^TM」樹脂を含んでいるマスターバッチに関する。これ
らのマスターバッチもポリエチレンおよび／またはプロピレン−エチレンランダ
ム共重合体を含んでいた。

【０１３１】これらの実施例において、水素化DCPD樹脂である「レスＡ−２４６８^TM」樹脂
は８０重量％のレベルで配合され、その残りは他のポリマーであった。この他の
ポリマーは、下記の表１に記載されるLLDPE、プロピレン−エチレンランダム共
重合体、またはLLDPEとプロピレン−エチレンランダム共重合体との組み合わせ
であった。

【０１３２】表１において、「モンテル１２Ｃ０１」は、テキサス州（Texas）、ヒュース
トン（Houston）のエクイスター・ケミカルス社（Equister Chemicals）から入
手できる、ＭＩが１．０ｄｇ／分であるLLDPEである。「ダウレックス（Dowlex
）２０３５」は、ミシガン州（Michigan）、ミッドランド（Midland）のダウ・
ケミカル社（Dow Chemical）から入手できる、６．０ｄｇ／分のＭＩを有するLL
DPEである。「ソルベイ（Solvay）ＫＢ４４１５」は、テキサス州、ヒュースト
ンのソルベイ・ポリマース社（Solvay Polymers Inc.）から入手できる、２重量
％のエチレンを含んでいる、即ち２重量％Ｃ２のプロピレン−エチレンランダム
共重合体である。「ファイナ（Fina）７４２５」は、テキサス州、ダラス（Dall
as）のファイナ・オイル・アンド・ケミカル社（Fina Oil and Chemical Compan
y）から入手できる、３重量％のエチレンを含んでいる、即ち３重量％Ｃ２のプ
ロピレン−エチレンランダム共重合体である。「ソルベイＫＢ４４１５」プロピ
レン−エチレンランダム共重合体と「ファイナ７４２５」プロピレン−エチレン
ランダム共重合体との間のエチレン含有量の相違は、「ファイナ７４２５」プロ
ピレン−エチレンランダム共重合体のピーク融点を、「ソルベイＫＢ４４１５」
プロピレン−エチレンランダム共重合体のピーク融点よりも約１０℃低い１４５
℃となしている。

【０１３３】

【表１】

【０１３４】これらの組成物から、その樹脂および担体ポリマーを実施例１に記載したデー
ビス−スタンダード・３２ｍｍ「Ｄ−テックス」・同時回転式二軸スクリュー押
出機の中に進めていくことによってマスターバッチペレットを製造した。樹脂お
よび担体ポリマーが押出機に入る速度は、以下の表２の情報から計算することが
できる。例えば、実施例２では、総供給速度は８２ポンド／時であって、これは
、樹脂８０重量％およびポリエチレン２０重量％のマスターバッチを製造するに
は、ブレンドを配合する押出機に樹脂を約６６ポンド／時の速度で加え、またポ
リエチレンを約１６ポンド／時の速度で加えることを意味する。実施例１におけ
ると同じ配合装置が用いられた。その［樹脂＋担体ポリマー］ブレンドは、実施
例１におけるマグアイアー・モデル２２２秤量計ブレンダーを用いて正確な割合
で混合され、そしてこのブレンドを押出機に供給する速度は、押出機および以下
において説明されるウォーター−リング式（water-ring）ペレタイザーを通じて
、マグアイアー・オーガー式供給装置で制御された。

【０１３５】デービス−スタンダード・３２ｍｍ「Ｄ−テックス」二軸スクリュー押出機は
、直径０．１００インチのホールを４個有するウォーター−リング式ペレタイザ
ーダイを持っていた。押出機は３６／１のＬ／Ｄ比（スクリュー長さ−対−スク
リュー直径の比）であった。スクリュー構成は、押出機中で高度の混合を促進す
るために非常に厳しいものであった。これは、特に、混練要素を、スクリューデ
ザインにおいて、その混練要素の前方の、混練ブロックが配置されている強力混
合部に材料をより長い時間保持しておく逆流搬送要素と共に用いることによって
達成された。

【０１３６】押出機は、次の温度に設定された１１個のバレル温度域を有していた：Ｚ１＝
１２０゜Ｆ、Ｚ２＝２３０゜Ｆ、Ｚ３＝３２０゜Ｆ、Ｚ４＝３２０゜Ｆ、Ｚ５＝
３００゜Ｆ、Ｚ６＝２８５゜Ｆ、Ｚ７＝２７５゜Ｆ、Ｚ８＝２２５゜Ｆ、Ｚ９＝
２２５゜Ｆ、Ｚ１０＝２２５゜ＦおよびＺ１１＝２２５゜Ｆ。押出機は、また、
次の温度設定点を有していた：アダプタ＝３００゜Ｆ、ダイ（上部）＝３３５゜
Ｆおよびダイ（底部）＝３００゜Ｆ。

【０１３７】各実施例の押出機速度は、以下の表２に記載されるとおりに設定された。これ
に関し、押出機速度は、最終溶融温度を最低限に低くし、かつ溶融粘度を最大限
に高めるように材料を配合して、均質な状態となすのに必要とされる最低実施速
度に設定された。ここで留意すべきは、溶融粘度が非常に低い材料を、ウォータ
ー−リング式ペレタイザーを用いてペレット化するのは困難なことである。表２
から分かるように、供給速度、即ち押出機速度は、実施例のほとんどで約８０ポ
ンド／時に保持された。実施例６では、ドライヤーを通り抜けるペレットは僅か
に脆過ぎ、従って供給速度を約２０％高めてペレットのサイズを２０％大きくし
たが、このことが、また、ペレットをドライヤー中で僅かに暖めて脆さをより小
さくした。

【０１３８】配合生成物は、マサチューセッツ州（Massachusetts）、マーブルヘッド（Mar
blehead）のベリンジャー・ディビジョン社（Berringer Division）から入手で
きるウォーター−リング式ペレタイザーの「WRP-12V」を用いてペレット化され
た。押出物は４個のダイホールを通って（即ち、これら実施例のほとんどで約２
０ポンド／時／ホールの速度で）出ていったが、押出物の小さい屑片または「ド
ロップ（drops）」は、刃先をダイ面と接触した状態で有する２枚の回転ナイフ
ブレードで切り取った。カッター速度は約３００ｒｐｍの最大速度に保持された
。ペレットは流れている水流の中で冷却され、次いで水のスクリーン分離と、そ
れに続く遠心脱水（centrifugal drying）との組み合わせによって脱水された。
ペレタイザーのドライヤー部分は、ベリンジャー社により与えられた標準条件で
運転された。

【０１３９】表２に示されるように、ペレット化製品を製造することができた実施例の全て
について、それらペレットのサイズが測定された。表２において、プリルとは、
粒子の凝集で形成され得る球形粒子または丸くなったボールのことをいう。３０
００ｒｐｍで回転するカッターを用いることによる８０ポンド／時の押出量にお
いて、１グラム当たりペレット４０個というペレットのサイズは、４個のダイホ
ールが全て開いていることを示している。実施例３および６は、４個のホールの
内１個がふさがっていたため、ペレットのサイズは上記よりも小さかった。

【０１４０】

【表２】

【０１４１】以下の表３は、ベリンジャー・ペレタイザーから採集された材料を説明するも
のである。それら実施例の幾つかにおいて、マスターバッチ押出物の特性がペレ
ットの製造には十分でなく、この理由から、表３に見られるとおり、適正なペレ
ット外観を持つ許容できるマスターバッチ製品は製造できなかった。

【０１４２】

【表３】

【０１４３】表３から、「レスＡ−２４６８^TM」樹脂および「ソルベイＫＢ４４１５」プロ
ピレン−エチレンランダム共重合体を含んでいるマスターバッチは、２成分ブレ
ンド（実施例７）として、および「ダウレックス２０３５」LLDPEとの組み合わ
せ（実施例４）で、共に、「ファイナ７４２５」プロピレン−エチレン共重合体
が上記ソルベイ共重合体の代わりに用いられた同様のマスターバッチ（実施例５
、６および８）よりも加工が不十分であったことは明白である。「ファイナ７４
２５」プロピレン−エチレンランダム共重合体のより良好な加工性は、この共重
合体がその溶融樹脂自体がより高い粘度を有するより低い温度において溶融し、
可塑性になることに関係がある。前記で論じたように、この樹脂は、その樹脂が
より高い溶融粘度とより高い弾性特性をなおも保持しているより低い温度におい
て、その樹脂成分の初期混合を起こさせることができるならば、担体ポリマーと
共にさらに効率的に均質化させることができる。

【０１４４】表３を参照してさらに説明すると、LLDPEは結晶融点がより低いので、ＭＩが
１．０ｄｇ／分である「モンテル１２Ｃ０１」LLDPE（実施例２）、およびＭＩ
が６．０ｄｇ／分である「ダウレックス２０３５」LLDPE（実施例３〜６）は、
両者とも、「レスＡ−２４６８^TM」樹脂の中に、８０重量％樹脂装填量で、容易
かつ効果的に配合され、均質化された。押出機中での成分の物理的混合をより高
いメルトインデックスの「ダウレックス２０３５」LLDPEを用いて成し遂げるこ
とも、実際により容易であることが観察された。しかし、「ダウレックス２０３
５」LLDPEを含んでいる得られた押出物は、より低い溶融粘度とより低い溶融強
度を有していた。その結果、実施例３で行われたように、押出機の温度設定点を
調節することによって、また押出機速度を調節することによって最終押出物の温
度を制御し、かつその温度を最低限に抑えるようにしなければ、ペレットに成形
することがさらに困難であった。これとは対照的に、マスターバッチに「モンテ
ル１２Ｃ０１」LLDPEを含めたときは、「モンテル１２Ｃ０１」LLDPEを含んでい
る配合物の溶融粘度がより高いがために、そのペレット成形工程は一層容易であ
る（実施例２）。

【０１４５】これらの実施例から、樹脂を高レベルで含んでいるマスターバッチを高度に効
果的な方法で製造する場合、次の因子が重要であることは明らかである：（１）樹脂と担体ポリマーとの均質化が不良であることは、ペレットではなく
、押出物の大きな凝集物またはプリルが形成されることに通じる（また、担体ポ
リマーと樹脂とを均質化するのに高溶融温度が必要とされるときは、溶融ブレン
ドの溶融強度が低いために、良好なペレットを形成することが困難である）；（２）樹脂と配合される担体ポリマーの融点を下げることは、樹脂がより高い
溶融粘度を有する温度において担体ポリマーが可塑化するので、その担体ポリマ
ーと樹脂とを物理的に溶融、混合するのをより容易にする；および（３）同じ融点においては、担体ポリマーのメルトインデックス（または溶融
流量）を上げることは、担体ポリマーを樹脂と均質化させ得る効率を改善する。

【０１４６】特に、マスターバッチ中で次の担体ポリマー：（１）「モンテル１２Ｃ０１」LLDPE；（２）「ダウレックス２０３５」LLDPE；（３）１４重量％の「ダウレックス２０３５」LLDPEおよび６重量％の「ファ
イナ７４２５」プロピレン−エチレンランダム共重合体（「ファイナ７４２５」
プロピレン−エチレンランダム共重合体の量が増加され、そして「ダウレックス
２０３５」LLDPEレベルが低下されるにつれて、加工がより困難になる）；も使用されるときは、８０重量％の「レスＡ−２４６８^TM」樹脂を含んでいるマ
スターバッチが非常に効果的に製造された。これとは対照的に、次の担体ポリマ
ー：（１）「ソルベイＫＢ４４１５」プロピレン−エチレンランダム共重合体；お
よび（２）「ファイナ７４２５」プロピレン−エチレンランダム共重合体を用いては、８０重量％の「レスＡ−２４６８^TM」樹脂を含んでいる、許容でき
るペレット化マスターバッチ材料は製造されなかった。

【０１４７】これらの実施例は、一般に、「レスＡ−２４６８^TM」樹脂を高レベルで含んで
いるマスターバッチは、LLDPEを用いるか、またはLLDPEをより少量のある種特定
のプロピレン−エチレンランダム共重合体と併用すると、効率的に製造すること
ができることを示している。ポリプロピレンホモポリマー自体、またはそれに代
えて多くのプロピレン−エチレンランダム共重合体自体を用いては、同様の条件
下で、良好なブレンド均質性または良好なペレット品質を有する高樹脂含有量の
マスターバッチは、これらを効率的に製造することは可能でなかった。この困難
性はこれら担体ポリマーの融点がより高いこと、さらにまた低レベルのプロピレ
ンポリマーを「レスＡ−２４６８^TM」樹脂と共に含んでいるマスターバッチのレ
オロジー特性および結晶化特性のためである。

【０１４８】比較例２この比較例は、下記に記載されることを除いて、実施例２〜８におけると同じ
ようにして、樹脂およびポリプロピレンホモポリマーのマスターバッチを製造す
ることに関する。この比較例は、特に、配合中に１つのポリプロピレンホモポリ
マーから他のポリプロピレンホモポリマーに切り替えることに関する。

【０１４９】マスターバッチは、デラウエア州、ウイルミントンのハーキュレス社から入手
できる「レスＡ−２４６８^TM」樹脂８０重量％、およびペンシルバニア州、ピッ
ツバーグ（Pittsburgh）のアリステク・ケミカル社（Aristech Chemical Corp.
）から入手できる、２．０ｄｇ／分のMFR（ASTM D-1238、２３０℃／荷重２．１
６ｋｇ）を有する「アリステク（Aristech）ＦＦ０２０Ｔ」ポリプロピレンホモ
ポリマー２０重量％から形成された。配合押出機および補助ブレンド装置は実施
例１におけるものと同じであった。この比較例では、押出機のバレル温度は、材
料の溶融を促進するために、押出機の供給端部において３３０〜３４０゜Ｆに設
定されたが、ダイ端部においては、ダイを出ていく溶融物の温度を、ペレット化
を促進すべくできるだけ低く保つために２８０〜３００゜Ｆまで下げた。

【０１５０】押出機は樹脂と担体ポリマーとの強力混合を促進するために３１０ｒｐｍに設
定され、そしてその［樹脂＋担体ポリマー］ブレンドがその押出機に７５ポンド
／時で供給された。そのブレンドを溶融、均質化するのに必要とされる混合エネ
ルギーを与えるには、実施例２〜８の押出機速度と比較してそれより高い押出機
速度が必要とされた。得られた押出物は、ベリンジャー・ペレタイザーによって
はペレット状粒子に効果的に切断されなかった。それに代わって、大きな塊りや
プリルが形成され、その一部は、ベリンジャー・ペレタイザーのカッターおよび
ドライヤーのモーターを動かなくするほど十分に大きかった。

【０１５１】供給原料を「レスＡ−２４６８^TM」樹脂８０重量％、およびデンマーク（Denm
ark）、コペンハーゲン（Copenhagen）のボレアリス社（Borealis）から入手で
きる、８．０ｄｇ／分のMFR（ASTM D-1238、２３０℃／荷重２．１６ｋｇ）を有
するキャストフィルムグレードのポリプロピレンである「ボレアリス（Borealis
）ＨＤ６０１Ｆ」ポリプロピレンホモポリマー２０重量％に変更すると、押出物
の大きな塊およびプリルという問題は速やかに解消された。この供給原料組成物
は、マグアイアー・ブレンダーの供給ホッパー中のアリステクポリマーに代えて
ボレアリスポリマーを用いることによって変更された。ボレアリスポリマーを含
んでいる供給原料は、しかし、良好な結果を生まず、代わりに、初めの供給原料
によるような大きな塊およびプリルではなく、凝固した押出物のもっと細かい、
不規則な粒状断片をもたらした。

【０１５２】このホモポリマーの高融点は、混合を促進するために高押出機速度を用いたと
きでも、樹脂とポリプロピレンとの効果的な均質化を妨げた。しかし、もっと高
いMFRを有する「ボレアリスＨＤ６０１Ｆ」ポリプロピレンホモポリマーを用い
ると、配合中に達成される均質化の程度が改善され、そしてそのブレンドのレオ
ロジーはペレットの製造により適切なものとなった。その結果、均質化不良と不
適正な押出物のレオロジーに帰せられる大きな凝集物およびプリルの問題は減少
せしめられた。しかし、この後者のブレンドは冷却後に非常に脆く、砕け易くな
るために、そのマスターバッチペレットは乾燥および取り扱い中に簡単に粒状化
された。

【０１５３】上記のことから見て、８０重量％の「レスＡ−２４６８^TM」樹脂を含んでいる
許容できるペレット化マスターバッチ材料は、「アリステクＦＦ０２０Ｔ」ポリ
プロピレンホモポリマーか、「ボレアリスＨＤ６０１Ｆ」のいずれかを用いては
製造することができなかった。

【０１５４】実施例９〜１２および比較例３これらの実施例は、デラウエア州、ウイルミントンのハーキュレス社から入手
できる「MBG 273^TM」樹脂から形成されるマスターバッチに関する。これらのマ
スターバッチは、ポリエチレンおよび／またはプロピレン−エチレンランダム共
重合体も含んでいる。

【０１５５】これらの実施例において、「MBG 273^TM」樹脂は８０重量％レベルで配合され
、その残りはもう１種のポリマーであった。この他のポリマーは、下記の表４に
記載されるとおり、LLDPE、プロピレン−エチレンランダム共重合体、またはLLD
PEとプロピレン−エチレンランダム共重合体との組み合わせであった。

【０１５６】

【表４】

【０１５７】上記の表４を参照すると、「モンテル１２Ｃ０１」は、デラウエア州、ウイル
ミントンのモンテル社から入手できる、１．０ｄｇ／分のＭＩを有するLLDPEで
ある。「ダウレックス２０３５」は、ミシガン州、ミッドランドのダウ・ケミカ
ル社から入手できる、６．０ｄｇ／分のＭＩを有するLLDPEである。「ソルベイ
ＫＢ４４１５」は、テキサス州、ヒューストンのソルベイ・ポリマース社から入
手できる、２％のエチレンを含んでいる、即ち２％Ｃ２のプロピレン−エチレン
ランダム共重合体である。「ファイナ７４２５」は、テキサス州、ダラスのファ
イナ・オイル・アンド・ケミカル社から入手できる、３％のエチレンを含んでい
る、即ち３％Ｃ２のプロピレン−エチレンランダム共重合体である。「ボレアリ
スＨＤ６０１Ｆ」ポリプロピレンホモポリマーは、前記のとおり、デンマーク、
コペンハーゲンのボレアリス社から入手できる、８．０ｄｇ／分のMFR（ASTM D-
1238、２３０℃／荷重２．１６ｋｇ）を有するキャストフィルムグレードのポリ
プロピレンである。

【０１５８】マスターバッチペレットは、これらの組成物から、下記に記載されることを除
いて、実施例２〜８におけると同じようにして、樹脂および担体ポリマーを、実
施例２〜８で用いられた押出機およびウォーター−リング式ペレタイザーを通過
させることによって製造された。樹脂および担体ポリマーが押出機に加えられる
速度は、以下の表５の情報から計算することができる。例えば、実施例９では、
総供給速度は８６ポンド／時であって、これは、樹脂８０重量％およびポリエチ
レン２０重量％のマスターバッチを製造するのに、樹脂が約６９ポンド／時の速
度で加えられ、またポリエチレンが約１７ポンド／時の速度で加えられることを
意味する。その正確な割合の混合物［樹脂＋担体ポリマー］は、マグアイアー・
モデル２２２秤量計ブレンダーを用いて製造され、そしてそのブレンドは、実施
例１におけるマグアイアー・オーガー式供給装置を用いて、押出機に所望とされ
る速度で供給された。

【０１５９】押出機は、次の温度に設定された１１個のバレル温度域を、ペレタイザー温度
域との組み合わさせで有していた：Ｚ１＝１１０゜Ｆ、Ｚ２＝２３０゜Ｆ、Ｚ３
＝３２０゜Ｆ、Ｚ４＝３２０゜Ｆ、Ｚ５＝２８０゜Ｆ、Ｚ６＝２８０゜Ｆ、Ｚ７
＝２７０゜Ｆ、Ｚ８＝２５０゜Ｆ、Ｚ９＝２５０゜Ｆ、Ｚ１０＝２５０゜Ｆ、Ｚ
１１＝２５０゜Ｆ、アダプタ＝３１０゜Ｆ、ダイ（上部）＝３３５゜Ｆおよびダ
イ（底部）＝３３０゜Ｆ。

【０１６０】実施例および比較例の各々の押出機速度は、以下の表５に記載されるように設
定された。ウォーター−リング式ペレタイザーは、４個の直径０．１００インチ
のダイホール、および表示される速度で回転する２枚のカッターブレードを用い
て標準条件下で運転された。表５は、また、ペレット化製品が製造できた実施例
の全てについてそれらペレットの実測サイズも記載する。表５において、プリル
は、粒子の凝集で形成され得る球形粒子または丸くなったボールのことをいう。

【０１６１】

【表５】

【０１６２】以下の表６は、ベリンジャー・ペレタイザーから採集された材料を説明するも
のである。表６に見られるように、実施例の幾つかでは、マスターバッチ押出物
の特性がペレットの製造には十分でなく、この理由から適正なペレット外観を有
する許容できるマスターバッチ製品は製造されなかった。

【０１６３】

【表６】

【０１６４】表６から、両LLDPEポリマー（実施例９〜１０）は「MBG 273^TM」樹脂と非常に
効果的に配合されて、良好なペレットをもたらしたことは明白である。メルトイ
ンデックスの低い方の「モンテル１２Ｃ０１」LLDPEを含んでいる実施例９にお
いて、そのペレット形状は、典型的には、平らなピル形状であった。「ダウレッ
クス２０３５」LLDPEから製造されたペレット（実施例１０）は異なる形状を持
っていた。特に、「ダウレックス２０３５」LLDPEによれば、マスターバッチ押
出物に、それがダイを出ると直ぐに僅かな膨張が起こり、その結果ダイホールの
直径よりそれほど大きくはない円柱直径を有する円柱状ペレットができた。

【０１６５】実施例１１において、「ファイナ７４２５」プロピレン−エチレンランダム共
重合体を「ダウレックス２０３５」LLDPEとブレンドすると、典型的には、薄い
、円形のレンズ形状を有する優れて透明なペレットをもたらすよく均質化された
製品がもたらされた。このポリマーの組み合わせは、押出物の膨張が実施例１０
に比較して有意に増加するようにブレンドのレオロジーを変え、円柱状形状では
なく、平らなレンズ形状をもたらした。これらペレットの透明度は均質性が良好
であることを示していた。

【０１６６】実施例１２において、２０重量％の「ファイナ７４２５」プロピレン−エチレ
ンランダム共重合体の配合は加工不良をもたらし、ペレットではなく微粉物およ
びプリルを形成させた。低溶融性の「ファイナ７４２５」プロピレン−エチレン
ランダム共重合体は、実施例１１におけるように、樹脂と均質にブレンドするだ
ろうと予想された。しかし、実施例１２の８０／２０重量％押出物はペレットを
形成する適切なレオロジーを有していなかった。この押出物のレオロジーは、材
料をそれがダイから出た直後に凝集させた。

【０１６７】比較例３においては、「MBG 273^TM」樹脂が「ボレアリスＨＤ６０１Ｆ」ポリ
プロピレンホモポリマーと配合された。この高溶融流量ポリプロピレンホモポリ
マーから製造されたマスターバッチは大きな凝集物を形成させず、その押出材料
がベリンジャー・ペレタイザーの遠心脱水機に入る前の、その押出材料の水流中
における透明な外観によって証明されるように、均質化されているように思われ
た。この材料は、ほとんど、不規則形状の球体または粒体の相互連結された複合
屑片から構成されていた。この材料は非常に脆いために、それが遠心脱水機を通
過するときダストまで砕紛化された。

【０１６８】これらの実施例および比較例から、「MBG 273^TM」樹脂から製造されたマスタ
ーバッチに関して次の観察がなされた：（１）LLDPEを含んでいるマスターバッチは十分に加工処理されたが、ペレッ
ト化は理想的なものではなかった；（２）LLDPEとプロピレン−エチレンランダム共重合体とのブレンドは、加工
がLLDPEだけよりも良好であり、得られた製品はより透明であって、樹脂と担体
ポリマーとの相溶性がLLDPEだけを用いた場合よりも良好であることを示してい
た；および（３）「MBG 273^TM」樹脂とポリプロピレンホモポリマーまたはプロピレン−
エチレンランダム共重合体とのブレンドは、ペレットに成形することができなか
った。しかし、これらの担体ポリマーは、「レスＡ−２４６８^TM」樹脂とよりも
「MBG 273^TM」樹脂との相溶性が高く、「レスＡ−２４６８^TM」樹脂との物理的
混合がより容易であった。配合問題は、押出物のレオロジー特性および結晶化特
性に起因して、ペレット製造の困難性により多く関係していた。

【０１６９】実施例１３〜１５および比較例４〜７これらの実施例および比較例は、種々のマスターバッチ組成物に必要とされる
冷却時間の相違を示すものである。前記のように、速い冷却速度は、切断を容易
にすることで、マスターバッチのペレット化を促進する。

【０１７０】表７に挙げられる樹脂および担体ポリマーは、これらの組成物を、ニュージャ
ージー州、Ｓ．ハッケンサック（S. Hackensack）のＣ．Ｗ．ブラベンダー・イ
ンスツルメンツ社（C. W. Brabender Instruments, Inc.）製のモデルＤ−６逆
回転式二軸スクリュー押出機に加えることによってブレンドされた。この押出機
は実験室規模の小型モデルであるが、これらの実施例で加工処理された材料の量
は、各試験の成分を予備混合し、そのブレンド混合物をその押出機に供給すべく
十分に少なかった。樹脂および担体ポリマーは、表７に示される速度と同じ材料
押出速度で押出機に供給された。

【０１７１】実施例の各々の押出機速度は、以下の表７に記載されるように設定された。押
出機速度は、均質な押出物を形成する必要最低速度を用いるように変えられた。
押出機の帯域温度は公称で１２０℃（供給域）／１７５℃（中間域）／１９０℃
（ダイ域）であった。押出ストランドの溶融強度を改善することが必要なときは
、温度が１０〜２０℃下げられた。

【０１７２】約２００℃の温度の押出物が、長さ６０ｃｍの、約２５℃の温度の水槽に入っ
て、表７に記載される直径を有するマスターバッチストランドを形成した。この
組成物は、実施例１および比較例１のペレタイザーを用いることにより、表７に
記載される速度で延伸された。

【０１７３】表７を参照すると、「２４６８」は「レスＡ−２４６８^TM」を指し、「FF020T
」はペンシルバニア州、ピッツバーグのアリステク・ケミカル社から入手できる
「FF020T」ポリプロピレンを指し、「ダウ２０３５」はミシガン州、ミッドラン
ドのダウ・ケミカル社から入手できる「ダウレックス２０３５」LLDPEを指し、
「Ｍ６５８０」はテキサス州、ヒューストンのライオンデル・ポリマース社（Ly
ondell Polymers Corp.）から入手できる「アラトン（Alathon）Ｍ６５８０」HD
PEを指し、そして「ファイナ８４７３」はテキサス州、ダラスのファイナ・オイ
ル・アンド・ケミカル社から入手できる「ファイナ８４７３」プロピレン−エチ
レンランダム共重合体を指す。これらの実施例において、ペレタイザーの速度設
定は一定に保持され、一方ストランドの実測延伸速度は張力下でのストランドの
小さい伸張のために僅かに変動した。

【０１７４】

【表７】

【０１７５】以下の表８は、押出物、ストランド、およびマスターバッチ組成物を凝固させ
るのにどのくらいの冷却が必要であったかを特徴付けるものである。押出物の外
観は押出物が水槽に入る前に特徴付けられた。ストランドの外観は押出物が水槽
を出た後に特徴付けられた。

【０１７６】マスターバッチストランドが凝固していたかどうかを特徴付けるために、その
凝固過程に５lb_fの力が異なる時間適用された。マスターバッチストランドが、
５lb_fの力が適用されたときに５％未満伸張したならば、そのマスターバッチス
トランドは硬くなっていると見なされた。マスターバッチストランドが、５lb_f
の力が適用されたときに５％より多く伸張したならば、そのマスターバッチスト
ランドは伸張性であると見なされた。表８に記載された時間よりも僅かに短い冷
却時間では、ストランドの剛性は表８に記載されたものよりも有意に小さかった
。表８に記載された冷却時間においては、ストランドをそのゴム状非晶質状態か
ら剛性の半結晶状態に転化させるに足る十分な結晶化度が発生した。

【０１７７】

【表８】

【０１７８】表８から分かるように、本発明によるマスターバッチ組成物は、３５重量％の
ポリプロピレンまたは５５重量％のポリプロピレンを含んでいるマスターバッチ
組成物よりもはるかに速い冷却時間を有していた。

【０１７９】実施例１６〜１８および比較例８〜９これらの実施例および比較例は、コネチカット州、ダンベリー（Danbury）の
ユニオン・カーバイド社（Union Carbide Corp.）から入手できる「ユニオン・
カーバイド（Union Carbide）ＤＸ５Ｅ９８」ポリプロピレンに基づくキャスト
フィルムの製造に関する。比較例の１つでは、フィルムに樹脂が加えられなかっ
た。他の比較例および実施例は「レスＡ−２４６８^TM」樹脂で変性されたキャス
トフィルムに関し、その場合マスターバッチの使用により樹脂が配合された。こ
れらの実施例および比較例の組成物は、全て、以下において論じられるように、
本質的に同等の条件下でフィルムに加工された。

【０１８０】比較例８は、追加の添加剤が使用されていない、コネチカット州、ダンベリー
のユニオン・カーバイド社から入手できる「ユニオン・カーバイドＤＸ５Ｅ９８
」ポリプロピレンから製造された。表９および１０のこの比較例および他の実施
例においては、ポリプロピレンは、幅６″のスロットフィルムダイに接続された
、ニュージャージー州、Ｓ．ハッケンサックのＣ．Ｗ．ブラベンダー・インスツ
ルメンツ社製の３／４″実験室用一軸スクリュー押出機を用いて、２ミルのフィ
ルムに流延成形された。材料は、約３ポンド／時の押出量に相当する３０ｒｐｍ
の押出機速度で押し出された。そのフィルムダイを出た押出物は、フィルムを公
称厚さ２．０ミルになるまで延伸するのに適切な速度で回転している直径４イン
チのキャスチングロール上に流延された。フィルムキャスチングロールを冷却す
る循環水は４５℃であり、またそのキャスチングロール表面の温度は、表９およ
び１０の実施例については５３〜５７℃の範囲に入ることが測定された。性質、
特にフィルムの曇り度はキャスチングロール温度に依存し、従って、表９および
１０の実施例に関しては、それらフィルムは、樹脂マスターバッチのフィルム特
性に及ぼす影響について、フィルム流延法とは無関係な良好な比較を得るために
、同じフィルム流延法を用いて製造された。

【０１８１】比較例９および実施例１６〜１８はマスターバッチを用いて製造された。比較
例９において、そのマスターバッチは、「レスＡ−２４６８^TM」樹脂を５０重量
％レベルで、「モンテルＰＤＣ１２０８」ポリプロピレン中に含んでいるもので
あった。実施例１６〜１８のマスターバッチは、高レベルの「レスＡ−２４６８ ^TM 」樹脂を各種ポリエチレンと共に含んでいた。表９のマスターバッチは、ニュ
ージャージー州、サウス・ハッケンサックのＣ．Ｗ．ブラベンダー・インスツル
メンツ社から入手できる「ブラベンダーＤ−６」二軸スクリュー押出機を用いて
配合された。これらのコンパウンドは、マスターバッチ組成物をストランドペレ
ット化させるようになすべく十分な溶融弾性を有する、目視で均質な押出物を与
えることが観察された。

【０１８２】以下の表９において、「樹脂」は、デラウエア州、ウイルミントンのハーキュ
レス社から入手できる「レスＡ−２４６８^TM」樹脂を意味する。「ＰＰ」は、デ
ラウエア州、ウイルミントンのモンテル・ポリオレフィンズ社（Montell Polyol
efins）から入手できる「PDC 1120」ポリプロピレンホモポリマーを意味する。
「ダウ−LLDPE」は、ミシガン州、ミッドランドのダウ・ケミカル社から入手で
きる「ダウ・エンゲージ（Dow Engage）８１００」LLDPEを意味する。「HDPE」
は、テキサス州、ヒューストンのエクイスター・ケミカルス社から入手できる「
アラトンＭ６５８０」HDPEを意味する。DSM-LLDPEは、オランダ、ゲリーンのDSM
社から入手できる「DSM 1016LF」LLDPEを意味する。

【０１８３】

【表９】

【０１８４】マスターバッチは、各々、「ユニオン・カーバイドＤＸ５Ｅ９８」ポリプロピ
レンに対して、ブレンド中に１０重量％の“”を配合するのに十分なレベルで加
えられた。マスターバッチおよびポリプロピレンは正確な組成になるまで予備ブ
レンドされ、その予備混合ブレンドが、フィルムを流延成形するのに用いられる
３／４″押出機の供給ホッパーに移された。押出機の温度設定は１４０℃（供給
域）／２００℃／２４０℃／２５０℃（ダイ域）であった。各予備混合ブレンド
は、比較例８のフィルムを製造するのに用いられた同じ６″幅のキャストフィル
ム装置を使用して、直接２ミルのフィルムに流延成形された。

【０１８５】得られたフィルムは、以下の表１０に記載される光学的性質および防湿性を有
していた。表１０において、曇り度および透明度は、メリーランド州（Maryland
）、コロンビア（Columbia）のＢｙｋ−ガードナーＵＳＡ社（Byk-Gardner USA
）から入手できる光学試験器である「ヘイズ−ガード（Haze-Gard）＋」を使用
することにより測定された。表１０を参照すると、「MVTR」は、ASTM E98に従っ
て単位（ｇ-H₂O-ミル／日-ｍ²）で測定される透湿度を意味する。

【０１８６】

【表１０】

【０１８７】表１０から、実施例１６〜１８のポリプロピレンキャストフィルムは、比較例
９のポリプロピレンフィルムの曇り度とほぼ同等の曇り度の値を示したことが分
かる。言い換えると、ポリエチレンを含んでいる高樹脂含有量マスターバッチか
ら製造されたポリプロピレンキャストフィルムは、樹脂５０重量％／ポリプロピ
レン５０重量％のマスターバッチを用いて製造されたポリプロピレンフィルムの
曇り度の値（例えば、以下の比較例１０を参照されたい）と比較して、同様の曇
り度の値を有していた。従って、樹脂とポリエチレンとのマスターバッチの添加
によるポリプロピレンフィルムに対するポリエチレンの添加は、この変性ポリプ
ロピレンフィルムの光学的性質には最小限の効果しか及ぼさなかった。

【０１８８】表１０は、また、ポリプロピレンフィルムに対する「レスＡ−２４６８^TM」樹
脂の添加は、MVTRを改善することを示している。これに関して、比較例９のポリ
プロピレンフィルムはMVTRの低下率が３４％であった。同様に、実施例１６〜１
８のポリプロピレンフィルムは、比較例９と比較したとき、同等または同一のMV
TR低下率を示した。

【０１８９】上記のことから見て、実施例１６〜１８のマスターバッチ配合物を介してポリ
プロピレンキャストフィルムにポリエチレンを添加することの結果として、最小
限の負の効果しか観察されなかった。上記の性質はポリプロピレンキャストフィ
ルムで測定されたものであるけれども、配向されたポリプロピレンフィルムでも
同じ結果が観察されるだろうと予想される。

【０１９０】実施例１９〜２６および比較例１０〜１１これらの実施例および比較例は、デラウエア州、ウイルミントンのモンテル社
から入手できる「モンテルＰＣＤ１１２０」ポリプロピレンホモポリマーからポ
リプロピレンキャストフィルムを製造することに関する。比較例の１つでは、フ
ィルムに樹脂が加えられなかった。他の比較例および実施例は、「レスＡ−２４
６８^TM」樹脂を含んでいるマスターバッチで変性されたキャストフィルムに関す
る。これらの実施例および比較例の組成物は、全て、以下において論じられるよ
うに、本質的に同等の条件下でフィルムに加工された。

【０１９１】比較例１０のフィルムは、このポリプロピレンから、樹脂を加えずに製造され
たものである。ポリプロピレンは、比較例８に記載されるフィルム流延成形ダイ
およびキャスチングロールを具える３／４″一軸スクリュー押出機を用いて、１
．７ミルのフィルムに流延成形された。表１１および１２に記載される比較例１
０および他の実施例のコンパウンドは、本質的に同じ条件下で押し出された。キ
ャスチングロールの速度は、所望とされる１．７ミルの公称フィルム厚さを達成
するように調整された。表１１および１２に記載される実施例において、フィル
ムキャスチングロールに対する循環水は３５℃であり、またそのキャスチングロ
ールの表面はフィルムの流延成形中３９℃であることが測定された。前の実施例
に比較してそれらより低い流延成形温度および薄くなったフィルムの厚さは、最
終フィルムの曇り度を低下させることとなった。表１１および１２の全ての実施
例は、フィルムの性質に対する樹脂マスターバッチの効果をフィルムの流延成形
条件とは無関係に測定できるように、同じ条件下でフィルムに流延成形された。

【０１９２】比較例１１および実施例１９〜２６では、樹脂は、ポリプロピレンに、表１１
に記載される組成を有するマスターバッチ中で、「モンテルＰＤＣ１１２０」ポ
リプロピレンと最終フィルム中に１０重量％の樹脂含有量を達成するのに適切な
レベルで予備ブレンドすることによって加えられた。これらの実施例および比較
例において、樹脂マスターバッチは、コネチカット州、ポウカタックのデービス
−スタンダード社製の二軸スクリュー押出機である３２ｍｍ逆回転式「Ｄ−テッ
クス」を用い、実施例２〜８で使用した配合法と同様の方法で樹脂を担体ポリマ
ーと配合することによって製造された。押出機は、実施例２〜８に記載された、
マサチューセッツ州、マーブルヘッドのベリンジャー・ディビジョン社製のウォ
ーター−リング式ペレタイザーである「WRP-12V」に接続されていた。

【０１９３】表１１において、「樹脂」は、デラウエア州、ウイルミントンのハーキュレス
社から入手できる「レスＡ−２４６８^TM」樹脂を意味する。「ＰＰ」は、テキサ
ス州、ヒューストンのエクソン・ケミカル社（Exxon Chemical Corp.）から入手
できる「エスコレン（Escorene）４２９２」ポリプロピレンを意味する。「ダウ
」は、ミシガン州、ミッドランドのダウ・ケミカル社から入手できる「ダウレッ
クス２０３５」LLDPEを意味する。「モンテル」は、デラウエア州、ウイルミン
トンのモンテル・ポリオレフィンズ社から入手できる「モンテル１２Ｃ０１」LL
DPEを意味する。「HS-7001」は「ユニオン・カーバイドＨＳ−７００１」LLDPE
を意味し、また「DFDB 9042」は「ユニオン・カーバイドDFDB 9042」を意味する
が、これらは共にコネチカット州、バンベリーのユニオン・カーバイド社から入
手できる。「M6580 HDPE」は、テキサス州、ヒューストンのライオンデル・ポリ
マース社から入手できる「アラトンＭ６５８０」HDPEを意味する。「ファイナ８
４７３」はエチレンを４．５重量％含んでいる「ファイナ８４７３」プロピレン
−エチレンランダム共重合体を意味し、また「ファイナ７４２５」はエチレンを
３重量％含んでいる「ファイナ７４２５」プロピレン−エチレンランダム共重合
体を意味するが、これらは共にテキサス州、ダラスのファイナ・オイル・アンド
・ケミカル社から入手できる。

【０１９４】

【表１１】

【０１９５】樹脂マスターバッチが使用された実施例１９〜２６および比較例１１において
は、前記の「モンテルＰＤＣ１１２０」ポリプロピレンフィルムに１０重量％の
樹脂を組み込むのに十分なマスターバッチが加えられた。比較例１０と同じ条件
下でフィルムが流延成形された。即ち、ポリマーブレンド組成物が、調整可能な
６″のリップ・スロットダイに接続された３／４″ブラベンダー一軸スクリュー
押出機を用い、そして３９℃の表面温度を有するキャスチングロールを使用して
１．７ミルのフィルムに流延成形された。

【０１９６】得られたフィルムは、以下の表１２に記載される光学的性質と引張特性を有し
ていた。表１２において、曇り度および透明度は、メリーランド州、コロンビア
のＢｙｋ−ガードナーＵＳＡ社から入手できる光学試験器である「ヘイズ−ガー
ド＋」を使用することにより測定された。さらに、「ＭＢ」はマスターバッチを
意味する。引張特性はASTM D-638試験法に従って測定された。

【０１９７】

【表１２】

【０１９８】表１２から、全樹脂変性フィルムの曇り度および透明度の値は、１．０ｄｇ／
分のＭＩを有する「モンテル１２Ｃ０１」LLDPEを含んでいるマスターバッチに
基づく実施例２０のフィルムを除けば、比較例１０の対照未変性ポリプロピレン
フィルムの値と同等またはそれ以上に良好であることは明白である。本発明によ
る他のマスターバッチを含んでいるフィルムは、比較例１１におけるポリプロピ
レン５０重量％のマスターバッチ・比較例Ａで変性されたものと同様の光学的性
質を示した。HDPEを含んでいるフィルム、即ち実施例２６は、他の三成分系マス
ターバッチから製造されたフィルムよりもやや高い曇り度を示した。

【０１９９】良好な光学的性質を有するフィルムをもたらしたマスターバッチのLLDPEは、
０．９２ｇ／ｃｍ³未満の密度を有する、高透明度キャストフィルムグレードのL
LDPEと特徴付けることができる。光学的性質がそれより劣るフィルムをもたらし
た「モンテル１２Ｃ０１」LLDPEは、１．０ｄｇ／分のＭＩを有する褐色フィル
ムグレードのLLDPEと特徴付けることができるものであって、それは褐色フィル
ムグレードのLLDPEに典型的なものである。

【０２００】総合的に見ると、マスターバッチで変性されたフィルムの光学的性質は、マス
ターバッチが１．０ｄｇ／分のＭＩを有するLLDPEを含んでいる場合（マスター
バッチＢ）か、またはHDPEを含んでいる場合（マスターバッチＨ）を除けば、ポ
リプロピレン５０重量％のマスターバッチ・比較例Ａで変性されたフィルムと同
様であった。

【０２０１】ポリプロピレン５０重量％のマスターバッチ・比較例Ａで変性されたフィルム
と、本発明によるマスターバッチで変性されたフィルムとの間には、引張モジュ
ラスに低下は認められなかった。ポリプロピレンフィルムにLLDPEを加えること
により剛性の低下がもたらされる可能性があるという懸念があったけれども、そ
れらマスターバッチに因る引張強さに対する顕著な影響はなかった。これに関し
て、HDPEを含んでいるマスターバッチで変性されたフィルムは、予想されるよう
に、より高いモジュラスを示したことに気付かれるべきである。

【０２０２】実施例２７〜３５および比較例１２〜１７これらの実施例および比較例は、３種の異なるグレードのポリプロピレンから
配向ポリプロピレンフィルム（OPPフィルム）を製造することに関する。ポリプ
ロピレンの各タイプについて、OPPフィルムに樹脂が組み込まれなかった比較例
が製造された。同様に、ポリプロピレンの各タイプについて、ポリプロピレン中
に６０重量％の「レスＡ−２４６８^TM」樹脂を含んでいるマスターバッチを使用
して樹脂がフィルムに組み込まれているもう１つの比較例が製造された。これら
の実施例は、上記３種の異なるポリプロピレンのタイプと、樹脂およびポリプロ
ピレンから形成された３種の異なるマスターバッチとの組み合わせから製造され
るフィルムに関する。フィルムが樹脂の添加により変性された全ての場合に、フ
ィルムに１０重量％の樹脂を組み込むのに足る十分なマスターバッチが加えられ
た。

【０２０３】表１３に記載されるマスターバッチは、樹脂と担体ポリマーを押出機に加える
ことによって製造された。これら実施例の供給速度が約８０ポンド／時であった
ことを考慮して、樹脂と担体ポリマーが押出機に加えられる速度を表１３の情報
から計算することができる。例えば、実施例２７では、総供給速度は約８０ポン
ド／時であるが、これは、樹脂８０重量％およびポリプロピレン２０重量％のマ
スターバッチを製造するには、樹脂は約６４ポンド／時の速度で添加され、また
ポリプロピレンは約１６ポンド／時の速度で添加されることを意味する。これら
のマスターバッチは、コネチカット州、ポウカタックのデービス−スタンダード
社からの３２ｍｍ逆回転式・「Ｄ−テックス」二軸スクリュー押出機を用いて、
実施例２〜８で説明した同じ方法で配合された。それらのマスターバッチブレン
ドは、先に実施例２〜８で説明した４個のダイホールと共に作動するベリンジャ
ー・ウォーターリング式ペレタイザーを用いてペレット化された。

【０２０４】表１３において、「２４６８」は「レスＡ−２４６８^TM」樹脂を意味し、また
「MBG 273」は「MBG 273^TM」樹脂を意味するもので、これらは両者ともデラウエ
ア州、ウイルミントンのハーキュレス社から入手することができる。表１３のマ
スターバッチ・比較例Ｂのポリプロピレンは、ペンシルバニア州、ピッツバーグ
のアリステク・ケミカル社から入手できる「FF020T」ポリプロピレンであった。
LLDPEは、ミシガン州、ミッドランドのダウ・ケミカル社から入手できる「ダウ
レックス２０３５」LLDPEであった。プロピレン−エチレンランダム共重合体は
、テキサス州、ヒューストンのエクソン・ケミカル社から入手できる「エスコレ
ンＰＤ９２７２」であった。

【０２０５】

【表１３】

【０２０６】上記マスターバッチは、各々、ポリプロピレンに対して、ブレンド中に１０重
量％の樹脂を組み込むように加えられた。それらマスターバッチは、実施例１９
〜２６におけると同じようにしてポリプロピレンと予備ブレンドされ、そしてそ
れら混合物は、実施例１９〜２６に記載されたフィルムダイおよびキャスチング
ロールを具える３／４″ブラベンダー・一軸スクリュー押出機を用いて、直接厚
いフィルムに流延成形された。表１４に記載される実施例および比較例において
製造されたフィルムは、元々は約２４ミルの厚さであって、その後OPPフィルム
試験片に延伸された。これらの厚い（実施例１９〜２６に比較して）フィルムを
製造するために、押出速度を９０〜１００ｒｐｍに上げ、またキャスチングロー
ルの速度を（実施例１９〜２６の条件に比較して）低下させて２４ミルの公称厚
さを有するフィルムを製造した。以下の表１４に記載されるように、ポリプロピ
レンは前記の「アリステクＦＦ０２０Ｔ」ポリプロピレンホモポリマー、デラウ
エア州、ウイルミントンのモンテル社から入手できる「モンテルＰＨ３８４」ポ
リプロピレンホモポリマー、またはデンマーク、コペンハーゲンのボレアリス社
から入手できる「ボレアリスＨＣ１００Ｆ」ポリプロピレンホモポリマーであっ
た。

【０２０７】８０重量％の樹脂を含んでいるマスターバッチを１２．５重量％含んでいるブ
レンドを押し出すとき、困難は観察されなかった。各ブレンドは、前記の調整可
能な幅６″のリップ・スロットフィルム流延成形ダイに接続された３／４″一軸
スクリュー押出機を用いて、２５ミルのフィルムに押出流延成形された。それら
のフィルムは、直径４インチのキャスチングロールを４本具えるフィルム引き取
り集成装置で冷却された。

【０２０８】上記の厚いシートは、ニュージャージー州、サマービル（Somerville）のＴ．
Ｍ．ロング社（T. M. Long Co.）から入手できる「Ｔ．Ｍ．ロング（T. M. Long
）・テンター延伸装置を用いて６Ｘ６倍延伸されて配向ポリプロピレンフィルム
にされた。これは、厚い原フィルムが２つの方向に原長の６倍まで延伸されたこ
とを意味する。このテンター延伸装置は、２．２５″平方のキャストフィルムを
予熱および二軸延伸して（トリミング後に）１２×１２″の公称最終サイズを有
する配向ポリプロピレンフィルムとすることによって、実験室で配向ポリプロピ
レンフィルムの小さい試料を作成する装置である。

【０２０９】上記フィルムは、１４５℃の機械温度設定、および、そのフィルムを、それが
破断なしに伸びるように加熱するのに必要とされる最低予熱時間を用いて延伸さ
れた。この変性フィルムを延伸するのに必要とされた予熱時間は２５〜３３秒の
範囲であった。比較例１２、１４および１６の未変性の対照フィルムは、未変性
試験片を十分に延伸するためには、変性フィルムの場合より長い予熱時間を必要
とし、その時間は変性フィルムの場合より数秒長かった。この所要予熱時間は、
試料間で若干変動するが、２３〜２７ミルの範囲内の出発フィルム試験片の厚さ
にも依存した。試験片を予熱した後、その試験片の縁部にクランプで留めた一連
の空気圧駆動式クリップを始動させて、試験片を両方向に同じ速度で同時に延伸
すると、１〜２秒で６Ｘ６倍の配向過程が起こる。

【０２１０】得られたフィルムは、下記の表１４に記載される曇り度特性を有していた。曇
り度は、メリーランド州、コロンビアのＢｙｋ−ガードナーＵＳＡ社から入手で
きる光学試験器である「ヘイズ−ガード＋」を使用することにより測定された。
曇り度の測定は、フィルムの５カ所の無作為選択領域の曇り度を平均することに
より行われたが、その結果は、厚い出発フィルム中の小さい厚み変動および短い
予熱時間のために、一様と言うようには延伸されなかったフィルムのより厚い領
域で測定されたより高い値を含んでいる。フィルムの幾つかはこれらの欠点を示
した。その結果、表１４の調整曇り度の欄に示されるように、調整曇り度の測定
が、フィルムの小さい厚み部分の寄与を除いたフィルムの５領域の曇り度を平均
することによって行われた。

【０２１１】表１４を参照すると、「アリステク」は「アリステクＦＦ０２０Ｔ」ポリプロ
ピレンホモポリマーを意味し、「モンテル」は「モンテルＰＨ３８４」ポリプロ
ピレンホモポリマーを意味し、そして「ボレアリス」は「ボレアリスＨＣ１００
Ｆ」ポリプロピレンホモポリマーを意味するが、これらは全て前記で説明された
。表１４をさらに参照すると、「MVTR」はASTM E96に従って測定される透湿度を
意味する。引張特性はASTM D-638試験法に従って測定された。

【０２１２】

【表１４】

【０２１３】表１４から、本発明によるマスターバッチは、マスターバッチ・比較例Ｂ、即
ち担体ポリマーがポリプロピレンであるマスターバッチに比較して曇りの量を有
意に増加させないことが分かる。マスターバッチＩまたはＪを用いて製造された
実施例では、マスターバッチ・比較例Ｂを用いて製造された比較例の値に比較し
てそれより僅かに高い曇り度の値が測定された。しかし、この曇り度の相違は、
表１４の調整曇り度値を比較することにより観察される、フィルムの幾つかにお
ける厚さの不完全さによる寄与を差し引くと、最低限のレベルまで低下した。こ
れとは対照的に、マスターバッチＫ、即ち「MBG 273^TM」樹脂を含んでいる３成
分マスターバッチで変性された実施例２９、３２および３５のフィルムについて
測定された曇り度値は、マスターバッチ・比較例Ｂが組み込まれている比較例に
ついて測定された比較値よりも低かった。

【０２１４】引張モジュラスに関し、樹脂を含んでいる実施例および比較例のOPPフィルム
は、比較例１２、１４および１６の未変性フィルムよりも有意に高い引張モジュ
ラスを示した。これら未変性比較例のモジュラス値は、次の高から低の順序、即
ち「ボレアリスＨＣ１００Ｆ」ポリプロピレン＞「アリステクＦＦ０２０Ｔ」ポ
リプロピレン＞「モンテルＰＨ３８４」ポリプロピレンに従って変わった。これ
に対応して、これらの同一ポリマーから製造された樹脂変性フィルムも同じ傾向
を示し、樹脂の添加が比較例の未変性フィルムのモジュラス値に比較して同様の
増加を引き起こした。マスターバッチ・比較例Ｂによって引き起こされたモジュ
ラスの増加は、マスターバッチＩ、ＪおよびＫの効果と同様であった。実施例の
幾つかにおいては、マスターバッチＩ、ＪおよびＫによって引き起こされたモジ
ュラスの増加は、マスターバッチ・比較例Ｂによって引き起こされた増加と同等
乃至はそれより大であり、一方、ある実施例、特にモンテルポリマーを含んでい
るものでは、モジュラスの増加はわずかに少ないようであった。総合的に見ると
、新規なマスターバッチＩ、ＪおよびＫ中での担体ポリマーの効果は、これらの
マスターバッチで変性されたOPPフィルムの剛性に関すると同様に、最小限であ
るように思われた。本発明によるマスターバッチＩ〜Ｋは、各々、ほとんど同じ
引張モジュラスの増加および引張強さの僅かの減少を与えたが、ここで後者は６
０重量％の樹脂を含んでいるマスターバッチ・比較例Ｂの効果と一致するもので
あった。

【０２１５】防湿性にに関し、「レスＡ−２４６８^TM」樹脂は、配向ポリプロピレンフィル
ムの防湿性をかなりの程度まで改善し、この点に関しては「MBG 273^TM」樹脂よ
りも効果的であった。

【０２１６】表１４に関し、各場合とも、「レスＡ−２４６８^TM」樹脂で変性された、即ち
「レスＡ−２４６８^TM」樹脂がマスターバッチ・比較例Ｂ、ＩおよびＪ経由で加
えられたフィルムは、比較例１２、１４および１６の未変性フィルムに比較して
防湿性に有意の改善、即ちMVTRの低下を示した。これらフィルムの防湿性は使用
されたポリプロピレンに依存したが、異なるマスターバッチの効果は各々のポリ
プロピレングレードについて同様であった。「ボレアリスＨＣ１００Ｆ」ポリプ
ロピレンに基づくフィルムが最良の防湿性を示したが、一方「モンテルＰＨ３８
４」ポリプロピレンに基づくフィルムは最も乏しい防湿性を示した。

【０２１７】「アリステクＦＦ０２０Ｔ」ポリプロピレンから製造されたフィルムにおいて
、ポリプロピレン４０重量％のマスターバッチ・比較例Ｂは、マスターバッチＪ
（−２４％）およびＫ（−２３％）よりも僅かに良好なMVTRの低下率（−２８％
）を与えるようであった。「ボレアリスＨＣ１００Ｆ」ポリプロピレンフィルム
ではその逆のことが観察され、この場合マスターバッチＪおよびＫのMVTR改善率
は共に−３７％であったが、マスターバッチ・比較例ＢのMVTR改善率は−３０％
に過ぎなかった。「モンテルＰＨ３８４」ポリプロピレンから製造されたフィル
ムでは、３種のマスターバッチが全てほぼ同じMVTR低下率を与えた（−３０〜−
３２％）。

【０２１８】総合的に見ると、マスターバッチの３つのタイプは、全て、ポリプロピレンフ
ィルムの防湿性に対する効果が同等であったことは明白である。マスターバッチ
を、１０重量％の「レスＡ−２４６８^TM」樹脂が組み込まれるように加えると、
MVTRが約３０％低下され、その低下の大きさは、穏当な程度であるが、フィルム
を製造するために使用されたポリプロピレンによって影響された。

【０２１９】比較例１８〜１９比較例１８では、ハーキュレス社製の「レガルレッツ（Regalrez）１１３９（
登録商標）」樹脂およびハイモント社（Himont Incorporated）から入手できる
「ハイモント（Himont）ＰＤ−４０３」ポリプロピレンホモポリマーから成る５
０／５０混合物が、約１００ｒｐｍで回転される２つの逆回転噛み合い式二軸ス
クリューを含んでいるブラベンダーＤ−６モデル・二軸スクリュー押出機を用い
て配合された。押出機の供給スロート部における温度は約１５０℃であり、また
押出機のノズル端における温度は約２２０℃であった。この押出機は、その中で
の滞留時間を最大限に長くし、そして後続ペレット化前に最適の混合を達成する
ために、供給不足条件下で運転される。

【０２２０】比較例１９においては、マスターバッチは、使用されたポリプロピレンがエク
ソン・ケミカル社製の２．０MFRグレードのポリプロピレンである「エスコレン
４２９２」ポリプロピレンであったことを除いて、比較例１８の方法に従って製
造された。

【０２２１】比較例１８および１９の製品は、最後には、溶融物をペレット化前に凝固させ
るために、長さ２フィートの水槽にストランドとして押し出された。比較例１８
および１９においては、「レガルレッツ１１３９（登録商標）」樹脂は高レベル
であるが、それは結晶化／凝固プロセスの速度を落とし、ストランドが冷却槽を
出てから４０秒と言う時間が経過するまでは、そのストランドはそれをきれいに
切断するの十分に硬くならないほどであった。

【０２２２】

【表１５】

【０２２３】比較例１８および１９の遅い凝固は、これらの混合物をペレット形態に効率的
に変えることを困難にした。この困難はポリプロピレン中樹脂マスターバッチを
製造する方法に強く影響を及ぼすものであると共に、さらに、前記実施例に記載
される新しいタイプのマスターバッチ組成物の利点を例証するのにも役立つ。

【０２２４】以上、本発明を、ある種特定の好ましい態様と関連させて、それらの様相をさ
らに十分に理解および評価できるように説明したが、それは本発明をこれら特定
の態様に限定しようとするものではない。それどころか、それは、前記の特許請
求の範囲により定義される本発明の範囲に含まれ得る全ての代替態様、修正態様
および均等態様をカバーしようとするものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｃ０８Ｌ 101/00 Ｃ０８Ｌ 101/00 // Ｇ０１Ｎ 33/44 Ｇ０１Ｎ 33/44 (Ｃ０８Ｌ 101/00 Ｃ０８Ｌ 23:04 23:04） 23:16 (Ｃ０８Ｌ 101/00 Ｂ２９Ｋ 23:00 23:16）Ｂ２９Ｋ 23:00 (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ，ＺＷ )，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＤＭ，ＤＺ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷＦターム(参考） 4F070 AA11 AA13 AA15 AA71 AB01 AB09 AB11 AB21 AB23 AB24 DA12 FA03 FA17 FB04 FB06 FB07 FC05 FC06 4F071 AA02 AA15 AA15X AA19 AA20X AA39 AA78 AA80 AA84 AA88 AF21 AF23 AF30 BB06 BC01 4F201 AA04 AA08 AA09 AA11 AC08 AG01 AR06 AR12 AR17 AR18 AR20 BA02 BC02 BC03 BC12 BC37 BK02 BK13 BK23 BL08 BL13 BL15 BL28 BL43 4J002 AF02X BA01X BB03W BB033 BB05W BB053 BB06W BB12W BB123 BB153 BC02X BC09X BK00X BP01W CE00X

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】次の：少なくとも約６５重量％の、ASTM 28-67に従って測定してある一定R & B軟化
点を有する樹脂；および DSCで測定して上記樹脂のR & B軟化点よりも約２０℃高い温度までのピーク溶
融温度を有する担体ポリマー；を含んでいるマスターバッチ。
【請求項２】担体ポリマーが、DSCで測定して、樹脂のR & B軟化点よりも
約１０℃高い温度以下のピーク溶融温度を有する、請求項１に記載のマスターバ
ッチ。
【請求項３】担体ポリマーが、ASTM D-1238に従って、１９０℃および荷
重２．１６ｋｇにおいて測定して約０．５〜３０ｄｇ／分のメルトインデックス
を有する、請求項１に記載のマスターバッチ。
【請求項４】担体ポリマーが、６５重量％の試験樹脂および３５重量％の
担体ポリマーから成る試験ポリマーが凝固する、即ち試験マスターバッチ押出成
形ストランドに５lb_fを適用すると、上記試験マスターバッチ押出成形ストラン
ドが４秒以下浸漬されている２５℃の水槽を出た後約１０秒以内に５％未満伸び
るそのようなポリマーであり、上記試験樹脂は１４０℃のR & B軟化点を有する
水素化Ｃ９炭化水素樹脂であり、そして上記試験マスターバッチ押出成形ストラ
ンドは１．０〜１．２ｋｇ／時／ストランドの速度で押出成形され、同時にその
ストランドがペレタイザーを用いて１７ｃｍ／秒の公称速度で延伸され、上記押
出成形ストランドは０．０５〜０．０６インチの直径を有し、そして上記水槽に
２００±１０℃の温度で入る、請求項１に記載のマスターバッチ。
【請求項５】担体ポリマーが、６５重量％の試験樹脂および３５重量％の
担体ポリマーから成る試験マスターバッチが凝固する、即ち試験マスターバッチ
押出成形ストランドに５lb_fを適用すると、上記試験マスターバッチ押出成形ス
トランドが４秒以下浸漬されている２５℃の水槽を出た後約１０秒以内に５％未
満伸びるそのようなポリマーであり、上記試験樹脂は１４０℃のR & B軟化点を
有する水素化Ｃ９炭化水素樹脂であり、そして上記試験マスターバッチ押出成形
ストランドは１．０〜１．２ｋｇ／時／ストランドの速度で押出成形され、同時
にそのストランドがペレタイザーを用いて１７ｃｍ／秒の公称速度で延伸され、
上記押出成形ストランドは０．０５〜０．０６インチの直径を有し、そして上記
水槽に２００±１０℃の温度で入る、請求項３に記載のマスターバッチ。
【請求項６】次の： ASTM 28-67に従って測定してある一定R & B軟化点を有する樹脂、および DSCで測定して、上記樹脂のR & B軟化点よりも約２０℃高い温度までのピーク
溶融温度を有する担体ポリマーを混合して少なくとも約６５重量％の樹脂を含んでいるマスターバッチ組成物を
形成し；そして上記マスターバッチ組成物をペレット化してマスターバッチペレットとする工程を含んでいる方法により製造されたマスターバッチペレット。
【請求項７】担体ポリマーが、DSCで測定して、樹脂のR & B軟化点よりも
約１０℃高い温度以下のピーク溶融温度を有する、請求項６に記載のマスターバ
ッチペレット。
【請求項８】担体ポリマーが、ASTM D-1238に従って、１９０℃および荷
重２．１６ｋｇにおいて測定して約０．５〜３０ｄｇ／分のメルトインデックス
を有する、請求項６に記載のマスターバッチペレット。
【請求項９】担体ポリマーが、６５重量％の試験樹脂および３５重量％の
担体ポリマーから成る試験マスターバッチが凝固する、即ち試験マスターバッチ
押出成形ストランドに５lb_fを適用すると、上記試験マスターバッチ押出成形ス
トランドが４秒以下浸漬されている２５℃の水槽を出た後約１０秒以内に５％未
満伸びるそのようなポリマーであり、上記試験樹脂は１４０℃のR & B軟化点を
有する水素化Ｃ９炭化水素樹脂であり、そして上記試験マスターバッチ押出成形
ストランドは１．０〜１．２ｋｇ／時／ストランドの速度で押出成形され、同時
にそのストランドがペレタイザーを用いて１７ｃｍ／秒の公称速度で延伸され、
上記押出成形ストランドは０．０５〜０．０６インチの直径を有し、そして上記
水槽に２００±１０℃の温度で入る、請求項６に記載のマスターバッチ。
【請求項１０】担体ポリマーが、６５重量％の試験樹脂および３５重量％
の担体ポリマーから成る試験マスターバッチが凝固する、即ち試験マスターバッ
チ押出成形ストランドに５lb_fを適用すると、上記試験マスターバッチ押出成形
ストランドが４秒以下浸漬されている２５℃の水槽を出た後約１０秒以内に５％
未満伸びるそのようなポリマーであり、上記試験樹脂は１４０℃のR & B軟化点
を有する水素化Ｃ９炭化水素樹脂であり、そして上記試験マスターバッチ押出成
形ストランドは１．０〜１．２ｋｇ／時／ストランドの速度で押出成形され、同
時にそのストランドがペレタイザーを用いて１７ｃｍ／秒の公称速度で延伸され
、上記押出成形ストランドは０．０５〜０．０６インチの直径を有し、そして上
記水槽に２００±１０℃の温度で入る、請求項８に記載のマスターバッチ。
【請求項１１】樹脂がASTM 28-67に従って測定して少なくとも約７０℃の
R & B軟化点を有する、請求項６に記載のマスターバッチペレット。
【請求項１２】マスターバッチが約７０〜９０重量％の樹脂を含んでいる
、請求項６に記載のマスターバッチペレット。
【請求項１３】担体ポリマーが第一担体ポリマーおよび第二担体ポリマー
から成る、請求項６に記載のマスターバッチペレット。
【請求項１４】担体ポリマーがポリエチレンから成る、請求項６に記載の
マスターバッチペレット。
【請求項１５】ポリエチレンが線状低密度ポリエチレン（LLDPE）から成
る、請求項６に記載のマスターバッチペレット。
【請求項１６】混合が、樹脂のR & B 軟化点の約２０℃以内であって、か
つDSCで測定される担体ポリマーのピーク溶融温度の約２０℃以内のマスターバ
ッチ温度で行われる初期混合を含んでいる、請求項６に記載のマスターバッチペ
レット。
【請求項１７】混合が、二軸スクリュー押出機中で、マスターバッチ組成
物の実質的な均質化に約７０ワット−時／ポンド以下の機械的エネルギーが必要
とされる剪断条件下において行われる、請求項６に記載のマスターバッチペレッ
ト。
【請求項１８】溶融した担体ポリマーの粘度−対−樹脂のブルックフィー
ルド粘度の比が約２０：１以下であり、ここで上記粘度はDSCで測定される上記
担体ポリマーのピーク溶融温度よりも１０℃高い温度で測定され、上記担体ポリ
マーは粘度の測定中に溶融され、上記ブルックフィールド粘度はASTM D-6267に
従って測定され、そして上記担体ポリマーの粘度は毛管剪断レオメトリーにより
１０００秒^-1の剪断速度を用いて測定される、請求項６に記載のマスターバッチ
ペレット。
【請求項１９】次の： ASTM 28-67に従って測定してある一定R & B軟化点を有する樹脂、および DSCで測定して、上記樹脂のR & B軟化点よりも約２０℃高い温度までのピーク
溶融温度を有する担体ポリマーを混合して少なくとも約６５重量％の樹脂を含んでいるマスターバッチを形成す
る工程を含んでいるマスターバッチの製造方法。
【請求項２０】担体ポリマーが、DSCで測定して、樹脂のR & B軟化点より
も約１０℃高い温度以下のピーク溶融温度を有する、請求項１９に記載の方法。
【請求項２１】担体ポリマーが、ASTM D-1238に従って、１９０℃および
荷重２．１６ｋｇにおいて測定して約０．５〜３０ｄｇ／分のメルトインデック
スを有する、請求項１９に記載の方法。
【請求項２２】担体ポリマーが、６５重量％の試験樹脂および３５重量％
の担体ポリマーから成る試験マスターバッチが凝固する、即ち試験マスターバッ
チ押出成形ストランドに５lb_fを適用すると、上記試験マスターバッチ押出成形
ストランドが４秒以下浸漬されている２５℃の水槽を出た後約１０秒以内に５％
未満伸びるそのようなポリマーであり、上記試験樹脂は１４０℃のR & B軟化点
を有する水素化Ｃ９炭化水素樹脂であり、そして上記試験マスターバッチ押出成
形ストランドは１．０〜１．２ｋｇ／時／ストランドの速度で押出成形され、同
時にそのストランドがペレタイザーを用いて１７ｃｍ／秒の公称速度で延伸され
て、上記押出成形ストランドは０．０５〜０．０６インチの直径を有し、そして
上記水槽に２００±１０℃の温度で入る、請求項１９に記載の方法。
【請求項２３】担体ポリマーが、６５重量％の試験樹脂および３５重量％
の担体ポリマーから成る試験マスターバッチが凝固する、即ち試験マスターバッ
チ押出成形ストランドに５lb_fを適用すると、上記試験マスターバッチ押出成形
ストランドが４秒以下浸漬されている２５℃の水槽を出た後約１０秒以内に５％
未満伸びるそのようなポリマーであり、上記試験樹脂は１４０℃のR & B軟化点
を有する水素化Ｃ９炭化水素樹脂であり、そして上記試験マスターバッチ押出成
形ストランドは１．０〜１．２ｋｇ／時／ストランドの速度で押出成形され、同
時にそのストランドがペレタイザーを用いて１７ｃｍ／秒の公称速度で延伸され
、上記押出成形ストランドは０．０５〜０．０６インチの直径を有し、そして上
記水槽に２００±１０℃の温度で入る、請求項２１に記載の方法。
【請求項２４】マスターバッチが約７０〜９０重量％の樹脂を含んでいる
、請求項１９に記載の方法。
【請求項２５】樹脂が水素化樹脂から成る、請求項１９に記載の方法。
【請求項２６】樹脂がＣ９炭化水素樹脂から成る、請求項１９に記載の方
法。
【請求項２７】樹脂がジシクロペンタジエン系炭化水素樹脂から成る、請
求項１９に記載の方法。
【請求項２８】担体ポリマーが第一担体ポリマーおよび第二担体ポリマー
を含んでいる、請求項１９に記載の方法。
【請求項２９】 DSCで測定される担体ポリマーのピーク溶融温度が約１５
０℃以下である、請求項１９に記載の方法。
【請求項３０】担体ポリマーがポリエチレンから成る、請求項１９に記載
の方法。
【請求項３１】ポリエチレンが線状低密度ポリエチレン（LLDPE）から成
る、請求項３０に記載の方法。
【請求項３２】担体ポリマーがプロピレン−エチレンランダム共重合体か
ら成る、請求項１９に記載の方法。
【請求項３３】混合が、樹脂のR & B 軟化点の約２０℃以内であって、か
つDSCで測定される担体ポリマーのピーク溶融温度の約２０℃以内のマスターバ
ッチ温度で行われる初期混合を含んでいる、請求項１９に記載の方法。
【請求項３４】混合が、二軸スクリュー押出機中で、マスターバッチ組成
物の実質的な均質化に約７０ワット−時／ポンド以下の機械的エネルギーが必要
とされる剪断条件下において行われる、請求項１９に記載の方法。
【請求項３５】溶融した担体ポリマーの粘度−対−樹脂のブルックフィー
ルド粘度の比が約２０：１以下であり、ここで上記粘度はDSCで測定される上記
担体ポリマーのピーク溶融温度よりも１０℃高い温度で測定され、上記担体ポリ
マーは粘度の測定中に溶融され、上記ブルックフィールド粘度はASTM D-6267に
従って測定され、そして上記担体ポリマーの粘度は毛管剪断レオメトリーにより
１０００秒^-1の剪断速度を用いて測定される、請求項１９に記載の方法。
【請求項３６】マスターバッチを形成する工程が、樹脂と担体ポリマーと
を混合してマスターバッチ組成物を形成し、そしてそのマスターバッチ組成物を
ペレット化する工程を含んでいる、請求項１９に記載の方法。
【請求項３７】次の：少なくとも約６５重量％の、ASTM 28-67に従って測定してある一定R & B軟化
点を有する樹脂、および DSCで測定して、上記樹脂のR & B軟化点よりも約２０℃高い温度までのピーク
溶融温度を有する担体ポリマーを含んでいるマスターバッチを形成し；上記マスターバッチをブレンド用ポリマーと組み合わせてポリマーブレンドを
形成し；そして上記ポリマーブレンドをポリマー製品に成形する工程を含んでいるポリマー製品の製造方法。
【請求項３８】担体ポリマーが、DSCで測定して、樹脂のR & B軟化点より
も約１０℃高い温度以下のピーク溶融温度を有する、請求項３７に記載の方法。
【請求項３９】担体ポリマーが、ASTM D-1238に従って、１９０℃および
荷重２．１６ｋｇにおいて測定して約０．５〜３０ｄｇ／分のメルトインデック
スを有する、請求項３７に記載の方法。
【請求項４０】担体ポリマーが、６５重量％の試験樹脂および３５重量％
の担体ポリマーから成る試験マスターバッチが凝固する、即ち試験マスターバッ
チ押出成形ストランドに５lb_fを適用すると、上記試験マスターバッチ押出成形
ストランドが４秒以下浸漬されている２５℃の水槽を出た後約１０秒以内に５％
未満伸びるそのようなポリマーであり、上記試験樹脂は１４０℃のR & B軟化点
を有する水素化Ｃ９炭化水素樹脂であり、そして上記試験マスターバッチ押出成
形ストランドは１．０〜１．２ｋｇ／時／ストランドの速度で押出成形され、同
時にそのストランドがペレタイザーを用いて１７ｃｍ／秒の公称速度で延伸され
、上記押出成形ストランドは０．０５〜０．０６インチの直径を有し、そして上
記水槽に２００±１０℃の温度で入る、請求項３７に記載の方法。
【請求項４１】担体ポリマーが、６５重量％の試験樹脂および３５重量％
の担体ポリマーから成る試験マスターバッチが凝固する、即ち試験マスターバッ
チ押出成形ストランドに５lb_fを適用すると、上記試験マスターバッチ押出成形
ストランドが４秒以下浸漬されている２５℃の水槽を出た後約１０秒以内に５％
未満伸びるそのようなポリマーであり、上記試験樹脂は１４０℃のR & B軟化点
を有する水素化Ｃ９炭化水素樹脂であり、そして上記試験マスターバッチ押出成
形ストランドは１．０〜１．２ｋｇ／時／ストランドの速度で押出成形され、同
時にそのストランドがペレタイザーを用いて１７ｃｍ／秒の公称速度で延伸され
、上記押出成形ストランドは０．０５〜０．０６インチの直径を有し、そして上
記水槽に２００±１０℃の温度で入る、請求項３９に記載の方法。
【請求項４２】マスターバッチが約７０〜９０重量％の樹脂を含んでいる
、請求項３７に記載の方法。
【請求項４３】担体ポリマーが第一担体ポリマーおよび第二担体ポリマー
を含んでいる、請求項３７に記載の方法。
【請求項４４】 DSCで測定される担体ポリマーのピーク溶融温度が約１５
０℃以下である、請求項３７に記載の方法。
【請求項４５】担体ポリマーがポリエチレンから成る、請求項３７に記載
の方法。
【請求項４６】ポリエチレンが線状低密度ポリエチレン（LLDPE）から成
る、請求項４５に記載の方法。
【請求項４７】担体ポリマーがプロピレン−エチレンランダム共重合体か
ら成る、請求項３７に記載の方法。
【請求項４８】マスターバッチを形成する工程が、樹脂のR & B 軟化点の
約２０℃以内であって、かつDSCで測定される担体ポリマーのピーク溶融温度の
約２０℃以内の温度で行われる初期混合工程を含んでいる、請求項３７に記載の
方法。
【請求項４９】マスターバッチを形成する工程が、二軸スクリュー押出機
中で、マスターバッチ組成物の実質的な均質化に約７０ワット−時／ポンド以下
の機械的エネルギーが必要とされる剪断条件下において混合する工程を含んでい
る、請求項３７に記載の方法。
【請求項５０】溶融した担体ポリマーの粘度−対−樹脂のブルックフィー
ルド粘度の比が約２０：１以下であり、ここで上記粘度はDSCで測定される上記
担体ポリマーのピーク溶融温度よりも１０℃高い温度で測定され、上記担体ポリ
マーは粘度の測定中に溶融され、上記ブルックフィールド粘度はASTM D-6267に
従って測定され、そして上記担体ポリマーの粘度は毛管剪断レオメトリーにより
１０００秒^-1の剪断速度を用いて測定される、請求項３７に記載の方法。
【請求項５１】マスターバッチを形成する工程が、樹脂と担体ポリマーと
を混合してマスターバッチ組成物を形成し、そしてそのマスターバッチ組成物を
ペレット化する工程を含んでいる、請求項３７に記載の方法。
【請求項５２】ポリマーブレンドが約２〜２５重量％のマスターバッチを
含んでいる、請求項３７に記載の方法。
【請求項５３】ポリマーブレンドをポリマー製品に成形する工程がそのポ
リマーブレンドを押出成形する工程を含んでいる、請求項３７に記載の方法。
【請求項５４】次の：少なくとも約６５重量％の樹脂；および６５重量％の試験樹脂および３５重量％の担体ポリマーから成る試験マスター
バッチが凝固する、即ち試験マスターバッチ押出成形ストランドに５lb_fを適用
すると、上記試験マスターバッチ押出成形ストランドが４秒以下浸漬されている
２５℃の水槽を出た後約１０秒以内に５％未満伸びるような担体ポリマーであっ
て、上記試験樹脂が１４０℃のR & B軟化点を有する水素化Ｃ９炭化水素樹脂で
あり、そして上記試験マスターバッチ押出成形ストランドは１．０〜１．２ｋｇ
／時／ストランドの速度で押出成形され、同時にそのストランドがペレタイザー
を用いて１７ｃｍ／秒の公称速度で延伸され、上記押出成形ストランドは０．０
５〜０．０６インチの直径を有し、そして上記水槽に２００±１０℃の温度で入
る、そのような担体ポリマーを含んでいるマスターバッチ。
【請求項５５】次の： ASTM 28-67に従って測定してある一定R & B軟化点を有する樹脂、および６５重量％の試験樹脂および３５重量％の担体ポリマーから成る試験マスター
バッチが凝固する、即ち試験マスターバッチ押出成形ストランドに５lb_fを適用
すると、上記試験マスターバッチ押出成形ストランドが４秒以下浸漬されている
２５℃の水槽を出た後約１０秒以内に５％未満伸びるような担体ポリマーであっ
て、上記試験樹脂が１４０℃のR & B軟化点を有する水素化Ｃ９炭化水素樹脂で
あり、そして上記試験マスターバッチ押出成形ストランドは１．０〜１．２ｋｇ
／時／ストランドの速度で押出成形され、同時にそのストランドがペレタイザー
を用いて１７ｃｍ／秒の公称速度で延伸され、上記押出成形ストランドは０．０
５〜０．０６インチの直径を有し、そして上記水槽に２００±１０℃の温度で入
る、そのような担体ポリマーを混合して少なくとも約６５重量％の樹脂を含んでいるマスターバッチ組成物を
形成し；そして上記マスターバッチ組成物をペレット化してマスターバッチペレットとする工程を含んでいる方法により製造されたマスターバッチペレット。
【請求項５６】次の：樹脂、および６５重量％の試験樹脂および３５重量％の担体ポリマーから成る試験マスター
バッチが凝固する、即ち試験マスターバッチ押出成形ストランドに５lb_fを適用
すると、上記試験マスターバッチ押出成形ストランドが４秒以下浸漬されている
２５℃の水槽を出た後約１０秒以内に５％未満伸びるような担体ポリマーであっ
て、上記試験樹脂が１４０℃のR & B軟化点を有する水素化Ｃ９炭化水素樹脂で
あり、そして上記試験マスターバッチ押出成形ストランドは１．０〜１．２ｋｇ
／時／ストランドの速度で押出成形され、同時にそのストランドがペレタイザー
を用いて１７ｃｍ／秒の公称速度で延伸され、上記押出成形ストランドは０．０
５〜０．０６インチの直径を有し、そして上記水槽に２００±１０℃の温度で入
る、そのような担体ポリマーを混合する工程を含んでいるマスターバッチの製造方法。
【請求項５７】次の：少なくとも約６５重量％の樹脂、および６５重量％の試験樹脂および３５重量％の担体ポリマーから成る試験マスター
バッチが凝固する、即ち試験マスターバッチ押出成形ストランドに５lb_fを適用
すると、上記試験マスターバッチ押出成形ストランドが４秒以下浸漬されている
２５℃の水槽を出た後約１０秒以内に５％未満伸びるような担体ポリマーであっ
て、上記試験樹脂が１４０℃のR & B軟化点を有する水素化Ｃ９炭化水素樹脂で
あり、そして上記試験マスターバッチ押出成形ストランドは１．０〜１．２ｋｇ
／時／ストランドの速度で押出成形され、同時にそのストランドがペレタイザー
を用いて１７ｃｍ／秒の公称速度で延伸され、上記押出成形ストランドは０．０
５〜０．０６インチの直径を有し、そして上記水槽に２００±１０℃の温度で入
る、そのような担体ポリマーを含んでいるマスターバッチを形成し；上記マスターバッチをブレンド用ポリマーと組み合わせてポリマーブレンドを
形成し；そして上記ポリマーブレンドをポリマー製品に成形する工程を含んでいるポリマー製品の製造方法。
【請求項５８】ポリマー製品がフィルムから成る、請求項５７に記載のポ
リマー製品の製造方法。
【請求項５９】ポリマー製品がフィルムから成る、請求項５７に記載の方
法に従って製造されたポリマー製品。