JP2002348688A - 防錆油および事務機器用機械部品 - Google Patents
防錆油および事務機器用機械部品Info
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- JP2002348688A JP2002348688A JP2001154108A JP2001154108A JP2002348688A JP 2002348688 A JP2002348688 A JP 2002348688A JP 2001154108 A JP2001154108 A JP 2001154108A JP 2001154108 A JP2001154108 A JP 2001154108A JP 2002348688 A JP2002348688 A JP 2002348688A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ケミカルアタック性のない防錆油およびこの
防錆油で防錆処理されたころがり軸受やトルクリミッタ
等の事務機器用機械部品を提供する。 【解決手段】 基油に防錆剤および酸化防止剤が配合さ
れてなる防錆油であって、上記基油がポリオレフィン油
を含有し、上記防錆剤がスルホン酸の金属塩およびモノ
カルボン酸の金属塩から選ばれた少なくとも一つの金属
塩であり、上記酸化防止剤がフェノール系酸化防止剤で
ある。
防錆油で防錆処理されたころがり軸受やトルクリミッタ
等の事務機器用機械部品を提供する。 【解決手段】 基油に防錆剤および酸化防止剤が配合さ
れてなる防錆油であって、上記基油がポリオレフィン油
を含有し、上記防錆剤がスルホン酸の金属塩およびモノ
カルボン酸の金属塩から選ばれた少なくとも一つの金属
塩であり、上記酸化防止剤がフェノール系酸化防止剤で
ある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はころがり軸受やトル
クリミッタ等の事務機器用機械部品およびそれに用いら
れる防錆油に関する。
クリミッタ等の事務機器用機械部品およびそれに用いら
れる防錆油に関する。
【０００２】
【従来の技術】複写機、レーザービームプリンターなど
の事務機器ではコストダウン、部品の成形性、着色性な
どから、成形性、着色性および耐熱性を兼ね備えたポリ
カーボネート樹脂など非結晶性の樹脂が多用されるよう
になってきた。これらの樹脂成形品は、事務機器の回転
部分に使用されているころがり軸受、あるいは紙送り機
構やリボン・シート等のテンション機構に用いられるト
ルクリミッタの周囲でも多用されている。しかし、ポリ
カーボネート樹脂など非結晶性の樹脂成形品は、油脂類
により、いわゆるケミカルアタックと呼ばれる破損を起
こしやすいため、事務機器用機械部品に使用される油脂
類にもポリカーボネートなどを損傷しないものが求めら
れるようになってきている。従来、ころがり軸受やトル
クリミッタの防錆には一般にＪＩＳ Ｋ２２４６（さび
止め油）に規定されたＮＰ−０、ＮＰ−３、ＮＰ−６防
錆油等が使用されている。
の事務機器ではコストダウン、部品の成形性、着色性な
どから、成形性、着色性および耐熱性を兼ね備えたポリ
カーボネート樹脂など非結晶性の樹脂が多用されるよう
になってきた。これらの樹脂成形品は、事務機器の回転
部分に使用されているころがり軸受、あるいは紙送り機
構やリボン・シート等のテンション機構に用いられるト
ルクリミッタの周囲でも多用されている。しかし、ポリ
カーボネート樹脂など非結晶性の樹脂成形品は、油脂類
により、いわゆるケミカルアタックと呼ばれる破損を起
こしやすいため、事務機器用機械部品に使用される油脂
類にもポリカーボネートなどを損傷しないものが求めら
れるようになってきている。従来、ころがり軸受やトル
クリミッタの防錆には一般にＪＩＳ Ｋ２２４６（さび
止め油）に規定されたＮＰ−０、ＮＰ−３、ＮＰ−６防
錆油等が使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記さ
び止め油に規定された防錆油類は一般に軽質の鉱油類を
含んでおり、軸受表面に残留したまま使用されると、ケ
ミカルアタックを起こしやすいという問題がある。本発
明は、このような問題に対処するためになされたもの
で、ケミカルアタック性のない防錆油およびこの防錆油
で防錆処理されたころがり軸受やトルクリミッタ等の事
務機器用機械部品を提供することを目的とする。
び止め油に規定された防錆油類は一般に軽質の鉱油類を
含んでおり、軸受表面に残留したまま使用されると、ケ
ミカルアタックを起こしやすいという問題がある。本発
明は、このような問題に対処するためになされたもの
で、ケミカルアタック性のない防錆油およびこの防錆油
で防錆処理されたころがり軸受やトルクリミッタ等の事
務機器用機械部品を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の防錆油は、基油
に防錆剤および酸化防止剤が配合されてなる防錆油であ
って、上記基油がポリオレフィン油を含有し、上記防錆
剤がスルホン酸の金属塩およびモノカルボン酸の金属塩
から選ばれた少なくとも一つの金属塩であり、上記酸化
防止剤がフェノール系酸化防止剤であることを特徴とす
る。特に、防錆剤がスルホン酸の金属塩およびモノカル
ボン酸の金属塩であることを特徴とする。
に防錆剤および酸化防止剤が配合されてなる防錆油であ
って、上記基油がポリオレフィン油を含有し、上記防錆
剤がスルホン酸の金属塩およびモノカルボン酸の金属塩
から選ばれた少なくとも一つの金属塩であり、上記酸化
防止剤がフェノール系酸化防止剤であることを特徴とす
る。特に、防錆剤がスルホン酸の金属塩およびモノカル
ボン酸の金属塩であることを特徴とする。
【０００５】また、基油を構成するポリオレフィン油
に、炭素数が 20〜48 のノルマルパラフィン、およびパ
ラフィン成分を 60 質量％以上含む初留点 200℃以上の
パラフィン系鉱物油から選ばれた少なくとも一つが配合
されてなることを特徴とする。また、防錆剤を構成する
スルホン酸の金属塩が芳香族炭化水素スルホン酸の金属
塩であることを特徴とする。また、防錆剤を構成するモ
ノカルボン酸の金属塩がＣnＨ2n+mＣＯＯＨ（ここで、n
は 10〜20 の整数、m は -3 、 -1 または +1 であ
る）の金属塩であることを特徴とする。
に、炭素数が 20〜48 のノルマルパラフィン、およびパ
ラフィン成分を 60 質量％以上含む初留点 200℃以上の
パラフィン系鉱物油から選ばれた少なくとも一つが配合
されてなることを特徴とする。また、防錆剤を構成する
スルホン酸の金属塩が芳香族炭化水素スルホン酸の金属
塩であることを特徴とする。また、防錆剤を構成するモ
ノカルボン酸の金属塩がＣnＨ2n+mＣＯＯＨ（ここで、n
は 10〜20 の整数、m は -3 、 -1 または +1 であ
る）の金属塩であることを特徴とする。
【０００６】本発明の防錆油は、防錆油全体に対して、
上記基油が 1〜 95 質量％、上記防錆剤が 1〜 80 質量
％、上記酸化防止剤が 0.01〜 5 質量％配合されている
ことを特徴とする。また、40℃における動粘度が 15〜2
50mm2/s であることを特徴とする。また、支点間距離 1
00mmの位置に支持された厚さ 6.35mmのポリカーボネー
ト樹脂板表面に防錆油を塗布して、上記ポリカーボネー
ト樹脂板の中心部に垂直長さ 2.5mmのたわみ量を与えて
雰囲気温度 75℃で 3 時間保持したときに、上記ポリカ
ーボネート樹脂板表面に少なくとも微小亀裂が生じない
ことを特徴とする。ここで、微小亀裂とは応力がかかっ
たポリカーボネート樹脂板表面層に生成して光の乱反射
を生じるような微小筋をいい、いわゆるクレージングや
ヘヤークラックと称される。この微小筋が成長すると亀
裂になり、最後にはポリカーボネート樹脂板の破損にい
たる。合成樹脂板に塗布された防錆油により微小亀裂が
生じる現象をケミカルアタックと称する。
上記基油が 1〜 95 質量％、上記防錆剤が 1〜 80 質量
％、上記酸化防止剤が 0.01〜 5 質量％配合されている
ことを特徴とする。また、40℃における動粘度が 15〜2
50mm2/s であることを特徴とする。また、支点間距離 1
00mmの位置に支持された厚さ 6.35mmのポリカーボネー
ト樹脂板表面に防錆油を塗布して、上記ポリカーボネー
ト樹脂板の中心部に垂直長さ 2.5mmのたわみ量を与えて
雰囲気温度 75℃で 3 時間保持したときに、上記ポリカ
ーボネート樹脂板表面に少なくとも微小亀裂が生じない
ことを特徴とする。ここで、微小亀裂とは応力がかかっ
たポリカーボネート樹脂板表面層に生成して光の乱反射
を生じるような微小筋をいい、いわゆるクレージングや
ヘヤークラックと称される。この微小筋が成長すると亀
裂になり、最後にはポリカーボネート樹脂板の破損にい
たる。合成樹脂板に塗布された防錆油により微小亀裂が
生じる現象をケミカルアタックと称する。
【０００７】本発明の事務機器用機械部品は、合成樹脂
成形品と共存する金属製の事務機器用機械部品であっ
て、上記機械部品の金属部分を上記防錆油で防錆処理す
ることを特徴とする。また、上記事務機器用機械部品
は、同心に配置される内輪および外輪と、この内輪およ
び外輪間に介在する複数個の転動体とを備えてなるころ
がり軸受であることを特徴とする。また、上記事務機器
用機械部品は、ばね自身の緊縛力によりトルクを発生さ
せる機構、または摩擦板をばねで押し付けることにより
トルクを発生させる機構を有するトルクリミッタである
ことを特徴とする。また、上記事務機器用機械部品は、
ポリオレフィン油を基油としたグリースが封入されてい
ることを特徴とする。
成形品と共存する金属製の事務機器用機械部品であっ
て、上記機械部品の金属部分を上記防錆油で防錆処理す
ることを特徴とする。また、上記事務機器用機械部品
は、同心に配置される内輪および外輪と、この内輪およ
び外輪間に介在する複数個の転動体とを備えてなるころ
がり軸受であることを特徴とする。また、上記事務機器
用機械部品は、ばね自身の緊縛力によりトルクを発生さ
せる機構、または摩擦板をばねで押し付けることにより
トルクを発生させる機構を有するトルクリミッタである
ことを特徴とする。また、上記事務機器用機械部品は、
ポリオレフィン油を基油としたグリースが封入されてい
ることを特徴とする。
【０００８】従来の防錆油は、灯油、ミネラルスピリッ
トなどの低沸点溶剤類、低粘度潤滑油、ワックスなどの
鉱油を基油としている。ポリカーボネート樹脂などにケ
ミカルアタックを生じさせる原因につき研究したとこ
ろ、単一の成分でなく多成分系の鉱油類がケミカルアタ
ックを起こすこと、特に低沸点成分がケミカルアタック
を起こしやすいことを見い出した。本発明は、このよう
な知見に基づきなされたもので、ポリオレフィン油を含
む基油に、スルホン酸の金属塩およびモノカルボン酸の
金属塩から選ばれた少なくとも一つの金属塩の防錆剤
と、フェノール系酸化防止剤とを配合することにより、
低粘度でかつ構成成分が少ない防錆油が得られ、合成樹
脂成形品にケミカルアタックを起こさない。
トなどの低沸点溶剤類、低粘度潤滑油、ワックスなどの
鉱油を基油としている。ポリカーボネート樹脂などにケ
ミカルアタックを生じさせる原因につき研究したとこ
ろ、単一の成分でなく多成分系の鉱油類がケミカルアタ
ックを起こすこと、特に低沸点成分がケミカルアタック
を起こしやすいことを見い出した。本発明は、このよう
な知見に基づきなされたもので、ポリオレフィン油を含
む基油に、スルホン酸の金属塩およびモノカルボン酸の
金属塩から選ばれた少なくとも一つの金属塩の防錆剤
と、フェノール系酸化防止剤とを配合することにより、
低粘度でかつ構成成分が少ない防錆油が得られ、合成樹
脂成形品にケミカルアタックを起こさない。
【０００９】上記防錆油で防錆処理することで、ケミカ
ルアタックを受けやすい合成樹脂成形品と共存する金属
製の事務機器用機械部品を用いても、合成樹脂成形品が
破損することがなくなり、事務機器等のコストダウンが
図れる。
ルアタックを受けやすい合成樹脂成形品と共存する金属
製の事務機器用機械部品を用いても、合成樹脂成形品が
破損することがなくなり、事務機器等のコストダウンが
図れる。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の防錆油の基油となるポリ
オレフィン油は、以下の化１、化２で示されるα−オレ
フィンを含む液状のポリオレフィンが使用できる。
オレフィン油は、以下の化１、化２で示されるα−オレ
フィンを含む液状のポリオレフィンが使用できる。
【化１】 ここで、ｎは 4〜16 の整数、ｍは 1〜6 の整数であ
る。
る。
【化２】 ここで、ｎは 1〜8 の整数、ｍは 1〜3 の整数、ｑは 1
〜3 の整数、ｐはポリオレフィン油の粘度により異なる
整数である。基油となるポリオレフィン油の粘度は、10
0℃における動粘度が 10〜400mm2/s、好ましくは 10〜2
00mm2/s 、より好ましくは 30〜120mm2/s である。10mm
2/s未満の動粘度であると防錆油とした場合にケミカル
アタックが生じやすくなる。また400mm2/s をこえる
と、防錆油の付着量が多くなり過ぎる。
〜3 の整数、ｐはポリオレフィン油の粘度により異なる
整数である。基油となるポリオレフィン油の粘度は、10
0℃における動粘度が 10〜400mm2/s、好ましくは 10〜2
00mm2/s 、より好ましくは 30〜120mm2/s である。10mm
2/s未満の動粘度であると防錆油とした場合にケミカル
アタックが生じやすくなる。また400mm2/s をこえる
と、防錆油の付着量が多くなり過ぎる。
【００１１】好適なポリオレフィン油はα−オレフィン
のオリゴマーであり、例えばブテン−１、イソブチレン
−１、α−オクテン、デセン−１等の炭素数 3〜20 程
度のα−オレフィンの重合体またはオレフィン類との共
重合体が挙げられる。本発明においては、化１および化
２に示すｎが 8 である１−デセンをモノマー単位の主
成分として含むポリオレフィン油が好適である。また、
化１に示すポリオレフィン油が好適であり、少なくとも
三量体以上の１−デセンを主成分とするポリオレフィン
油が好適である。１−デセンが三量体未満であると、ポ
リカーボネート類に対して高応力下でケミカルアタック
を起こす場合がある。
のオリゴマーであり、例えばブテン−１、イソブチレン
−１、α−オクテン、デセン−１等の炭素数 3〜20 程
度のα−オレフィンの重合体またはオレフィン類との共
重合体が挙げられる。本発明においては、化１および化
２に示すｎが 8 である１−デセンをモノマー単位の主
成分として含むポリオレフィン油が好適である。また、
化１に示すポリオレフィン油が好適であり、少なくとも
三量体以上の１−デセンを主成分とするポリオレフィン
油が好適である。１−デセンが三量体未満であると、ポ
リカーボネート類に対して高応力下でケミカルアタック
を起こす場合がある。
【００１２】基油はポリオレフィン油を含有する。ポリ
オレフィン油単独でもよく、また、ポリオレフィン油に
（１）炭素数が 20〜48 のノルマルパラフィン、（２）
パラフィン成分を 60 質量％以上含む初留点 200℃以上
のパラフィン系鉱物油をそれぞれ単独であるいは混合物
として配合してもよい。ノルマルパラフィン等を混合す
る場合、基油全体に対してポリオレフィン油が少なくと
も 60 質量％以上含有することが防錆添加剤との相溶性
の面で好ましい。
オレフィン油単独でもよく、また、ポリオレフィン油に
（１）炭素数が 20〜48 のノルマルパラフィン、（２）
パラフィン成分を 60 質量％以上含む初留点 200℃以上
のパラフィン系鉱物油をそれぞれ単独であるいは混合物
として配合してもよい。ノルマルパラフィン等を混合す
る場合、基油全体に対してポリオレフィン油が少なくと
も 60 質量％以上含有することが防錆添加剤との相溶性
の面で好ましい。
【００１３】炭素数が 20〜48 のノルマルパラフィン
は、融点が 50〜70℃程度の直鎖状脂肪族炭化水素であ
りパラフィンワックスと称される。特にケミカルアタッ
クを起こすおそれがある低融点成分を含まない高精製パ
ラフィンワックスが好ましい。パラフィン成分を 60 質
量％以上含む初留点 200℃以上のパラフィン系鉱物油
は、パラフィンリッチであることがケミカルアタックを
防ぐことができるので好ましい。好適な潤滑油特性とし
ては、硫黄分が 0.5 質量％以下、全酸価が 0.05mgKOH/
g 以下、多環芳香族（ＰＣＡ）分が 3 質量％未満であ
る。
は、融点が 50〜70℃程度の直鎖状脂肪族炭化水素であ
りパラフィンワックスと称される。特にケミカルアタッ
クを起こすおそれがある低融点成分を含まない高精製パ
ラフィンワックスが好ましい。パラフィン成分を 60 質
量％以上含む初留点 200℃以上のパラフィン系鉱物油
は、パラフィンリッチであることがケミカルアタックを
防ぐことができるので好ましい。好適な潤滑油特性とし
ては、硫黄分が 0.5 質量％以下、全酸価が 0.05mgKOH/
g 以下、多環芳香族（ＰＣＡ）分が 3 質量％未満であ
る。
【００１４】本発明に使用できる防錆剤は、スルホン酸
の金属塩、モノカルボン酸の金属塩、または両者の混合
物である。スルホン酸の金属塩は、芳香族炭化水素スル
ホン酸の金属塩であり、具体的には、潤滑油留分中の芳
香族炭化水素成分のスルホン化により得られる石油スル
ホン酸、ジノニルナフタレンスルホン酸、またはアルキ
ルベンゼンスルホン酸等の合成スルホン酸の金属塩であ
る。金属塩を構成する金属としては、ナトリウム、マグ
ネシウム、カルシウム、亜鉛、バリウム等が例示でき
る。
の金属塩、モノカルボン酸の金属塩、または両者の混合
物である。スルホン酸の金属塩は、芳香族炭化水素スル
ホン酸の金属塩であり、具体的には、潤滑油留分中の芳
香族炭化水素成分のスルホン化により得られる石油スル
ホン酸、ジノニルナフタレンスルホン酸、またはアルキ
ルベンゼンスルホン酸等の合成スルホン酸の金属塩であ
る。金属塩を構成する金属としては、ナトリウム、マグ
ネシウム、カルシウム、亜鉛、バリウム等が例示でき
る。
【００１５】モノカルボン酸の金属塩は、ＣnＨ2n-3Ｃ
ＯＯＨ、ＣnＨ2n-1ＣＯＯＨ、またはＣnＨ2n+1ＣＯＯＨ
で示される飽和または不飽和モノカルボン酸の金属塩で
ある。ここで、n は 10〜20 の整数である。n が 10 未
満の低級モノカルボン酸の金属塩であると、ケミカルア
タックが生じやすくなる。また、n が 20 をこえると難
溶解性になるなど取り扱いが困難になる。金属塩を構成
する金属としては、ナトリウム、マグネシウム、アルミ
ニウム、カルシウム、銅、亜鉛等が例示できる。本発明
においては、ＣnＨ2n-3ＣＯＯＨの金属塩を主成分とす
る防錆剤が実験の結果、特に良好な結果が認められた。
また、後述する実験の結果、好適な防錆剤は、スルホン
酸の金属塩とモノカルボン酸の金属塩との混合物である
ことが分かった。
ＯＯＨ、ＣnＨ2n-1ＣＯＯＨ、またはＣnＨ2n+1ＣＯＯＨ
で示される飽和または不飽和モノカルボン酸の金属塩で
ある。ここで、n は 10〜20 の整数である。n が 10 未
満の低級モノカルボン酸の金属塩であると、ケミカルア
タックが生じやすくなる。また、n が 20 をこえると難
溶解性になるなど取り扱いが困難になる。金属塩を構成
する金属としては、ナトリウム、マグネシウム、アルミ
ニウム、カルシウム、銅、亜鉛等が例示できる。本発明
においては、ＣnＨ2n-3ＣＯＯＨの金属塩を主成分とす
る防錆剤が実験の結果、特に良好な結果が認められた。
また、後述する実験の結果、好適な防錆剤は、スルホン
酸の金属塩とモノカルボン酸の金属塩との混合物である
ことが分かった。
【００１６】フェノール系酸化防止剤はフェノール、ク
レゾール等のフェノール誘導体であり、具体的には、
４，４−ブチリデン−ビス（６−ｔ−ブチル−ｍ−クレ
ゾール）、２，２−メチレン−ビス（４−メチル−６−
ｔ−ブチルフェノール）、２，２−メチレン−ビス（４
−エチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、４，４−チオ
−ビス（６−ｔ−ブチル−ｍ−クレゾール）、２，６−
ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、２，５−ジ−ｔ−ブ
チルアミルハイドロキノン、２，５−ジ−ｔ−ブチルハ
イドロキノン等が挙げられる。これらは、樹脂成形品に
対してケミカルアタック性がなかった。
レゾール等のフェノール誘導体であり、具体的には、
４，４−ブチリデン−ビス（６−ｔ−ブチル−ｍ−クレ
ゾール）、２，２−メチレン−ビス（４−メチル−６−
ｔ−ブチルフェノール）、２，２−メチレン−ビス（４
−エチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、４，４−チオ
−ビス（６−ｔ−ブチル−ｍ−クレゾール）、２，６−
ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、２，５−ジ−ｔ−ブ
チルアミルハイドロキノン、２，５−ジ−ｔ−ブチルハ
イドロキノン等が挙げられる。これらは、樹脂成形品に
対してケミカルアタック性がなかった。
【００１７】防錆油は、防錆油全体に対して、ポリオレ
フィン油を含有する基油を 1〜 95質量％、好ましくは
50 〜 90 質量％、防錆剤を 1〜 80 質量％、好ましく
は 10 〜 50 質量％、酸化防止剤を 0.01〜 5 質量％、
好ましくは 0.1〜1.0 質量％配合する。この配合とする
ことにより、ケミカルアタックを防ぐことができる。ま
た、事務機器用機械部品の防錆処理が容易となる粘度に
調整できる。好適な粘度は、40℃における動粘度が 15
〜250mm2/s である。 15mm2/s 未満であるとケミカルア
タックが生じやすくなり、250mm2/s をこえると防錆油
の付着量が多くなり過ぎる。
フィン油を含有する基油を 1〜 95質量％、好ましくは
50 〜 90 質量％、防錆剤を 1〜 80 質量％、好ましく
は 10 〜 50 質量％、酸化防止剤を 0.01〜 5 質量％、
好ましくは 0.1〜1.0 質量％配合する。この配合とする
ことにより、ケミカルアタックを防ぐことができる。ま
た、事務機器用機械部品の防錆処理が容易となる粘度に
調整できる。好適な粘度は、40℃における動粘度が 15
〜250mm2/s である。 15mm2/s 未満であるとケミカルア
タックが生じやすくなり、250mm2/s をこえると防錆油
の付着量が多くなり過ぎる。
【００１８】本発明の防錆油はケミカルアタック性に優
れる。ケミカルアタック性は、防錆油が表面に塗布され
たポリカーボネート樹脂板に機械的応力を加えた後の樹
脂板表面を観察するベンディング試験法により評価でき
る。ベンディング試験法について説明する。 （１）試験装置 ベンディング試験装置の概要を図６に示す。試験装置１
４は、所定の試験片支持点距離（Ｌ）をおいて両端が移
動自在に支持された試験片１５と、この試験片１５を載
置できる試験台１６と、試験片１５にたわみ量（Ｂ）を
与えるプローブ１７と、このプローブ１７を支持して、
プローブ１７の前進後退を可能とするたわみ量調整装置
１８とから構成される。 （２）試験条件 曲げ試験片： 152mm（長さ）× 12.5mm（幅）× 6.35mm
（板厚） 試験片支持点距離（Ｌ）： 100mm 試験片たわみ量（支持点間距離の中心部のたわみ量：
Ｂ）： 2.0〜3.5mm 試験温度： 75℃ 保持時間： 3 時間 試験片材質：ユーピロンＳ２０００Ｒ（三菱エンジニア
リングプラスチックス（株）社製） （３）試験方法 三点曲げ試験による。 120℃で 2 時間アニール処理を
した曲げ試験片の表面に防錆油を塗布し、上記支持点距
離で支持して防錆油塗布面（図６におけるＡ面）が伸長
するようにたわみ量を与えて 75℃× 3 時間空気中にて
保持する。保持後のクラック有無を目視で確認する。試
験はｎ＝５で行ない、クラックまたは破損がない場合を
○、クラックまたは破損した場合を×で評価する。
れる。ケミカルアタック性は、防錆油が表面に塗布され
たポリカーボネート樹脂板に機械的応力を加えた後の樹
脂板表面を観察するベンディング試験法により評価でき
る。ベンディング試験法について説明する。 （１）試験装置 ベンディング試験装置の概要を図６に示す。試験装置１
４は、所定の試験片支持点距離（Ｌ）をおいて両端が移
動自在に支持された試験片１５と、この試験片１５を載
置できる試験台１６と、試験片１５にたわみ量（Ｂ）を
与えるプローブ１７と、このプローブ１７を支持して、
プローブ１７の前進後退を可能とするたわみ量調整装置
１８とから構成される。 （２）試験条件 曲げ試験片： 152mm（長さ）× 12.5mm（幅）× 6.35mm
（板厚） 試験片支持点距離（Ｌ）： 100mm 試験片たわみ量（支持点間距離の中心部のたわみ量：
Ｂ）： 2.0〜3.5mm 試験温度： 75℃ 保持時間： 3 時間 試験片材質：ユーピロンＳ２０００Ｒ（三菱エンジニア
リングプラスチックス（株）社製） （３）試験方法 三点曲げ試験による。 120℃で 2 時間アニール処理を
した曲げ試験片の表面に防錆油を塗布し、上記支持点距
離で支持して防錆油塗布面（図６におけるＡ面）が伸長
するようにたわみ量を与えて 75℃× 3 時間空気中にて
保持する。保持後のクラック有無を目視で確認する。試
験はｎ＝５で行ない、クラックまたは破損がない場合を
○、クラックまたは破損した場合を×で評価する。
【００１９】事務機器用機械部品の一つであるころがり
軸受の一例を図１に示す。図１は小径ころがり軸受の断
面図である。ころがり軸受１は、外周面に内輪転走面を
有する内輪２と内周面に外輪転走面を有する外輪３とが
同心に配置され、内輪転走面と外輪転走面との間に介在
される複数個の転動体４および図示を省略した保持器お
よびシール部材とにより構成される。少なくとも転動体
４の周囲に上述した防錆油にて防錆処理される。
軸受の一例を図１に示す。図１は小径ころがり軸受の断
面図である。ころがり軸受１は、外周面に内輪転走面を
有する内輪２と内周面に外輪転走面を有する外輪３とが
同心に配置され、内輪転走面と外輪転走面との間に介在
される複数個の転動体４および図示を省略した保持器お
よびシール部材とにより構成される。少なくとも転動体
４の周囲に上述した防錆油にて防錆処理される。
【００２０】ころがり軸受１への防錆油の塗布は特に限
定するものではなく、噴霧法、浸漬法など各種の方法が
可能である。軸受の取扱いやすさ、封入グリースへの影
響を考慮すると、塗布厚さは 1μm 以下が好ましい。さ
らに、防錆油に加え、封入グリースによる樹脂成形品へ
のケミカルアタックを防止することが重要であり、ポリ
オレフィンを基油としたグリースを封入することが好ま
しい。このグリースは、上記ポリオレフィン油に増ちょ
う剤を配合したものであり、増ちょう剤としては、リチ
ウム石鹸、ナトリウム石鹸、ウレア化合物、シリカ粉お
よびベントナイト粉からなる群から選ばれた少なくとも
一つが挙げられる。
定するものではなく、噴霧法、浸漬法など各種の方法が
可能である。軸受の取扱いやすさ、封入グリースへの影
響を考慮すると、塗布厚さは 1μm 以下が好ましい。さ
らに、防錆油に加え、封入グリースによる樹脂成形品へ
のケミカルアタックを防止することが重要であり、ポリ
オレフィンを基油としたグリースを封入することが好ま
しい。このグリースは、上記ポリオレフィン油に増ちょ
う剤を配合したものであり、増ちょう剤としては、リチ
ウム石鹸、ナトリウム石鹸、ウレア化合物、シリカ粉お
よびベントナイト粉からなる群から選ばれた少なくとも
一つが挙げられる。
【００２１】上記防錆油で防錆処理を行ない、さらに上
記ポリオレフィンを基油としたグリースを封入したころ
がり軸受は、ケミカルアタックを受けやすい樹脂製部品
と併用しても該樹脂製部品を破損することがない。その
結果、樹脂製部品を多用することによりコストダウンを
図ろうとする事務機器の回転部を支持するころがり軸受
に好適である。
記ポリオレフィンを基油としたグリースを封入したころ
がり軸受は、ケミカルアタックを受けやすい樹脂製部品
と併用しても該樹脂製部品を破損することがない。その
結果、樹脂製部品を多用することによりコストダウンを
図ろうとする事務機器の回転部を支持するころがり軸受
に好適である。
【００２２】事務機器用機械部品の一つであるトルクリ
ミッタの例を図２〜図５に示す。図２〜図５はトルクリ
ミッタの断面図である。図２に示すトルクリミッタ５
は、コイルばね１０の内輪９に対する緊縛力によりトル
クを発生させる摩擦式リミッタである。トルクリミッタ
５は金属製内輪９の外側に、大径部、小径部のあるコイ
ルばね１０が設けられ、ばねのフック１０ａ、１０ｂで
蓋１１、外套１２に係り止めされている。外套１２に圧
入されている蓋１１を回転させることにより、ばね１０
の内輪９に対する緊迫力が連続的に変化してトルク調整
は自由自在である。ばねの巻き方向により内輪の回転方
向は制限される一方向回転トルクリミッタである。
ミッタの例を図２〜図５に示す。図２〜図５はトルクリ
ミッタの断面図である。図２に示すトルクリミッタ５
は、コイルばね１０の内輪９に対する緊縛力によりトル
クを発生させる摩擦式リミッタである。トルクリミッタ
５は金属製内輪９の外側に、大径部、小径部のあるコイ
ルばね１０が設けられ、ばねのフック１０ａ、１０ｂで
蓋１１、外套１２に係り止めされている。外套１２に圧
入されている蓋１１を回転させることにより、ばね１０
の内輪９に対する緊迫力が連続的に変化してトルク調整
は自由自在である。ばねの巻き方向により内輪の回転方
向は制限される一方向回転トルクリミッタである。
【００２３】図３に示すトルクリミッタ６は金属製内輪
９の外側に円筒状のコイルばね１０が設けられており、
ばねのフック１０ｂで外套１２に係り止めされている。
また、円筒状バネであるため、トルク調整はできない
が、内輪に対する締め代を変化させたものを組み合せる
ことによりばねの緊迫力は変化し、トルク値は決まり、
トルク調整は可能となる。本形状もばねの巻き方向によ
り内輪の回転方向は制限される一方向回転トルクリミッ
タである。
９の外側に円筒状のコイルばね１０が設けられており、
ばねのフック１０ｂで外套１２に係り止めされている。
また、円筒状バネであるため、トルク調整はできない
が、内輪に対する締め代を変化させたものを組み合せる
ことによりばねの緊迫力は変化し、トルク値は決まり、
トルク調整は可能となる。本形状もばねの巻き方向によ
り内輪の回転方向は制限される一方向回転トルクリミッ
タである。
【００２４】図４に示すトルクリミッタ７はセパレート
型の金属製内輪９の外側に図３と同様に円筒状のコイル
ばね１０が設けられている。また、ばねは円筒状のた
め、トルク調整はできないが内輪に対するばねの締め代
によりトルク値が決定される。本形状もばねの巻き方向
により内輪の回転方向は制限される。
型の金属製内輪９の外側に図３と同様に円筒状のコイル
ばね１０が設けられている。また、ばねは円筒状のた
め、トルク調整はできないが内輪に対するばねの締め代
によりトルク値が決定される。本形状もばねの巻き方向
により内輪の回転方向は制限される。
【００２５】図５に示すトルクリミッタ８は金属製内輪
９に摩擦板１３がコイルばね１０により押し当てられて
おり、内輪９と摩擦板１３間に働く摩擦力にてトルクを
発生させる。コイルばね１０の押し当て力により摩擦力
を変化させることができるために、トルク調整が可能で
ある。本形状は、内輪の回転方向はばねの巻き方に依存
しない。上述したトルクリミッタにおいて、金属製内輪
９、コイルばね１０等の金属部品に防錆油処理がなされ
ている。
９に摩擦板１３がコイルばね１０により押し当てられて
おり、内輪９と摩擦板１３間に働く摩擦力にてトルクを
発生させる。コイルばね１０の押し当て力により摩擦力
を変化させることができるために、トルク調整が可能で
ある。本形状は、内輪の回転方向はばねの巻き方に依存
しない。上述したトルクリミッタにおいて、金属製内輪
９、コイルばね１０等の金属部品に防錆油処理がなされ
ている。
【００２６】
【実施例】参考例１〜参考例４ 基油を構成する油の組み合わせについて検討した。使用
した材料を以下に示す。これらの材料を用いて、表１に
示す配合の防錆油を作製し、上記ベンディング試験によ
りケミカルアタック性を評価した。結果を表１に示す。 （１）ポリオレフィン油：１−デセンの 4〜6 量体を主
としたポリオレフィン油 （２）軽質鉱物油：初留点が 150℃で、芳香族成分が 1
8 質量％、パラフィン成分が 50 質量％である軽質鉱物
油 （３）ナフテン系鉱物油：初留点が 250℃で、芳香族成
分が 8 質量％、パラフィン成分が 32 質量％であるナ
フテン系鉱物油 （４）ノルマルパラフィン：炭素数が 20〜48 のノルマ
ルパラフィンで構成されるパラフィンワックス （５）パラフィン系鉱物油：初留点が 250℃以上で、パ
ラフィン成分を 60 質量％以上で、硫黄分が 0.2 質量
％以下、全酸価が 0.05mgKOH/g 以下、多環芳香族（Ｐ
ＣＡ）分が 3 質量％未満であるパラフィン系鉱物油
した材料を以下に示す。これらの材料を用いて、表１に
示す配合の防錆油を作製し、上記ベンディング試験によ
りケミカルアタック性を評価した。結果を表１に示す。 （１）ポリオレフィン油：１−デセンの 4〜6 量体を主
としたポリオレフィン油 （２）軽質鉱物油：初留点が 150℃で、芳香族成分が 1
8 質量％、パラフィン成分が 50 質量％である軽質鉱物
油 （３）ナフテン系鉱物油：初留点が 250℃で、芳香族成
分が 8 質量％、パラフィン成分が 32 質量％であるナ
フテン系鉱物油 （４）ノルマルパラフィン：炭素数が 20〜48 のノルマ
ルパラフィンで構成されるパラフィンワックス （５）パラフィン系鉱物油：初留点が 250℃以上で、パ
ラフィン成分を 60 質量％以上で、硫黄分が 0.2 質量
％以下、全酸価が 0.05mgKOH/g 以下、多環芳香族（Ｐ
ＣＡ）分が 3 質量％未満であるパラフィン系鉱物油
【００２７】
【表１】
【００２８】表１の結果より、ポリオレフィン油とパラ
フィンワックス、またはポリオレフィン油とパラフィン
系鉱物油の組み合わせの場合にケミカルアタック性を示
さなかった。
フィンワックス、またはポリオレフィン油とパラフィン
系鉱物油の組み合わせの場合にケミカルアタック性を示
さなかった。
【００２９】参考例５〜参考例１２ ポリオレフィン油を主成分とする基油を用いて、防錆剤
について検討した。使用した材料を以下に示す。なお、
ポリオレフィン油、パラフィンワックスおよびパラフィ
ン系鉱物油は、参考例１〜参考例４で用いた材料をそれ
ぞれ用いた。これらの材料を用いて、表２に示す配合の
防錆油を作製し、上記ベンディング試験によりケミカル
アタック性を評価した。結果を表２に示す。 （６）防錆剤１：合成スルホン酸バリウム （７）防錆剤２：脂肪酸亜鉛 （８）防錆剤３：酸化ワックス誘導体（パラフィン系炭
化水素酸化重合体のバリウム塩・アルコール・エステル
の混合物） （９）防錆剤４：ラノリン脂肪酸エステル（ラノリン
（羊毛脂）脂肪酸の多価アルコールエステル） （１０）防錆剤４：アルケニルコハク酸エステル （１１）防錆剤５：スルホン酸アミン塩 （１２）防錆剤６：酸化炭化水素アミン塩 （１３）防錆剤７：アルキルリン酸エステルモノアルキ
ルアミン塩
について検討した。使用した材料を以下に示す。なお、
ポリオレフィン油、パラフィンワックスおよびパラフィ
ン系鉱物油は、参考例１〜参考例４で用いた材料をそれ
ぞれ用いた。これらの材料を用いて、表２に示す配合の
防錆油を作製し、上記ベンディング試験によりケミカル
アタック性を評価した。結果を表２に示す。 （６）防錆剤１：合成スルホン酸バリウム （７）防錆剤２：脂肪酸亜鉛 （８）防錆剤３：酸化ワックス誘導体（パラフィン系炭
化水素酸化重合体のバリウム塩・アルコール・エステル
の混合物） （９）防錆剤４：ラノリン脂肪酸エステル（ラノリン
（羊毛脂）脂肪酸の多価アルコールエステル） （１０）防錆剤４：アルケニルコハク酸エステル （１１）防錆剤５：スルホン酸アミン塩 （１２）防錆剤６：酸化炭化水素アミン塩 （１３）防錆剤７：アルキルリン酸エステルモノアルキ
ルアミン塩
【００３０】
【表２】
【００３１】表２の結果より、合成スルホン酸バリウム
または脂肪酸亜鉛を防錆剤として用いた場合にケミカル
アタック性を示さなかった。
または脂肪酸亜鉛を防錆剤として用いた場合にケミカル
アタック性を示さなかった。
【００３２】参考例１３〜参考例１６ ポリオレフィン油を主成分として、酸化防止剤について
検討した。使用した材料を以下に示す。なお、ポリオレ
フィン油およびパラフィンワックスは、参考例１〜参考
例４で用いた材料をそれぞれ用いた。これらの材料を用
いて、表３に示す配合の防錆油を作製し、上記ベンディ
ング試験によりケミカルアタック性を評価した。結果を
表３に示す。 （１４）酸化防止剤１：フェノール系酸化防止剤１
（２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール） （１５）酸化防止剤２：フェノール系酸化防止剤２
（２，２−メチレン−ビス（４−エチル−６−ｔ−ブチ
ルフェノール）） （１６）酸化防止剤３：アミン系酸化防止剤１（ビス
（４−ジメチルアミノフェニル）メタン （１７）酸化防止剤４：アミン系酸化防止剤２（Ｎ，Ｎ
´−ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミン）
検討した。使用した材料を以下に示す。なお、ポリオレ
フィン油およびパラフィンワックスは、参考例１〜参考
例４で用いた材料をそれぞれ用いた。これらの材料を用
いて、表３に示す配合の防錆油を作製し、上記ベンディ
ング試験によりケミカルアタック性を評価した。結果を
表３に示す。 （１４）酸化防止剤１：フェノール系酸化防止剤１
（２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール） （１５）酸化防止剤２：フェノール系酸化防止剤２
（２，２−メチレン−ビス（４−エチル−６−ｔ−ブチ
ルフェノール）） （１６）酸化防止剤３：アミン系酸化防止剤１（ビス
（４−ジメチルアミノフェニル）メタン （１７）酸化防止剤４：アミン系酸化防止剤２（Ｎ，Ｎ
´−ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミン）
【００３３】
【表３】
【００３４】表３の結果より、フェノール系酸化防止剤
を用いた場合にケミカルアタック性を示さなかった。
を用いた場合にケミカルアタック性を示さなかった。
【００３５】実施例１〜実施例４ 上記参考例１〜参考例１６のケミカルアタック性評価結
果をもとに、表４に示す割合で防錆油を調製し、上記ベ
ンディング試験により各実施例のケミカルアタック性を
評価した。ケミカルアタック性試験結果を表４に示す。
また、以下の防錆試験を行なった。防錆試験結果を表５
から表８に示す。
果をもとに、表４に示す割合で防錆油を調製し、上記ベ
ンディング試験により各実施例のケミカルアタック性を
評価した。ケミカルアタック性試験結果を表４に示す。
また、以下の防錆試験を行なった。防錆試験結果を表５
から表８に示す。
【００３６】防錆試験−１ ＪＩＳ Ｋ ２２４６「さび止め油」に規定する塩水噴
霧試験に準拠し、防錆試験を実施した。なお、ケミカル
アタック性を示さなかった参考例５および参考例６につ
いても防錆試験−１を実施した。評価は、 8、24、32、
48 時間における錆の発生率をＪＩＳ Ｋ ２２４６
「さび止め油」に規定する等級にて行なった。結果を表
５に示す。
霧試験に準拠し、防錆試験を実施した。なお、ケミカル
アタック性を示さなかった参考例５および参考例６につ
いても防錆試験−１を実施した。評価は、 8、24、32、
48 時間における錆の発生率をＪＩＳ Ｋ ２２４６
「さび止め油」に規定する等級にて行なった。結果を表
５に示す。
【００３７】防錆試験−２ （１）試験片：６９５オープン防錆処理品（軸受） （２）防錆処理方法：洗浄溶剤（パラフィン系）に試験
油剤を 2 重量％溶解（分散）した油剤にディッピング
して防錆処理を施した。 （３）試験条件：温度 60 ℃、相対湿度 95 ％の雰囲気
に 20 時間、温度 20 ℃、相対湿度 30 ％の雰囲気に 4
時間放置のサイクル （４）試験時間：錆発生まで（最大 4 週間） （５）試験個数：10 個 （６）評価方法： 7、14、21、28 日後における錆発生
個数（累積）で行なった。結果を表６に示す。
油剤を 2 重量％溶解（分散）した油剤にディッピング
して防錆処理を施した。 （３）試験条件：温度 60 ℃、相対湿度 95 ％の雰囲気
に 20 時間、温度 20 ℃、相対湿度 30 ％の雰囲気に 4
時間放置のサイクル （４）試験時間：錆発生まで（最大 4 週間） （５）試験個数：10 個 （６）評価方法： 7、14、21、28 日後における錆発生
個数（累積）で行なった。結果を表６に示す。
【００３８】防錆試験−３ （１）試験片：Ｗ６８８ＡＺＺ（軸受） （２）試験手順：試験油剤に軸受をディッピングして
防錆処理する。 軸受を厚さ 50μm のポリ袋に入れ密封する。 温度 60 ℃、相対湿度 90 ％の雰囲気に 14 日間放置
する。 温度 15 ℃、相対湿度 15 ％の雰囲気に一晩放置す
る。 常温、常湿にて錆を確認する。 （３）試験個数： 20 個 （４）評価方法：試験手順終了後における錆発生個数で
評価した。結果を表６に示す。
防錆処理する。 軸受を厚さ 50μm のポリ袋に入れ密封する。 温度 60 ℃、相対湿度 90 ％の雰囲気に 14 日間放置
する。 温度 15 ℃、相対湿度 15 ％の雰囲気に一晩放置す
る。 常温、常湿にて錆を確認する。 （３）試験個数： 20 個 （４）評価方法：試験手順終了後における錆発生個数で
評価した。結果を表６に示す。
【００３９】防錆試験−４ （１）試験片：ＳＰＣＣ製試験片（ 80 × 60 × 2mm
） （２）試験手順：試験片を試験油剤に浸漬引き上げ、
湿潤試験槽内に吊り下げる。 温度 50 ℃、相対湿度 95 ％以上の雰囲気に 20 時
間、室温雰囲気に 4 時間放置のサイクル （３）試験時間：錆発生まで（最大 1000 時間） （４）試験個数：5 個 （５）評価方法：錆発生までの時間で評価した。結果を
表７に示す。
） （２）試験手順：試験片を試験油剤に浸漬引き上げ、
湿潤試験槽内に吊り下げる。 温度 50 ℃、相対湿度 95 ％以上の雰囲気に 20 時
間、室温雰囲気に 4 時間放置のサイクル （３）試験時間：錆発生まで（最大 1000 時間） （４）試験個数：5 個 （５）評価方法：錆発生までの時間で評価した。結果を
表７に示す。
【００４０】防錆試験−５ ＭＩＬ Ｃ ２２２３５Ａに規定するオイルステイン試
験に準拠し、オイルステイン試験を実施した。結果を表
８に示す。
験に準拠し、オイルステイン試験を実施した。結果を表
８に示す。
【００４１】比較例１ 参考例２で用いたナフテン系鉱物油を 77 質量％、グリ
ーンペトロラタムを 10 質量％、参考例７で用いた酸化
ワックス誘導体を 7.0 質量％、参考例８で用いたラノ
リン脂肪酸エステルを 5.0 質量％、ビス（４−ジメチ
ルアミノフェニル）メタンを 1.0 質量％の割合で配合
して防錆油を調製した。実施例１と同一の条件でケミカ
ルアタック性および防錆試験を行なった。結果を表４か
ら表８に示す。
ーンペトロラタムを 10 質量％、参考例７で用いた酸化
ワックス誘導体を 7.0 質量％、参考例８で用いたラノ
リン脂肪酸エステルを 5.0 質量％、ビス（４−ジメチ
ルアミノフェニル）メタンを 1.0 質量％の割合で配合
して防錆油を調製した。実施例１と同一の条件でケミカ
ルアタック性および防錆試験を行なった。結果を表４か
ら表８に示す。
【００４２】比較例２ 参考例２で用いたナフテン系鉱物油を 53.8 質量％、参
考例３で用いたパラフィン系鉱物油を 21.4 質量％、グ
リーンペトロラタムを 14.5 質量％、参考例７で用いた
酸化ワックス誘導体を 4.9 質量％、参考例８で用いた
ラノリン脂肪酸エステルを 3.5 質量％、参考例５で用
いた合成スルホン酸バリウムを 1.0 質量％、ビス（４
−ジメチルアミノフェニル）メタンを 1.0 質量％の割
合で配合して防錆油を調製した。実施例１と同一の条件
でケミカルアタック性および防錆試験を行なった。結果
を表４と表６から表８に示す。
考例３で用いたパラフィン系鉱物油を 21.4 質量％、グ
リーンペトロラタムを 14.5 質量％、参考例７で用いた
酸化ワックス誘導体を 4.9 質量％、参考例８で用いた
ラノリン脂肪酸エステルを 3.5 質量％、参考例５で用
いた合成スルホン酸バリウムを 1.0 質量％、ビス（４
−ジメチルアミノフェニル）メタンを 1.0 質量％の割
合で配合して防錆油を調製した。実施例１と同一の条件
でケミカルアタック性および防錆試験を行なった。結果
を表４と表６から表８に示す。
【００４３】比較例３ ＪＩＳ Ｋ２２４６（さび止め油）ＮＰ−３に該当する
防錆油を用いて、実施例１と同一の条件でケミカルアタ
ック性および防錆試験を行なった。結果を表４と表６か
ら表８に示す。
防錆油を用いて、実施例１と同一の条件でケミカルアタ
ック性および防錆試験を行なった。結果を表４と表６か
ら表８に示す。
【００４４】比較例４ 参考例１で用いたポリオレフィン油を 86.5質量％、参
考例７で用いた酸化ワックス誘導体を 5.0質量％、参考
例５で用いた合成スルホン酸バリウムを 4.5質量％、参
考例９で用いたアルケニルコハク酸エステルを 3.0質量
％、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾールを 1.0質
量％の割合で配合して防錆油を調製した。実施例１と同
一の条件でケミカルアタック性および防錆試験を行なっ
た。結果を表４と表６から表８に示す。
考例７で用いた酸化ワックス誘導体を 5.0質量％、参考
例５で用いた合成スルホン酸バリウムを 4.5質量％、参
考例９で用いたアルケニルコハク酸エステルを 3.0質量
％、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾールを 1.0質
量％の割合で配合して防錆油を調製した。実施例１と同
一の条件でケミカルアタック性および防錆試験を行なっ
た。結果を表４と表６から表８に示す。
【００４５】
【表４】
【表５】
【表６】
【表７】
【表８】
【００４６】表４の結果より、各実施例は優れたケミカ
ルアタック性および防錆性能を示した。また、参考例５
および参考例６は、ケミカルアタック性に優れていた
が、各実施例に比較して防錆性能が劣っていた。このた
め、防錆剤成分としてはスルホン酸金属塩およびモノカ
ルボン酸金属塩の混合成分が効果的であると確認され
た。
ルアタック性および防錆性能を示した。また、参考例５
および参考例６は、ケミカルアタック性に優れていた
が、各実施例に比較して防錆性能が劣っていた。このた
め、防錆剤成分としてはスルホン酸金属塩およびモノカ
ルボン酸金属塩の混合成分が効果的であると確認され
た。
【００４７】また、ケミカルアタック性を評価するベン
ディング試験では変位量が 2.5mmで破損しなければ、実
用上充分な性能である。表４に示すように、各実施例は
充分な性能を示している。一方、比較例１から比較例３
は全てが破損しており、樹脂部品が周囲に多用されてい
る事務機器用機械部品のころがり軸受やトルクリミッタ
の場合、実用に耐えない。
ディング試験では変位量が 2.5mmで破損しなければ、実
用上充分な性能である。表４に示すように、各実施例は
充分な性能を示している。一方、比較例１から比較例３
は全てが破損しており、樹脂部品が周囲に多用されてい
る事務機器用機械部品のころがり軸受やトルクリミッタ
の場合、実用に耐えない。
【００４８】
【発明の効果】本発明の防錆油は、基油がポリオレフィ
ン油を含有し、防錆剤がスルホン酸の金属塩およびモノ
カルボン酸の金属塩から選ばれた少なくとも一つの金属
塩であり、酸化防止剤がフェノール系酸化防止剤である
ので、事務機器用機械部品の周囲に多用されている樹脂
成形品に対してケミカルアタック性に優れるとともに、
防錆性能に優れる。特に防錆剤としてスルホン酸の金属
塩とモノカルボン酸の金属塩とを併用した場合に防錆性
能に優れる。
ン油を含有し、防錆剤がスルホン酸の金属塩およびモノ
カルボン酸の金属塩から選ばれた少なくとも一つの金属
塩であり、酸化防止剤がフェノール系酸化防止剤である
ので、事務機器用機械部品の周囲に多用されている樹脂
成形品に対してケミカルアタック性に優れるとともに、
防錆性能に優れる。特に防錆剤としてスルホン酸の金属
塩とモノカルボン酸の金属塩とを併用した場合に防錆性
能に優れる。
【００４９】また、防錆油の成分、配合および物性が請
求項２ないし請求項７であることにより、上記ケミカル
アタック性および防錆性能がより優れる。
求項２ないし請求項７であることにより、上記ケミカル
アタック性および防錆性能がより優れる。
【００５０】本発明の事務機器用機械部品は上記防錆油
で防錆処理されているので、ケミカルアタックを受けや
すい樹脂製部品と併用できる。その結果、事務機器等の
コストダウンが図れる。
で防錆処理されているので、ケミカルアタックを受けや
すい樹脂製部品と併用できる。その結果、事務機器等の
コストダウンが図れる。
【図１】小径ころがり軸受の断面図である。
【図２】トルクリミッタの例を示す図である。
【図３】他のトルクリミッタの例を示す図である。
【図４】他のトルクリミッタの例を示す図である。
【図５】他のトルクリミッタの例を示す図である。
【図６】ベンディング試験装置の概要を示す図である。
１ ころがり軸受 ２ 内輪 ３ 外輪 ４ 転動体 ５、６、７、８ トルクリミッタ ９ 金属製内輪 １０ コイルばね １１ 蓋 １２ 外套 １３ 摩擦板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ１０Ｍ 129/14 Ｃ１０Ｍ 129/14 129/38 129/38 135/10 135/10 169/04 169/04 // Ｃ１０Ｎ 10:02 Ｃ１０Ｎ 10:02 10:04 10:04 10:06 10:06 20:00 20:00 Ｚ 20:02 20:02 30:10 30:10 30:12 30:12 40:02 40:02 (72)発明者 平田 正和 三重県桑名市大字東方字尾弓田3066 ＮＴ Ｎ株式会社内 Ｆターム(参考） 4H104 BA02A BA07A BB05C BB06C BB17C BG06C CA01A DA02A EA02Z EA21A FA01 FA02 FA03 LA05 LA06 PA01 4K062 AA03 BB04 BB06 BB22 FA11 FA16 GA01
Claims (12)
- 【請求項１】 基油に防錆剤および酸化防止剤が配合さ
れてなる防錆油であって、前記基油がポリオレフィン油
を含有し、前記防錆剤がスルホン酸の金属塩およびモノ
カルボン酸の金属塩から選ばれた少なくとも一つの金属
塩であり、前記酸化防止剤がフェノール系酸化防止剤で
あることを特徴とする防錆油。 - 【請求項２】 前記防錆剤がスルホン酸の金属塩および
モノカルボン酸の金属塩であることを特徴とする請求項
１記載の防錆油。 - 【請求項３】 前記基油がポリオレフィン油に、炭素数
が 20〜48 のノルマルパラフィン、およびパラフィン成
分を 60 質量％以上含む初留点 200℃以上のパラフィン
系鉱物油から選ばれた少なくとも一つが配合されてなる
ことを特徴とする請求項１記載の防錆油。 - 【請求項４】 前記スルホン酸の金属塩が芳香族炭化水
素スルホン酸の金属塩であることを特徴とする請求項１
または請求項２記載の防錆油。 - 【請求項５】 前記モノカルボン酸の金属塩がＣnＨ
2n+mＣＯＯＨ（ここで、n は 10〜20 の整数、m は -3
、 -1 または +1 である）の金属塩であることを特徴
とする請求項１または請求項２記載の防錆油。 - 【請求項６】 防錆油全体に対して、前記基油が 1〜 9
5 質量％、前記防錆剤が 1〜 80 質量％、前記酸化防止
剤が 0.01〜 5 質量％配合されていることを特徴とする
請求項１記載の防錆油。 - 【請求項７】 40℃における動粘度が 15〜250mm2/s で
あることを特徴とする請求項６記載の防錆油。 - 【請求項８】 支点間距離 100mmの位置に支持された厚
さ 6.35mmのポリカーボネート樹脂板表面に防錆油を塗
布して、前記ポリカーボネート樹脂板の中心部に垂直長
さ 2.5mmのたわみ量を与えて雰囲気温度 75℃で 3 時間
保持したときに、前記ポリカーボネート樹脂板表面に少
なくとも微小亀裂が生じないことを特徴とする請求項７
記載の防錆油。 - 【請求項９】 合成樹脂成形品と共存する金属製の事務
機器用機械部品であって、該機械部品の金属部分が請求
項１ないし請求項８のいずれか一項記載の防錆油で防錆
処理されていることを特徴とする事務機器用機械部品。 - 【請求項１０】 前記事務機器用機械部品は、同心に配
置される内輪および外輪と、この内輪および外輪間に介
在する複数個の転動体とを備えてなるころがり軸受であ
ることを特徴とする請求項９記載の事務機器用機械部
品。 - 【請求項１１】 前記事務機器用機械部品は、ばね自身
の緊縛力によりトルクを発生させる機構、または摩擦板
をばねで押し付けることによりトルクを発生させる機構
を有するトルクリミッタであることを特徴とする請求項
９記載の事務機器用機械部品。 - 【請求項１２】 前記事務機器用機械部品は、ポリオレ
フィン油を基油としたグリースが封入されていることを
特徴とする請求項９記載の事務機器用機械部品。
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-
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