JP2002348642A - 耐熱鋼 - Google Patents
耐熱鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた特性及び組織清浄度を有しており、特
に蒸気タービンロータ及び翼として好適な耐熱鋼の提
供。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０８〜０．１７、Ｓ
ｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．０１〜０．７、Ｎｉ：０．
１〜０．８、Ｃｒ：９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜
０．３０、Ｍｏ：０．０５〜１．２、Ｗ：０．８〜３．
０、Ｎ：０．０１〜０．０６の範囲に調整され、残部は
Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、Ｎｂを主構成元素と
する析出物を形成しないことを特徴とする、耐熱鋼。
に蒸気タービンロータ及び翼として好適な耐熱鋼の提
供。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０８〜０．１７、Ｓ
ｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．０１〜０．７、Ｎｉ：０．
１〜０．８、Ｃｒ：９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜
０．３０、Ｍｏ：０．０５〜１．２、Ｗ：０．８〜３．
０、Ｎ：０．０１〜０．０６の範囲に調整され、残部は
Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、Ｎｂを主構成元素と
する析出物を形成しないことを特徴とする、耐熱鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐熱鋼に関するも
のである。さらに詳細には、本発明は、高温蒸気タービ
ンロータ材料及び翼材料に特に適した耐熱鋼に関するも
のである。
のである。さらに詳細には、本発明は、高温蒸気タービ
ンロータ材料及び翼材料に特に適した耐熱鋼に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、火力発電設備の高温部品材料
として、９〜１２％のＣｒを含有する高Ｃｒフェライト
系耐熱鋼が多用されている。この種の鋼は、比較的低価
格であり製造性に優れるとともに物理的特性値が良好で
あるため広範な用途があり、高温機器の性能、信頼性お
よび運用性の向上に貢献している。特に、近年、地球環
境保全の観点から火力発電プラントの熱効率向上が追求
され、この結果６００℃以上の高温蒸気を用いた高効率
機種が実現し、この実現には高Ｃｒフェライト系耐熱鋼
の開発が多いに寄与している。
として、９〜１２％のＣｒを含有する高Ｃｒフェライト
系耐熱鋼が多用されている。この種の鋼は、比較的低価
格であり製造性に優れるとともに物理的特性値が良好で
あるため広範な用途があり、高温機器の性能、信頼性お
よび運用性の向上に貢献している。特に、近年、地球環
境保全の観点から火力発電プラントの熱効率向上が追求
され、この結果６００℃以上の高温蒸気を用いた高効率
機種が実現し、この実現には高Ｃｒフェライト系耐熱鋼
の開発が多いに寄与している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、火力発
電プラントの熱効率向上の追求と並行して、機器の経済
性が以前にも増して重視される傾向にあり、原料費や製
造費の低減といった原価低減とともに、製造性に優れた
材質が要求される傾向にある。
電プラントの熱効率向上の追求と並行して、機器の経済
性が以前にも増して重視される傾向にあり、原料費や製
造費の低減といった原価低減とともに、製造性に優れた
材質が要求される傾向にある。
【０００４】本発明は、このような課題に対処するため
になされたもので、製造性、鋼塊の均質性が高く、か
つ、高温の蒸気環境中で安定に運用できる蒸気タービン
ロータ素材及び翼素材として好適な耐熱鋼を提供するこ
とを目的とするものである。
になされたもので、製造性、鋼塊の均質性が高く、か
つ、高温の蒸気環境中で安定に運用できる蒸気タービン
ロータ素材及び翼素材として好適な耐熱鋼を提供するこ
とを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、高Ｃｒフ
ェライト系耐熱鋼において、とくに高温強度と製造性、
経済性を兼ね備えた蒸気タービン用耐熱鋼を開発すべく
研究を行った結果、本発明に至ったものである。すなわ
ち、本発明は、従来、未固溶の粗大炭化物として鋼中に
残存する、あるいは凝固時の偏析傾向が高く鋼塊の均質
性の低下に繋がるＮｂを意図的に添加しない耐熱鋼に関
するものである。
ェライト系耐熱鋼において、とくに高温強度と製造性、
経済性を兼ね備えた蒸気タービン用耐熱鋼を開発すべく
研究を行った結果、本発明に至ったものである。すなわ
ち、本発明は、従来、未固溶の粗大炭化物として鋼中に
残存する、あるいは凝固時の偏析傾向が高く鋼塊の均質
性の低下に繋がるＮｂを意図的に添加しない耐熱鋼に関
するものである。
【０００６】したがって、第一の発明は、重量％で、
Ｃ：０．０８〜０．１７、Ｓｉ：０．１以下、Ｍｎ：
０．０１〜０．７、Ｎｉ：０．１〜０．８、Ｃｒ：９．
５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：０．０
５〜１．２、Ｗ：０．８〜３．０、Ｎ：０．０１〜０．
０６の範囲に調整され、残部はＦｅ及び不可避的不純物
からなり、Ｎｂを主構成元素とする析出物を形成しない
ことを特徴とする、耐熱鋼である。
Ｃ：０．０８〜０．１７、Ｓｉ：０．１以下、Ｍｎ：
０．０１〜０．７、Ｎｉ：０．１〜０．８、Ｃｒ：９．
５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：０．０
５〜１．２、Ｗ：０．８〜３．０、Ｎ：０．０１〜０．
０６の範囲に調整され、残部はＦｅ及び不可避的不純物
からなり、Ｎｂを主構成元素とする析出物を形成しない
ことを特徴とする、耐熱鋼である。
【０００７】また、第二の発明は、重量％で、Ｃ：０．
１３〜０．１７、Ｓｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．３〜
０．７、Ｎｉ：０．４〜０．８、Ｃｒ：９．５〜１１．
５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：０．８〜１．２、
Ｗ：０．８〜１．５、Ｎ：０．０３〜０．０６の範囲に
調整され、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、Ｎ
ｂを主構成元素とする析出物を形成しないことを特徴と
する、耐熱鋼である。
１３〜０．１７、Ｓｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．３〜
０．７、Ｎｉ：０．４〜０．８、Ｃｒ：９．５〜１１．
５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：０．８〜１．２、
Ｗ：０．８〜１．５、Ｎ：０．０３〜０．０６の範囲に
調整され、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、Ｎ
ｂを主構成元素とする析出物を形成しないことを特徴と
する、耐熱鋼である。
【０００８】また、第三の発明は、重量％で、Ｃ：０．
０８〜０．１３、Ｓｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．０１〜
０．３、Ｎｉ：０．１〜０．４、Ｃｒ：９．５〜１１．
５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：０．５〜０．８、
Ｗ：１．５〜２．０、Ｎ：０．０１〜０．０３の範囲に
調整され、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、Ｎ
ｂを主構成元素とする析出物を形成しないことを特徴と
する、耐熱鋼である。
０８〜０．１３、Ｓｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．０１〜
０．３、Ｎｉ：０．１〜０．４、Ｃｒ：９．５〜１１．
５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：０．５〜０．８、
Ｗ：１．５〜２．０、Ｎ：０．０１〜０．０３の範囲に
調整され、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、Ｎ
ｂを主構成元素とする析出物を形成しないことを特徴と
する、耐熱鋼である。
【０００９】また、第四の発明は、重量％で、Ｃ：０．
０８〜０．１３、Ｓｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．３〜
０．７、Ｎｉ：０．４〜０．８、Ｃｒ：９．５〜１１．
５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：０．０５〜０．
５、Ｗ：２．０〜３．０、Ｎ：０．０１〜０．０３の範
囲に調整され、残部はＦｅ及び不可避的不純物からな
り、Ｎｂを主構成元素とする析出物を形成しないことを
特徴とする、耐熱鋼である。
０８〜０．１３、Ｓｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．３〜
０．７、Ｎｉ：０．４〜０．８、Ｃｒ：９．５〜１１．
５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：０．０５〜０．
５、Ｗ：２．０〜３．０、Ｎ：０．０１〜０．０３の範
囲に調整され、残部はＦｅ及び不可避的不純物からな
り、Ｎｂを主構成元素とする析出物を形成しないことを
特徴とする、耐熱鋼である。
【００１０】また、第五の発明は、重量％で、Ｂ：０．
００５〜０．０１５をさらに含有することを特徴とす
る、第二の発明の耐熱鋼である。
００５〜０．０１５をさらに含有することを特徴とす
る、第二の発明の耐熱鋼である。
【００１１】また、第六の発明は、重量％で、Ｃｏ：
１．５〜３．５及びＢ：０．００５〜０．０１５をさら
に含有することを特徴とする、第三の発明の耐熱鋼であ
る。
１．５〜３．５及びＢ：０．００５〜０．０１５をさら
に含有することを特徴とする、第三の発明の耐熱鋼であ
る。
【００１２】また、第七の発明は、重量％で、Ｒｅ：
０．１〜０．６、Ｃｏ：０．５〜１．５及びＢ：０．０
０５〜０．０１５をさらに含有することを特徴とする、
第四の発明の耐熱鋼である。
０．１〜０．６、Ｃｏ：０．５〜１．５及びＢ：０．０
０５〜０．０１５をさらに含有することを特徴とする、
第四の発明の耐熱鋼である。
【００１３】また、第八の発明は、定常時の最高蒸気温
度が５６６〜６１０℃の蒸気タービンロータとして用い
られることを特徴とする、第一、第二、第三、第五及び
第六のいずれかの発明の耐熱鋼である。
度が５６６〜６１０℃の蒸気タービンロータとして用い
られることを特徴とする、第一、第二、第三、第五及び
第六のいずれかの発明の耐熱鋼である。
【００１４】また、第九の発明は、定常時の最高蒸気温
度が５９３〜６３０℃の蒸気タービンロータとして用い
られることを特徴とする、第一、第二、第三、第五及び
第六のいずれかの発明の耐熱鋼である。
度が５９３〜６３０℃の蒸気タービンロータとして用い
られることを特徴とする、第一、第二、第三、第五及び
第六のいずれかの発明の耐熱鋼である。
【００１５】また、第十の発明は、定常時の最高蒸気温
度が５６６〜６１０℃での蒸気タービン翼として用いら
れることを特徴とする、第一ないし第七のいずれかの発
明の耐熱鋼である。
度が５６６〜６１０℃での蒸気タービン翼として用いら
れることを特徴とする、第一ないし第七のいずれかの発
明の耐熱鋼である。
【００１６】また、第十一の発明は、定常時の最高蒸気
温度が５９３〜６３０℃での蒸気タービン翼として用い
られることを特徴とする、第三、第四、第六及び第七の
いずれかの発明の耐熱鋼である。
温度が５９３〜６３０℃での蒸気タービン翼として用い
られることを特徴とする、第三、第四、第六及び第七の
いずれかの発明の耐熱鋼である。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下に組成範囲の限定理由を説明
する。なお、以下の説明において組成を表す％は、特に
断らない限り重量％とする。
する。なお、以下の説明において組成を表す％は、特に
断らない限り重量％とする。
【００１８】（ａ） Ｃ Ｃは、焼入れ性の確保とともに、析出強化に寄与する炭
化物の構成元素としても有用な元素である。本発明に係
わる耐熱鋼では０．０８％未満では上述の効果が小さ
く、０．１７％を超えると炭化物の凝集が促進されるた
め、その含有量を０．０８〜０．１７％とした。なお、
他の添加元素とのバランスにより、Ｃの添加範囲は０．
０８〜０．１３％の場合と、０．１３〜０．１７％の場
合とに大別でき、前者はＮを０．０１〜０．０３％含有
する場合、後者はＮを０．０３〜０．０６％含有する場
合である。
化物の構成元素としても有用な元素である。本発明に係
わる耐熱鋼では０．０８％未満では上述の効果が小さ
く、０．１７％を超えると炭化物の凝集が促進されるた
め、その含有量を０．０８〜０．１７％とした。なお、
他の添加元素とのバランスにより、Ｃの添加範囲は０．
０８〜０．１３％の場合と、０．１３〜０．１７％の場
合とに大別でき、前者はＮを０．０１〜０．０３％含有
する場合、後者はＮを０．０３〜０．０６％含有する場
合である。
【００１９】（ｂ） Ｓｉ Ｓｉは、脱酸剤として有用な成分である。しかし、その
含有量が過度に高い場合は靭性の低下及び脆化を促進す
るため、この点からは含有量は可能な限り抑制すること
が望ましい。本発明に係わる耐熱鋼においてはその含有
量が０．１％を超えると上記特性が著しく低下するた
め、その含有量を０．１％以下とした。
含有量が過度に高い場合は靭性の低下及び脆化を促進す
るため、この点からは含有量は可能な限り抑制すること
が望ましい。本発明に係わる耐熱鋼においてはその含有
量が０．１％を超えると上記特性が著しく低下するた
め、その含有量を０．１％以下とした。
【００２０】（ｃ） Ｍｎ Ｍｎは、脱硫剤として有用な元素である。しかし、０．
０１％未満では脱硫効果が認められず、０．７％を超え
て添加するとクリープ抵抗を低下させるため、その含有
量を０．０１〜０．７％とした。なお、他の添加元素と
のバランスにより、Ｍｎの添加範囲は０．０１〜０．３
％の場合と、０．３〜０．７％の場合とに大別でき、前
者はＣｏを１．５〜３．５％含有する場合、後者はＣｏ
を含有しないか、もしくは０．５〜１．５％含有する場
合である。
０１％未満では脱硫効果が認められず、０．７％を超え
て添加するとクリープ抵抗を低下させるため、その含有
量を０．０１〜０．７％とした。なお、他の添加元素と
のバランスにより、Ｍｎの添加範囲は０．０１〜０．３
％の場合と、０．３〜０．７％の場合とに大別でき、前
者はＣｏを１．５〜３．５％含有する場合、後者はＣｏ
を含有しないか、もしくは０．５〜１．５％含有する場
合である。
【００２１】（ｄ） Ｎｉ Ｎｉは、焼入れ性及び靭性を向上させ、本発明に係わる
耐熱鋼においては０．１％以上でその効果が認められ
る。しかし、０．８％を超えるとクリープ抵抗を低下さ
せるため、その含有量を０．１〜０．８％とした。な
お、他の添加元素とのバランスにより、Ｎｉの添加範囲
は０．１〜０．４％の場合と、０．４〜０．８％の場合
とに大別でき、前者はＭｎを０．０１〜０．３％含有す
る場合、後者はＭｎを０．３〜０．７％含有する場合で
ある。
耐熱鋼においては０．１％以上でその効果が認められ
る。しかし、０．８％を超えるとクリープ抵抗を低下さ
せるため、その含有量を０．１〜０．８％とした。な
お、他の添加元素とのバランスにより、Ｎｉの添加範囲
は０．１〜０．４％の場合と、０．４〜０．８％の場合
とに大別でき、前者はＭｎを０．０１〜０．３％含有す
る場合、後者はＭｎを０．３〜０．７％含有する場合で
ある。
【００２２】（ｅ） Ｃｒ Ｃｒは、析出強化に寄与する析出物の構成元素として有
効であるとともに耐酸化性、耐食性の確保にも不可欠な
成分である。しかし、本発明に係わる耐熱鋼では９．５
％未満では上述の効果が小さく、１１．５％を超えると
フェライトの生成を促進するとともに靭性が低下するた
め、その含有量を９．５〜１１．５％とした。
効であるとともに耐酸化性、耐食性の確保にも不可欠な
成分である。しかし、本発明に係わる耐熱鋼では９．５
％未満では上述の効果が小さく、１１．５％を超えると
フェライトの生成を促進するとともに靭性が低下するた
め、その含有量を９．５〜１１．５％とした。
【００２３】（ｆ） Ｖ Ｖは、固溶強化及び微細な炭窒化物の形成に寄与する。
本発明に係わる耐熱鋼では０．１５％以上の添加でこれ
らの微細析出物が十分に析出し回復を抑制する。しか
し、０．３０％を超えると炭窒化物の凝集が促進される
ため、その含有量を０．１５〜０．３０％とした。
本発明に係わる耐熱鋼では０．１５％以上の添加でこれ
らの微細析出物が十分に析出し回復を抑制する。しか
し、０．３０％を超えると炭窒化物の凝集が促進される
ため、その含有量を０．１５〜０．３０％とした。
【００２４】（ｇ） Ｍｏ Ｍｏは、固溶強化元素及び炭化物の構成元素として有用
であり、０．０５％以上の添加によりその効果が発揮さ
れる。しかし、１．２％を超える添加は本発明の耐熱鋼
においては靭性の低下及びフェライトの生成を促進する
ため、その含有量を０．０５〜１．２％とした。なお、
本発明の耐熱鋼においては、とくにＷの添加量とのバラ
ンスによってフェライトの生成を回避しており、Ｍｏの
添加範囲は０．８〜１．２％の場合と、０．５〜０．８
％の場合と、０．０５〜０．５％の場合とに大別でき
る。０．８〜１．２％の場合はＷの添加量が０．８〜
１．５％である場合、０．５〜０．８％の場合はＷの添
加量が１．５〜２．０％である場合、０．０５〜０．５
％の場合はＷの添加量が２．０〜３．０％とすることで
マルテンサイト単相組織が得られる。
であり、０．０５％以上の添加によりその効果が発揮さ
れる。しかし、１．２％を超える添加は本発明の耐熱鋼
においては靭性の低下及びフェライトの生成を促進する
ため、その含有量を０．０５〜１．２％とした。なお、
本発明の耐熱鋼においては、とくにＷの添加量とのバラ
ンスによってフェライトの生成を回避しており、Ｍｏの
添加範囲は０．８〜１．２％の場合と、０．５〜０．８
％の場合と、０．０５〜０．５％の場合とに大別でき
る。０．８〜１．２％の場合はＷの添加量が０．８〜
１．５％である場合、０．５〜０．８％の場合はＷの添
加量が１．５〜２．０％である場合、０．０５〜０．５
％の場合はＷの添加量が２．０〜３．０％とすることで
マルテンサイト単相組織が得られる。
【００２５】（ｈ） Ｗ Ｗは、固溶強化とともに炭化物中及び金属間化合物中へ
置換し析出強化にも寄与する。これらの効果を発揮させ
るためには０．８％以上の添加が必要である。しかし、
３．０％を超えると靭性の低下及びフェライトの生成を
促進するため、その含有量を０．８〜３．０％とした。
なお、本発明の耐熱鋼においては、とくにＭｏの添加量
とのバランスによってフェライトの生成を回避してお
り、Ｗの添加範囲は０．８〜１．５％の場合と、１．５
〜２．０％の場合と、２．０〜３．０％の場合とに大別
できる。０．８〜１．５％の場合はＭｏの添加量を０．
８〜１．２％とし、１．５〜２．０％の場合はＭｏの添
加量を０．５〜０．８％とし、２．０〜３．０％の場合
はＭｏの添加量を０．０５〜０．５％とすることでマル
テンサイト単相組織が得られる。
置換し析出強化にも寄与する。これらの効果を発揮させ
るためには０．８％以上の添加が必要である。しかし、
３．０％を超えると靭性の低下及びフェライトの生成を
促進するため、その含有量を０．８〜３．０％とした。
なお、本発明の耐熱鋼においては、とくにＭｏの添加量
とのバランスによってフェライトの生成を回避してお
り、Ｗの添加範囲は０．８〜１．５％の場合と、１．５
〜２．０％の場合と、２．０〜３．０％の場合とに大別
できる。０．８〜１．５％の場合はＭｏの添加量を０．
８〜１．２％とし、１．５〜２．０％の場合はＭｏの添
加量を０．５〜０．８％とし、２．０〜３．０％の場合
はＭｏの添加量を０．０５〜０．５％とすることでマル
テンサイト単相組織が得られる。
【００２６】（ｉ） Ｎ Ｎは、窒化物あるいは炭窒化物を形成することにより析
出強化に寄与する。さらに母相中に残存するＮは固溶強
化にも寄与するが、本発明に係わる耐熱鋼では０．０１
％未満ではこれらの効果が認められない。一方、０．０
６％超過では窒化物あるいは炭窒化物の粗大化を促進し
クリープ抵抗が低下するとともに粗大生成物の生成を促
進するため、その含有量を０．０１〜０．０６％とし
た。なお、他の添加元素とのバランスにより、Ｎの添加
範囲は０．０１〜０．０３％の場合と、０．０３〜０．
０６％の場合とに大別でき、前者はＣを０．０８〜０．
１３％含有する場合、後者はＣを０．１３〜０．１７％
含有する場合である。
出強化に寄与する。さらに母相中に残存するＮは固溶強
化にも寄与するが、本発明に係わる耐熱鋼では０．０１
％未満ではこれらの効果が認められない。一方、０．０
６％超過では窒化物あるいは炭窒化物の粗大化を促進し
クリープ抵抗が低下するとともに粗大生成物の生成を促
進するため、その含有量を０．０１〜０．０６％とし
た。なお、他の添加元素とのバランスにより、Ｎの添加
範囲は０．０１〜０．０３％の場合と、０．０３〜０．
０６％の場合とに大別でき、前者はＣを０．０８〜０．
１３％含有する場合、後者はＣを０．１３〜０．１７％
含有する場合である。
【００２７】（ｊ） Ｃｏ Ｃｏは、固溶強化に寄与するとともにフェライトの生成
傾向を抑制する効果を有する。これらの効果を発揮させ
るためには０．５％以上の添加が必要である。しかし、
３．５％を超えるとこれらの効果は飽和するとともに、
大型鋼塊としては経済性を著しく損なうため、Ｃｏの添
加範囲は０．５〜３．５％とした。なお、Ｃｏを添加す
る場合は、他の添加元素とのバランスにより、Ｃｏの添
加範囲は０．５〜１．５％の場合と、１．５〜３．５％
の場合とに大別でき、前者はＭｎを０．３〜０．７％含
有しかつＮｉを０．４〜０．８％含有してフェライト生
成傾向を低下させた場合、後者はＭｎ添加量が０．０１
〜０．３％でかつＮｉ含有量が０．１〜０．４％であり
フェライト生成傾向が高い場合である。
傾向を抑制する効果を有する。これらの効果を発揮させ
るためには０．５％以上の添加が必要である。しかし、
３．５％を超えるとこれらの効果は飽和するとともに、
大型鋼塊としては経済性を著しく損なうため、Ｃｏの添
加範囲は０．５〜３．５％とした。なお、Ｃｏを添加す
る場合は、他の添加元素とのバランスにより、Ｃｏの添
加範囲は０．５〜１．５％の場合と、１．５〜３．５％
の場合とに大別でき、前者はＭｎを０．３〜０．７％含
有しかつＮｉを０．４〜０．８％含有してフェライト生
成傾向を低下させた場合、後者はＭｎ添加量が０．０１
〜０．３％でかつＮｉ含有量が０．１〜０．４％であり
フェライト生成傾向が高い場合である。
【００２８】（ｋ） Ｒｅ Ｒｅは、固溶強化とともに母相中のＷの固溶量を高く維
持することに寄与する。これらの効果を発揮させるため
には０．１％以上の添加が必要であるが、０．６％を超
えるとフェライトの生成を促進するとともに、大型鋼塊
としては経済性を著しく損なうため、その含有量を０．
１〜０．６％とした。
持することに寄与する。これらの効果を発揮させるため
には０．１％以上の添加が必要であるが、０．６％を超
えるとフェライトの生成を促進するとともに、大型鋼塊
としては経済性を著しく損なうため、その含有量を０．
１〜０．６％とした。
【００２９】（ｌ） Ｂ Ｂは、微量の添加で焼入れ性を高めるとともに、炭窒化
物の高温長時間安定化を可能にする。本発明に係わる耐
熱鋼ではその効果は０．００５％以上の添加で認めら
れ、結晶粒界及びその近傍に析出する炭化物の粗大化抑
制効果を発揮するが、０．０１５％を超えると著しい鍛
造性の低下と粗大生成物の形成を促進するため、その含
有量を０．００５〜０．０１５％とした。
物の高温長時間安定化を可能にする。本発明に係わる耐
熱鋼ではその効果は０．００５％以上の添加で認めら
れ、結晶粒界及びその近傍に析出する炭化物の粗大化抑
制効果を発揮するが、０．０１５％を超えると著しい鍛
造性の低下と粗大生成物の形成を促進するため、その含
有量を０．００５〜０．０１５％とした。
【００３０】上記成分ならびに主成分であるＦｅを添加
する際に付随的に混入する不純物は、極力低減すること
が望ましい。
する際に付随的に混入する不純物は、極力低減すること
が望ましい。
【００３１】上記成分からなる耐熱鋼のうち、重量％
で、Ｃ：０．０８〜０．１７、Ｓｉ：０．１以下、Ｍ
ｎ：０．０１〜０．７、Ｎｉ：０．１〜０．８、Ｃｒ：
９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：
０．０５〜１．２、Ｗ：０．８〜３．０、Ｎ：０．０１
〜０．０６の範囲に調整され、残部はＦｅ及び不可避的
不純物からなる耐熱鋼であって、さらに望ましくは、重
量％で、Ｃ：０．１３〜０．１７、Ｓｉ：０．１以下、
Ｍｎ：０．３〜０．７、Ｎｉ：０．４〜０．８、Ｃｒ：
９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：
０．８〜１．２、Ｗ：０．８〜１．５、Ｎ：０．０３〜
０．０６の範囲に調整され、残部はＦｅ及び不可避的不
純物からなる耐熱鋼、もしくは重量％で、Ｃ：０．０８
〜０．１３、Ｓｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．０１〜０．
３、Ｎｉ：０．１〜０．４、Ｃｒ：９．５〜１１．５、
Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：０．５〜０．８、Ｗ：
１．５〜２．０、Ｎ：０．０１〜０．０３の範囲に調整
され、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなる耐熱鋼で
あって、場合によっては重量％で、Ｂ：０．００５〜
０．０１５、あるいはＣｏ：１．５〜３．５及びＢ：
０．００５〜０．０１５の双方を含有する耐熱鋼は、定
常時の最高蒸気温度が５６６〜６３０℃の高温蒸気ター
ビンロータ材料として良好な特性を発揮する。５６６℃
未満ではより安価な低合金鋼を用いることで十分であ
り、６３０℃を上回ると軟化が著しく運転中の変形が著
しく促進される。
で、Ｃ：０．０８〜０．１７、Ｓｉ：０．１以下、Ｍ
ｎ：０．０１〜０．７、Ｎｉ：０．１〜０．８、Ｃｒ：
９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：
０．０５〜１．２、Ｗ：０．８〜３．０、Ｎ：０．０１
〜０．０６の範囲に調整され、残部はＦｅ及び不可避的
不純物からなる耐熱鋼であって、さらに望ましくは、重
量％で、Ｃ：０．１３〜０．１７、Ｓｉ：０．１以下、
Ｍｎ：０．３〜０．７、Ｎｉ：０．４〜０．８、Ｃｒ：
９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：
０．８〜１．２、Ｗ：０．８〜１．５、Ｎ：０．０３〜
０．０６の範囲に調整され、残部はＦｅ及び不可避的不
純物からなる耐熱鋼、もしくは重量％で、Ｃ：０．０８
〜０．１３、Ｓｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．０１〜０．
３、Ｎｉ：０．１〜０．４、Ｃｒ：９．５〜１１．５、
Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：０．５〜０．８、Ｗ：
１．５〜２．０、Ｎ：０．０１〜０．０３の範囲に調整
され、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなる耐熱鋼で
あって、場合によっては重量％で、Ｂ：０．００５〜
０．０１５、あるいはＣｏ：１．５〜３．５及びＢ：
０．００５〜０．０１５の双方を含有する耐熱鋼は、定
常時の最高蒸気温度が５６６〜６３０℃の高温蒸気ター
ビンロータ材料として良好な特性を発揮する。５６６℃
未満ではより安価な低合金鋼を用いることで十分であ
り、６３０℃を上回ると軟化が著しく運転中の変形が著
しく促進される。
【００３２】また、上記成分からなる耐熱鋼のうち、重
量％で、Ｃ：０．０８〜０．１７、Ｓｉ：０．１以下、
Ｍｎ：０．０１〜０．７、Ｎｉ：０．１〜０．８、Ｃ
ｒ：９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍ
ｏ：０．０５〜１．２、Ｗ：０．８〜３．０、Ｎ：０．
０１〜０．０６の範囲に調整され、残部はＦｅ及び不可
避的不純物からなる耐熱鋼であって、さらに望ましくは
重量％で、Ｃ：０．１３〜０．１７、Ｓｉ：０．１以
下、Ｍｎ：０．３〜０．７、Ｎｉ：０．４〜０．８、Ｃ
ｒ：９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍ
ｏ：０．８〜１．２、Ｗ：０．８〜１．５、Ｎ：０．０
３〜０．０６の範囲に調整され、残部はＦｅ及び不可避
的不純物からなる耐熱鋼、もしくは重量％で、Ｃ：０．
０８〜０．１３、Ｓｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．０１〜
０．３、Ｎｉ：０．１〜０．４、Ｃｒ：９．５〜１１．
５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：０．５〜０．８、
Ｗ：１．５〜２．０、Ｎ：０．０１〜０．０３の範囲に
調整され、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなる耐熱
鋼であって、場合によっては重量％で、Ｂ：０．００５
〜０．０１５、あるいはＣｏ：１．５〜３．５及びＢ：
０．００５〜０．０１５の双方、あるいはＲｅ：０．１
〜０．６、Ｃｏ：０．５〜１．５及びＢ：０．００５〜
０．０１５の３種類を含有する耐熱鋼は、定常時の最高
蒸気温度が５６６〜６３０℃の高温蒸気タービン翼材料
として良好な特性を発揮する。５６６℃未満ではより安
価な鋼を用いることで十分であり、６３０℃を上回ると
軟化が著しく運転中の変形が著しく促進される。
量％で、Ｃ：０．０８〜０．１７、Ｓｉ：０．１以下、
Ｍｎ：０．０１〜０．７、Ｎｉ：０．１〜０．８、Ｃ
ｒ：９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍ
ｏ：０．０５〜１．２、Ｗ：０．８〜３．０、Ｎ：０．
０１〜０．０６の範囲に調整され、残部はＦｅ及び不可
避的不純物からなる耐熱鋼であって、さらに望ましくは
重量％で、Ｃ：０．１３〜０．１７、Ｓｉ：０．１以
下、Ｍｎ：０．３〜０．７、Ｎｉ：０．４〜０．８、Ｃ
ｒ：９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍ
ｏ：０．８〜１．２、Ｗ：０．８〜１．５、Ｎ：０．０
３〜０．０６の範囲に調整され、残部はＦｅ及び不可避
的不純物からなる耐熱鋼、もしくは重量％で、Ｃ：０．
０８〜０．１３、Ｓｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．０１〜
０．３、Ｎｉ：０．１〜０．４、Ｃｒ：９．５〜１１．
５、Ｖ：０．１５〜０．３０、Ｍｏ：０．５〜０．８、
Ｗ：１．５〜２．０、Ｎ：０．０１〜０．０３の範囲に
調整され、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなる耐熱
鋼であって、場合によっては重量％で、Ｂ：０．００５
〜０．０１５、あるいはＣｏ：１．５〜３．５及びＢ：
０．００５〜０．０１５の双方、あるいはＲｅ：０．１
〜０．６、Ｃｏ：０．５〜１．５及びＢ：０．００５〜
０．０１５の３種類を含有する耐熱鋼は、定常時の最高
蒸気温度が５６６〜６３０℃の高温蒸気タービン翼材料
として良好な特性を発揮する。５６６℃未満ではより安
価な鋼を用いることで十分であり、６３０℃を上回ると
軟化が著しく運転中の変形が著しく促進される。
【００３３】
【実施例】以下、本発明を表１に示した化学組成範囲の
耐熱鋼を用いた実施例により説明する。 ［実施例１］実施例１では、本発明の記載の化学組成範
囲にある耐熱鋼が優れた特性を有することを説明する。
供試鋼は３０ｋｇ真空誘導溶解後、鋳込んだ鋳塊を熱間
圧延し、続いて焼鈍、焼ならし後油焼入れを行い、さら
に焼戻しを施した。これらの化学組成は、表１に示され
る通りである。
耐熱鋼を用いた実施例により説明する。 ［実施例１］実施例１では、本発明の記載の化学組成範
囲にある耐熱鋼が優れた特性を有することを説明する。
供試鋼は３０ｋｇ真空誘導溶解後、鋳込んだ鋳塊を熱間
圧延し、続いて焼鈍、焼ならし後油焼入れを行い、さら
に焼戻しを施した。これらの化学組成は、表１に示され
る通りである。
【００３４】このうち、鋼種１〜鋼種２６が本発明に係
わる組成範囲にある耐熱鋼であり、鋼種２７〜鋼種３４
はその組成が本発明記載の化学組成範囲にない比較例で
ある。これらのうち、鋼種１〜鋼種４、鋼種１１〜鋼種
１８、鋼種２７、鋼種２９、鋼種３１及び鋼種３４はタ
ービンロータに適した７００ＭＰａ程度の常温０．０２
％耐力に調整されており、鋼種５〜鋼種７、鋼種１９〜
鋼種２６、鋼種３０、鋼種３２及び鋼種３３はタービン
翼に適した７４０〜７７０ＭＰａ程度の常温０．０２％
耐力に調整されている。また、鋼種８〜鋼種１０及び鋼
種２８については上記双方に適した常温０．０２％耐力
に調整されたものを準備した。これらの常温０．０２％
耐力を表２に示す。なお、表中では各請求項に対応する
実施例と比較例をひとつの組合せとして記載した。
わる組成範囲にある耐熱鋼であり、鋼種２７〜鋼種３４
はその組成が本発明記載の化学組成範囲にない比較例で
ある。これらのうち、鋼種１〜鋼種４、鋼種１１〜鋼種
１８、鋼種２７、鋼種２９、鋼種３１及び鋼種３４はタ
ービンロータに適した７００ＭＰａ程度の常温０．０２
％耐力に調整されており、鋼種５〜鋼種７、鋼種１９〜
鋼種２６、鋼種３０、鋼種３２及び鋼種３３はタービン
翼に適した７４０〜７７０ＭＰａ程度の常温０．０２％
耐力に調整されている。また、鋼種８〜鋼種１０及び鋼
種２８については上記双方に適した常温０．０２％耐力
に調整されたものを準備した。これらの常温０．０２％
耐力を表２に示す。なお、表中では各請求項に対応する
実施例と比較例をひとつの組合せとして記載した。
【００３５】各鋼について実施した６３０℃−１９６Ｍ
Ｐａでのクリープ破断試験におけるクリープ破断時間は
表２に示される通りである。本発明記載の化学組成範囲
にある耐熱鋼は、添加元素の種類とバランス、及び常温
０．０２％耐力がＡ〜Ｈの各グループ間で異なるため、
グループ分けした実施例間での比較は困難であるが、Ａ
〜Ｈに区分けした各実施例ごとに、当該グループの比較
例と比べ同等かもしくは比較例を上回るクリープ破断時
間を示した。
Ｐａでのクリープ破断試験におけるクリープ破断時間は
表２に示される通りである。本発明記載の化学組成範囲
にある耐熱鋼は、添加元素の種類とバランス、及び常温
０．０２％耐力がＡ〜Ｈの各グループ間で異なるため、
グループ分けした実施例間での比較は困難であるが、Ａ
〜Ｈに区分けした各実施例ごとに、当該グループの比較
例と比べ同等かもしくは比較例を上回るクリープ破断時
間を示した。
【００３６】各鋼についてＪＩＳ ４号２ｍｍＶノッチ
試験片を用いて２０℃でシャルピー衝撃試験を実施し
た。得られた衝撃吸収エネルギーは表２に示される通り
である。本発明記載の化学組成範囲にある耐熱鋼は、添
加元素の種類とバランス、及び常温０．０２％耐力がＡ
〜Ｈの各グループ間で異なるため、グループ分けした実
施例間での比較は困難でえあるが、Ａ〜Ｈに区分けした
各実施例ごとに、当該グループの比較例と比べ同等かも
しくは比較例を上回る衝撃吸収エネルギーを示した。
試験片を用いて２０℃でシャルピー衝撃試験を実施し
た。得られた衝撃吸収エネルギーは表２に示される通り
である。本発明記載の化学組成範囲にある耐熱鋼は、添
加元素の種類とバランス、及び常温０．０２％耐力がＡ
〜Ｈの各グループ間で異なるため、グループ分けした実
施例間での比較は困難でえあるが、Ａ〜Ｈに区分けした
各実施例ごとに、当該グループの比較例と比べ同等かも
しくは比較例を上回る衝撃吸収エネルギーを示した。
【００３７】以上のことから、本発明の各請求項ごとに
区分けされた化学組成範囲にある耐熱鋼は、同等の常温
０．０２％耐力に調整した場合、その組成範囲にない添
加元素量を有する比較例に比べ、クリープ破断時間及び
衝撃吸収エネルギー双方で同等以上の値を示すことがわ
かる。
区分けされた化学組成範囲にある耐熱鋼は、同等の常温
０．０２％耐力に調整した場合、その組成範囲にない添
加元素量を有する比較例に比べ、クリープ破断時間及び
衝撃吸収エネルギー双方で同等以上の値を示すことがわ
かる。
【００３８】［実施例２］実施例２では、本発明の化学
組成範囲にある耐熱鋼が高い組織清浄度を有することを
説明する。供試鋼は、表１中の鋼種３、鋼種７〜鋼種
９、鋼種１１、鋼種１４、鋼種１５、鋼種１９、鋼種２
３及び鋼種２４を本発明の化学組成範囲にある実施例と
して用い、表１中の鋼種２８〜鋼種３１及び鋼種３４を
本発明の化学組成範囲にない比較例として用いた。な
お、これらの製造方法は実施例１と同様である。
組成範囲にある耐熱鋼が高い組織清浄度を有することを
説明する。供試鋼は、表１中の鋼種３、鋼種７〜鋼種
９、鋼種１１、鋼種１４、鋼種１５、鋼種１９、鋼種２
３及び鋼種２４を本発明の化学組成範囲にある実施例と
して用い、表１中の鋼種２８〜鋼種３１及び鋼種３４を
本発明の化学組成範囲にない比較例として用いた。な
お、これらの製造方法は実施例１と同様である。
【００３９】各鋼の焼戻し後の鋼材の圧延方向から２０
×１５ｍｍの板を採取し、これらを研磨後、ＪＩＳ Ｇ
０５５５記載の試験方法に基づいて清浄度の判定を実
施した。これらの結果は、表３に示される通りである。
介在物と判断したものには、ＭｎＳ、未固溶のＮｂ炭窒
化物、ＢＮ等を含む。比較例における介在物の合計値は
０．０３６〜０．０５７であるのに対し、本発明の化学
組成範囲にある耐熱鋼における介在物の合計値は０．０
０８〜０．０２４と比較例の数分の１に減少したことが
わかる。
×１５ｍｍの板を採取し、これらを研磨後、ＪＩＳ Ｇ
０５５５記載の試験方法に基づいて清浄度の判定を実
施した。これらの結果は、表３に示される通りである。
介在物と判断したものには、ＭｎＳ、未固溶のＮｂ炭窒
化物、ＢＮ等を含む。比較例における介在物の合計値は
０．０３６〜０．０５７であるのに対し、本発明の化学
組成範囲にある耐熱鋼における介在物の合計値は０．０
０８〜０．０２４と比較例の数分の１に減少したことが
わかる。
【００４０】次に、各鋼の介在物が存在した部位及び介
在物が存在しない部位についてＪＩＳ ４号２ｍｍＶノ
ッチ試験片を用いて２０℃でシャルピー衝撃試験を実施
した。得られた衝撃吸収エネルギーは表３に示される通
りである。本発明記載の化学組成範囲にある各耐熱鋼
は、介在物の有無に係わらず衝撃吸収エネルギーは同等
であったが、比較例の各耐熱鋼では、鋼種２９及び鋼種
３１の様に一部は同等の値を示すものもあるが、大半は
衝撃吸収エネルギーが低下した。
在物が存在しない部位についてＪＩＳ ４号２ｍｍＶノ
ッチ試験片を用いて２０℃でシャルピー衝撃試験を実施
した。得られた衝撃吸収エネルギーは表３に示される通
りである。本発明記載の化学組成範囲にある各耐熱鋼
は、介在物の有無に係わらず衝撃吸収エネルギーは同等
であったが、比較例の各耐熱鋼では、鋼種２９及び鋼種
３１の様に一部は同等の値を示すものもあるが、大半は
衝撃吸収エネルギーが低下した。
【００４１】以上のことから、本発明の各請求項ごとに
区分けされた化学組成範囲にある耐熱鋼は、Ｎｂを無添
加とし、さらにその他の元素の添加量を効果的に制限し
たことで鋼の清浄度が大幅に向上するため製造性が良好
であり、かつ、介在物が存在することによる局所的な特
性の不均一が生じないことがわかる。
区分けされた化学組成範囲にある耐熱鋼は、Ｎｂを無添
加とし、さらにその他の元素の添加量を効果的に制限し
たことで鋼の清浄度が大幅に向上するため製造性が良好
であり、かつ、介在物が存在することによる局所的な特
性の不均一が生じないことがわかる。
【００４２】
【表１】
【表２】
【表３】
【００４３】
【発明の効果】以上の結果、本発明の化学組成範囲にあ
る耐熱鋼は優れた特性及び組織清浄度を有しており、こ
れらの耐熱鋼からなる蒸気タービンロータ及び翼は、蒸
気タービンの性能、運用性、経済性の向上に貢献できる
等、産業上有益な効果がもたらされる。
る耐熱鋼は優れた特性及び組織清浄度を有しており、こ
れらの耐熱鋼からなる蒸気タービンロータ及び翼は、蒸
気タービンの性能、運用性、経済性の向上に貢献できる
等、産業上有益な効果がもたらされる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山 田 政 之 神奈川県横浜市鶴見区末広町２丁目４番地 株式会社東芝京浜事業所内 Ｆターム(参考） 3G002 AA07 AA11 AB00 EA06
Claims (11)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０８〜０．１７、Ｓ
ｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．０１〜０．７、Ｎｉ：０．
１〜０．８、Ｃｒ：９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜
０．３０、Ｍｏ：０．０５〜１．２、Ｗ：０．８〜３．
０、Ｎ：０．０１〜０．０６の範囲に調整され、残部は
Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、Ｎｂを主構成元素と
する析出物を形成しないことを特徴とする、耐熱鋼。 - 【請求項２】重量％で、Ｃ：０．１３〜０．１７、Ｓ
ｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．３〜０．７、Ｎｉ：０．４
〜０．８、Ｃｒ：９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜
０．３０、Ｍｏ：０．８〜１．２、Ｗ：０．８〜１．
５、Ｎ：０．０３〜０．０６の範囲に調整され、残部は
Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、Ｎｂを主構成元素と
する析出物を形成しないことを特徴とする、耐熱鋼。 - 【請求項３】重量％で、Ｃ：０．０８〜０．１３、Ｓ
ｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．０１〜０．３、Ｎｉ：０．
１〜０．４、Ｃｒ：９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜
０．３０、Ｍｏ：０．５〜０．８、Ｗ：１．５〜２．
０、Ｎ：０．０１〜０．０３の範囲に調整され、残部は
Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、Ｎｂを主構成元素と
する析出物を形成しないことを特徴とする、耐熱鋼。 - 【請求項４】重量％で、Ｃ：０．０８〜０．１３、Ｓ
ｉ：０．１以下、Ｍｎ：０．３〜０．７、Ｎｉ：０．４
〜０．８、Ｃｒ：９．５〜１１．５、Ｖ：０．１５〜
０．３０、Ｍｏ：０．０５〜０．５、Ｗ：２．０〜３．
０、Ｎ：０．０１〜０．０３の範囲に調整され、残部は
Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、Ｎｂを主構成元素と
する析出物を形成しないことを特徴とする、耐熱鋼。 - 【請求項５】重量％で、Ｂ：０．００５〜０．０１５を
さらに含有することを特徴とする、請求項２に記載の耐
熱鋼。 - 【請求項６】重量％で、Ｃｏ：１．５〜３．５及びＢ：
０．００５〜０．０１５をさらに含有することを特徴と
する、請求項３に記載の耐熱鋼。 - 【請求項７】重量％で、Ｒｅ：０．１〜０．６、Ｃｏ：
０．５〜１．５及びＢ：０．００５〜０．０１５をさら
に含有することを特徴とする、請求項４に記載の耐熱
鋼。 - 【請求項８】定常時の最高蒸気温度が５６６〜６１０℃
の蒸気タービンロータとして用いられることを特徴とす
る、請求項１、請求項２、請求項３、請求項５、請求項
６のいずれか１項に記載の耐熱鋼。 - 【請求項９】定常時の最高蒸気温度が５９３〜６３０℃
の蒸気タービンロータとして用いられることを特徴とす
る、請求項１、請求項２、請求項３、請求項５、請求項
６のいずれか１項に記載の耐熱鋼。 - 【請求項１０】定常時の最高蒸気温度として５６６〜６
１０℃の蒸気タービン翼として用いられることを特徴と
する、請求項１〜請求項７のいずれか１項に記載の耐熱
鋼。 - 【請求項１１】定常時の最高蒸気温度として５９３〜６
３０℃の蒸気タービン翼として用いられることを特徴と
する、請求項３、請求項４、請求項６、請求項７のいず
れか１項に記載の耐熱鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001156607A JP4284010B2 (ja) | 2001-05-25 | 2001-05-25 | 耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001156607A JP4284010B2 (ja) | 2001-05-25 | 2001-05-25 | 耐熱鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002348642A true JP2002348642A (ja) | 2002-12-04 |
| JP4284010B2 JP4284010B2 (ja) | 2009-06-24 |
Family
ID=19000600
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001156607A Expired - Fee Related JP4284010B2 (ja) | 2001-05-25 | 2001-05-25 | 耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4284010B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1300363C (zh) * | 2005-07-31 | 2007-02-14 | 东方汽轮机厂 | 用做汽轮机转子的耐热钢材料 |
| JP2015518542A (ja) * | 2012-04-16 | 2015-07-02 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | 機能性被覆を備えたターボ機械部品 |
-
2001
- 2001-05-25 JP JP2001156607A patent/JP4284010B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1300363C (zh) * | 2005-07-31 | 2007-02-14 | 东方汽轮机厂 | 用做汽轮机转子的耐热钢材料 |
| JP2015518542A (ja) * | 2012-04-16 | 2015-07-02 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | 機能性被覆を備えたターボ機械部品 |
| US9719360B2 (en) | 2012-04-16 | 2017-08-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Turbomachine component having a functional coating |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4284010B2 (ja) | 2009-06-24 |
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