JP2002335672A - 自動車搭載用ｄｃ−ｄｃコンバータ - Google Patents
自動車搭載用ｄｃ−ｄｃコンバータInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 自動車搭載用ＤＣ−ＤＣＡＭ放送波におい
て、コンバータのスイッチングに伴うＡＭ放送の受信障
害を解消する。 【解決手段】 自動車に搭載され、かつ第１の直流電源
の電圧を第２の直流電源の電圧に変換するＤＣ−ＤＣコ
ンバータにおいて、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチン
グ周波数を、車載のカーラジオが受信するＡＭ放送波の
隣接する放送周波数差の整数倍の周波数とする。また
は、車載のカーラジオが受信するＡＭ放送波の選局周波
数を検出し、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波
数の整数倍の周波数が、前記選局周波数に対して規定周
波数差を有するようにスイッチング周波数を選択し、出
力する。
て、コンバータのスイッチングに伴うＡＭ放送の受信障
害を解消する。 【解決手段】 自動車に搭載され、かつ第１の直流電源
の電圧を第２の直流電源の電圧に変換するＤＣ−ＤＣコ
ンバータにおいて、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチン
グ周波数を、車載のカーラジオが受信するＡＭ放送波の
隣接する放送周波数差の整数倍の周波数とする。また
は、車載のカーラジオが受信するＡＭ放送波の選局周波
数を検出し、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波
数の整数倍の周波数が、前記選局周波数に対して規定周
波数差を有するようにスイッチング周波数を選択し、出
力する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気自動車または
ハイブリッド自動車搭載用のＤＣ−ＤＣコンバータに関
する。
ハイブリッド自動車搭載用のＤＣ−ＤＣコンバータに関
する。
【０００２】
【従来の技術】図７は、電気自動車の駆動システムの構
成例である。図７において、１は主電池、２はインバー
タ、３は車両駆動電動機、４は減速機、５は差動装置、
６は車輪、７は主電池１から補助電池８を充電するＤＣ
−ＤＣコンバータである。また、９は必要に応じて搭載
される主電池１の充電器である。図７の駆動システムは
公知であるので、その動作については詳述を省略する。
成例である。図７において、１は主電池、２はインバー
タ、３は車両駆動電動機、４は減速機、５は差動装置、
６は車輪、７は主電池１から補助電池８を充電するＤＣ
−ＤＣコンバータである。また、９は必要に応じて搭載
される主電池１の充電器である。図７の駆動システムは
公知であるので、その動作については詳述を省略する。
【０００３】図８は代表的なハイブリッド自動車である
パラレルハイブリッド自動車の駆動システムの構成例で
ある。図８において、図７と同一の構成要素には同一の
参照符号を付してある。この駆動システムでは、図７の
構成にエンジン１１、クラッチ１２、変速機１３及び動
力連結機１４を付加してあり、エンジン１１及びクラッ
チ１２による動力伝達機構が電動機３と並列的に設けら
れている。この図８の駆動システムも公知であるため、
その動作については詳述を省略する。
パラレルハイブリッド自動車の駆動システムの構成例で
ある。図８において、図７と同一の構成要素には同一の
参照符号を付してある。この駆動システムでは、図７の
構成にエンジン１１、クラッチ１２、変速機１３及び動
力連結機１４を付加してあり、エンジン１１及びクラッ
チ１２による動力伝達機構が電動機３と並列的に設けら
れている。この図８の駆動システムも公知であるため、
その動作については詳述を省略する。
【０００４】次に、図７、図８における補助電池８の充
電システムについて説明する。図９は、図７、図８にお
けるＤＣ−ＤＣコンバータ７の回路構成を示している。
電気自動車及びハイブリッド自動車では、主電池１の電
圧が５０Ｖ以上であるため、ＤＣ−ＤＣコンバータ７は
電気絶縁型であることが必須となる。
電システムについて説明する。図９は、図７、図８にお
けるＤＣ−ＤＣコンバータ７の回路構成を示している。
電気自動車及びハイブリッド自動車では、主電池１の電
圧が５０Ｖ以上であるため、ＤＣ−ＤＣコンバータ７は
電気絶縁型であることが必須となる。
【０００５】図９に示すＤＣ−ＤＣコンバータ７の回路
方式は、絶縁型のスイッチング電源方式の一つである２
石フォワード型回路である。図９において、７１は主電
池１に接続される入力端子、７２は入力フィルタ、７３
は入力電圧平滑コンデンサ、７４ａ，７４ｂは半導体ス
イッチング素子、７５は変圧器、７４ｃ，７４ｄは変圧
器７５の励磁電流還流ダイオード、７６は整流器、７７
は出力電流平滑リアクトル、７８は出力フィルタ、７９
は補助電池８に接続される出力端子である。また、７０
ａは半導体スイッチング素子７４ａ，７４ｂのオン、オ
フを制御する制御回路、７０ｂはＤＣ−ＤＣコンバータ
７のスイッチング周波数を決める周波数設定回路、７０
ｃは出力電圧を検出する電圧検出器である。
方式は、絶縁型のスイッチング電源方式の一つである２
石フォワード型回路である。図９において、７１は主電
池１に接続される入力端子、７２は入力フィルタ、７３
は入力電圧平滑コンデンサ、７４ａ，７４ｂは半導体ス
イッチング素子、７５は変圧器、７４ｃ，７４ｄは変圧
器７５の励磁電流還流ダイオード、７６は整流器、７７
は出力電流平滑リアクトル、７８は出力フィルタ、７９
は補助電池８に接続される出力端子である。また、７０
ａは半導体スイッチング素子７４ａ，７４ｂのオン、オ
フを制御する制御回路、７０ｂはＤＣ−ＤＣコンバータ
７のスイッチング周波数を決める周波数設定回路、７０
ｃは出力電圧を検出する電圧検出器である。
【０００６】図１０は、図９に示したＤＣ−ＤＣコンバ
ータ７の動作説明図である。図１０において、（ａ）は
スイッチング素子７４ａ，７４ｂのオン、オフ状態、
（ｂ）はスイッチング素子７４ａ，７４ｂの電流、
（ｃ）は出力電流平滑リアクトル７７の電流、（ｄ）は
ダイオード７４ｃ，７４ｄの電流、（ｅ）は入力電圧平
滑コンデンサ７３の電流を示す波形図である。
ータ７の動作説明図である。図１０において、（ａ）は
スイッチング素子７４ａ，７４ｂのオン、オフ状態、
（ｂ）はスイッチング素子７４ａ，７４ｂの電流、
（ｃ）は出力電流平滑リアクトル７７の電流、（ｄ）は
ダイオード７４ｃ，７４ｄの電流、（ｅ）は入力電圧平
滑コンデンサ７３の電流を示す波形図である。
【０００７】以下、この図１０をのＤＣ−ＤＣコンバー
タ７の動作を説明する。図１０におけるＴonはスイッチ
ング素子がオンしている時間、Ｔoffはオフしている時
間、ＴはＤＣ−ＤＣコンバータ７のスイッチング周期、
ｆsはスイッチング周波数であり、ＤＣ−ＤＣコンバー
タ７では時間Ｔonを制御することによって出力電圧を制
御している。
タ７の動作を説明する。図１０におけるＴonはスイッチ
ング素子がオンしている時間、Ｔoffはオフしている時
間、ＴはＤＣ−ＤＣコンバータ７のスイッチング周期、
ｆsはスイッチング周波数であり、ＤＣ−ＤＣコンバー
タ７では時間Ｔonを制御することによって出力電圧を制
御している。
【０００８】電圧平滑コンデンサ７３の入力電流は、図
１０（ｅ）に示すように交番電流となる。また、電流平
滑リアクトル７７の電流も、図１０（ｃ）に示すように
リプル成分を多く含んだ波形となる。この図１０から、
ＤＣ−ＤＣコンバータ７では入力側、出力側とも高調波
分を多く含んだ電流波形になっていることが判る。この
種のＤＣ−ＤＣコンバータでは入力側及び出力側とも高
周波電圧、電流となるので、それぞれフィルタ７２，７
８を挿入することにより入出力線からの伝導ノイズを低
減している。
１０（ｅ）に示すように交番電流となる。また、電流平
滑リアクトル７７の電流も、図１０（ｃ）に示すように
リプル成分を多く含んだ波形となる。この図１０から、
ＤＣ−ＤＣコンバータ７では入力側、出力側とも高調波
分を多く含んだ電流波形になっていることが判る。この
種のＤＣ−ＤＣコンバータでは入力側及び出力側とも高
周波電圧、電流となるので、それぞれフィルタ７２，７
８を挿入することにより入出力線からの伝導ノイズを低
減している。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】さて、電気自動車やハ
イブリッド自動車もエンジン車と同じくラジオを搭載し
ている。このため、他の車載電力機器と同じく、ＤＣ−
ＤＣコンバータもカーラジオに対して受信障害を与えて
はならず、前述したフィルタ７２，７８等によりノイズ
の低減対策を行っている。図９に示したＤＣ−ＤＣコン
バータ７は、通常、固定周波数でスイッチングするスイ
ッチング方式を採用しており、そのスイッチング周波数
は１００ｋＨｚ級であると共に、半導体スイッチング素
子７４ａ，７４ｂのオン時間Ｔonはほぼ一定となってい
る。
イブリッド自動車もエンジン車と同じくラジオを搭載し
ている。このため、他の車載電力機器と同じく、ＤＣ−
ＤＣコンバータもカーラジオに対して受信障害を与えて
はならず、前述したフィルタ７２，７８等によりノイズ
の低減対策を行っている。図９に示したＤＣ−ＤＣコン
バータ７は、通常、固定周波数でスイッチングするスイ
ッチング方式を採用しており、そのスイッチング周波数
は１００ｋＨｚ級であると共に、半導体スイッチング素
子７４ａ，７４ｂのオン時間Ｔonはほぼ一定となってい
る。
【００１０】一方、カーラジオが受信するＡＭ放送の放
送周波数は０．５ＭＨｚ級から１．５ＭＨｚ級であり、
ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数（１００ｋ
Ｈｚ級）に対する高調波次数は１０前後である。車両駆
動用インバータやカーエアコン用インバータにおけるス
イッチング周波数は、そのスイッチング周波数により負
荷の電気機器から発する可聴雑音を無くすため１０ｋＨ
ｚ程度となっており、この周波数に対するＡＭ放送波の
高調波次数は１００以上である。また、これらのインバ
ータのスイッチング方式はＰＷＭ制御であり、直流電圧
を交流電圧に変換する方式であるため、半導体スイッチ
ング素子のオン時間は時々刻々変化する。
送周波数は０．５ＭＨｚ級から１．５ＭＨｚ級であり、
ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数（１００ｋ
Ｈｚ級）に対する高調波次数は１０前後である。車両駆
動用インバータやカーエアコン用インバータにおけるス
イッチング周波数は、そのスイッチング周波数により負
荷の電気機器から発する可聴雑音を無くすため１０ｋＨ
ｚ程度となっており、この周波数に対するＡＭ放送波の
高調波次数は１００以上である。また、これらのインバ
ータのスイッチング方式はＰＷＭ制御であり、直流電圧
を交流電圧に変換する方式であるため、半導体スイッチ
ング素子のオン時間は時々刻々変化する。
【００１１】前述のように、自動車搭載のスイッチング
型電力変換器からは、少なからずスイッチングノイズが
発生している。このため、車載のカーラジオに受信障害
を発生させないように、各電力変換器側でノイズ対策を
施している。
型電力変換器からは、少なからずスイッチングノイズが
発生している。このため、車載のカーラジオに受信障害
を発生させないように、各電力変換器側でノイズ対策を
施している。
【００１２】ここで、ＡＭ放送帯について説明する。一
般的に、櫛の波形のｎ次高調波の振幅は基本波の１／ｎ
となる。前述したように、インバータ等の１０ｋＨｚ級
のスイッチングでは、当該スイッチング周波数に対する
ＡＭ放送周波数の高調波次数が１００以上であるため、
その高調波成分の振幅は１／１００以下となり、ＡＭ放
送周波数に対して実用上の受信障害とはならない。
般的に、櫛の波形のｎ次高調波の振幅は基本波の１／ｎ
となる。前述したように、インバータ等の１０ｋＨｚ級
のスイッチングでは、当該スイッチング周波数に対する
ＡＭ放送周波数の高調波次数が１００以上であるため、
その高調波成分の振幅は１／１００以下となり、ＡＭ放
送周波数に対して実用上の受信障害とはならない。
【００１３】しかし、１００ｋＨｚ級スイッチングのＤ
Ｃ−ＤＣコンバータでは、当該スイッチング周波数に対
するＡＭ放送周波数の高調波次数が１０程度になるた
め、ＡＭ放送周波数に対して受信障害を引き起こす場合
がある。この点に鑑み、ＤＣ−ＤＣコンバータのＡＭ放
送周波数に対する受信障害対策は、前述の如く入力フィ
ルタや出力フィルタを増強することによって、入出力線
からの伝導ノイズを低減している。
Ｃ−ＤＣコンバータでは、当該スイッチング周波数に対
するＡＭ放送周波数の高調波次数が１０程度になるた
め、ＡＭ放送周波数に対して受信障害を引き起こす場合
がある。この点に鑑み、ＤＣ−ＤＣコンバータのＡＭ放
送周波数に対する受信障害対策は、前述の如く入力フィ
ルタや出力フィルタを増強することによって、入出力線
からの伝導ノイズを低減している。
【００１４】次に、半導体スイッチング素子を介してＤ
Ｃ−ＤＣコンバータの筐体を流れる高周波漏れ電流に起
因した受信障害について説明する。半導体スイッチング
素子が高周波スイッチングすると、このスイッチング素
子と冷却体（ＤＣ−ＤＣコンバータの筐体）との間に設
けられた絶縁シートやスイッチング素子内部の絶縁物は
キャパシタとして作用する。
Ｃ−ＤＣコンバータの筐体を流れる高周波漏れ電流に起
因した受信障害について説明する。半導体スイッチング
素子が高周波スイッチングすると、このスイッチング素
子と冷却体（ＤＣ−ＤＣコンバータの筐体）との間に設
けられた絶縁シートやスイッチング素子内部の絶縁物は
キャパシタとして作用する。
【００１５】図１１は、図９のＤＣ−ＤＣコンバータ７
における半導体スイッチング素子の周辺部に着目して、
ＤＣ−ＤＣコンバータ７の筐体（電気的に車体１０と等
価であるとする）との間に存在する絶縁物をキャパシタ
として示した図である。図１１において、７４１ａ，７
４１ｂは、図９の半導体スイッチング素子７４ａ，７４
ｂを略図的に示したものである。また、７４３ａ，７４
３ｂは、半導体スイッチング素子７４１ａ，７４１ｂが
非絶縁型素子の場合には、素子と筐体との間に設けられ
た絶縁シートであり、半導体スイッチング素子７４１
ａ，７４１ｂが絶縁型素子の場合には、素子内部の絶縁
物に相当する。
における半導体スイッチング素子の周辺部に着目して、
ＤＣ−ＤＣコンバータ７の筐体（電気的に車体１０と等
価であるとする）との間に存在する絶縁物をキャパシタ
として示した図である。図１１において、７４１ａ，７
４１ｂは、図９の半導体スイッチング素子７４ａ，７４
ｂを略図的に示したものである。また、７４３ａ，７４
３ｂは、半導体スイッチング素子７４１ａ，７４１ｂが
非絶縁型素子の場合には、素子と筐体との間に設けられ
た絶縁シートであり、半導体スイッチング素子７４１
ａ，７４１ｂが絶縁型素子の場合には、素子内部の絶縁
物に相当する。
【００１６】また、７４４は変圧器７５の一次巻線、７
４５は一次巻線７４４の絶縁部、７４６は変圧器７５の
鉄心をそれぞれ示す。一次巻線７４４は鉄心７４６に巻
かれているので、絶縁部７４５は鉄心７４６に対して示
してあり、この鉄心７４６は電気的には筐体１０と同電
位となっている。更に、７００ａは正側（Ｐ側）主回路
線の筐体に対する絶縁物、７００ｂは負側（Ｎ側）主回
路線の筐体に対する絶縁物に相当する。
４５は一次巻線７４４の絶縁部、７４６は変圧器７５の
鉄心をそれぞれ示す。一次巻線７４４は鉄心７４６に巻
かれているので、絶縁部７４５は鉄心７４６に対して示
してあり、この鉄心７４６は電気的には筐体１０と同電
位となっている。更に、７００ａは正側（Ｐ側）主回路
線の筐体に対する絶縁物、７００ｂは負側（Ｎ側）主回
路線の筐体に対する絶縁物に相当する。
【００１７】次いで、図１２は、半導体スイッチング素
子７４１ａ，７４１ｂのオン、オフに伴う図１１の各部
の筐体に対する電位を模式的に示した図である。図１２
において、Ｅdは図１１のＰ−Ｎ間電圧を示しており、
また、（ａ）は半導体スイッチング素子７４１ａ，７４
１ｂのオン、オフ状態、（ｂ）は図１１のの点の対筐
体電位、（ｃ）は図１１のの点の対筐体電位、（ｄ）
は図１１のの点の対筐体電位、（ｅ）は図１１のの
点の対筐体電位、（ｆ）は一次巻線７４４のの点の対
筐体電位を各々示している。なお、図１２の（ｆ）は、
一次巻線７４４のほぼ中央部のの点の電位であり、対
筐体電位は変化していない状態を表してある。
子７４１ａ，７４１ｂのオン、オフに伴う図１１の各部
の筐体に対する電位を模式的に示した図である。図１２
において、Ｅdは図１１のＰ−Ｎ間電圧を示しており、
また、（ａ）は半導体スイッチング素子７４１ａ，７４
１ｂのオン、オフ状態、（ｂ）は図１１のの点の対筐
体電位、（ｃ）は図１１のの点の対筐体電位、（ｄ）
は図１１のの点の対筐体電位、（ｅ）は図１１のの
点の対筐体電位、（ｆ）は一次巻線７４４のの点の対
筐体電位を各々示している。なお、図１２の（ｆ）は、
一次巻線７４４のほぼ中央部のの点の電位であり、対
筐体電位は変化していない状態を表してある。
【００１８】図１２から、半導体スイッチング素子７４
１ａ，７４１ｂのオン、オフにより、図１２（ｄ），
（ｅ）に示される図１１の，の点の対筐体電位が急
激に変化することがわかる。このスイッチング動作に伴
って絶縁物（図１１におけるキャパシタ７４３ａ，７４
３ｂ）を介して流れる漏れ電流の挙動を、図１３を用い
て説明する。
１ａ，７４１ｂのオン、オフにより、図１２（ｄ），
（ｅ）に示される図１１の，の点の対筐体電位が急
激に変化することがわかる。このスイッチング動作に伴
って絶縁物（図１１におけるキャパシタ７４３ａ，７４
３ｂ）を介して流れる漏れ電流の挙動を、図１３を用い
て説明する。
【００１９】図１２（ｄ），（ｅ）に示したように、半
導体スイッチング素子７４１ａ，７４１ｂのオン、オフ
に伴って図１１の，の点の対筐体電位は急激に変化
するので、絶縁物（キャパシタ７４３ａ，７４３ｂ）を
介して電流が流れる。図１３に示す電流ｉaは、半導体
スイッチング素子７４１ａのオン、オフによってキャパ
シタ７４３ａに流れる漏れ電流を示し、同じく電流ｉb
は、半導体スイッチング素子７４１ｂのオン、オフによ
ってキャパシタ７４３ｂに流れる漏れ電流を示してい
る。これらの漏れ電流は筐体１０を流れるので（図１３
の電流ｉc）、筐体１０に電位を発生させ、これがＡＭ
放送に対する受信障害の原因となる。
導体スイッチング素子７４１ａ，７４１ｂのオン、オフ
に伴って図１１の，の点の対筐体電位は急激に変化
するので、絶縁物（キャパシタ７４３ａ，７４３ｂ）を
介して電流が流れる。図１３に示す電流ｉaは、半導体
スイッチング素子７４１ａのオン、オフによってキャパ
シタ７４３ａに流れる漏れ電流を示し、同じく電流ｉb
は、半導体スイッチング素子７４１ｂのオン、オフによ
ってキャパシタ７４３ｂに流れる漏れ電流を示してい
る。これらの漏れ電流は筐体１０を流れるので（図１３
の電流ｉc）、筐体１０に電位を発生させ、これがＡＭ
放送に対する受信障害の原因となる。
【００２０】次に、ＡＭ放送と、ＤＣ−ＤＣコンバータ
のスイッチングに起因するＡＭ放送への受信障害との関
係について説明する。ＡＭ放送は一定周波数の高周波信
号（搬送波）を音声信号（変調信号）で振幅変調した放
送であり、この放送電波を受信側で受信・復調して音声
信号を取り出す方式である。そして、高周波信号に重畳
される音声周波数は、人間の聴覚に合わせた特性にして
いる。
のスイッチングに起因するＡＭ放送への受信障害との関
係について説明する。ＡＭ放送は一定周波数の高周波信
号（搬送波）を音声信号（変調信号）で振幅変調した放
送であり、この放送電波を受信側で受信・復調して音声
信号を取り出す方式である。そして、高周波信号に重畳
される音声周波数は、人間の聴覚に合わせた特性にして
いる。
【００２１】図１４は、高周波信号に重畳される音声信
号の周波数特性である。図１４において、ＦＬは音声信
号の下限周波数であり、通常７０Ｈｚ程度である。ま
た、Ｆ Ｈは音声信号の上限周波数であり、通常７ｋＨｚ
程度である。すなわち、ＡＭ放送では，ＦＬ以下または
ＦＨ以上の音声信号は復調されないため、ＦＬ以下また
はＦＨ以上の周波数領域にスイッチング等によるノイズ
が存在しても問題にはならない。
号の周波数特性である。図１４において、ＦＬは音声信
号の下限周波数であり、通常７０Ｈｚ程度である。ま
た、Ｆ Ｈは音声信号の上限周波数であり、通常７ｋＨｚ
程度である。すなわち、ＡＭ放送では，ＦＬ以下または
ＦＨ以上の音声信号は復調されないため、ＦＬ以下また
はＦＨ以上の周波数領域にスイッチング等によるノイズ
が存在しても問題にはならない。
【００２２】図１５は、同一地域におけるＡＭ放送周波
数の電波強度とＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチングに
伴うノイズの電波強度を示している。Ｆ０，Ｆ＋１，Ｆ
＋２，Ｆ＋３，……，Ｆ＋ｎ、更にはＦ−１，Ｆ−２，
……，Ｆ−ｎは隣接するＡＭ放送周波数であり，Ｆ０と
Ｆ＋１、Ｆ＋１とＦ＋２，……の間の周波数差は規定さ
れている。ちなみにこの周波数差は、日本では９ｋＨ
ｚ，北米では１０ｋＨｚとなっている。特に、同一地域
では混信を避けるために隣接する放送周波数が接近しな
いように配慮されており、Ｆ０に対してはＦ＋１，Ｆ
＋２，……，Ｆ−１，Ｆ−２，……の放送波は流さず、
十分に離れた周波数のＦ＋ｎ，Ｆ−ｎを放送することと
している。
数の電波強度とＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチングに
伴うノイズの電波強度を示している。Ｆ０，Ｆ＋１，Ｆ
＋２，Ｆ＋３，……，Ｆ＋ｎ、更にはＦ−１，Ｆ−２，
……，Ｆ−ｎは隣接するＡＭ放送周波数であり，Ｆ０と
Ｆ＋１、Ｆ＋１とＦ＋２，……の間の周波数差は規定さ
れている。ちなみにこの周波数差は、日本では９ｋＨ
ｚ，北米では１０ｋＨｚとなっている。特に、同一地域
では混信を避けるために隣接する放送周波数が接近しな
いように配慮されており、Ｆ０に対してはＦ＋１，Ｆ
＋２，……，Ｆ−１，Ｆ−２，……の放送波は流さず、
十分に離れた周波数のＦ＋ｎ，Ｆ−ｎを放送することと
している。
【００２３】なお、図１５において、放送周波数Ｆ０，
Ｆ＋ｎ，Ｆ−ｎの受信点における電波強度をＰ０，Ｐ
＋ｎ，Ｐ−ｎとして示してある。また、図１５における
周波数ＦＮは、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周
波数の整数倍の周波数であり、この周波数ＦＮが前述し
たＦＬ〜ＦＨの範囲内にあるとき、ＡＭ放送に対しては
ノイズとなる。このノイズの電波強度をＰＮにて示す。
上記周波数ＦＮのノイズは、前述したＤＣ−ＤＣコンバ
ータのスイッチングノイズや、半導体スイッチング素子
の周囲の絶縁物による高周波漏れ電流によるものであ
る。
Ｆ＋ｎ，Ｆ−ｎの受信点における電波強度をＰ０，Ｐ
＋ｎ，Ｐ−ｎとして示してある。また、図１５における
周波数ＦＮは、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周
波数の整数倍の周波数であり、この周波数ＦＮが前述し
たＦＬ〜ＦＨの範囲内にあるとき、ＡＭ放送に対しては
ノイズとなる。このノイズの電波強度をＰＮにて示す。
上記周波数ＦＮのノイズは、前述したＤＣ−ＤＣコンバ
ータのスイッチングノイズや、半導体スイッチング素子
の周囲の絶縁物による高周波漏れ電流によるものであ
る。
【００２４】図１５に示した例の場合、ＡＭ放送への受
信障害を発生させないためには、（１）ノイズの電波強
度ＰＮをできるだけ小さくする、（２）ＦＮがＦＬ〜Ｆ
Ｈの範囲外になるように△Ｆを調整する、ことが必要で
ある。
信障害を発生させないためには、（１）ノイズの電波強
度ＰＮをできるだけ小さくする、（２）ＦＮがＦＬ〜Ｆ
Ｈの範囲外になるように△Ｆを調整する、ことが必要で
ある。
【００２５】ここで、ノイズの電波強度ＰＮをできるだ
け小さくするためには、入力、出力フィルタの増強、半
導体スイッチング素子と筐体との間の電気的な絶縁の強
化が有効であるが、これらはコストや寸法・重量の増大
を伴うため、このＰＮの低減と併せて△Ｆを調整する対
策が講じられてきた。
け小さくするためには、入力、出力フィルタの増強、半
導体スイッチング素子と筐体との間の電気的な絶縁の強
化が有効であるが、これらはコストや寸法・重量の増大
を伴うため、このＰＮの低減と併せて△Ｆを調整する対
策が講じられてきた。
【００２６】しかし、図９に示した従来のＤＣ−ＤＣコ
ンバータ７において、周波数設定回路７０ｂ内の発振回
路は抵抗及びキャパシタ（Ｒ，Ｃ）によって構成されて
いるため、ＤＣ−ＤＣコンバータ７の周囲温度によって
Ｒ，Ｃの定数が変動し、発振周波数が変動する結果、ス
イッチング周波数が変動するおそれがある。図１６は、
この温度変化によってＡＭ放送の受信障害が発生する様
子を説明する図である。同図（ａ）は温度がＴ１の場合
であり、△Ｆ１が十分に大きくスイッチング周波数の整
数倍の周波数ＦＮ１はＦＬ〜ＦＨの範囲外にあって受信
障害が発生していない状態である。これに対し、同図
（ｂ）は温度がＴ２の場合であり、△Ｆ２が△Ｆ１より
も小さくなって周波数ＦＮ１がＦＬ〜ＦＨの範囲に入っ
た結果、受信障害が発生している状態を示している。
ンバータ７において、周波数設定回路７０ｂ内の発振回
路は抵抗及びキャパシタ（Ｒ，Ｃ）によって構成されて
いるため、ＤＣ−ＤＣコンバータ７の周囲温度によって
Ｒ，Ｃの定数が変動し、発振周波数が変動する結果、ス
イッチング周波数が変動するおそれがある。図１６は、
この温度変化によってＡＭ放送の受信障害が発生する様
子を説明する図である。同図（ａ）は温度がＴ１の場合
であり、△Ｆ１が十分に大きくスイッチング周波数の整
数倍の周波数ＦＮ１はＦＬ〜ＦＨの範囲外にあって受信
障害が発生していない状態である。これに対し、同図
（ｂ）は温度がＴ２の場合であり、△Ｆ２が△Ｆ１より
も小さくなって周波数ＦＮ１がＦＬ〜ＦＨの範囲に入っ
た結果、受信障害が発生している状態を示している。
【００２７】このように、電気自動車やハイブリッド自
動車搭載のＤＣ−ＤＣコンバータにおいては、ＡＭ放送
に対して受信障害を起こさないＤＣ−ＤＣコンバータの
実用化が強く求められていた。そこで本発明は、上記課
題を解決するために、ＡＭ放送に対する受信障害を解消
した自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータを提供しようと
するものである。
動車搭載のＤＣ−ＤＣコンバータにおいては、ＡＭ放送
に対して受信障害を起こさないＤＣ−ＤＣコンバータの
実用化が強く求められていた。そこで本発明は、上記課
題を解決するために、ＡＭ放送に対する受信障害を解消
した自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータを提供しようと
するものである。
【００２８】
【課題を解決するための手段】本発明は、（１）ＡＭラ
ジオ放送は１ＭＨｚ前後の一定周波数の高周波信号を音
声信号で振幅変調した放送波を用いていること、（２）
音声周波数の下限及び上限が規定されていること、
（３）ＡＭラジオ放送は放送波を検波して音声を再生す
る受信方式であること、等に着目してなされたものであ
る。
ジオ放送は１ＭＨｚ前後の一定周波数の高周波信号を音
声信号で振幅変調した放送波を用いていること、（２）
音声周波数の下限及び上限が規定されていること、
（３）ＡＭラジオ放送は放送波を検波して音声を再生す
る受信方式であること、等に着目してなされたものであ
る。
【００２９】すなわち、請求項１記載の発明は、自動車
に搭載され、かつ第１の直流電源の電圧を第２の直流電
源の電圧に変換するＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、前
記ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を、車載
のカーラジオが受信するＡＭ放送波の隣接する放送周波
数差の整数倍の周波数としたものである。
に搭載され、かつ第１の直流電源の電圧を第２の直流電
源の電圧に変換するＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、前
記ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を、車載
のカーラジオが受信するＡＭ放送波の隣接する放送周波
数差の整数倍の周波数としたものである。
【００３０】請求項２記載の発明は、請求項１記載の自
動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、ＡＭ放送波
の隣接する放送周波数差が９ＫＨｚのとき、ＤＣ−ＤＣ
コンバータのスイッチング周波数を１３５ｋＨｚとした
ものである。
動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、ＡＭ放送波
の隣接する放送周波数差が９ＫＨｚのとき、ＤＣ−ＤＣ
コンバータのスイッチング周波数を１３５ｋＨｚとした
ものである。
【００３１】請求項３記載の発明は、請求項１記載の自
動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、ＡＭ放送波
の隣接する放送周波数差が９ＫＨｚのとき、ＤＣ−ＤＣ
コンバータのスイッチング周波数を１４４Ｈｚとしたも
のである。
動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、ＡＭ放送波
の隣接する放送周波数差が９ＫＨｚのとき、ＤＣ−ＤＣ
コンバータのスイッチング周波数を１４４Ｈｚとしたも
のである。
【００３２】請求項４記載の発明は、請求項１記載の自
動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、ＡＭ放送波
の隣接する放送周波数差が９ＫＨｚのとき、ＤＣ−ＤＣ
コンバータのスイッチング周波数を１８０ｋＨｚとした
ものである。
動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、ＡＭ放送波
の隣接する放送周波数差が９ＫＨｚのとき、ＤＣ−ＤＣ
コンバータのスイッチング周波数を１８０ｋＨｚとした
ものである。
【００３３】請求項５記載の発明は、請求項１記載の自
動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、ＡＭ放送波
の隣接する放送周波数差が９ＫＨｚまたは１０ｋＨｚの
とき、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を９
０ｋＨｚまたは１８０ｋＨｚとしたものである。
動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、ＡＭ放送波
の隣接する放送周波数差が９ＫＨｚまたは１０ｋＨｚの
とき、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を９
０ｋＨｚまたは１８０ｋＨｚとしたものである。
【００３４】請求項６記載の発明は、請求項１〜５のい
ずれか１項に記載した自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバー
タにおいて、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波
数を、ＡＭ放送の変調信号である音声信号（搬送波に重
畳される音声信号）の最低周波数よりも低い周波数とし
たものである。
ずれか１項に記載した自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバー
タにおいて、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波
数を、ＡＭ放送の変調信号である音声信号（搬送波に重
畳される音声信号）の最低周波数よりも低い周波数とし
たものである。
【００３５】請求項７記載の発明は、請求項１〜６のい
ずれか１項に記載した自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバー
タにおいて、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波
数が、水晶発振周波数を逓減した周波数であることを特
徴とする。
ずれか１項に記載した自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバー
タにおいて、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波
数が、水晶発振周波数を逓減した周波数であることを特
徴とする。
【００３６】請求項８記載の発明は、自動車に搭載さ
れ、かつ第１の直流電源の電圧を第２の直流電源の電圧
に変換する自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおい
て、車載のカーラジオが受信するＡＭ放送波の選局周波
数を検出する手段と、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチ
ング周波数の整数倍の周波数が、前記選局周波数に対し
て規定周波数差を有するように前記スイッチング周波数
を選択し、出力する手段とを備えたものである。
れ、かつ第１の直流電源の電圧を第２の直流電源の電圧
に変換する自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおい
て、車載のカーラジオが受信するＡＭ放送波の選局周波
数を検出する手段と、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチ
ング周波数の整数倍の周波数が、前記選局周波数に対し
て規定周波数差を有するように前記スイッチング周波数
を選択し、出力する手段とを備えたものである。
【００３７】請求項９記載の発明は、請求項８記載の自
動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、前記規定周
波数差が、ＡＭ放送波の選局周波数に対して受信障害を
起こさない周波数差であることを特徴とする。
動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、前記規定周
波数差が、ＡＭ放送波の選局周波数に対して受信障害を
起こさない周波数差であることを特徴とする。
【００３８】請求項１０記載の発明は、請求項９記載の
自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、前記規定
周波数差が、ＡＭ放送波の選局周波数と隣接する放送周
波数との周波数差であることを特徴とする。
自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、前記規定
周波数差が、ＡＭ放送波の選局周波数と隣接する放送周
波数との周波数差であることを特徴とする。
【００３９】請求項１１記載の発明は、請求項１０記載
の自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、前記規
定周波数差が９ｋＨｚであることを特徴とする。
の自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、前記規
定周波数差が９ｋＨｚであることを特徴とする。
【００４０】請求項１２記載の発明は、請求項１０記載
の自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、前記規
定周波数差が１０ｋＨｚであることを特徴とする。
の自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、前記規
定周波数差が１０ｋＨｚであることを特徴とする。
【００４１】
【発明の実施の形態】以下、図に沿って本発明の実施形
態を説明する。図１は本発明の第１実施形態を示す回路
構成図であり、図９と同一の構成要素には同一の参照符
号を付してある。図１において、７０ａは半導体スイッ
チング素子７４ａ，７４ｂの制御回路であり、図９にお
ける制御回路７０ａと同様に構成されている。すなわ
ち、この制御回路７０ａは、半導体スイッチング素子７
４ａ，７４ｂに対するゲート信号を出力するゲート駆動
回路７０１ａ，７０１ｂと、半導体スイッチング素子７
４ａ，７４ｂのオン時間を制御するゲート制御回路７０
２と、ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧を設定する出力
電圧設定器７０４と、電圧検出器７０ｃによる出力電圧
検出値が出力電圧設定器７０４による設定値に等しくな
るようにゲート制御回路７０２を制御する出力電圧調節
器７０３とから構成されている。
態を説明する。図１は本発明の第１実施形態を示す回路
構成図であり、図９と同一の構成要素には同一の参照符
号を付してある。図１において、７０ａは半導体スイッ
チング素子７４ａ，７４ｂの制御回路であり、図９にお
ける制御回路７０ａと同様に構成されている。すなわ
ち、この制御回路７０ａは、半導体スイッチング素子７
４ａ，７４ｂに対するゲート信号を出力するゲート駆動
回路７０１ａ，７０１ｂと、半導体スイッチング素子７
４ａ，７４ｂのオン時間を制御するゲート制御回路７０
２と、ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧を設定する出力
電圧設定器７０４と、電圧検出器７０ｃによる出力電圧
検出値が出力電圧設定器７０４による設定値に等しくな
るようにゲート制御回路７０２を制御する出力電圧調節
器７０３とから構成されている。
【００４２】また、７０ｄは周波数設定回路であり、図
９における周波数設定回路７０ｂに相当する。この周波
数設定回路７０ｄは、水晶振動子７０５及び発振回路７
０６により構成されたスイッチング周波数発振回路から
の出力周波数を分周回路７０７によってＤＣ−ＤＣコン
バータのスイッチング周波数まで分周（逓減）するもの
であり、分周回路７０７の出力信号がスイッチング周波
数としてゲート制御回路７０２に加えられている。
９における周波数設定回路７０ｂに相当する。この周波
数設定回路７０ｄは、水晶振動子７０５及び発振回路７
０６により構成されたスイッチング周波数発振回路から
の出力周波数を分周回路７０７によってＤＣ−ＤＣコン
バータのスイッチング周波数まで分周（逓減）するもの
であり、分周回路７０７の出力信号がスイッチング周波
数としてゲート制御回路７０２に加えられている。
【００４３】このように、本実施形態では、水晶振動子
７０５及び発振回路７０６により作成した高精度な高周
波信号を分周回路７０７に加え、ＤＣ−ＤＣコンバータ
の所望のスイッチング周波数まで逓減する。ここで、Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数は、隣接する
ＡＭ放送周波数差（前述した図１５のＦ０とＦ１、Ｆ １
とＦ２，……の間の周波数差）の整数倍の周波数とす
る。例えば、ＡＭ放送の隣接周波数差が９ｋＨｚの場合
は、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を１３
５ｋＨｚまたは１４４ｋＨｚまたは１８０ｋＨｚまたは
９０ｋＨｚとし、ＡＭ放送の隣接周波数差が１０ｋＨｚ
の場合は、スイッチング周波数を１８０ｋＨｚまたは９
０ｋＨｚとする。
７０５及び発振回路７０６により作成した高精度な高周
波信号を分周回路７０７に加え、ＤＣ−ＤＣコンバータ
の所望のスイッチング周波数まで逓減する。ここで、Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数は、隣接する
ＡＭ放送周波数差（前述した図１５のＦ０とＦ１、Ｆ １
とＦ２，……の間の周波数差）の整数倍の周波数とす
る。例えば、ＡＭ放送の隣接周波数差が９ｋＨｚの場合
は、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を１３
５ｋＨｚまたは１４４ｋＨｚまたは１８０ｋＨｚまたは
９０ｋＨｚとし、ＡＭ放送の隣接周波数差が１０ｋＨｚ
の場合は、スイッチング周波数を１８０ｋＨｚまたは９
０ｋＨｚとする。
【００４４】図２は、本実施形態においてＤＣ−ＤＣコ
ンバータのスイッチング周波数が１３５ｋＨｚである場
合のＡＭ放送周波数と、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッ
チング周波数の高調波との関係を示したものである。ス
イッチング周波数が１３５ｋＨｚの場合、例えば高調波
次数４の高調波の周波数は５４０ｋＨｚ、同次数５の高
調波の周波数は６７５ｋＨｚ、同次数６の高調波の周波
数は８１０ｋＨｚ、同次数７の高調波の周波数は９４５
ｋＨｚ、……となり、何れも隣接周波数差（９ｋＨｚ）
の整数倍であってＡＭ放送周波数と重なるため、図１
５、図１６に示したΔＦが零になる。すなわち、図１５
に示した周波数ＦＮのノイズ成分は図１４のＦＬ〜ＦＨ
の範囲外になるため、ＡＭ受信障害は発生しない。
ンバータのスイッチング周波数が１３５ｋＨｚである場
合のＡＭ放送周波数と、ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッ
チング周波数の高調波との関係を示したものである。ス
イッチング周波数が１３５ｋＨｚの場合、例えば高調波
次数４の高調波の周波数は５４０ｋＨｚ、同次数５の高
調波の周波数は６７５ｋＨｚ、同次数６の高調波の周波
数は８１０ｋＨｚ、同次数７の高調波の周波数は９４５
ｋＨｚ、……となり、何れも隣接周波数差（９ｋＨｚ）
の整数倍であってＡＭ放送周波数と重なるため、図１
５、図１６に示したΔＦが零になる。すなわち、図１５
に示した周波数ＦＮのノイズ成分は図１４のＦＬ〜ＦＨ
の範囲外になるため、ＡＭ受信障害は発生しない。
【００４５】次に、本発明の第２実施形態を説明する。
図３はこの実施形態を示す回路構成図であり、図１と同
一の構成要素には同一の参照符号を付してある。図３に
おいて、１００はカーラジオ部、７０８は周波数設定回
路、１１０は両者を接続する信号線であり、周波数設定
回路７０８の出力信号がスイッチング周波数設定信号と
してＤＣ−ＤＣコンバータのゲート制御回路７０２に入
力されている。
図３はこの実施形態を示す回路構成図であり、図１と同
一の構成要素には同一の参照符号を付してある。図３に
おいて、１００はカーラジオ部、７０８は周波数設定回
路、１１０は両者を接続する信号線であり、周波数設定
回路７０８の出力信号がスイッチング周波数設定信号と
してＤＣ−ＤＣコンバータのゲート制御回路７０２に入
力されている。
【００４６】図４は、図３におけるカーラジオ部１００
及び周波数設定回路７０８の詳細を示したものである。
カーラジオ部１００において、１０１はＡＭ受信回路、
１０２は選局回路、１０３ａ，１０３ｂ，１０３ｃ，…
…，１０３ｎは選局スイッチである。例えば選局スイッ
チ１０３ａが押されると、受信回路１０１により第１の
ＡＭ放送が選択・受信され、選局スイッチ１０３ｂが押
されると第２のＡＭ放送が選択・受信される。以下同様
にして、第ｎまでのＡＭ放送が選択・受信される。
及び周波数設定回路７０８の詳細を示したものである。
カーラジオ部１００において、１０１はＡＭ受信回路、
１０２は選局回路、１０３ａ，１０３ｂ，１０３ｃ，…
…，１０３ｎは選局スイッチである。例えば選局スイッ
チ１０３ａが押されると、受信回路１０１により第１の
ＡＭ放送が選択・受信され、選局スイッチ１０３ｂが押
されると第２のＡＭ放送が選択・受信される。以下同様
にして、第ｎまでのＡＭ放送が選択・受信される。
【００４７】選局スイッチのオンによって発生するＡＭ
放送選択スイッチ信号は、信号線１１０を介して周波数
設定回路７０８に送られる。周波数設定回路７０８は、
ＡＭ放送選択スイッチ信号が入力される選択回路７０８
ｅと、この選択回路７０８ｅの出力信号によって選択さ
れたスイッチを閉成する選択スイッチ７０８ｂと、この
選択スイッチ７０８ｂの各一端に接続された複数の抵抗
７０８ａと、選択スイッチ７０８ｂの各他端に接続され
た発振回路７０８ｄと、発振回路７０８ｄに接続された
コンデンサ７０８ｃとを備えている。
放送選択スイッチ信号は、信号線１１０を介して周波数
設定回路７０８に送られる。周波数設定回路７０８は、
ＡＭ放送選択スイッチ信号が入力される選択回路７０８
ｅと、この選択回路７０８ｅの出力信号によって選択さ
れたスイッチを閉成する選択スイッチ７０８ｂと、この
選択スイッチ７０８ｂの各一端に接続された複数の抵抗
７０８ａと、選択スイッチ７０８ｂの各他端に接続され
た発振回路７０８ｄと、発振回路７０８ｄに接続された
コンデンサ７０８ｃとを備えている。
【００４８】以下、本実施形態の動作を説明する。図５
は、本実施形態により選局されたＡＭ放送の周波数（選
局周波数Ｆ０）、同周波数Ｆ０の下側波帯及び上側波
帯、隣接するＡＭ放送周波数Ｆ−１，Ｆ＋１を示したも
のである。
は、本実施形態により選局されたＡＭ放送の周波数（選
局周波数Ｆ０）、同周波数Ｆ０の下側波帯及び上側波
帯、隣接するＡＭ放送周波数Ｆ−１，Ｆ＋１を示したも
のである。
【００４９】前述したように、同一地域では、隣接する
放送周波数（図５のＦ０とＦ−１、またはＦ０と
Ｆ＋１）のＡＭ放送が放送されることはない。また、
Ｆ０とＦ− １との周波数差、 Ｆ０とＦ＋１との周波数
差は前述の如く日本では９ｋＨｚ、米国では１０ｋＨｚ
となっている。図５に示した下側波帯及び上側波帯は図
１４に示した特性の信号であり、ＤＣ−ＤＣコンバータ
のスイッチング周波数の整数倍の周波数が図５における
ＦＤＬ以下の周波数またはＦＵＨ以上の周波数であれ
ば、選局周波数Ｆ０のＡＭ放送に対する受信障害は起き
ないことになる。
放送周波数（図５のＦ０とＦ−１、またはＦ０と
Ｆ＋１）のＡＭ放送が放送されることはない。また、
Ｆ０とＦ− １との周波数差、 Ｆ０とＦ＋１との周波数
差は前述の如く日本では９ｋＨｚ、米国では１０ｋＨｚ
となっている。図５に示した下側波帯及び上側波帯は図
１４に示した特性の信号であり、ＤＣ−ＤＣコンバータ
のスイッチング周波数の整数倍の周波数が図５における
ＦＤＬ以下の周波数またはＦＵＨ以上の周波数であれ
ば、選局周波数Ｆ０のＡＭ放送に対する受信障害は起き
ないことになる。
【００５０】そこで、本実施形態では、ＤＣ−ＤＣコン
バータのスイッチング周波数の整数倍の周波数がＦＤＬ
以下の周波数（例えば図５におけるＦＮＬ）、またはＦ
ＵＨ以上の周波数（例えば図５におけるＦＮＨ）になる
ようにする。すなわち、あるＡＭ放送周波数、例えばＦ
０に対するＦＤＬ，ＦＵＨは予め判っているので、その
ＡＭ放送周波数が選局されたときにＤＣ−ＤＣコンバー
タのスイッチング周波数の整数倍の周波数がＦＮＬやＦ
ＮＨになるようにスイッチング周波数を設定すれば、受
信障害を回避することができる。なお、スイッチング周
波数の整数倍の周波数を、選局周波数がＦ０である場合
に、このＦ０から規定周波数差だけ隔てたＦ−１または
Ｆ＋１とする（つまりＦ ＮＬ＝Ｆ−１、またはＦＮＨ＝
Ｆ＋１）ことも可能である。
バータのスイッチング周波数の整数倍の周波数がＦＤＬ
以下の周波数（例えば図５におけるＦＮＬ）、またはＦ
ＵＨ以上の周波数（例えば図５におけるＦＮＨ）になる
ようにする。すなわち、あるＡＭ放送周波数、例えばＦ
０に対するＦＤＬ，ＦＵＨは予め判っているので、その
ＡＭ放送周波数が選局されたときにＤＣ−ＤＣコンバー
タのスイッチング周波数の整数倍の周波数がＦＮＬやＦ
ＮＨになるようにスイッチング周波数を設定すれば、受
信障害を回避することができる。なお、スイッチング周
波数の整数倍の周波数を、選局周波数がＦ０である場合
に、このＦ０から規定周波数差だけ隔てたＦ−１または
Ｆ＋１とする（つまりＦ ＮＬ＝Ｆ−１、またはＦＮＨ＝
Ｆ＋１）ことも可能である。
【００５１】上記の原理を図４の回路構成に基づいて説
明すると、図４において選局スイッチ１０３ａが押さ
れ、受信回路１０１により第１のＡＭ放送（選局周波数
をＦ０とする）が選択・受信されたときに、選択回路７
０８ｅによって選択スイッチ７０８ｂ内の特定のスイッ
チを閉じ、対応する抵抗７０８ａ及びコンデンサ７０８
ｃにより決まる回路定数によって、発振回路７０８ｄか
ら所定周波数の信号（その整数倍がＦＮＬやＦＵＨとな
る信号）を出力させ、この所定周波数をスイッチング周
波数としてＤＣ−ＤＣコンバータのゲート制御回路７０
２に加えることにより、当該ＡＭ放送選局周波数Ｆ０に
対する受信障害の発生を防ぐことができる。この動作
は、選択スイッチが切り換わるたびに実行され、常に選
局周波数に対して受信障害が生じないようなスイッチン
グ周波数が選択される。
明すると、図４において選局スイッチ１０３ａが押さ
れ、受信回路１０１により第１のＡＭ放送（選局周波数
をＦ０とする）が選択・受信されたときに、選択回路７
０８ｅによって選択スイッチ７０８ｂ内の特定のスイッ
チを閉じ、対応する抵抗７０８ａ及びコンデンサ７０８
ｃにより決まる回路定数によって、発振回路７０８ｄか
ら所定周波数の信号（その整数倍がＦＮＬやＦＵＨとな
る信号）を出力させ、この所定周波数をスイッチング周
波数としてＤＣ−ＤＣコンバータのゲート制御回路７０
２に加えることにより、当該ＡＭ放送選局周波数Ｆ０に
対する受信障害の発生を防ぐことができる。この動作
は、選択スイッチが切り換わるたびに実行され、常に選
局周波数に対して受信障害が生じないようなスイッチン
グ周波数が選択される。
【００５２】図６は、ＡＭ放送の選局周波数に応じてＤ
Ｃ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を切り換える
概念を示したものであり、ＦＡＭはＡＭ放送選局周波
数、Ｆ ＳＷはＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波
数である。いま、スイッチング周波数がＦＳ１のとき、
図示するように選局周波数ＦＡＭ １，ＦＡＭ２，Ｆ
ＡＭ３，ＦＡＭ４，ＦＡＭ７，ＦＡＭ８については受信
障害がないとしても、ＦＡＭ５，ＦＡＭ６，ＦＡＭ９，
ＦＡＭ１０については受信障害が発生する状態におい
て、ＦＡＭ５が選択された場合にはスイッチング周波数
をＦＳ２とし、ＦＡＭ６が選択された場合にはスイッチ
ング周波数をＦＳ３とし、ＦＡＭ９が選択された場合に
はスイッチング周波数をＦＳ２とし、ＦＡＭ１０が選択
された場合にはスイッチング周波数をＦＳ３とすること
により、受信障害を回避することができる。
Ｃ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を切り換える
概念を示したものであり、ＦＡＭはＡＭ放送選局周波
数、Ｆ ＳＷはＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波
数である。いま、スイッチング周波数がＦＳ１のとき、
図示するように選局周波数ＦＡＭ １，ＦＡＭ２，Ｆ
ＡＭ３，ＦＡＭ４，ＦＡＭ７，ＦＡＭ８については受信
障害がないとしても、ＦＡＭ５，ＦＡＭ６，ＦＡＭ９，
ＦＡＭ１０については受信障害が発生する状態におい
て、ＦＡＭ５が選択された場合にはスイッチング周波数
をＦＳ２とし、ＦＡＭ６が選択された場合にはスイッチ
ング周波数をＦＳ３とし、ＦＡＭ９が選択された場合に
はスイッチング周波数をＦＳ２とし、ＦＡＭ１０が選択
された場合にはスイッチング周波数をＦＳ３とすること
により、受信障害を回避することができる。
【００５３】従って、図４の周波数設定回路７０８は、
選択回路７０８ｅに入力されたＡＭ放送の選局周波数Ｆ
ＡＭ１〜ＦＡＭ１０に応じて受信障害が発生しないスイ
ッチング周波数ＦＳ１〜ＦＳ３のいずれかを選択し、そ
のスイッチング周波数がゲート制御回路７０２に出力さ
れるように選択スイッチ７０８ｂを制御すればよい。
選択回路７０８ｅに入力されたＡＭ放送の選局周波数Ｆ
ＡＭ１〜ＦＡＭ１０に応じて受信障害が発生しないスイ
ッチング周波数ＦＳ１〜ＦＳ３のいずれかを選択し、そ
のスイッチング周波数がゲート制御回路７０２に出力さ
れるように選択スイッチ７０８ｂを制御すればよい。
【００５４】
【発明の効果】以上のように請求項１〜７記載の発明
は、自動車に搭載されるＤＣ−ＤＣコンバータのスイッ
チング周波数を、車載のカーラジオが受信するＡＭ放送
波の隣接する放送周波数差の整数倍の周波数としたもの
である。また、請求項８〜１２記載の発明は、車載のカ
ーラジオが受信するＡＭ放送波の選局周波数を検出し、
ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数の整数倍の
周波数が、前記選局周波数に対して規定周波数差を有す
るように前記スイッチング周波数を選択し、出力するも
のである。
は、自動車に搭載されるＤＣ−ＤＣコンバータのスイッ
チング周波数を、車載のカーラジオが受信するＡＭ放送
波の隣接する放送周波数差の整数倍の周波数としたもの
である。また、請求項８〜１２記載の発明は、車載のカ
ーラジオが受信するＡＭ放送波の選局周波数を検出し、
ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数の整数倍の
周波数が、前記選局周波数に対して規定周波数差を有す
るように前記スイッチング周波数を選択し、出力するも
のである。
【００５５】このため、次のような効果がある。 （１）ＡＭ放送に対する受信障害の無い自動車用ＤＣ−
ＤＣコンバータを実現することができる。 （２）従来必須であった入力側・出力側フィルタを簡素
化でき、装置としての価格低減が可能になる。 （３）非絶縁型のＤＣ−ＤＣコンバータにも同様に適用
可能である。 （４）電気自動車を始めとしてハイブリッド自動車を含
む各種自動車への適用が可能であり、自動車の普及・発
展に大きく貢献することができる。
ＤＣコンバータを実現することができる。 （２）従来必須であった入力側・出力側フィルタを簡素
化でき、装置としての価格低減が可能になる。 （３）非絶縁型のＤＣ−ＤＣコンバータにも同様に適用
可能である。 （４）電気自動車を始めとしてハイブリッド自動車を含
む各種自動車への適用が可能であり、自動車の普及・発
展に大きく貢献することができる。
【図１】本発明の第１実施形態を示す回路構成図であ
る。
る。
【図２】第１実施形態の動作を説明するためのＡＭ放送
周波数及びスイッチング周波数の高調波を示す図であ
る。
周波数及びスイッチング周波数の高調波を示す図であ
る。
【図３】本発明の第２実施形態を示す回路構成図であ
る。
る。
【図４】図３における主要部の回路構成図である。
【図５】第２実施形態の動作を説明するためのＡＭ放送
周波数の説明図である。
周波数の説明図である。
【図６】第２実施形態の動作を説明するためのスイッチ
ング周波数とＡＭ放送周波数との関係を示す図である。
ング周波数とＡＭ放送周波数との関係を示す図である。
【図７】従来の電気自動車の駆動システムを示す構成図
である。
である。
【図８】従来のパラレルハイブリッド自動車の駆動シス
テムを示す構成図である。
テムを示す構成図である。
【図９】従来の自動車用ＤＣ−ＤＣコンバータの回路構
成図である。
成図である。
【図１０】図９の動作説明図である。
【図１１】図９の主要部の等価的な回路図である。
【図１２】図１１の動作説明図である。
【図１３】図１１の動作説明図である。
【図１４】ＡＭ放送の音声周波数と音声信号出力との関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図１５】ＡＭ放送周波数及びノイズの電波強度を示す
図である。
図である。
【図１６】温度変化に伴う受信障害を説明するための図
である。
である。
１ 主電池 ２ インバータ ３ 車両駆動電動機 ４ 減速機 ５ 差動装置 ６ 車輪 ７ ＤＣ−ＤＣコンバータ ８ 補助電池 ９ 充電器 １０ 車体 ７０ａ 制御回路 ７０ｂ 周波数設定回路 ７０ｃ 電圧検出器 ７０ｄ 周波数設定回路 ７４ａ，７４ｂ 半導体スイッチング素子 ７５ 変圧器 ７６ 整流器 ７７ 出力電流平滑リアクトル ７８ 出力フィルタ ７９ 出力端子 １０１ ＡＭ受信回路 １０２ 選局回路 １０３ａ，１０３ｂ，１０３ｃ，１０３ｎ 選局スイッ
チ ７０１ａ，７０１ｂ ゲート駆動回路 ７０２ ゲート制御回路 ７０３ 出力電圧調節器 ７０４ 出力電圧設定器 ７０５ 水晶振動子 ７０６，７０８ｄ 発振回路 ７０７ 分周回路 ７０８ 周波数設定回路 ７０８ａ 抵抗 ７０８ｂ 選択スイッチ ７０８ｃ コンデンサ ７０８ｅ 選択回路
チ ７０１ａ，７０１ｂ ゲート駆動回路 ７０２ ゲート制御回路 ７０３ 出力電圧調節器 ７０４ 出力電圧設定器 ７０５ 水晶振動子 ７０６，７０８ｄ 発振回路 ７０７ 分周回路 ７０８ 周波数設定回路 ７０８ａ 抵抗 ７０８ｂ 選択スイッチ ７０８ｃ コンデンサ ７０８ｅ 選択回路
フロントページの続き (72)発明者 高橋 文人 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (72)発明者 薄田 隆行 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 Ｆターム(参考） 5H115 PC06 PG04 PI16 PI24 PI29 PI30 PO02 PO09 PU23 PU25 PV02 PV09 PV24 QA10 TW08 5H730 AA02 AS05 BB24 BB57 DD04 DD26 EE01 EE08 FD01 FD61 FG18 FG21
Claims (12)
- 【請求項１】 自動車に搭載され、かつ第１の直流電源
の電圧を第２の直流電源の電圧に変換するＤＣ−ＤＣコ
ンバータにおいて、 前記ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を、車
載のカーラジオが受信するＡＭ放送波の隣接する放送周
波数差の整数倍の周波数としたことを特徴とする自動車
搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータ。 - 【請求項２】 請求項１記載の自動車搭載用ＤＣ−ＤＣ
コンバータにおいて、 前記ＡＭ放送波の隣接する放送周波数差が９ＫＨｚのと
き、前記ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を
１３５ｋＨｚとしたことを特徴とする自動車搭載用ＤＣ
−ＤＣコンバータ。 - 【請求項３】 請求項１記載の自動車搭載用ＤＣ−ＤＣ
コンバータにおいて、 前記ＡＭ放送波の隣接する放送周波数差が９ＫＨｚのと
き、前記ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を
１４４Ｈｚとしたことを特徴とする自動車搭載用ＤＣ−
ＤＣコンバータ。 - 【請求項４】 請求項１記載の自動車搭載用ＤＣ−ＤＣ
コンバータにおいて、 前記ＡＭ放送波の隣接する放送周波数差が９ＫＨｚのと
き、前記ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を
１８０ｋＨｚとしたことを特徴とする自動車搭載用ＤＣ
−ＤＣコンバータ。 - 【請求項５】 請求項１記載の自動車搭載用ＤＣ−ＤＣ
コンバータにおいて、 前記ＡＭ放送波の隣接する放送周波数差が９ＫＨｚまた
は１０ｋＨｚのとき、前記ＤＣ−ＤＣコンバータのスイ
ッチング周波数を９０ｋＨｚまたは１８０ｋＨｚとした
ことを特徴とする自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータ。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれか１項に記載した
自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、 前記ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数を、Ａ
Ｍ放送の変調信号である音声信号の最低周波数よりも低
い周波数としたことを特徴とする自動車搭載用ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ。 - 【請求項７】 請求項１〜６のいずれか１項に記載した
自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、 前記ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数が、水
晶発振周波数を逓減した周波数であることを特徴とする
自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータ。 - 【請求項８】 自動車に搭載され、かつ第１の直流電源
の電圧を第２の直流電源の電圧に変換する自動車搭載用
ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、 車載のカーラジオが受信するＡＭ放送波の選局周波数を
検出する手段と、 前記ＤＣ−ＤＣコンバータのスイッチング周波数の整数
倍の周波数が、前記選局周波数に対して規定周波数差を
有するように前記スイッチング周波数を選択し、出力す
る手段と、 を備えたことを特徴とする自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコン
バータ。 - 【請求項９】 請求項８記載の自動車搭載用ＤＣ−ＤＣ
コンバータにおいて、 前記規定周波数差が、ＡＭ放送波の選局周波数に対して
受信障害を起こさない周波数差であることを特徴とする
自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータ。 - 【請求項１０】 請求項９記載の自動車搭載用ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータにおいて、 前記規定周波数差が、ＡＭ放送波の選局周波数と隣接す
る放送周波数との周波数差であることを特徴とする自動
車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータ。 - 【請求項１１】 請求項１０記載の自動車搭載用ＤＣ−
ＤＣコンバータにおいて、 前記規定周波数差が９ｋＨｚであることを特徴とする自
動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータ。 - 【請求項１２】 請求項１０記載の自動車搭載用ＤＣ−
ＤＣコンバータにおいて、 前記規定周波数差が１０ｋＨｚであることを特徴とする
自動車搭載用ＤＣ−ＤＣコンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001089869A JP2002335672A (ja) | 2001-03-08 | 2001-03-27 | 自動車搭載用ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001064946 | 2001-03-08 | ||
| JP2001-64946 | 2001-03-08 | ||
| JP2001089869A JP2002335672A (ja) | 2001-03-08 | 2001-03-27 | 自動車搭載用ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002335672A true JP2002335672A (ja) | 2002-11-22 |
Family
ID=26610871
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001089869A Pending JP2002335672A (ja) | 2001-03-08 | 2001-03-27 | 自動車搭載用ｄｃ−ｄｃコンバータ |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002335672A (ja) |
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-
2001
- 2001-03-27 JP JP2001089869A patent/JP2002335672A/ja active Pending
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