JP2002323156A - 逆止弁およびそれを備えた燃料噴射ポンプ - Google Patents
逆止弁およびそれを備えた燃料噴射ポンプInfo
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- Y10T137/7722—Line condition change responsive valves
- Y10T137/7837—Direct response valves [i.e., check valve type]
- Y10T137/7904—Reciprocating valves
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- Details Of Reciprocating Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 摩耗の発生を抑制して弁体の固着を防止し、
作動が安定する逆止弁およびそれを備えた燃料噴射ポン
プを提供する。 【解決手段】 弁座部材２８のシート部２８ａの内径側
に弁部材２４の軸に対し、シート部２８ａのシート角度
θ13よりも鋭角のシート角度θ14で形成されるシート部
２８ｂを有しているので、第２のピークＰ12を抑制して
シート接触面圧を均一化し、摩耗の発生を抑制すること
ができ、たとえシート部２８ａに摩耗が発生しても、開
弁圧を一定圧に確保することが可能となり、開弁圧精度
の向上を図ることができる。また、シート部２８ｂの面
取り効果により弁座部材２８に弁部材２４が食い込むこ
とを抑制して弁座部材２８の固着を防止することができ
る。これにより、逆止弁２３の作動が長期間安定し、燃
料噴射ポンプの耐久性および信頼性の向上を図ることが
できる。
作動が安定する逆止弁およびそれを備えた燃料噴射ポン
プを提供する。 【解決手段】 弁座部材２８のシート部２８ａの内径側
に弁部材２４の軸に対し、シート部２８ａのシート角度
θ13よりも鋭角のシート角度θ14で形成されるシート部
２８ｂを有しているので、第２のピークＰ12を抑制して
シート接触面圧を均一化し、摩耗の発生を抑制すること
ができ、たとえシート部２８ａに摩耗が発生しても、開
弁圧を一定圧に確保することが可能となり、開弁圧精度
の向上を図ることができる。また、シート部２８ｂの面
取り効果により弁座部材２８に弁部材２４が食い込むこ
とを抑制して弁座部材２８の固着を防止することができ
る。これにより、逆止弁２３の作動が長期間安定し、燃
料噴射ポンプの耐久性および信頼性の向上を図ることが
できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、逆止弁およびそれ
を備えた内燃機関（以下、「内燃機関」をエンジンとい
う。）用の燃料噴射ポンプに関する。
を備えた内燃機関（以下、「内燃機関」をエンジンとい
う。）用の燃料噴射ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、流体流路において流体を一方向に
のみ流通させる逆止弁が知られている。このような逆止
弁は、例えばエンジン用の燃料噴射ポンプに備えられ
る。エンジン用の燃料噴射ポンプとしては、カムの外周
に放射状に複数のプランジャを配設し、各プランジャ毎
に形成されている燃料加圧室に吸入した燃料を加圧する
所謂星形ポンプがある。星形ポンプでは、燃料加圧室で
加圧された高圧燃料を送出する燃料圧送通路をポンプハ
ウジング内で直接一つに合流し、一つに合流した燃料圧
送通路からコモンレールに燃料を供給することが一般的
である。
のみ流通させる逆止弁が知られている。このような逆止
弁は、例えばエンジン用の燃料噴射ポンプに備えられ
る。エンジン用の燃料噴射ポンプとしては、カムの外周
に放射状に複数のプランジャを配設し、各プランジャ毎
に形成されている燃料加圧室に吸入した燃料を加圧する
所謂星形ポンプがある。星形ポンプでは、燃料加圧室で
加圧された高圧燃料を送出する燃料圧送通路をポンプハ
ウジング内で直接一つに合流し、一つに合流した燃料圧
送通路からコモンレールに燃料を供給することが一般的
である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、燃料噴射ポ
ンプは燃料を圧送するため、燃料加圧室に燃料を流入さ
せる低圧側の逆止弁と、プランジャにより昇圧された燃
料を送出させるための高圧側の逆止弁が設置される。特
に吸入燃料調量方式の燃料噴射ポンプにおいては、シー
ル性および開弁圧にばらつきが生じないようにするた
め、低圧側逆止弁の開弁圧精度の向上が要求される。そ
のため、低圧側逆止弁においては、円錐形状部を有する
弁部材が採用されることが多い。
ンプは燃料を圧送するため、燃料加圧室に燃料を流入さ
せる低圧側の逆止弁と、プランジャにより昇圧された燃
料を送出させるための高圧側の逆止弁が設置される。特
に吸入燃料調量方式の燃料噴射ポンプにおいては、シー
ル性および開弁圧にばらつきが生じないようにするた
め、低圧側逆止弁の開弁圧精度の向上が要求される。そ
のため、低圧側逆止弁においては、円錐形状部を有する
弁部材が採用されることが多い。
【０００４】また近年、低エミッション化を図るため、
燃料噴射圧力の高圧化が求められており、弁部材に作用
する荷重が大きくなる傾向にある。このため、弁座部材
のシート部と弁部材の当接部とのシート接触面圧が過大
になり、弁座部材のシート部の摩耗が発生し易くなる恐
れがある。さらに、シート部の摩耗が進行すると、シー
ト部に段差が生じる。このとき、燃料加圧室に圧力が作
用すると、摩耗段差に弁部材が食い込み、弁座部材が固
着して燃料を吸入することができなくなるという問題が
ある。
燃料噴射圧力の高圧化が求められており、弁部材に作用
する荷重が大きくなる傾向にある。このため、弁座部材
のシート部と弁部材の当接部とのシート接触面圧が過大
になり、弁座部材のシート部の摩耗が発生し易くなる恐
れがある。さらに、シート部の摩耗が進行すると、シー
ト部に段差が生じる。このとき、燃料加圧室に圧力が作
用すると、摩耗段差に弁部材が食い込み、弁座部材が固
着して燃料を吸入することができなくなるという問題が
ある。
【０００５】本発明は、このような問題を解決するため
になされたものであり、摩耗の発生を抑制する逆止弁を
提供することを目的とする。本発明の他の目的は、弁体
の固着を防止し、作動が安定する逆止弁を提供すること
にある。本発明のさらに他の目的は、耐久性および信頼
性の向上が図れる燃料噴射ポンプを提供することにあ
る。
になされたものであり、摩耗の発生を抑制する逆止弁を
提供することを目的とする。本発明の他の目的は、弁体
の固着を防止し、作動が安定する逆止弁を提供すること
にある。本発明のさらに他の目的は、耐久性および信頼
性の向上が図れる燃料噴射ポンプを提供することにあ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の
逆止弁によると、弁座部材は、流体通路を形成する内壁
に設けられる第１のシート部と、この第１のシート部よ
りも流体通路の上流側の内壁に設けられ、弁部材の軸に
対し、第１のシート部よりも鋭角に形成される第２のシ
ート部とを有している。このため、摩耗初期の閉弁時に
おいて、第１のシート部に弁部材が全面的に当接した場
合、第２のシート部と弁部材の外壁との間に形成される
シート逃がし角度が比較的小さくなり、第１のシート部
のシート接触面圧が均一化する。これにより、摩耗の発
生を抑制することができる。さらに、第２のシート部の
面取り効果により弁座部材に弁部材が食い込むことを抑
制して弁座部材の固着を防止することができる。したが
って、逆止弁の作動が長期間安定となる。
逆止弁によると、弁座部材は、流体通路を形成する内壁
に設けられる第１のシート部と、この第１のシート部よ
りも流体通路の上流側の内壁に設けられ、弁部材の軸に
対し、第１のシート部よりも鋭角に形成される第２のシ
ート部とを有している。このため、摩耗初期の閉弁時に
おいて、第１のシート部に弁部材が全面的に当接した場
合、第２のシート部と弁部材の外壁との間に形成される
シート逃がし角度が比較的小さくなり、第１のシート部
のシート接触面圧が均一化する。これにより、摩耗の発
生を抑制することができる。さらに、第２のシート部の
面取り効果により弁座部材に弁部材が食い込むことを抑
制して弁座部材の固着を防止することができる。したが
って、逆止弁の作動が長期間安定となる。
【０００７】本発明の請求項２記載の逆止弁によると、
弁部材は円錐台形状部を有し、この円錐台形状部の端部
に第１のシート部に当接可能な当接部が設けられている
ので、たとえ第１のシート部に摩耗が発生しても、開弁
圧を一定圧に確保することが可能となり、開弁圧精度の
向上を図ることができる。したがって、燃料噴射ポンプ
に用いられる低圧側逆止弁として好適なものとなる。
弁部材は円錐台形状部を有し、この円錐台形状部の端部
に第１のシート部に当接可能な当接部が設けられている
ので、たとえ第１のシート部に摩耗が発生しても、開弁
圧を一定圧に確保することが可能となり、開弁圧精度の
向上を図ることができる。したがって、燃料噴射ポンプ
に用いられる低圧側逆止弁として好適なものとなる。
【０００８】本発明の請求項３記載の逆止弁によると、
弁座部材の内壁に設けられるエッジ部に着座することに
よって流体通路を閉じ、上記エッジ部から離座すること
によって流体通路を開ける弁部材は、エッジ部に当接可
能な第１のシート部と、この第１のシート部よりも流体
通路の下流側の外壁に設けられ、弁部材の軸に対し第１
のシート部よりも鋭角に形成される第２のシート部とを
有している。このため、摩耗初期の閉弁時において、エ
ッジ部に弁部材の第１のシート部が全面的に当接した場
合、弁座部材の内壁と弁部材の第２のシート部との間に
形成されるシート逃がし角度が比較的小さくなり、弁座
部材の内壁のシート接触面圧が均一化する。これによ
り、摩耗の発生を抑制することができる。さらに、第２
のシート部の面取り効果により弁座部材に弁部材が食い
込むことを抑制して弁座部材の固着を防止することがで
きる。したがって、逆止弁の作動が長期間安定となる。
弁座部材の内壁に設けられるエッジ部に着座することに
よって流体通路を閉じ、上記エッジ部から離座すること
によって流体通路を開ける弁部材は、エッジ部に当接可
能な第１のシート部と、この第１のシート部よりも流体
通路の下流側の外壁に設けられ、弁部材の軸に対し第１
のシート部よりも鋭角に形成される第２のシート部とを
有している。このため、摩耗初期の閉弁時において、エ
ッジ部に弁部材の第１のシート部が全面的に当接した場
合、弁座部材の内壁と弁部材の第２のシート部との間に
形成されるシート逃がし角度が比較的小さくなり、弁座
部材の内壁のシート接触面圧が均一化する。これによ
り、摩耗の発生を抑制することができる。さらに、第２
のシート部の面取り効果により弁座部材に弁部材が食い
込むことを抑制して弁座部材の固着を防止することがで
きる。したがって、逆止弁の作動が長期間安定となる。
【０００９】本発明の請求項４記載の逆止弁によると、
第１のシート部および第２のシート部は円錐台形状部を
有しているので、たとえ弁座部材の内壁に摩耗が発生し
ても、開弁圧を一定圧に確保することが可能となり、開
弁圧精度の向上を図ることができる。したがって、燃料
噴射ポンプに用いられる低圧側逆止弁として好適なもの
となる。本発明の請求項５記載の燃料噴射ポンプによる
と、燃料流入通路に請求項１〜４のいずれか一項記載の
逆止弁を設けているため、逆止弁の作動が長期間安定と
なることにより、耐久性および信頼性を向上させること
ができる。
第１のシート部および第２のシート部は円錐台形状部を
有しているので、たとえ弁座部材の内壁に摩耗が発生し
ても、開弁圧を一定圧に確保することが可能となり、開
弁圧精度の向上を図ることができる。したがって、燃料
噴射ポンプに用いられる低圧側逆止弁として好適なもの
となる。本発明の請求項５記載の燃料噴射ポンプによる
と、燃料流入通路に請求項１〜４のいずれか一項記載の
逆止弁を設けているため、逆止弁の作動が長期間安定と
なることにより、耐久性および信頼性を向上させること
ができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を示す
複数の実施例を図に基づいて説明する。 （第１実施例）本発明の第１実施例によるディーゼルエ
ンジン用の燃料噴射ポンプを図２に示す。図２に示すよ
うに、燃料噴射ポンプ１０のポンプハウジングは、ハウ
ジング本体１１とシリンダヘッド１２および１３とを有
する。ハウジング本体１１はアルミ製である。シリンダ
ヘッド１２および１３は鉄製であり、可動部材としての
プランジャ２０を往復移動自在に支持している。シリン
ダヘッド１２および１３の内周面と、逆止弁２３の端面
と、プランジャ２０の端面とにより燃料加圧室３０が形
成されている。第１実施例ではシリンダヘッド１２およ
び１３はほぼ同一形状に形成されているが、ねじ穴や燃
料通路等の形成位置が異なっている。これに対し、ねじ
穴や燃料通路等の形成位置を同じにし、シリンダヘッド
１２および１３を全く同一形状に形成することも可能で
ある。
複数の実施例を図に基づいて説明する。 （第１実施例）本発明の第１実施例によるディーゼルエ
ンジン用の燃料噴射ポンプを図２に示す。図２に示すよ
うに、燃料噴射ポンプ１０のポンプハウジングは、ハウ
ジング本体１１とシリンダヘッド１２および１３とを有
する。ハウジング本体１１はアルミ製である。シリンダ
ヘッド１２および１３は鉄製であり、可動部材としての
プランジャ２０を往復移動自在に支持している。シリン
ダヘッド１２および１３の内周面と、逆止弁２３の端面
と、プランジャ２０の端面とにより燃料加圧室３０が形
成されている。第１実施例ではシリンダヘッド１２およ
び１３はほぼ同一形状に形成されているが、ねじ穴や燃
料通路等の形成位置が異なっている。これに対し、ねじ
穴や燃料通路等の形成位置を同じにし、シリンダヘッド
１２および１３を全く同一形状に形成することも可能で
ある。
【００１１】駆動軸１４はジャーナル１５を介しハウジ
ング本体１１に回転可能に支持されている。ハウジング
本体１１と駆動軸１４との間はオイルシール１６により
シールされている。断面円形状のカム１７は駆動軸１４
に対し偏心して一体形成されている。駆動軸１４を挟ん
で１８０°反対側に各プランジャ２０が配置されてい
る。シュー１８とカム１７との間にシュー１８およびカ
ム１７と摺動自在にブッシュ１９が介在している。プラ
ンジャ２０と対向するシュー１８の外周面とプランジャ
ヘッド２０ａの端面とは平面状に形成され互いに接触し
ている。
ング本体１１に回転可能に支持されている。ハウジング
本体１１と駆動軸１４との間はオイルシール１６により
シールされている。断面円形状のカム１７は駆動軸１４
に対し偏心して一体形成されている。駆動軸１４を挟ん
で１８０°反対側に各プランジャ２０が配置されてい
る。シュー１８とカム１７との間にシュー１８およびカ
ム１７と摺動自在にブッシュ１９が介在している。プラ
ンジャ２０と対向するシュー１８の外周面とプランジャ
ヘッド２０ａの端面とは平面状に形成され互いに接触し
ている。
【００１２】プランジャ２０は、駆動軸１４の回転にと
もないシュー１８を介しカム１７により往復駆動され、
燃料流入通路３１から逆止弁２３を通り燃料加圧室３０
に吸入した燃料を加圧する。低圧側逆止弁としての逆止
弁２３は、燃料加圧室３０から燃料流入通路３１に燃料
が逆流することを防止する。
もないシュー１８を介しカム１７により往復駆動され、
燃料流入通路３１から逆止弁２３を通り燃料加圧室３０
に吸入した燃料を加圧する。低圧側逆止弁としての逆止
弁２３は、燃料加圧室３０から燃料流入通路３１に燃料
が逆流することを防止する。
【００１３】スプリング２１はシュー１８側にプランジ
ャ２０を付勢している。シュー１８およびプランジャ２
０のそれぞれの接触面が平面状に形成されているので、
シュー１８とプランジャ２０との面圧が低下する。さら
に、カム１７の回転にともないシュー１８はカム１７と
摺動しながら自転することなく公転する。
ャ２０を付勢している。シュー１８およびプランジャ２
０のそれぞれの接触面が平面状に形成されているので、
シュー１８とプランジャ２０との面圧が低下する。さら
に、カム１７の回転にともないシュー１８はカム１７と
摺動しながら自転することなく公転する。
【００１４】燃料吐出通路３２はシリンダヘッド１２に
直線状に形成されており、燃料加圧室３０との連通口３
２ａを有している。シリンダヘッド１２に形成した燃料
吐出通路３２の下流側には燃料吐出通路３２よりも通路
面積の大きい長孔状の燃料室３３が形成されており、燃
料室３３に逆止弁４４が収容されている。燃料室３３の
燃料下流側に燃料室３３よりも通路面積の大きい収容孔
３４が形成されている。収容孔３４はシリンダヘッド１
２の外周壁に開口し燃料出口３４ａを形成している。燃
料吐出通路３２、燃料室３３および収容孔３４は燃料圧
送通路を構成している。燃料配管接続用の接続部材４１
は収容孔３４にねじ止め等により収容されている。接続
部材４１の内部に燃料通路４１ａが形成されており、燃
料通路４１ａは燃料室３３と連通している。燃料通路４
１ａは燃料吐出通路３２とほぼ同一直線上に形成されて
いる。
直線状に形成されており、燃料加圧室３０との連通口３
２ａを有している。シリンダヘッド１２に形成した燃料
吐出通路３２の下流側には燃料吐出通路３２よりも通路
面積の大きい長孔状の燃料室３３が形成されており、燃
料室３３に逆止弁４４が収容されている。燃料室３３の
燃料下流側に燃料室３３よりも通路面積の大きい収容孔
３４が形成されている。収容孔３４はシリンダヘッド１
２の外周壁に開口し燃料出口３４ａを形成している。燃
料吐出通路３２、燃料室３３および収容孔３４は燃料圧
送通路を構成している。燃料配管接続用の接続部材４１
は収容孔３４にねじ止め等により収容されている。接続
部材４１の内部に燃料通路４１ａが形成されており、燃
料通路４１ａは燃料室３３と連通している。燃料通路４
１ａは燃料吐出通路３２とほぼ同一直線上に形成されて
いる。
【００１５】シリンダヘッド１２の燃料吐出通路３２の
燃料下流側に配設されている逆止弁４４は、ボール状の
弁部材４５と、弁部材４５を閉弁側に付勢するスプリン
グ４７とを有している。高圧側逆止弁としての逆止弁４
４は、逆止弁４４の燃料下流側である燃料室３３から燃
料吐出通路３２を経て燃料加圧室３０に燃料が逆流する
ことを防止する。接続部材４１は燃料配管により図示し
ない畜圧部材としてのコモンレールと接続されており、
燃料噴射ポンプ１０で加圧された燃料は接続部材４１か
らコモンレールに供給される。なお、シリンダヘッド１
３には、シリンダヘッド１２と同様に図示しない燃料吐
出通路が形成され、この燃料吐出通路の燃料下流側に図
示しない燃料配管を経由して燃料室３３と接続される図
示しない高圧側逆止弁が配設されている。
燃料下流側に配設されている逆止弁４４は、ボール状の
弁部材４５と、弁部材４５を閉弁側に付勢するスプリン
グ４７とを有している。高圧側逆止弁としての逆止弁４
４は、逆止弁４４の燃料下流側である燃料室３３から燃
料吐出通路３２を経て燃料加圧室３０に燃料が逆流する
ことを防止する。接続部材４１は燃料配管により図示し
ない畜圧部材としてのコモンレールと接続されており、
燃料噴射ポンプ１０で加圧された燃料は接続部材４１か
らコモンレールに供給される。なお、シリンダヘッド１
３には、シリンダヘッド１２と同様に図示しない燃料吐
出通路が形成され、この燃料吐出通路の燃料下流側に図
示しない燃料配管を経由して燃料室３３と接続される図
示しない高圧側逆止弁が配設されている。
【００１６】インナギア式フィードポンプ５０は図示し
ない燃料タンクから図示しない燃料インレットを介して
吸入した燃料を加圧し燃料通路５２に送出する。フィー
ドポンプ５０内の燃料圧力が所定圧以上になると図示し
ないレギュレートバルブが開弁し、余剰燃料が燃料タン
クにリターンされる。
ない燃料タンクから図示しない燃料インレットを介して
吸入した燃料を加圧し燃料通路５２に送出する。フィー
ドポンプ５０内の燃料圧力が所定圧以上になると図示し
ないレギュレートバルブが開弁し、余剰燃料が燃料タン
クにリターンされる。
【００１７】また、ハウジング本体１１には、燃料流入
通路３１から逆止弁２３を経て燃料加圧室３０に吸入さ
れる燃料量をエンジン運転状態に応じて調量する図示し
ない調量電磁弁が設けられている。次に、逆止弁２３に
ついて、図１および図３を用いて詳細に説明する。図３
に示すように、逆止弁２３は、弁部材２４と、弁部材２
４が着座可能な弁座部材２８と、弁座部材２８側に弁部
材２４を付勢するスプリング２９とを備えている。弁部
材２４は、円錐台部２５および大径部２６を有してお
り、円錐台部２５と大径部２６との接続部分は円形状で
ある。この円形状の部分が閉弁時に弁座部材２８の後述
するシート部２８ａと当接する当接部２４ａである。す
なわち、弁部材２４の円錐台形状部の端部にシート部２
８ａに当接可能な当接部２４ａが設けられている。閉弁
時、当接部２４ａがシート部２８ａに着座することによ
り調量電磁弁からの燃料が遮断される。スプリング２９
のセット荷重と図３にシート径φＤにより開弁圧が決定
される。
通路３１から逆止弁２３を経て燃料加圧室３０に吸入さ
れる燃料量をエンジン運転状態に応じて調量する図示し
ない調量電磁弁が設けられている。次に、逆止弁２３に
ついて、図１および図３を用いて詳細に説明する。図３
に示すように、逆止弁２３は、弁部材２４と、弁部材２
４が着座可能な弁座部材２８と、弁座部材２８側に弁部
材２４を付勢するスプリング２９とを備えている。弁部
材２４は、円錐台部２５および大径部２６を有してお
り、円錐台部２５と大径部２６との接続部分は円形状で
ある。この円形状の部分が閉弁時に弁座部材２８の後述
するシート部２８ａと当接する当接部２４ａである。す
なわち、弁部材２４の円錐台形状部の端部にシート部２
８ａに当接可能な当接部２４ａが設けられている。閉弁
時、当接部２４ａがシート部２８ａに着座することによ
り調量電磁弁からの燃料が遮断される。スプリング２９
のセット荷重と図３にシート径φＤにより開弁圧が決定
される。
【００１８】弁座部材２８の内壁には、燃料流入通路３
１に連通するバルブ室２９が形成されており、このバル
ブ室２９内の燃料が上記開弁圧を超えると逆止弁２３は
開弁し、燃料が燃料加圧室３０に送られる。また、燃料
加圧室３０に送られた燃料がプランジャ２０により昇圧
され始めると逆止弁２３は閉弁し、燃料が弁部材２４に
より遮断される。
１に連通するバルブ室２９が形成されており、このバル
ブ室２９内の燃料が上記開弁圧を超えると逆止弁２３は
開弁し、燃料が燃料加圧室３０に送られる。また、燃料
加圧室３０に送られた燃料がプランジャ２０により昇圧
され始めると逆止弁２３は閉弁し、燃料が弁部材２４に
より遮断される。
【００１９】図１（Ａ）に示すように、弁座部材２８
は、第１のシート部としてのシート部２８ａと、第２の
シート部としてのシート部２８ｂとを燃料通路を形成す
る内壁に有している。シート部２８ａは円錐台面を有
し、大径側の一端が図２に示す燃料加圧室３０に接続
し、小径側の他端側がシート部２８ｂに接続している。
このシート部２８ａに弁部材２４の当接部２４ａが当接
可能である。シート部２８ｂは、弁部材２４の軸に対
し、シート部２８ａのシート角度θ13よりも鋭角のシー
ト角度θ14で形成される円錐台面を有し、大径側の一端
がシート部２８ａに接続し、小径側の他端側がバルブ室
２９に接続している。図１（Ａ）に示す初期状態の閉弁
時において、弁部材２４の円錐台部２５とシート部２８
ａとの間に第１シート逃がし角度θ11が形成され、弁部
材２４の大径部２６とシート部２８ａとの間に第２シー
ト逃がし角度θ12が形成される。このとき、弁部材２４
の当接部２４ａとシート部２８ａとのシート接触面圧は
図１（Ａ）に示すようなピークＰ10が現れる。ここで、
弁部材シート角度θ15は弁座部材シート角度θ13よりも
大きい。すなわち、 θ15＞θ13 の関係がある。なお、第１シート逃がし角度θ11は、小
さくなる程、シート部２８ａの弾性変形によりシート接
触面積が大きくなるため、できるだけ小さい方が望まし
い。
は、第１のシート部としてのシート部２８ａと、第２の
シート部としてのシート部２８ｂとを燃料通路を形成す
る内壁に有している。シート部２８ａは円錐台面を有
し、大径側の一端が図２に示す燃料加圧室３０に接続
し、小径側の他端側がシート部２８ｂに接続している。
このシート部２８ａに弁部材２４の当接部２４ａが当接
可能である。シート部２８ｂは、弁部材２４の軸に対
し、シート部２８ａのシート角度θ13よりも鋭角のシー
ト角度θ14で形成される円錐台面を有し、大径側の一端
がシート部２８ａに接続し、小径側の他端側がバルブ室
２９に接続している。図１（Ａ）に示す初期状態の閉弁
時において、弁部材２４の円錐台部２５とシート部２８
ａとの間に第１シート逃がし角度θ11が形成され、弁部
材２４の大径部２６とシート部２８ａとの間に第２シー
ト逃がし角度θ12が形成される。このとき、弁部材２４
の当接部２４ａとシート部２８ａとのシート接触面圧は
図１（Ａ）に示すようなピークＰ10が現れる。ここで、
弁部材シート角度θ15は弁座部材シート角度θ13よりも
大きい。すなわち、 θ15＞θ13 の関係がある。なお、第１シート逃がし角度θ11は、小
さくなる程、シート部２８ａの弾性変形によりシート接
触面積が大きくなるため、できるだけ小さい方が望まし
い。
【００２０】図１（Ｂ）に示すように、シート部２８ａ
に摩耗が発生する摩耗初期において、シート部２８ａに
弁部材２４の円錐台部２５が全面的に当接する、いわゆ
る全面当たりになると、図１（Ａ）に示す第１シート逃
がし角度θ11がゼロに近くなり、弁部材２４の円錐台部
２５とシート部２８ｂとの間に第３シート逃がし角度θ
16が形成される。このとき、弁部材２４の円錐台部２５
とシート部２８ａとのシート接触面圧は図１（Ｂ）に示
すような第１および第２のピークＰ11およびＰ 12が現れ
る。
に摩耗が発生する摩耗初期において、シート部２８ａに
弁部材２４の円錐台部２５が全面的に当接する、いわゆ
る全面当たりになると、図１（Ａ）に示す第１シート逃
がし角度θ11がゼロに近くなり、弁部材２４の円錐台部
２５とシート部２８ｂとの間に第３シート逃がし角度θ
16が形成される。このとき、弁部材２４の円錐台部２５
とシート部２８ａとのシート接触面圧は図１（Ｂ）に示
すような第１および第２のピークＰ11およびＰ 12が現れ
る。
【００２１】次に、比較例による逆止弁を図７（Ａ）お
よび（Ｂ）に示す。図７に示す逆止弁は、図１に示す第
１実施例の逆止弁２３とはシート部の構造が異なってお
り、その他の構造は第１実施例と同様であり、実質的に
同一構成部分に同一符号を付す。比較例においては、図
７（Ａ）に示すように、弁座部材１２８は燃料通路を形
成する内壁にシート部１２８ａを有しており、このシー
ト部１２８ａに弁部材２４の当接部２４ａが当接可能で
ある。図７（Ａ）に示す初期状態の閉弁時において、弁
部材２４の円錐台部２５とシート部１２８ａとの間に第
１シート逃がし角度θ31が形成され、弁部材２４の大径
部２６とシート部１２８ａとの間に第２シート逃がし角
度θ32が形成される。このとき、弁部材２４の当接部２
４ａとシート部１２８ａとのシート接触面圧は図７
（Ａ）に示すようなピークＰ30が現れる。ここで、弁部
材シート角度θ35は弁座部材シート角度θ33よりも大き
い。すなわち、 θ35＞θ33 の関係がある。そして、図７（Ｂ）に示すように、シー
ト部１２８ａに摩耗が発生する摩耗初期において、シー
ト部１２８ａに弁部材２４の円錐台部２５が全面的に当
接する、いわゆる全面当たりになると、図７（Ａ）に示
す第１シート逃がし角度θ31がゼロとなり、弁部材２４
の円錐台部２５とシート部１２８ａとの間に第３シート
逃がし角度θ36が形成される。このとき、弁部材２４の
円錐台部２５とシート部１２８ａとのシート接触面圧は
図７（Ｂ）に示すような第１および第２のピークＰ 31お
よびＰ32が現れる。ここで、低エミッション化を図るた
めに燃料噴射圧力の高圧化が求められており、閉弁時、
弁部材２４に作用する荷重が大きくなる傾向にあるた
め、シート部１２８ａと弁部材２４の当接部２４ａとの
シート接触面圧が過大になり、シート部１２８ａの摩耗
が発生し易くなっている。その結果、図８に示すよう
に、さらに摩耗が進行するとシート部１２８ａに段差が
形成され、図８の矢印で示す燃料加圧室内の圧力により
シート部１２８ａが外側に拡がり、上記段差に弁部材２
４が食い込んで弁座部材１２８が固着し、燃料を吸入す
ることができなくなるという問題がある。
よび（Ｂ）に示す。図７に示す逆止弁は、図１に示す第
１実施例の逆止弁２３とはシート部の構造が異なってお
り、その他の構造は第１実施例と同様であり、実質的に
同一構成部分に同一符号を付す。比較例においては、図
７（Ａ）に示すように、弁座部材１２８は燃料通路を形
成する内壁にシート部１２８ａを有しており、このシー
ト部１２８ａに弁部材２４の当接部２４ａが当接可能で
ある。図７（Ａ）に示す初期状態の閉弁時において、弁
部材２４の円錐台部２５とシート部１２８ａとの間に第
１シート逃がし角度θ31が形成され、弁部材２４の大径
部２６とシート部１２８ａとの間に第２シート逃がし角
度θ32が形成される。このとき、弁部材２４の当接部２
４ａとシート部１２８ａとのシート接触面圧は図７
（Ａ）に示すようなピークＰ30が現れる。ここで、弁部
材シート角度θ35は弁座部材シート角度θ33よりも大き
い。すなわち、 θ35＞θ33 の関係がある。そして、図７（Ｂ）に示すように、シー
ト部１２８ａに摩耗が発生する摩耗初期において、シー
ト部１２８ａに弁部材２４の円錐台部２５が全面的に当
接する、いわゆる全面当たりになると、図７（Ａ）に示
す第１シート逃がし角度θ31がゼロとなり、弁部材２４
の円錐台部２５とシート部１２８ａとの間に第３シート
逃がし角度θ36が形成される。このとき、弁部材２４の
円錐台部２５とシート部１２８ａとのシート接触面圧は
図７（Ｂ）に示すような第１および第２のピークＰ 31お
よびＰ32が現れる。ここで、低エミッション化を図るた
めに燃料噴射圧力の高圧化が求められており、閉弁時、
弁部材２４に作用する荷重が大きくなる傾向にあるた
め、シート部１２８ａと弁部材２４の当接部２４ａとの
シート接触面圧が過大になり、シート部１２８ａの摩耗
が発生し易くなっている。その結果、図８に示すよう
に、さらに摩耗が進行するとシート部１２８ａに段差が
形成され、図８の矢印で示す燃料加圧室内の圧力により
シート部１２８ａが外側に拡がり、上記段差に弁部材２
４が食い込んで弁座部材１２８が固着し、燃料を吸入す
ることができなくなるという問題がある。
【００２２】一方、第１実施例においては、第３シート
逃がし角度θ16が比較例の第３シート逃がし角度θ36よ
りも小さい、すなわち、 θ16＜θ36 の関係があるため、第１実施例における第２のピークＰ
12を比較例における第２のピークＰ32よりも抑制してシ
ート接触面圧を均一化し、図４に示すように、シート部
２８ａの摩耗量を低減することができる。
逃がし角度θ16が比較例の第３シート逃がし角度θ36よ
りも小さい、すなわち、 θ16＜θ36 の関係があるため、第１実施例における第２のピークＰ
12を比較例における第２のピークＰ32よりも抑制してシ
ート接触面圧を均一化し、図４に示すように、シート部
２８ａの摩耗量を低減することができる。
【００２３】さらに図５に示すように、弁座部材２８の
肉厚の最適化により剛性が向上してシート部２８ａの拡
がり量が低減され、弁座部材２８のシート部２８ａの内
径側に形成されるシート部２８ｂの面取り効果により、
弁座部材２８に弁部材２４が食い込むことを抑制して弁
座部材２８の固着を防止することができる。したがっ
て、逆止弁２３の作動が長期間安定し、燃料噴射ポンプ
１０の耐久性および信頼性の向上を図ることができる。
肉厚の最適化により剛性が向上してシート部２８ａの拡
がり量が低減され、弁座部材２８のシート部２８ａの内
径側に形成されるシート部２８ｂの面取り効果により、
弁座部材２８に弁部材２４が食い込むことを抑制して弁
座部材２８の固着を防止することができる。したがっ
て、逆止弁２３の作動が長期間安定し、燃料噴射ポンプ
１０の耐久性および信頼性の向上を図ることができる。
【００２４】次に、燃料噴射ポンプ１０の作動について
説明する。駆動軸１４の回転に伴いカム１７が回転し、
カム１７の回転に伴いシュー１８が自転することなく公
転する。このシュー１８の公転に伴いシュー１８および
プランジャ２０に形成されている平面状の接触面同士が
摺動することによりプランジャ２０が往復移動する。
説明する。駆動軸１４の回転に伴いカム１７が回転し、
カム１７の回転に伴いシュー１８が自転することなく公
転する。このシュー１８の公転に伴いシュー１８および
プランジャ２０に形成されている平面状の接触面同士が
摺動することによりプランジャ２０が往復移動する。
【００２５】シュー１８の公転に伴い上死点にあるプラ
ンジャ２０が下降すると、フィードポンプ５０からの吐
出燃料が調量電磁弁の制御によって調整され、その調整
された燃料が燃料流入通路３１から逆止弁２３を経て燃
料が燃料加圧室３０に流入する。下死点に達したプラン
ジャ２０が再び上死点に向けて上昇すると逆止弁２３が
閉じ、燃料加圧室３０の燃料圧力が上昇する。燃料加圧
室３０の燃料圧力が燃料通路４１ａの燃料圧力よりも上
昇すると逆止弁４４が開弁する。
ンジャ２０が下降すると、フィードポンプ５０からの吐
出燃料が調量電磁弁の制御によって調整され、その調整
された燃料が燃料流入通路３１から逆止弁２３を経て燃
料が燃料加圧室３０に流入する。下死点に達したプラン
ジャ２０が再び上死点に向けて上昇すると逆止弁２３が
閉じ、燃料加圧室３０の燃料圧力が上昇する。燃料加圧
室３０の燃料圧力が燃料通路４１ａの燃料圧力よりも上
昇すると逆止弁４４が開弁する。
【００２６】シリンダヘッド１２側の燃料加圧室３０で
加圧された燃料は、燃料吐出通路３２、逆止弁４４、燃
料室３３から燃料通路４１ａに送出される。シリンダヘ
ッド１３側の燃料加圧室３０で加圧された燃料は、図示
しない燃料配管を経由して燃料室３３に流入する。両燃
料加圧室３０で加圧された燃料は燃料室３３で合流し、
燃料通路４１ａからコモンレールに供給される。コモン
レールは燃料噴射ポンプ１０から供給される圧力変動の
ある燃料を蓄圧し一定圧に保持する。コモンレールから
図示しないインジェクタに高圧燃料が供給される。
加圧された燃料は、燃料吐出通路３２、逆止弁４４、燃
料室３３から燃料通路４１ａに送出される。シリンダヘ
ッド１３側の燃料加圧室３０で加圧された燃料は、図示
しない燃料配管を経由して燃料室３３に流入する。両燃
料加圧室３０で加圧された燃料は燃料室３３で合流し、
燃料通路４１ａからコモンレールに供給される。コモン
レールは燃料噴射ポンプ１０から供給される圧力変動の
ある燃料を蓄圧し一定圧に保持する。コモンレールから
図示しないインジェクタに高圧燃料が供給される。
【００２７】以上説明したように、第１実施例において
は、弁座部材２８のシート部２８ａの内径側に弁部材２
４の軸に対し、シート部２８ａのシート角度θ13よりも
鋭角のシート角度θ14で形成されるシート部２８ｂを有
しているので、第２のピークＰ12を抑制してシート接触
面圧を均一化し、摩耗の発生を抑制することができると
ともに、シート部２８ｂの面取り効果により弁座部材２
８に弁部材２４が食い込むことを抑制して弁座部材２８
の固着を防止することができる。これにより、逆止弁２
３の作動が長期間安定し、燃料噴射ポンプ１０の耐久性
および信頼性の向上を図ることができる。
は、弁座部材２８のシート部２８ａの内径側に弁部材２
４の軸に対し、シート部２８ａのシート角度θ13よりも
鋭角のシート角度θ14で形成されるシート部２８ｂを有
しているので、第２のピークＰ12を抑制してシート接触
面圧を均一化し、摩耗の発生を抑制することができると
ともに、シート部２８ｂの面取り効果により弁座部材２
８に弁部材２４が食い込むことを抑制して弁座部材２８
の固着を防止することができる。これにより、逆止弁２
３の作動が長期間安定し、燃料噴射ポンプ１０の耐久性
および信頼性の向上を図ることができる。
【００２８】また、弁部材２４の円錐台部２５の端部に
シート部２８ａに当接可能な当接部２４ａが設けられて
いるので、たとえシート部２８ａに摩耗が発生しても、
開弁圧を一定圧に確保することが可能となり、開弁圧精
度の向上を図ることができる。したがって、燃料噴射ポ
ンプ１０に用いられる低圧側逆止弁２３として好適なも
のとなる。
シート部２８ａに当接可能な当接部２４ａが設けられて
いるので、たとえシート部２８ａに摩耗が発生しても、
開弁圧を一定圧に確保することが可能となり、開弁圧精
度の向上を図ることができる。したがって、燃料噴射ポ
ンプ１０に用いられる低圧側逆止弁２３として好適なも
のとなる。
【００２９】（第２実施例）第２実施例を図６に示す。
図６（Ａ）に示すように、第２実施例の逆止弁１２３に
おいて、弁部材１２４は、円錐台部１２５、円錐台部１
２６および大径部１２７を有しており、円錐台部１２５
の円錐台面が閉弁時に後述する弁座部材７８のエッジ部
７８ａと当接する第１のシート部としてのシート部１２
４ａである。また、円錐台部１２６の円錐台面に第２の
シート部としてのシート部１２４ｂが形成されている。
すなわち、シート部１２４ａおよび１２４ｂは円錐台形
状部を有している。閉弁時、シート部１２４ａがエッジ
部７８ａに着座することにより調量電磁弁からの燃料が
遮断される。
図６（Ａ）に示すように、第２実施例の逆止弁１２３に
おいて、弁部材１２４は、円錐台部１２５、円錐台部１
２６および大径部１２７を有しており、円錐台部１２５
の円錐台面が閉弁時に後述する弁座部材７８のエッジ部
７８ａと当接する第１のシート部としてのシート部１２
４ａである。また、円錐台部１２６の円錐台面に第２の
シート部としてのシート部１２４ｂが形成されている。
すなわち、シート部１２４ａおよび１２４ｂは円錐台形
状部を有している。閉弁時、シート部１２４ａがエッジ
部７８ａに着座することにより調量電磁弁からの燃料が
遮断される。
【００３０】弁座部材７８は燃料通路を形成する内壁に
エッジ部７８ａを有しており、このエッジ部７８ａに弁
部材１２４のシート部１２４ａが当接可能である。図６
（Ａ）に示す初期状態の閉弁時において、弁部材１２４
のシート部１２４ａとエッジ部７８ａのバルブ室２９側
壁面との間に第１シート逃がし角度θ21が形成され、弁
部材１２４のシート部１２４ａとエッジ部７８ａの燃料
加圧室側壁面との間に第２シート逃がし角度θ22が形成
される。このとき、弁部材１２４のシート部１２４ａと
エッジ部７８ａとのシート接触面圧は図６（Ａ）に示す
ようなピークＰ 20が現れる。ここで、シート部１２４ａ
の弁部材１２４の軸に対しするシート角度θ25はシート
部１２４ｂのシート角度θ23よりも大きい。すなわち、 θ25＞θ23 の関係がある。なお、第２シート逃がし角度θ22は、小
さくなる程、エッジ部７８ａの弾性変形によりシート接
触面積が大きくなるため、できるだけ小さい方が望まし
い。
エッジ部７８ａを有しており、このエッジ部７８ａに弁
部材１２４のシート部１２４ａが当接可能である。図６
（Ａ）に示す初期状態の閉弁時において、弁部材１２４
のシート部１２４ａとエッジ部７８ａのバルブ室２９側
壁面との間に第１シート逃がし角度θ21が形成され、弁
部材１２４のシート部１２４ａとエッジ部７８ａの燃料
加圧室側壁面との間に第２シート逃がし角度θ22が形成
される。このとき、弁部材１２４のシート部１２４ａと
エッジ部７８ａとのシート接触面圧は図６（Ａ）に示す
ようなピークＰ 20が現れる。ここで、シート部１２４ａ
の弁部材１２４の軸に対しするシート角度θ25はシート
部１２４ｂのシート角度θ23よりも大きい。すなわち、 θ25＞θ23 の関係がある。なお、第２シート逃がし角度θ22は、小
さくなる程、エッジ部７８ａの弾性変形によりシート接
触面積が大きくなるため、できるだけ小さい方が望まし
い。
【００３１】図６（Ｂ）に示すように、エッジ部７８ａ
に摩耗が発生する摩耗初期において、エッジ部７８ａに
弁部材１２４のシート部１２４ａが全面的に当接する、
いわゆる全面当たりになると、図６（Ａ）に示す第２シ
ート逃がし角度θ22がゼロに近くなり、弁部材１２４の
シート部１２４ｂとエッジ部７８ａの燃料加圧室側壁面
との間に第３シート逃がし角度θ26が形成される。この
とき、弁部材１２４のシート部１２４ａとエッジ部７８
ａの燃料加圧室側壁面とのシート接触面圧は図６（Ｂ）
に示すような第１および第２のピークＰ21およびＰ22が
現れる。
に摩耗が発生する摩耗初期において、エッジ部７８ａに
弁部材１２４のシート部１２４ａが全面的に当接する、
いわゆる全面当たりになると、図６（Ａ）に示す第２シ
ート逃がし角度θ22がゼロに近くなり、弁部材１２４の
シート部１２４ｂとエッジ部７８ａの燃料加圧室側壁面
との間に第３シート逃がし角度θ26が形成される。この
とき、弁部材１２４のシート部１２４ａとエッジ部７８
ａの燃料加圧室側壁面とのシート接触面圧は図６（Ｂ）
に示すような第１および第２のピークＰ21およびＰ22が
現れる。
【００３２】第２実施例においては、第３シート逃がし
角度θ26が図７（Ｂ）に示す比較例の第３シート逃がし
角度θ36よりも小さい、すなわち、 θ26＜θ36 の関係があるため、第２実施例における第１のピークＰ
21を比較例における第１のピークＰ31よりも抑制してシ
ート接触面圧を均一化し、弁座部材７８の内壁の摩耗量
を低減することができる。
角度θ26が図７（Ｂ）に示す比較例の第３シート逃がし
角度θ36よりも小さい、すなわち、 θ26＜θ36 の関係があるため、第２実施例における第１のピークＰ
21を比較例における第１のピークＰ31よりも抑制してシ
ート接触面圧を均一化し、弁座部材７８の内壁の摩耗量
を低減することができる。
【００３３】さらに、エッジ部７８ａの燃料加圧室側壁
面の拡がり量が低減され、弁部材１２４のシート部１２
４ａの外径側に形成されるシート部１２４ｂの面取り効
果により、弁座部材７８に弁部材１２４が食い込むこと
を抑制して弁座部材７８の固着を防止することができ
る。したがって、逆止弁１２３の作動が長期間安定し、
燃料噴射ポンプの耐久性および信頼性を高めることがで
きる。
面の拡がり量が低減され、弁部材１２４のシート部１２
４ａの外径側に形成されるシート部１２４ｂの面取り効
果により、弁座部材７８に弁部材１２４が食い込むこと
を抑制して弁座部材７８の固着を防止することができ
る。したがって、逆止弁１２３の作動が長期間安定し、
燃料噴射ポンプの耐久性および信頼性を高めることがで
きる。
【００３４】また、シート部１２４ａおよび１２４ｂは
円錐台形状部を有しているので、たとえ弁座部材７８の
内壁に摩耗が発生しても、開弁圧を一定圧に確保するこ
とが可能となり、開弁圧精度の向上を図ることができ
る。したがって、燃料噴射ポンプに用いられる低圧側逆
止弁１２３として好適なものとなる。
円錐台形状部を有しているので、たとえ弁座部材７８の
内壁に摩耗が発生しても、開弁圧を一定圧に確保するこ
とが可能となり、開弁圧精度の向上を図ることができ
る。したがって、燃料噴射ポンプに用いられる低圧側逆
止弁１２３として好適なものとなる。
【００３５】以上説明した本発明の複数の実施例では、
ポンプハウジングと逆止弁の弁座部材とを別体で形成し
たが、本発明では、ポンプハウジングと逆止弁の弁座部
材とが一体に形成されるものであってもよいし、別体に
形成されるものであってもよい。
ポンプハウジングと逆止弁の弁座部材とを別体で形成し
たが、本発明では、ポンプハウジングと逆止弁の弁座部
材とが一体に形成されるものであってもよいし、別体に
形成されるものであってもよい。
【図１】（Ａ）および（Ｂ）は、本発明の第１実施例に
よる逆止弁の閉弁状態を示す模式図である。
よる逆止弁の閉弁状態を示す模式図である。
【図２】本発明の第１実施例による燃料噴射ポンプを示
す断面図である。
す断面図である。
【図３】本発明の第１実施例による逆止弁を示す断面図
である。
である。
【図４】第１実施例および比較例による逆止弁のシート
部摩耗量を説明するためのデータ図である。
部摩耗量を説明するためのデータ図である。
【図５】本発明の第１実施例による逆止弁の閉弁状態を
示す模式図である。
示す模式図である。
【図６】（Ａ）および（Ｂ）は、本発明の第２実施例に
よる逆止弁の閉弁状態を示す模式図である。
よる逆止弁の閉弁状態を示す模式図である。
【図７】（Ａ）および（Ｂ）は、比較例による逆止弁の
閉弁状態を示す模式図である。
閉弁状態を示す模式図である。
【図８】比較例による逆止弁の閉弁状態を示す模式図で
ある。
ある。
１０ 燃料噴射ポンプ １１ ハウジング本体（ポンプハウジング） １２、１３ シリンダヘッド（ポンプハウジング） １７ カム ２０ プランジャ（可動部材） ３０ 燃料加圧室 ３１ 燃料流入通路 ３２ 燃料吐出通路 ２３、１２３ 逆止弁 ２４、１２４ 弁部材 ２４ａ 当接部 ２８、７８ 弁座部材 ２８ａ、１２４ａ シート部（第１のシート部） ２８ｂ、１２４ｂ シート部（第２のシート部） ７８ａ エッジ部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０４Ｂ 1/047 Ｆ０４Ｂ 21/02 Ｂ 1/053 1/04 9/04 53/10 Ｆターム(参考） 3G066 AA07 AB02 AC01 AC09 AD12 BA29 BA49 BA51 CA01S CA04T CA08 CA09 CE13 3H058 AA02 BB01 BB24 BB40 CA06 CB06 CC05 CD05 EE14 EE15 3H070 AA02 BB02 BB07 BB23 CC07 DD66 3H071 AA07 BB01 CC26 DD12 DD14 3H075 AA03 BB02 CC19 DA09 DB04
Claims (5)
- 【請求項１】 流体通路を形成する内壁、ならびに前記
内壁に設けられる第１のシート部を有する弁座部材と、 前記第１のシート部に着座することによって前記流体通
路を閉じ、前記第１のシート部から離座することによっ
て前記流体通路を開ける弁部材と、 前記第１のシート部よりも前記流体通路の上流側の前記
内壁に設けられ、前記弁部材の軸に対し、前記第１のシ
ート部よりも鋭角に形成される第２のシート部と、 を備えることを特徴とする逆止弁。 - 【請求項２】 前記弁部材は円錐台形状部を有し、前記
円錐台形状部の端部に前記第１のシート部に当接可能な
当接部が設けられていることを特徴とする請求項１記載
の逆止弁。 - 【請求項３】 流体通路を形成する内壁、ならびに前記
内壁に設けられるエッジ部を有する弁座部材と、 前記エッジ部に着座することによって前記流体通路を閉
じ、前記エッジ部から離座することによって前記流体通
路を開ける弁部材と、 前記弁部材の外壁に設けられ、前記エッジ部に当接可能
な第１のシート部と、前記第１のシート部よりも前記流
体通路の下流側の前記外壁に設けられ、前記弁部材の軸
に対し、前記第１のシート部よりも鋭角に形成される第
２のシート部と、 を備えることを特徴とする逆止弁。 - 【請求項４】 前記第１のシート部および前記第２のシ
ート部は、円錐台形状部を有していることを特徴とする
請求項３記載の逆止弁。 - 【請求項５】 駆動軸とともに回転するカムと、 燃料流入通路、燃料加圧室および燃料吐出通路を有する
ポンプハウジングと、 前記カムの外周に周方向に複数配設され、前記カムの回
転にともない往復移動することにより前記燃料流入通路
から前記燃料加圧室に吸入した燃料を加圧し、前記燃料
吐出通路に送出する可動部材と、 前記燃料流入通路に設けられる請求項１〜４のいずれか
一項記載の逆止弁と、 を備えることを特徴とする燃料噴射ポンプ。
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