JP2002320332A - 分散型発電装置の運転制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 商業用電源からの単相３線式の配電線に分散
型発電装置の発電機からの単相２線式の配電線を接続し
た場合においても安全に運転することができる運転制御
装置を提供すること。 【解決手段】 発電装置２６と、発電装置２６からの電
力を単相３線式の配電線に連系する系統連系インバータ
３２と、単相３線式の配電線３６の中性線を流れる電流
を検出するための電流検出器７６，７８と、インバータ
３２の出力を制御するためのシステム制御手段８２と、
を具備する分散型発電装置の運転制御装置。システム制
御手段８２は、中性線を流れる電流の値が第１の設定値
以上になるとインバータ３２の出力を低下させ、これに
よって、中性線６６に過大電流が流れるのを回避する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エンジン、タービ
ン等の発動機により駆動される発電装置、燃料電池、太
陽光発電装置等の分散型発電装置を安全に運転する運転
制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、商業用電源から単相３線式の配
電線により電力負荷に電力を送給する場合、図６に示す
ような回路構成になる。即ち、商業用電源からの配電線
２のＵ相線４と中性線６（Ｏ相線）との間に例えば電力
負荷８が電気的に接続され、また配電線２のＶ相線１０
と中性線６との間に例えば電力負荷１２が電気的に接続
される。この単相３線式の電気回路構成では、配電線２
のＵ相線４と中性線６との間に例えば１００Ｖの電位差
があり、Ｖ相線１０と中性線６との間に例えば１００Ｖ
の電位差があり、またＵ相線４とＶ相線１０との間に例
えば２００Ｖの電位差がある。

【０００３】このような電気回路構成では、回路の安全
性を確保するために、商業用電源と電力負荷８，１２と
の間に主幹ブレーカ１４が配設される。この主幹ブレー
カ１４は、所謂３Ｐ２Ｅ型のものが用いられ、Ｖ相線４
及びＶ相線１０にそれぞれその引きはずし素子（図示せ
ず）が配設される。このような主幹ブレーカ１４におい
ては、引きはずし素子がＵ相線４及びＶ相線１０を流れ
る電流を検知し、Ｕ相線４又はＶ相線１０を流れる電流
が定格電流、例えば３０Ａを超えると、主幹ブレーカ１
４が配電線２の電気的接続を強制的に遮断し、このよう
に遮断することによって、配電線２を通して過大電流が
流れることを防止している。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】この単相３線式の配電
線２の回路構成に、図６に一点鎖線で示すように単相２
線式の分散型発電装置としての発電機１６を設置した場
合、商業用電源からの電力が電力負荷８，１２に供給さ
れるとともに、発電機１６からの電力もこれら負荷電力
８，１２に供給され、電力負荷８，１２の負荷状態によ
っては、単相３線式の配電線２の中性線６（Ｏ相線）に
定格電流、例えば３０Ａを超える電流が流れることがあ
る。それ故に、従来の回路構成中に設けられていた３Ｐ
２Ｅ型の主幹ブレーカ１４では、中性線６を流れる電流
を検知することができず、充分な安全性を確保すること
ができない。

【０００５】そこで、上述した不都合を解消するため
に、３Ｐ２Ｅ型の主幹ブレーカ１４に代えて、中性線６
の電流をも検知することができる３Ｐ３Ｅ型の主幹ブレ
ーカを用いることも考えられるが、３Ｐ３Ｅ型の主幹ブ
レーカを用いる場合、従来のブレーカを新しいものに交
換しなければならず、そのためのコストが高くなる問題
がある。

【０００６】本発明の目的は、商業用電源からの単相３
線式の配電線に分散型発電装置からの単相２線式の配電
線を接続した場合においても、従来の配電盤に大きな改
良を施すことなく安全に運転することができる分散型発
電装置の運転制御装置を提供することである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、発電装置と、
前記発電装置からの電力を単相３線式の配電線に連系す
る系統連系インバータと、前記単相３線式の配電線の中
性線を流れる電流を検出するための電流検出手段と、前
記インバータの出力を制御するためのシステム制御手段
と、を具備し、前記システム制御手段は、前記中性線を
流れる電流の値が第１の設定値以上になると前記インバ
ータの出力を低下させることを特徴とする分散型発電装
置の運転制御装置である。

【０００８】本発明に従えば、商業用電源からの単相３
線式の配電線の中性線を流れる電流を検出するための電
流検出手段が設けられている。この中性線を流れる電流
が第１の設定値（例えば、定格電流）以上になると、シ
ステム制御手段はインバータの出力を低下させる。かく
インバータの出力が低下すると、中性線を流れる電流が
下がり、かくして、中性線に過大電流が流れることを回
避することができる。

【０００９】この発電装置は、分散型の発電装置であれ
ばよく、例えばエンジン、タービン等の発動機によって
駆動される発電装置、燃料電池、太陽光発電装置等であ
る。尚、単相３線式の配電線には、従来と同様に、３Ｐ
２Ｅ型の主幹ブレーカが配設されるので、Ｕ相線及びＶ
相線に過大電流が流れると、主幹ブレーカが電流の供給
を遮断する。

【００１０】また、本発明では、前記電流検出手段は、
前記単相３線式の配電線のＵ相線及びＶ相線に配設され
た第１及び第２の電流検出器から構成され、前記システ
ム制御手段は、前記第１及び第２の電流検出器の検出電
流値を利用して前記中性線を流れる電流値を演算するこ
とを特徴とする。本発明に従えば、電流検出手段はＵ相
線及びＶ相線に配設された第１及び第２の電流検出器か
ら構成される。発電からの発電電力を単相３線式の配電
線に系統連系するに際し、逆潮流を検知するために、Ｕ
相線及びＶ相線に電流検出器を配設し、これら電流検出
器の検出電流値によって逆潮流を検知することがある。
このような場合、かかる電流検出器を第１及び第２の電
流検出器として利用することができ、専用の電流検出器
を設けることなく、中性線を流れる電流の値を検出する
ことができる。

【００１１】また、本発明では、前記電流検出手段は、
前記中性線に配設された電流検出器から構成されている
ことを特徴とする。本発明に従えば、電流検出手段は中
性線に配設された電流検出器から構成され、このように
電流検出器を設けることによって、中性線を流れる電流
の値を直接的に検出することができる。また、本発明で
は、前記システム制御手段は、前記中性線を流れる電流
の値が前記第１の設定値以上になると前記インバータの
出力を段階的に低下させることを特徴とする。

【００１２】本発明に従えば、中性線を流れる電流の値
が第１の設定値以上になると、インバータの出力が低下
され、かく出力を低下させても中性線の電流値が第１の
設定値以上であると、インバータの出力が更に低下さ
れ、このようにインバータの出力を段階的に下げること
によって、単相３線式の配電線の中性線に過大電流が流
れることを回避することができる。

【００１３】また、本発明では、前記システム制御手段
は、前記中性線を流れる電流の値が前記第１の設定値よ
り大きい第２の設定値以上になると停止信号を生成する
ことを特徴とする。本発明に従えば、中性線を流れる電
流の値が第２の設定値（定格電流値が例えば５０Ａであ
るとき、この第２の設定値は例えば６０Ａ程度に設定さ
れる）以上になると、安全を考慮して、システム制御手
段は停止信号を生成する。

【００１４】更に、本発明では、前記システム制御手段
は、前記停止信号に基づいて前記インバータの出力を停
止することを特徴とする。本発明に従えば、停止信号が
生成されると、システム制御手段はこの停止信号に基づ
いてインバータの出力を停止するので、発電装置からの
電力供給が停止し、これによって中性線に過大電流が流
れるのを回避することができる。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、図１〜図５を参照して、本
発明に従う分散型発電装置の運転制御装置の実施形態に
ついて説明する。図１は、本発明に従う運転制御装置の
第１の実施形態を装備したコージェネレーションシステ
ムの一例を示す簡略図であり、図２は、図１のコージェ
ネレーションシステムの回路構成を簡略的に示すブロッ
ク回路図であり、図３は、図１のコージェネレーション
システムの制御系の一部を示すブロック図であり、図４
は、図１のコージェネレーションシステムの運転制御装
置による運転の流れを示すフローチャートである。

【００１６】図１において、図示のコージェネレーショ
ンシステムは、エンジン２２により駆動される発電機２
４を含む発電装置２６と、エンジン２２の冷却水から排
出される熱を温水のかたちで貯留する貯湯装置２８とを
備え、貯湯装置２８は温水を貯える貯湯タンク３０を含
んでいる。エンジン２２はガスエンジン、ディーゼルエ
ンジンなどである。発電機２４の出力側には系統連系イ
ンバータ３２が設けられている。系統連系インバータ３
２は、発電機２４の出力電力を商業用電源３４から供給
される電力と同じ電圧及び同じ周波数にするとともに、
電力負荷３８に供給される電力を制御する。商業用電源
３４は、例えば単相３線式（標準電圧）１００Ｖ及び２
００Ｖであり、配電線３６を介して電力負荷３８、即
ち、テレビ、冷蔵庫、洗濯機等の各種電気機器に電気的
に接続される。この発電装置２６は分散型発電装置とし
て設置され、インバータ３２は、コージェネ用スイッチ
手段４０を介して配電線３６に電気的に接続され、この
スイッチ手段４０が閉状態のときに、発電機２４にて発
生した電力がインバータ３２、コージェネ用スイッチ手
段４０及び配電線３６を介して電力負荷３８に供給され
る。

【００１７】この実施形態では、配電線３６に逆潮流検
出器４２が設けられ、逆潮流検出器４２は配電線３６を
流れる電流に逆潮流が生じているか否かを検知し、逆潮
流が生じないように発電機２４から系統連系インバータ
３２を介して配電線３６に送給される電流が制御され
る。尚、逆潮流検出器４２については後述する。貯湯装
置２８は、温水を循環させるための温水循環流路４４を
備えており、温水循環流路４４の一端側が貯湯タンク３
０の底部に接続され、この温水循環流路４４の他端側が
貯湯タンク３０の上部に接続されている。このように構
成されているので、貯湯タンク３０内の温水は、温水循
環流路４４を通して循環される。この温水循環流路４４
には、更に、温水を循環させるための循環ポンプ５４が
配設されている。

【００１８】この形態では、温水循環流路４４に関連し
て、熱交換器４６が配設されている。熱交換器４６は、
エンジン２２のラジエタ４８からの冷却水を循環させる
ための冷却水循環流路５０を流れる冷却水と温水循環流
路４４を流れる温水との間で熱交換を行うもので、エン
ジン２２からの冷却水によって温水循環流路４４を流れ
る温水を加熱する。尚、冷却水循環流路５０には、冷却
水を循環させるための循環ポンプ５２が配設されてい
る。

【００１９】貯湯タンク３０には、水を供給するための
水供給流路を構成する給水ライン５４が接続されてい
る。給水ライン５４の一端側は、貯湯タンク３０の底部
に接続され、その他端側は、水道管の如き水供給源（図
示せず）に接続される。この給水ライン５４には減圧逆
止弁５６が配設され、貯湯タンク３０から給水ライン５
４側に温水が逆流するのを防止する。

【００２０】この貯湯タンク３０には、更に、温水を供
給するための給湯ライン５８が接続されている。給湯ラ
イン５８の一端側は貯湯タンク３０の上部に接続され、
その他端側には、１個又は複数個のカラン（図示せず）
が接続され、カランを開栓すると、貯湯タンク３０内の
温水が給湯ライン５８を通して出湯する。次に主として
図２を参照して、このコージェネレーションシステムに
おける配電線３６及びそれに関連する回路構成について
説明すると、図示の実施形態では、商業用電源３４から
の配電線３６は単相３線式であり、Ｕ相線６２、Ｖ相線
６４及び中性線６６（Ｏ相線）から構成され、Ｕ相線６
２と中性線６６との間に例えば１００Ｖの電位差があ
り、Ｖ相線６４と中性線６６との間に例えば１００Ｖの
電位差があり、またＵ相線６２とＶ相線６４との間に例
えば２００Ｖの電位差がある。このような単相３線式の
配電線３６の回路構成では、電力負荷３８の一部３８Ａ
については、Ｕ相線６２と中性線６６との間に接続され
た構成となり、電力負荷３８の残部３８Ｂについては、
Ｖ相線６４と中性線６６との間に接続された構成とな
る。

【００２１】この配電線３６には、商業用電源３４と電
力負荷３８との間に主幹ブレーカ６８が配設される。こ
の主幹ブレーカ６８は、従来の単相３線式の回路構成で
一般的に使用される所謂３Ｐ２Ｅ型のものであり、Ｕ相
線６２及びＶ相線６４にそれぞれその引きはずし素子
（図示せず）が配設され、これら引きはずし素子は、Ｕ
相線６２及びＶ相線６４を流れる電流を検知し、Ｕ相線
６２又はＶ相線６４を流れる電流が定格電流、例えば５
０Ａを超えると、主幹ブレーカ６８が配電線３６の電気
的接続を強制的に遮断する。

【００２２】この実施形態では、コージェネレーション
システムの発電機２４からの配電線７０は単相２線式の
ものであり、この配電線７０のＵ相線７２が上記配電線
３６のＵ相線６２に連結され、配電線１２２のＶ相線７
４が上記配電線３６のＶ相線６４に連結される。この実
施形態では、電流の逆潮流を検知するための逆潮流検出
器４２は第１及び第２の電流検出器７６，７８から構成
され、第１の電流検出器７６はＵ相線６２に配設され、
Ｕ相線６２を流れる電流を検出し、また第２の電流検出
器７８はＶ相線６４に配設され、Ｖ相線６４を流れる電
流を検出する。この形態では、第１及び第２の電流検出
器７６，７８は中性線６６を流れる電流を検出する電流
検出手段としても機能する。例えば、配電線３６のＵ相
線６２を流れる電流の瞬時値をｉｕとし、配電線７０の
Ｕ相線７２を流れる電流の瞬時値をｉｇとし、電力負荷
３８Ａを流れる電流の瞬時値をｉＬｕとすると、これら
の間には、ｉＬｕ＝ｉｕ＋ｉｇの関係が成立する。ま
た、中性線６６を流れる電流の瞬時値をｉｏとし、電力
負荷３８Ｂを流れる電流の瞬時値をｉＬｖとすると、ｉ
ｏ＝ｉＬｖ−ｉＬｕの関係が成立する。更に、配電線３
６のＶ相線６４を流れる電流の瞬時値をｉｖとする（こ
のとき、配電線７０のＵ相線７２を流れる電流の瞬時値
がｉｇであるので、そのＶ相線７４を流れる電流の瞬時
値もｉｇとなる）と、ｉＬｖ＝ｉｖ＋ｉｇの関係が成立
する。これらのことから、ｉｏ＝ｉｖ−ｉｕが成立し、
Ｕ相線６２の電流を検出する第１の電流検出器７６の検
出値とＶ相線６４の電流を検出する第２の電流検出器７
８の検出値を用いて中性線６６を流れる電流の瞬時値を
演算し、この瞬時値を所要のとおり積分することによっ
て中性線６６を流れる電流の実効値を算出することがで
きる。即ち、電流の実効値Ｉｏは、

【数式１】

【００２３】の式を用いて求めることができる。図３を
参照して、このコージェネレーションシステムは、この
システム全体を作動制御するためのシステム制御手段８
２と、エンジン２２に供給される燃料（例えば燃料用ガ
ス）の流量を制御するための流量制御弁８４とを備え、
システム制御手段８２は発電装置２６の運転制御装置の
一部を構成している。コージェネレーションシステムに
おいては、インバータ３２の出力を制御することによっ
て、発電装置２６から電力負荷３８に供給される電力が
制御され、かく出力電力を制御することによって、発電
機２４を駆動するエンジン２２の出力が変動する。

【００２４】システム制御手段８２は、例えばマイクロ
プロセッサから構成され、作動制御手段８６、逆潮流判
定手段８８、瞬時電流算出手段９０、実効値電流算出手
段９２、停止信号生成手段９４、メモリ９６、比較手段
９８及びタイマ１００を含んでいる。作動制御手段８６
は、インバータ３２及びコージェネ用スイッチ手段４０
等を作動制御し、逆潮流判定手段８８は、第１の電流検
出器７６の検出電流値に基づいてＵ相線６２に逆潮流が
発生しているかを判定するとともに、第２の電流検出器
７８の検出電流値に基づいてＶ相線６４に逆潮流が発生
しているかを判定し、瞬時電流算出手段９０は、第１及
び第２の電流検出器７６，７８の瞬時検出電流値を利用
して上述した如くして中性線６６を流れる電流の瞬時電
流値を算出し、また実効値電流算出手段９２は瞬時電流
算出手段９０により算出した瞬時電流値を用いて中性線
６６を流れる電流の実効値を算出し、更に停止信号生成
手段１０８は、後述する如く停止信号を生成する。この
実施形態では、メモリ９６には、インバータ３２の出力
を低下させる基準となる電流の第１の設定値（例えば、
定格電流値である例えば５０Ａに設定される）、インバ
ータ３２の出力を停止させる基準となる第２の設定値
（例えば、定格電流値よりも大きい例えば６０Ａに設定
される）、インバータ３２の出力を低下させる際の出力
低下割合値（例えば３％程度に設定される）等が記憶さ
れ、比較手段９８は、電流の上記第１の設定値及び上記
第２の設定値と実効値電流算出手段９２により算出した
実効電流値とを比較し、またタイマ１００は、インバー
タ３２の出力を後述する如く段階的に低下させる設定時
間（例えば１０秒程度に設定される）を計時する。

【００２５】一般に、ブレーカの特性は、流れる過大電
流が大きい程瞬間的に電流の流れを遮断するようになっ
ており、このようにして安全性を確保している。このよ
うなことから、この形態では、インバータ３２の出力を
低下させる基準となる第１の設定値とインバータ３２の
出力を停止する第２の設定値とが設定され、第１の設定
値より大きい第２の設定値以上になったときには、後述
するように、インバータ３２の出力が瞬時に停止される
が、第１の設定値以上で第２の設定値より小さいときに
は、設定時間の間インバータ３２出力を低下させる制御
を行い、設定時間経過後においても電流値が低下しない
ときに、インバータ３２の出力を停止させている。この
ように第１及び第２の設定値を設定し、設定値によって
インバータ３２の出力停止までの時間を所要の通り設定
することによって、比較的簡単な制御で充分な安全性を
確保することができ、このようにして安全性を確保しな
がら発電装置２の発電効率を高めている。

【００２６】次いで、主として図２〜図４を参照して、
上述した運転制御装置による運転について説明する。コ
ージェネレーションシステムの運転中、第１及び第２の
電流検出器７６，７８は、配電線３６のＵ相線６２及び
Ｖ相線６４を流れる電流を検出し（ステップＳ１）、こ
れら電流検出器７６，７８空の検出信号はシステム制御
手段８２に送給される。かくすると、システム制御手段
８２の瞬時電流算出手段９０は第１及び第２の電流検出
器７６，７８の検出瞬時電流値を利用して中性線６６
（Ｏ相線）を流れる電流の瞬時値を算出し（ステップＳ
２）、実効値電流算出手段９２は算出した瞬時値を用い
て中性線６６を流れる電流の実効値を算出する（ステッ
プＳ３）。尚、逆潮流判定手段８８は、第１及び第２の
電流検出器７６，７８の検出電流値によってＵ相線６２
及びＶ相線６４において電流の逆潮流が発生しているか
を判定する。

【００２７】このようにして中性線６６の電流の実効電
流値が算出されると、システム制御手段８２の比較手段
９８は、実効値電流算出手段９２により算出された電流
値とメモリ９６に記憶された第１の設定値（例えば５０
Ａ）とを比較する。そして、算出した実効電流値が上記
第１の設定値より小さいときには、コージェネレーショ
ンシステムのその運転状態がそのまま維持されるが、こ
の実効電流値が上記第１の設定値以上になると、ステッ
プＳ４からステップＳ５に進み、タイマ１００が作動し
て時間の計時を開始しステップＳ６に進む。ステップ６
では、第１及び第２の電流検出器７６，７８は、再び、
配電線３６のＵ相線６２及びＶ相線６４を流れる瞬時電
流を検出し、この検出信号がシステム制御手段８２に送
給され、上述したと同様に、瞬時電流算出手段９０は中
性線６６を流れる電流の瞬時値を算出し（ステップＳ
７）、実効値電流算出手段９２は中性線６６を流れる電
流の実効値を算出する（ステップＳ８）。

【００２８】中性線６６の実効電流値が算出されると、
比較手段９８は、メモリ９６に記憶された第２の設定値
（例えば６０Ａ）と算出された実効電流値とを比較し
（ステップＳ９）、実効電流値が上記第２の設定値以上
であると、配電線３６の中性線６６に過大の電流が流れ
ているとして、停止信号生成手段９４が停止信号を生成
し、この停止信号に基づいて作動制御手段８６はインバ
ータの出力を停止する（ステップ１０）。従って、中性
線６６には比較的大きい過大電流が流れているとして、
インバータ３２の出力は瞬時的に停止される。このと
き、コージェネレーションシステム全体の運転を停止す
るようにしてもよい。一方、算出された実効電流値が上
記第２の設定値より小さいと、ステップＳ９からステッ
プＳ１１に移り、比較手段９８は、次に、メモリ９６に
記憶された上記第１の設定値（例えば５０Ａ）と算出さ
れた実効電流値とを比較する。

【００２９】この実効電流値が上記第１の設定値以上で
あると、配電線３６の中性線６６に比較的小さい過大の
電流が流れているとして、ステップＳ１１からステップ
Ｓ１２に進み、作動制御手段８６はインバータの出力を
低下する（ステップＳ１２）。このようにインバータ３
２の出力が低下すると、エンジン２２に供給される燃料
供給量を少なくなり（ステップＳ１４）、これによって
エンジン２２の出力も下がる。

【００３０】このようにインバータ３２の出力を力が低
下すると、タイマ１００が設定時間、例えば１０秒を計
時したか否かが判断され、タイマ１００が設定時間を計
時するまで、ステップＳ１３からステップＳ６に戻り、
中性線６６を流れる電流の実効値が上記第１の設定値よ
り小さくなるまでステップＳ６からステップＳ１３が繰
り返し遂行され、インバータ３２の出力が段階的に下が
り、これによって中性線６６を流れる電流も段階的に減
少する。尚、上述したインバータ３２の出力の低下によ
って、中性線６６を流れる電流の実効値が上記第１の設
定値より小さくなると、ステップＳ１１からステップＳ
１に戻り、その状態でのエンジン２２の運転が維持され
る。

【００３１】尚、インバータ３２の出力を低下させ、設
定時間が経過した時点においても中性線６６を流れる電
流の実効値が上記第１の設定値以上であると、ステップ
Ｓ１３からステップＳ１０に移り、停止信号生成手段９
４は停止信号を生成し、上述したと同様に、作動制御手
段８６はこの停止信号に基づいてインバータ３２の出力
を停止する。

【００３２】上述した運転制御装置では、配電線３６の
中性線６６を流れる電流が大きくなると、インバータ３
２の出力を低下させてこの中性線６６を流れる電流を下
げているので、従来の主幹ブレーカ６８を備える回路構
成であっても充分な安全性を確保することができる。ま
た、従来の主幹ブレーカ６８を備えた回路構成における
Ｕ相線６２及びＶ相線６４に電流検出器７６，７８を設
けるという比較的簡単な構成でもって対応することがで
き、またこの電流検出器７６，７８は逆潮流を検知する
ためのものを利用することができ、従来の回路構成をで
きるだけ利用してその設置コストを少なくすることがで
きる。更に、配電線３６の中性線６６に流れる電流が大
きくなっても、主幹ブレーカ６８を遮断状態にしないの
で、電力負荷３８の運転を停止させることもない。

【００３３】以上、本発明に従う発電装置の運転制御装
置の一実施形態について説明したが、本発明はかかる実
施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲を逸脱
することなく種々の変形乃至修正が可能である。例え
ば、上述した実施形態では、Ｕ相線６２及びＶ相線６４
に配設された電流検出器７６，７８の瞬時電流値を利用
して中性線６６を流れる電流の実効値を算出している
が、これに代えて、例えば図５に示すように構成するこ
ともできる。図５において、この変形形態では、中性線
６６を流れる電流を検出する電流検出手段が専用の電流
検出器１０６から構成され、この電流検出器１０６が中
性線６６に配設される。電流検出器１０６は中性線６６
を流れる電流の電流値（実効値）を直接的に検出し、こ
の検出信号がシステム制御手段８２に送給される。この
変形形態のその他の構成は、上述した実施形態と実質上
同一である。この電流検出器１０６の検出電流値を用い
て上述したと同様に制御する（実効値電流算出手段９２
により算出される実効電流値に代えてこの検出電流値を
用いる）ことによって、上記実施形態と同様の作用効果
が達成される。

【００３４】また、上述した実施形態では、中性線６６
を流れる電流の値が第２の設定値より小さく且つ第１の
設定値以上であるとき、インバータ３２の出力を段階的
に下げているが、このような制御に代えて、例えば中性
線６６を流れる電流の値と第１の設定値との電流値差を
算出し、この算出した電流値差に基づいて中性線６６電
流が第１の設定値より小さくなるように、インバータ３
２の出力を下げるように制御することもできる。

【００３５】また、上述した実施形態では、インバータ
３２の出力低下させる制御（第１の設定値との比較によ
る制御）と、インバータ３２の出力を停止させる制御
（第２の設定値との比較による制御）とを同じ制御の流
れの中で行っているが、これに代えて、これらの制御を
夫々独立の制御フローとして行うこともでき、この場
合、インバータ３２の出力を停止させる制御の流れは常
時行い、インバータ３２の出力を低下させる制御の流れ
は例えば１秒毎に行うようにすることができる。

【００３６】

【発明の効果】本発明の請求項１の分散型発電装置の運
転制御装置によれば、商業用電源からの単相３線式の配
電線の中性線を流れる電流値が第１の設定値以上になる
とシステム制御手段はインバータの出力を低下するの
で、インバータの出力低下に伴って中性線を流れる電流
が下がり、かくして、配電線の中性線に過大電流が流れ
ることを回避することができる。

【００３７】また、本発明の請求項２の分散型発電装置
の運転制御装置によれば、逆潮流を検知するためにＵ相
線及びＶ相線に配設される電流検出器の検出電流値を利
用して中性線に流れる電流値を算出するので、専用の電
流検出器を設けることなく、中性線を流れる電流の値を
検出することができる。また、本発明の請求項３の分散
型発電装置の運転制御装置によれば、中性線に電流を検
出する電流検出器を設けることによってその電流を直接
的に検出することができる。

【００３８】また、本発明の請求項４の分散型発電装置
の運転制御装置によれば、中性線を流れる電流の値が第
１の設定値以上になるとインバータの出力を段階的に下
げるので、単相３線式の配電線の中性線に過大電流が流
れることを回避することができる。また、本発明の請求
項５の分散型発電装置の運転制御装置によれば、中性線
を流れる電流の値が第２の設定値以上であると、システ
ム制御手段が停止信号を生成し、発電装置の安全性を保
っている。

【００３９】更に、本発明の請求項６の分散型発電装置
の運転制御装置によれば、システム制御手段は停止信号
に基づいてインバータの出力を停止するので、インバー
タを介しての電力供給が停止し、これによって中性線に
過大電流が流れるのを回避することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に従う運転制御装置の一実施形態を装備
したコージェネレーションシステムの一例を示す簡略図
である。

【図２】図１のコージェネレーションシステムの回路構
成を簡略的に示すブロック回路図である。

【図３】図１のコージェネレーションシステムの制御系
の一部を示すブロック図である。

【図４】図１のコージェネレーションシステムの運転制
御装置による運転の流れを示すフローチャートである。

【図５】コージェネレーションシステムの回路構成の変
形形態を簡略的に示すブロック回路図である。

【図６】従来の単相３線式の配電線の回路構成を簡略的
に示すブロック回路図である。

【符号の説明】 ２２ エンジン ２４ 発電機 ２６ 発電装置 ２８ 貯湯装置 ３２ 系統連系インバータ ３４ 商業用電源 ３６，７０ 配電線 ３８，３８Ａ，３８Ｂ 電力負荷 ４２ 逆潮流検出器 ７６，７８ 電流検出器 ８２ システム制御手段 ８６ 作動制御手段 ９４ 停止信号生成手段 ６８ 主幹ブレーカ １０６ 電流検出器

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 滝本 桂嗣 大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大阪 瓦斯株式会社内 (72)発明者 菅原 忠男 大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大阪 瓦斯株式会社内 Ｆターム(参考） 5G066 HA10 HA13 HB02 HB04

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 発電装置と、前記発電装置からの電力を
   単相３線式の配電線に連系する系統連系インバータと、
   前記単相３線式の配電線の中性線を流れる電流を検出す
   るための電流検出手段と、前記インバータの出力を制御
   するためのシステム制御手段と、を具備し、 前記システム制御手段は、前記中性線を流れる電流の値
   が第１の設定値以上になると前記インバータの出力を低
   下させることを特徴とする分散型発電装置の運転制御装
   置。
2. 【請求項２】 前記電流検出手段は、前記単相３線式の
   配電線のＵ相線及びＶ相線に配設された第１及び第２の
   電流検出器から構成され、前記システム制御手段は、前
   記第１及び第２の電流検出器の検出電流値を利用して前
   記中性線を流れる電流値を演算することを特徴とする請
   求項１記載の分散型発電装置の運転制御装置。
3. 【請求項３】 前記電流検出手段は、前記中性線に配設
   された電流検出器から構成されていることを特徴とする
   請求項１記載の分散型発電装置の運転制御装置。
4. 【請求項４】 前記システム制御手段は、前記中性線を
   流れる電流の値が前記第１の設定値以上になると前記イ
   ンバータの出力を段階的に低下させることを特徴とする
   請求項１〜３のいずれかに記載の分散型発電装置の運転
   制御装置。
5. 【請求項５】 前記システム制御手段は、前記中性線を
   流れる電流の値が前記第１の設定値より大きい第２の設
   定値以上になると停止信号を生成することを特徴とする
   請求項１〜４のいずれかに記載の分散型発電装置の運転
   制御装置。
6. 【請求項６】 前記システム制御手段は、前記停止信号
   に基づいて前記インバータの出力を停止することを特徴
   とする請求項５記載の分散型発電装置の運転制御装置。