JP2002294411A - 高温強度が大きく、かつ耐食性および耐磨耗性に優れた排気弁用鋼 - Google Patents
高温強度が大きく、かつ耐食性および耐磨耗性に優れた排気弁用鋼Info
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Abstract
気温度に対応できる、優れた高温強度ならびに耐食性お
よび耐磨耗性を有し、しかもガソリン・ディーゼルエン
ジン両用に適用可能な排気弁用鋼を提供する。 【解決手段】 質量%でC:0.45〜0.60%, Si:0.
1 〜0.5 %, Mn:6.0 〜8.0 %,Ni:8.0 〜11.0
%, Cr:22.0〜24.0%, Cu:0.4 〜1.0 %,N
b:0.3 〜0.6 %, Mo:0.5 〜2.0 %, N:0.3
5〜0.50%,W:0.5 〜2.0 %およびB:0.001 〜0.01
%を、C+N:0.85〜1.00%,Mo+W:2.0 〜3.0 %を
満足する範囲において含有し、残部はFe及び不可避的不
純物の組成とする。
Description
特に理論空燃比(λ=1)燃焼により上昇する高温排気
用の排気弁として好適な、高温強度が大きく、かつ耐食
性および耐磨耗性に優れた排気弁用鋼に関するものであ
る。
は、適度の高温強度、耐食性および耐酸化性を有する J
IS SUH35系の高Cr−高Mn・Fe基合金が使用されてきた。
しかしながら、近年、エンジンの種類によっては、高出
力・高性能化に伴う燃焼温度の上昇に対応できるような
高強度でかつ耐食性および耐摩耗性に優れた弁用鋼が求
められるようになってきたが、これらの要請に対し、従
来の SUH35系鋼では十分に応えることができなくなって
きた。
して、JIS NCF751などの高ニッケル合金や SUH35系鋼に
Mo, W, NbおよびVなどの強化成分を添加して固溶強化
や析出強化を図り、高温強度や耐磨耗性を改善した鋼種
が提案されている(例えば、特許第 1407918号公報、特
許第 2543417号公報、特開平9−310154号公報)。しか
しながら、これらの鋼種でも、まだ高温強度と耐磨特性
の両者を兼備するまでには至っておらず、特に高温強度
が不足していた。
に鑑み開発されたもので、上記した特許第 2543417号公
報に開示された弁用鋼の優れた耐食性、耐酸化性および
耐クリープ特性は維持したまま、空燃比リーン化など燃
焼温度の上昇に対応できる耐熱性の向上、特に熱間疲労
強度と耐磨耗性の向上を図り、しかもガソリン・ディー
ゼルエンジン両用の排気弁としての使用が可能な、高温
強度が大きく、かつ耐食性および耐磨耗性に優れた排気
弁用鋼を提案することを目的とする。
の目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、鋼中の(C
+N)量を調整した上で、Cuを添加し、さらにはMoとW
を複合添加することが、所期した目的の達成に関し、極
めて有効であることの知見を得た。また、特に、鋼中
に、粒径が3μm 以上の炭窒化物を4%以上の個数率で
析出させることが、上記の目的を達成する上で一層有利
であることの知見を得た。本発明は、上記の知見に立脚
するものである。
的不純物の組成になることを特徴とする、高温強度が大
きく、かつ耐食性および耐磨耗性に優れた排気弁用鋼で
ある。
以上の炭窒化物を、4%以上の個数率で分散析出させる
ことが好ましい。
00℃における引張強度が245 N/mm2以上、また 800℃に
おける高温疲労強度が 235 N/mm2以上のことである。
る。まず、本発明において、成分組成を上記の範囲に限
定した理由について説明する。なお、以下に示す成分組
成の%表示はいずれも「質量%」である。 C:0.45〜0.60% Cは、オーステナイト組織を安定化させるだけでなく、
炭窒化物を形成・析出して、常温および高温強度を確保
するために不可欠な元素である。また、本発明鋼では、
基地にNbおよびW,Moに富む炭窒化物を析出させること
によって、耐磨耗性の向上にも有効に寄与する。上記の
効果を得るためには、0.45%以上の含有を必要とする
が、0.60%を超えると耐酸化性や耐クリープ特性の低下
をきたすので、Cは0.45〜0.60%の範囲に限定した。
けでなく、Cと作用して炭窒化物を形成、析出し、高温
強度を向上させる有用元素である。かような効果は0.35
%以上の含有で認められるが、0.50%を超えると耐クリ
ープ特性の劣化につながり、また引抜き加工での加工硬
化が著しくなるなど靱性低下にもつながるので、Nは0.
35〜0.50%の範囲に限定した。
足するだけでは不十分で、合計量で0.85〜1.00%の範囲
に制限する必要がある。というのは、(C+N)合計量
が0.85%に満たないと目標とする高温強度が得難く、ま
た耐磨耗性の低下も懸念されるからであり、一方(C+
N)量が1.00%を超えると高温強度の向上効果は飽和に
達し、むしろ未固溶炭窒化物残留量が多くなって、結晶
粒成長が阻害され、耐クリープ特性が劣化するからであ
る。
硫化腐食性の向上に有用な元素であり、少なくとも 0.1
%の含有を必要とするが、過度の添加は高Cr鋼ではσ相
生成の助長および酸化鉛腐食の面で有害であり、特に
0.5%を超えるとこれらの弊害が著しくなるので、Siは
0.1〜0.5 %の範囲に限定した。
促す有用元素である。また、硫化物系環境下における耐
食性の改善元素および高価なNiの代替元素としても有用
である。しかしながら、含有量が 6.0に満たないとその
添加効果に乏しく、一方 8.0%を超えると本発明鋼では
耐酸化性および耐クリープ特性の低下を招くので、Mnは
6.0〜8.0 %の範囲に限定した。
織安定化のために重要な成分である。また、耐食性、耐
熱性および耐酸化性の改善に不可欠な元素でもある。上
記の目的のためには、少なくとも 8.0%の添加を必要と
するが、11.0%を超えて含有させても耐食性および耐熱
性の改善効果は小さく、むしろコスト高となるので、Ni
は 8.0〜11.0%の範囲に限定した。
必須成分であり、本発明鋼のようにC、Nを多量に固溶
させるためには、少なくとも22.0%の含有を必要とす
る。しかしながら、含有量が24.0%を超えるとシグマ相
が生成し易くなり、靱性の低下をきたすので、Crは22.0
〜24.0%の範囲に限定した。
おける耐硫化腐食性の改善に効果があり、また微細なCu
化合物の析出により高温強度の向上にも有効に寄与す
る。上記の効果を得るためには、少なくとも 0.4%の含
有を必要とするが、1.0 %を超えて添加してもその効果
は飽和に達し、むしろ熱間加工性や耐酸化性の面ではマ
イナスとなるので、Cuは 0.4〜1.0 %の範囲に限定し
た。
り、高温固溶化熱処理における結晶粒の粗大化を抑制
し、疲労強度の低下防止に有用なだけでなく、耐磨耗性
の改善にも寄与する。そのためには少なくとも 0.3%の
含有を必要とするが、0.6 %を超える添加は固溶C濃度
を減少させ基地の強度低下を招くので、Nbは0.3〜0.6
%の範囲に限定した。
ある。すなわち、Moは、基地に固溶して耐食性を改善す
るだけでなく、一部炭化物を形成し高温強度を向上させ
る効果がある。そのためには、少なくとも 0.5%の含有
を必要とするが、Mo単独で 2.0%を超えて添加しても高
温特性は大差なく、むしろ耐酸化性の低下やコスト高を
招くので、Moは 0.5〜2.0 %の範囲に限定した。
W複合炭窒化物を形成して、高温強度および耐磨耗性の
向上に有効に寄与する。しかしながら、含有量が 0.5%
に満たないとその添加効果に乏しく、一方 2.0%を超え
て添加しても高温強度の向上効果は飽和に達し、むしろ
耐硫化腐食性の劣化やコスト高を招くので、Wは 0.5〜
2.0 %の範囲に限定した。
上記の範囲で含有させただけでは、必ずしも十分な高温
強度が得られるとは限らず、本発明で目標とする優れた
高温強度を得るためには、両者の合計量を所定の範囲に
規制することが重要である。すなわち、MoとWを所定量
複合含有させると、適正な大きさの複合炭窒化物が適正
量析出し、これにより高温強度の有利な向上が達成され
るからである。このためには、MoとWを合計で 2.0%以
上含有させる必要があるが、3.0 %を超えるとその効果
は飽和に達するので、(Mo+W)は合計で 2.0〜3.0 %
の範囲で含有させるものとした。
性、高温強度および耐クリープ特性の改善に有効に寄与
する。上記の効果を得るためには、0.001 %以上の含有
を必要とするが、過度の含有は粒界の溶融温度を低下さ
せ熱間加工性を劣化させるので、上限は0.01%に限定し
た。
ついて説明したが、その他、組織の面からは、鋼中に、
粒径:3μm 以上の炭窒化物を、4%以上の個数率で析
出させることが好ましい。図1に、発明鋼として後掲す
る表1中のNo.1の鋼、また比較鋼としてSUH35 鋼(比較
鋼1)、特許第 1407918号公報に開示の鋼(比較鋼
2)、特許第 2543417号公報に開示の鋼(比較鋼3)お
よび特開平9−310154号公報に開示の鋼(比較鋼4)を
用い、それぞれ1150℃で 0.5hの固溶化熱処理後、750
℃で4h時効処理を施した試料について、粒径:3μm
以上の炭窒化物の個数率と 900℃における引張強度およ
び 800℃における高温疲労強度との関係について調べた
結果を、比較して示す。ここに、個数率は、熱処理条件
毎に光学顕微鏡組織を調べたのち、電子顕微鏡・2次電
子像を得、結晶粒内に析出している粒状の全炭窒化物を
大きさ別に分類する画像処理とデータ解析を行って求め
た。
3μm 以上の析出炭窒化物の個数率が6%と際立って高
く、しかもかように高い個数率の場合には引張強度(900
℃)≧245 N/mm2 でかつ高温疲労強度(800℃)≧235 N/
mm2 という極めて優れた高温強度特性を得ることができ
た。また、上記の要件を満足する場合には、高温強度特
性だけでなく、耐磨耗性や耐クリープ特性も向上するこ
とが確認されている。
優れた高温強度特性を得ることができる析出炭窒化物の
大きさと個数率について調べたところ、粒径:3μm 以
上の析出炭窒化物の個数率が4%以上(好ましくは5%
以上)であれば、目標とする高温強度特性が得られるこ
とが判明した。
検討した。図2に、上記した発明鋼のCr成分についての
特性X線マッピング組織写真を示す。図2中、赤く見え
るのがCr化合物であるが、同図に示したとおり、発明鋼
では、比較的大きなCr化合物が適度に分散していること
が分かる。なお、図中、黒く見えるのはNb化合物であ
る。また、図3および図4には、同じ鋼組織におけるMo
およびW成分についての特性X線マッピング組織写真を
それぞれ示す。図3,4から明らかなように、MoやWが
検出された位置は、図2に示したCrが検出された位置と
一致している。従って、かかる析出炭窒化物は、Cr,Mo
およびWの複合炭窒化物であることが確認された。
複合炭窒化物を個数率で4%以上析出させるためには、
1100〜1150℃の温度で固溶化熱処理した後、 700〜800
℃程度の温度で時効熱処理を施すことが有利である。
後、8kgの鋼塊に鋳込み、1150℃に加熱後、20mm角の鍛
造を経て、10mmφの丸棒に圧延し、ついで1050℃で焼鈍
して製品棒とした。なお、同表中、No.1〜3は発明鋼、
No.4〜8は比較鋼、No.9は特許第2543417号公報に開示
の従来鋼、No.10 は従来のJIS SUH35 鋼である。
50℃の温度で30分保持後、水冷する固溶化熱処理を施し
たのち、750 ℃で4時間保持後、空冷する時効処理を施
してから、高温強度試験(引張;平行部5mmφ、高温疲
労;平行部6mmφ)、高温腐食試験(酸化鉛およびサル
ファーアタック;8mmφ×20mmL)および酸化増量(8
mmφ×20mmL)用の試験片を作成し、各試験に供した。
得られた結果を、表2, 3に示す。
る。 (1) 高温強度 発明鋼と比較鋼および従来鋼について、常温および 800
℃、 900℃における引張強度を調べた。試験方法は、電
気炉付帯の万能試験機で、平行部5mmφのJISZ2201 14A
号試験片を、各温度に10分加熱保持後、3mm/分の歪み
速度で引張り強度および靱性を調査した。表2に示した
とおり、No.1〜3の発明鋼は、 800℃および 900℃にお
ける引張強度はそれぞれ 800℃:368 N/mm2 以上、 900
℃:252 N/mm2 以上であり、No.9の特許第2543417 号よ
り各々 15 N/mm2 以上、また No.10の JIS SUH35鋼の引
張強度 800℃:343 N/mm2 および 900℃:220 N/mm2 よ
り、各々 25 N/mm2 強の強度改善が認められた。
いて、小野式回転曲げ試験機を用いて 800℃における疲
労強度を調べた。表2に示したとおり、発明鋼No.1〜3
はいずれも、固溶化温度:1150℃処理の場合、疲労強度
は 235 N/mm2以上であり、特許第2543417 号に開示の鋼
やSUH35鋼よりも 35 N/mm2 以上も強度が向上してい
る。なお、No.6, 8の比較鋼も、 900℃における引張強
度および 800℃における疲労強度については、発明鋼と
同程度の値が得られたが、これらは、後述するように、
耐食性および耐酸化性の面で劣っている。
で、920 ℃,1時間浸漬し、腐食減量について調査し
た。なお、この 6:4 PbO腐食減量が130 mg/cm2以下で
あれば、優れた高温耐食性を有しているといえる。表3
に示したとおり、発明鋼No.1〜3は、(C+N)が低い
特許第2543417 号よりも劣った結果を呈したが、従来材
の SUH35鋼とはほぼ同等の腐食減量を示し、開発目標を
達成した。また、耐酸化性は、試験片を坩堝に入れ、ブ
ロアーで大気吸入(0.9 m3/min)可能なボックス内に設
置した環状電気炉(900 ℃)中で連続 100時間加熱し、
冷却時には坩堝蓋でスケール飛散防止を図り、重量増を
調査した。この酸化増量が4.0 mg/cm2以下であれば、優
れた耐酸化性を有しているといえる。表3に示したとお
り、発明鋼No.1〜3はいずれも、酸化増量が3.8 mg/cm2
以下と優れた耐酸化性を有していた。なお、前述した比
較鋼No.6, No.8は、高温耐食性および耐酸化性とも著し
く劣っていた。さらに、硫化腐食は、55%CaSO4 +30%
BaSO4 +10%Na2SO4+5%C配合の合成灰入りセラミッ
ク坩堝中で、 870℃に80時間浸漬加熱して腐食減量を調
べた。ただし、24時間毎新しい合成灰に取替えて加熱
し、積算80時間とした。この腐食減量が 25 mg/cm2以下
であれば、優れた耐硫化腐食性を有しているといえる。
表3に示したとおり、発明鋼No.1〜3はいずれも、No.9
の特許第2543417 号に開示の鋼よりも腐食減量が増加し
たが、高C含有の SUH35鋼やMoを含有しない高C・W添
加鋼の比較鋼No.7, No.8よりも腐食減量が少ない好結果
を得た。
ンジンバルブ粗形材に、所定の機械加工と熱処理を施し
て得たエンジンバルブ単体について高温磨耗試験を行っ
た。試験は、繰返し回転数:3250rpm 、試験時間:4
h、加熱温度:600 ℃の条件で実施した。得られた結果
を表4に示す。
作成したバルブは、従来鋼No.9〜10のバルブに比べて、
明らかにバルブとシートの総磨耗量の減少が見られ、耐
磨耗性に優れていることが分かる。
00℃)≧245 N/mm2 かつ高温疲労強度(800℃)≧235 N/
mm2 という高温強度特性に優れるだけでなく、高温での
耐食性、耐酸化性および耐磨耗性に優れる排気弁用鋼を
安定して得ることができる。従って、本発明の弁用鋼
は、空燃費リーン化など燃焼温度の上昇に対応した高温
排ガス用の排気弁として極めて有効であり、またガソリ
ン・ディーゼルエンジン両用の排気弁として使用するこ
ともできる。
m 以上の炭窒化物の個数率と 900℃における引張強度お
よび 800℃における高温疲労強度との関係を示した図で
ある。
グ組織写真である。
グ組織写真である。
グ組織写真である。
Claims (2)
- 【請求項1】 質量%で C:0.45〜0.60%, Si:0.1 〜0.5 %, Mn:6.0 〜8.0 %, Ni:8.0 〜11.0%, Cr:22.0〜24.0%, Cu:0.4 〜1.0 %, Nb:0.3 〜0.6 %, Mo:0.5 〜2.0 %, N:0.35〜0.50%, W:0.5 〜2.0 %および B:0.001 〜0.01% を、 C+N:0.85〜1.00%, Mo+W:2.0 〜3.0 % を満足する範囲において含有し、残部はFeおよび不可避
的不純物の組成になることを特徴とする、高温強度が大
きく、かつ耐食性および耐磨耗性に優れた排気弁用鋼。 - 【請求項2】 請求項1において、鋼中における粒径:
3μm 以上の析出炭窒化物の個数率が4%以上であるこ
とを特徴とする、高温強度が大きく、かつ耐食性および
耐磨耗性に優れた排気弁用鋼。
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- 2001-03-29 JP JP2001095777A patent/JP4827308B2/ja not_active Expired - Fee Related
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