JP2002285863A - スロットルバルブの弁体 - Google Patents
スロットルバルブの弁体Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D9/00—Controlling engines by throttling air or fuel-and-air induction conduits or exhaust conduits
- F02D9/08—Throttle valves specially adapted therefor; Arrangements of such valves in conduits
- F02D9/10—Throttle valves specially adapted therefor; Arrangements of such valves in conduits having pivotally-mounted flaps
- F02D9/1005—Details of the flap
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D9/00—Controlling engines by throttling air or fuel-and-air induction conduits or exhaust conduits
- F02D9/08—Throttle valves specially adapted therefor; Arrangements of such valves in conduits
- F02D9/10—Throttle valves specially adapted therefor; Arrangements of such valves in conduits having pivotally-mounted flaps
- F02D9/1075—Materials, e.g. composites
- F02D9/108—Plastics
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- Combustion & Propulsion (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Control Of Throttle Valves Provided In The Intake System Or In The Exhaust System (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】内燃機関を氷点下で運転した後にスロットルバ
ルブで発生するアイシングを防止すること。 【解決手段】弁体３は、金属本体部５と、この金属本体
部５をその外周端部５ａを除いて覆う合成樹脂層６、７
とを備えることを特徴とする。
ルブで発生するアイシングを防止すること。 【解決手段】弁体３は、金属本体部５と、この金属本体
部５をその外周端部５ａを除いて覆う合成樹脂層６、７
とを備えることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スロットルバルブ
の弁体、詳しくは、内燃機関への吸気流量を制御するス
ロットルバルブの弁体に関する。
の弁体、詳しくは、内燃機関への吸気流量を制御するス
ロットルバルブの弁体に関する。
【０００２】
【従来の技術】周知のように、スロットルバルブの弁体
は、薄い金属材料によって構成されている。
は、薄い金属材料によって構成されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、内燃機
関を氷点下で運転するときには、温水式加熱装置（例え
ば特開平１０−３１７９９８号公報参照）を搭載したス
ロットルバルブであっても、薄い金属製弁体は吸入空気
によって冷やされほぼ外気温と同じくらいの温度とな
る。そして、水分が飛来してくると水分が弁体表面で凍
りつき、その結果アイシングを招き易くなる。すなわ
ち、車両走行後のデッドソークでスロットルバルブが昇
温すると、弁体表面に凍りついた水分が溶けて弁体の下
端付近に落ちて溜り、この溜った水分がその後外気で冷
やされて凍りつくことによって弁体が開弁できなくな
り、その結果内燃機関の始動不良を招くようになる。
関を氷点下で運転するときには、温水式加熱装置（例え
ば特開平１０−３１７９９８号公報参照）を搭載したス
ロットルバルブであっても、薄い金属製弁体は吸入空気
によって冷やされほぼ外気温と同じくらいの温度とな
る。そして、水分が飛来してくると水分が弁体表面で凍
りつき、その結果アイシングを招き易くなる。すなわ
ち、車両走行後のデッドソークでスロットルバルブが昇
温すると、弁体表面に凍りついた水分が溶けて弁体の下
端付近に落ちて溜り、この溜った水分がその後外気で冷
やされて凍りつくことによって弁体が開弁できなくな
り、その結果内燃機関の始動不良を招くようになる。
【０００４】本発明は、上記問題点を解決し、内燃機関
を氷点下で運転した後にスロットルバルブで発生するア
イシングを防止することができるスロットルバルブの弁
体を提供することを目的とする。
を氷点下で運転した後にスロットルバルブで発生するア
イシングを防止することができるスロットルバルブの弁
体を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明によるスロットル
バルブの弁体は、金属本体部と、この金属本体部をその
外周端部を除いて覆う断熱層とを備えることを特徴とす
る。
バルブの弁体は、金属本体部と、この金属本体部をその
外周端部を除いて覆う断熱層とを備えることを特徴とす
る。
【０００６】ここで、前記金属本体部の外周端部の断面
は先細り形状をしている。
は先細り形状をしている。
【０００７】また、前記断熱層の表面は流線形をしてい
る。
る。
【０００８】また、吸気通路を形成しこの吸気通路内に
弁体が配設されるスロットルボディは、本体部が合成樹
脂材料からなり、また、全閉時に弁体の外周端部と接触
する部位付近が金属コアからなる。
弁体が配設されるスロットルボディは、本体部が合成樹
脂材料からなり、また、全閉時に弁体の外周端部と接触
する部位付近が金属コアからなる。
【０００９】また、前記金属本体部は、弁軸を介して温
水の熱を受ける。
水の熱を受ける。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。
基づいて説明する。
【００１１】図１は、第１実施形態又は第２実施形態に
係る弁体が組み込まれたスロットルバルブの正面図、図
２は、同スロットルバルブの底面図、図３は、第１実施
形態に係る弁体が組み込まれたスロットルバルブにおけ
る図１図示Ａ−Ａ断面図、図４は、同スロットルバルブ
における図２図示Ｂ−Ｂ断面図、図５は、図３図示Ｃ部
の拡大図、図６は、第２実施形態に係る弁体が組み込ま
れたスロットルバルブにおける図１図示Ａ−Ａ断面図、
図７は、図６図示Ｄ部の拡大図、図８は、第３実施形態
に係る弁体の全閉時の断面図、図９は、同弁体の全開時
の断面図をそれぞれ示す。
係る弁体が組み込まれたスロットルバルブの正面図、図
２は、同スロットルバルブの底面図、図３は、第１実施
形態に係る弁体が組み込まれたスロットルバルブにおけ
る図１図示Ａ−Ａ断面図、図４は、同スロットルバルブ
における図２図示Ｂ−Ｂ断面図、図５は、図３図示Ｃ部
の拡大図、図６は、第２実施形態に係る弁体が組み込ま
れたスロットルバルブにおける図１図示Ａ−Ａ断面図、
図７は、図６図示Ｄ部の拡大図、図８は、第３実施形態
に係る弁体の全閉時の断面図、図９は、同弁体の全開時
の断面図をそれぞれ示す。
【００１２】図１及び図２において、スロットルバルブ
は、金属製スロットルボディ１に内燃機関（図示せ
ず。）に連通する吸気通路２が形成されており、この吸
気通路２に第１実施形態又は第２実施形態に係る弁体３
が開閉可能に配設されている。また、スロットルボディ
１には、スロットルボディ１を昇温させるための温水が
流れる温水通路４が形成されている。
は、金属製スロットルボディ１に内燃機関（図示せ
ず。）に連通する吸気通路２が形成されており、この吸
気通路２に第１実施形態又は第２実施形態に係る弁体３
が開閉可能に配設されている。また、スロットルボディ
１には、スロットルボディ１を昇温させるための温水が
流れる温水通路４が形成されている。
【００１３】第１実施形態に係る弁体３は、図３に示す
ように、薄い円板状の金属本体部５と、この金属本体部
５の両面に固着され金属本体部５をその外周端部５ａを
除いて覆う二層からなる合成樹脂層（断熱層）６、７と
を備える。各合成樹脂層６、７は、図１及び図３に示す
ように、その中心線上に断面半円環状の膨出部６ａ、７
ａを有しており、各合成樹脂層６、７の膨出部６ａ、７
ａと金属本体部５とで形成される断面半円状の直線貫通
穴８、９にそれぞれ断面半円状の金属ロッド１０、１１
が挿入されている。二つの金属ロッド１０、１１は、図
４に示すように、始端及び終端において円筒形状又は円
柱形状に形成され、軸受１２、１３によって軸支可能と
され、弁軸を構成している。
ように、薄い円板状の金属本体部５と、この金属本体部
５の両面に固着され金属本体部５をその外周端部５ａを
除いて覆う二層からなる合成樹脂層（断熱層）６、７と
を備える。各合成樹脂層６、７は、図１及び図３に示す
ように、その中心線上に断面半円環状の膨出部６ａ、７
ａを有しており、各合成樹脂層６、７の膨出部６ａ、７
ａと金属本体部５とで形成される断面半円状の直線貫通
穴８、９にそれぞれ断面半円状の金属ロッド１０、１１
が挿入されている。二つの金属ロッド１０、１１は、図
４に示すように、始端及び終端において円筒形状又は円
柱形状に形成され、軸受１２、１３によって軸支可能と
され、弁軸を構成している。
【００１４】弁体３の外周端部５ａは、図５に示すよう
に、金属本体部５の外周端部５ａのみが外部に露出する
構成をとる。このため、弁体３の全閉時における回転角
度は、従来からの金属弁体と同様金属本体部５の小さな
線膨張率に依存することになることから、従来と同様の
精度を確保することができる。
に、金属本体部５の外周端部５ａのみが外部に露出する
構成をとる。このため、弁体３の全閉時における回転角
度は、従来からの金属弁体と同様金属本体部５の小さな
線膨張率に依存することになることから、従来と同様の
精度を確保することができる。
【００１５】また、内燃機関を氷点下で運転するときに
は、合成樹脂層６、７の熱伝導率が小さいため、飛来し
てきた水分は合成樹脂層６、７の上で凍りつきにくくな
る。また、合成樹脂層６、７は断熱層として機能するた
め、図４に矢印で示したような温水の熱の流れによって
加熱された金属本体部５の熱は、冷えた吸入空気によっ
て奪われにくいものとなる。また、上記のように金属本
体部５の熱は放熱されにくいため、金属本体部５の熱は
その外周端部５ａまで伝わり易くなり、デッドソークで
弁体３下部に水分が発生してもその水分の蒸発を促すよ
うになる。したがって、第１実施形態に係る弁体３によ
ると、内燃機関を氷点下で運転した後に生じるアイシン
グを防止することができるようになる。
は、合成樹脂層６、７の熱伝導率が小さいため、飛来し
てきた水分は合成樹脂層６、７の上で凍りつきにくくな
る。また、合成樹脂層６、７は断熱層として機能するた
め、図４に矢印で示したような温水の熱の流れによって
加熱された金属本体部５の熱は、冷えた吸入空気によっ
て奪われにくいものとなる。また、上記のように金属本
体部５の熱は放熱されにくいため、金属本体部５の熱は
その外周端部５ａまで伝わり易くなり、デッドソークで
弁体３下部に水分が発生してもその水分の蒸発を促すよ
うになる。したがって、第１実施形態に係る弁体３によ
ると、内燃機関を氷点下で運転した後に生じるアイシン
グを防止することができるようになる。
【００１６】第２実施形態に係る弁体３は、第１実施形
態に係る弁体３と同様、図６に示すように、薄い円板状
の金属本体部５と、この金属本体部５の両面に固着され
金属本体部５をその外周端部５ａを除いて覆う二層から
なる合成樹脂層（断熱層）６、７とを備える。各合成樹
脂層６、７は、第１実施形態の合成樹脂層６、７と同
様、図１及び図６に示すように、その中心線上に断面半
円環状の膨出部６ａ、７ａを有しており、各合成樹脂層
６、７の膨出部６ａ、７ａと金属本体部５とで形成され
る断面半円状の直線貫通穴８、９にそれぞれ断面半円状
の金属ロッド１０、１１が挿入され、二つの金属ロッド
１０、１１は、第１実施形態と同様、図４に示すよう
に、始端及び終端において円筒形状又は円柱形状に形成
され、軸受１２、１３によって軸支可能とされ、弁軸を
構成している。
態に係る弁体３と同様、図６に示すように、薄い円板状
の金属本体部５と、この金属本体部５の両面に固着され
金属本体部５をその外周端部５ａを除いて覆う二層から
なる合成樹脂層（断熱層）６、７とを備える。各合成樹
脂層６、７は、第１実施形態の合成樹脂層６、７と同
様、図１及び図６に示すように、その中心線上に断面半
円環状の膨出部６ａ、７ａを有しており、各合成樹脂層
６、７の膨出部６ａ、７ａと金属本体部５とで形成され
る断面半円状の直線貫通穴８、９にそれぞれ断面半円状
の金属ロッド１０、１１が挿入され、二つの金属ロッド
１０、１１は、第１実施形態と同様、図４に示すよう
に、始端及び終端において円筒形状又は円柱形状に形成
され、軸受１２、１３によって軸支可能とされ、弁軸を
構成している。
【００１７】弁体３の外周端部５ａは、第１実施形態と
同様、図７に示すように、金属本体部５の外周端部５ａ
のみが外部に露出する構成をとる。このため、弁体３の
全閉時における回転角度は、従来からの金属弁体と同様
金属本体部５の小さな線膨張率に依存することになるこ
とから、従来と同様の精度を確保することができる。
同様、図７に示すように、金属本体部５の外周端部５ａ
のみが外部に露出する構成をとる。このため、弁体３の
全閉時における回転角度は、従来からの金属弁体と同様
金属本体部５の小さな線膨張率に依存することになるこ
とから、従来と同様の精度を確保することができる。
【００１８】さらに、金属本体部５の外周端部５ａは、
図７に示すように、断面が先細り形状をしている。
図７に示すように、断面が先細り形状をしている。
【００１９】第２実施形態に係る弁体３によると、第１
実施形態に係る弁体３と同様、内燃機関を氷点下で運転
するときには、合成樹脂層６、７の熱伝導率が小さいた
め、飛来してきた水分は合成樹脂層６、７の上で凍りつ
きにくくなる。また、合成樹脂層６、７は断熱層として
機能するため、図４に矢印で示したような温水の熱の流
れによって加熱された金属本体部５の熱は、冷えた吸入
空気によって奪われにくいものとなる。また、上記のよ
うに金属本体部５の熱は放熱されにくいため、金属本体
部５の熱はその外周端部５ａまで伝わり易くなり、デッ
ドソークで弁体３下部に水分が発生してもその水分の蒸
発を促すようになる。したがって、第２実施形態に係る
弁体３によると、第１実施形態に係る弁体３と同様、内
燃機関を氷点下で運転する際のアイシングを防止するこ
とができるようになる。
実施形態に係る弁体３と同様、内燃機関を氷点下で運転
するときには、合成樹脂層６、７の熱伝導率が小さいた
め、飛来してきた水分は合成樹脂層６、７の上で凍りつ
きにくくなる。また、合成樹脂層６、７は断熱層として
機能するため、図４に矢印で示したような温水の熱の流
れによって加熱された金属本体部５の熱は、冷えた吸入
空気によって奪われにくいものとなる。また、上記のよ
うに金属本体部５の熱は放熱されにくいため、金属本体
部５の熱はその外周端部５ａまで伝わり易くなり、デッ
ドソークで弁体３下部に水分が発生してもその水分の蒸
発を促すようになる。したがって、第２実施形態に係る
弁体３によると、第１実施形態に係る弁体３と同様、内
燃機関を氷点下で運転する際のアイシングを防止するこ
とができるようになる。
【００２０】さらに、第２実施形態に係る弁体３による
と、上記のように金属本体部５の外周端部５ａの断面が
先細り形状をしているため、弁体３が全閉時にスロット
ルボディ１と接触する面積が減少し、凍りつき易い部分
を減らすことができ、また、金属本体部５の放熱を減ら
すことができる。
と、上記のように金属本体部５の外周端部５ａの断面が
先細り形状をしているため、弁体３が全閉時にスロット
ルボディ１と接触する面積が減少し、凍りつき易い部分
を減らすことができ、また、金属本体部５の放熱を減ら
すことができる。
【００２１】第３実施形態に係る弁体３は、第１、第２
実施形態に係る弁体３と同様、図８及び図９に示すよう
に、薄い円板状の金属本体部５と、この金属本体部５の
両面に固着され金属本体部５をその外周端部５ａを除い
て覆う二層からなる合成樹脂層（断熱層）６、７とを備
える。各合成樹脂層６、７の表面６ｂ、７ｂは、図９に
示すように、開弁時に吸気の流れに乱れを生じさせない
よう流線形に形成されている。また、各合成樹脂層６、
７の中心線上には、図８及び図９に示すような断面半円
状の直線貫通穴８、９が形成されており、各直線貫通穴
８、９にそれぞれ断面半円状の金属ロッド１０、１１が
挿入され、二つの金属ロッド１０、１１は、第１、第２
実施形態と同様、始端及び終端において円筒形状又は円
柱形状に形成され、軸受１２、１３（図４）によって軸
支可能とされ、弁軸を構成している。
実施形態に係る弁体３と同様、図８及び図９に示すよう
に、薄い円板状の金属本体部５と、この金属本体部５の
両面に固着され金属本体部５をその外周端部５ａを除い
て覆う二層からなる合成樹脂層（断熱層）６、７とを備
える。各合成樹脂層６、７の表面６ｂ、７ｂは、図９に
示すように、開弁時に吸気の流れに乱れを生じさせない
よう流線形に形成されている。また、各合成樹脂層６、
７の中心線上には、図８及び図９に示すような断面半円
状の直線貫通穴８、９が形成されており、各直線貫通穴
８、９にそれぞれ断面半円状の金属ロッド１０、１１が
挿入され、二つの金属ロッド１０、１１は、第１、第２
実施形態と同様、始端及び終端において円筒形状又は円
柱形状に形成され、軸受１２、１３（図４）によって軸
支可能とされ、弁軸を構成している。
【００２２】弁体３の外周端部５ａは、第１、第２実施
形態と同様、金属本体部５の外周端部５ａのみが外部に
露出する構成をとる。このため、弁体３の全閉時におけ
る回転角度は、従来からの金属弁体と同様金属本体部５
の小さな線膨張率に依存することになることから、従来
と同様の精度を確保することができる。
形態と同様、金属本体部５の外周端部５ａのみが外部に
露出する構成をとる。このため、弁体３の全閉時におけ
る回転角度は、従来からの金属弁体と同様金属本体部５
の小さな線膨張率に依存することになることから、従来
と同様の精度を確保することができる。
【００２３】第３実施形態に係る弁体３によると、第
１、第２実施形態に係る弁体３と同様、内燃機関を氷点
下で運転するときには、合成樹脂層６、７の熱伝導率が
小さいため、飛来してきた水分は合成樹脂層６、７の上
で凍りつきにくくなる。また、合成樹脂層６、７は断熱
層として機能するため、温水の熱の流れによって加熱さ
れた金属本体部５の熱は、冷えた吸入空気によって奪わ
れにくいものとなる。また、上記のように金属本体部５
の熱は放熱されにくいため、金属本体部５の熱はその外
周端部５ａまで伝わり易くなり、デッドソークで弁体３
下部に水分が発生してもその水分の蒸発を促すようにな
る。したがって、第３実施形態に係る弁体３によると、
第１、第２実施形態に係る弁体３と同様、内燃機関を氷
点下で運転する際のアイシングを防止することができる
ようになる。
１、第２実施形態に係る弁体３と同様、内燃機関を氷点
下で運転するときには、合成樹脂層６、７の熱伝導率が
小さいため、飛来してきた水分は合成樹脂層６、７の上
で凍りつきにくくなる。また、合成樹脂層６、７は断熱
層として機能するため、温水の熱の流れによって加熱さ
れた金属本体部５の熱は、冷えた吸入空気によって奪わ
れにくいものとなる。また、上記のように金属本体部５
の熱は放熱されにくいため、金属本体部５の熱はその外
周端部５ａまで伝わり易くなり、デッドソークで弁体３
下部に水分が発生してもその水分の蒸発を促すようにな
る。したがって、第３実施形態に係る弁体３によると、
第１、第２実施形態に係る弁体３と同様、内燃機関を氷
点下で運転する際のアイシングを防止することができる
ようになる。
【００２４】さらに、第２実施形態に係る弁体３と同
様、金属本体部５の外周端部５ａの断面を先細り形状に
すると、弁体３が全閉時にスロットルボディ１と接触す
る面積が減少し、凍りつき易い部分を減らすことがで
き、また、金属本体部５の放熱を減らすことができる。
様、金属本体部５の外周端部５ａの断面を先細り形状に
すると、弁体３が全閉時にスロットルボディ１と接触す
る面積が減少し、凍りつき易い部分を減らすことがで
き、また、金属本体部５の放熱を減らすことができる。
【００２５】図１０は、第１実施形態に係る弁体３が組
み込まれた変形例のスロットルバルブの正面図、図１１
は、図１０図示Ｅ−Ｅ断面図をそれぞれ示す。
み込まれた変形例のスロットルバルブの正面図、図１１
は、図１０図示Ｅ−Ｅ断面図をそれぞれ示す。
【００２６】図１０及び図１１において、スロットルバ
ルブのスロットルボディ１は、本体部１４が合成樹脂材
料からなる。また、スロットルボディ１は、全閉時に弁
体３の外周端部５ａと接触する部位付近が金属コア１５
からなる。この環状の金属コア１５の外周面には部分的
に突出部１６が一体に延設されており、この突出部１６
に温水通路４が形成されている。温水通路４を流れる温
水の熱は、突出部１６を経て環状の金属コア１５に伝わ
り、また、金属コア１５から弁軸１０、１１を経て金属
本体部５に伝わる。
ルブのスロットルボディ１は、本体部１４が合成樹脂材
料からなる。また、スロットルボディ１は、全閉時に弁
体３の外周端部５ａと接触する部位付近が金属コア１５
からなる。この環状の金属コア１５の外周面には部分的
に突出部１６が一体に延設されており、この突出部１６
に温水通路４が形成されている。温水通路４を流れる温
水の熱は、突出部１６を経て環状の金属コア１５に伝わ
り、また、金属コア１５から弁軸１０、１１を経て金属
本体部５に伝わる。
【００２７】スロットルボディ１は上記のように全閉時
に弁体３の外周端部５ａと接触する部位付近が環状の金
属コア１５からなり、また、弁体３は上述したような第
１実施形態と同様に構成されている。このため、この実
施形態によっても、第１実施形態と同様、弁体３の全閉
時における回転角度の精度を確保することができるとと
もに、内燃機関を氷点下で運転した後に生じるアイシン
グを防止することができるようになる。さらに、この実
施形態によると、合成樹脂材料を主体としてスロットル
ボディ１が形成されることからスロットルバルブの軽量
化を図ることができるとともに、温水の熱は突出部１
６、環状の金属コア１５、弁軸１０、１１からなる短い
経路を経て金属本体部５に伝わるため、金属本体部５を
効率良く加熱することができる。
に弁体３の外周端部５ａと接触する部位付近が環状の金
属コア１５からなり、また、弁体３は上述したような第
１実施形態と同様に構成されている。このため、この実
施形態によっても、第１実施形態と同様、弁体３の全閉
時における回転角度の精度を確保することができるとと
もに、内燃機関を氷点下で運転した後に生じるアイシン
グを防止することができるようになる。さらに、この実
施形態によると、合成樹脂材料を主体としてスロットル
ボディ１が形成されることからスロットルバルブの軽量
化を図ることができるとともに、温水の熱は突出部１
６、環状の金属コア１５、弁軸１０、１１からなる短い
経路を経て金属本体部５に伝わるため、金属本体部５を
効率良く加熱することができる。
【００２８】
【発明の効果】本発明によるスロットルバルブの弁体
は、金属本体部と、この金属本体部をその外周端部を除
いて覆う断熱層とを備えて構成されるため、本発明によ
ると、内燃機関を氷点下で運転した後にスロットルバル
ブで発生するアイシングを防止することができる。
は、金属本体部と、この金属本体部をその外周端部を除
いて覆う断熱層とを備えて構成されるため、本発明によ
ると、内燃機関を氷点下で運転した後にスロットルバル
ブで発生するアイシングを防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態及び第２実施形態に係る
弁体が組み込まれたスロットルバルブの正面図である。
弁体が組み込まれたスロットルバルブの正面図である。
【図２】同スロットルバルブの底面図である。
【図３】第１実施形態に係る弁体が組み込まれたスロッ
トルバルブにおける図１図示Ａ−Ａ断面図である。
トルバルブにおける図１図示Ａ−Ａ断面図である。
【図４】同スロットルバルブにおける図２図示Ｂ−Ｂ断
面図である。
面図である。
【図５】図３図示Ｃ部の拡大図である。
【図６】第２実施形態に係る弁体が組み込まれたスロッ
トルバルブにおける図１図示Ａ−Ａ断面図である。
トルバルブにおける図１図示Ａ−Ａ断面図である。
【図７】図６図示Ｄ部の拡大図である。
【図８】第３実施形態に係る弁体の全閉時の断面図であ
る。
る。
【図９】同弁体の全開時の断面図である。
【図１０】第１実施形態に係る弁体が組み込まれた変形
例のスロットルバルブの正面図である。
例のスロットルバルブの正面図である。
【図１１】図１０図示Ｅ−Ｅ断面図である。
１ スロットルボディ ２ 吸気通路 ３ 弁体 ４ 温水通路 ５ 金属本体部 ５ａ 外周端部 ６、７ 合成樹脂層（断熱層） ６ｂ、７ｂ 表面 １０、１１ 金属ロッド（弁軸） １４ スロットルボディの本体部 １５ 金属コア
フロントページの続き Ｆターム(参考） 3G065 CA24 CA36 EA01 FA07 HA11 KA16 3H052 AA02 BA34 BA35 CA19 CA38 CC07 EA16
Claims (5)
- 【請求項１】 金属本体部と、この金属本体部をその外
周端部を除いて覆う断熱層とを備えることを特徴とする
スロットルバルブの弁体。 - 【請求項２】 前記金属本体部の外周端部の断面は先細
り形状をしていることを特徴とする請求項１記載のスロ
ットルバルブの弁体。 - 【請求項３】 前記断熱層の表面は流線形をしているこ
とを特徴とする請求項１又は２記載のスロットルバルブ
の弁体。 - 【請求項４】 吸気通路を形成しこの吸気通路内に弁体
が配設されるスロットルボディは、本体部が合成樹脂材
料からなり、また、全閉時に弁体の外周端部と接触する
部位付近が金属コアからなることを特徴とする請求項
１、２又は３記載のスロットルバルブの弁体。 - 【請求項５】 前記金属本体部は、弁軸を介して温水の
熱を受けることを特徴とする請求項１、２、３又は４記
載のスロットルバルブの弁体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001087714A JP2002285863A (ja) | 2001-03-26 | 2001-03-26 | スロットルバルブの弁体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001087714A JP2002285863A (ja) | 2001-03-26 | 2001-03-26 | スロットルバルブの弁体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002285863A true JP2002285863A (ja) | 2002-10-03 |
Family
ID=18942928
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001087714A Pending JP2002285863A (ja) | 2001-03-26 | 2001-03-26 | スロットルバルブの弁体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002285863A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005116423A1 (ja) * | 2004-05-31 | 2005-12-08 | Aisan Kogyo Kabushiki Kaisha | スロットルボデーの成形方法及びスロットルボデー |
| EP1936151A2 (de) | 2006-12-22 | 2008-06-25 | Gustav Wahler GmbH u. Co.KG | Verfahren zum Herstellen einer Vorrichtung zur Steuerung des Durchflusses eines gasförmigen oder flüssigen Mediums |
| WO2016147072A1 (en) * | 2015-03-13 | 2016-09-22 | Sol Alva Mecânica De Precisão S.A. | GAS RECIRCULATION VALVE FROM - 40ºC TO 700ºC |
-
2001
- 2001-03-26 JP JP2001087714A patent/JP2002285863A/ja active Pending
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| US10473064B2 (en) | 2015-03-13 | 2019-11-12 | Sol Alva Mecânica De Precisão S.A. | Gas recirculation valve from −40° C. to 700° C |
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