JP2002276547A - 吐出脈動低減構造を持つ圧縮機 - Google Patents
吐出脈動低減構造を持つ圧縮機Info
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
- F04B39/0027—Pulsation and noise damping means
- F04B39/0055—Pulsation and noise damping means with a special shape of fluid passage, e.g. bends, throttles, diameter changes, pipes
- F04B39/0072—Pulsation and noise damping means with a special shape of fluid passage, e.g. bends, throttles, diameter changes, pipes characterised by assembly or mounting
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷媒の吐出構造を改善することによって圧縮
効率を低下せず吐出脈動を低減できる吐出脈動低減構造
を持つ圧縮機を提供する。 【解決手段】 本発明の圧縮機は、シリンダーヘッド６
０に設けられる冷媒吐出室６２を持つシリンダーブロッ
ク１３０と、シリンダーブロック１３０の下部に設けら
れる第１吐出マフラー１３３ａと、シリンダーブロック
１３０の下部に設けられ冷媒吐出管１３５が連結される
第２吐出マフラー１３３ｂと、冷媒吐出室６２と第１吐
出マフラー１３３ａを連通させ、冷媒流入側１３７ａの
断面積が冷媒流出側１３７ｂの断面積より大きく形成さ
れる冷媒流路１３７と、第１吐出マフラー１３３ａと第
２吐出マフラー１３３ｂを連結する連結管１３６とを含
み、冷媒流入側１３７ａ断面の直径と連結管１３６の内
径は所定比率の相異なる大きさを持つ。
効率を低下せず吐出脈動を低減できる吐出脈動低減構造
を持つ圧縮機を提供する。 【解決手段】 本発明の圧縮機は、シリンダーヘッド６
０に設けられる冷媒吐出室６２を持つシリンダーブロッ
ク１３０と、シリンダーブロック１３０の下部に設けら
れる第１吐出マフラー１３３ａと、シリンダーブロック
１３０の下部に設けられ冷媒吐出管１３５が連結される
第２吐出マフラー１３３ｂと、冷媒吐出室６２と第１吐
出マフラー１３３ａを連通させ、冷媒流入側１３７ａの
断面積が冷媒流出側１３７ｂの断面積より大きく形成さ
れる冷媒流路１３７と、第１吐出マフラー１３３ａと第
２吐出マフラー１３３ｂを連結する連結管１３６とを含
み、冷媒流入側１３７ａ断面の直径と連結管１３６の内
径は所定比率の相異なる大きさを持つ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は吐出脈動低減構造を
持つ圧縮機に係り、更に詳しくは、往復動式圧縮機の冷
媒の吐出時発生する脈動を低減できる吐出脈動低減構造
を持つ圧縮機に関する。
持つ圧縮機に係り、更に詳しくは、往復動式圧縮機の冷
媒の吐出時発生する脈動を低減できる吐出脈動低減構造
を持つ圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、圧縮機は冷蔵庫などの冷凍装置
において冷媒を圧縮するために広く使われている。
において冷媒を圧縮するために広く使われている。
【０００３】図１は従来の一般的な往復動式圧縮機の断
面図である。図１に示した通り、一般の往復動式圧縮機
は、大きく上部シェル１１及び下部シェル１２よりなる
ケース１０と、該ケース１０の内部下側に配されて冷媒
を圧縮するための部品等で構成された圧縮機構部と、こ
の圧縮機構部を駆動する電動機構部２０とを備える。
面図である。図１に示した通り、一般の往復動式圧縮機
は、大きく上部シェル１１及び下部シェル１２よりなる
ケース１０と、該ケース１０の内部下側に配されて冷媒
を圧縮するための部品等で構成された圧縮機構部と、こ
の圧縮機構部を駆動する電動機構部２０とを備える。
【０００４】前記電動機構部２０は固定子２１と、該固
定子２１との電磁気的相互作用により回転する回転子２
２と、該回転子２２の中心部に圧設されたクランクシャ
フト２３とから構成される。
定子２１との電磁気的相互作用により回転する回転子２
２と、該回転子２２の中心部に圧設されたクランクシャ
フト２３とから構成される。
【０００５】前記圧縮機構部は、ケース１０の内部の下
方に設けられたシリンダーブロック３０と、クランクシ
ャフト２３の下部に偏心結合された連接棒４０と、この
連接棒４０の先端に結合されシリンダーブロック３０に
形成された圧縮室３１内で直線に往復動するピストン５
０と、シリンダーブロック３０の前面３２（図２参照）
側に設けられ圧縮室３１を密閉するシリンダーヘッド６
０で構成される。シリンダーヘッド６０には冷媒吸入室
６１と冷媒吐出室６２が上下に画設される。シリンダー
ヘッド６０とシリンダーブロック３０の前面３２間には
バルブ組立体７０が介在される。このバルブ組立体７０
は冷媒吸入室６１及び冷媒吐出室６２と圧縮室３１との
間における冷媒流れを断続する。
方に設けられたシリンダーブロック３０と、クランクシ
ャフト２３の下部に偏心結合された連接棒４０と、この
連接棒４０の先端に結合されシリンダーブロック３０に
形成された圧縮室３１内で直線に往復動するピストン５
０と、シリンダーブロック３０の前面３２（図２参照）
側に設けられ圧縮室３１を密閉するシリンダーヘッド６
０で構成される。シリンダーヘッド６０には冷媒吸入室
６１と冷媒吐出室６２が上下に画設される。シリンダー
ヘッド６０とシリンダーブロック３０の前面３２間には
バルブ組立体７０が介在される。このバルブ組立体７０
は冷媒吸入室６１及び冷媒吐出室６２と圧縮室３１との
間における冷媒流れを断続する。
【０００６】一方、シリンダーヘッド６０の上部には冷
媒吸入室６１と連通された吸入マフラー８０が設けられ
る。この吸入マフラー８０には蒸発器（図示せず）から
冷媒が吸い込まれる冷媒吸入管８１が連結される。
媒吸入室６１と連通された吸入マフラー８０が設けられ
る。この吸入マフラー８０には蒸発器（図示せず）から
冷媒が吸い込まれる冷媒吸入管８１が連結される。
【０００７】図２は図１の往復動式圧縮機において圧縮
機構部の一部を示した分解斜視図、図３は図２の圧縮機
構部の一部を切開して示した底面図である。図２及び図
３に示した通り、シリンダーブロック３０の底面には吐
出マフラー３３が突設され、この吐出マフラー３３はマ
フラーカバー３４により密閉される。このマフラーカバ
ー３４には凝縮機（図示せず）に冷媒を供給する流路に
なる冷媒吐出管３５が連結される。シリンダーブロック
３０の前面３２には冷媒流路３７により吐出マフラー３
３と連通された冷媒吐出孔３２ａが形成される。
機構部の一部を示した分解斜視図、図３は図２の圧縮機
構部の一部を切開して示した底面図である。図２及び図
３に示した通り、シリンダーブロック３０の底面には吐
出マフラー３３が突設され、この吐出マフラー３３はマ
フラーカバー３４により密閉される。このマフラーカバ
ー３４には凝縮機（図示せず）に冷媒を供給する流路に
なる冷媒吐出管３５が連結される。シリンダーブロック
３０の前面３２には冷媒流路３７により吐出マフラー３
３と連通された冷媒吐出孔３２ａが形成される。
【０００８】一方、バルブ組立体７０は、吸入バルブ７
１ａが形成された吸入バルブプレート７１と、吐出バル
ブ７２ａが形成された吐出バルブプレート７２を備え
る。吸入バルブ７１ａは圧縮室３１とシリンダーヘッド
６０の冷媒吸入室６１との間における冷媒流れを断続
し、吐出バルブ７２ａは圧縮室３１とシリンダーヘッド
６０の冷媒吐出室６２との間における冷媒流れを断続す
る。
１ａが形成された吸入バルブプレート７１と、吐出バル
ブ７２ａが形成された吐出バルブプレート７２を備え
る。吸入バルブ７１ａは圧縮室３１とシリンダーヘッド
６０の冷媒吸入室６１との間における冷媒流れを断続
し、吐出バルブ７２ａは圧縮室３１とシリンダーヘッド
６０の冷媒吐出室６２との間における冷媒流れを断続す
る。
【０００９】前述したような構成において、圧縮機に流
入された冷媒がピストン５０により圧縮された後吐出さ
れる過程は次の通りである。まず、クランクシャフト２
３の回転に伴ってピストン５０が圧縮室３１内で下死点
側(図１において左側)に後退すれば、蒸発器（図示せ
ず）から吸入管８１に低温低圧状態の冷媒が流入され
る。冷媒は吸入マフラー８０とシリンダーヘッド６０の
冷媒吸入室６１を順次に通過した後圧縮室３１に流入さ
れる。その後、クランクシャフト２３がさらに回転して
ピストン５０が圧縮室３１内を上死点側(図１において
右側)に前進すれば、冷媒は圧縮され高温高圧の状態と
なる。圧縮された冷媒はシリンダーヘッド６０の冷媒吐
出室６２にしばらく留まった後、シリンダーブロック３
０の前面３２の冷媒吐出孔３２ａと冷媒流路３７を通じ
て吐出マフラー３３に流入される。その後、高温高圧の
冷媒はマフラーカバー３４と連結された冷媒吐出管３５
を介して凝縮機（図示せず）側に吐出される。
入された冷媒がピストン５０により圧縮された後吐出さ
れる過程は次の通りである。まず、クランクシャフト２
３の回転に伴ってピストン５０が圧縮室３１内で下死点
側(図１において左側)に後退すれば、蒸発器（図示せ
ず）から吸入管８１に低温低圧状態の冷媒が流入され
る。冷媒は吸入マフラー８０とシリンダーヘッド６０の
冷媒吸入室６１を順次に通過した後圧縮室３１に流入さ
れる。その後、クランクシャフト２３がさらに回転して
ピストン５０が圧縮室３１内を上死点側(図１において
右側)に前進すれば、冷媒は圧縮され高温高圧の状態と
なる。圧縮された冷媒はシリンダーヘッド６０の冷媒吐
出室６２にしばらく留まった後、シリンダーブロック３
０の前面３２の冷媒吐出孔３２ａと冷媒流路３７を通じ
て吐出マフラー３３に流入される。その後、高温高圧の
冷媒はマフラーカバー３４と連結された冷媒吐出管３５
を介して凝縮機（図示せず）側に吐出される。
【００１０】しかし、このような往復動式圧縮機では、
圧縮室３１内でのピストン５０が往復動しつつ冷媒を吸
入及び圧縮した後吐出するようになるので、冷媒が連続
的に吐出できないので吐出脈動が発生するようになる問
題がある。このような冷媒の吐出脈動は圧縮機騷音及び
振動の原因になる。特に、冷凍装置の他の部品の固有振
動数に該当する１２０Ｈｚ〜５００Ｈｚほどの低い周波
数帯域で発生する圧縮機騷音は冷凍装置の他の部品等と
共振作用をすることで、冷凍装置全体の騷音及び振動を
増加させる原因になる。
圧縮室３１内でのピストン５０が往復動しつつ冷媒を吸
入及び圧縮した後吐出するようになるので、冷媒が連続
的に吐出できないので吐出脈動が発生するようになる問
題がある。このような冷媒の吐出脈動は圧縮機騷音及び
振動の原因になる。特に、冷凍装置の他の部品の固有振
動数に該当する１２０Ｈｚ〜５００Ｈｚほどの低い周波
数帯域で発生する圧縮機騷音は冷凍装置の他の部品等と
共振作用をすることで、冷凍装置全体の騷音及び振動を
増加させる原因になる。
【００１１】このような冷媒の吐出脈動は吐出された冷
媒の流動抵抗を大きくすることで低減できる。すなわ
ち、シリンダーヘッド６０の冷媒吐出室６２から吐出マ
フラー３３間の冷媒流路３７の断面積を小さくしたり、
冷媒流路３７の長さを延ばすことで冷媒の吐出脈動は低
減される。しかし、冷媒流路３７の断面積があまりにも
小さくなれば、冷媒吐出室６２と吐出マフラー３３との
間に冷媒が円滑に流れず圧縮機の圧縮効率が低下する。
また、冷媒流路３７はシリンダーブロック３０の内部を
貫通して形成されるので、その長さを延ばすのに限界が
ある。
媒の流動抵抗を大きくすることで低減できる。すなわ
ち、シリンダーヘッド６０の冷媒吐出室６２から吐出マ
フラー３３間の冷媒流路３７の断面積を小さくしたり、
冷媒流路３７の長さを延ばすことで冷媒の吐出脈動は低
減される。しかし、冷媒流路３７の断面積があまりにも
小さくなれば、冷媒吐出室６２と吐出マフラー３３との
間に冷媒が円滑に流れず圧縮機の圧縮効率が低下する。
また、冷媒流路３７はシリンダーブロック３０の内部を
貫通して形成されるので、その長さを延ばすのに限界が
ある。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】本発明の解決しようと
する課題は、冷媒の吐出構造を改善することによって圧
縮効率を低下せず吐出脈動を低減できる吐出脈動低減構
造を持つ圧縮機を提供することである。
する課題は、冷媒の吐出構造を改善することによって圧
縮効率を低下せず吐出脈動を低減できる吐出脈動低減構
造を持つ圧縮機を提供することである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するた
め、本発明に係る吐出脈動低減構造を持つ圧縮機は、シ
リンダーヘッドに設けられる冷媒吐出室を持つシリンダ
ーブロックと、前記シリンダーブロックの下部に設けら
れる第１吐出マフラーと、前記シリンダーブロックの下
部に設けられ冷媒吐出管が連結される第２吐出マフラー
と、前記冷媒吐出室と第１吐出マフラーを連通させ、冷
媒流入側の断面積が冷媒流出側の断面積より大きく形成
される冷媒流路と、前記第１吐出マフラーと前記第２吐
出マフラーとを連結する連結管を含み、前記冷媒流入側
断面の直径と前記連結管の内径は所定比率の相異なる大
きさを持つことを要旨とするものである。
め、本発明に係る吐出脈動低減構造を持つ圧縮機は、シ
リンダーヘッドに設けられる冷媒吐出室を持つシリンダ
ーブロックと、前記シリンダーブロックの下部に設けら
れる第１吐出マフラーと、前記シリンダーブロックの下
部に設けられ冷媒吐出管が連結される第２吐出マフラー
と、前記冷媒吐出室と第１吐出マフラーを連通させ、冷
媒流入側の断面積が冷媒流出側の断面積より大きく形成
される冷媒流路と、前記第１吐出マフラーと前記第２吐
出マフラーとを連結する連結管を含み、前記冷媒流入側
断面の直径と前記連結管の内径は所定比率の相異なる大
きさを持つことを要旨とするものである。
【００１４】ここで、前記冷媒流入側の断面の直径(Φ
１)と前記連結管の内径(Φ２)は次の条件式を満足する
ように所定比率の大きさを持つことが望ましい。 [条件式] (Φ１)：(Φ２)＝２．０〜６．４：１．７８〜２．６ また、前記直径(Φ１)と前記内径(Φ２)の相対的比率は
６．４：１．７８であることを特徴とする。また、前記
直径(Φ１)と前記内径(Φ２)の相対的比率は６．４：
２．１６であることが良い。また、前記直径(Φ１)と前
記内径(Φ２)の相対的比率は６．０：１．７８であるこ
とが望ましい。また、前記直径(Φ１)と前記内径(Φ２)
の相対的比率は６．０：２．１６であることが良い。ま
た、前記直径(Φ１)と前記内径(Φ２)の相対的比率は
６．０：２．６であることが良い。
１)と前記連結管の内径(Φ２)は次の条件式を満足する
ように所定比率の大きさを持つことが望ましい。 [条件式] (Φ１)：(Φ２)＝２．０〜６．４：１．７８〜２．６ また、前記直径(Φ１)と前記内径(Φ２)の相対的比率は
６．４：１．７８であることを特徴とする。また、前記
直径(Φ１)と前記内径(Φ２)の相対的比率は６．４：
２．１６であることが良い。また、前記直径(Φ１)と前
記内径(Φ２)の相対的比率は６．０：１．７８であるこ
とが望ましい。また、前記直径(Φ１)と前記内径(Φ２)
の相対的比率は６．０：２．１６であることが良い。ま
た、前記直径(Φ１)と前記内径(Φ２)の相対的比率は
６．０：２．６であることが良い。
【００１５】また、前記冷媒流路の全長(Ｌ１)に対する
前記冷媒流入側の長さ(Ｌ２)は次の条件式を満足するよ
うに所定比率で形成されることが望ましい。 [条件式] (Ｌ１)：(Ｌ２)＝４５：１５〜３０ また、前記長さ(Ｌ１)と前記長さ(Ｌ２)の相対的比率は
３：１であることが良い。また、前記長さ(Ｌ１)と前記
長さ(Ｌ２)の相対的比率は３：２であることが良い。
前記冷媒流入側の長さ(Ｌ２)は次の条件式を満足するよ
うに所定比率で形成されることが望ましい。 [条件式] (Ｌ１)：(Ｌ２)＝４５：１５〜３０ また、前記長さ(Ｌ１)と前記長さ(Ｌ２)の相対的比率は
３：１であることが良い。また、前記長さ(Ｌ１)と前記
長さ(Ｌ２)の相対的比率は３：２であることが良い。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、添付した図面を参照して本
発明の実施例にともなう吐出脈動低減構造を持つ圧縮機
を詳細に説明する。ただし、本発明に係る吐出脈動低減
構造を持つ圧縮機の構成は圧縮機構部の一部を除いては
殆ど図１に示した一般的な往復動式圧縮機の構成と同一
なので、その同じ部分については同じ参照符号を付し、
それに対する詳細な説明は省略する。
発明の実施例にともなう吐出脈動低減構造を持つ圧縮機
を詳細に説明する。ただし、本発明に係る吐出脈動低減
構造を持つ圧縮機の構成は圧縮機構部の一部を除いては
殆ど図１に示した一般的な往復動式圧縮機の構成と同一
なので、その同じ部分については同じ参照符号を付し、
それに対する詳細な説明は省略する。
【００１７】図４は本発明の実施例にともなう圧縮機の
要部を示した分解斜視図、図５は図４に示したシリンダ
ーブロックを抜粋して示した部分断面図、図６は図５の
Ｉ−Ｉ線断面図である。図４及び図５に示した通り、本
発明に係る往復動式圧縮機は、シリンダーブロック１３
０と、該シリンダーブロック１３０の前面１３２側に設
けられたシリンダーヘッド６０と、シリンダーブロック
１３０とシリンダーヘッド６０との間に介在されたバル
ブ組立体１７０を備える。
要部を示した分解斜視図、図５は図４に示したシリンダ
ーブロックを抜粋して示した部分断面図、図６は図５の
Ｉ−Ｉ線断面図である。図４及び図５に示した通り、本
発明に係る往復動式圧縮機は、シリンダーブロック１３
０と、該シリンダーブロック１３０の前面１３２側に設
けられたシリンダーヘッド６０と、シリンダーブロック
１３０とシリンダーヘッド６０との間に介在されたバル
ブ組立体１７０を備える。
【００１８】シリンダーブロック１３０の前面１３２に
はシリンダーヘッド６０の冷媒吐出室６２（図１参照）
と連通された冷媒吐出孔１３２ａが形成される。シリン
ダーブロック１３０の底面には一対の第１及び第２吐出
マフラー１３３ａ、１３３ｂが突設される。
はシリンダーヘッド６０の冷媒吐出室６２（図１参照）
と連通された冷媒吐出孔１３２ａが形成される。シリン
ダーブロック１３０の底面には一対の第１及び第２吐出
マフラー１３３ａ、１３３ｂが突設される。
【００１９】前記第１及び第２吐出マフラー１３３ａ、
１３３ｂには半球型の第１及び第２マフラーカバー１３
４ａ、１３４ｂが各々設けられる。第１マフラーカバー
１３４ａと第２マフラーカバー１３４ｂは図６に示した
通り、所定の曲率半径を持つように円弧状に形成された
連結管１３６によりお互い連通される。第２マフラーカ
バー１３４ｂには凝縮機（図示せず）に冷媒を供給する
流路、すなわち冷媒吐出管１３５が連結される。
１３３ｂには半球型の第１及び第２マフラーカバー１３
４ａ、１３４ｂが各々設けられる。第１マフラーカバー
１３４ａと第２マフラーカバー１３４ｂは図６に示した
通り、所定の曲率半径を持つように円弧状に形成された
連結管１３６によりお互い連通される。第２マフラーカ
バー１３４ｂには凝縮機（図示せず）に冷媒を供給する
流路、すなわち冷媒吐出管１３５が連結される。
【００２０】前記冷媒吐出孔１３２ａと第１吐出マフラ
ー１３３ａはシリンダーブロック１３０の内部を貫通し
て形成された冷媒流路１３７により冷媒が通過できるよ
うに連通される。前記冷媒流路１３７は冷媒流入側１３
７ａの断面積が冷媒流出側１３７ｂの断面積より大きく
形成される。
ー１３３ａはシリンダーブロック１３０の内部を貫通し
て形成された冷媒流路１３７により冷媒が通過できるよ
うに連通される。前記冷媒流路１３７は冷媒流入側１３
７ａの断面積が冷媒流出側１３７ｂの断面積より大きく
形成される。
【００２１】以上のような構成において、圧縮室１３１
で圧縮された冷媒はシリンダーヘッド６０の冷媒吐出室
６２（図１参照）にしばらく留まった後、冷媒吐出孔１
３２ａを介して冷媒流路１３７の冷媒流入側１３７ａに
流入される。流入された冷媒は断面積が小さな冷媒流出
側１３７ｂを通って流れながら吐出脈動が低減され、第
１吐出マフラー１３３ａに流れ込む。
で圧縮された冷媒はシリンダーヘッド６０の冷媒吐出室
６２（図１参照）にしばらく留まった後、冷媒吐出孔１
３２ａを介して冷媒流路１３７の冷媒流入側１３７ａに
流入される。流入された冷媒は断面積が小さな冷媒流出
側１３７ｂを通って流れながら吐出脈動が低減され、第
１吐出マフラー１３３ａに流れ込む。
【００２２】その後、第１吐出マフラー１３３ａに流入
された冷媒は連結管１３６を介して第２吐出マフラー１
３３ｂ方向に流れながら再び脈動が低減される。すなわ
ち、第１吐出マフラー１３３ａに流入された冷媒は第１
吐出マフラー１３３ａから狭い連結管１３６を介して第
２吐出マフラー１３３ｂに移動する間、移動経路が十分
に長くなり、経路の空間が変化する途中に流動抵抗の増
加によって脈動が低減される。
された冷媒は連結管１３６を介して第２吐出マフラー１
３３ｂ方向に流れながら再び脈動が低減される。すなわ
ち、第１吐出マフラー１３３ａに流入された冷媒は第１
吐出マフラー１３３ａから狭い連結管１３６を介して第
２吐出マフラー１３３ｂに移動する間、移動経路が十分
に長くなり、経路の空間が変化する途中に流動抵抗の増
加によって脈動が低減される。
【００２３】一方、冷媒流路１３７の冷媒流入側１３７
ａの断面の直径(Φ１)と前記連結管１３６の断面の内径
(Φ２)は次の条件式１を満足するように所定比率の大き
さを持つことが望ましい。 [条件式１] (Φ１)：(Φ２)＝２．０〜６．４：１．７８〜２．６ さらに具体的には前記(Φ１)：(Φ２)の比率は６．４：
１．７８、６．４：２．１６、６．０：１．７８、６．
０：２．１６及び６．０：２．６のうちいずれか一つに
選択されることが望ましい。
ａの断面の直径(Φ１)と前記連結管１３６の断面の内径
(Φ２)は次の条件式１を満足するように所定比率の大き
さを持つことが望ましい。 [条件式１] (Φ１)：(Φ２)＝２．０〜６．４：１．７８〜２．６ さらに具体的には前記(Φ１)：(Φ２)の比率は６．４：
１．７８、６．４：２．１６、６．０：１．７８、６．
０：２．１６及び６．０：２．６のうちいずれか一つに
選択されることが望ましい。
【００２４】また、前記冷媒流路１３７の全長(Ｌ１)に
対する前記冷媒流入側１３７ａの長さ(Ｌ２)は次の条件
式２を満足するように所定比率で形成されることが望ま
しい。 [条件式２] (Ｌ１)：(Ｌ２)＝４５：１５〜３０ また、さらに具体的には前記(Ｌ１)：(Ｌ２)の比率は
３：１または３：２を持つように形成されることが望ま
しい。
対する前記冷媒流入側１３７ａの長さ(Ｌ２)は次の条件
式２を満足するように所定比率で形成されることが望ま
しい。 [条件式２] (Ｌ１)：(Ｌ２)＝４５：１５〜３０ また、さらに具体的には前記(Ｌ１)：(Ｌ２)の比率は
３：１または３：２を持つように形成されることが望ま
しい。
【００２５】実験結果によれば、冷媒流路１３７の冷媒
流入側１３７ａの直径(Φ１)と、連結管１３６の内径
(Φ２)と冷媒流路１３７の長さ(Ｌ１)と冷媒流入側１３
７ａの長さ(Ｌ２)各々が次の表１のように形成される
時、圧縮機の効率が低下することなく冷媒の脈動低減効
率が大きくなる。
流入側１３７ａの直径(Φ１)と、連結管１３６の内径
(Φ２)と冷媒流路１３７の長さ(Ｌ１)と冷媒流入側１３
７ａの長さ(Ｌ２)各々が次の表１のように形成される
時、圧縮機の効率が低下することなく冷媒の脈動低減効
率が大きくなる。
【００２６】
【表１】
【００２７】ここで'ＧＲＡＤＥ'とは排気量にともなう
圧縮機の仕様を表すことであって、３０ＧＲＡＤＥは排
気量３．０ｃｃの圧縮機を、３７ＧＲＡＤＥは排気量
３．７ｃｃの圧縮機を各々表す。
圧縮機の仕様を表すことであって、３０ＧＲＡＤＥは排
気量３．０ｃｃの圧縮機を、３７ＧＲＡＤＥは排気量
３．７ｃｃの圧縮機を各々表す。
【００２８】前記表１に示した通り、圧縮機の排気量に
関係なく冷媒流路１３７の全長(Ｌ １)は４５ｍｍであっ
て一定である。これに対する冷媒流入側１３７ａの長さ
(Ｌ ２)は圧縮機の排気量によって１５ｍｍ〜３０ｍｍの
値を持つように形成される。
関係なく冷媒流路１３７の全長(Ｌ １)は４５ｍｍであっ
て一定である。これに対する冷媒流入側１３７ａの長さ
(Ｌ ２)は圧縮機の排気量によって１５ｍｍ〜３０ｍｍの
値を持つように形成される。
【００２９】具体的に、圧縮機の排気量が７．２ｃｃ以
上の場合、前記長さ(Ｌ２)は１５ｍｍの値を持ち、この
場合冷媒流入側１３７ａの直径(Φ１)は６．０ｍｍを持
つように形成されることが望ましく、連結管の内径(Φ
２)は２．１６ｍｍの値を持つように成形することが望
ましい。
上の場合、前記長さ(Ｌ２)は１５ｍｍの値を持ち、この
場合冷媒流入側１３７ａの直径(Φ１)は６．０ｍｍを持
つように形成されることが望ましく、連結管の内径(Φ
２)は２．１６ｍｍの値を持つように成形することが望
ましい。
【００３０】一方、圧縮機の排気量が７．２ｃｃ以下の
場合、前記長さ(Ｌ２)は１５ｍｍ〜３０ｍｍ間の多様な
値を持つようになる。そして、この時の冷媒流入側１３
７ａの直径(Φ１)は２．０ｍｍ〜６．４ｍｍの値を持つ
ように形成される。また、圧縮機の排気量が７．２ｃｃ
以下の場合、直径(Φ１)×長さ(Ｌ２)の最適案は表１の
ように２．０ｍｍ×３０ｍｍ、６．４ｍｍ×３０ｍｍ及
び６．０×１５ｍｍの三つに具体化することが望まし
い。また、前記三つの最適案の各々に対応するように、
連結管１３６の内径(Φ２)は１．７８ｍｍまたは２．１
６ｍｍのうちいずれか一つの案で形成することが望まし
い。この時、圧縮機の排気量が３．０ｃｃ及び３．７〜
４．３ｃｃの場合には連結管１３６の内径(Φ２)は１．
７８ｍｍであることが良く、圧縮機の排気量が５．２〜
６．２ｃｃの場合には連結管１３６の内径が２．１６ｍ
ｍであることが望ましい。
場合、前記長さ(Ｌ２)は１５ｍｍ〜３０ｍｍ間の多様な
値を持つようになる。そして、この時の冷媒流入側１３
７ａの直径(Φ１)は２．０ｍｍ〜６．４ｍｍの値を持つ
ように形成される。また、圧縮機の排気量が７．２ｃｃ
以下の場合、直径(Φ１)×長さ(Ｌ２)の最適案は表１の
ように２．０ｍｍ×３０ｍｍ、６．４ｍｍ×３０ｍｍ及
び６．０×１５ｍｍの三つに具体化することが望まし
い。また、前記三つの最適案の各々に対応するように、
連結管１３６の内径(Φ２)は１．７８ｍｍまたは２．１
６ｍｍのうちいずれか一つの案で形成することが望まし
い。この時、圧縮機の排気量が３．０ｃｃ及び３．７〜
４．３ｃｃの場合には連結管１３６の内径(Φ２)は１．
７８ｍｍであることが良く、圧縮機の排気量が５．２〜
６．２ｃｃの場合には連結管１３６の内径が２．１６ｍ
ｍであることが望ましい。
【００３１】したがって、結局圧縮機の排気量が３．０
ｃｃの場合、または３．７〜４．３ｃｃの場合には(Φ
１)：(Ｌ２)：(Φ２)の相対的比率が２．０：３０：
１．７８または６．４：３０：１．７８または６．０：
１５：１．７８のような三つの最適案を持つことにな
る。また、圧縮機の排気量が５．２〜６．２ｃｃの場合
には(Φ１)：(Ｌ２)：(Φ ２)の相対的比率が２．０：３
０：２．１６または６．４：３０：２．１６または６．
０：１５：２．１６のような三つの最適案を持つことに
なる。また、圧縮機の排気量が７．２ｃｃ以上の場合は
(Φ１)：(Ｌ２)：(Φ２)の相対的比率が６．０：１５：
２．６のような最適案を持つようになる。
ｃｃの場合、または３．７〜４．３ｃｃの場合には(Φ
１)：(Ｌ２)：(Φ２)の相対的比率が２．０：３０：
１．７８または６．４：３０：１．７８または６．０：
１５：１．７８のような三つの最適案を持つことにな
る。また、圧縮機の排気量が５．２〜６．２ｃｃの場合
には(Φ１)：(Ｌ２)：(Φ ２)の相対的比率が２．０：３
０：２．１６または６．４：３０：２．１６または６．
０：１５：２．１６のような三つの最適案を持つことに
なる。また、圧縮機の排気量が７．２ｃｃ以上の場合は
(Φ１)：(Ｌ２)：(Φ２)の相対的比率が６．０：１５：
２．６のような最適案を持つようになる。
【００３２】以上のように圧縮機の排気量が大きい場合
に連結管１３６の内径(Φ２)を大きくする理由は、冷媒
流路１３７と連結管１３６を通じて冷媒が適切な流量に
流れるようにすることによって、圧縮機効率が低下しな
いようにするためである。
に連結管１３６の内径(Φ２)を大きくする理由は、冷媒
流路１３７と連結管１３６を通じて冷媒が適切な流量に
流れるようにすることによって、圧縮機効率が低下しな
いようにするためである。
【００３３】一方、前述したように冷媒流路１３７の全
長(Ｌ１)と冷媒流入側１３７ａの長さ(Ｌ２)とその直径
(Φ１)及び内径(Φ２)のそれぞれの大きさが相異なる所
定比率を持つように形成することによって、冷媒の移動
速度及び移動量の変化を適切に変更させることができ、
それによって冷媒の吐出時の脈動が低減される。
長(Ｌ１)と冷媒流入側１３７ａの長さ(Ｌ２)とその直径
(Φ１)及び内径(Φ２)のそれぞれの大きさが相異なる所
定比率を持つように形成することによって、冷媒の移動
速度及び移動量の変化を適切に変更させることができ、
それによって冷媒の吐出時の脈動が低減される。
【００３４】図７は前記表１における寸法によって冷媒
流路１３７及び連結管１３６の寸法を所定比率で形成し
た後、実験を通じて圧縮機の騷音を測定した結果を従来
の圧縮機と比較して示したグラフである。図７に示した
通り、従来の圧縮機では冷凍装置の他の部品等と共振を
起こす１２０〜５００Ｈｚ近傍の低い周波数帯域で発生
する騷音が約１０〜２５ｄＢ内外に大きい値を表してい
るが、本発明に係る吐出脈動低減構造を持つ圧縮機では
冷媒吐出時の脈動が低減されることによって１２０〜５
００Ｈｚ近傍の周波数帯域で発生する騷音が約５ｄＢ内
外に著しく減少したことが分かる。
流路１３７及び連結管１３６の寸法を所定比率で形成し
た後、実験を通じて圧縮機の騷音を測定した結果を従来
の圧縮機と比較して示したグラフである。図７に示した
通り、従来の圧縮機では冷凍装置の他の部品等と共振を
起こす１２０〜５００Ｈｚ近傍の低い周波数帯域で発生
する騷音が約１０〜２５ｄＢ内外に大きい値を表してい
るが、本発明に係る吐出脈動低減構造を持つ圧縮機では
冷媒吐出時の脈動が低減されることによって１２０〜５
００Ｈｚ近傍の周波数帯域で発生する騷音が約５ｄＢ内
外に著しく減少したことが分かる。
【００３５】したがって、このように低周波数帯域にお
ける騷音を効率よく低減させられるので、本発明に係る
吐出脈動低減構造を持つ圧縮機は一般冷蔵庫、キムチ冷
蔵庫及び冷温水器等に採用する時、採用される装置内の
部品等と共振を起こすことをさらに効果的に抑制させる
ことによって、装置の騷音低減化と静音化を向上させる
ことができる。
ける騷音を効率よく低減させられるので、本発明に係る
吐出脈動低減構造を持つ圧縮機は一般冷蔵庫、キムチ冷
蔵庫及び冷温水器等に採用する時、採用される装置内の
部品等と共振を起こすことをさらに効果的に抑制させる
ことによって、装置の騷音低減化と静音化を向上させる
ことができる。
【００３６】以上では本発明の特定の望ましい実施例に
ついて示しかつ説明した。しかし、本発明は前述した実
施例に限らず、特許請求の範囲で請求する本発明の要旨
を逸脱せず、当該発明の属する技術分野において通常の
知識を持つ者ならば誰でも多様な変形実施が可能であ
る。
ついて示しかつ説明した。しかし、本発明は前述した実
施例に限らず、特許請求の範囲で請求する本発明の要旨
を逸脱せず、当該発明の属する技術分野において通常の
知識を持つ者ならば誰でも多様な変形実施が可能であ
る。
【００３７】
【発明の効果】以上述べた通り、本発明に係る吐出脈動
低減構造を持つ圧縮機によれば、冷媒流路１３７の全長
と、冷媒流入側１３７ａの長さ及び断面の直径と、連結
管１３６の内径を各々相異なる大きさを持つように所定
比率で形成することによって、圧縮機の効率を落とさず
冷媒の吐出脈動を低減できる。このように、冷媒の吐出
脈動が低減されることによって圧縮機の騷音及び振動が
低減される、特に本発明によれば、低周波帯域の騷音が
低減されることによって冷凍装置全体の騷音が低減され
る効果がある。
低減構造を持つ圧縮機によれば、冷媒流路１３７の全長
と、冷媒流入側１３７ａの長さ及び断面の直径と、連結
管１３６の内径を各々相異なる大きさを持つように所定
比率で形成することによって、圧縮機の効率を落とさず
冷媒の吐出脈動を低減できる。このように、冷媒の吐出
脈動が低減されることによって圧縮機の騷音及び振動が
低減される、特に本発明によれば、低周波帯域の騷音が
低減されることによって冷凍装置全体の騷音が低減され
る効果がある。
【図１】 一般的な往復動式圧縮機の断面図である。
【図２】 図１の圧縮機において圧縮機構部の一部を示
した分解斜視図である。
した分解斜視図である。
【図３】 図２の圧縮機構部の一部を切開して示した底
面図である。
面図である。
【図４】 本発明の実施例にともなう圧縮機の要部を示
した分解斜視図である。
した分解斜視図である。
【図５】 図４に示したシリンダーブロックを抜粋して
示した部分断面図である。
示した部分断面図である。
【図６】 図５のＩ−Ｉ線断面図である。
【図７】 本発明の実施例にともなう圧縮機と従来の圧
縮機の駆動時発生する騒音を実験を通じて比較して示し
たグラフである。
縮機の駆動時発生する騒音を実験を通じて比較して示し
たグラフである。
１０ ケース １１ 上部シェル １２ 下部シェル ２０ 電動機構部 ２１ 固定子 ２２ 回転子 ２３ クランクシャフト ３０ シリンダーブロック ３１ 圧縮室 ３２ シリンダーブロック３２の前面 ３２ａ 冷媒吐出孔 ３３ 吐出マフラー ３４ マフラーカバー ３５ 冷媒吐出管 ３７ 冷媒流路 ４０ 連結管 ５０ ピストン ６０ シリンダーヘッド ６１ 冷媒吸入室 ６２ 冷媒吐出室 ７０ バルブ組立体 ７１ 吸入バルブプレート ７１ａ 吸入バルブ ７２ 吐出バルブプレート ７２ａ 吐出バルブ ８０ 吸入マフラー ８１ 冷媒吸入管 １３０ シリンダーブロック １３１ 圧縮室 １３２ シリンダーブロック１３０の前面 １３２ａ 冷媒吐出孔 １３３ａ 第１吐出マフラー １３３ｂ 第２吐出マフラー １３４ａ 第１マフラーカバー １３４ｂ 第２マフラーカバー １３５ 冷媒吐出管 １３６ 連結管 １３７ 冷媒流路 １３７ａ 冷媒流路１３７の冷媒流入側 １３７ｂ 冷媒流路１３７の冷媒流出側 １７０ バルブ組立体 Ｌ１ 冷媒流路１３７の全長 Ｌ２ 冷媒流路１３７の冷媒流入側の長さ Φ１ 冷媒流入側１３７ａの断面の直径 Φ２ 連結管１３６の断面の内径
Claims (13)
- 【請求項１】 シリンダーヘッドに設けられる冷媒吐出
室を持つシリンダーブロックと、前記シリンダーブロッ
クの下部に設けられる第１吐出マフラーと、前記シリン
ダーブロックの下部に設けられ冷媒吐出管が連結される
第２吐出マフラーと、前記冷媒吐出室と第１吐出マフラ
ーを連通させ、冷媒流入側の断面積が冷媒流出側の断面
積より大きく形成される冷媒流路と、前記第１吐出マフ
ラーと前記第２吐出マフラーとを連結する連結管を含
み、 前記冷媒流入側断面の直径と前記連結管の内径は所定比
率の相異なる大きさを持つことを特徴とする吐出脈動低
減構造を持つ圧縮機。 - 【請求項２】 前記冷媒流入側断面の直径(Φ１)と前記
連結管の内径(Φ２)は次の条件式を満足するように所定
比率の大きさを持つことを特徴とする請求項１に記載の
吐出脈動低減構造を持つ圧縮機。 [条件式] (Φ１)：(Φ２)＝２．０〜６．４：１．７８〜２．６ - 【請求項３】 前記直径(Φ１)と前記内径(Φ２)の相対
的比率は６．４：１．７８であることを特徴とする請求
項２に記載の吐出脈動低減構造を持つ圧縮機。 - 【請求項４】 前記直径(Φ１)と前記内径(Φ２)の相対
的比率は６．４：２.１６であることを特徴とする請求
項２に記載の吐出脈動低減構造を持つ圧縮機。 - 【請求項５】 前記直径(Φ１)と前記内径(Φ２)の相対
的比率は６．０：１．７８であることを特徴とする請求
項２に記載の吐出脈動低減構造を持つ圧縮機。 - 【請求項６】 前記直径(Φ１)と前記内径(Φ２)の相対
的比率は６．０：２．１６であることを特徴とする請求
項２に記載の吐出脈動低減構造を持つ圧縮機。 - 【請求項７】 前記直径(Φ１)と前記内径(Φ２)の相対
的比率は６．０：２．６であることを特徴とする請求項
２に記載の吐出脈動低減構造を持つ圧縮機。 - 【請求項８】 前記冷媒流路の全長(Ｌ１)に対する前記
冷媒流入側の長さ(Ｌ２)は次の条件式を満足するように
所定比率で形成されることを特徴とする請求項１に記載
の吐出脈動低減構造を持つ圧縮機。 [条件式] (Ｌ１)：(Ｌ２)＝４５：１５〜３０ - 【請求項９】 前記長さ(Ｌ１)と前記長さ(Ｌ２)の相対
的比率は３：１であることを特徴とする請求項８に記載
の吐出脈動低減構造を持つ圧縮機。 - 【請求項１０】 前記長さ(Ｌ１)と前記長さ(Ｌ２)の相
対的比率は３：２であることを特徴とする請求項８に記
載の吐出脈動低減構造を持つ圧縮機。 - 【請求項１１】 前記冷媒流路の全長(Ｌ１)に対する前
記冷媒流入側の長さ(Ｌ２)は次の条件式を満足するよう
に所定比率で形成されることを特徴とする請求項２に記
載の吐出脈動低減構造を持つ圧縮機。 [条件式] (Ｌ１)：(Ｌ２)＝４５：１５〜３０ - 【請求項１２】 前記長さ(Ｌ１)と前記長さ(Ｌ２)の相
対的比率は３：１であることを特徴とする請求項１１に
記載の吐出脈動低減構造を持つ圧縮機。 - 【請求項１３】 前記長さ(Ｌ１)と前記長さ(Ｌ２)の相
対的比率は３：２であることを特徴とする請求項１１に
記載の吐出脈動低減構造を持つ圧縮機。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR10-2001-0011835A KR100382453B1 (ko) | 2001-03-07 | 2001-03-07 | 토출 맥동 저감구조를 갖는 압축기 |
| KR2001-11835 | 2001-03-07 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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ID=19706592
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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| KR (1) | KR100382453B1 (ja) |
| CN (1) | CN1142367C (ja) |
| BR (1) | BR0104892A (ja) |
| IT (1) | ITMI20012015A1 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| KR100564439B1 (ko) * | 2003-11-14 | 2006-03-29 | 엘지전자 주식회사 | 밀폐형압축기 |
| BR0306180B1 (pt) * | 2003-12-23 | 2013-01-22 | sistema de descarga para compressores. | |
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| CN102168665A (zh) * | 2011-05-03 | 2011-08-31 | 芜湖欧宝机电有限公司 | 一种活塞式制冷压缩机的气缸座 |
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- 2001-10-30 BR BR0104892-9A patent/BR0104892A/pt not_active Application Discontinuation
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