JP2002241104A - 燃料改質システム - Google Patents
燃料改質システムInfo
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01B—BOILING; BOILING APPARATUS ; EVAPORATION; EVAPORATION APPARATUS
- B01B1/00—Boiling; Boiling apparatus for physical or chemical purposes ; Evaporation in general
- B01B1/005—Evaporation for physical or chemical purposes; Evaporation apparatus therefor, e.g. evaporation of liquids for gas phase reactions
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 移動体用燃料電池の改質システムにおいて、
負荷等の変動する過渡時に蒸発器から燃料改質器に供給
される蒸気成分が大きく変化する場合でも、その発生蒸
気成分に応じて燃料電池で利用可能な改質ガス組成が得
られるようにする。 【解決手段】 蒸発器１０２からの燃料蒸気の濃度セン
サ６００と流量センサ６０１とを設け、検出蒸気濃度に
応じて酸素を含むガスの流量を補正することにより、燃
料改質器に供給されるガスの濃度が変化しても、ＣＯ濃
度、未燃メタノール量を燃料電池で使用可能なレベルに
まで低減した仕様の改質ガスを得る。
負荷等の変動する過渡時に蒸発器から燃料改質器に供給
される蒸気成分が大きく変化する場合でも、その発生蒸
気成分に応じて燃料電池で利用可能な改質ガス組成が得
られるようにする。 【解決手段】 蒸発器１０２からの燃料蒸気の濃度セン
サ６００と流量センサ６０１とを設け、検出蒸気濃度に
応じて酸素を含むガスの流量を補正することにより、燃
料改質器に供給されるガスの濃度が変化しても、ＣＯ濃
度、未燃メタノール量を燃料電池で使用可能なレベルに
まで低減した仕様の改質ガスを得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、移動体用燃料電池
装置に好適な燃料改質システムに関する。
装置に好適な燃料改質システムに関する。
【０００２】
【従来の技術と解決すべき課題】燃料電池自動車で代表
される移動体用燃料電池装置に適合する改質システムと
して、従来次のようなものが知られている。すなわち、
燃料であるメタノールと水の混合液を蒸発器に送り、こ
の蒸発器にて気化させた水とメタノールの混合蒸気を混
合器に供給する。また混合器には圧縮器により空気を圧
送する。混合蒸気と空気は、混合器で混合した後、ＡＴ
Ｒ（オートサーマル反応器）に送る。ＡＴＲは、燃料で
あるメタノールを、水ならびに空気内の酸素を用いて触
媒反応により燃料改質し、これにより燃料電池に供給す
る水素リッチな改質ガスを生成する。
される移動体用燃料電池装置に適合する改質システムと
して、従来次のようなものが知られている。すなわち、
燃料であるメタノールと水の混合液を蒸発器に送り、こ
の蒸発器にて気化させた水とメタノールの混合蒸気を混
合器に供給する。また混合器には圧縮器により空気を圧
送する。混合蒸気と空気は、混合器で混合した後、ＡＴ
Ｒ（オートサーマル反応器）に送る。ＡＴＲは、燃料で
あるメタノールを、水ならびに空気内の酸素を用いて触
媒反応により燃料改質し、これにより燃料電池に供給す
る水素リッチな改質ガスを生成する。
【０００３】ところで、このような燃料改質システムで
は、起動時、加速時等の過渡運転条件においては、蒸発
器に供給される混合液が一時的に増加するため、蒸発器
内の温度が一時的に低下する。このため、混合液内の高
沸点成分である水の蒸発が遅れることにより低沸点成分
であるメタノールの割合が増加し、蒸発器出口での混合
蒸気の成分は、蒸発器入口での混合液の成分に対してメ
タノール分の多い燃料成分となる。この燃料成分の変化
は、過渡での運転条件の変化によってさまざまな状態に
変化する。その結果、起動時、加速時の等の過渡運転条
件においては、ＡＴＲに供給される燃料成分が、定常運
転状態においてＡＴＲでの反応に最適となるように調整
された水とメタノールの混合液の比率から変動し、未反
応のメタノールやＣＯ成分や煤の量が増加し、水素の量
が低下するという問題が生じる。（関連技術の公知文献
としては、たとえば特開２０００−１５４００２公報を
参照。） 本発明はこのような従来の問題点に着目してなされたも
ので、蒸発器から燃料改質器に供給される蒸気成分が大
きく変化する場合でも、その発生蒸気成分に応じて燃料
電池で利用可能な改質ガス組成の得られる移動体用燃料
改質システムを提供することを目的としている。
は、起動時、加速時等の過渡運転条件においては、蒸発
器に供給される混合液が一時的に増加するため、蒸発器
内の温度が一時的に低下する。このため、混合液内の高
沸点成分である水の蒸発が遅れることにより低沸点成分
であるメタノールの割合が増加し、蒸発器出口での混合
蒸気の成分は、蒸発器入口での混合液の成分に対してメ
タノール分の多い燃料成分となる。この燃料成分の変化
は、過渡での運転条件の変化によってさまざまな状態に
変化する。その結果、起動時、加速時の等の過渡運転条
件においては、ＡＴＲに供給される燃料成分が、定常運
転状態においてＡＴＲでの反応に最適となるように調整
された水とメタノールの混合液の比率から変動し、未反
応のメタノールやＣＯ成分や煤の量が増加し、水素の量
が低下するという問題が生じる。（関連技術の公知文献
としては、たとえば特開２０００−１５４００２公報を
参照。） 本発明はこのような従来の問題点に着目してなされたも
ので、蒸発器から燃料改質器に供給される蒸気成分が大
きく変化する場合でも、その発生蒸気成分に応じて燃料
電池で利用可能な改質ガス組成の得られる移動体用燃料
改質システムを提供することを目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、液体燃料
と水の混合液から成る原燃料蒸気を生成する蒸発器と前
記原燃料蒸気と酸素を含む気体とを用いて、水素を含む
改質ガスを生成する燃料改質器と、前記改質器に供給す
る酸素を含む気体の量を制御する手段とを備える燃料改
質システムにおいて、前記原燃料蒸気の量を検出する手
段と、前記原燃料蒸気中の水蒸気の濃度を検出する手段
とを有し、前記水蒸気の濃度と原燃料蒸気の量に基づき
前記酸素を含む気体の量を制御する。
と水の混合液から成る原燃料蒸気を生成する蒸発器と前
記原燃料蒸気と酸素を含む気体とを用いて、水素を含む
改質ガスを生成する燃料改質器と、前記改質器に供給す
る酸素を含む気体の量を制御する手段とを備える燃料改
質システムにおいて、前記原燃料蒸気の量を検出する手
段と、前記原燃料蒸気中の水蒸気の濃度を検出する手段
とを有し、前記水蒸気の濃度と原燃料蒸気の量に基づき
前記酸素を含む気体の量を制御する。
【０００５】第２の発明は、前記第１の発明において、
前記水蒸気の濃度に基づき、前記原燃料中の液体燃料の
量と改質器に供給される酸素を含む気体の量の比率を所
定値から補正し、前記補正した比率に基づいて前記酸素
を含む気体の量を算出する。
前記水蒸気の濃度に基づき、前記原燃料中の液体燃料の
量と改質器に供給される酸素を含む気体の量の比率を所
定値から補正し、前記補正した比率に基づいて前記酸素
を含む気体の量を算出する。
【０００６】第３の発明は、前記第１または第２の発明
において、水または液体燃料を熱面加熱により蒸発し改
質器に供給する手段を備え、前記検出した水蒸気の濃度
が所定の濃度となる量の水または液体燃料を供給する。
において、水または液体燃料を熱面加熱により蒸発し改
質器に供給する手段を備え、前記検出した水蒸気の濃度
が所定の濃度となる量の水または液体燃料を供給する。
【０００７】第４の発明は、前記第１から第３の発明に
おいて、前記水蒸気の濃度を検出する手段として、ペル
チェ素子を冷却、加熱、熱電対として機能させた濃度セ
ンサを用いた。
おいて、前記水蒸気の濃度を検出する手段として、ペル
チェ素子を冷却、加熱、熱電対として機能させた濃度セ
ンサを用いた。
【０００８】第５の発明は、前記第１から第３の発明に
おいて、前記水蒸気の濃度を検出する手段として、ヘリ
ウムネオンレーザを用いた。
おいて、前記水蒸気の濃度を検出する手段として、ヘリ
ウムネオンレーザを用いた。
【０００９】
【作用・効果】第１または第２の発明によれば、燃料改
質器に供給されるガスの濃度に応じて、酸素を含むガス
の流量を補正する構成としたことから、燃料改質器に供
給されるガスの濃度が変化しても、ＣＯ濃度、未燃メタ
ノール量を燃料電池で使用可能な許容値レベルにまで低
減した仕様の改質ガスを得ることができる。
質器に供給されるガスの濃度に応じて、酸素を含むガス
の流量を補正する構成としたことから、燃料改質器に供
給されるガスの濃度が変化しても、ＣＯ濃度、未燃メタ
ノール量を燃料電池で使用可能な許容値レベルにまで低
減した仕様の改質ガスを得ることができる。
【００１０】第３の発明によれば、燃料改質器に供給さ
れるガスの濃度に応じて水または燃料の蒸気を熱面加熱
により供給して、所定の濃度になるように補正すること
で、燃料電池で使用可能なＣＯ濃度未燃メタノールが極
めて低レベルに低減された仕様の改質ガスと最大の水素
発生量とを得ることができる。
れるガスの濃度に応じて水または燃料の蒸気を熱面加熱
により供給して、所定の濃度になるように補正すること
で、燃料電池で使用可能なＣＯ濃度未燃メタノールが極
めて低レベルに低減された仕様の改質ガスと最大の水素
発生量とを得ることができる。
【００１１】第４または第５の発明によれば、蒸気濃度
データを高応答で検知可能となり、これにより前記第
１、第２の発明の制御精度をより高めることができる。
データを高応答で検知可能となり、これにより前記第
１、第２の発明の制御精度をより高めることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。図１は本発明の第１の実施形態を示
す。まず燃料改質システムとしての基本的な構成および
動作につき説明する。図において、燃料タンク１００内
の燃料であるメタノールと水の混合液１０１は蒸発器１
０２に送られて加熱蒸発され、水とメタノールの混合蒸
気１８１となって混合器１８０に供給される。また圧縮
器１０４より混合器１８０に空気１８２が圧送される。
混合蒸気１８１と空気１８２は、混合器１８０で混合さ
れた後、ＡＴＲ１０３に供給される。ＡＴＲ１０３は、
燃料であるメタノールを、水ならびに空気内の酸素を用
いて、下記の触媒反応により燃料改質し、水素リッチな
改質ガスを生成する。 ＣＨ3ＯＨ＋Ｈ2Ｏ ⇔ ＣＯ2＋３Ｈ2 … （１） ＣＨ3ＯＨ＋Ｏ2／２ ⇔ ＣＯ2＋２Ｈ2 … （２） 式（１）はメタノールの水蒸気反応（吸熱反応）であ
り、式（２）はメタノールの部分酸化反応（発熱反応）
である。式（１）の反応は、主として下記に示されるよ
うに段階的に進行する。 ＣＨ3ＯＨ ⇔ ＣＯ＋２Ｈ2 … （３） ＣＯ＋Ｈ2Ｏ ⇔ ＣＯ2＋Ｈ2 … （４） 式（３）はメタノールの分解反応（吸熱反応）であり、
式（４）は一酸化炭素のシフト反応（発熱反応）であ
る。ＡＴＲ１０３は、これらの反応式の、発熱ならびに
吸熱のバランスするオートサーマル条件で運転される。
従って反応器のサイズや構成、あるいは触媒の性能が決
まれば、燃料であるメタノールの流量に対する水蒸気の
流量、そして空気の流量といった流量比はほぼ定まる。
なお本案では、部分酸化反応（ＰＯＸ）に消費されるメ
タノール流量の、供給された全メタノール流量に対する
比をＰＯＸ率と定義し、供給された酸素のほぼ全量が式
（２）の部分酸化反応に使用されることから、ＰＯＸ率
から全メタノール流量に対する必要な空気流量が定まる
ものとしている。
基づいて説明する。図１は本発明の第１の実施形態を示
す。まず燃料改質システムとしての基本的な構成および
動作につき説明する。図において、燃料タンク１００内
の燃料であるメタノールと水の混合液１０１は蒸発器１
０２に送られて加熱蒸発され、水とメタノールの混合蒸
気１８１となって混合器１８０に供給される。また圧縮
器１０４より混合器１８０に空気１８２が圧送される。
混合蒸気１８１と空気１８２は、混合器１８０で混合さ
れた後、ＡＴＲ１０３に供給される。ＡＴＲ１０３は、
燃料であるメタノールを、水ならびに空気内の酸素を用
いて、下記の触媒反応により燃料改質し、水素リッチな
改質ガスを生成する。 ＣＨ3ＯＨ＋Ｈ2Ｏ ⇔ ＣＯ2＋３Ｈ2 … （１） ＣＨ3ＯＨ＋Ｏ2／２ ⇔ ＣＯ2＋２Ｈ2 … （２） 式（１）はメタノールの水蒸気反応（吸熱反応）であ
り、式（２）はメタノールの部分酸化反応（発熱反応）
である。式（１）の反応は、主として下記に示されるよ
うに段階的に進行する。 ＣＨ3ＯＨ ⇔ ＣＯ＋２Ｈ2 … （３） ＣＯ＋Ｈ2Ｏ ⇔ ＣＯ2＋Ｈ2 … （４） 式（３）はメタノールの分解反応（吸熱反応）であり、
式（４）は一酸化炭素のシフト反応（発熱反応）であ
る。ＡＴＲ１０３は、これらの反応式の、発熱ならびに
吸熱のバランスするオートサーマル条件で運転される。
従って反応器のサイズや構成、あるいは触媒の性能が決
まれば、燃料であるメタノールの流量に対する水蒸気の
流量、そして空気の流量といった流量比はほぼ定まる。
なお本案では、部分酸化反応（ＰＯＸ）に消費されるメ
タノール流量の、供給された全メタノール流量に対する
比をＰＯＸ率と定義し、供給された酸素のほぼ全量が式
（２）の部分酸化反応に使用されることから、ＰＯＸ率
から全メタノール流量に対する必要な空気流量が定まる
ものとしている。
【００１３】また、触媒の温度が低い起動時では、さら
に下記の副反応が併発する。 ＣＨ3ＯＨ ⇔ ＨＣＨＯ＋Ｈ2 … （５） ＨＣＨＯ ⇔ ＣＯ＋Ｈ2 … （６） ＡＴＲ１０３の運転温度は３００〜６００℃であり、熱
力学的化学平衡により数％オーダーの一酸化炭素を含む
改質ガスが得られる。一酸化炭素は固体高分子型燃料電
池２００の、白金等からなる燃料極電極触媒を被毒し、
その活性を著しく低下させてしまうため、シフト反応器
１０５ならびにＰＲＯＸ反応器（選択酸化反応器）１０
６からなる一酸化炭素クリーナシステムにより、数十〜
数百ｐｐｍにまで一酸化炭素を低減した上で燃料電池２
００に供給する必要がある。
に下記の副反応が併発する。 ＣＨ3ＯＨ ⇔ ＨＣＨＯ＋Ｈ2 … （５） ＨＣＨＯ ⇔ ＣＯ＋Ｈ2 … （６） ＡＴＲ１０３の運転温度は３００〜６００℃であり、熱
力学的化学平衡により数％オーダーの一酸化炭素を含む
改質ガスが得られる。一酸化炭素は固体高分子型燃料電
池２００の、白金等からなる燃料極電極触媒を被毒し、
その活性を著しく低下させてしまうため、シフト反応器
１０５ならびにＰＲＯＸ反応器（選択酸化反応器）１０
６からなる一酸化炭素クリーナシステムにより、数十〜
数百ｐｐｍにまで一酸化炭素を低減した上で燃料電池２
００に供給する必要がある。
【００１４】数％オーダーの一酸化炭素を含む改質ガス
は、シフト反応器１０５に送られ、式（４）のシフト反
応の早い触媒により、一酸化炭素が低減される。シフト
反応器１０５の運転温度は２００〜３００℃であり、熱
力学的化学平衡により０．数％オーダーの一酸化炭素を
含む改質ガスとなる。シフト反応器がＡＴＲ１０３に一
体化される場合もある。シフト反応により一酸化炭素の
低減された改質ガスはＰＲＯＸ反応器１０６に送られ、
次式（７）の触媒酸化反応（発熱反応）により、さらに
一酸化炭素が数十〜数百ｐｐｍにまで低減される。必要
な酸素は圧縮器１０４により空気として供給される。 ＣＯ＋Ｏ2／２ ⇔ ＣＯ2 … （７） ＰＲＯＸ反応器１０６では、水素雰囲気下で酸化反応を
行うため、下記の水素の燃焼反応（発熱反応）も併発
し、次式（８）に対する式（７）の選択性が改質システ
ムの効率に大きな影響を及ぼす。 Ｈ2＋Ｏ2／２ ⇔ Ｈ2Ｏ … （８） ＰＲＯＸ反応器１０６は、式（７）ならびに（８）によ
る発熱を除去し、運転温度１００数十℃に維持するため
に、図示しない冷却手段により空気あるいはＬＬＣ（冷
却液）またはオイル等により冷却される。
は、シフト反応器１０５に送られ、式（４）のシフト反
応の早い触媒により、一酸化炭素が低減される。シフト
反応器１０５の運転温度は２００〜３００℃であり、熱
力学的化学平衡により０．数％オーダーの一酸化炭素を
含む改質ガスとなる。シフト反応器がＡＴＲ１０３に一
体化される場合もある。シフト反応により一酸化炭素の
低減された改質ガスはＰＲＯＸ反応器１０６に送られ、
次式（７）の触媒酸化反応（発熱反応）により、さらに
一酸化炭素が数十〜数百ｐｐｍにまで低減される。必要
な酸素は圧縮器１０４により空気として供給される。 ＣＯ＋Ｏ2／２ ⇔ ＣＯ2 … （７） ＰＲＯＸ反応器１０６では、水素雰囲気下で酸化反応を
行うため、下記の水素の燃焼反応（発熱反応）も併発
し、次式（８）に対する式（７）の選択性が改質システ
ムの効率に大きな影響を及ぼす。 Ｈ2＋Ｏ2／２ ⇔ Ｈ2Ｏ … （８） ＰＲＯＸ反応器１０６は、式（７）ならびに（８）によ
る発熱を除去し、運転温度１００数十℃に維持するため
に、図示しない冷却手段により空気あるいはＬＬＣ（冷
却液）またはオイル等により冷却される。
【００１５】このようにして極めて低レベルな濃度にま
で一酸化炭素が低減された改質ガスと圧縮器１０４から
の空気とが燃料電池２００の燃料極と空気極に送気さ
れ、発電が行われる。
で一酸化炭素が低減された改質ガスと圧縮器１０４から
の空気とが燃料電池２００の燃料極と空気極に送気さ
れ、発電が行われる。
【００１６】燃料電池２００において、改質ガス中の水
素を全て利用することは困難であり、一部の水素を残し
た、発電に使用済みの改質ガスと、一部の酸素を残し
た、発電に使用済みの空気とを、触媒燃焼器１０７に送
り燃焼させる。得られた高温の排気ガスは、蒸発器１０
２に送られ、メタノールと水の蒸発のエネルギーとして
再利用される。
素を全て利用することは困難であり、一部の水素を残し
た、発電に使用済みの改質ガスと、一部の酸素を残し
た、発電に使用済みの空気とを、触媒燃焼器１０７に送
り燃焼させる。得られた高温の排気ガスは、蒸発器１０
２に送られ、メタノールと水の蒸発のエネルギーとして
再利用される。
【００１７】５００は、ＰＲＯＸ反応器１０６に供給さ
れる空気の流量を制御する流量制御弁、５０１は、ＡＴ
Ｒ１０３に供給される空気の流量を制御する流量制御
弁、５０２は、燃料電池２００の空気極に供給される空
気の流量を制御する流量制御弁である。５１０は燃料電
池２００の燃料極の運転圧力を調整するための圧力制御
弁、５１１は燃料電池２００の空気極の運転圧力を調整
するための圧力制御弁である。５２０、５２１は燃料電
池２００の燃料極側ならびに空気極側の運転圧力を検出
する圧力センサであり、これらの圧力が同一となるよう
に圧力調整がなされる。
れる空気の流量を制御する流量制御弁、５０１は、ＡＴ
Ｒ１０３に供給される空気の流量を制御する流量制御
弁、５０２は、燃料電池２００の空気極に供給される空
気の流量を制御する流量制御弁である。５１０は燃料電
池２００の燃料極の運転圧力を調整するための圧力制御
弁、５１１は燃料電池２００の空気極の運転圧力を調整
するための圧力制御弁である。５２０、５２１は燃料電
池２００の燃料極側ならびに空気極側の運転圧力を検出
する圧力センサであり、これらの圧力が同一となるよう
に圧力調整がなされる。
【００１８】４００は燃料電池自動車等の移動体のエネ
ルギー管理を行うコントローラであり、改質システムの
運転負荷信号４０２を、コントローラ４０１に送る。コ
ントローラ４０１は運転負荷信号４０２にもとづき、Ａ
ＴＲ１０３に必要な燃料蒸気ならびに空気の流量となる
ように、ポンプ１７０を駆動し、蒸発器１０２に供給す
る液体燃料の流量を制御するとともに、流量制御弁５０
１を制御する。６０１、６０２は流量センサである。
ルギー管理を行うコントローラであり、改質システムの
運転負荷信号４０２を、コントローラ４０１に送る。コ
ントローラ４０１は運転負荷信号４０２にもとづき、Ａ
ＴＲ１０３に必要な燃料蒸気ならびに空気の流量となる
ように、ポンプ１７０を駆動し、蒸発器１０２に供給す
る液体燃料の流量を制御するとともに、流量制御弁５０
１を制御する。６０１、６０２は流量センサである。
【００１９】本発明では、たとえばこのような燃料改質
システムにおいて、蒸発器１０２からの蒸気流量を検出
する手段である流量センサ６０１に加えて、当該蒸気の
成分濃度を検出する手段として濃度センサ６００を設
け、これらの検出結果に基づいて供給空気流量等を適切
に制御することにより、未反応のメタノールやＣＯ成
分、煤の量を抑制し、燃料電池で利用可能な適正な改質
ガス組成の得られる移動体用燃料改質システムを提供す
るものである。以下、このような制御動作の具体的内容
につき、図２以下の各図を用いて説明する。
システムにおいて、蒸発器１０２からの蒸気流量を検出
する手段である流量センサ６０１に加えて、当該蒸気の
成分濃度を検出する手段として濃度センサ６００を設
け、これらの検出結果に基づいて供給空気流量等を適切
に制御することにより、未反応のメタノールやＣＯ成
分、煤の量を抑制し、燃料電池で利用可能な適正な改質
ガス組成の得られる移動体用燃料改質システムを提供す
るものである。以下、このような制御動作の具体的内容
につき、図２以下の各図を用いて説明する。
【００２０】図２は、コントローラ４０１により周期的
に実行される制御プログラムの処理内容を示している。
以下、順を追って本制御動作における処理内容を説明す
る。なお、以下の説明中で符号「Ｓ」は図２の処理ステ
ップ（Ｓｔｅｐ）に対応している。 Ｓ１：コントローラ４００から送られる改質システムの
運転負荷信号４０２を読み込む。 Ｓ２：前記運転負荷信号４０２に基づき、必要な流量の
液体燃料を蒸発器１０２に供給する。 Ｓ３：濃度センサ６００の蒸気濃度の信号値を読み込
む。 Ｓ４：濃度センサ６００の蒸気濃度の信号値から図３，
４に示す未燃メタノールおよびＣＯ濃度が許容値に収ま
るＰＯＸ率の補正係数Kpox（％）をマップＡ（図５参
照）より求める。 Ｓ５：流量センサ６０１の燃料の蒸気流量の信号値を読
み込む。 Ｓ６：燃料の蒸気流量の信号値とＳ４で求めたＰＯＸ率
の補正係数Kpox（％）から、マップＢ（図６参照）を用
いて、供給すべき空気流量を求める。なお前記マップＢ
は、下記の換算式を図にしたものである。 Ｆair = (１＋Kpox/１００)ｋ1 (ｒpox,0/１００)FFuel,vap … （９） ただし、Ｆair：空気の流量（g/sec） FFuel,vap：燃料蒸気の流量（g/sec） ｒpox,0：設計仕様のＰＯＸ率(ほぼオートサーマル条件
で約３０％) ｋ1：定数 Ｓ７：Ｓｔｅｐ６で定まった空気流量になるように流量
制御弁５０１のバルブ開度を調整する。
に実行される制御プログラムの処理内容を示している。
以下、順を追って本制御動作における処理内容を説明す
る。なお、以下の説明中で符号「Ｓ」は図２の処理ステ
ップ（Ｓｔｅｐ）に対応している。 Ｓ１：コントローラ４００から送られる改質システムの
運転負荷信号４０２を読み込む。 Ｓ２：前記運転負荷信号４０２に基づき、必要な流量の
液体燃料を蒸発器１０２に供給する。 Ｓ３：濃度センサ６００の蒸気濃度の信号値を読み込
む。 Ｓ４：濃度センサ６００の蒸気濃度の信号値から図３，
４に示す未燃メタノールおよびＣＯ濃度が許容値に収ま
るＰＯＸ率の補正係数Kpox（％）をマップＡ（図５参
照）より求める。 Ｓ５：流量センサ６０１の燃料の蒸気流量の信号値を読
み込む。 Ｓ６：燃料の蒸気流量の信号値とＳ４で求めたＰＯＸ率
の補正係数Kpox（％）から、マップＢ（図６参照）を用
いて、供給すべき空気流量を求める。なお前記マップＢ
は、下記の換算式を図にしたものである。 Ｆair = (１＋Kpox/１００)ｋ1 (ｒpox,0/１００)FFuel,vap … （９） ただし、Ｆair：空気の流量（g/sec） FFuel,vap：燃料蒸気の流量（g/sec） ｒpox,0：設計仕様のＰＯＸ率(ほぼオートサーマル条件
で約３０％) ｋ1：定数 Ｓ７：Ｓｔｅｐ６で定まった空気流量になるように流量
制御弁５０１のバルブ開度を調整する。
【００２１】以上の処理により、蒸発器１０２から供給
される蒸気流量と蒸気温度応じて、マップＡ（図５）で
補正されたＰＯＸ率となるように、空気流量が常に制御
されてＡＴＲ１０３に供給される。
される蒸気流量と蒸気温度応じて、マップＡ（図５）で
補正されたＰＯＸ率となるように、空気流量が常に制御
されてＡＴＲ１０３に供給される。
【００２２】前記処理による作用について詳述する。Ａ
ＴＲ１０３からシフト反応器１０５に供給される改質ガ
ス中の未燃メタノール濃度の、ＡＴＲ１０３に供給され
る蒸気濃度への依存性を図３に示す。同じくシフト反応
器１０５からＰＲＯＸ反応器１０６に供給される改質ガ
ス中のＣＯ濃度の、ＡＴＲ１０３に供給される蒸気濃度
への依存性を図４に示す。図３，４のライン３２０、３
２１は、ＡＴＲ１０３からシフト反応器１０５およびシ
フト反応器１０５からＰＲＯＸ反応器１０６に供給すべ
き改質ガスのメタノールならびにＣＯ濃度の上限を規定
する仕様濃度である。
ＴＲ１０３からシフト反応器１０５に供給される改質ガ
ス中の未燃メタノール濃度の、ＡＴＲ１０３に供給され
る蒸気濃度への依存性を図３に示す。同じくシフト反応
器１０５からＰＲＯＸ反応器１０６に供給される改質ガ
ス中のＣＯ濃度の、ＡＴＲ１０３に供給される蒸気濃度
への依存性を図４に示す。図３，４のライン３２０、３
２１は、ＡＴＲ１０３からシフト反応器１０５およびシ
フト反応器１０５からＰＲＯＸ反応器１０６に供給すべ
き改質ガスのメタノールならびにＣＯ濃度の上限を規定
する仕様濃度である。
【００２３】図３のライン３００は、オートサーマル条
件での、すなわちＰＯＸ率を固定している場合に相当
し、ａ点が設計点である。蒸気濃度が高くなった場合に
は未燃メタノール濃度がｂ点まで上がり、シフト反応器
１０５に供給すべき改質ガスのメタノール濃度の仕様を
満たさなくなる（この場合はｃ点まで低減要）。また、
ＰＯＸ率ｒpox（％）が大きくなるように補正をかけた
場合には未燃メタノール濃度が下がる。
件での、すなわちＰＯＸ率を固定している場合に相当
し、ａ点が設計点である。蒸気濃度が高くなった場合に
は未燃メタノール濃度がｂ点まで上がり、シフト反応器
１０５に供給すべき改質ガスのメタノール濃度の仕様を
満たさなくなる（この場合はｃ点まで低減要）。また、
ＰＯＸ率ｒpox（％）が大きくなるように補正をかけた
場合には未燃メタノール濃度が下がる。
【００２４】図４のライン３０１は、オートサーマル条
件でのすなわちＰＯＸ率を固定している場合に相当し、
ａ点が設計点である。蒸気濃度が高くなってしまった場
合にはＣＯ濃度が上がり（ｂ点）また，ＰＯＸ率ｒpox
（％）が大きくなるように補正をかけた場合にもＣＯ濃
度が上がる（未燃メタノールを許容値３２０に収めるに
伴いＣＯ濃度はｃ点まで上昇する）。すなわちＭｅＯＨ
（低沸点成分）濃度が高くなることは未燃メタノール，
ＣＯ各々の許容値に対して厳しい方向で濃度が高くなる
ほど双方を各々の許容値に収める補正係数αの許容幅
（図４の白抜き矢印部）は狭くなる。
件でのすなわちＰＯＸ率を固定している場合に相当し、
ａ点が設計点である。蒸気濃度が高くなってしまった場
合にはＣＯ濃度が上がり（ｂ点）また，ＰＯＸ率ｒpox
（％）が大きくなるように補正をかけた場合にもＣＯ濃
度が上がる（未燃メタノールを許容値３２０に収めるに
伴いＣＯ濃度はｃ点まで上昇する）。すなわちＭｅＯＨ
（低沸点成分）濃度が高くなることは未燃メタノール，
ＣＯ各々の許容値に対して厳しい方向で濃度が高くなる
ほど双方を各々の許容値に収める補正係数αの許容幅
（図４の白抜き矢印部）は狭くなる。
【００２５】次に、図７〜図１１により濃度センサ６０
０の構造と測定法ついて説明する。図７〜図９は温度検
出による例を示している。図７において、蒸気通路に臨
むように断熱材１０を介して保持した伝熱ブロック１１
の端面は蒸気通路に僅かに突出しており、その表面温度
を伝熱ブロック１１に組み込まれた熱電対１２により求
める。伝熱ブロック１１の他方の端面はペルチエ素子１
３に流す電流の方向に応じて冷却または加熱し、このと
きの蒸気１８１に面した伝熱ブロック１１端面における
凝縮温度を検知する。たとえばペルチエ素子１３により
伝熱ブロック１１を冷却し、凝縮による伝熱ブロック１
１表面の伝達状態の変化に基づいて伝熱ブロック１１の
表面温度変化の変曲点温度を検知する（図８参照）。そ
の温度から気液相平衡線図に相当するマップ（図９参
照）を参照して蒸気濃度を特定する。なお、凝縮温度に
対し伝熱ブロック１１の表面温度が低い場合にはペルチ
エ素子１３をヒータとして用い、検索領域温度を上昇さ
せて凝縮点を検知する。
０の構造と測定法ついて説明する。図７〜図９は温度検
出による例を示している。図７において、蒸気通路に臨
むように断熱材１０を介して保持した伝熱ブロック１１
の端面は蒸気通路に僅かに突出しており、その表面温度
を伝熱ブロック１１に組み込まれた熱電対１２により求
める。伝熱ブロック１１の他方の端面はペルチエ素子１
３に流す電流の方向に応じて冷却または加熱し、このと
きの蒸気１８１に面した伝熱ブロック１１端面における
凝縮温度を検知する。たとえばペルチエ素子１３により
伝熱ブロック１１を冷却し、凝縮による伝熱ブロック１
１表面の伝達状態の変化に基づいて伝熱ブロック１１の
表面温度変化の変曲点温度を検知する（図８参照）。そ
の温度から気液相平衡線図に相当するマップ（図９参
照）を参照して蒸気濃度を特定する。なお、凝縮温度に
対し伝熱ブロック１１の表面温度が低い場合にはペルチ
エ素子１３をヒータとして用い、検索領域温度を上昇さ
せて凝縮点を検知する。
【００２６】図１０は、ペルチエ素子を冷却・加熱手段
に加え熱電対としても用いた例を示す。ペルチエ素子を
冷却・加熱手段として用いることと測定法については図
７のものと同様であるが、この例ではペルチエ素子回路
の電源をオフとしその時の電圧（V）より蒸気と接する
金属表面Ｓ部の温度を検知する。この場合、センサの小
型化によりレスポンスの向上とコスト低減が図れる。
に加え熱電対としても用いた例を示す。ペルチエ素子を
冷却・加熱手段として用いることと測定法については図
７のものと同様であるが、この例ではペルチエ素子回路
の電源をオフとしその時の電圧（V）より蒸気と接する
金属表面Ｓ部の温度を検知する。この場合、センサの小
型化によりレスポンスの向上とコスト低減が図れる。
【００２７】図１１はHe-Neレーザを用いて蒸気濃度を
検知する例であり、２０はレーザ発振器、２１はチョッ
パ、２２はフィルタ、２３は検知器である。この場合、
炭化水素系の蒸気が波長3.3μｍ付近の電磁波を吸収す
る吸光特性を利用して、例えば波長3.392μｍのレーザ
を蒸気通路の蒸気中に透過させることで蒸気濃度を検出
する。なお蒸気濃度（モル濃度）の算出式は次のとおり
である。
検知する例であり、２０はレーザ発振器、２１はチョッ
パ、２２はフィルタ、２３は検知器である。この場合、
炭化水素系の蒸気が波長3.3μｍ付近の電磁波を吸収す
る吸光特性を利用して、例えば波長3.392μｍのレーザ
を蒸気通路の蒸気中に透過させることで蒸気濃度を検出
する。なお蒸気濃度（モル濃度）の算出式は次のとおり
である。
【００２８】ｃ=−１／（ε・ｄ）Log（Ｉ／ＩO） ただし、ｃ：吸収気体モル濃度（mol／cm3）， ε:モル消光係数（cm2/mol）， ＩO：入射光強度， Ｉ：透過光強度， ｄ：吸収気体行路長（cm） 次に、本発明の第２の実施形態を図１２に示す。この実
施形態は、蒸発器１０２下流側の濃度センサ６００と流
量センサ６０１との間に熱面蒸発器６０３を設けた点で
第１の実施形態と異なる。第１の実施形態では、ＭｅＯ
Ｈ（低沸点成分）濃度の上昇に伴い補正係数αの許容領
域が狭まり、ある濃度を超えると許容領域が無くなる可
能性がある。これに対して、この実施形態では熱面蒸発
器６０３を備えたことによりＭｅＯＨ（低沸点成分）濃
度に応じて水またはメタノールを蒸発させ混合器１８０
への蒸気濃度をより適正に保つことが可能となる。前記
構成以外は第１の実施形態と同一であるので、同一の部
分に同一の符号を付してその説明を省略する。
施形態は、蒸発器１０２下流側の濃度センサ６００と流
量センサ６０１との間に熱面蒸発器６０３を設けた点で
第１の実施形態と異なる。第１の実施形態では、ＭｅＯ
Ｈ（低沸点成分）濃度の上昇に伴い補正係数αの許容領
域が狭まり、ある濃度を超えると許容領域が無くなる可
能性がある。これに対して、この実施形態では熱面蒸発
器６０３を備えたことによりＭｅＯＨ（低沸点成分）濃
度に応じて水またはメタノールを蒸発させ混合器１８０
への蒸気濃度をより適正に保つことが可能となる。前記
構成以外は第１の実施形態と同一であるので、同一の部
分に同一の符号を付してその説明を省略する。
【００２９】図１３は前記第２の実施形態のコントロー
ラ４０１により周期的に実行される制御プログラムの処
理内容を示している。以下、順を追って本制御動作にお
ける処理内容を説明する。 Ｓ１：コントローラ４０１から送られる改質システムの
運転負荷信号４０２を読み込む。 Ｓ２：前記運転負荷信号４０２に基づき、必要な流量の
液体燃料を蒸発器１０２に供給する。 Ｓ３：濃度センサ６００の蒸気濃度の信号値を読み込
む。 Ｓ４：流量センサ６０１の蒸気流量信号を読み込む。 Ｓ５：前記蒸気濃度と蒸気流量とから、液面蒸発器６０
３での水の液面蒸発量を算出する。 Ｓ６：前記蒸気濃度と蒸気流量とから、液面蒸発器６０
３でのメタノールの液面蒸発量を算出する。 Ｓ７：前記算出した水とメタノールの蒸発量相当分を供
給する。
ラ４０１により周期的に実行される制御プログラムの処
理内容を示している。以下、順を追って本制御動作にお
ける処理内容を説明する。 Ｓ１：コントローラ４０１から送られる改質システムの
運転負荷信号４０２を読み込む。 Ｓ２：前記運転負荷信号４０２に基づき、必要な流量の
液体燃料を蒸発器１０２に供給する。 Ｓ３：濃度センサ６００の蒸気濃度の信号値を読み込
む。 Ｓ４：流量センサ６０１の蒸気流量信号を読み込む。 Ｓ５：前記蒸気濃度と蒸気流量とから、液面蒸発器６０
３での水の液面蒸発量を算出する。 Ｓ６：前記蒸気濃度と蒸気流量とから、液面蒸発器６０
３でのメタノールの液面蒸発量を算出する。 Ｓ７：前記算出した水とメタノールの蒸発量相当分を供
給する。
【００３０】以上の処理により、混合器１８０に供給す
る蒸気濃度がより適正化される。
る蒸気濃度がより適正化される。
【００３１】なお、燃料改質器に供給されるガスの温度
を検知し前記の濃度同様、酸素を含むガスの流量を補正
する構成とすることにより、燃料改質器に供給されるガ
スの温度が変化しても、燃料電池で使用可能なＣＯ濃度
に低減することが可能である。すなわち、燃料改質器に
供給される気体燃料ないしは液体燃料の蒸気の温度、前
記燃料改質器に供給される酸素を含む気体の温度、前記
気体燃料ないしは液体燃料の蒸気と前記酸素を含む気体
とが混合された気体の温度の少なくとも一つの温度を検
出する手段とを設け、該温度を検出する手段の信号値に
応じて、前記気体燃料ないしは液体燃料の蒸気の流量に
対する前記酸素を含む気体の流量の比率を補正し、該補
正された比率に応じて前記酸素を含む気体を供給する構
成とすることにより、ＣＯ濃度を所要限度にまで低減し
た改質ガスを供給することができる。
を検知し前記の濃度同様、酸素を含むガスの流量を補正
する構成とすることにより、燃料改質器に供給されるガ
スの温度が変化しても、燃料電池で使用可能なＣＯ濃度
に低減することが可能である。すなわち、燃料改質器に
供給される気体燃料ないしは液体燃料の蒸気の温度、前
記燃料改質器に供給される酸素を含む気体の温度、前記
気体燃料ないしは液体燃料の蒸気と前記酸素を含む気体
とが混合された気体の温度の少なくとも一つの温度を検
出する手段とを設け、該温度を検出する手段の信号値に
応じて、前記気体燃料ないしは液体燃料の蒸気の流量に
対する前記酸素を含む気体の流量の比率を補正し、該補
正された比率に応じて前記酸素を含む気体を供給する構
成とすることにより、ＣＯ濃度を所要限度にまで低減し
た改質ガスを供給することができる。
【図１】本発明による改質システムの第１の実施形態の
概略構成図。
概略構成図。
【図２】前記第１の実施形態の制御動作内容を表す流れ
図。
図。
【図３】ＡＴＲ出口部の未燃メタノール濃度と蒸気濃度
との関係を表す特性図。
との関係を表す特性図。
【図４】ＡＴＲ出口部のＣＯ濃度と蒸気濃度との関係を
表す特性図。
表す特性図。
【図５】発生蒸気濃度に応じてＰＯＸ率補正係数を与え
るマップの説明図。
るマップの説明図。
【図６】蒸気流量とＰＯＸ率とから供給空気流量を与え
るマップの説明図。
るマップの説明図。
【図７】蒸気濃度検出手段に関する第１の実施形態の概
略構成図。
略構成図。
【図８】前記濃度検出手段による濃度検出手法に用いる
温度特性の説明図。
温度特性の説明図。
【図９】前記濃度検出手段による濃度検出手法に用いる
相変化特性の説明図。
相変化特性の説明図。
【図１０】蒸気濃度検出手段に関する第２の実施形態の
概略構成図。
概略構成図。
【図１１】蒸気濃度検出手段に関する第３の実施形態の
概略構成図。
概略構成図。
【図１２】本発明による改質システムの第２の実施形態
の概略構成図。
の概略構成図。
【図１３】前記第２の実施形態の制御動作内容を表す流
れ図。
れ図。
１００ 燃料タンク １０２ 蒸発器 １０３ ＡＴＲ １０４ 空気圧縮器 １０５ シフト反応器 １０６ ＰＲＯＸ反応器 １０７ 燃焼器 １８０ 混合器 ２００ 燃料電池 ４０１ コントローラ ６００ 濃度センサ ６０１ 流量センサ ６０３ 熱面蒸発器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宇高 義郎 神奈川県横浜市都筑区中川三丁目７番地25 号 Ｆターム(参考） 4G040 EA02 EA06 EB03 EB41 EB43 4G140 EA02 EA06 EB03 EB41 EB43 5H026 AA06 5H027 AA06 BA08 BC03 KK22 KK31 MM04 MM14
Claims (5)
- 【請求項１】液体燃料と水の混合液から成る原燃料蒸気
を生成する蒸発器と前記原燃料蒸気と酸素を含む気体と
を用いて、水素を含む改質ガスを生成する燃料改質器
と、前記改質器に供給する酸素を含む気体の量を制御す
る手段とを備える燃料改質システムにおいて、前記原燃
料蒸気の量を検出する手段と、前記原燃料蒸気中の水蒸
気の濃度を検出する手段とを有し、前記水蒸気の濃度と
原燃料蒸気の量に基づき前記酸素を含む気体の量を制御
する燃料改質システム。 - 【請求項２】前記請求項１に記載の燃料改質システムに
おいて、前記水蒸気の濃度に基づき、前記原燃料中の液
体燃料の量と改質器に供給される酸素を含む気体の量の
比率を所定値から補正し、前記補正した比率に基づいて
前記酸素を含む気体の量を算出する燃料改質システム。 - 【請求項３】前記請求項１または請求項２に記載の燃料
改質システムにおいて、水または液体燃料を熱面加熱に
より蒸発し改質器に供給する手段を備え、前記検出した
水蒸気の濃度が所定の濃度となる量の水または液体燃料
を供給する燃料改質システム。 - 【請求項４】前記請求項１から請求項３のいずれかに記
載の燃料改質システムにおいて、前記水蒸気の濃度を検
出する手段として、ペルチェ素子を冷却、加熱、熱電対
として機能させた濃度センサを用いた燃料改質システ
ム。 - 【請求項５】前記請求項１から請求項３のいずれかに記
載の燃料改質システムにおいて、前記水蒸気の濃度を検
出する手段として、ヘリウムネオンレーザを用いた燃料
改質システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001031758A JP4610097B2 (ja) | 2001-02-08 | 2001-02-08 | 燃料改質システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001031758A JP4610097B2 (ja) | 2001-02-08 | 2001-02-08 | 燃料改質システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002241104A true JP2002241104A (ja) | 2002-08-28 |
| JP4610097B2 JP4610097B2 (ja) | 2011-01-12 |
Family
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001031758A Expired - Fee Related JP4610097B2 (ja) | 2001-02-08 | 2001-02-08 | 燃料改質システム |
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007087691A (ja) * | 2005-09-21 | 2007-04-05 | Univ Of Yamanashi | 燃料電池セルおよび燃料電池反応計測装置 |
| WO2019021482A1 (ja) * | 2017-07-28 | 2019-01-31 | 日産自動車株式会社 | 燃料電池システム及びその制御方法 |
| JP2019079689A (ja) * | 2017-10-24 | 2019-05-23 | 日産自動車株式会社 | 燃料電池システムおよび燃料電池システムの制御方法 |
| JP2020009723A (ja) * | 2018-07-12 | 2020-01-16 | 日産自動車株式会社 | 燃料電池システムおよび燃料電池システムの制御方法 |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61149853A (ja) * | 1984-12-25 | 1986-07-08 | Yamatake Honeywell Co Ltd | 湿度検出装置 |
| JPH03502726A (ja) * | 1988-02-14 | 1991-06-20 | ルーコズ ヴァルタ | 集積光学干渉法 |
| JPH03252062A (ja) * | 1990-03-01 | 1991-11-11 | Fuji Electric Co Ltd | 燃料電池発電装置 |
| JPH1179703A (ja) * | 1997-09-04 | 1999-03-23 | Aisin Seiki Co Ltd | 燃料電池用改質装置 |
| JPH1183665A (ja) * | 1997-09-05 | 1999-03-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 水蒸気検知装置 |
| JP2000053403A (ja) * | 1998-08-03 | 2000-02-22 | Toyota Motor Corp | 改質器の制御装置 |
| JP2000063105A (ja) * | 1998-08-12 | 2000-02-29 | Honda Motor Co Ltd | 燃料改質装置 |
| JP2000283938A (ja) * | 1998-11-13 | 2000-10-13 | General Electric Co <Ge> | 露点センサー |
| JP2001010803A (ja) * | 1999-06-21 | 2001-01-16 | Toyota Motor Corp | 改質器の制御装置 |
-
2001
- 2001-02-08 JP JP2001031758A patent/JP4610097B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61149853A (ja) * | 1984-12-25 | 1986-07-08 | Yamatake Honeywell Co Ltd | 湿度検出装置 |
| JPH03502726A (ja) * | 1988-02-14 | 1991-06-20 | ルーコズ ヴァルタ | 集積光学干渉法 |
| JPH03252062A (ja) * | 1990-03-01 | 1991-11-11 | Fuji Electric Co Ltd | 燃料電池発電装置 |
| JPH1179703A (ja) * | 1997-09-04 | 1999-03-23 | Aisin Seiki Co Ltd | 燃料電池用改質装置 |
| JPH1183665A (ja) * | 1997-09-05 | 1999-03-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 水蒸気検知装置 |
| JP2000053403A (ja) * | 1998-08-03 | 2000-02-22 | Toyota Motor Corp | 改質器の制御装置 |
| JP2000063105A (ja) * | 1998-08-12 | 2000-02-29 | Honda Motor Co Ltd | 燃料改質装置 |
| JP2000283938A (ja) * | 1998-11-13 | 2000-10-13 | General Electric Co <Ge> | 露点センサー |
| JP2001010803A (ja) * | 1999-06-21 | 2001-01-16 | Toyota Motor Corp | 改質器の制御装置 |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007087691A (ja) * | 2005-09-21 | 2007-04-05 | Univ Of Yamanashi | 燃料電池セルおよび燃料電池反応計測装置 |
| JP4677604B2 (ja) * | 2005-09-21 | 2011-04-27 | 国立大学法人山梨大学 | 燃料電池セルおよび燃料電池反応計測装置 |
| WO2019021482A1 (ja) * | 2017-07-28 | 2019-01-31 | 日産自動車株式会社 | 燃料電池システム及びその制御方法 |
| CN110959214A (zh) * | 2017-07-28 | 2020-04-03 | 日产自动车株式会社 | 燃料电池系统及其控制方法 |
| JPWO2019021482A1 (ja) * | 2017-07-28 | 2020-06-18 | 日産自動車株式会社 | 燃料電池システム及びその制御方法 |
| CN110959214B (zh) * | 2017-07-28 | 2020-11-13 | 日产自动车株式会社 | 燃料电池系统及其控制方法 |
| US11108067B2 (en) | 2017-07-28 | 2021-08-31 | Nissan Motor Co., Ltd. | Fuel cell system and method for controlling same |
| JP2019079689A (ja) * | 2017-10-24 | 2019-05-23 | 日産自動車株式会社 | 燃料電池システムおよび燃料電池システムの制御方法 |
| JP7087341B2 (ja) | 2017-10-24 | 2022-06-21 | 日産自動車株式会社 | 燃料電池システムおよび燃料電池システムの制御方法 |
| JP2020009723A (ja) * | 2018-07-12 | 2020-01-16 | 日産自動車株式会社 | 燃料電池システムおよび燃料電池システムの制御方法 |
| JP7176263B2 (ja) | 2018-07-12 | 2022-11-22 | 日産自動車株式会社 | 燃料電池システムおよび燃料電池システムの制御方法 |
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|---|---|
| JP4610097B2 (ja) | 2011-01-12 |
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