JP2002239696A - 連続鋳造における２次冷却方法 - Google Patents
連続鋳造における２次冷却方法Info
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- JP2002239696A JP2002239696A JP2001038958A JP2001038958A JP2002239696A JP 2002239696 A JP2002239696 A JP 2002239696A JP 2001038958 A JP2001038958 A JP 2001038958A JP 2001038958 A JP2001038958 A JP 2001038958A JP 2002239696 A JP2002239696 A JP 2002239696A
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Abstract
(57)【要約】
【課 題】 ガイドロールの焼き付きや変形を防止して
操業を安定させ、しかも鋳片の表面割れを防止できる連
続鋳造における２次冷却方法を提供する。 【解決手段】 鋳片の表面温度が鋳片割れ限界温度以上
で、かつガイドロールの温度が耐熱限界温度以下となる
ように２次冷却水の吹き付け時間および停止時間を調整
する。
操業を安定させ、しかも鋳片の表面割れを防止できる連
続鋳造における２次冷却方法を提供する。 【解決手段】 鋳片の表面温度が鋳片割れ限界温度以上
で、かつガイドロールの温度が耐熱限界温度以下となる
ように２次冷却水の吹き付け時間および停止時間を調整
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、湾曲形あるいは垂
直−曲げ形の連続鋳造設備を用いて連続鋳造を行なう際
の２次冷却方法に関する。
直−曲げ形の連続鋳造設備を用いて連続鋳造を行なう際
の２次冷却方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造によって鋳片を製造する場合、
まず鋳型内に注入された溶鋼が鋳型と接触して冷却さ
れ、凝固層（以下、凝固シェルという）を形成する。こ
うして溶鋼を連続的に鋳型内に注入しながら、凝固シェ
ルが周囲に形成され、中心部に溶鋼が残存する鋳片を下
方へ引き抜く。さらに、鋳型下方に配設された複数個の
ガイドロールの間隙からスプレーノズルを介して冷却水
を鋳片に吹き付けて冷却する。一般にこの冷却水による
冷却を２次冷却と称している。
まず鋳型内に注入された溶鋼が鋳型と接触して冷却さ
れ、凝固層（以下、凝固シェルという）を形成する。こ
うして溶鋼を連続的に鋳型内に注入しながら、凝固シェ
ルが周囲に形成され、中心部に溶鋼が残存する鋳片を下
方へ引き抜く。さらに、鋳型下方に配設された複数個の
ガイドロールの間隙からスプレーノズルを介して冷却水
を鋳片に吹き付けて冷却する。一般にこの冷却水による
冷却を２次冷却と称している。
【０００３】湾曲形あるいは垂直−曲げ形の連続鋳造設
備では、鋳型下方に配設された複数個のガイドロールに
よって鋳片を湾曲させてパスラインを変更する。その
後、ガイドロールの下流側に配設されたピンチロールに
よって鋳片を矯正した後、所定の長さに切断して後工程
へ送給する。２次冷却において鋳片に吹き付ける冷却水
（以下、２次冷却水という）を過剰に使用すると、鋳片
の表面温度が大きく低下する。そのためピンチロールを
用いて鋳片を矯正する際に、鋳片の表面に割れが発生す
る。鋳片の表面割れを防止するためには、鋳片の過冷却
を抑制する必要がある。
備では、鋳型下方に配設された複数個のガイドロールに
よって鋳片を湾曲させてパスラインを変更する。その
後、ガイドロールの下流側に配設されたピンチロールに
よって鋳片を矯正した後、所定の長さに切断して後工程
へ送給する。２次冷却において鋳片に吹き付ける冷却水
（以下、２次冷却水という）を過剰に使用すると、鋳片
の表面温度が大きく低下する。そのためピンチロールを
用いて鋳片を矯正する際に、鋳片の表面に割れが発生す
る。鋳片の表面割れを防止するためには、鋳片の過冷却
を抑制する必要がある。
【０００４】ガイドロールは、変形等を防止して操業を
安定させるために冷却水によって冷却されている。ガイ
ドロールの表面に冷却水（以下、ロール表面冷却水とい
う）を吹き付けてガイドロールを冷却する場合は、その
ロール表面冷却水によって鋳片も冷却される。鋳片の過
冷却を防止するためにロール表面冷却水の吹き付けを停
止すると、ガイドロールの熱負荷が増大してガイドロー
ルの温度が上昇し、ガイドロールの表面にクラックが発
生したり、ガイドロールが変形する原因になる。
安定させるために冷却水によって冷却されている。ガイ
ドロールの表面に冷却水（以下、ロール表面冷却水とい
う）を吹き付けてガイドロールを冷却する場合は、その
ロール表面冷却水によって鋳片も冷却される。鋳片の過
冷却を防止するためにロール表面冷却水の吹き付けを停
止すると、ガイドロールの熱負荷が増大してガイドロー
ルの温度が上昇し、ガイドロールの表面にクラックが発
生したり、ガイドロールが変形する原因になる。
【０００５】特開平11-10298号公報には、連続鋳造設備
が開示されている。この技術は、ガイドロール内部を流
通する冷却水（以下、ロール内部冷却水という）でガイ
ドロールを冷却することによって、２次冷却における鋳
片の過冷却を防止しようとするものである。しかしこの
方法では、ロール内部冷却水を流通させるためにガイド
ロールの内部構造が複雑となり、メンテナンス費用が増
大するという問題があった。
が開示されている。この技術は、ガイドロール内部を流
通する冷却水（以下、ロール内部冷却水という）でガイ
ドロールを冷却することによって、２次冷却における鋳
片の過冷却を防止しようとするものである。しかしこの
方法では、ロール内部冷却水を流通させるためにガイド
ロールの内部構造が複雑となり、メンテナンス費用が増
大するという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記のような
問題を解消し、ガイドロールのクラックや変形を防止し
て操業を安定させ、しかも鋳片の表面割れを防止できる
連続鋳造における２次冷却方法を提供することを目的と
する。
問題を解消し、ガイドロールのクラックや変形を防止し
て操業を安定させ、しかも鋳片の表面割れを防止できる
連続鋳造における２次冷却方法を提供することを目的と
する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋳片への２次
冷却水の吹き付けと停止を繰り返し行なう連続鋳造にお
ける２次冷却方法において、鋳片の表面温度が鋳片割れ
限界温度以上、かつガイドロールの温度が耐熱限界温度
以下となるように２次冷却水の吹き付け時間および停止
時間を調整する連続鋳造における２次冷却方法である。
冷却水の吹き付けと停止を繰り返し行なう連続鋳造にお
ける２次冷却方法において、鋳片の表面温度が鋳片割れ
限界温度以上、かつガイドロールの温度が耐熱限界温度
以下となるように２次冷却水の吹き付け時間および停止
時間を調整する連続鋳造における２次冷却方法である。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１は、本発明に用いる連続鋳造
設備の例を示す配置図である。図中の矢印は鋳片の引き
抜き方向を示す。鋳型３に注入された溶鋼４は、鋳型３
によって冷却されて凝固シェル５を形成する。こうして
周囲に凝固シェル５が形成され、中心部に未凝固の溶鋼
４が残存する鋳片６を連続的に引き抜く。そのとき、鋳
型３下方に配設された複数個のガイドロール７の間隙か
らスプレーノズルを介して２次冷却水８を鋳片６に吹き
付けて２次冷却を行なう。
設備の例を示す配置図である。図中の矢印は鋳片の引き
抜き方向を示す。鋳型３に注入された溶鋼４は、鋳型３
によって冷却されて凝固シェル５を形成する。こうして
周囲に凝固シェル５が形成され、中心部に未凝固の溶鋼
４が残存する鋳片６を連続的に引き抜く。そのとき、鋳
型３下方に配設された複数個のガイドロール７の間隙か
らスプレーノズルを介して２次冷却水８を鋳片６に吹き
付けて２次冷却を行なう。
【０００９】２次冷却においては、スプレーノズルに２
次冷却水を供給する配管のバルブを開閉することによっ
て、２次冷却水８の吹き付けと停止を繰り返し行なう。
２次冷却水８の吹き付けと停止の１サイクルの時間ｔ0
は、吹き付け時間ｔ1 と停止時間ｔ2 を用いて下記の
(1)式で表わされる。 ｔ0 ＝ｔ1 ＋ｔ2 ・・・(1) ｔ0 ：２次冷却水の吹き付けと停止の１サイクルの時間 ｔ1 ：２次冷却水の吹き付け時間 ｔ2 ：２次冷却水の停止時間 吹き付け時間ｔ1 において鋳片６に吹き付ける２次冷却
水の水量をＱw とすると、１サイクルの時間ｔ0 におけ
る見掛けの２次冷却水量ｑw は下記の (2)式で表わされ
る。
次冷却水を供給する配管のバルブを開閉することによっ
て、２次冷却水８の吹き付けと停止を繰り返し行なう。
２次冷却水８の吹き付けと停止の１サイクルの時間ｔ0
は、吹き付け時間ｔ1 と停止時間ｔ2 を用いて下記の
(1)式で表わされる。 ｔ0 ＝ｔ1 ＋ｔ2 ・・・(1) ｔ0 ：２次冷却水の吹き付けと停止の１サイクルの時間 ｔ1 ：２次冷却水の吹き付け時間 ｔ2 ：２次冷却水の停止時間 吹き付け時間ｔ1 において鋳片６に吹き付ける２次冷却
水の水量をＱw とすると、１サイクルの時間ｔ0 におけ
る見掛けの２次冷却水量ｑw は下記の (2)式で表わされ
る。
【００１０】 ｑw ＝Ｑw ×ｔ1 ／ｔ0 ・・・(2) ｑw ：１サイクルの時間ｔ0 における見掛けの２次冷却
水量 Ｑw ：吹き付け時間ｔ1 における２次冷却水量 (2)式中のｔ1 ／ｔ0 を冷却度ｘとすると、 (2)式は下
記の (3)式で表わされる。
水量 Ｑw ：吹き付け時間ｔ1 における２次冷却水量 (2)式中のｔ1 ／ｔ0 を冷却度ｘとすると、 (2)式は下
記の (3)式で表わされる。
【００１１】 ｑw ＝Ｑw ×ｘ ・・・(3) ｘ＝ｔ1 ／ｔ0 ＝ｔ1 ／（ｔ1 ＋ｔ2 ） ・・・(4) ｘ：冷却度 鋳片６の表面温度Ｔs は、見掛けの２次冷却水量ｑw ，
ロール表面冷却水量ｑr および鋳片６の移動速度Ｖの関
数として、下記の (5)式で表わされる。
ロール表面冷却水量ｑr および鋳片６の移動速度Ｖの関
数として、下記の (5)式で表わされる。
【００１２】 Ｔs ＝ｆ1 （ｑw ，ｑr ，Ｖ） ・・・(5) Ｔs ：鋳片の表面温度 ｑw ：見掛けの２次冷却水量 ｑr ：ロール表面冷却水量 Ｖ ：鋳片の移動速度 (5)式においてｑw は冷却度ｘの関数であるから、鋳片
６の表面温度Ｔs は冷却度ｘの関数となる。冷却度ｘは
０≦ｘ≦１の範囲の値であり、冷却度ｘと鋳片６の表面
温度Ｔs との関係は図２に示すような曲線となり、冷却
度ｘが大きいほど見掛けの２次冷却水量ｑw が大きくな
るので、鋳片６の表面温度Ｔs は低下する。なお冷却度
ｘ＝０は２次冷却水を常時停止している状態を示し、冷
却度ｘ＝１は２次冷却水を常時吹き付けている状態を示
す。
６の表面温度Ｔs は冷却度ｘの関数となる。冷却度ｘは
０≦ｘ≦１の範囲の値であり、冷却度ｘと鋳片６の表面
温度Ｔs との関係は図２に示すような曲線となり、冷却
度ｘが大きいほど見掛けの２次冷却水量ｑw が大きくな
るので、鋳片６の表面温度Ｔs は低下する。なお冷却度
ｘ＝０は２次冷却水を常時停止している状態を示し、冷
却度ｘ＝１は２次冷却水を常時吹き付けている状態を示
す。
【００１３】冷却度ｘが過大である場合は、２次冷却に
おいて鋳片６の表面が過剰に冷却されて熱間延性が低下
し、鋳片６をピンチロール９で矯正するときに表面割れ
が発生する。ピンチロール９による鋳片６の表面割れを
防止するために２次冷却の冷却度ｘを小さくすると、鋳
片６の表面温度Ｔs が上昇し、ガイドロール７の熱負荷
が増大して、ガイドロール７にクラックや変形が発生す
る。そこで、鋳片６の表面割れを防止し、かつガイドロ
ール７のクラックや変形を防止できる冷却度ｘの適正範
囲を求める必要がある。
おいて鋳片６の表面が過剰に冷却されて熱間延性が低下
し、鋳片６をピンチロール９で矯正するときに表面割れ
が発生する。ピンチロール９による鋳片６の表面割れを
防止するために２次冷却の冷却度ｘを小さくすると、鋳
片６の表面温度Ｔs が上昇し、ガイドロール７の熱負荷
が増大して、ガイドロール７にクラックや変形が発生す
る。そこで、鋳片６の表面割れを防止し、かつガイドロ
ール７のクラックや変形を防止できる冷却度ｘの適正範
囲を求める必要がある。
【００１４】まず鋳片６の表面割れを防止できる冷却度
ｘの範囲について説明する。あらかじめ実験を行なった
り、あるいは過去の実績に基づいて、鋳片６の成分やサ
イズごとに表面割れが発生する表面温度の限界値（以
下、鋳片割れ限界温度Ｔm という）を定めておく。図２
に示すように、 (5)式で表わされる鋳片６の表面温度Ｔ
s が、鋳片割れ限界温度Ｔm より低下するときの冷却度
の値をｘs とする。冷却度ｘの値がｘs 以下であれば鋳
片６の表面温度Ｔs が鋳片割れ限界温度Ｔm より高いの
で、表面割れは発生しない。つまり鋳片６の表面割れを
防止するために、冷却度ｘは下記の (6)式を満足する必
要がある。
ｘの範囲について説明する。あらかじめ実験を行なった
り、あるいは過去の実績に基づいて、鋳片６の成分やサ
イズごとに表面割れが発生する表面温度の限界値（以
下、鋳片割れ限界温度Ｔm という）を定めておく。図２
に示すように、 (5)式で表わされる鋳片６の表面温度Ｔ
s が、鋳片割れ限界温度Ｔm より低下するときの冷却度
の値をｘs とする。冷却度ｘの値がｘs 以下であれば鋳
片６の表面温度Ｔs が鋳片割れ限界温度Ｔm より高いの
で、表面割れは発生しない。つまり鋳片６の表面割れを
防止するために、冷却度ｘは下記の (6)式を満足する必
要がある。
【００１５】 ｘ≦ｘs ・・・(6) 次にガイドロール７のクラックや変形を防止できる冷却
度ｘの範囲について説明する。ガイドロール７の温度Ｔ
r は、見掛けの２次冷却水量ｑw ，ロール表面冷却水量
ｑr およびガイドロール７のサイズ，材質，使用時間の
関数として、下記の (7)式で表わされる。
度ｘの範囲について説明する。ガイドロール７の温度Ｔ
r は、見掛けの２次冷却水量ｑw ，ロール表面冷却水量
ｑr およびガイドロール７のサイズ，材質，使用時間の
関数として、下記の (7)式で表わされる。
【００１６】 Ｔr ＝ｆ1 （ｑw ，ｑr ，Ｄ，ｌ，ρ，λ，ｔu ） ・・・(7) Ｔr ：ガイドロールの温度 ｑw ：見掛けの２次冷却水量 ｑr ：ロール表面冷却水量 Ｄ ：ガイドロールの直径 ｌ ：ガイドロールの長さ ρ ：ガイドロールの密度 λ ：ガイドロールの熱伝導率 ｔu ：ガイドロールの使用時間 (7)式においてｑw は冷却度ｘの関数であるから、ガイ
ドロール７の温度Ｔrは冷却度ｘの関数となる。冷却度
ｘとガイドロール７の温度Ｔr との関係は図３に示すよ
うな曲線となり、冷却度ｘが大きいほど見掛けの２次冷
却水量ｑw が大きくなるので、ガイドロール７の温度Ｔ
r は低下する。
ドロール７の温度Ｔrは冷却度ｘの関数となる。冷却度
ｘとガイドロール７の温度Ｔr との関係は図３に示すよ
うな曲線となり、冷却度ｘが大きいほど見掛けの２次冷
却水量ｑw が大きくなるので、ガイドロール７の温度Ｔ
r は低下する。
【００１７】冷却度ｘが過小である場合は、鋳片６の表
面は冷却されず、ガイドロール７の熱負荷が増大し、ガ
イドロール７の変形やクラックが発生する。そこで、あ
らかじめ実験を行なったり、あるいは過去の実績に基づ
いて、ガイドロール７の材質やサイズごとに変形やクラ
ックの発生しない温度の限界値（以下、耐熱限界温度Ｔ
h という）を定めておく。図３に示すように、 (7)式で
表わされるガイドロール７の温度Ｔr が、耐熱限界温度
Ｔh より低下するときの冷却度をｘr とする。冷却度ｘ
がｘr 以上であれば、ガイドロール７の温度Ｔr が、耐
熱限界温度Ｔhより低いので、ガイドロール７の変形や
クラックは発生しない。つまりガイドロール７の変形や
クラックを防止するために、冷却度ｘは下記の (8)式を
満足する必要がある。
面は冷却されず、ガイドロール７の熱負荷が増大し、ガ
イドロール７の変形やクラックが発生する。そこで、あ
らかじめ実験を行なったり、あるいは過去の実績に基づ
いて、ガイドロール７の材質やサイズごとに変形やクラ
ックの発生しない温度の限界値（以下、耐熱限界温度Ｔ
h という）を定めておく。図３に示すように、 (7)式で
表わされるガイドロール７の温度Ｔr が、耐熱限界温度
Ｔh より低下するときの冷却度をｘr とする。冷却度ｘ
がｘr 以上であれば、ガイドロール７の温度Ｔr が、耐
熱限界温度Ｔhより低いので、ガイドロール７の変形や
クラックは発生しない。つまりガイドロール７の変形や
クラックを防止するために、冷却度ｘは下記の (8)式を
満足する必要がある。
【００１８】 ｘr ≦ｘ ・・・(8) したがって (6)式および (8)式から、鋳片６の表面割れ
を防止し、しかもガイドロール７のクラックや変形を防
止できる冷却度ｘの適正範囲は下記の (9)式の範囲とな
る。 ｘr ≦ｘ≦ｘs ・・・(9) 連続鋳造の操業においては、 (9)式のｘs は鋳片６の成
分やサイズごとに設定される値であり、ｘr はガイドロ
ール７の材質やサイズごとに設定される値である。した
がって、製造する鋳片６および使用するガイドロール７
に適したｘs とｘr を用いて冷却度ｘの適正範囲を決定
する。
を防止し、しかもガイドロール７のクラックや変形を防
止できる冷却度ｘの適正範囲は下記の (9)式の範囲とな
る。 ｘr ≦ｘ≦ｘs ・・・(9) 連続鋳造の操業においては、 (9)式のｘs は鋳片６の成
分やサイズごとに設定される値であり、ｘr はガイドロ
ール７の材質やサイズごとに設定される値である。した
がって、製造する鋳片６および使用するガイドロール７
に適したｘs とｘr を用いて冷却度ｘの適正範囲を決定
する。
【００１９】(4)式に示すように、冷却度ｘは２次冷却
水の吹き付け時間ｔ1 と２次冷却水の停止時間ｔ2 とに
よって決まる値であるから、冷却度ｘが所定の範囲を満
足するように、ｔ1 とｔ2 を調整して２次冷却を行なえ
ば、ガイドロール７のクラックや変形を防止して操業を
安定させ、しかも鋳片６をピンチロール９で矯正しても
表面割れを防止できる。
水の吹き付け時間ｔ1 と２次冷却水の停止時間ｔ2 とに
よって決まる値であるから、冷却度ｘが所定の範囲を満
足するように、ｔ1 とｔ2 を調整して２次冷却を行なえ
ば、ガイドロール７のクラックや変形を防止して操業を
安定させ、しかも鋳片６をピンチロール９で矯正しても
表面割れを防止できる。
【００２０】
【実施例】図１に示すような連続鋳造設備を用いて、 4
00×560mm のブルームの連続鋳造を行なった。ブルーム
の成分は、Ｃ：0.10mass％，Al：0.025 mass％，Nb：0.
030 mass％であった。この成分およびサイズの場合は、
ブルームの表面温度Ｔs が、鋳片割れ限界温度Ｔm より
低下するときの冷却度の値ｘs は 0.6である。
00×560mm のブルームの連続鋳造を行なった。ブルーム
の成分は、Ｃ：0.10mass％，Al：0.025 mass％，Nb：0.
030 mass％であった。この成分およびサイズの場合は、
ブルームの表面温度Ｔs が、鋳片割れ限界温度Ｔm より
低下するときの冷却度の値ｘs は 0.6である。
【００２１】一方、ガイドロール７はロール表面冷却水
によって冷却するロールを使用し、その直径は200mm ，
長さは800mm であり、材質は SUS630 であった。このガ
イドロール７の材質およびサイズの場合は、ガイドロー
ルの温度Ｔr が耐熱限界温度Ｔh より低下するときの冷
却度の値ｘr は 0.4である。したがって冷却度ｘの適正
範囲は 0.4〜0.6 の範囲となるので、２次冷却水の吹き
付け時間ｔ1 と停止時間ｔ2 を調整して、冷却度ｘが
0.5となるように２次冷却を行ないながら連続鋳造を行
なった。鋳造速度は 0.5〜1.0 ｍ／分とした。これを発
明例とする。
によって冷却するロールを使用し、その直径は200mm ，
長さは800mm であり、材質は SUS630 であった。このガ
イドロール７の材質およびサイズの場合は、ガイドロー
ルの温度Ｔr が耐熱限界温度Ｔh より低下するときの冷
却度の値ｘr は 0.4である。したがって冷却度ｘの適正
範囲は 0.4〜0.6 の範囲となるので、２次冷却水の吹き
付け時間ｔ1 と停止時間ｔ2 を調整して、冷却度ｘが
0.5となるように２次冷却を行ないながら連続鋳造を行
なった。鋳造速度は 0.5〜1.0 ｍ／分とした。これを発
明例とする。
【００２２】また比較例１として冷却度ｘが 0.1となる
ように２次冷却を行ないながらブルームの連続鋳造を行
なった。さらに比較例２として冷却度ｘが 0.8となるよ
うに２次冷却を行ないながらブルームの連続鋳造を行な
った。ブルームの成分およびサイズ、さらに使用したガ
イドロール７は、前記した発明例と同じであるから説明
を省略する。
ように２次冷却を行ないながらブルームの連続鋳造を行
なった。さらに比較例２として冷却度ｘが 0.8となるよ
うに２次冷却を行ないながらブルームの連続鋳造を行な
った。ブルームの成分およびサイズ、さらに使用したガ
イドロール７は、前記した発明例と同じであるから説明
を省略する。
【００２３】その結果、発明例のブルームには表面割れ
は発生せず、またガイドロール７のクラックや変形等の
トラブルも発生しなかった。一方、比較例１ではガイド
ロール７のクラックが発生し、比較例２ではブルームの
表面割れが発生した。
は発生せず、またガイドロール７のクラックや変形等の
トラブルも発生しなかった。一方、比較例１ではガイド
ロール７のクラックが発生し、比較例２ではブルームの
表面割れが発生した。
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、連続鋳造鋳片の表面割
れを防止し、しかもガイドロールの焼き付きや変形を防
止できるので、安定して操業できる。
れを防止し、しかもガイドロールの焼き付きや変形を防
止できるので、安定して操業できる。
【図１】本発明を適用する連続鋳造設備の例を示す配置
図である。
図である。
【図２】冷却度と鋳片の温度との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図３】冷却度とガイドロールの温度との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
１ 取鍋 ２ タンディッシュ ３ 鋳型 ４ 溶鋼 ５ 凝固シェル ６ 鋳片 ７ ガイドロール ８ ２次冷却水 ９ ピンチロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大島 健二 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 田中 芳幸 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 Ｆターム(参考） 4E004 KA01 KA12 MC02 MD01
Claims (1)
- 【請求項１】 鋳片への２次冷却水の吹き付けと停止を
繰り返し行なう連続鋳造における２次冷却方法におい
て、前記鋳片の表面温度が鋳片割れ限界温度以上、かつ
ガイドロールの温度が耐熱限界温度以下となるように前
記２次冷却水の吹き付け時間および停止時間を調整する
ことを特徴とする連続鋳造における２次冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001038958A JP3687547B2 (ja) | 2001-02-15 | 2001-02-15 | 連続鋳造における２次冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001038958A JP3687547B2 (ja) | 2001-02-15 | 2001-02-15 | 連続鋳造における２次冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002239696A true JP2002239696A (ja) | 2002-08-27 |
| JP3687547B2 JP3687547B2 (ja) | 2005-08-24 |
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ID=18901847
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001038958A Expired - Fee Related JP3687547B2 (ja) | 2001-02-15 | 2001-02-15 | 連続鋳造における２次冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3687547B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103894574A (zh) * | 2014-03-28 | 2014-07-02 | 首钢总公司 | 一种降低特厚板坯头坯判废率的二冷水启动方法 |
| WO2017221671A1 (ja) * | 2016-06-21 | 2017-12-28 | 株式会社日立製作所 | 冷却装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105414512A (zh) * | 2015-11-26 | 2016-03-23 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种倒角结晶器铸坯角部横裂纹的控制方法 |
-
2001
- 2001-02-15 JP JP2001038958A patent/JP3687547B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103894574A (zh) * | 2014-03-28 | 2014-07-02 | 首钢总公司 | 一种降低特厚板坯头坯判废率的二冷水启动方法 |
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