JP2002184443A - 燃料電池システム - Google Patents
燃料電池システムInfo
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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- Fuel Cell (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 そのときどきの水素供給量における最大限の
発電電力が得られ、さらに、燃料電池を構成する各セル
の電圧特性がばらついた場合でも電圧低下による過放電
を防止できる燃料電池システムを提供する。 【解決手段】 電圧調整手段２４により、燃料電池１０
を構成するセル１０ａの出力電圧が所定水素供給量にお
いて燃料電池１０の発電量が最大となる目標電圧ＶＢｏ
となるように電圧制御を行う。燃料電池１０を構成して
いるセル１０ａの出力電圧にばらつきがある場合には、
セル１０ａの出力電圧が、目標電圧ＶＢｏに平均セル電
圧ＶＢａと最低値である最低セル電圧ＶＢｍとの電圧差
ΔＶを加えた修正目標電圧ＶＢｏ′となるように電圧制
御を行う。
発電電力が得られ、さらに、燃料電池を構成する各セル
の電圧特性がばらついた場合でも電圧低下による過放電
を防止できる燃料電池システムを提供する。 【解決手段】 電圧調整手段２４により、燃料電池１０
を構成するセル１０ａの出力電圧が所定水素供給量にお
いて燃料電池１０の発電量が最大となる目標電圧ＶＢｏ
となるように電圧制御を行う。燃料電池１０を構成して
いるセル１０ａの出力電圧にばらつきがある場合には、
セル１０ａの出力電圧が、目標電圧ＶＢｏに平均セル電
圧ＶＢａと最低値である最低セル電圧ＶＢｍとの電圧差
ΔＶを加えた修正目標電圧ＶＢｏ′となるように電圧制
御を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、水素と酸素との化
学反応により電気エネルギー発生させる燃料電池からな
る燃料電池システムに関するもので、車両、船舶及びポ
ータブル発電器等の移動体に適用して有効である。
学反応により電気エネルギー発生させる燃料電池からな
る燃料電池システムに関するもので、車両、船舶及びポ
ータブル発電器等の移動体に適用して有効である。
【０００２】
【従来の技術】従来より、水素と酸素（空気）との電気
化学反応を利用して発電を行い、負荷に電力を供給する
燃料電池システムが知られている。例えば、電気自動車
に搭載される燃料電池システムでは、車両の走行パター
ン応じて燃料電池の発電電力を変更させる必要がある。
具体的には、燃料電池システムの制御装置により、車両
走行に必要な電力を発電するために必要な水素量および
酸素量を算出し、燃料電池に供給されるガス流量が必要
流量になるように、水素供給装置および空気供給装置に
指令が出力され、流量制御が行わる。
化学反応を利用して発電を行い、負荷に電力を供給する
燃料電池システムが知られている。例えば、電気自動車
に搭載される燃料電池システムでは、車両の走行パター
ン応じて燃料電池の発電電力を変更させる必要がある。
具体的には、燃料電池システムの制御装置により、車両
走行に必要な電力を発電するために必要な水素量および
酸素量を算出し、燃料電池に供給されるガス流量が必要
流量になるように、水素供給装置および空気供給装置に
指令が出力され、流量制御が行わる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、流量制御を
行っても燃料電池に供給されるガス流量が必要な流量に
至るまでに数秒程度の遅れがあるため、燃料電池の出力
が走行必要電力に至るまでに若干の遅れが生じる。一
方、現状の燃料電池システムでは、燃料電池の発電量が
そのときどきの水素供給量に対して最大限の発電量とな
るように制御は行われていない。
行っても燃料電池に供給されるガス流量が必要な流量に
至るまでに数秒程度の遅れがあるため、燃料電池の出力
が走行必要電力に至るまでに若干の遅れが生じる。一
方、現状の燃料電池システムでは、燃料電池の発電量が
そのときどきの水素供給量に対して最大限の発電量とな
るように制御は行われていない。
【０００４】また、燃料電池は構成単位であるセルが複
数積層されたスタック構造となっており、電気化学反応
で発生した水分の凝縮による有効電極面積の減少等によ
り各セルに均等に水素が供給されなくなることがある。
各セルは電気的に直列接続されており各セルには同じ電
流が流れるため、セル間で電圧分布が生じると最も電圧
が低いセルが０Ｖ以下まで到達して過放電することがあ
る。過放電の状態で大きな電流を流し続けると、セルを
構成している電解質膜が破損するという問題がある。
数積層されたスタック構造となっており、電気化学反応
で発生した水分の凝縮による有効電極面積の減少等によ
り各セルに均等に水素が供給されなくなることがある。
各セルは電気的に直列接続されており各セルには同じ電
流が流れるため、セル間で電圧分布が生じると最も電圧
が低いセルが０Ｖ以下まで到達して過放電することがあ
る。過放電の状態で大きな電流を流し続けると、セルを
構成している電解質膜が破損するという問題がある。
【０００５】本発明は、上記問題点に鑑み、そのときど
きの水素供給量における最大限の発電電力が得られる燃
料電池システムを提供することを第１の目的とし、さら
に、燃料電池を構成する各セルの電圧特性がばらついた
場合でも、電圧低下による過放電を防止できる燃料電池
システムを提供することを第２の目的とする。
きの水素供給量における最大限の発電電力が得られる燃
料電池システムを提供することを第１の目的とし、さら
に、燃料電池を構成する各セルの電圧特性がばらついた
場合でも、電圧低下による過放電を防止できる燃料電池
システムを提供することを第２の目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１に記載の発明では、水素と酸素の供給によ
り電力を発生する燃料電池（１０）を備え、負荷（２
０）に電力を供給するとともに前記負荷（２０）の要求
電力量に応じて燃料電池（１０）に対する水素供給量を
変更する燃料電池システムであって、燃料電池（１０）
の出力電圧を制御する電圧調整手段（２４）と、電圧調
整手段（２４）により燃料電池（１０）を構成するセル
（１０ａ）の出力電圧が所定セル電圧となるように電圧
制御を行う制御手段（３０）とを備えることを特徴とし
ている。
め、請求項１に記載の発明では、水素と酸素の供給によ
り電力を発生する燃料電池（１０）を備え、負荷（２
０）に電力を供給するとともに前記負荷（２０）の要求
電力量に応じて燃料電池（１０）に対する水素供給量を
変更する燃料電池システムであって、燃料電池（１０）
の出力電圧を制御する電圧調整手段（２４）と、電圧調
整手段（２４）により燃料電池（１０）を構成するセル
（１０ａ）の出力電圧が所定セル電圧となるように電圧
制御を行う制御手段（３０）とを備えることを特徴とし
ている。
【０００７】燃料電池（１０）では、供給される水素量
に関わらず、そのときどきの水素量に対する発電電力が
最大となるように発電電力を制御したときに、燃料電池
（１０）の電圧は所定値（ＶＢｏ）となる。このため、
請求項１のように、燃料電池（１０）の出力電圧を定電
圧制御を行うという簡単な手法で、そのときどきの水素
供給量における燃料電池（１０）の発電電力を最大限に
することが可能となる。
に関わらず、そのときどきの水素量に対する発電電力が
最大となるように発電電力を制御したときに、燃料電池
（１０）の電圧は所定値（ＶＢｏ）となる。このため、
請求項１のように、燃料電池（１０）の出力電圧を定電
圧制御を行うという簡単な手法で、そのときどきの水素
供給量における燃料電池（１０）の発電電力を最大限に
することが可能となる。
【０００８】燃料電池（１０）を構成するセル間で出力
電圧にばらつきがなければ、所定セル電圧は、請求項２
に記載の発明のように、所定水素供給量において前記燃
料電池（１０）の発電量が最大となる目標電圧（ＶＢ
ｏ）とすることができる。
電圧にばらつきがなければ、所定セル電圧は、請求項２
に記載の発明のように、所定水素供給量において前記燃
料電池（１０）の発電量が最大となる目標電圧（ＶＢ
ｏ）とすることができる。
【０００９】また、請求項３に記載の発明では、燃料電
池（１０）を構成しているすべてのセル（１０ａ）ある
いは燃料電池（１０）を構成しているセル（１０ａ）の
うち選択された複数個のセルの出力電圧を検出する電圧
検出手段（１７）を備え、所定セル電圧は、目標電圧
（ＶＢｏ）に電圧検出手段（１７）により検出したセル
出力電圧の平均値である平均セル電圧（ＶＢａ）と最低
値である最低セル電圧（ＶＢｍ）との電圧差（ΔＶ）を
加えた修正目標電圧（ＶＢｏ′）であることを特徴とし
ている。
池（１０）を構成しているすべてのセル（１０ａ）ある
いは燃料電池（１０）を構成しているセル（１０ａ）の
うち選択された複数個のセルの出力電圧を検出する電圧
検出手段（１７）を備え、所定セル電圧は、目標電圧
（ＶＢｏ）に電圧検出手段（１７）により検出したセル
出力電圧の平均値である平均セル電圧（ＶＢａ）と最低
値である最低セル電圧（ＶＢｍ）との電圧差（ΔＶ）を
加えた修正目標電圧（ＶＢｏ′）であることを特徴とし
ている。
【００１０】これにより、燃料電池（１０）を構成する
セル間で出力電圧のばらつきがある場合には、電圧が低
下したセル（１０ａ）の過放電を防止することができ
る。
セル間で出力電圧のばらつきがある場合には、電圧が低
下したセル（１０ａ）の過放電を防止することができ
る。
【００１１】また、請求項４に記載の発明では、燃料電
池（１０）の出力電流を検出する電流検出手段（１８）
と、燃料電池（１０）と並行に接続された２次電池（２
２）と、２次電池（２２）が供給することができる供給
可能電力を検出する充電量検出手段（２３）とを備え、
修正目標電圧と電流検出手段（１８）により検出した出
力電流とに基づいて、現在の水素供給量における燃料電
池の発電可能電力量を算出し、負荷（２０）の要求電力
量（Ｐｏ）が発電可能電力量を超える場合には、負荷
（２０）の要求電力量（Ｐｏ）に対して発電可能電力量
で不足する電力量を２次電池負担電力（Ｐｂａｔｔ）と
して２次電池（２２）から負荷（３０）に供給するよう
に構成されており、２次電池負担電力（Ｐｂａｔｔ）が
充電量検出手段（２３）で検出した２次電池（２２）の
供給可能電力より大きい場合には、要求電力量（Ｐｏ）
を発電可能電力量に供給可能電力量を加えた値に修正す
ることを特徴としている。
池（１０）の出力電流を検出する電流検出手段（１８）
と、燃料電池（１０）と並行に接続された２次電池（２
２）と、２次電池（２２）が供給することができる供給
可能電力を検出する充電量検出手段（２３）とを備え、
修正目標電圧と電流検出手段（１８）により検出した出
力電流とに基づいて、現在の水素供給量における燃料電
池の発電可能電力量を算出し、負荷（２０）の要求電力
量（Ｐｏ）が発電可能電力量を超える場合には、負荷
（２０）の要求電力量（Ｐｏ）に対して発電可能電力量
で不足する電力量を２次電池負担電力（Ｐｂａｔｔ）と
して２次電池（２２）から負荷（３０）に供給するよう
に構成されており、２次電池負担電力（Ｐｂａｔｔ）が
充電量検出手段（２３）で検出した２次電池（２２）の
供給可能電力より大きい場合には、要求電力量（Ｐｏ）
を発電可能電力量に供給可能電力量を加えた値に修正す
ることを特徴としている。
【００１２】このように、２次電池負担電力（Ｐｂａｔ
ｔ）が２次電池（２２）の供給可能電力より大きい場合
には走行目標電力（Ｐｏ）を修正することにより、２次
電池（２２）の保護を図ることができる。
ｔ）が２次電池（２２）の供給可能電力より大きい場合
には走行目標電力（Ｐｏ）を修正することにより、２次
電池（２２）の保護を図ることができる。
【００１３】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すも
のである。
する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すも
のである。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明を適用した実施形態
を図１〜図６に基づいて説明する。本実施形態は、本発
明の燃料電池システムを電気自動車に適用したものであ
る。
を図１〜図６に基づいて説明する。本実施形態は、本発
明の燃料電池システムを電気自動車に適用したものであ
る。
【００１５】図１は、本実施形態の燃料電池システムの
全体構成を示している。図１に示すように、本実施形態
の燃料電池システムには、燃料電池（ＦＣスタック）１
０、２次電池２２、ＤＣ／ＤＣコンバータ（電圧調整手
段）２４、制御部（ＥＣＵ）３０等が設けられ、車両走
行用モータ（負荷）２０に電力供給するように構成され
ている。
全体構成を示している。図１に示すように、本実施形態
の燃料電池システムには、燃料電池（ＦＣスタック）１
０、２次電池２２、ＤＣ／ＤＣコンバータ（電圧調整手
段）２４、制御部（ＥＣＵ）３０等が設けられ、車両走
行用モータ（負荷）２０に電力供給するように構成され
ている。
【００１６】ＦＣスタック１０は、固体高分子電解質型
の燃料電池であり、電解質膜が一対の電極で挟まれたセ
ルが多数積層されたスタック構造となっている。ＦＣス
タック１０の負極側には水素供給部１１より水素供給通
路１２を介して水素が供給され、正極側には空気供給部
１４より空気供給通路１５を介して空気（酸素）が供給
されるように構成されている。ＦＣスタック１０では、
以下の水素と酸素の電気化学反応が起こり電気エネルギ
が発生する。 （負極側）Ｈ2→２Ｈ+＋２ｅ- （正極側）２Ｈ+＋１／２Ｏ2 ＋２ｅ-→Ｈ2Ｏ 水素供給通路１２にはＦＣスタック１０に供給される水
素量Ｈを検出する水素流量検出装置１３が設けられてお
り、空気供給通路１５にはＦＣスタック１０に供給され
る空気量Ｏを検出する空気流量検出装置１６が設けられ
ている。水素流量検出装置１５および空気流量検出装置
１６は、それぞれのセンサ信号を制御部３０に出力す
る。
の燃料電池であり、電解質膜が一対の電極で挟まれたセ
ルが多数積層されたスタック構造となっている。ＦＣス
タック１０の負極側には水素供給部１１より水素供給通
路１２を介して水素が供給され、正極側には空気供給部
１４より空気供給通路１５を介して空気（酸素）が供給
されるように構成されている。ＦＣスタック１０では、
以下の水素と酸素の電気化学反応が起こり電気エネルギ
が発生する。 （負極側）Ｈ2→２Ｈ+＋２ｅ- （正極側）２Ｈ+＋１／２Ｏ2 ＋２ｅ-→Ｈ2Ｏ 水素供給通路１２にはＦＣスタック１０に供給される水
素量Ｈを検出する水素流量検出装置１３が設けられてお
り、空気供給通路１５にはＦＣスタック１０に供給され
る空気量Ｏを検出する空気流量検出装置１６が設けられ
ている。水素流量検出装置１５および空気流量検出装置
１６は、それぞれのセンサ信号を制御部３０に出力す
る。
【００１７】図２はＦＣスタック１０の拡大概略図を示
している。図２に示すようにＦＣスタック１０を構成す
る各セル１０ａは電気的に直列接続されている。ＦＣス
タック１０には、ＦＣスタック１０を構成するセル１０
ａの出力電圧値ＶＢを検出する電圧センサ（電圧検出手
段）１７と出力電流値ＩＢを検出する電流センサ（電流
検出手段）１８が設けられている。電圧センサ１７は、
ＦＣスタック１０を構成する各セル１０ａの電圧ＶＢ1
〜ＶＢｎを検出できるように構成されている。電圧セン
サ１７および電流センサ１８は、それぞれのセンサ信号
を制御部３０に出力する。制御部３０では、セル電圧Ｖ
Ｂ1〜ＶＢｎの平均値である平均セル電圧ＶＢａおよび
セル電圧ＶＢ1〜ＶＢｎの最低値である最低セル電圧Ｖ
Ｂｍが求められる。
している。図２に示すようにＦＣスタック１０を構成す
る各セル１０ａは電気的に直列接続されている。ＦＣス
タック１０には、ＦＣスタック１０を構成するセル１０
ａの出力電圧値ＶＢを検出する電圧センサ（電圧検出手
段）１７と出力電流値ＩＢを検出する電流センサ（電流
検出手段）１８が設けられている。電圧センサ１７は、
ＦＣスタック１０を構成する各セル１０ａの電圧ＶＢ1
〜ＶＢｎを検出できるように構成されている。電圧セン
サ１７および電流センサ１８は、それぞれのセンサ信号
を制御部３０に出力する。制御部３０では、セル電圧Ｖ
Ｂ1〜ＶＢｎの平均値である平均セル電圧ＶＢａおよび
セル電圧ＶＢ1〜ＶＢｎの最低値である最低セル電圧Ｖ
Ｂｍが求められる。
【００１８】ここで、図３に基づいてＦＣスタック１０
における水素供給量と出力特性との関係について説明す
る。図３（ａ）はＦＣスタック１０に対する水素供給量
を一定にした場合の電流−電圧特性ＩＶ１〜ＩＶ４を示
しており、図３（ｂ）はＦＣスタック１０に対する水素
供給量を一定にした場合の電力−電流特性ＩＰ１〜ＩＰ
３を示している。ＩＶ１とＩＰ１、ＩＶ２とＩＰ２、Ｉ
Ｖ３とＩＰ３はそれぞれ同じ水素供給量となっている。
なお、図３（ａ）中の曲線はＦＣスタック１０の出力電
力が等しくなる等電力曲線である。図３（ａ）中の電流
−電圧特性ＩＶ１〜ＩＶ４を延長した見かけ上の開放電
圧を理論開放電圧Ｖｏとする。
における水素供給量と出力特性との関係について説明す
る。図３（ａ）はＦＣスタック１０に対する水素供給量
を一定にした場合の電流−電圧特性ＩＶ１〜ＩＶ４を示
しており、図３（ｂ）はＦＣスタック１０に対する水素
供給量を一定にした場合の電力−電流特性ＩＰ１〜ＩＰ
３を示している。ＩＶ１とＩＰ１、ＩＶ２とＩＰ２、Ｉ
Ｖ３とＩＰ３はそれぞれ同じ水素供給量となっている。
なお、図３（ａ）中の曲線はＦＣスタック１０の出力電
力が等しくなる等電力曲線である。図３（ａ）中の電流
−電圧特性ＩＶ１〜ＩＶ４を延長した見かけ上の開放電
圧を理論開放電圧Ｖｏとする。
【００１９】図３（ａ）に示すように水素供給量が一定
の場合には、電流−電圧特性ＩＶ１〜ＩＶ４は直線状と
なる。また、図３（ｂ）に示すように水素供給量が一定
の場合には、電力−電流特性ＩＰ１〜ＩＰ３は放物線状
となる。従って、ある定められた水素流量に対して電力
特性がピークとなるように、すなわち発電量が最大にな
るように制御を行うのが最も発電効率がいいことが分か
る。
の場合には、電流−電圧特性ＩＶ１〜ＩＶ４は直線状と
なる。また、図３（ｂ）に示すように水素供給量が一定
の場合には、電力−電流特性ＩＰ１〜ＩＰ３は放物線状
となる。従って、ある定められた水素流量に対して電力
特性がピークとなるように、すなわち発電量が最大にな
るように制御を行うのが最も発電効率がいいことが分か
る。
【００２０】図３（ａ）および図３（ｂ）より、電流−
電圧特性ＩＶ１〜ＩＶ４がピークとなるのは、電流−電
圧特性ＩＶ１〜ＩＶ４が等電力曲線と接しているときで
あり、そのときの電圧値はいずれの水素流量でもほぼ一
定値（ＶＢｏ）となる。従って、ＦＣスタック１０を構
成する各セル１０ａの平均電圧ＶＢａを目標電圧ＶＢｏ
に保つように電圧制御すれば、常にそのときどきの水素
流量における最大効率で発電させることが可能となる。
電圧特性ＩＶ１〜ＩＶ４がピークとなるのは、電流−電
圧特性ＩＶ１〜ＩＶ４が等電力曲線と接しているときで
あり、そのときの電圧値はいずれの水素流量でもほぼ一
定値（ＶＢｏ）となる。従って、ＦＣスタック１０を構
成する各セル１０ａの平均電圧ＶＢａを目標電圧ＶＢｏ
に保つように電圧制御すれば、常にそのときどきの水素
流量における最大効率で発電させることが可能となる。
【００２１】目標電圧ＶＢｏは予め設定しておく。目標
電圧ＶＢｏは燃料電池の種類等によって可変する値であ
り、目標電圧ＶＢｏ＝理論開放電圧Ｖｏ／２で得られ
る。本実施形態では目標電圧ＶＢｏ＝０．７Ｖと設定す
る。
電圧ＶＢｏは燃料電池の種類等によって可変する値であ
り、目標電圧ＶＢｏ＝理論開放電圧Ｖｏ／２で得られ
る。本実施形態では目標電圧ＶＢｏ＝０．７Ｖと設定す
る。
【００２２】図４は、ＦＣスタック１０に対する水素供
給量を一定にしたときの電流−電圧特性のばらつきを示
している。ＩＶ１０はＦＣスタック全体のセル１０ａの
平均電圧におけるセル電流−電圧特性を示し、ＩＶ１
０′は最も電圧が低いセル１０ａにおける電流−電圧特
性を示している。同様に、ＩＶ２０およびＩＶ２０′は
水素量がより多い場合の電流−電圧特性のばらつきを示
している。
給量を一定にしたときの電流−電圧特性のばらつきを示
している。ＩＶ１０はＦＣスタック全体のセル１０ａの
平均電圧におけるセル電流−電圧特性を示し、ＩＶ１
０′は最も電圧が低いセル１０ａにおける電流−電圧特
性を示している。同様に、ＩＶ２０およびＩＶ２０′は
水素量がより多い場合の電流−電圧特性のばらつきを示
している。
【００２３】図４に示すように、ＦＣスタック１０を構
成する各セル１０ａに対して均等に水素が供給されない
等の理由により、水素供給量が一定であってもセル間で
出力電圧がばらつく場合がある。このような場合、各セ
ル１０ａは電気的に直列接続されているため、最低セル
電圧ＶＢｍ１、ＶＢｍ２が０Ｖ以下となった場合には過
放電を生じるおそれがある。
成する各セル１０ａに対して均等に水素が供給されない
等の理由により、水素供給量が一定であってもセル間で
出力電圧がばらつく場合がある。このような場合、各セ
ル１０ａは電気的に直列接続されているため、最低セル
電圧ＶＢｍ１、ＶＢｍ２が０Ｖ以下となった場合には過
放電を生じるおそれがある。
【００２４】これを防止するために、本実施形態では最
低セル電圧ＶＢｍ１、ＶＢｍ２が目標電圧ＶＢｏとなる
ように電圧制御を行う。このとき、例えばＩＶ１０では
平均セル電圧ＶＢａ１は目標電圧ＶＢｏからΔＶ１（＝
ＶＢａ１−ＶＢｍ１）だけシフトしている。従って、セ
ルの過放電を防止するためには、各セル１０ａの平均電
圧ＶＢａが、修正後の修正目標電圧ＶＢｏ′＝ＶＢｏ＋
ΔＶ１となるように電圧制御すればいいことがわかる。
低セル電圧ＶＢｍ１、ＶＢｍ２が目標電圧ＶＢｏとなる
ように電圧制御を行う。このとき、例えばＩＶ１０では
平均セル電圧ＶＢａ１は目標電圧ＶＢｏからΔＶ１（＝
ＶＢａ１−ＶＢｍ１）だけシフトしている。従って、セ
ルの過放電を防止するためには、各セル１０ａの平均電
圧ＶＢａが、修正後の修正目標電圧ＶＢｏ′＝ＶＢｏ＋
ΔＶ１となるように電圧制御すればいいことがわかる。
【００２５】ＦＣスタック１０にて発生した直流電力
は、インバータ２１で交流電流に変換され走行用モータ
２０に供給される。これにより、モータ２０は車輪駆動
力を発生させ車両を走行させる。また、本実施形態の燃
料電池システムでは、２次電池（バッテリ）２２がＦＣ
スタック１０と電気的に並列接続されており、ＦＣスタ
ック１０とともに２次電池２２からもモータ２０に電力
を供給するように構成されている。２次電池２２として
は、例えば一般的な鉛蓄電池を用いることができる。２
次電池２２には、２次電池２２の充電量（ＳＯＣ）を検
出するＳＯＣセンサ２３が設けられており、制御部３０
にＳＯＣ信号を出力する。
は、インバータ２１で交流電流に変換され走行用モータ
２０に供給される。これにより、モータ２０は車輪駆動
力を発生させ車両を走行させる。また、本実施形態の燃
料電池システムでは、２次電池（バッテリ）２２がＦＣ
スタック１０と電気的に並列接続されており、ＦＣスタ
ック１０とともに２次電池２２からもモータ２０に電力
を供給するように構成されている。２次電池２２として
は、例えば一般的な鉛蓄電池を用いることができる。２
次電池２２には、２次電池２２の充電量（ＳＯＣ）を検
出するＳＯＣセンサ２３が設けられており、制御部３０
にＳＯＣ信号を出力する。
【００２６】ＦＣスタック１０と２次電池２２とを並列
に接続してモータ２０に電力供給する場合、両者の電位
を等しくする必要がある。そこで、本実施形態では２次
電池２２側に電圧変換を行うＤＣ／ＤＣコンバータ２４
を設け、ＦＣスタック１０と２次電池２２の電圧が同じ
になるように、ＤＣ／ＤＣコンバータ２４にて電圧変換
を行っている。このような構成により、ＦＣスタック１
０と２次電池２２とで、モータ２０への電力供給分担を
行うことができる。
に接続してモータ２０に電力供給する場合、両者の電位
を等しくする必要がある。そこで、本実施形態では２次
電池２２側に電圧変換を行うＤＣ／ＤＣコンバータ２４
を設け、ＦＣスタック１０と２次電池２２の電圧が同じ
になるように、ＤＣ／ＤＣコンバータ２４にて電圧変換
を行っている。このような構成により、ＦＣスタック１
０と２次電池２２とで、モータ２０への電力供給分担を
行うことができる。
【００２７】本実施形態の燃料電池システムでは、車両
走行に必要となる走行目標電力Ｐｏに対してＦＣスタッ
ク１０からの電力で不足する場合には、２次電池２２よ
り不足分の電力が供給（放電）される。また、走行目標
電力Ｐｏに対してＦＣスタック１０からの電力が余剰す
る場合には、２次電池２２に余剰分の電力が蓄積（充
電）される。
走行に必要となる走行目標電力Ｐｏに対してＦＣスタッ
ク１０からの電力で不足する場合には、２次電池２２よ
り不足分の電力が供給（放電）される。また、走行目標
電力Ｐｏに対してＦＣスタック１０からの電力が余剰す
る場合には、２次電池２２に余剰分の電力が蓄積（充
電）される。
【００２８】本実施形態の燃料電池システムには、各種
制御を行う制御部３０が設けられている。制御部３０に
は、ＦＣスタック１０への水素供給量および空気供給
量、ＦＣスタック１０の出力電圧ＶＢおよび出力電流Ｉ
Ｂ、ＳＯＣ信号、アクセル開度、車速等が入力され、水
素供給部１１、空気供給部１４、インバータ２１、ＤＣ
／ＤＣコンバータ２４に制御信号を出力するように構成
されている。
制御を行う制御部３０が設けられている。制御部３０に
は、ＦＣスタック１０への水素供給量および空気供給
量、ＦＣスタック１０の出力電圧ＶＢおよび出力電流Ｉ
Ｂ、ＳＯＣ信号、アクセル開度、車速等が入力され、水
素供給部１１、空気供給部１４、インバータ２１、ＤＣ
／ＤＣコンバータ２４に制御信号を出力するように構成
されている。
【００２９】以下、本第１実施形態の燃料電池システム
の作動を図５、図６に基づいて説明する。図５はＦＣス
タック１０の電圧−電流特性を示す特性図であり、図６
は制御部３０が行う制御手順を示すフローチャートであ
る。
の作動を図５、図６に基づいて説明する。図５はＦＣス
タック１０の電圧−電流特性を示す特性図であり、図６
は制御部３０が行う制御手順を示すフローチャートであ
る。
【００３０】まず、アクセル開度、車速等の信号と車重
等の車両諸元に基づいて走行に必要となる走行目標電力
Ｐｏを算出する（ステップＳ１０）。本実施形態では、
走行目標電力Ｐｏを例えば１６０Ｗ／セルとする。
等の車両諸元に基づいて走行に必要となる走行目標電力
Ｐｏを算出する（ステップＳ１０）。本実施形態では、
走行目標電力Ｐｏを例えば１６０Ｗ／セルとする。
【００３１】次に、電圧センサ１７および電流センサ１
８により、ＦＣスタック１０の現在の出力電圧ＶＢおよ
び出力電流ＩＢを検出する（ステップＳ１１）。このと
き、ＦＣスタック１０を構成するセル１０ａの平均セル
電圧ＶＢａと最低セル電圧ＶＢｍが求められる。
８により、ＦＣスタック１０の現在の出力電圧ＶＢおよ
び出力電流ＩＢを検出する（ステップＳ１１）。このと
き、ＦＣスタック１０を構成するセル１０ａの平均セル
電圧ＶＢａと最低セル電圧ＶＢｍが求められる。
【００３２】次に、ＦＣスタック１０の現在の出力電圧
ＶＢおよび出力電流ＩＢから、現在の水素流量でＦＣス
タック１０が発電可能な最大電力Ｐｍａｘを算出する
（ステップＳ１２）。具体的には、図５において平均セ
ル電圧ＶＢａおよび電流ＩＢが電流−電圧特性ＩＶ上に
存在するとすれば、電流−電圧特性ＩＶが目標電圧ＶＢ
ｏに到達したときの電力値がＦＣスタック１０の発電可
能電力Ｐｍａｘとなる。
ＶＢおよび出力電流ＩＢから、現在の水素流量でＦＣス
タック１０が発電可能な最大電力Ｐｍａｘを算出する
（ステップＳ１２）。具体的には、図５において平均セ
ル電圧ＶＢａおよび電流ＩＢが電流−電圧特性ＩＶ上に
存在するとすれば、電流−電圧特性ＩＶが目標電圧ＶＢ
ｏに到達したときの電力値がＦＣスタック１０の発電可
能電力Ｐｍａｘとなる。
【００３３】次に、平均セル電圧ＶＢａと最低セル電圧
ＶＢｍとの電圧差ΔＶを、ΔＶ＝ＶＢａ−ＶＢｍで算出
する（ステップＳ１３）。本実施形態では、最低セル電
圧ＶＢｍが目標電圧ＶＢｏとなるように電圧制御が行わ
れる。従って、後述のステップＳ２１では、平均セル電
圧ＶＢａが目標電圧ＶＢｏにΔＶを加えた修正目標電圧
ＶＢｏ′になるように電圧制御が行われる。このとき、
ＦＣスタック１０の発電可能電力は、電圧ＶＢｏにおけ
る発電可能電力Ｐｍａｘから電圧ＶＢｏ′における発電
可能電力Ｐｍａｘ′となる。
ＶＢｍとの電圧差ΔＶを、ΔＶ＝ＶＢａ−ＶＢｍで算出
する（ステップＳ１３）。本実施形態では、最低セル電
圧ＶＢｍが目標電圧ＶＢｏとなるように電圧制御が行わ
れる。従って、後述のステップＳ２１では、平均セル電
圧ＶＢａが目標電圧ＶＢｏにΔＶを加えた修正目標電圧
ＶＢｏ′になるように電圧制御が行われる。このとき、
ＦＣスタック１０の発電可能電力は、電圧ＶＢｏにおけ
る発電可能電力Ｐｍａｘから電圧ＶＢｏ′における発電
可能電力Ｐｍａｘ′となる。
【００３４】なお、図４に示すように平均セル電圧ＶＢ
ａと最低セル電圧ＶＢｍとの差ΔＶは電流値によって異
なる。従って、ΔＶは最低セル電圧ＶＢｍが目標電圧Ｖ
Ｂｏであるときの平均セル電圧ＶＢａと最低セル電圧Ｖ
Ｂｍとの電圧差であることが望ましいが、必ずしも最低
セル電圧ＶＢｍが目標電圧ＶＢｏとなっていない場合も
ある。しかし、本実施形態の制御を繰り返し行うことに
より、最低セル電圧ＶＢｍが目標電圧ＶＢｏに近づいて
いくため、ΔＶも最低セル電圧ＶＢｍが目標電圧ＶＢｏ
であるときの平均セル電圧ＶＢａと最低セル電圧ＶＢｍ
との電圧差に近づいていくこととなる。
ａと最低セル電圧ＶＢｍとの差ΔＶは電流値によって異
なる。従って、ΔＶは最低セル電圧ＶＢｍが目標電圧Ｖ
Ｂｏであるときの平均セル電圧ＶＢａと最低セル電圧Ｖ
Ｂｍとの電圧差であることが望ましいが、必ずしも最低
セル電圧ＶＢｍが目標電圧ＶＢｏとなっていない場合も
ある。しかし、本実施形態の制御を繰り返し行うことに
より、最低セル電圧ＶＢｍが目標電圧ＶＢｏに近づいて
いくため、ΔＶも最低セル電圧ＶＢｍが目標電圧ＶＢｏ
であるときの平均セル電圧ＶＢａと最低セル電圧ＶＢｍ
との電圧差に近づいていくこととなる。
【００３５】次に、以下のステップＳ１４〜ステップ１
７で、ＦＣスタック１０の出力電力が、修正目標電圧Ｖ
Ｂｏ′において走行目標電力Ｐｏとなるように水素流量
制御が行われる。
７で、ＦＣスタック１０の出力電力が、修正目標電圧Ｖ
Ｂｏ′において走行目標電力Ｐｏとなるように水素流量
制御が行われる。
【００３６】まず、ＦＣスタック１０が走行目標電力Ｐ
ｏを出力するために必要となる電流ＩＢの増減分ΔＩＢ
を算出する（ステップＳ１４）。具体的には、ＦＣスタ
ック１０の発電電力を、修正目標電圧ＶＢｏ′における
発電可能電力Ｐｍａｘ′から走行目標電力Ｐｏまで推移
させるために必要となる電流ＩＢの増減分ΔＩＢを、Δ
ＩＢ＝（Ｐｏ−Ｐｍａｘ′）／（ＶＢｏ＋ΔＶ）で算出
する。
ｏを出力するために必要となる電流ＩＢの増減分ΔＩＢ
を算出する（ステップＳ１４）。具体的には、ＦＣスタ
ック１０の発電電力を、修正目標電圧ＶＢｏ′における
発電可能電力Ｐｍａｘ′から走行目標電力Ｐｏまで推移
させるために必要となる電流ＩＢの増減分ΔＩＢを、Δ
ＩＢ＝（Ｐｏ−Ｐｍａｘ′）／（ＶＢｏ＋ΔＶ）で算出
する。
【００３７】次に、電流ΔＩＢに対応する水素供給量の
増減分ΔＨおよび空気供給量（酸素量）の増減分ΔＯを
算出する（ステップＳ１５）。ＦＣスタック１０から取
り出すことのできる電流は水素供給量に比例しているの
で、ΔＩＢから電気化学的に変換することで求めること
ができる。
増減分ΔＨおよび空気供給量（酸素量）の増減分ΔＯを
算出する（ステップＳ１５）。ＦＣスタック１０から取
り出すことのできる電流は水素供給量に比例しているの
で、ΔＩＢから電気化学的に変換することで求めること
ができる。
【００３８】ここで、電流ΔＩＢを出力するために必要
な水素量ΔＨ（モル／秒）および酸素量ΔＯ（モル／
秒）の算出について説明する。ＦＣスタック１０を構成
する各セル１０ａでは、以下の電気化学反応が起こり電
流が発生する。 （負極側）Ｈ2→２Ｈ+＋２ｅ- （正極側）２Ｈ+＋１／２Ｏ2 ＋２ｅ-→Ｈ2Ｏ そして、ＦＣスタック１０の各セルでは、水素１モル／
秒および酸素０．５モル／秒から取り出せる電流は２×
９６５００Ａであり、これにセルの積層数を乗じた値が
ＦＣスタック１０全体から取り出せる電流である。従っ
て、目標電流値ΔＩＢを出力するために必要な水素量Δ
Ｈ（モル／秒）および酸素量ΔＯ（モル／秒）は、以下
の数式から求めることができる。但し、λH2：水素過剰
率、λO2：酸素過剰率とする。
な水素量ΔＨ（モル／秒）および酸素量ΔＯ（モル／
秒）の算出について説明する。ＦＣスタック１０を構成
する各セル１０ａでは、以下の電気化学反応が起こり電
流が発生する。 （負極側）Ｈ2→２Ｈ+＋２ｅ- （正極側）２Ｈ+＋１／２Ｏ2 ＋２ｅ-→Ｈ2Ｏ そして、ＦＣスタック１０の各セルでは、水素１モル／
秒および酸素０．５モル／秒から取り出せる電流は２×
９６５００Ａであり、これにセルの積層数を乗じた値が
ＦＣスタック１０全体から取り出せる電流である。従っ
て、目標電流値ΔＩＢを出力するために必要な水素量Δ
Ｈ（モル／秒）および酸素量ΔＯ（モル／秒）は、以下
の数式から求めることができる。但し、λH2：水素過剰
率、λO2：酸素過剰率とする。
【００３９】必要水素量ΔＨは、２×９６５００×（Δ
Ｈ／λH2）＝ΔＩＢとなり、従ってΔＨ＝（ΔＩＢ×λ
H2）／（２×９６５００）となる。また、必要酸素量Δ
Ｏは、２×９６５００×２×（ΔＯ／λO2）＝ΔＩＢと
なり、従ってΔＯ＝（ΔＩＢ×λO2）／（４×９６５０
０）となる。
Ｈ／λH2）＝ΔＩＢとなり、従ってΔＨ＝（ΔＩＢ×λ
H2）／（２×９６５００）となる。また、必要酸素量Δ
Ｏは、２×９６５００×２×（ΔＯ／λO2）＝ΔＩＢと
なり、従ってΔＯ＝（ΔＩＢ×λO2）／（４×９６５０
０）となる。
【００４０】次に、現在の水素供給量Ｈおよび空気供給
量Ｏを検出し、これらに増減分ΔＨ、ΔＯを加算するこ
とにより、目標水素供給量Ｈ′および目標空気供給量
Ｏ′を、Ｈ′＝Ｈ＋ΔＨおよびＯ′＝Ｏ＋ΔＯで算出す
る（ステップＳ１６）。
量Ｏを検出し、これらに増減分ΔＨ、ΔＯを加算するこ
とにより、目標水素供給量Ｈ′および目標空気供給量
Ｏ′を、Ｈ′＝Ｈ＋ΔＨおよびＯ′＝Ｏ＋ΔＯで算出す
る（ステップＳ１６）。
【００４１】次に、ＦＣスタック１０に対する水素供給
量が目標水素量Ｈ′となるように水素供給部１１の流量
制御を行う（ステップＳ１７）。同様に、ＦＣスタック
１０に対する空気供給量が目標空気量Ｏ′となるように
空気供給部１４の流量制御を行う。
量が目標水素量Ｈ′となるように水素供給部１１の流量
制御を行う（ステップＳ１７）。同様に、ＦＣスタック
１０に対する空気供給量が目標空気量Ｏ′となるように
空気供給部１４の流量制御を行う。
【００４２】以上のステップＳ１４〜ステップ１７で、
ＦＣスタック１０の出力電力が、修正目標電圧ＶＢｏ′
において走行目標電力Ｐｏとなるように水素流量制御が
行われるが、実際に水素流量が増加してＦＣスタック１
０の出力が変動するまでに若干遅れがある。そこで、以
下のステップＳ１８〜ステップＳ２２で、現在の水素供
給量においてＦＣスタック１０の発電量が最大となるよ
うに電力分配制御が行われる。
ＦＣスタック１０の出力電力が、修正目標電圧ＶＢｏ′
において走行目標電力Ｐｏとなるように水素流量制御が
行われるが、実際に水素流量が増加してＦＣスタック１
０の出力が変動するまでに若干遅れがある。そこで、以
下のステップＳ１８〜ステップＳ２２で、現在の水素供
給量においてＦＣスタック１０の発電量が最大となるよ
うに電力分配制御が行われる。
【００４３】まず、２次電池２２で負担する負担電力Ｐ
ｂａｔｔを、Ｐｂａｔｔ＝Ｐｏ−Ｐｍａｘ′で算出する
（ステップＳ１８）。走行目標電力Ｐｏに対して現在の
水素流量におけるＦＣスタック１０の発電可能電力Ｐｍ
ａｘ′で不足する場合は、２次電池２２より不足分の電
力が供給され、走行目標電力Ｐｏに対して発電可能電力
Ｐｍａｘ′で余剰する場合は、２次電池２２に余剰分の
電力が充電される。
ｂａｔｔを、Ｐｂａｔｔ＝Ｐｏ−Ｐｍａｘ′で算出する
（ステップＳ１８）。走行目標電力Ｐｏに対して現在の
水素流量におけるＦＣスタック１０の発電可能電力Ｐｍ
ａｘ′で不足する場合は、２次電池２２より不足分の電
力が供給され、走行目標電力Ｐｏに対して発電可能電力
Ｐｍａｘ′で余剰する場合は、２次電池２２に余剰分の
電力が充電される。
【００４４】次に、ＳＯＣセンサ２３にて２次電池２２
の充電量（ＳＯＣ）を検出し、２次電池２２の供給可能
電力（充電量）で２次電池負担電力Ｐｂａｔｔを負担で
きるか否かを判定する（ステップＳ１９）。すなわち、
予め設定されているＳＯＣと負担可能電力マップから判
定する。
の充電量（ＳＯＣ）を検出し、２次電池２２の供給可能
電力（充電量）で２次電池負担電力Ｐｂａｔｔを負担で
きるか否かを判定する（ステップＳ１９）。すなわち、
予め設定されているＳＯＣと負担可能電力マップから判
定する。
【００４５】この結果、２次電池２２の充電量で２次電
池負担電力Ｐｂａｔｔを負担できない場合には、走行目
標電力Ｐｏを、ＦＣスタック１０の発電可能電力Ｐｍａ
ｘ′に２次電池２２で負担できる電力を加えた電力に修
正する（ステップＳ２０）。修正後の走行目標電力Ｐ
ｏ′は、Ｐｏ′＝Ｐｍａｘ′＋Ｐｂａｔｔで得られる。
池負担電力Ｐｂａｔｔを負担できない場合には、走行目
標電力Ｐｏを、ＦＣスタック１０の発電可能電力Ｐｍａ
ｘ′に２次電池２２で負担できる電力を加えた電力に修
正する（ステップＳ２０）。修正後の走行目標電力Ｐ
ｏ′は、Ｐｏ′＝Ｐｍａｘ′＋Ｐｂａｔｔで得られる。
【００４６】次に、電力分配制御を行う（ステップＳ２
１）。ＦＣスタック１０側はＰｍａｘ′で発電し、２次
電池２２側は２次電池負担電力Ｐｂａｔｔを出力するよ
うにＤＣ／ＤＣコンバータ２４にて電力分配制御が行わ
れる。このとき、ＦＣスタック１０の平均セル電圧ＶＢ
ａは、修正目標電圧ＶＢｏ′となるように電圧制御され
る。
１）。ＦＣスタック１０側はＰｍａｘ′で発電し、２次
電池２２側は２次電池負担電力Ｐｂａｔｔを出力するよ
うにＤＣ／ＤＣコンバータ２４にて電力分配制御が行わ
れる。このとき、ＦＣスタック１０の平均セル電圧ＶＢ
ａは、修正目標電圧ＶＢｏ′となるように電圧制御され
る。
【００４７】次に、走行モータ２０を駆動するインバー
タ２１が走行目標電力Ｐｏ′で駆動するようにインバー
タ制御を行う（ステップＳ２２）。
タ２１が走行目標電力Ｐｏ′で駆動するようにインバー
タ制御を行う（ステップＳ２２）。
【００４８】以下、上記ステップＳ１０〜Ｓ２２が繰り
返し行われる。
返し行われる。
【００４９】このように本実施形態の燃料電池システム
によれば、水素供給量に対して電圧が低下したセル１０
ａの過放電を防止し、かつ、供給された水素量に対する
ＦＣスタック１０の発電効率を最大限にコントロールし
ながら２次電池２２とＦＣスタック１０の電力分配制御
を行うことが可能となる。
によれば、水素供給量に対して電圧が低下したセル１０
ａの過放電を防止し、かつ、供給された水素量に対する
ＦＣスタック１０の発電効率を最大限にコントロールし
ながら２次電池２２とＦＣスタック１０の電力分配制御
を行うことが可能となる。
【００５０】また、２次電池負担電力Ｐｂａｔｔが２次
電池２２の供給可能電力より大きい場合には、走行目標
電力Ｐｏを修正することにより、２次電池２２の保護を
図ることができる。
電池２２の供給可能電力より大きい場合には、走行目標
電力Ｐｏを修正することにより、２次電池２２の保護を
図ることができる。
【図１】上記実施形態の燃料電池システムの全体構成を
示す概念図である。
示す概念図である。
【図２】図１の燃料電池システムのＦＣスタック１０の
拡大概念図である。
拡大概念図である。
【図３】ＦＣスタックを構成するセルの出力電圧、出力
電流、出力電力の関係を示す特性図である。
電流、出力電力の関係を示す特性図である。
【図４】ＦＣスタックを構成するセルの出力電圧、出力
電流、出力電力の関係を示す特性図である。
電流、出力電力の関係を示す特性図である。
【図５】ＦＣスタックを構成するセルの出力電圧、出力
電流、出力電力の関係を示す特性図である。
電流、出力電力の関係を示す特性図である。
【図６】上記実施形態の燃料電池システムの制御手順を
示すフローチャートである。
示すフローチャートである。
１０…ＦＣスタック（燃料電池）、１７…電圧センサ
（セル電圧検出手段）、２０…走行用モータ（負荷）、
２１…インバータ、２２…２次電池、２３…ＳＯＣセン
サ、２４…ＤＣ／ＤＣコンバータ（電圧調整手段）、３
０…制御部。
（セル電圧検出手段）、２０…走行用モータ（負荷）、
２１…インバータ、２２…２次電池、２３…ＳＯＣセン
サ、２４…ＤＣ／ＤＣコンバータ（電圧調整手段）、３
０…制御部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡本 邦夫 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 Ｆターム(参考） 5H027 AA06 BA01 DD03 KK51 KK54 MM09 MM26
Claims (4)
- 【請求項１】 水素と酸素の供給により電力を発生する
燃料電池（１０）を備え、負荷（２０）に電力を供給す
るとともに前記負荷（２０）の要求電力量に応じて前記
燃料電池（１０）に対する水素供給量を変更する燃料電
池システムであって、 前記燃料電池（１０）の出力電圧を制御する電圧調整手
段（２４）と、 前記電圧調整手段（２４）により前記燃料電池（１０）
を構成するセル（１０ａ）の出力電圧が所定セル電圧と
なるように電圧制御を行う制御手段（３０）とを備える
ことを特徴とする燃料電池システム。 - 【請求項２】 前記所定セル電圧は、所定水素供給量に
おいて前記燃料電池（１０）の発電量が最大となる目標
電圧（ＶＢｏ）であることを特徴とする請求項１に記載
の燃料電池システム。 - 【請求項３】 前記燃料電池（１０）を構成しているす
べてのセル（１０ａ）あるいは前記燃料電池（１０）を
構成しているセル（１０ａ）のうち選択された複数個の
セルの出力電圧を検出する電圧検出手段（１７）を備
え、 前記所定セル電圧は、前記目標電圧（ＶＢｏ）に前記電
圧検出手段（１７）により検出した前記セル出力電圧の
平均値である平均セル電圧（ＶＢａ）と最低値である最
低セル電圧（ＶＢｍ）との電圧差（ΔＶ）を加えた修正
目標電圧（ＶＢｏ′）であることを特徴とする請求項１
に記載の燃料電池システム。 - 【請求項４】 前記燃料電池（１０）の出力電流を検出
する電流検出手段（１８）と、前記燃料電池（１０）と
並行に接続された２次電池（２２）と、前記２次電池
（２２）が供給することができる供給可能電力を検出す
る充電量検出手段（２３）とを備え、 前記修正目標電圧（ＶＢｏ′）と前記電流検出手段（１
８）にて検出した出力電流（ＩＢ）とに基づいて、現在
の水素供給量における前記燃料電池の発電可能電力量
（Ｐｍａｘ′）を算出し、 前記負荷（２０）の要求電力量（Ｐｏ）が前記発電可能
電力量を超える場合には、前記負荷（２０）の要求電力
量（Ｐｏ）に対して前記発電可能電力量で不足する電力
量を２次電池負担電力（Ｐｂａｔｔ）として前記２次電
池（２２）から前記負荷（３０）に供給するように構成
されており、 前記２次電池負担電力（Ｐｂａｔｔ）が前記充電量検出
手段（２３）で検出した前記２次電池（２２）の供給可
能電力より大きい場合には、前記要求電力量（Ｐｏ）を
前記発電可能電力量に前記供給可能電力量を加えた値に
修正することを特徴とする請求項３に記載の燃料電池シ
ステム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000382417A JP2002184443A (ja) | 2000-12-15 | 2000-12-15 | 燃料電池システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000382417A JP2002184443A (ja) | 2000-12-15 | 2000-12-15 | 燃料電池システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002184443A true JP2002184443A (ja) | 2002-06-28 |
Family
ID=18850242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000382417A Withdrawn JP2002184443A (ja) | 2000-12-15 | 2000-12-15 | 燃料電池システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002184443A (ja) |
Cited By (12)
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-
2000
- 2000-12-15 JP JP2000382417A patent/JP2002184443A/ja not_active Withdrawn
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