JP2002184420A - 燃料電池用セパレータ及びその製造方法 - Google Patents
燃料電池用セパレータ及びその製造方法Info
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- JP2002184420A JP2002184420A JP2001307187A JP2001307187A JP2002184420A JP 2002184420 A JP2002184420 A JP 2002184420A JP 2001307187 A JP2001307187 A JP 2001307187A JP 2001307187 A JP2001307187 A JP 2001307187A JP 2002184420 A JP2002184420 A JP 2002184420A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 黒鉛粉末と結着材とを含有する加熱加圧成形
体からなる燃料電池セパレータにおいて、耐破損性、嵩
密度等を低下させることなく結着材の含有量を低減化で
き、よって、導電性等のセパレータ性能を十分に発現さ
せ得る燃料電池用セパレータ、及びその製造方法を提供
する。 【構成】 黒鉛粉末と結着材とを含有する加熱加圧成形
体からなり、ＪＩＳ Ｋ７１７１に準拠して測定した曲
げ応力−たわみ曲線が、最大曲げ応力を示すまでのたわ
み下において、下記式(I) の関係を満たす燃料電池用セ
パレータ、 Ｅ1 ／Ｅ1/2 ≦０．７５ (I) 〔但し、Ｅ1 ＝（σ1 −σ1/2 ）／（ε1 −ε1/2 ） Ｅ1/2 ＝（σ1/2 −σ0 ）／（ε1/2 −ε0 ）〕及び、
黒鉛粉末と結着材とを混合した後、加熱下に加圧成形し
て燃料電池用セパレータを製造するにおいて、結着材と
してゴム類を用いる、燃料電池用セパレータの製造方
法。
体からなる燃料電池セパレータにおいて、耐破損性、嵩
密度等を低下させることなく結着材の含有量を低減化で
き、よって、導電性等のセパレータ性能を十分に発現さ
せ得る燃料電池用セパレータ、及びその製造方法を提供
する。 【構成】 黒鉛粉末と結着材とを含有する加熱加圧成形
体からなり、ＪＩＳ Ｋ７１７１に準拠して測定した曲
げ応力−たわみ曲線が、最大曲げ応力を示すまでのたわ
み下において、下記式(I) の関係を満たす燃料電池用セ
パレータ、 Ｅ1 ／Ｅ1/2 ≦０．７５ (I) 〔但し、Ｅ1 ＝（σ1 −σ1/2 ）／（ε1 −ε1/2 ） Ｅ1/2 ＝（σ1/2 −σ0 ）／（ε1/2 −ε0 ）〕及び、
黒鉛粉末と結着材とを混合した後、加熱下に加圧成形し
て燃料電池用セパレータを製造するにおいて、結着材と
してゴム類を用いる、燃料電池用セパレータの製造方
法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、燃料電池用セパレ
ータ、及びその製造方法に関し、更に詳しくは、耐破損
性、嵩密度等を低下させることなく結着材の含有量を低
減化でき、よって、導電性等のセパレータ性能を十分に
発現させ得る燃料電池用セパレータ、及びその製造方法
に関する。
ータ、及びその製造方法に関し、更に詳しくは、耐破損
性、嵩密度等を低下させることなく結着材の含有量を低
減化でき、よって、導電性等のセパレータ性能を十分に
発現させ得る燃料電池用セパレータ、及びその製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、資源問題や環境問題等に応えた発
電システムとして、水素と酸素の反応を利用した燃料電
池が注目され、様々な分野での実用化が検討されてい
る。その燃料電池の基本構造は、電解質を多孔質正負電
極板でサンドイッチし、その両外側に、ガスバリア性、
導電性の板状セパレータを設けたセルを数十〜数百セル
積層させた構造のものであり、代表的には、水素及び空
気等の反応ガス流路としての溝を、各正負電極板のセパ
レータ側表面に刻設したリブ付電極方式と、各セパレー
タの表面に刻設したリブ付セパレータ方式等があり、そ
のセパレータは、主として、黒鉛粉末を、フェノール樹
脂を結着材として加熱下に板状に加圧成形することによ
り製造されている。
電システムとして、水素と酸素の反応を利用した燃料電
池が注目され、様々な分野での実用化が検討されてい
る。その燃料電池の基本構造は、電解質を多孔質正負電
極板でサンドイッチし、その両外側に、ガスバリア性、
導電性の板状セパレータを設けたセルを数十〜数百セル
積層させた構造のものであり、代表的には、水素及び空
気等の反応ガス流路としての溝を、各正負電極板のセパ
レータ側表面に刻設したリブ付電極方式と、各セパレー
タの表面に刻設したリブ付セパレータ方式等があり、そ
のセパレータは、主として、黒鉛粉末を、フェノール樹
脂を結着材として加熱下に板状に加圧成形することによ
り製造されている。
【０００３】しかしながら、黒鉛粉末と結着材とを含有
する加熱加圧成形体からなる従来の燃料電池用セパレー
タは、ある程度の量の結着材を必要とすることから、セ
パレータとしての導電性等の性能が十分に発現せず、一
方、結着材の量を減らすと黒鉛粉末の結着度が低下し、
耐破損性、嵩密度、ガスバリア性等が低下するという問
題があり、セパレータ性能と黒鉛粉末の結着度のバラン
スしたものが求められているのが現状である。
する加熱加圧成形体からなる従来の燃料電池用セパレー
タは、ある程度の量の結着材を必要とすることから、セ
パレータとしての導電性等の性能が十分に発現せず、一
方、結着材の量を減らすと黒鉛粉末の結着度が低下し、
耐破損性、嵩密度、ガスバリア性等が低下するという問
題があり、セパレータ性能と黒鉛粉末の結着度のバラン
スしたものが求められているのが現状である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、黒鉛粉末と
結着材とを含有する加熱加圧成形体からなる燃料電池セ
パレータにおける前記問題を解決すべくなされたもので
あって、従って、本発明は、黒鉛粉末と結着材とを含有
する加熱加圧成形体からなる燃料電池セパレータにおい
て、耐破損性、嵩密度等を低下させることなく結着材の
含有量を低減化でき、よって、導電性等のセパレータ性
能を十分に発現させ得る燃料電池用セパレータ、及びそ
の製造方法を提供することを目的とする。
結着材とを含有する加熱加圧成形体からなる燃料電池セ
パレータにおける前記問題を解決すべくなされたもので
あって、従って、本発明は、黒鉛粉末と結着材とを含有
する加熱加圧成形体からなる燃料電池セパレータにおい
て、耐破損性、嵩密度等を低下させることなく結着材の
含有量を低減化でき、よって、導電性等のセパレータ性
能を十分に発現させ得る燃料電池用セパレータ、及びそ
の製造方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、黒鉛粉末と結
着材とを含有する加熱加圧成形体からなり、ＪＩＳＫ７
１７１に準拠して測定した曲げ応力−たわみ曲線が、最
大曲げ応力を示すまでのたわみ下において、下記式(I)
の関係を満たす燃料電池用セパレータ、を要旨とする。
着材とを含有する加熱加圧成形体からなり、ＪＩＳＫ７
１７１に準拠して測定した曲げ応力−たわみ曲線が、最
大曲げ応力を示すまでのたわみ下において、下記式(I)
の関係を満たす燃料電池用セパレータ、を要旨とする。
【０００６】Ｅ1 ／Ｅ1/2 ≦０．７５ (I) 〔式(I) 中、Ｅ1 は、最大応力（σ1 ）におけるたわみ
（ε1 ）と、そのたわみ（ε1 ）の１／２値のたわみ
（ε1/2 ）、及びその１／２値のたわみ（ε1/2）にお
ける応力（σ1/2 ）から次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1 ＝（σ1 −σ1/2 ）／（ε1 −ε1/2 ） であり、Ｅ1/2 は、最大応力（σ1 ）におけるたわみ
（ε1 ）の１／２値のたわみ（ε1/2 ）及びその１／２
値のたわみ（ε1/2 ）における応力（σ1/2 ）と、たわ
み開始点（ε0 ＝０）及び応力開始点（σ0 ＝０）から
次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1/2 ＝（σ1/2 −σ0 ）／（ε1/2 −ε0 ） である。〕
（ε1 ）と、そのたわみ（ε1 ）の１／２値のたわみ
（ε1/2 ）、及びその１／２値のたわみ（ε1/2）にお
ける応力（σ1/2 ）から次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1 ＝（σ1 −σ1/2 ）／（ε1 −ε1/2 ） であり、Ｅ1/2 は、最大応力（σ1 ）におけるたわみ
（ε1 ）の１／２値のたわみ（ε1/2 ）及びその１／２
値のたわみ（ε1/2 ）における応力（σ1/2 ）と、たわ
み開始点（ε0 ＝０）及び応力開始点（σ0 ＝０）から
次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1/2 ＝（σ1/2 −σ0 ）／（ε1/2 −ε0 ） である。〕
【０００７】又、本発明は、黒鉛粉末と結着材とを混合
した後、加熱下に加圧成形して燃料電池用セパレータを
製造するにおいて、結着材としてゴム類を用いる、燃料
電池用セパレータの製造方法、を要旨とする。
した後、加熱下に加圧成形して燃料電池用セパレータを
製造するにおいて、結着材としてゴム類を用いる、燃料
電池用セパレータの製造方法、を要旨とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の燃料電池セパレータは、
黒鉛粉末と結着材とを含有する加熱加圧成形体からな
り、ＪＩＳ Ｋ７１７１に準拠して測定した曲げ応力−
たわみ曲線が、最大曲げ応力を示すまでのたわみ下にお
いて、下記式(I) の関係を満たすことを必須とする。
黒鉛粉末と結着材とを含有する加熱加圧成形体からな
り、ＪＩＳ Ｋ７１７１に準拠して測定した曲げ応力−
たわみ曲線が、最大曲げ応力を示すまでのたわみ下にお
いて、下記式(I) の関係を満たすことを必須とする。
【０００９】Ｅ1 ／Ｅ1/2 ≦０．７５ (I) 〔式(I) 中、Ｅ1 は、最大応力（σ1 ）におけるたわみ
（ε1 ）と、そのたわみ（ε1 ）の１／２値のたわみ
（ε1/2 ）、及びその１／２値のたわみ（ε1/2）にお
ける応力（σ1/2 ）から次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1 ＝（σ1 −σ1/2 ）／（ε1 −ε1/2 ） であり、Ｅ1/2 は、最大応力（σ1 ）におけるたわみ
（ε1 ）の１／２値のたわみ（ε1/2 ）及びその１／２
値のたわみ（ε1/2 ）における応力（σ1/2 ）と、たわ
み開始点（ε0 ＝０）及び応力開始点（σ0 ＝０）から
次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1/2 ＝（σ1/2 −σ0 ）／（ε1/2 −ε0 ） である。〕
（ε1 ）と、そのたわみ（ε1 ）の１／２値のたわみ
（ε1/2 ）、及びその１／２値のたわみ（ε1/2）にお
ける応力（σ1/2 ）から次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1 ＝（σ1 −σ1/2 ）／（ε1 −ε1/2 ） であり、Ｅ1/2 は、最大応力（σ1 ）におけるたわみ
（ε1 ）の１／２値のたわみ（ε1/2 ）及びその１／２
値のたわみ（ε1/2 ）における応力（σ1/2 ）と、たわ
み開始点（ε0 ＝０）及び応力開始点（σ0 ＝０）から
次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1/2 ＝（σ1/2 −σ0 ）／（ε1/2 −ε0 ） である。〕
【００１０】ここで、ＪＩＳ Ｋ７１７１に準拠した曲
げ応力−たわみ曲線は、長さ１００ｍｍ、幅１０ｍｍ、
厚さ５ｍｍの寸法の試験片を、加熱加圧成形体としての
セパレータから切削加工して作製し、その試験片につい
て、支点間距離を８０ｍｍ、試験速度を５ｍｍ／分とし
て、セパレータの板面に圧子を当てて荷重をかけること
により測定したものであり、本発明において規定する各
数値は、その試験片５点の平均値を採ったものである。
げ応力−たわみ曲線は、長さ１００ｍｍ、幅１０ｍｍ、
厚さ５ｍｍの寸法の試験片を、加熱加圧成形体としての
セパレータから切削加工して作製し、その試験片につい
て、支点間距離を８０ｍｍ、試験速度を５ｍｍ／分とし
て、セパレータの板面に圧子を当てて荷重をかけること
により測定したものであり、本発明において規定する各
数値は、その試験片５点の平均値を採ったものである。
【００１１】そして、前記Ｅ1 ／Ｅ1/2 は、０．７０以
下であるのが好ましく、０．６５以下であるのが更に好
ましい。又、前記Ｅ1 ／Ｅ1/2 は、通常０．１５以上で
あり、０．２０以上であるのが好ましく、０．２５以上
であるのが更に好ましい。Ｅ 1 ／Ｅ1/2 が前記範囲超過
では、セパレータとしての柔軟性が不足し、成形時及び
使用時等において割れや欠けが発生して耐破損性に劣
り、更に、使用時での熱膨張等による変形等の問題を生
じることとなり、一方、前記範囲未満では、セパレータ
としての形状安定性が低下する傾向となる。
下であるのが好ましく、０．６５以下であるのが更に好
ましい。又、前記Ｅ1 ／Ｅ1/2 は、通常０．１５以上で
あり、０．２０以上であるのが好ましく、０．２５以上
であるのが更に好ましい。Ｅ 1 ／Ｅ1/2 が前記範囲超過
では、セパレータとしての柔軟性が不足し、成形時及び
使用時等において割れや欠けが発生して耐破損性に劣
り、更に、使用時での熱膨張等による変形等の問題を生
じることとなり、一方、前記範囲未満では、セパレータ
としての形状安定性が低下する傾向となる。
【００１２】又、本発明の燃料電池用セパレータは、曲
げ応力−たわみ曲線が、最大曲げ応力を示すまでのたわ
み下において、下記式(II)の関係を満たすのが好まし
い。
げ応力−たわみ曲線が、最大曲げ応力を示すまでのたわ
み下において、下記式(II)の関係を満たすのが好まし
い。
【００１３】Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 ≦０．７０ (II) 〔式(II)中、Ｅ3/4 は、最大応力（σ1 ）におけるたわ
み（ε1 ）と、そのたわみ（ε1 ）の３／４値のたわみ
（ε3/4 ）、及びその３／４値のたわみ（ε3/ 4 ）にお
ける応力（σ3/4 ）から次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ3/4 ＝（σ1 −σ3/4 ）／（ε1 −ε3/4 ） であり、Ｅ1/4 は、最大応力（σ1 ）におけるたわみ
（ε1 ）の１／４値のたわみ（ε1/4 ）及びその１／４
値のたわみ（ε1/4 ）における応力（σ1/4 ）と、たわ
み開始点（ε0 ＝０）及び応力開始点（σ0 ＝０）から
次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1/4 ＝（σ1/4 −σ0 ）／（ε1/4 −ε0 ） である。〕
み（ε1 ）と、そのたわみ（ε1 ）の３／４値のたわみ
（ε3/4 ）、及びその３／４値のたわみ（ε3/ 4 ）にお
ける応力（σ3/4 ）から次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ3/4 ＝（σ1 −σ3/4 ）／（ε1 −ε3/4 ） であり、Ｅ1/4 は、最大応力（σ1 ）におけるたわみ
（ε1 ）の１／４値のたわみ（ε1/4 ）及びその１／４
値のたわみ（ε1/4 ）における応力（σ1/4 ）と、たわ
み開始点（ε0 ＝０）及び応力開始点（σ0 ＝０）から
次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1/4 ＝（σ1/4 −σ0 ）／（ε1/4 −ε0 ） である。〕
【００１４】そして、前記Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 は、０．６５
以下であるのが更に好ましく、０．６０以下であるのが
特に好ましい。又、前記Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 は、０．０５以
上であるのが好ましく、０．１０以上であるのが更に好
ましく、０．１５以上であるのが特に好ましい。Ｅ3/4
／Ｅ1/4 が前記範囲超過では、セパレータとしての成形
時及び使用時における変形に対して耐破損性が劣る傾向
となり、一方、前記範囲未満では、輸送時や保管時等に
おける大変形等に対して耐破損性が劣る傾向となる。
以下であるのが更に好ましく、０．６０以下であるのが
特に好ましい。又、前記Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 は、０．０５以
上であるのが好ましく、０．１０以上であるのが更に好
ましく、０．１５以上であるのが特に好ましい。Ｅ3/4
／Ｅ1/4 が前記範囲超過では、セパレータとしての成形
時及び使用時における変形に対して耐破損性が劣る傾向
となり、一方、前記範囲未満では、輸送時や保管時等に
おける大変形等に対して耐破損性が劣る傾向となる。
【００１５】又、本発明の燃料電池用セパレータは、曲
げ応力−たわみ曲線が、最大曲げ応力以降のたわみ下に
おいて、下記式(III) の関係を満たすのが好ましい。 （σ1 −σb ）／（εb −ε1 ）≦１，５００（ＭＰａ／ｍｍ） (III) 〔式(III) 中、σ1 及びε1 は、式(I) 及び(II)におけ
ると同様であり、σbは、破壊時のたわみεb における
応力（＝０）である。〕
げ応力−たわみ曲線が、最大曲げ応力以降のたわみ下に
おいて、下記式(III) の関係を満たすのが好ましい。 （σ1 −σb ）／（εb −ε1 ）≦１，５００（ＭＰａ／ｍｍ） (III) 〔式(III) 中、σ1 及びε1 は、式(I) 及び(II)におけ
ると同様であり、σbは、破壊時のたわみεb における
応力（＝０）である。〕
【００１６】そして、前記（σ1 −σb ）／（εb −ε
1 ）は、１，２００ＭＰａ／ｍｍ以下であるのが更に好
ましく、１，０００ＭＰａ／ｍｍ以下であるのが特に好
ましく、就中、８００ＭＰａ／ｍｍ以下であるのが好ま
しい。（σ1 −σb ）／（ε b −ε1 ）が前記範囲超過
では、セパレータとしての成形時及び使用時における変
形に対してひずみの伝達が早くなり、破損に到り易い傾
向となる。尚、前記（σ1 −σb ）／（εb −ε1 ）
は、通常５ＭＰａ／ｍｍ以上であり、１０ＭＰａ／ｍｍ
以上であるのが好ましい。
1 ）は、１，２００ＭＰａ／ｍｍ以下であるのが更に好
ましく、１，０００ＭＰａ／ｍｍ以下であるのが特に好
ましく、就中、８００ＭＰａ／ｍｍ以下であるのが好ま
しい。（σ1 −σb ）／（ε b −ε1 ）が前記範囲超過
では、セパレータとしての成形時及び使用時における変
形に対してひずみの伝達が早くなり、破損に到り易い傾
向となる。尚、前記（σ1 −σb ）／（εb −ε1 ）
は、通常５ＭＰａ／ｍｍ以上であり、１０ＭＰａ／ｍｍ
以上であるのが好ましい。
【００１７】本発明の燃料電池用セパレータにおいて、
黒鉛粉末としては、例えば、鱗片状、粒状、塊状、土状
等の天然黒鉛、膨張黒鉛、又は、石油コークスやピッチ
コークス等を主原料とし、混捏、成形、焼成、黒鉛化に
より製造された鱗片状、塊状等の人造黒鉛等を、必要に
応じて粉砕したものが用いられる。
黒鉛粉末としては、例えば、鱗片状、粒状、塊状、土状
等の天然黒鉛、膨張黒鉛、又は、石油コークスやピッチ
コークス等を主原料とし、混捏、成形、焼成、黒鉛化に
より製造された鱗片状、塊状等の人造黒鉛等を、必要に
応じて粉砕したものが用いられる。
【００１８】又、本発明における黒鉛粉末としては、導
電性、電池特性等の面から、灰分が、１％以下のものが
好ましく、０．５％以下のものが特に好ましい。又、ア
ルカリ金属及びアルカリ土類金属の含有量が、５００ｐ
ｐｍ以下のものが好ましく、１００ｐｐｍ以下のものが
特に好ましい。
電性、電池特性等の面から、灰分が、１％以下のものが
好ましく、０．５％以下のものが特に好ましい。又、ア
ルカリ金属及びアルカリ土類金属の含有量が、５００ｐ
ｐｍ以下のものが好ましく、１００ｐｐｍ以下のものが
特に好ましい。
【００１９】又、セパレータとしたときの表面平滑性、
ガスバリア性、及び電池特性等の面から、揮発分が、２
％以下のものが好ましく、１％以下のものが特に好まし
い。又、固定炭素が、９８％以上のものが好ましく、９
９％以上のものが特に好ましい。
ガスバリア性、及び電池特性等の面から、揮発分が、２
％以下のものが好ましく、１％以下のものが特に好まし
い。又、固定炭素が、９８％以上のものが好ましく、９
９％以上のものが特に好ましい。
【００２０】更に、本発明における黒鉛粉末としては、
セパレータ性能等の面から、最大粒径が、１，０００μ
ｍ以下のものが好ましく、５００μｍのものが更に好ま
しく、３００μｍのものが特に好ましい。又、セパレー
タ成形性や性能等の面から、微粉を含まないのが好まし
い。従って、平均粒径としては、１〜１００μｍである
のが好ましく、３〜７０μｍであるのが更に好ましく、
５〜５０μｍであるのが特に好ましい。
セパレータ性能等の面から、最大粒径が、１，０００μ
ｍ以下のものが好ましく、５００μｍのものが更に好ま
しく、３００μｍのものが特に好ましい。又、セパレー
タ成形性や性能等の面から、微粉を含まないのが好まし
い。従って、平均粒径としては、１〜１００μｍである
のが好ましく、３〜７０μｍであるのが更に好ましく、
５〜５０μｍであるのが特に好ましい。
【００２１】本発明の燃料電池用セパレータにおいて、
結着材としては、前記の曲げ応力−たわみ曲線が得られ
る限り、特に限定されるものではなく、熱硬化性樹脂、
熱可塑性樹脂等の樹脂類を用いることもできるが、ゴム
類を用いるのが好ましく、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂
等の樹脂類を用いる場合においては、ゴム類との混合物
として用いるのが好ましい。その際の混合割合として
は、樹脂類を９０重量％以下とするのが好ましく、８０
重量％以下とするのが更に好ましく、５０重量％以下と
するのが特に好ましい。
結着材としては、前記の曲げ応力−たわみ曲線が得られ
る限り、特に限定されるものではなく、熱硬化性樹脂、
熱可塑性樹脂等の樹脂類を用いることもできるが、ゴム
類を用いるのが好ましく、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂
等の樹脂類を用いる場合においては、ゴム類との混合物
として用いるのが好ましい。その際の混合割合として
は、樹脂類を９０重量％以下とするのが好ましく、８０
重量％以下とするのが更に好ましく、５０重量％以下と
するのが特に好ましい。
【００２２】本発明において、結着材としてのゴム類と
しては、天然ゴム（イソプレンゴム）、及び、ブタジエ
ンゴム、イソプレンゴム、クロロプレンゴム、スチレン
ブタジエンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、ブ
チルゴム等のジエン系ゴム、及び、エチレンプロピレン
ゴム、ウレタンゴム、弗素ゴム、珪素ゴム等の合成ゴム
等の、樹脂に対して所謂ゴムに分類されているものの
外、スチレン系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可
塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマ
ー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィ
ン系熱可塑性エラストマー等の、所謂熱可塑性エラスト
マーに分類されているものも使用対象とし得る。
しては、天然ゴム（イソプレンゴム）、及び、ブタジエ
ンゴム、イソプレンゴム、クロロプレンゴム、スチレン
ブタジエンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、ブ
チルゴム等のジエン系ゴム、及び、エチレンプロピレン
ゴム、ウレタンゴム、弗素ゴム、珪素ゴム等の合成ゴム
等の、樹脂に対して所謂ゴムに分類されているものの
外、スチレン系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可
塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマ
ー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィ
ン系熱可塑性エラストマー等の、所謂熱可塑性エラスト
マーに分類されているものも使用対象とし得る。
【００２３】以上のゴム類の中で、本発明においては、
炭化水素系のもの、即ち、ブタジエンゴム、イソプレン
ゴム、スチレンブタジエンゴム、ブチルゴム等のジエン
系ゴム、及びエチレンプロピレンゴム等、並びに、スチ
レン系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン系熱可塑
性エラストマー等が好ましく、ブタジエンゴム、イソプ
レンゴム、スチレンブタジエンゴム、ブチルゴム、及
び、スチレン系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン
系熱可塑性エラストマーが特に好ましい。
炭化水素系のもの、即ち、ブタジエンゴム、イソプレン
ゴム、スチレンブタジエンゴム、ブチルゴム等のジエン
系ゴム、及びエチレンプロピレンゴム等、並びに、スチ
レン系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン系熱可塑
性エラストマー等が好ましく、ブタジエンゴム、イソプ
レンゴム、スチレンブタジエンゴム、ブチルゴム、及
び、スチレン系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン
系熱可塑性エラストマーが特に好ましい。
【００２４】又、本発明においては、前記ゴム類を、後
述する加熱下の加圧成形時に架橋させてもよく、その際
の架橋剤としては、硫黄、過酸化物等が用いられるが、
中で、過酸化物が好ましい。
述する加熱下の加圧成形時に架橋させてもよく、その際
の架橋剤としては、硫黄、過酸化物等が用いられるが、
中で、過酸化物が好ましい。
【００２５】尚、結着材としての熱可塑性樹脂として
は、ポリスチレン、ハイインパクトポリスチレン、スチ
レンアクリロニトリル共重合体、スチレンブタジエンア
クリロニトリル共重合体等のスチレン系樹脂、ポリエチ
レンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等の
飽和ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリカー
ボネート系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリフェニレ
ンエーテル系樹脂、ポリフェニレンサルファイド系樹
脂、ポリサルホン系樹脂、ポリエーテルエーテルケトン
系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹
脂、ポリビニルブチラール系樹脂、アクリル系樹脂、フ
ッ素系樹脂、フェノキシ系樹脂、及び液晶ポリマー等が
挙げられる。
は、ポリスチレン、ハイインパクトポリスチレン、スチ
レンアクリロニトリル共重合体、スチレンブタジエンア
クリロニトリル共重合体等のスチレン系樹脂、ポリエチ
レンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等の
飽和ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリカー
ボネート系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリフェニレ
ンエーテル系樹脂、ポリフェニレンサルファイド系樹
脂、ポリサルホン系樹脂、ポリエーテルエーテルケトン
系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹
脂、ポリビニルブチラール系樹脂、アクリル系樹脂、フ
ッ素系樹脂、フェノキシ系樹脂、及び液晶ポリマー等が
挙げられる。
【００２６】又、燃料電池は、通常、水の沸点付近で使
用されることから、結着材の融点としては、５０℃以上
であるのが好ましく、８０℃以上であるのが更に好まし
く、１００℃以上であるのが特に好ましい。尚、融点の
上限は、後述する加熱加圧下での成形性等の面から、４
００℃程度以下であるのが好ましく、３５０℃程度以下
であるのが更に好ましく、３００℃程度以下であるのが
特に好ましい。
用されることから、結着材の融点としては、５０℃以上
であるのが好ましく、８０℃以上であるのが更に好まし
く、１００℃以上であるのが特に好ましい。尚、融点の
上限は、後述する加熱加圧下での成形性等の面から、４
００℃程度以下であるのが好ましく、３５０℃程度以下
であるのが更に好ましく、３００℃程度以下であるのが
特に好ましい。
【００２７】又、結着材のガラス転移点としては、５０
℃以上であるのが好ましく、８０℃以上であるのが更に
好ましく、１００℃以上であるのが特に好ましい。尚、
ガラス転移点の上限は、結着性能等の面から、３５０℃
程度以下であるのが好ましく、３００℃程度以下である
のが更に好ましく、２５０℃程度以下であるのが特に好
ましい。
℃以上であるのが好ましく、８０℃以上であるのが更に
好ましく、１００℃以上であるのが特に好ましい。尚、
ガラス転移点の上限は、結着性能等の面から、３５０℃
程度以下であるのが好ましく、３００℃程度以下である
のが更に好ましく、２５０℃程度以下であるのが特に好
ましい。
【００２８】本発明の燃料電池用セパレータは、前記黒
鉛粉末と前記結着材、或いは更に架橋剤等を加えて、タ
ンブラーブレンダー、リボンブレンダー、Ｖ型ブレンダ
ー、ヘンシェルミキサー、スーパーミキサー等の混合機
により均一に混合するか、或いは、一軸又は二軸押出
機、ロール、バンバリーミキサー、ニーダー、ブラベン
ダー等の混練機により混合、混練した後、加熱下に加圧
成形することにより製造される。尚、本発明において、
加熱下に加圧成形するとは、圧縮成形はもとより、トラ
ススファー成形、射出圧縮成形、及び射出成形等をも包
含するものであり、実用的には、圧縮成形が好ましい。
鉛粉末と前記結着材、或いは更に架橋剤等を加えて、タ
ンブラーブレンダー、リボンブレンダー、Ｖ型ブレンダ
ー、ヘンシェルミキサー、スーパーミキサー等の混合機
により均一に混合するか、或いは、一軸又は二軸押出
機、ロール、バンバリーミキサー、ニーダー、ブラベン
ダー等の混練機により混合、混練した後、加熱下に加圧
成形することにより製造される。尚、本発明において、
加熱下に加圧成形するとは、圧縮成形はもとより、トラ
ススファー成形、射出圧縮成形、及び射出成形等をも包
含するものであり、実用的には、圧縮成形が好ましい。
【００２９】又、その際、黒鉛粉末と結着材との混合を
均一に行うために、前記結着材としては、低粘度化させ
て、例えば、有機溶剤の溶液或いは分散液として用いる
のが好ましく、その有機溶剤としては、例えば、ブタ
ン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン等のアル
カン類、シクロペンタン、シクロヘキサン、シクロヘプ
タン、シクロオクタン等のシクロアルカン類、エタノー
ル、プロパノール、ブタノール、アミルアルコール、ヘ
キサノール、ヘプタノール、オクタノール、デカノー
ル、ウンデカノール、ジアセトンアルコール、フルフリ
ルアルコール、ベンジルアルコール等のアルコール類、
メチルセロソルブ、エチルセロソルブ、ブチルセロソル
ブ、メチルセロソルブアセテート、エチルセロソルブア
セテート等のセロソルブ類、プロピレングリコールモノ
メチルエーテル、プロピレングリコールモノエチルエー
テル、プロピレングリコールモノブチルエーテル、プロ
ピレングリコールモノメチルエーテルアセテート、プロ
ピレングリコールモノエチルエーテルアセテート、プロ
ピレングリコールモノブチルエーテルアセテート、ジプ
ロピレングリコールジメチルエーテル等のプロピレング
リコール類、アセトン、メチルアミルケトン、シクロヘ
キサノン、アセトフェノン等のケトン類、ジオキサン、
テトラヒドロフラン等のエーテル類、酢酸ブチル、酢酸
アミル、酪酸エチル、酪酸ブチル、ジエチルオキサレー
ト、ピルビン酸エチル、エチル−２−ヒドロキシブチレ
ート、エチルアセトアセテート、乳酸メチル、乳酸エチ
ル、３−メトキシプロピオン酸メチル等のエステル類、
クロロホルム、塩化メチレン、テトラクロロエタン等の
ハロゲン化炭化水素類、ベンゼン、トルエン、キシレ
ン、クレゾール等の芳香族炭化水素類、ジメチルホルム
アミド、ジメチルアセトアミド、Ｎ−メチルピロリドン
等の高極性溶剤類等が挙げられ、中で、芳香族炭化水素
類が好ましい。又、その際の溶液或いは分散液における
結着材の濃度は、５〜９０重量％とするのが好ましい。
均一に行うために、前記結着材としては、低粘度化させ
て、例えば、有機溶剤の溶液或いは分散液として用いる
のが好ましく、その有機溶剤としては、例えば、ブタ
ン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン等のアル
カン類、シクロペンタン、シクロヘキサン、シクロヘプ
タン、シクロオクタン等のシクロアルカン類、エタノー
ル、プロパノール、ブタノール、アミルアルコール、ヘ
キサノール、ヘプタノール、オクタノール、デカノー
ル、ウンデカノール、ジアセトンアルコール、フルフリ
ルアルコール、ベンジルアルコール等のアルコール類、
メチルセロソルブ、エチルセロソルブ、ブチルセロソル
ブ、メチルセロソルブアセテート、エチルセロソルブア
セテート等のセロソルブ類、プロピレングリコールモノ
メチルエーテル、プロピレングリコールモノエチルエー
テル、プロピレングリコールモノブチルエーテル、プロ
ピレングリコールモノメチルエーテルアセテート、プロ
ピレングリコールモノエチルエーテルアセテート、プロ
ピレングリコールモノブチルエーテルアセテート、ジプ
ロピレングリコールジメチルエーテル等のプロピレング
リコール類、アセトン、メチルアミルケトン、シクロヘ
キサノン、アセトフェノン等のケトン類、ジオキサン、
テトラヒドロフラン等のエーテル類、酢酸ブチル、酢酸
アミル、酪酸エチル、酪酸ブチル、ジエチルオキサレー
ト、ピルビン酸エチル、エチル−２−ヒドロキシブチレ
ート、エチルアセトアセテート、乳酸メチル、乳酸エチ
ル、３−メトキシプロピオン酸メチル等のエステル類、
クロロホルム、塩化メチレン、テトラクロロエタン等の
ハロゲン化炭化水素類、ベンゼン、トルエン、キシレ
ン、クレゾール等の芳香族炭化水素類、ジメチルホルム
アミド、ジメチルアセトアミド、Ｎ−メチルピロリドン
等の高極性溶剤類等が挙げられ、中で、芳香族炭化水素
類が好ましい。又、その際の溶液或いは分散液における
結着材の濃度は、５〜９０重量％とするのが好ましい。
【００３０】又、前記混合における黒鉛粉末としては、
結着材を溶液或いは分散液とするに用いる前記有機溶剤
を用いて、予め湿潤させておくのが好ましく、その際の
有機溶剤としては、結着材溶液或いは分散液において用
いたと同じ有機溶剤を用いるのが好ましい。又、架橋剤
は、この黒鉛粉末の有機溶剤湿潤物に添加して用いるの
が好ましい。又、混合は、結着材のガラス転移点又は融
点以上に加熱して行うのが好ましい。
結着材を溶液或いは分散液とするに用いる前記有機溶剤
を用いて、予め湿潤させておくのが好ましく、その際の
有機溶剤としては、結着材溶液或いは分散液において用
いたと同じ有機溶剤を用いるのが好ましい。又、架橋剤
は、この黒鉛粉末の有機溶剤湿潤物に添加して用いるの
が好ましい。又、混合は、結着材のガラス転移点又は融
点以上に加熱して行うのが好ましい。
【００３１】本発明において、結着材の使用量は、黒鉛
粉末１００重量部に対して０．５〜２５重量部とするの
が好ましく、０．５〜２０重量部とするのが更に好まし
く、１〜２０重量部とするのが特に好ましく、就中、２
〜１５重量部とするのが好ましい。結着材の使用量が前
記範囲未満では、黒鉛粉末の結着度が低下し、得られる
セパレータの耐破損性等が劣る傾向となり、一方、前記
範囲超過では、セパレータの導電性等の性能が損なわれ
る傾向となる。
粉末１００重量部に対して０．５〜２５重量部とするの
が好ましく、０．５〜２０重量部とするのが更に好まし
く、１〜２０重量部とするのが特に好ましく、就中、２
〜１５重量部とするのが好ましい。結着材の使用量が前
記範囲未満では、黒鉛粉末の結着度が低下し、得られる
セパレータの耐破損性等が劣る傾向となり、一方、前記
範囲超過では、セパレータの導電性等の性能が損なわれ
る傾向となる。
【００３２】尚、前記混合において、有機溶剤を用いた
場合には、ペースト状となった混合物を加熱乾燥させる
必要があり、その加熱条件としては、有機溶剤が蒸発す
る温度、時間とするのがよく、具体的には、加熱温度は
２００℃程度以下、加熱時間は、数分〜数十時間とし、
混合物中の有機溶剤の含有量が好ましくは１重量％以下
となるまで乾燥させる。
場合には、ペースト状となった混合物を加熱乾燥させる
必要があり、その加熱条件としては、有機溶剤が蒸発す
る温度、時間とするのがよく、具体的には、加熱温度は
２００℃程度以下、加熱時間は、数分〜数十時間とし、
混合物中の有機溶剤の含有量が好ましくは１重量％以下
となるまで乾燥させる。
【００３３】又、前記加熱乾燥を含めた前記混合によっ
て黒鉛粉末と結着材、或いは更に添加された架橋剤との
混合物は、通常、塊状化するので、その塊状物を、例え
ば、ミキサー、ジョークラッシャー、ジャイレートリー
クラッシャー、ロールミル、サンプルミル、ジェットミ
ル、ハンマーミル、インペラーブレーカー等により、最
大粒径が好ましくは３ｍｍ未満となるように粗粉砕す
る。
て黒鉛粉末と結着材、或いは更に添加された架橋剤との
混合物は、通常、塊状化するので、その塊状物を、例え
ば、ミキサー、ジョークラッシャー、ジャイレートリー
クラッシャー、ロールミル、サンプルミル、ジェットミ
ル、ハンマーミル、インペラーブレーカー等により、最
大粒径が好ましくは３ｍｍ未満となるように粗粉砕す
る。
【００３４】この粉砕物を、圧縮成形機等により、結着
材が溶融する温度以上で分解しない温度以下、好ましく
は５０〜４００℃、更に好ましくは１００〜３５０℃の
温度の加熱下、好ましくは２０〜４００ＭＰａ、更に好
ましくは４０〜３００ＭＰａの圧力で加圧成形すること
により、通常、縦及び横の長さが各々５０〜５００ｍ
ｍ、厚さが２〜１０ｍｍ程度の所望の板状のセパレータ
を製造する。その際、結着材としてゴム類を用い、架橋
剤を用いたときには、架橋反応が生じ、架橋物となる。
材が溶融する温度以上で分解しない温度以下、好ましく
は５０〜４００℃、更に好ましくは１００〜３５０℃の
温度の加熱下、好ましくは２０〜４００ＭＰａ、更に好
ましくは４０〜３００ＭＰａの圧力で加圧成形すること
により、通常、縦及び横の長さが各々５０〜５００ｍ
ｍ、厚さが２〜１０ｍｍ程度の所望の板状のセパレータ
を製造する。その際、結着材としてゴム類を用い、架橋
剤を用いたときには、架橋反応が生じ、架橋物となる。
【００３５】又、前記加圧成形において、金型表面に平
行させた多数の直線状等の突条を刻設しておくことによ
り、板状セパレータの片表面或いは両表面にその直線状
等の突条に対応した反応ガス流路用溝を形成させること
ができる。
行させた多数の直線状等の突条を刻設しておくことによ
り、板状セパレータの片表面或いは両表面にその直線状
等の突条に対応した反応ガス流路用溝を形成させること
ができる。
【００３６】
【実施例】以下、本発明を実施例により更に具体的に説
明するが、本発明はその要旨を越えない限り以下の実施
例に限定されるものではない。
明するが、本発明はその要旨を越えない限り以下の実施
例に限定されるものではない。
【００３７】実施例１ 平均粒径２０μｍの天然黒鉛粉末５００ｇにトルエン１
００ｃｃを加えて５分間混合して黒鉛粉末を湿潤させた
後、市販の天然ゴム１５ｇをトルエン１５０ｃｃに溶解
させた溶液を加え、双腕式ニーダー中で１時間混合、混
練した後、ニーダーから取り出して室温で２時間保持
し、次いで、７０℃で３０分間加熱、乾燥させた。引き
続いて、得られた塊状物を、ミキサー中で２分間粉砕し
て１６メッシュ（目開き１ｍｍ）の篩にかける操作を繰
り返すことにより、全量が１ｍｍ以下となるように粉砕
した後、室温の金型に充填し、室温から２００℃まで昇
温し、その温度で９８ＭＰａの圧力下で２分間プレス成
形し、６０℃まで冷却後除圧することにより、縦及び横
の長さ各々１００ｍｍ、厚さ５ｍｍの板状の燃料電池用
セパレータを製造した。
００ｃｃを加えて５分間混合して黒鉛粉末を湿潤させた
後、市販の天然ゴム１５ｇをトルエン１５０ｃｃに溶解
させた溶液を加え、双腕式ニーダー中で１時間混合、混
練した後、ニーダーから取り出して室温で２時間保持
し、次いで、７０℃で３０分間加熱、乾燥させた。引き
続いて、得られた塊状物を、ミキサー中で２分間粉砕し
て１６メッシュ（目開き１ｍｍ）の篩にかける操作を繰
り返すことにより、全量が１ｍｍ以下となるように粉砕
した後、室温の金型に充填し、室温から２００℃まで昇
温し、その温度で９８ＭＰａの圧力下で２分間プレス成
形し、６０℃まで冷却後除圧することにより、縦及び横
の長さ各々１００ｍｍ、厚さ５ｍｍの板状の燃料電池用
セパレータを製造した。
【００３８】得られたセパレータは、ＪＩＳ Ｋ７１７
１に準拠して測定した曲げ応力−たわみ曲線の最大曲げ
応力を示すまでのたわみ下におけるＥ1 ／Ｅ1/2 は０．
３３、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 は０．１９、（σ1 −σb ）／
（εb −ε1 ）は４０ＭＰａ／ｍｍであった。又、表面
を指で擦っても黒鉛による汚れはなく、その嵩密度は
１．９９ｇ／ｃｍ3 であり、又、体積抵抗率は９ｍΩ・
ｃｍであった。
１に準拠して測定した曲げ応力−たわみ曲線の最大曲げ
応力を示すまでのたわみ下におけるＥ1 ／Ｅ1/2 は０．
３３、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 は０．１９、（σ1 −σb ）／
（εb −ε1 ）は４０ＭＰａ／ｍｍであった。又、表面
を指で擦っても黒鉛による汚れはなく、その嵩密度は
１．９９ｇ／ｃｍ3 であり、又、体積抵抗率は９ｍΩ・
ｃｍであった。
【００３９】実施例２ 結着材のゴム類として市販のスチレンブタジエンゴムを
用い、その１５ｇをトルエン９０ｃｃに溶解させた溶液
を黒鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレス成形時の
圧力を６９ＭＰａとしたことの外は、実施例１と同様に
して、セパレータを製造した。得られたセパレータは、
表面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、そ
の曲げ応力−たわみ曲線を図１に示し、同曲線における
Ｅ1 ／Ｅ 1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／
（εb −ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗率を表１に
示した。
用い、その１５ｇをトルエン９０ｃｃに溶解させた溶液
を黒鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレス成形時の
圧力を６９ＭＰａとしたことの外は、実施例１と同様に
して、セパレータを製造した。得られたセパレータは、
表面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、そ
の曲げ応力−たわみ曲線を図１に示し、同曲線における
Ｅ1 ／Ｅ 1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／
（εb −ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗率を表１に
示した。
【００４０】実施例３ 天然ゴム１０ｇをトルエン１００ｃｃに溶解させた溶液
を黒鉛粉末湿潤物に加えた外は、実施例１と同様にし
て、セパレータを製造した。得られたセパレータは、表
面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、その
曲げ応力−たわみ曲線におけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／
Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／（εb −ε 1 ）、並び
に、嵩密度、体積抵抗率を表１に示した。
を黒鉛粉末湿潤物に加えた外は、実施例１と同様にし
て、セパレータを製造した。得られたセパレータは、表
面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、その
曲げ応力−たわみ曲線におけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／
Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／（εb −ε 1 ）、並び
に、嵩密度、体積抵抗率を表１に示した。
【００４１】実施例４ 結着材のゴム類として市販のスチレンブタジエンゴムを
用い、その１０ｇをトルエン６０ｃｃに溶解させた溶液
を黒鉛粉末湿潤物に加えた外は、実施例１と同様にし
て、セパレータを製造した。得られたセパレータは、表
面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、その
曲げ応力−たわみ曲線におけるＥ1 ／Ｅ1/ 2 、Ｅ3/4 ／
Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／（εb −ε1 ）、並び
に、嵩密度、体積抵抗率を表１に示した。
用い、その１０ｇをトルエン６０ｃｃに溶解させた溶液
を黒鉛粉末湿潤物に加えた外は、実施例１と同様にし
て、セパレータを製造した。得られたセパレータは、表
面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、その
曲げ応力−たわみ曲線におけるＥ1 ／Ｅ1/ 2 、Ｅ3/4 ／
Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／（εb −ε1 ）、並び
に、嵩密度、体積抵抗率を表１に示した。
【００４２】実施例５ 平均粒径２４μｍの天然黒鉛粉末５００ｇにトルエン１
００ｃｃを加えて５分間混合して黒鉛粉末を湿潤させた
後、市販の天然ゴム３３．５ｇをトルエン３３５ｃｃに
溶解させた溶液を加え、双腕式ニーダー中で１時間混
合、混練した後、ニーダーから取り出して室温で２時間
保持し、次いで、１２０℃で３時間加熱、乾燥させた。
引き続いて、得られた塊状物を、ミキサー中で２分間粉
砕して１６メッシュ（目開き１ｍｍ）の篩にかける操作
を繰り返すことにより、全量が１ｍｍ以下となるように
粉砕した後、室温の金型に充填し、室温から１８０℃ま
で昇温し、その温度で６９ＭＰａの圧力下で５分間プレ
ス成形し、４０℃まで冷却後除圧することにより、縦及
び横の長さ各々１００ｍｍ、厚さ５ｍｍの板状の燃料電
池用セパレータを製造した。得られたセパレータは、表
面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、その
曲げ応力−たわみ曲線を図２に示し、同曲線におけるＥ
1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／
（εb −ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗率を表１に
示した。
００ｃｃを加えて５分間混合して黒鉛粉末を湿潤させた
後、市販の天然ゴム３３．５ｇをトルエン３３５ｃｃに
溶解させた溶液を加え、双腕式ニーダー中で１時間混
合、混練した後、ニーダーから取り出して室温で２時間
保持し、次いで、１２０℃で３時間加熱、乾燥させた。
引き続いて、得られた塊状物を、ミキサー中で２分間粉
砕して１６メッシュ（目開き１ｍｍ）の篩にかける操作
を繰り返すことにより、全量が１ｍｍ以下となるように
粉砕した後、室温の金型に充填し、室温から１８０℃ま
で昇温し、その温度で６９ＭＰａの圧力下で５分間プレ
ス成形し、４０℃まで冷却後除圧することにより、縦及
び横の長さ各々１００ｍｍ、厚さ５ｍｍの板状の燃料電
池用セパレータを製造した。得られたセパレータは、表
面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、その
曲げ応力−たわみ曲線を図２に示し、同曲線におけるＥ
1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／
（εb −ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗率を表１に
示した。
【００４３】実施例６ 結着材のゴム類として市販のアクリロニトリルブタジエ
ンゴムを用い、その２５ｇをトルエン１５０ｃｃに溶解
させた溶液を黒鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレ
ス成形時の圧力を９８ＭＰａとしたことの外は、実施例
５と同様にして、セパレータを製造した。得られたセパ
レータは、表面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかっ
た。又、その曲げ応力−たわみ曲線を図３に示し、同曲
線におけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1
−σb ）／（εb −ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗
率を表１に示した。
ンゴムを用い、その２５ｇをトルエン１５０ｃｃに溶解
させた溶液を黒鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレ
ス成形時の圧力を９８ＭＰａとしたことの外は、実施例
５と同様にして、セパレータを製造した。得られたセパ
レータは、表面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかっ
た。又、その曲げ応力−たわみ曲線を図３に示し、同曲
線におけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1
−σb ）／（εb −ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗
率を表１に示した。
【００４４】実施例７ 結着材のゴム類として市販のスチレンブタジエンブロッ
ク共重合体（スチレン含有率約３０重量％）の水素添加
誘導体であるスチレン系熱可塑性エラストマーを用い、
その２５ｇをトルエン１５０ｃｃに溶解させた溶液を黒
鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレス成形時の圧力
を９８ＭＰａとしたことの外は、実施例５と同様にし
て、セパレータを製造した。得られたセパレータは、表
面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、その
曲げ応力−たわみ曲線を図４に示し、同曲線におけるＥ
1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／
（εb−ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗率を表１に
示した。
ク共重合体（スチレン含有率約３０重量％）の水素添加
誘導体であるスチレン系熱可塑性エラストマーを用い、
その２５ｇをトルエン１５０ｃｃに溶解させた溶液を黒
鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレス成形時の圧力
を９８ＭＰａとしたことの外は、実施例５と同様にし
て、セパレータを製造した。得られたセパレータは、表
面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、その
曲げ応力−たわみ曲線を図４に示し、同曲線におけるＥ
1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／
（εb−ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗率を表１に
示した。
【００４５】実施例８ 結着材のゴム類として市販のスチレンブタジエンブロッ
ク共重合体（スチレン含有率約６７重量％）の水素添加
誘導体であるスチレン系熱可塑性エラストマーを用い、
その２５ｇをトルエン１５０ｃｃに溶解させた溶液を黒
鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレス成形時の圧力
を９８ＭＰａとしたことの外は、実施例５と同様にし
て、セパレータを製造した。得られたセパレータは、表
面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、その
曲げ応力−たわみ曲線を図５に示し、同曲線におけるＥ
1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／
（εb−ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗率を表１に
示した。
ク共重合体（スチレン含有率約６７重量％）の水素添加
誘導体であるスチレン系熱可塑性エラストマーを用い、
その２５ｇをトルエン１５０ｃｃに溶解させた溶液を黒
鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレス成形時の圧力
を９８ＭＰａとしたことの外は、実施例５と同様にし
て、セパレータを製造した。得られたセパレータは、表
面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、その
曲げ応力−たわみ曲線を図５に示し、同曲線におけるＥ
1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／
（εb−ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗率を表１に
示した。
【００４６】実施例９ 結着材のゴム類として市販のスチレンイソプレンブロッ
ク共重合体（スチレン含有率約６５重量％）の水素添加
誘導体であるスチレン系熱可塑性エラストマーを用い、
その２５ｇをトルエン１５０ｃｃに溶解させた溶液を黒
鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレス成形時の圧力
を９８ＭＰａとしたことの外は、実施例５と同様にし
て、セパレータを製造した。得られたセパレータは、表
面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、その
曲げ応力−たわみ曲線を図６に示し、同曲線におけるＥ
1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／
（εb−ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗率を表１に
示した。
ク共重合体（スチレン含有率約６５重量％）の水素添加
誘導体であるスチレン系熱可塑性エラストマーを用い、
その２５ｇをトルエン１５０ｃｃに溶解させた溶液を黒
鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレス成形時の圧力
を９８ＭＰａとしたことの外は、実施例５と同様にし
て、セパレータを製造した。得られたセパレータは、表
面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。又、その
曲げ応力−たわみ曲線を図６に示し、同曲線におけるＥ
1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1 −σb ）／
（εb−ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗率を表１に
示した。
【００４７】実施例１０ 結着材として市販のポリスチレン（平均分子量２０万）
とスチレンブタジエンブロック共重合体であるスチレン
系熱可塑性エラストマーとの混合物（重量比５０／５
０）を用い、その２５ｇをトルエン１２５ｃｃに溶解さ
せた溶液を黒鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレス
成形時の圧力を９８ＭＰａとしたことの外は、実施例５
と同様にして、セパレータを製造した。得られたセパレ
ータは、表面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかっ
た。又、その曲げ応力−たわみ曲線を図７に示し、同曲
線におけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1
−σb）／（εb −ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗
率を表１に示した。
とスチレンブタジエンブロック共重合体であるスチレン
系熱可塑性エラストマーとの混合物（重量比５０／５
０）を用い、その２５ｇをトルエン１２５ｃｃに溶解さ
せた溶液を黒鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレス
成形時の圧力を９８ＭＰａとしたことの外は、実施例５
と同様にして、セパレータを製造した。得られたセパレ
ータは、表面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかっ
た。又、その曲げ応力−たわみ曲線を図７に示し、同曲
線におけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1
−σb）／（εb −ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗
率を表１に示した。
【００４８】実施例１１ 結着材として市販のポリスチレン（平均分子量２０万）
とスチレンブタジエンブロック共重合体の水素添加誘導
体であるスチレン系熱可塑性エラストマーとの混合物
（重量比３０／７０）を用い、その２５ｇをトルエン１
００ｃｃに溶解させた溶液を黒鉛粉末湿潤物に加えたこ
と、及び、プレス成形時の圧力を９８ＭＰａとしたこと
の外は、実施例５と同様にして、セパレータを製造し
た。得られたセパレータは、表面を指で擦っても黒鉛に
よる汚れはなかった。又、その曲げ応力−たわみ曲線を
図８に示し、同曲線におけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ
1/4 、及び（σ1 −σb ）／（εb −ε1 ）、並びに、
嵩密度、体積抵抗率を表１に示した。
とスチレンブタジエンブロック共重合体の水素添加誘導
体であるスチレン系熱可塑性エラストマーとの混合物
（重量比３０／７０）を用い、その２５ｇをトルエン１
００ｃｃに溶解させた溶液を黒鉛粉末湿潤物に加えたこ
と、及び、プレス成形時の圧力を９８ＭＰａとしたこと
の外は、実施例５と同様にして、セパレータを製造し
た。得られたセパレータは、表面を指で擦っても黒鉛に
よる汚れはなかった。又、その曲げ応力−たわみ曲線を
図８に示し、同曲線におけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ
1/4 、及び（σ1 −σb ）／（εb −ε1 ）、並びに、
嵩密度、体積抵抗率を表１に示した。
【００４９】実施例１２ 結着材のゴム類として市販のエチレンプロピレンゴムを
用い、その２５ｇをトルエン１２５ｃｃに溶解させた溶
液を黒鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレス成形時
の圧力を９８ＭＰａとしたことの外は、実施例５と同様
にして、セパレータを製造した。得られたセパレータ
は、表面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。
又、その曲げ応力−たわみ曲線を図９に示し、同曲線に
おけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1 −σ
b ）／（εb −ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗率を
表１に示した。
用い、その２５ｇをトルエン１２５ｃｃに溶解させた溶
液を黒鉛粉末湿潤物に加えたこと、及び、プレス成形時
の圧力を９８ＭＰａとしたことの外は、実施例５と同様
にして、セパレータを製造した。得られたセパレータ
は、表面を指で擦っても黒鉛による汚れはなかった。
又、その曲げ応力−たわみ曲線を図９に示し、同曲線に
おけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、及び（σ1 −σ
b ）／（εb −ε1 ）、並びに、嵩密度、体積抵抗率を
表１に示した。
【００５０】比較例１ 市販の等方性黒鉛（東海カーボン社製「Ｇ４０５」）を
用いてセパレータを製造した。得られたセパレータの曲
げ応力−たわみ曲線におけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ 3/4 ／Ｅ
1/4 、及び（σ1 −σb ）／（εb −ε1 ）、並びに、
嵩密度、体積抵抗率を表１に示した。
用いてセパレータを製造した。得られたセパレータの曲
げ応力−たわみ曲線におけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ 3/4 ／Ｅ
1/4 、及び（σ1 −σb ）／（εb −ε1 ）、並びに、
嵩密度、体積抵抗率を表１に示した。
【００５１】比較例２ 平均粒径１３μｍの天然黒鉛粉末５００ｇ及びフェノー
ル樹脂硬化剤としてのヘキサメチレンジアミン５．２５
ｇにエタノール１００ｇを加えて混合して黒鉛粉末を湿
潤させた後、市販のノボラック系フェノール樹脂７５ｇ
をエタノール７５ｃｃに溶解させた溶液を加え、双腕式
ニーダー中で１時間混合、混練した後、ニーダーから取
り出して室温で２時間保持し、次いで、１００℃で５時
間加熱、乾燥させた。引き続いて、得られた塊状物を、
ミキサー中で２分間粉砕して１６メッシュ（目開き１ｍ
ｍ）の篩にかける操作を繰り返すことにより、全量が１
ｍｍ以下となるように粉砕した後、室温の金型に充填
し、室温から２００℃まで昇温し、その温度で９８ＭＰ
ａの圧力下で１５分間プレス成形し、４０℃まで冷却後
除圧することにより、縦及び横の長さ各々１００ｍｍ、
厚さ５ｍｍの板状の燃料電池用セパレータを製造した。
得られたセパレータの曲げ応力−たわみ曲線を図１０に
示し、同曲線におけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、
及び（σ1 −σ b ）／（εb −ε1 ）、並びに、嵩密
度、体積抵抗率を表１に示した。
ル樹脂硬化剤としてのヘキサメチレンジアミン５．２５
ｇにエタノール１００ｇを加えて混合して黒鉛粉末を湿
潤させた後、市販のノボラック系フェノール樹脂７５ｇ
をエタノール７５ｃｃに溶解させた溶液を加え、双腕式
ニーダー中で１時間混合、混練した後、ニーダーから取
り出して室温で２時間保持し、次いで、１００℃で５時
間加熱、乾燥させた。引き続いて、得られた塊状物を、
ミキサー中で２分間粉砕して１６メッシュ（目開き１ｍ
ｍ）の篩にかける操作を繰り返すことにより、全量が１
ｍｍ以下となるように粉砕した後、室温の金型に充填
し、室温から２００℃まで昇温し、その温度で９８ＭＰ
ａの圧力下で１５分間プレス成形し、４０℃まで冷却後
除圧することにより、縦及び横の長さ各々１００ｍｍ、
厚さ５ｍｍの板状の燃料電池用セパレータを製造した。
得られたセパレータの曲げ応力−たわみ曲線を図１０に
示し、同曲線におけるＥ1 ／Ｅ1/2 、Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 、
及び（σ1 −σ b ）／（εb −ε1 ）、並びに、嵩密
度、体積抵抗率を表１に示した。
【００５２】
【表１】
【００５３】
【発明の効果】本発明によれば、黒鉛粉末と結着材とを
含有する加熱加圧成形体からなる燃料電池セパレータに
おいて、耐破損性、嵩密度等を低下させることなく結着
材の含有量を低減化でき、よって、導電性等のセパレー
タ性能を十分に発現させ得る燃料電池用セパレータ、及
びその製造方法を提供することができる。
含有する加熱加圧成形体からなる燃料電池セパレータに
おいて、耐破損性、嵩密度等を低下させることなく結着
材の含有量を低減化でき、よって、導電性等のセパレー
タ性能を十分に発現させ得る燃料電池用セパレータ、及
びその製造方法を提供することができる。
【図１】 本発明の実施例２で得られた燃料電池用セパ
レータの曲げ応力−たわみ曲線である。
レータの曲げ応力−たわみ曲線である。
【図２】 本発明の実施例５で得られた燃料電池用セパ
レータの曲げ応力−たわみ曲線である。
レータの曲げ応力−たわみ曲線である。
【図３】 本発明の実施例６で得られた燃料電池用セパ
レータの曲げ応力−たわみ曲線である。
レータの曲げ応力−たわみ曲線である。
【図４】 本発明の実施例７で得られた燃料電池用セパ
レータの曲げ応力−を示すグラフである。
レータの曲げ応力−を示すグラフである。
【図５】 本発明の実施例８で得られた燃料電池用セパ
レータの曲げ応力−たわみ曲線である。
レータの曲げ応力−たわみ曲線である。
【図６】 本発明の実施例９で得られた燃料電池用セパ
レータの曲げ応力−たわみ曲線である。
レータの曲げ応力−たわみ曲線である。
【図７】 本発明の実施例１０で得られた燃料電池用セ
パレータの曲げ応力−たわみ曲線である。
パレータの曲げ応力−たわみ曲線である。
【図８】 本発明の実施例１１で得られた燃料電池用セ
パレータの曲げ応力−たわみ曲線である。
パレータの曲げ応力−たわみ曲線である。
【図９】 本発明の実施例１２で得られた燃料電池用セ
パレータの曲げ応力−たわみ曲線である。
パレータの曲げ応力−たわみ曲線である。
【図１０】 本発明の比較例２で得られた燃料電池用セ
パレータの曲げ応力−たわみ曲線である。
パレータの曲げ応力−たわみ曲線である。
フロントページの続き (72)発明者 鈴木 光雄 神奈川県横浜市青葉区鴨志田町1000番地 三菱化学株式会社内 (72)発明者 稲村 正昭 神奈川県横浜市青葉区鴨志田町1000番地 三菱化学株式会社内 (72)発明者 吉野 昭治 神奈川県横浜市青葉区鴨志田町1000番地 三菱化学株式会社内 (72)発明者 北出 拓 神奈川県横浜市青葉区鴨志田町1000番地 三菱化学株式会社内 Ｆターム(参考） 5H026 AA02 BB01 BB02 BB08 CC03 CX07 EE06 EE18 HH00 HH01 HH05 HH09
Claims (16)
- 【請求項１】 黒鉛粉末と結着材とを含有する加熱加圧
成形体からなり、ＪＩＳ Ｋ７１７１に準拠して測定し
た曲げ応力−たわみ曲線が、最大曲げ応力を示すまでの
たわみ下において、下記式(I) の関係を満たすことを特
徴とする燃料電池用セパレータ。 Ｅ1 ／Ｅ1/2 ≦０．７５ (I) 〔式(I) 中、Ｅ1 は、最大応力（σ1 ）におけるたわみ
（ε1 ）と、そのたわみ（ε1 ）の１／２値のたわみ
（ε1/2 ）、及びその１／２値のたわみ（ε1/2）にお
ける応力（σ1/2 ）から次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1 ＝（σ1 −σ1/2 ）／（ε1 −ε1/2 ） であり、Ｅ1/2 は、最大応力（σ1 ）におけるたわみ
（ε1 ）の１／２値のたわみ（ε1/2 ）及びその１／２
値のたわみ（ε1/2 ）における応力（σ1/2 ）と、たわ
み開始点（ε0 ＝０）及び応力開始点（σ0 ＝０）から
次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1/2 ＝（σ1/2 −σ0 ）／（ε1/2 −ε0 ） である。〕 - 【請求項２】 曲げ応力−たわみ曲線が、最大曲げ応力
を示すまでのたわみ下において、下記式(II)の関係を満
たす請求項１に記載の燃料電池用セパレータ。 Ｅ3/4 ／Ｅ1/4 ≦０．７０ (II) 〔式(II)中、Ｅ3/4 は、最大応力（σ1 ）におけるたわ
み（ε1 ）と、そのたわみ（ε1 ）の３／４値のたわみ
（ε3/4 ）、及びその３／４値のたわみ（ε3/ 4 ）にお
ける応力（σ3/4 ）から次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ3/4 ＝（σ1 −σ3/4 ）／（ε1 −ε3/4 ） であり、Ｅ1/4 は、最大応力（σ1 ）におけるたわみ
（ε1 ）の１／４値のたわみ（ε1/4 ）及びその１／４
値のたわみ（ε1/4 ）における応力（σ1/4 ）と、たわ
み開始点（ε0 ＝０）及び応力開始点（σ0 ＝０）から
次式により求めた曲げ弾性率 Ｅ1/4 ＝（σ1/4 −σ0 ）／（ε1/4 −ε0 ） である。〕 - 【請求項３】 曲げ応力−たわみ曲線が、最大曲げ応力
以降のたわみ下において、下記式(III) の関係を満たす
請求項１又は２に記載の燃料電池用セパレータ。 （σ1 −σb ）／（εb −ε1 ）≦１，５００（ＭＰａ／ｍｍ） (III) 〔式(III) 中、σ1 及びε1 は、式(I) 及び(II)におけ
ると同様であり、σbは、破壊時のたわみεb における
応力（＝０）である。〕 - 【請求項４】 結着材がゴム類からなる請求項１乃至３
のいずれかに記載の燃料電池用セパレータ。 - 【請求項５】 ゴム類がジエン系ゴムである請求項４に
記載の燃料電池用セパレータ。 - 【請求項６】 結着材の含有量が、黒鉛粉末１００重量
部に対して０．５〜２５重量部である請求項１乃至５の
いずれかに記載の燃料電池用セパレータ。 - 【請求項７】 黒鉛粉末の平均粒径が１〜１００μｍで
ある請求項１乃至６のいずれかに記載の燃料電池用セパ
レータ。 - 【請求項８】 セパレータ表面に反応ガス流路用溝が形
成されてなる請求項１乃至７のいずれかに記載の燃料電
池用セパレータ。 - 【請求項９】 黒鉛粉末と結着材とを混合した後、加熱
下に加圧成形して燃料電池用セパレータを製造するにお
いて、結着材としてゴム類を用いることを特徴とする燃
料電池用セパレータの製造方法。 - 【請求項１０】 結着材としてのゴム類としてジエン系
ゴムを用いる請求項９に記載の燃料電池用セパレータの
製造方法。 - 【請求項１１】 結着材の使用量を黒鉛粉末１００重量
部に対して０．５〜２５重量部とする請求項９又は１０
に記載の燃料電池用セパレータの製造方法。 - 【請求項１２】 結着材を有機溶剤の溶液或いは分散液
として用いる請求項９乃至１１のいずれかに記載の燃料
電池用セパレータの製造方法。 - 【請求項１３】 有機溶剤の溶液或いは分散液における
結着材の濃度を５〜９０重量％とする請求項１２に記載
の燃料電池用セパレータの製造方法。 - 【請求項１４】 黒鉛粉末を予め有機溶剤に湿潤させて
結着材と混合する請求項９乃至１３のいずれかに記載の
燃料電池用セパレータの製造方法。 - 【請求項１５】 黒鉛粉末の平均粒径が１〜１００μｍ
である請求項９乃至１４のいずれかに記載の燃料電池用
セパレータの製造方法。 - 【請求項１６】 加熱下の加圧成形時に、セパレータ表
面に反応ガス流路用溝を形成させる請求項９乃至１５の
いずれかに記載の燃料電池用セパレータの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001307187A JP2002184420A (ja) | 2000-10-03 | 2001-10-03 | 燃料電池用セパレータ及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000-303180 | 2000-10-03 | ||
| JP2000303180 | 2000-10-03 | ||
| JP2001307187A JP2002184420A (ja) | 2000-10-03 | 2001-10-03 | 燃料電池用セパレータ及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002184420A true JP2002184420A (ja) | 2002-06-28 |
Family
ID=26601426
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001307187A Pending JP2002184420A (ja) | 2000-10-03 | 2001-10-03 | 燃料電池用セパレータ及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002184420A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2004010524A1 (ja) * | 2002-07-18 | 2004-01-29 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | 燃料電池用セパレータの製造方法及び該セパレータと電極拡散層の接合方法 |
| JP2004192878A (ja) * | 2002-12-10 | 2004-07-08 | Tokai Carbon Co Ltd | 固体高分子型燃料電池用セパレータ材の製造方法 |
| JP2005209641A (ja) * | 2003-12-24 | 2005-08-04 | Showa Denko Kk | 燃料電池用セパレータ及びその製造方法 |
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-
2001
- 2001-10-03 JP JP2001307187A patent/JP2002184420A/ja active Pending
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| KR100848414B1 (ko) * | 2004-07-23 | 2008-07-28 | 미쓰이 가가쿠 가부시키가이샤 | 연료전지용 결착제, 전극형성용 조성물, 전극 및 그것을사용한 연료전지 |
| US8288058B2 (en) | 2004-07-23 | 2012-10-16 | Mitsui Chemicals, Inc. | Binder for fuel cell, composition for forming electrode, electrode, and fuel cell using the electrode |
| WO2015020146A1 (ja) * | 2013-08-08 | 2015-02-12 | 日清紡ケミカル株式会社 | 燃料電池セパレータ |
| JP2015035305A (ja) * | 2013-08-08 | 2015-02-19 | 日清紡ケミカル株式会社 | 燃料電池セパレータ |
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