JP2002180173A - エンド部用樹脂被覆アルミニウム合金板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 スコア刃を摩耗させない飲料缶のエンド部用
のアルミニウム合金板を提供しようとするものである。 【解決手段】 重量％でＭｎ：０．９〜１．２％、Ｍ
ｇ：２．０〜３．５％、Ｓｉ：０．２５〜０．４５％、
Ｃｕ：０．２５〜０．４５％、Ｆｅ：０．３５〜０．６
％、Ｚｎ：０．０５〜０．４０％、Ｔｉ：０．２５％以
下を含有し、残部が不可避的不純物を含むアルミニウム
からなる組成を有し、０．６５≦０．１Ｍｇ＋０．５Ｓ
ｉ＋Ｃｕ≦０．９５なる関係を満足するとともに、顕微
鏡組織中の直径６μｍ以上の大きさの金属間化合物が１
ｍｍ² 当たり３００個以下であるエンド部用樹脂被覆ア
ルミニウム合金板。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、飲料用缶のエン
ド（缶蓋）部に用いる樹脂被覆アルミニウム合金板に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、食品容器等のリサイクルに対する
社会的要求が益々高まっており、また、製造時やリサイ
クル過程で有害物質の排出など環境への悪影響が無いこ
とがますます重要となってきている。飲用缶の開口方式
としては、缶蓋に取り付けられたタブを引き上げること
により、タブと缶蓋の一部（飲み口部分）が缶から完全
に分離するいわゆるプルオンタイプ方式と、開缶時にタ
ブ及び缶蓋の飲み口部分が缶から完全に分離されないい
わゆるステイオンタブ方式がある。ステイオンタブ方式
の缶蓋の概略平面図は図１に示すとおりである。ステイ
オンタブ方式の飲料缶を開缶するには、タブ２の把持部
２Ａを引き上げることにより、タブ２の取付部（リベッ
ト）５を支点としてテコの作用によりタブ２の先端部２
Ｂを押し下げ、これによりエンド部材１の開口部３を押
し下げて、開口部３の一部をエンド部材１に残したまま
スコア４から引き裂くことにより開缶する。このように
イージーオープンエンド方式では、開缶時において飲み
口部分がスムースに引き裂かれるように、適正な材質の
素材を選択するとともに、スコア４の形状や刻み込み寸
法を決定する。

【０００３】アルミニウム合金製飲料用缶（以下単に
「飲料用缶」と称する）は、ボディ部と缶蓋を取り付け
たエンド部の２ピースで構成されており、ボディ部には
３００４、３１０４合金などの３０００番系アルミニウ
ム合金が主として用いられており、エンド部には５１８
２合金などの５０００番系アルミニウム合金が主として
用いられている。飲料用缶をリサイクルする場合には、
ボディ部とエンド部とを分離することは難しく、３００
０番系アルミニウム合金から構成されるボディ部は、缶
全体の平均組成と近似しているので、使用済みの飲料用
缶（ Used Beverage Can、以下ＵＢＣと称する）を主原
料としても軽微な成分調整で足りるが、５１８２合金な
ど５０００番系アルミニウム合金から構成されるエンド
部は、ＵＢＣを主原料として使用する場合相当の成分調
整が必要となる。したがって、エンド部を製造する場
合、ＵＢＣを主原料とすることは見送られており、この
ことが飲料用缶のリサイクル効率向上を阻止する一要因
となっていた。

【０００４】本発明者らは先に特開平１１−２６９５９
４において、リサイクル性に優れたエンド部用のアルミ
ニウム合金積層板を提案している。すなわち、重量％で
Ｍｎ：０．６〜１．２％、Ｍｇ：１．５〜３．２％、Ｓ
ｉ：０．２〜０．５％、Ｃｕ：０．３〜０．５％、Ｆ
ｅ：０．３〜０．６％を含有し、残部が不可避的不純物
元素を含むアルミニウムからなる組成を有するアルミニ
ウム合金板に熱可塑性樹脂フィルムを積層したアルミニ
ウム合金積層板である。このような組成のアルミニウム
合金板を使用して適当な熱処理を施せば、従来の５１８
２合金と同等な耐圧強度を有すると共に、ＵＢＣを主原
料として飲用缶を製造する際にも、微量の成分調整をす
るだけで再利用が可能となる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この方
法で得たアルミニウム積層板は、エンド部にスコア加工
を施す際のスコア刃の摩耗が著しく、頻繁にスコアダイ
スを交換せねばならず、生産性が上がらないという問題
が新たに明らかになった。エンド部材にスコア４を形成
するには、図２に示すように工具鋼などからなるスコア
刃２０を使用して板状のエンド部材１をプレスし、エン
ド部材１に所定形状の刻みをつける加工を施してエンド
部とする。ダイス先端部のいわゆるスコア刃の部分は、
所定形状の平坦部２０Ａとコーナー部２０Ｂからなる。
加工を繰り返すほどにスコア刃のコーナー部２０Ｂが摩
耗してくるので、スコア４部の刻みの断面形状が変化
し、エンドの諸特性が悪くなってくる。したがってエン
ドの諸特性の良いスコアを得るには、スコア刃の部分が
摩耗してきたら適度な頻度でスコアダイスを交換する必
要がある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは前記課題を
解決するため、合金組成をさらに限定し適正な製造条件
を採用して金属間化合物の分布状態を制御すれば、スコ
ア刃の摩耗を減らすことができることを見出した。しか
も飲用缶としての内圧に耐えるのに十分な強度を有して
おり、スコアの引き裂き性もよく、さらにＵＢＣのリサ
イクルによっても容易に製造することが可能なエンド部
用樹脂被覆アルミニウム合金板を提供することとした。

【０００７】すなわち本発明のアルミニウム合金板は、
重量％でＭｎ：０．９〜１．２％、Ｍｇ：２．０〜３．
５％、Ｓｉ：０．２５〜０．４５％、Ｃｕ：０．２５〜
０．４５％、Ｆｅ：０．３５〜０．６％、Ｚｎ：０．０
５〜０．４０％、Ｔｉ：０．２５％以下を含有し、残部
が不可避的不純物を含むアルミニウムからなる組成を有
し、０．６５≦０．１Ｍｇ＋０．５Ｓｉ＋Ｃｕ≦０．９
５なる関係を満足するとともに、顕微鏡組織中の直径６
μｍ以上の大きさの金属間化合物が１ｍｍ² 当たり３０
０個以下であるエンド部用樹脂被覆アルミニウム合金板
である。金属間化合物の分布状態をこのように制御すれ
ば、材料強度を犠牲にすることなしに、スコア刃の摩耗
速度が低減できるので、スコアダイスの交換頻度が大幅
に少なくなり、設備稼働率の向上とコストダウンが図れ
るようになる。

【０００８】また、上記のような金属間化合物の分布状
態を得るには、半連続鋳造法により製造されたスラブを
圧延して得られたアルミニウム合金板を使用することが
できる。上記のように制御された金属間化合物の分布状
態は、連続鋳造法あるいは半連続鋳造法により達成する
ことができるが、本発明のアルミニウム合金板において
はＭｇやＭｎ等の含有量が比較的高いので、連続鋳造法
では安定して製造することが困難であり、また、中心線
偏析により必ずしもスコア刃の耐摩耗性が良くならない
場合がある。したがって半連続鋳造法により製造された
スラブを利用するのが好ましい。

【０００９】本発明のエンド部用樹脂被覆アルミニウム
合金板は、前記のアルミニウム合金板の少なくとも一方
の面を、樹脂で被覆した樹脂被覆アルミニウム合金板で
ある。樹脂としては缶エンド用として広く使用されてい
る熱硬化性ビニル系塗料、ビニルオルガノゾル系塗料、
エポキシ尿素系塗料、エポキシフェノール系塗料、エポ
キシアクリル系塗料等の塗料を塗布しても良く、または
ポリエチレンテレフタレート等の熱可塑性樹脂をフィル
ムとして積層しても良い。

【００１０】本発明のエンド部用樹脂被覆アルミニウム
合金板は、樹脂被覆後の耐力が３００ＭＰａ以上、好ま
しくは３１０ＭＰａ以上で、かつ、引張強さと耐力との
比が１．１以上であることが好ましい。この程度の強度
があれば、特に飲用缶のエンド部材として十分な耐圧強
度となり、十分な耐ブローアップ性を備えたエンド部が
得られる。

【００１１】

【発明の実施の形態】まず、本発明のアルミニウム合金
板の合金組成について説明する。Ｍｎは３００４合金な
どのしごき加工が施されるボディ部用合金の必須添加元
素である。Ｍｎは強度を向上する効果を有するが、Ａ
ｌ，Ｆｅ，Ｓｉなどと粗大な金属間化合物を形成し易
く、靱性を低下させ、スコア加工時に微細クラックを生
じ易くし、ブローアップを生じ易くする。また、粗大な
金属間化合物はスコア刃を摩耗させる原因となる。した
がって、含有量はあまり高過ぎない方が好ましく、１．
２％以下が良い。一方、０．９％以下とすると、ＵＢＣ
を主原料として用いることができないため下限を０．９
％とした。ＵＢＣの使用率を最大とするためには、０．
９〜１％とすることが好ましい。

【００１２】Ｍｇは、強度を向上する効果を有し、耐
力、引張強さを向上するが、特に樹脂被覆後の引張強さ
を高め、引張強さと耐力との比（ＴＳ／ＹＳ）を高く
し、ブローアップを生じ難くする。しかし、２．０％未
満では、効果が不十分である。また、３．５％を超える
と、圧延性が著しく低下する。さらに、３．５％を超え
ると、合金の融点が低下するため、均質化温度や溶体化
処理を行う中間焼鈍温度を高くできなくなり、このため
Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃｕなどの溶体化が困難になるとともに、
これらの元素の粗大な金属問化合物の量が増すため、耐
ブローアップ性が低下する。また、粗大な金属問化合物
によりスコア刃の摩耗が激しくなる。そこでＭｇ含有量
の上限を３．５％とした。好ましくは、２．３〜３．２
％の範囲である。本合金のＭｇ含有量は、飲料用缶のボ
ディ部を構成する合金より高いが、Ｍｇは再溶解時に酸
化による損失を生じ易いため、本発明のアルミニウム合
金板を用いたＵＢＣはボディ部の原料とし再利用するこ
とができる。

【００１３】Ｓｉは、強度を向上する効果を有するとと
もに、鋳造時に晶出する金属間化合物を微細化させる効
果も有する。しかし、ＳｉはＭｎ、Ｍｇなどと金属間化
合物を形成しやすく、添加量を０．４５％以上とすると
溶体化ができないためかえって粗大な金属間化合物を形
成しやすくなるので、上限を０．４５％とした。Ｓｉ量
が高過ぎると、本合金をエンド部として用いた飲料用缶
のスクラツプを、ボデイ部用のスクラップとして用いる
ことも困難になるので、リサイクルの観点からもＳｉ含
有量の上限は０．４５％以下とするのが好ましい。Ｓｉ
は、特に粗大な金属間化合物の数に及ぼす影響が顕著で
あり、Ｓｉ含有量が０．２５％未満では６μｍ以上の粗
大な金属間化合物の数を少なく抑えることができない。
スコア刃の摩耗量を少なくするためには、６μｍ以上の
粗大な金属間化合物の晶出数は１ｍｍ² 当たり３００個
以下、好ましくは１ｍｍ² 当たり２００個以下が良い。
したがって、スコア刃の摩耗の観点から、Ｓｉ含有量は
０．２５％以上とする必要がある。また、ＵＢＣを原料
として用いる点からもＳｉ含有量は０．２５％以上とす
るのが好ましい。

【００１４】Ｃｕは強度を向上する効果を有し、耐力、
引張強さを向上するが、特に樹脂被覆後の引張強さを向
上させ、引張強さと耐力との比（ＴＳ／ＹＳ）を高く
し、ブローアップを生じに難くする。 Ｃｕ含有量が
０．２５％未満では十分な効果が得られず、一方０．４
５％を超えると、このアルミニウム合金板を用いた飲料
用缶を一般のボディ部用の原料スクラップとして用いる
ことが困難になる。そこで、Ｃｕ含有量を０．２５〜
０．４５％とした。なお、Ｓｉ，ＭｇもＣｕと同様の材
質強化作用を有しているので、耐力が３００ＭＰａ以上
でかつ引張強さと耐力の比が１．１以上とするには、こ
れらＳｉ，Ｍｇ，Ｃｕ３成分を当量換算して、０．６５
≦０．１Ｍｇ＋０．５Ｓｉ＋Ｃｕ≦０．９５なる関係を
維持するのが好ましい。

【００１５】Ｆｅは３００４合金などのしごき加工が施
されるボディ部用合金のしごき加工性向上に必須の添加
元素であり、ＵＢＣに０．３５〜０．５％程度含まれ
る。Ｆｅは、Ａｌ，Ｍｎ，Ｓｉなどと粗大な金属間化合
物を形成し、靱性を低下させ、スコア加工時に微細クラ
ックを生じ易くする。その結果、ブローアップが生じ易
くなる。また、粗大な金属間化合物はスコア刃を摩耗さ
せる原因となる。したがって、含有量は多過ぎない方が
好ましいが、０．６％以下であれば、これらの問題を回
避できる。また、０．３５％未満とすると、ＵＢＣの原
料としての使用率が低くなるので、Ｆｅの含有量は０．
３５〜０．６％とした。ＵＢＣの使用率を最大とするた
めには、０．４〜０．５％とすることが好ましい。

【００１６】Ｚｎ、Ｔｉはいずれも本発明における積極
的な添加元素ではないが、ＵＢＣに含まれる元素であ
り、ＵＢＣを原料とする場合には、それぞれ、０．０５
〜０．４％、０．２５％以下の範囲で含有することがあ
る。そして、この範囲であれば、本発明に悪影響を与え
ない。

【００１７】次に、本発明に使用する合金の金属組織に
ついて説明する。本発明に使用する合金の金属組織は合
金元素が固溶したマトリクス中に不定形の金属間化合物
が晶出した金属組織を呈する。そしてこの金属間化合物
は、Ｍｎ，Ｆｅ，Ｓｉ等を含み、硬いのでスコア刃を摩
耗させる。特に直径が６μｍ以上の粗大な金属間化合物
は、スコア刃の摩耗を促進する。そこで本発明では、こ
の粗大な金属間化合物の数を１ｍｍ² 当たり３００個以
下、さらに好ましくは２００個以下に抑制して、スコア
刃の摩耗を防ぐこととした。このように粗大な金属間化
合物はスコア刃の摩耗に対して有害であるが、ＵＢＣを
原料として用いるためには、Ｍｎ，Ｆｅ，Ｓｉ等の含有
は避けられない。そこで粗大な金属間化合物の晶出を抑
制し、スコア刃の摩耗を防ぐこととした。

【００１８】ここで、本発明における金属間化合物の大
きさを定義しておく。本発明に使用する合金の金属組織
は、倍率５００倍程度の光学顕微鏡で観察した場合、図
４に模式図を例示するように、マトリクス１０中に不定
形の金属間化合物１１が点在する組織を呈する。個々の
金属間化合物は複雑な形状をしているが、この複雑な形
状の金属間化合物と同じ面積を有する円の直径で金属間
化合物の大きさを定義する。金属間化合物の大きさを測
定するには、合金板の圧延方向及び板厚方向に平行な断
面を研磨し、電解研磨仕上げをする。この面を倍率５０
０倍の光学顕微鏡を用いて板厚中心から厚さ方向に±約
６５μｍの領域の組織を観察し、その組織を画像解析装
置に取り込む。画像解析装置としては、例えば（株）ニ
レコ製の「ＬＵＺＥＸ Ｆ」が利用できる。画像解析装
置により個々の金属間化合物面積を計測し、同じ面積を
有する円に換算する。さらに、このようにして得られた
金属間化合物のうち、大きさが６μｍ以上の粗大な金属
間化合物の分布密度を計測する。

【００１９】本発明では、このようにして求めた６μｍ
以上の粗大な金属間化合物の分布密度を１ｍｍ² 当たり
３００個以下に制限する。粗大な金属間化合物の量がこ
の程度であれば、スコア刃の摩耗に重大な影響は無く、
１００万回以上のスコア加工に十分耐えられる。より好
ましくは、粗大な金属間化合物の量は１ｍｍ² 当たり２
００個以下である。

【００２０】本発明の樹脂被覆アルミニウム合金板は、
上記のような金属間化合物の分布状態を有するアルミニ
ウム合金板の少なくとも一方の表面を、樹脂により被覆
したものである。樹脂は塗料として塗布しても良く、ま
たはフィルムとして積層しても良い。塗料としては熱硬
化性ビニル系塗料、ビニルオルガノゾル系塗料、エポキ
シ尿素系塗料、エポキシフェノール系塗料、エポキシア
クリル系塗料等が使用できる。フィルムとしては熱可塑
性樹脂の延伸フィルムが使用できる。熱可塑性樹脂とし
ては例えばポリエチレンテレフタレートあるいはエチレ
ンテレフタレート単位を主成分として、エチレンイソフ
タレート単位、ブチレンイソフタレート単位、シクロヘ
キサンジメタノール単位等を含む共重合ポリエステル、
あるいは前記のポリエチレンテレフタレート、共重合ポ
リエステル、ポリブチレンテレフタレート等の混合物が
使用可能である。

【００２１】また、本発明の樹脂被覆アルミニウム合金
板は、飲料用缶のエンド部として充分な耐圧強度を得る
ために、アルミニウム合金板の耐力を３００ＭＰａ以
上、好ましくは３１０ＭＰａ以上とし、また優れた耐ブ
ローアップ性を得るためには、引張強さと耐力との比
（ＴＳ／ＹＳ）を１．１以上とする必要がある。そし
て、ＵＢＣを原料として使用したアルミニウム合金板で
あっても、その組成と材料組織を限定することにより、
この機械的特性を達成できることを確認した。

【００２２】次に、上記のような金属間化合物の分布状
態を有するアルミニウム合金板の製造方法を説明する。
本発明のアルミニウム合金板は、前記組成のアルミニウ
ム合金を溶製し、半連続鋳造法によりスラブとし、５５
０℃以上融点未満の温度範囲で８時間以上保持する均質
化処理を施し、熱間圧延する。さらに所定の板厚まで冷
間圧延したのち、１０〜２００℃／秒の加熱速度で５３
０℃まで加熱し、続いて５３０℃〜（融点−５℃）間で
６０秒以下の時間一旦保持し、その後１０〜２００℃／
秒の冷却速度で１００℃以下の温度まで冷却し、４０〜
７５％の冷間圧延を施して、最終板厚を有するアルミニ
ウム合金板とする。

【００２３】なお、上記熱間圧延後あるいは所定の板厚
まで冷間圧延する途中で、中間焼鈍をしても良い。また
粗大な金属間化合物の量を少なくするためには、熱間圧
延から最終板厚までの総圧延率を８０％以上、好ましく
は９０％以上とするのが良い。また、粗大な金属間化合
物の量を少なくするためには、鋳造条件が最も重要であ
り、特に、スラブの厚さの上限を６００ｍｍ以下に制限
することが好ましい。なお、連続鋳造圧延法を用いて
も、本発明の金属化合物が制御されたアルミニウム合金
板を得ることはできるが、Ｍｇ等の含有量の高い合金組
成の場合には、安定して製造することが困難であり、ま
た、中心線偏析により必ずしもスコア刃の摩耗は減少し
ない場合もある。

【００２４】次いで、上記により得られたアルミニウム
合金板に樹脂塗料を塗装・焼き付けするか、あるいは熱
可塑性樹脂フィルムを熱圧着することにより、本発明の
樹脂被覆アルミニウム合金板を得る。塗装後の焼き付け
及び熱可塑性樹脂フィルムを熱圧着する際の、アルミニ
ウム合金板の最高加熱温度は２９０℃以下とし、２２０
〜２９０℃の温度範囲での総保持時間は１〜１００秒の
範囲内とする。

【００２５】本発明の合金組成からなるアルミニウム合
金板の耐力を３００ＭＰａ以上、引張強さと耐力との比
（ＴＳ／ＹＳ）を１．１以上とするには、アルミニウム
合金板を１０〜２００℃／秒の加熱速度で５３０℃〜
（融点−５℃）の温度範囲まで加熱して１〜６０秒間保
持し、その後１００℃以下の温度まで１０〜２００℃／
秒の冷却速度で冷却した後、４０〜７５％の冷間圧延を
施して最終板厚とし、また、アルミニウム合金板を加熱
後、樹脂で被覆する際に、前記被覆工程中のアルミニウ
ム合金板の最高加熱温度が２９０℃以下であり、かつ２
２０〜２９０℃の温度範囲の加熱時間を１〜１００秒と
すればよい。

【００２６】

【作用】本発明は、アルミニウム合金板中の粗大な金属
間化合物の数を少なくし、硬い金属間化合物によるスコ
ア刃の摩耗を防ぐこととした。６μｍ以上の粗大な金属
間化合物の個数を１ｍｍ² 当たり３００個以下とすれ
ば、スコア刃の摩耗を防ぐことができる。

【００２７】

【実施例】以下実施例を用いて説明する。 （実施例、比較例）表１に示す組成の合金を溶製し、半
連続鋳造により厚さ５０ｃｍのスラブに鋳造した。この
スラブを５６５℃で８時間の均質化熱処理を施し、熱間
圧延により厚さ約８ｍｍの熱間圧延板とした。次いで、
冷間圧延により０．６５ｍｍの厚さの板とした。続いて
連続焼鈍炉を用いて５３０℃まで２５℃／秒の加熱速度
で加熱し、５３０〜５５０℃の間で１０秒間保持した
後、５０℃／秒の冷却速度で冷却した。続いて冷間圧延
により厚さ０．２８ｍｍのアルミニウム合金板とした。
その後、このアルミニウム合金板にクロメート処理を施
し、さらに両側に厚さ９μｍのＰＥＴフィルムを熱圧着
した。熱圧着時の材料の最高到達温度は２４０℃であ
り、２２０℃以上の温度に保持された時間は約５秒であ
った。

【００２８】

【表１】

【００２９】フィルム積層アルミニウム合金板の樹脂フ
ィルムを剥離し、アルミニウム合金板の引っ張り試験を
した結果を表２に示す。また、このアルミニウム合金板
の顕微鏡組織観察をして金属間化合物の大きさと量を測
定した。金属間化合物の測定には（株）ニレコ製の画像
解析装置「ＬＵＺＥＸ Ｆ」を使用した。この結果も表
２に併記する。

【００３０】続いて、表面を硬化コーティングした粉末
ハイス鋼からなる、平坦部の幅Ａが３０μｍの台形形状
のスコア刃を用いて、残厚が８５μｍとなるようにスコ
ア成形加工を施し、６０万回加工後、１２０万回加工後
のスコア刃をＳＥＭで観察して、スコア刃の摩耗量を測
定した。スコア刃の摩耗量は加工前と加工後の台形上面
の平坦部の幅を測定し、両者の差で表すこととした。結
果を表２に併記する。なお、摩耗量は図３に示す両端の
Ｂ１，Ｂ２の合計量で示した。

【００３１】

【表２】

【００３２】表２の結果から、本発明のフィルム積層ア
ルミニウム合金板では、６μｍ以上の金属間化合物の量
は、１ｍｍ² 当たり２５０個以下である。さらに、６０
万回加工後のスコア刃の摩耗量は２μｍ以下であり、１
２０万回加工後のスコア刃の摩耗量は３μｍ以下で、比
較例と比べて２０％以上少なくなっているのが判かる。

【００３３】

【発明の効果】本発明の樹脂被覆アルミニウム合金板を
使用すれば、スコア加工する際のスコア刃の摩耗が少な
く寿命が長くなるので、スコア刃の交換頻度が少なくな
り、生産性の向上とコストダウンが達成させる効果をも
たらすことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 ステイオンタブ方式のエンド部の概略平面図
である。

【図２】 スコア加工を説明する図である。

【図３】 スコア刃の先端形状と摩耗状況を示す模式図
である。

【図４】 本発明のアルミニウム合金の顕微鏡組織の模
式図である。

【符号の説明】

1・・・・・エンド部材、２・・・・・・タブ、３・・・・・・開口部、４
・・・・・・スコア、５・・・・・・取付部、１０・・・・・・マトリク
ス、１１・・・・・・金属間化合物、２０・・・・・・スコア刃

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％でＭｎ：０．９〜１．２％、Ｍ
   ｇ：２．０〜３．５％、Ｓｉ：０．２５〜０．４５％、
   Ｃｕ：０．２５〜０．４５％、Ｆｅ：０．３５〜０．６
   ％、Ｚｎ：０．０５〜０．４０％、Ｔｉ：０．２５％以
   下を含有し、残部が不可避的不純物を含むアルミニウム
   からなる組成を有し、０．６５≦０．１Ｍｇ＋０．５Ｓ
   ｉ＋Ｃｕ≦０．９５なる関係を満足するとともに、顕微
   鏡組織中の直径６μｍ以上の大きさの金属間化合物が１
   ｍｍ² 当たり３００個以下であり、かつ樹脂で被覆した
   後の耐力が３００ＭＰａ以上で、かつ引張強さと耐力と
   の比が１．１以上であることを特徴とするエンド部用樹
   脂被覆アルミニウム合金板。
2. 【請求項２】 アルミニウム合金板が半連続鋳造法によ
   り製造されたスラブを圧延して得られたものであること
   を特徴とする請求項１に記載のエンド部用樹脂被覆アル
   ミニウム合金板。