JP2002179831A - 発泡剤、板状ポリスチレン系樹脂発泡体及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】温暖化の高いＨＦＣの使用量をできるだけ少な
くして効率的に熱伝導率を下げ、厚いポリスチレン系樹
脂発泡体を安価に提供することを課題とする。 【解決手段】 塩化アルキル、ブタン、１，１，１，２
−テトラフルオロエタン及び二酸化炭素の４成分からな
り、４成分が、下式、及びを満たす重量％で含ま
れてなるポリスチレン系樹脂用の発泡剤により上記課題
を解決する。 ２０≦（１，１，１，２−テトラフルオロエタンの重量）×１００ ／全発泡剤重量≦３０ 式 ５０≦(１，１，１，２−テトラフルオロエタンの重量＋ブタンの重量) ×１００／全発泡剤重量≦６０ 式 ２≦二酸化炭素重量×１００／全発泡剤重量≦７ 式

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、発泡剤、板状ポリ
スチレン系樹脂発泡体及びその製造方法に関する。更に
詳しくは、本発明は、１，１，１，２−テトラフルオロ
エタン、炭化水素、塩化アルキル及び二酸化炭素の４成
分からなる発泡剤、その発泡剤を使用して得られた、低
密度で、良好な厚みを有し、かつ環境適合性が高く、低
コストで熱伝導率の低い板状ポリスチレン系樹脂発泡体
及びその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】現在、
板状ポリスチレン系樹脂発泡体に使用されている発泡剤
としては、塩化アルキル、炭化水素、１，１−ジフルオ
ロ−１−クロロエタン(以下、１４２ｂと略す)が挙げら
れ、特に熱伝導率の低いグレードのものには１４２ｂが
たくさん使用されている。

【０００３】しかし、１４２ｂは若干の塩素を含んでい
るため、現在使用の規制がかかっており、近く使用でき
なくなる発泡剤である。そのため、近年この１４２ｂの
ようなフロンを代替える発泡剤の研究が進められてお
り、その候補として１，１，１，２−テトラフルオロエ
タン(以下、１３４ａと略する)が挙げられている。具体
的には、１３４ａと塩化アルキルとを併用した発泡剤が
報告されている。その中で、特開昭６３−１１８９２７
号公報には、１３４ａは、１４２ｂに比べて蒸気圧が高
いため、突沸しやすいので、ＭＦＲ（メルトフローレー
ト）の低い原料樹脂を使用することで、突沸を抑えよう
という考えが記載されている。

【０００４】しかし、このような原料樹脂では生産時に
大幅なＱｄｏｗｎが生じ、生産効率が非常に悪くなって
しまう。また、発泡剤が、１３４ａと塩化アルキルの二
種類の場合、発泡体の熱伝導率を下げるには、１３４ａ
を大量に使用する必要がある。そうすると、押出発泡時
に、金型先端で高い圧力が必要になるので、厚い発泡体
を得るのは困難である。

【０００５】そこで、熱伝導率をより効率的に下げるた
めに、フッ素化炭化水素（ＨＦＣ）（１３４ａを含
む）、炭化水素、塩化アルキルの３成分系からなる発泡
剤が報告されている（例えば、特開平１０−２９２０６
３号公報参照）。具体的には、１３４ａと炭化水素の両
方が発泡後に気泡内に残り、炭化水素の方が１３４ａよ
り熱伝導率が若干高いものの、両方が熱伝導率の低下に
寄与する。このような３成分系の発泡剤により、１３４
ａの添加量を少なくすることができるので、より発泡さ
せやすくなる。

【０００６】しかしながら、上記３成分系の公報では、
ＨＦＣが全発泡剤中で３０〜７０重量％使用されてお
り、この使用量では、１３４ａのような低沸点のＨＦＣ
を含む発泡剤の場合、熱伝導率を下げようとすると、金
型先端で高い圧力が必要になる。３成分系では２成分系
(塩化アルキル、１３４ａ)より厚みはでるが、それでも
気泡が厚み方向に立ってしまうので、熱伝導率が悪くな
ってしまう。

【０００７】

【課題を解決するための手段】地球温暖化を考えると、
その一因である１３４ａのようなＨＦＣの使用量をでき
るだけ少なくすることが望まれるが、減らすと熱伝導率
が悪化する。所定の熱伝導率を維持しつつ、１３４ａの
量を減らすために炭化水素を加えると、難燃性が低下す
る。ここで、本発明の発明者は、熱伝導率の悪化と難燃
性の低下を防ぎつつ、厚い発泡体をコスト的に安価でで
きる方法を研究した結果、１３４ａ、ブタン及び塩化ア
ルキルに、更に特定の使用比率で二酸化炭素を加えた４
成分系の発泡剤を使用すれば、１３４ａの使用量を顕著
に減らすことができ、かつ安価で、厚く、熱伝導率が低
いポリスチレン系樹脂発泡体が得られることを意外にも
見いだし本発明に至った。また、発泡体中の気泡径が特
定の大きさ及び形状を有する場合、熱伝導率を更に低下
させられることも見いだした。

【０００８】かくして本発明によれば、塩化アルキル、
ブタン、１，１，１，２−テトラフルオロエタン及び二
酸化炭素の４成分からなり、４成分が、下式、及び
を満たす重量％で含まれてなるポリスチレン系樹脂用
の発泡剤が提供される。 ２０≦（１，１，１，２−テトラフルオロエタンの重量）×１００ ／全発泡剤重量≦３０ 式 ５０≦(１，１，１，２−テトラフルオロエタンの重量＋ブタンの重量) ×１００／全発泡剤重量≦６０ 式 ２≦二酸化炭素重量×１００／全発泡剤重量≦７ 式

【０００９】また、本発明によれば、上記発泡剤により
得られた板状ポリスチレン系樹脂発泡体が提供される。
更に、本発明によれば、上記発泡剤を使用する板状ポリ
スチレン系樹脂発泡体の製造方法が提供される。

【００１０】

【発明の実施の形態】熱伝導率が低く、できるだけ厚い
発泡体を得るために、１３４ａの添加量をできるだけ少
なくし、燃焼性をクリアーできる程度にブタンをできる
だけ多くすることが考えられる。すなわち、同じ密度の
発泡体を製造する場合、１３４ａの添加量をできるだけ
少なくしても、ブタンをできるだけ多くすることで、金
型先端での圧力を小さくすることができるので、スリッ
トをより開けることができる。そのことによって、厚い
発泡体を製造するとき、ため込みを緩和することができ
る。従って、発泡体をＭＤ方向に引っ張るような成形が
行いやすくなり、ＭＤ方向の熱伝導率を更に効率的に下
げることができる。

【００１１】本発明の発泡剤において、１３４ａは、全
発泡剤中２０〜３０重量％の範囲で使用される。また、
１３４ａとブタンの合計量は、全発泡剤中、５０〜６０
重量％の範囲である。このような範囲で１３４ａとブタ
ンを使用することで、金型先端での圧力が下がり、その
分発泡体の厚みが出しやすくなる。例えば、１００ｍｍ
程度の厚みの発泡体においても、発泡剤と気泡の方向性
の効果により、現行の１４２ｂにおいて作られていた発
泡体と同程度又はそれ以上の熱伝導率を実現することが
できる。

【００１２】なお、上記範囲外でも、実際に金型先端の
間隔を狭くして１００ｍｍ程度の厚さの発泡体を作るこ
とは可能である。しかし、そうすると厚み方向に気泡が
立ってしまい、その結果熱伝導率が悪くなる。たとえ金
型先端の間隔を狭くして、金型先端での圧力が上がった
分、１３４ａを多く添加しても熱伝導率としては結局悪
くなってしまう。次に、１３４ａを少なくして、ブタン
の添加量を上げると、燃焼性が悪くなり、かつ、気泡径
が大きくなる。それに伴って発泡体の熱伝導率が悪くな
り、また燃焼性の基準であるＪＩＳ Ａ９５１１をクリ
アーできる発泡体を得ることは極めて困難となる。そこ
で、核剤としてタルクの添加量を上げることで、熱伝導
率及び燃焼性を改善できることが知られているが、タル
クを添加しすぎると発泡体の物性に悪影響を及ぼす。そ
のため、本発明では、二酸化炭素を併用することで、物
性に悪影響を及ぼさず、かつ気泡径を小さくできるの
で、熱伝導率及び燃焼性を改善できる。

【００１３】なお、１３４ａの添加量が、全発泡剤中、
２０重量％未満の場合、熱伝導率を下げるためにブタン
の添加量が増えるので、難燃性をクリアーすることが困
難となる。また、全発泡剤中、３０重量％より多くなる
と、金型先端での必要圧力が高くなり、厚みのある発泡
体を得ることが困難となる。１３４ａの好ましい添加量
は、全発泡剤中、２４〜２９重量％である。

【００１４】ブタンの添加量は、全発泡剤中１３４ａが
２０〜３０重量％で、かつ１３４ａとブタンの合計量が
全発泡剤中５０〜６０重量％になるように、調整するの
が好ましい。合計量が５０重量％より少ないと、熱伝導
率の低下に寄与する１３４ａとブタンの絶対量が少なく
なり、熱伝導率を下げることが困難となる。また、６０
重量％より多い場合、金型先端での圧力が高くなるの
で、厚い発泡体を得ようとするとため込み成形になり、
熱伝導率を下げることが困難となる。

【００１５】また、合計量が、全発泡剤中、５０〜６０
重量％の範囲においても、１３４ａの添加量が、全発泡
剤中、２０〜３０重量％の範囲を満たしていることが必
要である。１３４ａが３０重量％より多くなると、ブタ
ンの添加量が少なくなり、金型先端で高い圧力が必要と
なる（金型内で内部発泡するため）。金型先端で高い圧
力を維持するためには、ダイリップ（金型スリット）を
小さくするといったことが必要となる（具体的には、ダ
イリップの幅や厚みを狭くする）。その結果、幅の狭い
ものや、気泡径が垂直方向に立った製品となってしま
う。気泡径が垂直方向に立つと、熱伝導率が悪化してし
まう。１３４ａが２０重量％より少ないと、ブタンの添
加量が多くなるので、難燃性をクリアーすることが困難
となる。なお、ブタンの好ましい添加量は、全発泡剤
中、２０〜３５重量％（特に、２０〜３０重量％）であ
る。

【００１６】発泡剤として使用しているブタンについて
は、ノルマル、イソのいずれも使用できる。すなわち、
ノルマル１００％、イソ１００％、又はこれらの混合物
のいずれも使用可能である。この内、イソブタンが多い
ほうが、得られた発泡体の熱伝導率の経時変化をより小
さくすることができるため好ましい。経済性等を考慮し
た場合、ブタン中にノルマルブタンが１０〜７０重量％
含まれることが好ましい。

【００１７】二酸化炭素は、気泡の核剤効果を有し、全
発泡剤中、２〜７重量％の範囲で使用される。７重量％
より多い場合、１３４ａと同様金型先端で高い圧力が必
要になるので、厚い発泡体を得ることが困難である。ま
た、発泡体の連続気泡率が高くなり好ましくない。一
方、２重量％より少ない場合、二酸化炭素の核剤効果が
少なくなるため、気泡が粗くなり、熱伝導率を下げるこ
とが困難となる。より好ましい二酸化炭素の添加量は、
全発泡剤中、４〜６重量％である。

【００１８】本発明の発泡剤は、１３４ａ、ブタン及び
二酸化炭素以外に、塩化アルキルが含まれている。塩化
アルキルの好ましい添加量は、全発泡剤中、３３〜４８
重量％（特に、３５〜４５重量％）である。塩化アルキ
ルとしては、例えば、塩化メチル、塩化エチル等が挙げ
られる。ここで、発泡性を考慮すると塩化メチルを使用
することが好ましい。これに対して、塩化エチルは、塩
化メチルに比べて、作業環境を改善することができると
いう効果を奏する。なお、塩化エチルは、ポリスチレン
への溶解性が高いことから、発泡直後のスラブを軟化さ
せやすいため、発泡直後に発泡体が収縮する恐れがあ
る。従って、塩化エチルを使用する場合、全発泡剤中に
占める割合を調整することが好ましい。

【００１９】本発明の発泡剤には、本発明の効果を阻害
しない範囲で、上記４成分以外の成分を含んでいてもよ
い。例えば、窒素、水、アルゴン、ヘリウム等の無機ガ
ス、プロパン、ペンタン、ジメチルプロパン等の炭化水
素、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、ジプロピル
エーテル、ジブチルエーテル、アミルエーテル、フラ
ン、フルフラール、メチルフラン、テトラヒドロフラン
等のエーテル類、カルボン酸ジアルキルエステル、ギ酸
アルキルエステル、プロピオン酸アルキルエステル等の
エステル類、メタノール、エタノール、プロピルアルコ
ール、ブチルアルコール等のアルコール類、ジメチルケ
トン、メチルエチルケトン、ジエチルケトン、メチルプ
ロピルケトン、メチルブチルケトン、メチルアミルケト
ン、メチルヘキシルケトン、エチルプロピルケトン、エ
チルブチルケトン等のケトン類、ジフルオロメタン、
１，１−ジフルオロエタン、１，１，１−トリフルオロ
エタン、１，１，１，２，２−ペンタフルオロエタン、
１，１，２，２，３−ペンタフルオロプロパン、１，
１，１，２，３，３−ヘキサフルオロプロパン、１，
１，３，３，３−ペンタフルオロプロパン等のフッ素化
炭化水素が挙げられる。上記本発明の発泡剤は、板状の
ポリスチレン系樹脂発泡体の製造に特に好適に使用でき
る。

【００２０】本発明では、上記発泡剤を使用して得られ
た板状ポリスチレン系樹脂発泡体も提供される。ここ
で、ポリスチレン系樹脂としては、特に限定されず、当
該分野で公知の樹脂をいずれも使用することができる。
例えば、スチレン、メチルスチレン、イソプロピルスチ
レン、ジメチルスチレン、ブロモスチレン、クロロスチ
レン等のスチレン系単量体の単独重合体又はこれら単量
体を２種以上組み合わせた共重合体が挙げられる。更
に、上記スチレン系単量体と、アクリル酸、メタクリル
酸、アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、アクリロ
ニトリル、無水マレイン酸、無水イタコン酸、ブタジエ
ン等の単量体との共重合体等が挙げられる。また、ブロ
ック、ランダム、グラフト等の共重合体に適用すること
ができる。更に、少なくともポリスチレン系樹脂が主成
分であれば、それ以外の樹脂を混合した混合物も本発明
で使用するポリスチレン系樹脂に含まれる。

【００２１】次に、本発明の発泡体は、以下の（１）及
び（２）のいずれかの条件を満たしていることが好まし
い。 （１）気泡が、(ＭＤ＋ＴＤ＋ＶＤ)／３≦０．４０ｍｍ
（式）を満たす。 （２）発泡体が、１５〜１２０ｍｍの厚みを有し、気泡
が、０．８０≦ＶＤ／（（ＭＤ＋ＴＤ＋ＶＤ）／３）≦
０．９８（式）を満たす。 まず、条件（１）について述べる。式は気泡の大きさ
を意味している。ここで、気泡は熱伝導における遮断の
役目を果たすので、気泡径は、熱伝導率に非常に影響が
ある。つまり、気泡径全体を小さくすることで、熱の遮
断回数が多くなり、その結果、熱伝導率を下げることが
できる。より好ましい式の範囲は、０．１５〜０．３
０ｍｍである。

【００２２】次に、式は気泡の厚み方向の形状を意味
している。数値が０．９８より大きい場合、気泡径が厚
み方向に立った形状を意味し、厚さあたりの気泡数が減
ることとなり、その結果厚み方向の熱伝導の遮断回数が
少なくなり、熱伝導率が上昇する恐れがある。また、数
値が０．８０より小さいと発泡体の成形を行うのが困難
である。より好ましい式の範囲は、０．８４〜０．９
５である。

【００２３】上記厚み方向の形状に加えて、気泡は下記
式で表される流れ方向の形状を有していることが更に
好ましい。 １≦ＭＤ／（（ＭＤ＋ＴＤ＋ＶＤ）／３）≦１．５（式） 式の数値が１より小さい場合、気泡径が厚み方向に立
った形状を意味し、厚さあたりの気泡数が減ることとな
り、その結果厚み方向の熱伝導の遮断回数が少なくな
り、熱伝導率が上昇する恐れがある。また、数値が１．
５より大きいと発泡体の成形を行うのが困難である。よ
り好ましい式の範囲は、１．０〜１．２である。更
に、本発明では、より厚い発泡体を得ることができると
いう効果も奏する。そのような厚さは、５０〜１２０ｍ
ｍである。より好ましい厚さは、５０〜１００ｍｍであ
る。

【００２４】本発明の発泡体は、２５〜４０ｋｇ／ｍ³
の密度を有することが好ましい。密度が２５ｋｇ／ｍ³
より小さい場合、熱伝導率が悪化するので好ましくな
い。一方、４０ｋｇ／ｍ³より大きい場合、全体のガス
量が減るため、その結果、熱伝導率の低下に寄与する１
３４ａとブタンのガス量が少なくなるので好ましくな
い。

【００２５】本発明の発泡体には、シリカ、タルク、ケ
イ酸カルシウム、ワラストナイト、カオリン、クレイ、
マイカ、酸化亜鉛、酸化チタン等の核剤、ステアリン酸
カルシウム、ステアリン酸バリウム等の滑材、ヘキサブ
ロモシクロドデカン等の難燃剤、高分子型ヒンダードフ
ェノール系化合物等の抗酸化剤、可塑剤、顔料、発泡助
剤を含んでいてもよい。なお、本発明の発泡体の製造方
法には、当該分野で公知の方法をいずれも適用すること
ができる。

【００２６】

【実施例】以下、実施例及び比較例を用いて、本発明を
更に詳細に説明するが、本発明は、これら実施例及び比
較例に限定されるものではない。まず、熱伝導率は、製
造して経日２ヶ月後の熱伝導率であり、測定方法はＪＩ
Ｓ Ａ１４１２準じて測定する。具体的には、発泡体の
表皮部分を除いて、発泡体を厚み２５ｍｍ、長さ及び幅
を２００ｍｍに切断して試験片とし、この試験片を通過
する熱流量を、二枚平板熱量計を用いて測定し、そのと
きの試験片の厚み方向に沿って上下面の温度差を測定す
る。得られた熱流量と温度差から求められた値を本明細
書中の熱伝導率としている。実施例及び比較例におい
て、０．０２９０Ｗ／ｍＫ以下をよしとしている。

【００２７】次に、燃焼性は、ＪＩＳ Ａ９５１１に規
定する方法により測定している。具体的には、まず、発
泡体の表皮部分を除いて、発泡体を厚さ１０ｍｍ、長さ
２００ｍｍ、幅２５ｍｍに切断した試験片を５個用意す
る。個々の試験片を固定し、炎を等速で試験片の一端か
ら任意の点まであてる。任意の点まで達した後、炎を取
り除き、その瞬間から炎が消えるまでの時間を測定し、
５個の試験片の時間の平均をとる。この平均値が燃焼性
を意味する。なお、ＪＩＳ Ａ９５１１に規定する燃焼
性を満たすには、上記平均値が３秒以下であることが必
要とされる。

【００２８】次に、押出流れ方向、幅方向及び厚み方向
のそれぞれの気泡径は、ＡＳＴＭＤ−２８４２−６９に
準拠して測定している。具体的には、測定装置として走
査型電子顕微鏡ＪＳＭ Ｔ−３００(日本電子社製)を使
用し、押出流れ方向、幅方向、厚み方向の３方向のそれ
ぞれの気泡径（それぞれ、ＭＤ、ＴＤ、ＶＤと略す）を
測定する(単位：ｍｍ)（但し、発泡体の表皮部分は除
く）。

【００２９】次に、独立気泡率及び連続気泡率は、ＡＳ
ＴＭ Ｄ−２８５６に準拠して測定している。具体的に
は、まず、発泡体の表皮部分を除いて、発泡体を２５ｍ
ｍ角に切断した試験片を５個用意する。測定装置として
空気比較式比重計１０００型（東京サイエンス社製）を
使用し、試料片をＡＳＴＭ Ｄ−２８５６に準拠して独
立気泡率及び連続気泡率を測定し、得られた値を平均し
た値を意味する。

【００３０】実施例１ 樹脂としてポリスチレン(ＭＦＲ：５．６（ｇ／１０ｍ
ｉｎ）)１００部（重量部を意味する）を使用し、この
樹脂に顔料０．１部、気泡核剤としてタルクを０．５
部、難燃剤としてヘキサブロモシクロドデカンを２．５
部加え、得られた混合物を押出機(口径：第一φ２００
ｍｍ、第二φ２００ｍｍ)に供給した。なお、押出機と
してはタンデム型の押出機を使用した。

【００３１】ついで、上記タンデム型の第一の押出機内
でこの混合物を溶融混練するとともに、発泡剤として塩
化メチルを５．８部、ブタンを３．５部、１３４ａを
３．６部、二酸化炭素を０．５部を圧入した。その後、
第一の押出機内で溶融樹脂と発泡剤とをよく混練した。
次に第二の押出機内で樹脂組成物を発泡に適した樹脂温
度まで冷却した。次いで、この樹脂組成物を上記第二の
押出機の先端(出口側)に装着した金型の口金(リップ厚
み：２．０ｍｍ、リップ幅：５００ｍｍ)より、金型口
金部の圧力を５０ｋｇ／ｃｍ²、樹脂温度として１１６
℃に設定して時間当たり６８０ｋｇ(吐出量)で押出発泡
した。

【００３２】そして、押出された発泡体を、口金の先端
に密接に取り付けられた、２枚の板を向き合わせてなる
成形装置を通過させ、成形と同時に冷却することにより
成形した。これにより幅９５０ｍｍ、厚み３０ｍｍの板
状発泡体が得られた。また、得られた発泡体の密度、平
均気泡径及び熱伝導率を測定したところ、密度は３５．
４ｋｇ／ｍ³、平均気泡径は０．３２ｍｍ、経日６０日
での熱伝導率は０．０２６７Ｗ／ｍＫであり、発泡性、
物性ともに満足する発泡体が得られた。

【００３３】実施例２ 塩化メチル６．２部、ブタン３．５部、１３４ａ４．０
部、二酸化炭素０．５部に変更する以外は実施例１と同
様で行った。これにより幅９５０ｍｍ、厚み５０ｍｍの
板状の発泡体が得られた。また得られた発泡体の密度、
平均気泡径及び熱伝導率を測定したところ、密度は３
５．０ｋｇ／ｍ³、平均気泡径は０．３４ｍｍ、熱伝導
率は０．０２７７Ｗ／ｍＫであり、発泡性、物性ともに
満足する発泡体が得られた。

【００３４】実施例３ 塩化メチル５．５部、ブタン３．５部、１３４ａ３．９
部、二酸化炭素０．５部に変更する以外は実施例１と同
様で行った。これにより幅９５０ｍｍ、厚み５０ｍｍの
板状の発泡体が得られた。また得られた発泡体の密度、
平均気泡径及び熱伝導率を測定したところ、密度は３
５．０ｋｇ／ｍ³、平均気泡径は０．３６ｍｍ、熱伝導
率は０．０２７７Ｗ／ｍＫであり、発泡性、物性ともに
満足する発泡体が得られた。

【００３５】実施例４ 塩化メチル５．８部、ブタン３．５部、１３４ａ３．６
部、二酸化炭素０．５部に変更する以外は実施例１と同
様で行った。これにより幅９５０ｍｍ、厚み５０ｍｍの
板状の発泡体が得られた。また得られた発泡体の密度、
平均気泡径及び熱伝導率を測定したところ、密度は３
５．４ｋｇ／ｍ³、平均気泡径は０．３２ｍｍ、熱伝導
率は０．０２８８Ｗ／ｍＫであり、発泡性、物性ともに
満足する発泡体が得られた。

【００３６】実施例５ 塩化メチルの代わりに塩化エチル５．８部、ブタン３．
５部、１３４ａ３．６部、二酸化炭素０．５部に変更す
る以外は実施例１と同様で行った。これにより幅９５０
ｍｍ、厚み５０ｍｍの板状の発泡体が得られた。また得
られた発泡体の密度、平均気泡径及び熱伝導率を測定し
たところ、密度は３６．０ｋｇ／ｍ³、平均気泡径は
０．３６ｍｍ、熱伝導率は０．０２５７Ｗ／ｍＫであ
り、発泡性、物性ともに満足する発泡体が得られた。

【００３７】比較例１〜６ 表１に示す割合の発泡剤を使用すること以外は、実施例
１と同様にして発泡体を形成した。以下の表１に、実施
例１〜５及び比較例１〜６の発泡剤の仕込量及び比率
を、表２に得られた発泡体の密度、気泡径（ＭＤ、Ｔ
Ｄ、ＶＤ）、式の値、式の値、式の値、熱伝導
率、独立気泡率、連続気泡率、燃焼性をまとめて示す。

【００３８】

【表１】

【００３９】

【表２】

【００４０】表２から、実施例の発泡体は、熱伝導率と
燃焼性に要求される要件を同時に満たしていることがわ
かる。

【００４１】

【発明の効果】本発明によれば、温暖化の高いＨＦＣで
ある１３４ａの使用量をできるだけ少なくして効率的に
熱伝導率を下げ、厚いポリスチレン系樹脂発泡体を安価
に提供することができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２９Ｋ 105:04 Ｂ２９Ｋ 105:04 Ｂ２９Ｌ 7:00 Ｂ２９Ｌ 7:00 Ｃ０８Ｌ 25:04 Ｃ０８Ｌ 25:04

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 塩化アルキル、ブタン、１，１，１，２
   −テトラフルオロエタン及び二酸化炭素の４成分からな
   り、４成分が、下式、及びを満たす重量％で含ま
   れてなるポリスチレン系樹脂用の発泡剤。 ２０≦（１，１，１，２−テトラフルオロエタンの重量）×１００ ／全発泡剤重量≦３０ 式 ５０≦(１，１，１，２−テトラフルオロエタンの重量＋ブタンの重量) ×１００／全発泡剤重量≦６０ 式 ２≦二酸化炭素重量×１００／全発泡剤重量≦７ 式
2. 【請求項２】 ブタンが、ノルマルブタンとイソブタン
   を主成分として含み、ブタン中にノルマルブタンが、１
   ０〜７０重量％含まれる請求項１に記載の発泡剤。
3. 【請求項３】 塩化アルキルが、塩化メチル又は塩化エ
   チルである請求項１又は２に記載の発泡剤。
4. 【請求項４】 塩化アルキル、ブタン、１，１，１，２
   −テトラフルオロエタン及び二酸化炭素が、それぞれ３
   ３〜４８重量％、２０〜３５重量％、２４〜２９重量％
   及び２〜７重量％の割合で含まれる請求項１〜３のいず
   れか１つに記載の発泡剤。
5. 【請求項５】 請求項１〜４のいずれか１つに記載の発
   泡剤により得られた板状ポリスチレン系樹脂発泡体。
6. 【請求項６】 発泡体中の気泡が、下式を満たす気泡
   径を有する請求項５に記載の板状ポリスチレン系樹脂発
   泡体。 (ＭＤ＋ＴＤ＋ＶＤ)／３≦０．４０ｍｍ 式 （式中、ＭＤは押出流れ方向の気泡径、ＴＤは幅方向の
   気泡径、ＶＤは厚み方向の気泡径を意味する）
7. 【請求項７】 発泡体が、１５〜１２０ｍｍの厚みを有
   し、発泡体中の気泡が、下式を満たす気泡径を有する
   請求項５に記載の板状ポリスチレン系樹脂発泡体。 ０．８０≦ＶＤ／（（ＭＤ＋ＴＤ＋ＶＤ）／３）≦０．９８ 式 （式中、ＭＤは押出流れ方向の気泡径、ＴＤは幅方向の
   気泡径、ＶＤは厚み方向の気泡径を意味する）
8. 【請求項８】 発泡体が、２５〜４０ｋｇ／ｍ³の密度
   を有する請求項５〜７のいずれか１つに記載の発泡体。
9. 【請求項９】 請求項１〜４のいずれか１つに記載の発
   泡剤を使用する板状ポリスチレン系樹脂発泡体の製造方
   法。