JP2002173760A - マルエージング鋼の窒化処理方法 - Google Patents
マルエージング鋼の窒化処理方法Info
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Abstract
時に疲労強度を向上させ、疲労寿命の延長を図るマルエ
ージング鋼の窒化処理方法を提供する。 【解決手段】 窒化雰囲気に、有機系塩化物を添加した
雰囲気ガス中で窒化処理を行う、好ましくは、処理温度
を時効析出温度以下、均熱時間を15〜60分の範囲内
で行う、さらに好ましくは、前記有機系塩化物が塩化メ
チレンであり、その添加量が炉内容積1m3 当たり3
0〜100mlであるマルエージング鋼の窒化処理方
法。
Description
の窒化処理方法に関する。
法として窒化処理が知られている。しかしながら、合金
元素を多く含んだ鋼はその表面状態が安定なため、均一
な窒化処理を施すのが困難であった。強靭鋼として用い
られる18%Niマルエージング鋼や析出硬化型ステン
レス鋼(17−4PH)等は、鋼として最高に近い強度
を備えているが、軽量化等の目的により更なる強度の向
上が望まれ、これらの強靭鋼についても一つの方法とし
て窒化処理による強度向上が期待されているが、強靭化
するために多くの合金元素を含み、その表面が種々の合
金元素からなる緻密な酸化膜で覆われているため、均一
な窒化処理に困難を伴っている。
処理方法として、例えば、塩化水素又はリン酸を用いて
酸化皮膜を除去する方法、硫化水素を添加した窒化雰囲
気で浸硫窒化処理を行う方法、フッ素化合物を用いて表
面の酸化皮膜を還元してから窒化処理を行う方法、塩浴
中で窒化処理を行う方法等が提案され、疲労強度の向上
が図られている。
労強度の向上が図られてはいるが、品質の安定性、作業
性、経済性あるいは公害対策などに問題が残されるもの
であった。例えば、塩化水素又はリン酸を用いて酸化皮
膜を除去する方法は、均一な窒化層が得られにくいとい
う品質上の問題があり、硫化水素を添加した窒化雰囲気
で浸硫窒化処理を行う方法は、毒性の強い硫化水素を用
いるため、取り扱い上および管理上など作業性に問題が
あり、フッ素化合物を用いて表面の酸化皮膜を還元して
から窒化処理を行う方法は、マルエージング鋼の表面に
フッ素化物が残存すること及びフッ化処理を行ってから
窒化処理を行うためのコストアップという経済性などの
問題があり、塩浴中で窒化処理を行う方法は、シアンを
もちいるため排水処理など公害対策及び作業性に問題が
残るものであった。
金鋼であり、窒化処理と同時に時効効果が進行して機械
的性質が変わるため、未時効・過時効とならないマルエ
ージング鋼の特性を十分に引き出せる窒化処理条件の選
定についても確認する必要がある。
グ鋼の窒化処理における品質の安定性、作業性、経済性
などを改善し、同時に疲労強度を向上させ、疲労寿命の
延長を図ることを目的とする。
の請求項1は、窒化雰囲気に、有機系塩化物を添加した
雰囲気ガス中で窒化処理を行うマルエージング鋼の窒化
処理方法である。
内で気化して塩化水素と炭素に分解し、分解により生じ
た塩化水素が被処理物、すなわち、マルエージング鋼の
酸化皮膜を除去して表面を活性化し、活性化されたマル
エージング鋼表面に雰囲気中のNH3ガスが吸着し、窒
化反応が促進され、硬さの上昇及び深い窒化層が得られ
る。
ガス、NH3ガス+N2ガス、NH 3ガス+RXガス等
が使用される。
気に、有機系塩化物を添加した雰囲気ガス中で、処理温
度を被処理物、すなわち、マルエージング鋼の時効析出
温度以下とし、均熱時間を15〜60分の範囲として窒
化処理を行うマルエージング鋼の窒化処理方法である。
せ、硬さの上昇及び深い窒化層が得られるとともに、引
っ張り、曲げ、曲げ戻し応力に対する疲労強度を向上さ
せ、疲労寿命の延長を図った窒化処理品を提供すること
ができる。
気に、有機系塩化物を添加した雰囲気ガス中で、処理温
度を被処理物、すなわち、マルエージング鋼の時効析出
温度以下、均熱時間を15〜60分の範囲内とし、被処
理物表面に脆弱な白色の化合物層を形成させないで窒化
処理を行うマルエージング鋼の窒化処理方法である。
により得られた硬さの上昇及び深い窒化層が、引っ張
り、曲げ、曲げ戻し応力に対する疲労強度を向上させ、
疲労寿命の延長を図るが、被処理物表面に脆弱な化合物
層(白色層)を形成させないことによって、疲労強度を
さらに向上させ、疲労寿命のさらなる延長を図った窒化
処理品を提供することができる。
項1,2又は3のマルエージング鋼の窒化処理方法にお
いて、窒化雰囲気に添加する有機系塩化物として塩化メ
チレンを使用することを特徴とする。ここで塩化メチレ
ンを使用することは、該塩化メチレンが、粘性が低く、
容易に分解され、さらにハンドリング性及び安全性に優
れているためである。その他、有機系塩化物として塩化
ビニリデンの使用も可能である。
項4のマルエージング鋼の窒化処理方法において、窒化
雰囲気に対する塩化メチレンの添加量を炉内容積1m3
当り30〜100mlとすることを特徴とする。
積1m3当り30mlに満たない場合には、マルエージ
ング鋼の表面の活性化が十分に行われず、窒化むら、窒
化抜けが生じ、また、前記塩化メチレンの添加量が炉内
容積1m3当り100mlを超えた場合には、雰囲気中
に遊離炭素が多くなり、マルエージング鋼および炉内の
表面への煤の付着が多くなるためである。
説明する。
00℃で溶体化処理を行った後、480℃で3時間時効
処理を行った。この溶体化処理並びに時効処理は、前記
マルエージング鋼表面の酸化を防止するため、真空中
(約1.33×10−1Pa≒10−3Torr)で行
うことが好ましい。つづいて、溶体化処理並びに時効処
理を終えた前記マルエージング鋼を前記時効析出温度以
下の450℃に加熱した窒化炉で窒化処理を実施した。
3ガス40%+N2ガス60%の混合ガスで行われ、前
記マルエージング鋼を窒化炉に装入後、炉内温度が45
0℃に復帰すると同時に、酸化皮膜除去剤として有機系
塩化物の塩化メチレンを炉内容積1m3当り90mlの
割合で炉内に添加した。
20分の範囲で実施し、均熱後、冷却室に移し、N2ガ
ス雰囲気中で冷却を行った。
炉内に有機系塩化物の塩化メチレンを添加することな
く、窒化雰囲気、均熱温度、均熱時間及び冷却工程を前
記本発明の実施例と同様にして窒化処理を行った。
理したマルエージング鋼の断面硬さを測定した結果が、
図1に示されている。図1によれば、前記比較例の場
合、窒化処理により表面における硬さが僅かに上昇した
ことが確認されたが、十分な深さの窒化層を得ることが
できなかった。
場合には、表面における硬さが839Hvまで上昇し、
窒化層の深さが0.04mmの深さに及んだ。
の塩化メチレンの添加は、前記のごとく、添加された塩
化メチレンが炉内で気化して塩化水素と炭素に分解し、
該塩化水素がマルエージング鋼の酸化皮膜を除去して表
面を活性化し、該活性化されたマルエージング鋼表面に
雰囲気ガス中のNH3ガスが吸着し、窒化反応が促進さ
せられたものである。
容積1m3当り30mlに満たない場合には、マルエー
ジング鋼の表面の活性化が十分に行われず、窒化むら、
窒化抜けが生じ、また、前記塩化メチレンの添加量が炉
内容積1m3当り100mlを超えると、雰囲気中に遊
離炭素が多くなり、マルエージング鋼および炉内の表面
への煤の付着が多くなるため、前記塩化メチレンの添加
量は、炉内容積1m3当り30〜100mlが妥当であ
ることが確認された。
化処理の均熱時間を15〜60分以内とした場合と、6
0分を超えた場合のマルエージング鋼の疲労試験結果が
図3に示されている。疲労試験は、マルエージング鋼か
らなる無端ベルトを利用し、図2に示すベルトプーリー
型疲労試験機を使用して、引っ張り強度、曲げおよび曲
げ戻し強度について行われた。
ー、2は従動側プーリーであり、該従動プーリー2と前
記主動プーリー1間に前記それぞれ無端ベルト3を掛け
渡し、該それぞれのベルトに掛かる引張荷重を4,90
3N(=500kgf)に調節し、前記主動プーリー1
を毎分1,000回転させて各ベルトが疲労破壊に至る
回転数を評価したものである。なお、参考データ−とし
て,窒化処理を実施しない無端ベルトの疲労寿命を均熱
時間0分として合わせてプロットした。
施さない無端ベルトの疲労寿命は、104回であったの
に対して、前記本発明の実施例の範囲で窒化処理を施し
た無端ベルトの疲労寿命は、106〜107回となり、
疲労寿命が飛躍的に向上することが判明した。しかしな
がら、前記本発明の実施例よりも均熱時間を延長した場
合には、逆に疲労寿命が低下することが判明した。
範囲と窒化層深さの関係が示されている。すなわち、前
記本発明の実施例の範囲では、窒化層の深さは20〜3
8μmとなり、無端ベルトの厚さの1/2に対して20
〜45%の窒化層が得られていることが判明した。
果を、前記図3の均熱時間と疲労寿命との関係と合わせ
考えると、無端ベルトの厚さの1/2に対する窒化層の
深さが20〜45%の範囲を超えないように時間管理す
ることが無端ベルトの疲労寿命を最大限に引き出す有効
な手段であることが確認された。
浅い場合には、前記無端ベルトの疲労寿命にばらつきが
生じやすく、45%より深い場合には疲労寿命そのもの
が短くなってしまうことが確認された。
範囲と白色層形成の有り無しの関係が示されている。す
なわち、前記本発明の実施例の範囲では、被処理物表面
に白色層(脆弱な化合物層)を形成させないで窒化層の
みを得られることが判明した。
の有り無しの結果を、前記図3の均熱時間と疲労寿命と
の関係と合わせ考えると、白色層の形成によって疲労寿
命が低下し、白色層を形成させないことが無端ベルトの
疲労寿命を向上させる有効な手段であることが確認され
た。
ジング鋼の窒化処理について説明したが、該マルエージ
ング鋼以外の、例えば、析出硬化型ステンレス鋼などの
強靭鋼の窒化処理にも適用が可能であることが実験的に
確認されている。
ージング鋼の窒化処理を有効に行うことができ、該マル
エージング鋼の窒化処理における品質の安定性、作業
性、経済性などが改善され、また、引っ張り、曲げ、曲
げ戻し応力に対する疲労強度を向上させ、疲労寿命の延
命を図ることができる。
る。
ある。
の関係を示す説明図である。
成の有無の関係を示す説明図である。
Claims (5)
- 【請求項1】 窒化雰囲気に、有機系塩化物を添加した
雰囲気ガス中で窒化処理を行うことを特徴とするマルエ
ージング鋼の窒化処理方法。 - 【請求項2】 窒化雰囲気に、有機系塩化物を添加した
雰囲気ガス中で、処理温度を時効析出温度以下、均熱時
間を15〜60分の範囲内として窒化処理を行うことを
特徴とするマルエージング鋼の窒化処理方法。 - 【請求項3】 窒化雰囲気に、有機系塩化物を添加した
雰囲気ガス中で、処理温度を時効析出温度以下、均熱時
間を15〜60分の範囲内とし、被処理物表面に脆弱な
白色の化合物層を形成させないで窒化処理を行うことを
特徴とするマルエージング鋼の窒化処理方法。 - 【請求項4】 窒化雰囲気に添加する有機系塩化物が塩
化メチレンであることを特徴とする請求項1,2又は3
に記載のマルエージング鋼の窒化処理方法。 - 【請求項5】 窒化雰囲気に対する塩化メチレンの添加
量が炉内容積1m 3当り30〜100mlであることを
特徴とする請求項4に記載のマルエージング鋼の窒化処
理方法。
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JP2005534808A (ja) * | 2002-07-29 | 2005-11-17 | コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ | マルエージング鋼のプラズマ窒化、このようなマルエージング鋼から製作される電気シェーバ用のシェーバキャップ及び切断装置、並びに電気シェーバ |
JP2008537764A (ja) * | 2005-04-01 | 2008-09-25 | ロベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミト ベシュレンクテル ハフツング | プッシュベルト製造工程における品質監視方法 |
JP2016505092A (ja) * | 2012-12-24 | 2016-02-18 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツングRobert Bosch Gmbh | 駆動ベルト用リングセットの製造方法における熱処理プロセス |
-
2000
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