JP2002154010A

JP2002154010A - 超硬鋸刃

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Publication number: JP2002154010A
Application number: JP2000349999A
Authority: JP
Inventors: Koji Kokado; 孝司古角
Original assignee: Amada Co Ltd
Current assignee: Amada Co Ltd
Priority date: 2000-11-16
Filing date: 2000-11-16
Publication date: 2002-05-28
Anticipated expiration: 2020-11-16
Also published as: JP4656717B2

Abstract

(57)【要約】【課題】鋸刃の歯先強度アップを図って、多品種少量
切断と納期厳守も含めた切断作業の高能率化、長寿命
化、コスト低減等に対応することのできる超硬鋸刃を提
供する。【解決手段】超硬鋸刃１を構成する高歯１７あるいは
低歯１５の少なくとも一方において、胴部７と超硬歯材
９の接合部の水平方向の投影距離Ｘ_０と垂直方向の投
影距離Ｙ_０とが異なるように構成して、超硬鋸刃１の
上下方向の強度を増したり、あるいは超硬鋸刃１の走行
方向の強度を増したりして、被削材の種類や切削速度に
対応した超硬鋸刃１とする。また、接合境界線１１の長
さが長くなるので、超硬歯材９と胴部７との間の接合力
が増加する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、胴部に超硬歯材
を接合してなる高歯と低歯を有する超硬鋸刃に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、被削材を例えば帯鋸盤で切削
加工する際に用いられる工具である超硬鋸刃の基本的な
製造方法では、胴部を構成する胴材と歯部を構成する歯
材とをロー付けや電気抵抗加熱により接合し、研削加工
等により歯を成形して鋸刃として完成させるのが一般的
である。

【０００３】図２６（Ａ）〜（Ｃ）に示されているよう
に、完成した帯鋸刃ＢＳの形状は、バチ歯１０１とベベ
ル歯１０３の２枚構成となっており、ベベル歯１０３の
帯幅Ｈ１の方がバチ歯１０１の帯幅Ｈ２よりも高く（Ｈ
１＞Ｈ２）高歯となっていて、バチ歯１０１は低歯とな
っている。

【０００４】また、図２７および図２８を参照するに、
胴部１０５とバチ歯１０１およびベベル歯１０３の超硬
歯材１０７、１０９との接合部の接合境界線１１１にお
ける左右両端点Ｐ１、Ｐ２間の水平方向の距離Ｘ_０と
垂直距離Ｙ_０が高歯および低歯とも同等である構成と
なっている。

【０００５】しかし、実切削において、高歯であるベベ
ル歯１０３は切削時の下降方向への切込みによる影響が
大きく、帯鋸刃ＢＳの刃先にかかる切削力によってベベ
ル歯１０３の刃先１１３には大きな切削力が負荷として
生じるので欠け易いという特徴を持っている。

【０００６】このような欠け易い性格（欠け性）を防止
するために、歯角α（図２７参照）を大きくしたりして
いるが、歯角αを大きくすると、逆に帯鋸刃ＢＳの歯先
にかかる切削力も増加して、ついには切削不可能となる
場合も考えられる。また、低歯であるバチ歯１０１は左
右に振り出しているため被削材の左右方向への切込みに
よる影響を受ける。

【０００７】このため、帯鋸刃ＢＳの帯幅Ｈ１が高いベ
ベル歯１０３については、被削材への食いつき性と切削
効率を考えるとバチ歯１０１よりも強度が必要であると
考えられる。また、低歯については、帯鋸刃ＢＳの左右
のブレを抑制して、切曲りを減少させることが望まれて
いる。

【０００８】一方、高低差を有する帯鋸刃ＢＳの胴部１
０５と超硬歯材１０７、１０９とを接合した後、歯先１
１３を研削加工により成形した帯鋸刃ＢＳの接合部の接
合境界線１１１の長さが異なっている帯鋸刃ＢＳはな
い。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】図２６および図２７を
参照するに、前述のように、帯幅Ｈ１、Ｈ２の高低差
は、超硬歯材１０７、１０９の成形量を変化させたり、
帯鋸刃ＢＳの背１１５から歯底１１７までの距離を変え
ることによって行っているが、胴部１０５と超硬歯材１
０７、１０９の接合部の接合形態は、高歯のベベル歯１
０３と低歯のバチ歯１０１で同一である。すなわち、接
合部の接合境界線１１１の左右両端点が成す水平方向の
距離Ｘ_０と垂直方向の距離Ｙ_０が同一であり、且
つ、接合境界線１１１の長さも同一である。

【００１０】このため、被削材の高速切断や難削材切断
の場合、高歯であるベベル歯１０３に過大な負荷がかか
って歯欠けが発生したり、低歯で左右に振り出している
バチ歯１０１の歯先のコーナーのチッピングが発生し、
切断面が悪くなったり等切削性能を十分発揮できなくな
るという問題がある。

【００１１】この発明の目的は、以上のような従来の技
術の問題点に着目してなされたものであり、鋸刃の歯先
強度アップを図って、多品種少量切断と納期厳守も含め
た切断作業の高能率化、長寿命化、コスト低減等に対応
することのできる超硬鋸刃を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、請求項１による発明の超硬鋸刃は、胴部に超硬歯
材を接合してなる高歯と低歯を有する超硬鋸刃であっ
て、前記高歯と低歯の２歯の胴部と前記超硬歯材の接合
部の接合境界線の左右両端点間の水平方向距離もしくは
垂直方向距離のどちらか一方が異なること、を特徴とす
るものである。

【００１３】従って、胴部と超硬歯材の接合部の水平方
向の投影距離もしくは垂直方向の投影距離が異なるよう
に構成して、超硬鋸刃の上下方向の強度を増したり、あ
るいは超硬鋸刃の走行方向の強度を増したりして、被削
材の種類や切削速度に対応した超硬鋸刃とする。また、
接合境界線の長さが長くなるので、超硬歯材と胴部との
間の接合力が増加する。

【００１４】請求項２による発明の超硬鋸刃は、胴部に
超硬歯材を接合してなる高歯と低歯を有する超硬鋸刃で
あって、前記高歯と低歯の２歯の胴部と前記超硬歯材の
接合部の接合境界線の左右両端点間の水平方向距離と垂
直方向距離の両方とも異なること、を特徴とするもので
ある。

【００１５】従って、胴部と超硬歯材の接合部の水平方
向の投影距離と垂直方向の投影距離の両方が異なるよう
に構成して、超硬鋸刃の上下方向の強度を増したり、あ
るいは超硬鋸刃の走行方向の強度を増したりして、被削
材の種類や切削速度に対応した超硬鋸刃とする。また、
接合境界線の長さが長くなるので、超硬歯材と胴部との
間の接合力が増加する。

【００１６】請求項３による発明の超硬鋸刃は、胴部に
超硬歯材を接合してなる高歯と低歯を有する超硬鋸刃で
あって、前記胴部と前記超硬歯材の接合部の接合境界線
の左右両端点間の水平方向距離と垂直方向距離が等しい
高歯または低歯が連続しないこと、を特徴とするもので
ある。

【００１７】従って、胴部と超硬歯材の接合部の水平方
向の投影距離または垂直方向の投影距離が等しい高歯ま
たは低歯が連続しないように構成して、切削時の騒音や
振動を抑制する。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
面に基づいて詳細に説明する。

【００１９】図１（Ａ）〜（Ｃ）には、この発明に係る
超硬鋸刃１の実施の形態が示されている。図１（Ａ）を
参照するに、超硬鋸刃１の形状は、バチ歯３とベベル歯
５とから構成されており、ベベル歯５の帯幅Ｈ１の方が
バチ歯３の帯幅Ｈ２よりも高く（Ｈ１＞Ｈ２）高歯とな
っていて、バチ歯３は低歯となっている。図１（Ｂ）に
は、バチ歯３とベベル歯５は交互に配置されている構成
が示されている。図１（Ｃ）には、側面図が示されてい
る。

【００２０】図２（Ａ）〜（Ｃ）には、この発明に係る
超硬鋸刃１の胴部７と超硬歯材９との接合部の接合形態
タイプが示されている。図２（Ａ）に示されているタイ
プＩは、従来より一般的に用いられているタイプと同様
であり、接合境界線１１の左右両端点Ｐ１、Ｐ２が成す
水平方向の投影距離Ｘ_０と垂直方向の投影距離Ｙ_０が
同一（Ｘ_０＝Ｙ_０）の場合である。

【００２１】図２（Ｂ）に示されているタイプIIは、水
平方向の距離Ｘ_０よりも垂直方向の距離Ｙ_０の方が
長い（Ｘ_０＜Ｙ_０）場合である。また、図２（Ｃ）
に示されているタイプIIIは、水平方向の距離Ｘ_０の
方が垂直方向の距離Ｙ_０よりも長い（Ｘ_０＞
Ｙ_０）場合である。

【００２２】図３には被削材別接合形態タイプの組み合
わせが示されている。接合形態タイプの組み合せとして
は、全部で８種類考えられるが、高歯と低歯の二つにつ
いて使用すること、および同一接合形態タイプを高歯と
低歯に使用しないことを考慮すると、実際にはケースＮ
Ｏ．３、５、６、７の場合が使用可能となる。

【００２３】また、図４には歯別接合形態タイプの組み
合わせが示されている。高歯であるベベル歯５と低歯で
あるバチ歯３について使用する接合形態タイプの組み合
わせは全部で９種類考えられるが、ケースＮＯ．１、
５、９についてはバチ歯３とベベル歯５は同一タイプで
あるので、同一接合形態タイプを使用しないことを考慮
すると、実際にはケースＮＯ．２、３、４、６、７、８
の場合が使用可能となる。

【００２４】以上の結果から、接合部の接合曲線長さが
増加され、且つ、歯先強度もアップするので、従来歯欠
け等で切削性能を十分発揮されなかった難削材の切削に
おいても、切削性能をアップさせることがができる。ま
た、胴部７と超硬歯材９の接合部の接合境界線１１の左
右両端点Ｐ１、Ｐ２が成す水平方向距離Ｘ_０と垂直方
向距離Ｙ_０（図２参照）、形状を被削材に応じて対応
させることにより各歯の切断能力を発揮させることがで
きるので、より高速切断が可能となり急な納期切断にも
対応できるようになった。

【００２５】（実施例１）図５には、この発明に係る超
硬鋸刃１３の第１実施例が示されている。この超硬鋸刃
１３は低歯としてのバチ歯１５と高歯としてのベベル歯
１７の高低差を有する２種からなる歯形構成となってい
る。そして、低歯であるバチ歯１５として、前述の図２
（Ａ）に示されているタイプＩの接合部の接合形態を採
用し、高歯であるベベル歯１７として前述の図２（Ｂ）
に示されているタイプIIの接合形態を採用しており、図
３中ＮＯ．６に該当するものである。

【００２６】すなわち、本超硬鋸刃１３においては、低
歯のバチ歯１５については胴部１９と超硬歯材２１の接
合部の接合境界線２３の両端点Ｐ１、Ｐ２が成す水平方
向の距離Ｘ_０と垂直距離Ｙ_０が等しくＸ_０＝Ｙ
_０である。

【００２７】一方、高歯のベベル歯１７における水平方
向の距離Ｘ_０と垂直距離Ｙ_０との関係は、Ｘ_０＜
Ｙ_０となっており、図６に示されているように、接合
境界線２３の長さはＬ１→Ｌ２へと拡大して接合密着性
がアップしている。これにより、図７に示されているよ
うに、歯先強度がアップされ、さらに、図８に示されて
いるように、切削時の超硬鋸刃１３の進行方向から受け
る切削力Ｆｘに対して強度アップが図られているため切
削時の鋸刃にかかる負荷への耐力がアップして切削能力
を向上させている。

【００２８】以上の結果から、切断の上下方向の刃先の
強度がアップするので高速切削に適するものであり、従
来高速切断において歯欠け等で切削性能を十分発揮でき
なかった工具鋼や炭素鋼等の切削においても、切削性能
をアップさせることがができる。また、刃先強度をアッ
プされたことにより、高速切断が可能となり急な納期切
断にも対応できるようになった。

【００２９】（実施例２）図９には、この発明に係る超
硬鋸刃２５の第２実施例が示されている。この超硬鋸刃
２５は低歯としてのバチ歯２７と高歯としてのベベル歯
２９の高低差を有する２種からなる歯形構成となってい
る。そして、低歯であるバチ歯２７として、前述の図２
（Ａ）に示されているタイプＩの接合部の接合形態を採
用し、高歯であるベベル歯２９として前述の図２（Ｃ）
に示されているタイプIIIの接合形態を採用しており、
図３中ＮＯ．５に該当する。

【００３０】すなわち、本超硬鋸刃２５においては、バ
チ歯２７における接合部の接合境界線２３の両端点Ｐ
１、Ｐ２が成す水平方向の距離Ｘ_０と垂直距離Ｙ_０
が等しくＸ_０＝Ｙ_０である。

【００３１】一方、高歯のベベル歯２９における水平方
向の距離Ｘ_０と垂直距離Ｙ_０との関係は、Ｘ_０＞
Ｙ_０となっており、接合境界線２３の長さはＬ１→Ｌ
２へと拡大して接合密着性がアップしている。

【００３２】以上の結果から、図１０に示されているよ
うに、強度がアップされ、さらに、図１１に示されてい
るように、切削時の超硬鋸刃２５の下降方向から受ける
切削力Ｆｙに対して強度アップが図られているため切削
時の鋸刃にかかる負荷への耐力がアップして、図１２に
示されているように、中速で切削加工を行っている被削
材の切削に対しては、従来よりも切削性能を大きく向上
させている。さらに、図１３に示されているように、歯
欠け数は減少している。

【００３３】（実施例３）図１４には、この発明に係る
超硬鋸刃３１の第３実施例が示されている。この超硬鋸
刃３１は図３におけるＮＯ．３に対応するものであり、
低歯としてのバチ歯３３と高歯としてのベベル歯３５の
高低差を有する２種からなる歯形構成となっている。そ
して、低歯であるバチ歯３３として、前述の図２（Ｃ）
に示されているタイプIIIの接合部の接合形態を採用
し、高歯であるベベル歯３５として前述の図２（Ｂ）に
示されているタイプIIの接合形態を採用している。

【００３４】すなわち、本超硬鋸刃３１においては、低
歯のバチ歯３３については、前述の第２実施例（図９参
照）におけるバチ歯２７と同じタイプIIIをバチ歯３３
に採用しており、胴部１９と超硬歯材２１の接合部の接
合境界線２３の両端点Ｐ１、Ｐ２が成す水平方向の距離
Ｘ_０と垂直距離Ｙ_０の関係が、Ｘ_０＞Ｙ_０であ
る。これにより、切削時の鋸刃の下降方向に対する切削
力Ｆｙに対する低歯の強度アップを発揮させるような形
状となっている。

【００３５】一方、高歯のベベル歯３５における水平方
向の距離Ｘ_０と垂直距離Ｙ_０との関係は、Ｘ_０＜
Ｙ_０となっており、図１５に示されているように、切
削時の超硬鋸刃３１の進行方向に対する切削力Ｆｘに対
する高歯の強度アップを発揮させるような形状となって
いる。

【００３６】以上の結果から、切削をスムーズに効率よ
く行うことができる。特に、この第３実施例の超硬鋸刃
３１は、低速で切削する被削材の切削性能の向上を図る
ことができる。

【００３７】（実施例４）図１６には、この発明に係る
超硬鋸刃３７の第４実施例が示されている。この超硬鋸
刃３７は、前述した図３におけるタイプＮＯ．７に対応
するものであり、低歯としてのバチ歯３９、４１と高歯
としてのベベル歯４３の高低差を有する２種からなる歯
形構成となっている。そして、低歯であるバチ歯３９、
４１として、前述の図２（Ａ）に示されているタイプＩ
および図２（Ｃ）に示されているタイプIIIの接合形態
を採用し、高歯であるベベル歯４３として前述の図２
（Ｂ）に示されているタイプIIの接合形態を採用してい
る。

【００３８】すなわち、本超硬鋸刃３７においては、全
てのベベル歯４３には、前述の第１実施例（図５参照）
でベベル歯１７に使用したものと同じタイプIIを採用し
ており、接合部の接合境界線２３の両端点Ｐ１、Ｐ２が
成す水平方向の距離Ｘ_０と垂直距離Ｙ_０との関係
は、Ｘ_０＜Ｙ_０となっており、図１７および図１８
に示されているように、切削時の超硬鋸刃３７の進行方
向に対する切削力Ｆｘに対する高歯の強度アップを発揮
させるような形状となっている。

【００３９】一方、低歯のバチ歯３９については、水平
方向の距離Ｘ_０と垂直距離Ｙ_０の関係が、Ｘ_０＝Ｙ
_０であるタイプＩと、Ｘ_０＞Ｙ_０であるタイプII
Iを採用し、切削時の鋸刃の下降方向に対する切削力Ｆ
ｙに対する低歯の強度アップと、耐騒音、振動対策とし
て同一パターンの繰り返し周期性を改善させるための形
状としている。

【００４０】以上の結果から、切削をスムーズに効率よ
く行うことができる。また、図１９に示されているよう
に、切削時の騒音、振動の抑制を図ることができる。特
に、この第４実施例の超硬鋸刃３７は、中速で切削する
難削材の切削性能の向上を図ることができる。

【００４１】（実施例５）図２０には、この発明に係る
超硬鋸刃４５の第５実施例が示されている。この超硬鋸
刃４５は、前述した図３におけるタイプＮＯ．７に対応
するものであり、高歯としてのベベル歯４７には前述の
図２（Ｃ）に示されているタイプIIIを採用し、低歯と
してのバチ歯４９、５１には前述の図２（Ａ）に示され
ているタイプＩおよび図２（Ｂ）に示されているタイプ
IIの接合形態を採用している。

【００４２】すなわち、本超硬鋸刃４５においては、前
述の第２実施例（図９参照）で採用したベベル歯２９と
同じタイプIIIを全てのベベル歯４７に採用して、接合
部の接合境界線２３の両端点Ｐ１、Ｐ２が成す水平方向
の距離Ｘ_０と垂直距離Ｙ_０との関係をＸ_０＞Ｙ_０
とし、図２１および図２２に示されているように、切削
時の鋸刃の下降方向に対する切削力Ｆｙに対する高歯の
強度アップを発揮させるようにしている。

【００４３】一方、低歯のバチ歯４９、５１について
は、水平方向の距離Ｘ_０と垂直距離Ｙ_０の関係が、
Ｘ_０＝Ｙ_０であるタイプＩと、Ｘ_０＜Ｙ_０であ
るタイプIIを採用し、図２２に示されているように、切
削時の鋸刃の進行方向に対する切削力Ｆｘに対する低歯
の強度アップと、耐騒音、振動対策として同一パターン
の繰り返し周期性を改善させるための形状としている。

【００４４】以上の結果から、切削をスムーズに効率よ
く行うことができる。また、切削時の騒音、振動の抑制
を図ることができる。特に、この第５実施例の超硬鋸刃
４５は、低速で切削する難削材の切削性能の向上を図る
ことができる。

【００４５】なお、この発明は前述の発明の実施の形態
に限定されることなく、適宜な変更を行うことにより、
その他の態様で実施し得るものである。従って、前述し
た各実施例の構成に限らず、超硬鋸刃のバチ歯とベベル
歯において胴部と超硬歯材との接合部形態が異なるよう
に構成したものでもよい。

【００４６】すなわち、図２３〜図２５を参照するに、
バチ歯の水平距離Ｘ１、ベベル歯の水平距離Ｘ２、バチ
歯の垂直距離Ｙ１、ベベル歯の垂直距離Ｙ２の組み合せ
は、図２３に示されているように、全部で１６通り考え
られる。ここで、「０」は同じ、「１」は異なるを意味
している。例えば、図２４を参照するに、この場合はＸ
１≠Ｘ２であり、これ以外の値が同じ場合は、図２３中
ＮＯ．５に該当する。また、図２５を参照するに、Ｘ１
＝Ｙ２のみ同じでそれ以外の値が異なる場合は、図２３
中ＮＯ．７に該当する。

【００４７】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よる超硬鋸刃では、高歯と低歯の２歯の胴部と超硬歯材
の接合部の水平方向の投影距離もしくは垂直方向の投影
距離が異なるように構成して、超硬鋸刃の上下方向の強
度を増したり、あるいは超硬鋸刃の走行方向の強度を増
したすることにより、被削材の種類や切削速度に対応し
た超硬鋸刃とすることができる。また、接合境界線の長
さが長くなるので、超硬歯材と胴部との間の接合力を増
加して、歯欠けの発生を防止することができる。

【００４８】請求項２の発明による超硬鋸刃では、高歯
と低歯の２歯の胴部と超硬歯材の接合部の水平方向の投
影距離と垂直方向の投影距離の両方が異なるように構成
して、超硬鋸刃の上下方向の強度を増したり、あるいは
超硬鋸刃の走行方向の強度を増したりすることにより、
被削材の種類や切削速度に対応した超硬鋸刃とすること
ができる。また、接合境界線の長さが長くなるので、超
硬歯材と胴部との間の接合力を増加して、歯欠けの発生
を防止することができる。

【００４９】請求項３の発明による超硬鋸刃では、胴部
と超硬歯材の接合部の水平方向の投影距離または垂直方
向の投影距離が等しい高歯または低歯が連続しないよう
に構成することにより、切削時の騒音や振動を抑制する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】（Ａ）はこの発明に係る超硬鋸刃の実施の形態
の断面図、（Ｂ）は平面図、（Ｃ）は側面図である。

【図２】（Ａ）はタイプＩ、（Ｂ）はタイプII、（Ｃ）
は、タイプIIIの超硬鋸刃の接合部の拡大図である。

【図３】被削材別接合形態タイプ組み合わせ表である。

【図４】歯別接合形態タイプ組み合わせ表である。

【図５】（Ａ）はこの発明に係る超硬鋸刃の第１実施例
の断面図、（Ｂ）は平面図、（Ｃ）は側面図である。

【図６】従来と本発明の接合曲線長さの比較図である。

【図７】従来と本発明の歯先強度の比較図である。

【図８】超硬歯材と胴部との接合部の拡大図である。

【図９】（Ａ）はこの発明に係る超硬鋸刃の第２実施例
の断面図、（Ｂ）は平面図、（Ｃ）は側面図である。

【図１０】従来と本発明の歯先強度の比較図である。

【図１１】超硬歯材と胴部との接合部の拡大図である。

【図１２】従来と本発明の切断面積の比較図である。

【図１３】従来と本発明の歯欠け数の比較図である。

【図１４】（Ａ）はこの発明に係る超硬鋸刃の第３実施
例の断面図、（Ｂ）は平面図、（Ｃ）は側面図である。

【図１５】超硬歯材と胴部との接合部の拡大図である。

【図１６】（Ａ）はこの発明に係る超硬鋸刃の第４実施
例の断面図、（Ｂ）は平面図、（Ｃ）は側面図である。

【図１７】超硬歯材と胴部との接合部の拡大図である。

【図１８】超硬歯材と胴部との接合部の拡大図である。

【図１９】第１実施例と第４実施例における騒音の比較
図である。

【図２０】（Ａ）はこの発明に係る超硬鋸刃の第５実施
例の断面図、（Ｂ）は平面図、（Ｃ）は側面図である。

【図２１】超硬歯材と胴部との接合部の拡大図である。

【図２２】超硬歯材と胴部との接合部の拡大図である。

【図２３】バチ歯およびベベル歯の接合曲線のＸ方向長
さとＹ方向長さの組み合せ表である。

【図２４】超硬歯材と胴部との接合部の拡大図である。

【図２５】超硬歯材と胴部との接合部の拡大図である。

【図２６】（Ａ）は従来の超硬鋸刃の断面図、（Ｂ）は
平面図、（Ｃ）は側面図である。

【図２７】従来の超硬歯材と胴部との接合部の拡大図で
ある。

【図２８】超硬歯材と胴部との接合部の拡大図である。

【符号の説明】

１超硬鋸刃７胴部９超硬歯材１１接合境界線１５バチ歯（低歯）１７ベベル歯（高歯）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】胴部に超硬歯材を接合してなる高歯と低
歯を有する超硬鋸刃であって、前記高歯と低歯の２歯の
胴部と前記超硬歯材の接合部の接合境界線の左右両端点
間の水平方向距離もしくは垂直方向距離のどちらか一方
が異なること、を特徴とする超硬鋸刃。
【請求項２】胴部に超硬歯材を接合してなる高歯と低
歯を有する超硬鋸刃であって、前記高歯と低歯の２歯の
胴部と前記超硬歯材の接合部の接合境界線の左右両端点
間の水平方向距離と垂直方向距離が両方とも異なるこ
と、を特徴とする超硬鋸刃。
【請求項３】胴部に超硬歯材を接合してなる高歯と低
歯を有する超硬鋸刃であって、前記胴部と前記超硬歯材
の接合部の接合境界線の左右両端点間の水平方向距離と
垂直方向距離が等しい高歯または低歯が連続しないこ
と、を特徴とする超硬鋸刃。