JP2002138346A - エアジェット織機における空気流量算出方法 - Google Patents
エアジェット織機における空気流量算出方法Info
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- JP2002138346A JP2002138346A JP2000329736A JP2000329736A JP2002138346A JP 2002138346 A JP2002138346 A JP 2002138346A JP 2000329736 A JP2000329736 A JP 2000329736A JP 2000329736 A JP2000329736 A JP 2000329736A JP 2002138346 A JP2002138346 A JP 2002138346A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】ノズルより噴射される空気流量を流量計で直接
測定することに代えて、エアジェット織機の入力情報
（イニシャル設定値）を元に、消費される空気流量を算
出する。 【解決手段】織機の前後方向に揺動するスレー上にメイ
ンノズル１及びサブノズル２ａ，３ａを設置したエアジ
ェット織機において、ノズルよりの空気流量ＱA(単位時
間当たり)を、 ＱA＝113×Ｓ×(Ｐi＋0.1013)×ｎ×η×Ａ／360 ここで、 Ｓ：ノズル有効断面積、Ｐi：各タンク１０，
１２圧力、ｎ：ノズル本数、η：ノズル効率、Ａ：バルブ
開度、なる計算式で算出するようにした。
測定することに代えて、エアジェット織機の入力情報
（イニシャル設定値）を元に、消費される空気流量を算
出する。 【解決手段】織機の前後方向に揺動するスレー上にメイ
ンノズル１及びサブノズル２ａ，３ａを設置したエアジ
ェット織機において、ノズルよりの空気流量ＱA(単位時
間当たり)を、 ＱA＝113×Ｓ×(Ｐi＋0.1013)×ｎ×η×Ａ／360 ここで、 Ｓ：ノズル有効断面積、Ｐi：各タンク１０，
１２圧力、ｎ：ノズル本数、η：ノズル効率、Ａ：バルブ
開度、なる計算式で算出するようにした。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、エアジェット織機
に係り、詳しくは、ノズルより噴射される空気流量の算
出方法に関するものである。
に係り、詳しくは、ノズルより噴射される空気流量の算
出方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】エアジェット織機においては（図１参
照）、緯糸Ｙを経糸開口内に射出挿入するためのメイン
ノズル１によって射出された緯糸Ｙは、複数の各サブノ
ズル群２，３（図では２群だけを表示）から噴射される
空気によって加速され、織端まで到達する。サブノズル
群２、３はそれぞれ複数本（図示のものでは４本）のサ
ブノズル２a、３aを備えている。サブノズル群２、３は
それぞれ１つづつ、圧縮空気の分配器であるホース接続
体４を有しており、これらサブノズル２a、３aとホース
接続体４の間は、それぞれ可撓性のホース６と配管用継
手７で連結されている。ホース接続体４にはそれぞれバ
ルブ８が取り付けられ、圧力調節されたタンク１０より
管路９を経て送給される圧縮空気の供給を制御する。メ
インノズル１にはバルブ１１が取り付けられ、同じく圧
力調整されたタンク１２より管路１３を経て送給される
圧縮空気の供給を制御する。これらメインノズル１及び
サブノズル２a、３aは、挿入された緯糸を織り前側へ筬
打ちする為のスレーの上に取り付けられており、筬打ち
動作に伴なって一緒に揺動運動する。
照）、緯糸Ｙを経糸開口内に射出挿入するためのメイン
ノズル１によって射出された緯糸Ｙは、複数の各サブノ
ズル群２，３（図では２群だけを表示）から噴射される
空気によって加速され、織端まで到達する。サブノズル
群２、３はそれぞれ複数本（図示のものでは４本）のサ
ブノズル２a、３aを備えている。サブノズル群２、３は
それぞれ１つづつ、圧縮空気の分配器であるホース接続
体４を有しており、これらサブノズル２a、３aとホース
接続体４の間は、それぞれ可撓性のホース６と配管用継
手７で連結されている。ホース接続体４にはそれぞれバ
ルブ８が取り付けられ、圧力調節されたタンク１０より
管路９を経て送給される圧縮空気の供給を制御する。メ
インノズル１にはバルブ１１が取り付けられ、同じく圧
力調整されたタンク１２より管路１３を経て送給される
圧縮空気の供給を制御する。これらメインノズル１及び
サブノズル２a、３aは、挿入された緯糸を織り前側へ筬
打ちする為のスレーの上に取り付けられており、筬打ち
動作に伴なって一緒に揺動運動する。
【０００３】この様なエアジェット織機を、運転状態に
セットするには、糸の種類や織り方、さらには機台の運
転速度に対応して、圧縮空気の圧力や、圧縮空気の流量
の調節をする必要がある。そのためには流量の測定を行
う必要があり、一般的には流量計を使用して行うが、コ
スト面の問題から、全機台に流量計を常設することはで
きず、セッティングの都度配管内（管路９内もしくは管
路１３内等）に流量計を取り付けて測定を行っていた。
セットするには、糸の種類や織り方、さらには機台の運
転速度に対応して、圧縮空気の圧力や、圧縮空気の流量
の調節をする必要がある。そのためには流量の測定を行
う必要があり、一般的には流量計を使用して行うが、コ
スト面の問題から、全機台に流量計を常設することはで
きず、セッティングの都度配管内（管路９内もしくは管
路１３内等）に流量計を取り付けて測定を行っていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】これでは、セッティン
グの度毎に配管のし直しが必要で、作業能率が極めて悪
いものであった。また、エアジェット織機そのものの空
気消費が比較的膨大であることから、日常運転時に空気
消費量を管理して、エネルギー効率の向上の為の改善を
試みようとしても、常時空気流量を測定することはでき
なかった。
グの度毎に配管のし直しが必要で、作業能率が極めて悪
いものであった。また、エアジェット織機そのものの空
気消費が比較的膨大であることから、日常運転時に空気
消費量を管理して、エネルギー効率の向上の為の改善を
試みようとしても、常時空気流量を測定することはでき
なかった。
【０００５】この発明は、上記のような従来の技術に存
在する問題点に着目してなされたものである。その目的
とするところは、ノズルより噴射される空気流量を流量
計で直接測定することに代えて、エアジェット織機の入
力情報（イニシャル設定値）を元に、消費される空気流
量を算出するものである。
在する問題点に着目してなされたものである。その目的
とするところは、ノズルより噴射される空気流量を流量
計で直接測定することに代えて、エアジェット織機の入
力情報（イニシャル設定値）を元に、消費される空気流
量を算出するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、請求項１に記載のエアジェット織機における空気
流量算出方法の発明では、織機の前後方向に揺動するス
レー上にメインノズル及びサブノズルを設置したエアジ
ェット織機において、ノズルより噴射される空気流量Ｑ
A(単位時間当たり)を、 ＱA＝113×Ｓ×(Ｐi＋0.1013)×ｎ×η×Ａ／360 ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 Ｐi：各タンク圧力 ｎ：ノズル本数 η：ノズル効率 Ａ：バルブ開度 なる計算式で算出するようにしたものである。
めに、請求項１に記載のエアジェット織機における空気
流量算出方法の発明では、織機の前後方向に揺動するス
レー上にメインノズル及びサブノズルを設置したエアジ
ェット織機において、ノズルより噴射される空気流量Ｑ
A(単位時間当たり)を、 ＱA＝113×Ｓ×(Ｐi＋0.1013)×ｎ×η×Ａ／360 ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 Ｐi：各タンク圧力 ｎ：ノズル本数 η：ノズル効率 Ａ：バルブ開度 なる計算式で算出するようにしたものである。
【０００７】従って、この発明によると、従来のような
流量計を一切使用することなく、エアジェット織機の入
力情報を元に、消費される空気流量を算出することがで
きる。
流量計を一切使用することなく、エアジェット織機の入
力情報を元に、消費される空気流量を算出することがで
きる。
【０００８】請求項２に記載のエアジェット織機におけ
る空気流量算出方法の発明では、 ＱB＝113×Ｓ×(ＰV＋0.1013)×ｎ×η×θ×Ｎ ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 θ：立上り時間 ｎ：ノズル本数 η：ノズル効率 Ｎ：機台回転数 ＰV：立上り圧力 なる計算式で算出した空気噴流の立上り部の流量と、 ＱC＝n ΣＶi×Ｐi×Ｎ ここで、Ｖi：バルブ及び配管の容積 Ｐi：各タンク圧力 Ｎ：機台回転数 なる計算式で算出した空気噴流の立下り部の流量を合計
した流量（ＱB＋ＱC）を、上記請求項１に記載の発明に
対して、さらに付加したものである。
る空気流量算出方法の発明では、 ＱB＝113×Ｓ×(ＰV＋0.1013)×ｎ×η×θ×Ｎ ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 θ：立上り時間 ｎ：ノズル本数 η：ノズル効率 Ｎ：機台回転数 ＰV：立上り圧力 なる計算式で算出した空気噴流の立上り部の流量と、 ＱC＝n ΣＶi×Ｐi×Ｎ ここで、Ｖi：バルブ及び配管の容積 Ｐi：各タンク圧力 Ｎ：機台回転数 なる計算式で算出した空気噴流の立下り部の流量を合計
した流量（ＱB＋ＱC）を、上記請求項１に記載の発明に
対して、さらに付加したものである。
【０００９】従って、この発明によると、請求項１に記
載の発明と同様に流量計を使用することなく消費される
空気流量を算出することができるが、それをさらに精度
良く行うことができるものである。
載の発明と同様に流量計を使用することなく消費される
空気流量を算出することができるが、それをさらに精度
良く行うことができるものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の適用される機台の概要
は、上記従来技術の説明の項で述べた内容と同様な為、
改めて説明は省略する。
は、上記従来技術の説明の項で述べた内容と同様な為、
改めて説明は省略する。
【００１１】一つのバルブに注目し、その作動に伴なう
圧力波形の変化を見ると図２のようになる。即ち、の
タイミングでバルブ開とされると、時間Ｂの間に立上っ
てのタイミングで設定圧Ｐ1に達し、そこから時間Ａ
の間は定常流として流れ、のタイミングでバルブ閉と
されると、そこから時間Ｃの間に立下ってのタイミン
グで空気流が完全に止まる。
圧力波形の変化を見ると図２のようになる。即ち、の
タイミングでバルブ開とされると、時間Ｂの間に立上っ
てのタイミングで設定圧Ｐ1に達し、そこから時間Ａ
の間は定常流として流れ、のタイミングでバルブ閉と
されると、そこから時間Ｃの間に立下ってのタイミン
グで空気流が完全に止まる。
【００１２】時間Ａの間は定常流であり、孔からの定常
噴射は一般的に、 Ｑ＝113×Ｓ×（Ｐ＋0.1013） ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 Ｐ：タンク圧力 で示され、ノズルの効率と、バルブ開度等を考慮して計
算される。即ち、空気流量ＱA(単位時間当たり)は、 ＱA＝113×Ｓ×(Ｐ＋0.1013)×ｎ×η×Ａ／360 ・・・・・・・・・・（１） ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 Ｐ：タンク圧力 ｎ：ノズル本数 η：ノズル効率 Ａ：バルブ開度 なる計算式で算出される。なお、タンク圧力は、圧力セ
ンサ又は圧力ゲージの値を入力する。
噴射は一般的に、 Ｑ＝113×Ｓ×（Ｐ＋0.1013） ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 Ｐ：タンク圧力 で示され、ノズルの効率と、バルブ開度等を考慮して計
算される。即ち、空気流量ＱA(単位時間当たり)は、 ＱA＝113×Ｓ×(Ｐ＋0.1013)×ｎ×η×Ａ／360 ・・・・・・・・・・（１） ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 Ｐ：タンク圧力 ｎ：ノズル本数 η：ノズル効率 Ａ：バルブ開度 なる計算式で算出される。なお、タンク圧力は、圧力セ
ンサ又は圧力ゲージの値を入力する。
【００１３】上記（１）式は、メインノズル及びサブノ
ズルの両方に適用可能で、それぞれに対応したエアジェ
ット織機の入力情報（それぞれのノズル毎及び配管毎に
特性が異なる）を元に、それぞれ算出したメインノズル
の空気流量ＱAMとサブノズルの空気流量ＱASを合計した
もの、 ＱA1＝ＱAM＋ＱAS ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） が、時間Ａの間に機台全体で消費される空気流量(単位
時間当たり)となる。
ズルの両方に適用可能で、それぞれに対応したエアジェ
ット織機の入力情報（それぞれのノズル毎及び配管毎に
特性が異なる）を元に、それぞれ算出したメインノズル
の空気流量ＱAMとサブノズルの空気流量ＱASを合計した
もの、 ＱA1＝ＱAM＋ＱAS ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） が、時間Ａの間に機台全体で消費される空気流量(単位
時間当たり)となる。
【００１４】また、時間Ｂの立上り部及び時間Ｃの立下
り部は、バルブ特性、配管、機台の運転速度等によって
影響を受ける為、これらのデータを元に計算される。即
ち、立上り部における空気流量ＱB(単位時間当たり)
は、 ＱB＝113×Ｓ×(ＰV＋0.1013)×ｎ×η×θ×Ｎ ・・・・・・・・・・（３） ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 θ：立上り時間 ｎ：ノズル本数 η：ノズル効率 Ｎ：機台回転数 ＰV：立上り圧力 なる計算式で算出され、立下り部における空気流量ＱBC
(単位時間当たり)は、 ＱC＝n ΣＶi×Ｐi×Ｎ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（４ ） ここで、Ｖi：バルブ及び配管の容積 Ｐi：各タンク圧力 Ｎ：機台回転数 なる計算式で算出される。
り部は、バルブ特性、配管、機台の運転速度等によって
影響を受ける為、これらのデータを元に計算される。即
ち、立上り部における空気流量ＱB(単位時間当たり)
は、 ＱB＝113×Ｓ×(ＰV＋0.1013)×ｎ×η×θ×Ｎ ・・・・・・・・・・（３） ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 θ：立上り時間 ｎ：ノズル本数 η：ノズル効率 Ｎ：機台回転数 ＰV：立上り圧力 なる計算式で算出され、立下り部における空気流量ＱBC
(単位時間当たり)は、 ＱC＝n ΣＶi×Ｐi×Ｎ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（４ ） ここで、Ｖi：バルブ及び配管の容積 Ｐi：各タンク圧力 Ｎ：機台回転数 なる計算式で算出される。
【００１５】上記（３）式及び（４）式は同様に、メイ
ンノズル及びサブノズルの両方に適用可能で、それぞれ
に対応したエアジェット織機の入力情報を元に、それぞ
れ算出したメインノズルの空気流量ＱBM 、ＱCMとサブ
ノズルの空気流量ＱBS 、ＱCSを合計したもの、 ＱB1＋ＱC1＝ＱBM＋ＱCM＋ＱBS＋ＱCS ・・・・・・・・・・・・・・・（５） が、時間Ｂ、Ｃの間に機台全体で消費される空気流量
(単位時間当たり)となる。
ンノズル及びサブノズルの両方に適用可能で、それぞれ
に対応したエアジェット織機の入力情報を元に、それぞ
れ算出したメインノズルの空気流量ＱBM 、ＱCMとサブ
ノズルの空気流量ＱBS 、ＱCSを合計したもの、 ＱB1＋ＱC1＝ＱBM＋ＱCM＋ＱBS＋ＱCS ・・・・・・・・・・・・・・・（５） が、時間Ｂ、Ｃの間に機台全体で消費される空気流量
(単位時間当たり)となる。
【００１６】そして、エアジェット織機の機台全体とし
て消費される空気流量(単位時間当たり)は、上記（２）
式と（５）式を合計したもの ＱT＝ＱA1＋ＱB1＋ＱC1 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（６） となる。
て消費される空気流量(単位時間当たり)は、上記（２）
式と（５）式を合計したもの ＱT＝ＱA1＋ＱB1＋ＱC1 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（６） となる。
【００１７】もっと正確に言うならば、それにさらにカ
ットブローや微風の為の空気流量を加えなければならな
いが、それらの値は比較的小さく、全体に対する影響度
は比較的小さいもので、この発明の説明中では定数とし
て扱う。従って、全消費空気流量を正確に表現するなら
ば、 ＱT＝ＱA1＋ＱB1＋ＱC1＋Ｃ1 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７） となる。
ットブローや微風の為の空気流量を加えなければならな
いが、それらの値は比較的小さく、全体に対する影響度
は比較的小さいもので、この発明の説明中では定数とし
て扱う。従って、全消費空気流量を正確に表現するなら
ば、 ＱT＝ＱA1＋ＱB1＋ＱC1＋Ｃ1 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７） となる。
【００１８】ところが、 ＱB1≪ＱA1 ＱB1≪ＱC1 なる関係があるため、ＱB1をも定数と考えて、Ｃ＝Ｃ1
＋ＱB1とすれば、 ＱT＝ＱA1＋ＱC1＋Ｃ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（８） となる。
＋ＱB1とすれば、 ＱT＝ＱA1＋ＱC1＋Ｃ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（８） となる。
【００１９】なお、比較的ラフな制御が許される場合
は、時間Ｃの立下り部も無視して、（２）式に相当する
空気流量だけを問題視するようにすることもできる。
は、時間Ｃの立下り部も無視して、（２）式に相当する
空気流量だけを問題視するようにすることもできる。
【００２０】上記のように算出された空気流量（空気消
費量）の値を考慮しながら、機台の運転条件の設定を行
ったり、運転状態における空気消費量の適否を判断し
て、運転条件の改善を行ったり、さらには、圧縮空気を
発生させる為のコンプレッサーの効率的な運転方法の確
立の為の施策を行うことができる。
費量）の値を考慮しながら、機台の運転条件の設定を行
ったり、運転状態における空気消費量の適否を判断し
て、運転条件の改善を行ったり、さらには、圧縮空気を
発生させる為のコンプレッサーの効率的な運転方法の確
立の為の施策を行うことができる。
【００２１】上述の実施形態によって期待できる効果に
ついて、以下に記載する。 （ａ）空気流量を、計算式によって算出できる為、機台
に流量計を取り付ける必要が無くなり、従ってコストア
ップを防止でき、また、作業性も非常に向上する。 （ｂ）エアジェット織機の空気消費量が管理可能となる
為、機台の経済的な稼動やコスト把握が容易となる。 （ｃ）工場のコンプレッサーの効率的運転が可能となる
為、コスト低減に寄与できる。
ついて、以下に記載する。 （ａ）空気流量を、計算式によって算出できる為、機台
に流量計を取り付ける必要が無くなり、従ってコストア
ップを防止でき、また、作業性も非常に向上する。 （ｂ）エアジェット織機の空気消費量が管理可能となる
為、機台の経済的な稼動やコスト把握が容易となる。 （ｃ）工場のコンプレッサーの効率的運転が可能となる
為、コスト低減に寄与できる。
【００２２】本発明は、上記実施形態に限定されるもの
ではなく、下記のようにしても実施は可能である。 ○ 上記算出方法で得られた空気流量（空気消費量）
を、機台の入力パネルに表示するようにする。この様に
すれば、作業者が常に運転状況を確認できる為、異常発
生時に即座に対応することができる。また、その空気消
費量を積算で表示するようにすれば、生産ロット毎に累
積空気消費量を把握できる為、コスト改善の材料として
利用することができる。 ○上記算出方法で得られた空気流量（空気消費量）を元
に、コンプレッサーの消費電力を、もしくは、コンプレ
ッサーのランニングコストとして直接表示 するように
する。この様にすれば、コンプレッサーの経済的運転を
直接管理 することができるようになる。 ○上記算出方法で得られた各機台の空気消費量を通信で
集約し、工場全体での全ランニングコストを表示するよ
うにする。この様にすれば、工場全体での 稼動状況を
管理することができる。
ではなく、下記のようにしても実施は可能である。 ○ 上記算出方法で得られた空気流量（空気消費量）
を、機台の入力パネルに表示するようにする。この様に
すれば、作業者が常に運転状況を確認できる為、異常発
生時に即座に対応することができる。また、その空気消
費量を積算で表示するようにすれば、生産ロット毎に累
積空気消費量を把握できる為、コスト改善の材料として
利用することができる。 ○上記算出方法で得られた空気流量（空気消費量）を元
に、コンプレッサーの消費電力を、もしくは、コンプレ
ッサーのランニングコストとして直接表示 するように
する。この様にすれば、コンプレッサーの経済的運転を
直接管理 することができるようになる。 ○上記算出方法で得られた各機台の空気消費量を通信で
集約し、工場全体での全ランニングコストを表示するよ
うにする。この様にすれば、工場全体での 稼動状況を
管理することができる。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、流
量計を機台に対して取付ける必要が無くなる為、作業性
が向上してコスト低減が図れるとともに、機台毎の空
気消費量が管理可能となる為、機台個々の最適運転状態
を実現することがで き、さらに、コンプレッサーの効
率的運転が可能となり、それによって、工 場全体とし
ての経済的稼動が可能となると言う、種々の顕著な効果
を有して いる。
量計を機台に対して取付ける必要が無くなる為、作業性
が向上してコスト低減が図れるとともに、機台毎の空
気消費量が管理可能となる為、機台個々の最適運転状態
を実現することがで き、さらに、コンプレッサーの効
率的運転が可能となり、それによって、工 場全体とし
ての経済的稼動が可能となると言う、種々の顕著な効果
を有して いる。
【図１】エアジェット織機における圧縮空気の送給路を
示す説明図
示す説明図
【図２】バルブの作動にともなう圧力波形の変化を示す
グラフ
グラフ
１ メインノズル ２a、３a サブノズル ４ ホース接続体 ６ ホース ８ バルブ ９ 管路 １０ タンク １１ バルブ １２ タンク １３ バルブ
Claims (2)
- 【請求項１】 織機の前後方向に揺動するスレー上にメ
インノズル及びサブノズルを設置したエアジェット織機
において、ノズルよりの空気流量ＱA(単位時間当たり)
を、 ＱA＝113×Ｓ×(Ｐi＋0.1013)×ｎ×η×Ａ／360 ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 Ｐi：各タンク圧力 ｎ：ノズル本数 η：ノズル効率 Ａ：バルブ開度 なる計算式で算出することを特徴とするエアジェット織
機における空気流量算出方法。 - 【請求項２】 織機の前後方向に揺動するスレー上にメ
インノズル及びサブノズルを設置したエアジェット織機
において、ノズルよりの定常空気流量ＱA(単位時間当た
り)を、 ＱA＝113×Ｓ×(Ｐi＋0.1013)×ｎ×η×Ａ／360 ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 Ｐi：各タンク圧力 ｎ：ノズル本数 η：ノズル効率 Ａ：バルブ開度 なる計算式で算出し、空気噴流の立上り部の流量ＱB(単
位時間当たり)を、 ＱB＝113×Ｓ×(ＰV＋0.1013)×ｎ×η×θ×Ｎ ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 θ：立上り時間 ｎ：ノズル本数 η：ノズル効率 Ｎ：機台回転数 ＰV：立上り圧力 なる計算式で算出し、空気噴流の立下り部の流量ＱC(単
位時間当たり)を、 ＱC＝n ΣＶi×Ｐi×Ｎ ここで、Ｖi：バルブ及び配管の容積 Ｐi：各タンク圧力 Ｎ：機台回転数 なる計算式で算出し、全体の合計空気流量ＱT(単位時間
当たり)を、 ＱT＝ＱA＋ＱB＋ＱC＝113×Ｓ×(Ｐ＋0.1013)×ｎ×η
×Ａ／360＋113×Ｓ×(ＰV＋0.1013)×ｎ×η×θ×Ｎ
＋n ΣＶi×Ｐi×Ｎ ここで、Ｓ：ノズル有効断面積 Ｐi：各タンク圧力 ｎ：ノズル本数 η：ノズル効率 Ａ：バルブ開度 なる計算式で算出することを特徴とするエアジェット織
機における空気流量算出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000329736A JP2002138346A (ja) | 2000-10-30 | 2000-10-30 | エアジェット織機における空気流量算出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000329736A JP2002138346A (ja) | 2000-10-30 | 2000-10-30 | エアジェット織機における空気流量算出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002138346A true JP2002138346A (ja) | 2002-05-14 |
Family
ID=18806363
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000329736A Pending JP2002138346A (ja) | 2000-10-30 | 2000-10-30 | エアジェット織機における空気流量算出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002138346A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2733243A1 (en) * | 2012-11-16 | 2014-05-21 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Apparatus for showing compressed air flow rate in an air jet loom |
| EP3705611A1 (en) | 2019-03-06 | 2020-09-09 | Murata Machinery, Ltd. | Air consumption calculating device, spinning machine, spinning system, and method for calculating air consumption |
| EP3705430A1 (en) * | 2019-03-06 | 2020-09-09 | Murata Machinery, Ltd. | Compressed air consumption output device and automatic winder |
| US11649571B2 (en) * | 2019-05-24 | 2023-05-16 | Saurer Spinning Solutions Gmbh & Co. Kg | Method for monitoring air flows required for handling a thread and/or fiber band and spinning machine unit |
-
2000
- 2000-10-30 JP JP2000329736A patent/JP2002138346A/ja active Pending
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