JP2002130297A - コネクティングロッド大端用転がり軸受 - Google Patents
コネクティングロッド大端用転がり軸受Info
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- JP2002130297A JP2002130297A JP2000322094A JP2000322094A JP2002130297A JP 2002130297 A JP2002130297 A JP 2002130297A JP 2000322094 A JP2000322094 A JP 2000322094A JP 2000322094 A JP2000322094 A JP 2000322094A JP 2002130297 A JP2002130297 A JP 2002130297A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 保持器各部の隙間を最適値に設定することに
より、ポケット干渉力の低下を図り、保持器の損傷を防
止する。 【解決手段】 ころ３の両側における保持器４のポケッ
ト内面ところとの間の隙間Ｐ１，Ｐ１′の和Ｐ１＋Ｐ
１′をポケット隙間Ｐとする。保持器４とその案内面と
の隙間Ｇ１を２倍した値を案内隙間Ｇとする。ころ３と
外輪内径面との隙間Ｒ１、および内輪外径面との隙間Ｒ
２の和Ｒ１＋Ｒ２を２倍した値をラジアル隙間Ｒとす
る。このように各隙間を規定した場合に、ポケット隙間
Ｐ／案内隙間Ｇを１．０以上とする。またラジアル隙間
Ｒ／案内隙間Ｇを０．１以上とする。
より、ポケット干渉力の低下を図り、保持器の損傷を防
止する。 【解決手段】 ころ３の両側における保持器４のポケッ
ト内面ところとの間の隙間Ｐ１，Ｐ１′の和Ｐ１＋Ｐ
１′をポケット隙間Ｐとする。保持器４とその案内面と
の隙間Ｇ１を２倍した値を案内隙間Ｇとする。ころ３と
外輪内径面との隙間Ｒ１、および内輪外径面との隙間Ｒ
２の和Ｒ１＋Ｒ２を２倍した値をラジアル隙間Ｒとす
る。このように各隙間を規定した場合に、ポケット隙間
Ｐ／案内隙間Ｇを１．０以上とする。またラジアル隙間
Ｒ／案内隙間Ｇを０．１以上とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、２サイクルレシ
プロエンジンのコネクティングロッド大端側に用いられ
る針状ころ軸受等の転がり軸受に関し、特にその保持器
に関する。
プロエンジンのコネクティングロッド大端側に用いられ
る針状ころ軸受等の転がり軸受に関し、特にその保持器
に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動二輪車の２サイクルレシプロエンジ
ンのコネクティングロッドには、針状ころ軸受が用いら
れることが多い。この軸受は、方向や大きさの変わる変
動荷重が作用し、回転数が時間変動する過酷な状況下で
使用される。このため、保持器ポケットところの接触部
には大きな干渉力が作用する。
ンのコネクティングロッドには、針状ころ軸受が用いら
れることが多い。この軸受は、方向や大きさの変わる変
動荷重が作用し、回転数が時間変動する過酷な状況下で
使用される。このため、保持器ポケットところの接触部
には大きな干渉力が作用する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この干渉力により、設
計に無理があると、保持器が損傷を受ける恐れがある。
保持器の破損を防ぐためには、保持器強度を向上させる
方法があるが、材料、形状の点で高コストになる可能性
がある。
計に無理があると、保持器が損傷を受ける恐れがある。
保持器の破損を防ぐためには、保持器強度を向上させる
方法があるが、材料、形状の点で高コストになる可能性
がある。
【０００４】この発明の目的は、保持器各部の隙間を最
適値に設定することにより、ポケット干渉力の低下を図
り、保持器の損傷を防止することである。
適値に設定することにより、ポケット干渉力の低下を図
り、保持器の損傷を防止することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明は、コネクティ
ングロッドの大端からなる軸受外輪の内径面と軸受内輪
となるクランクピンとの間に、保持器に保持されたころ
を介在させ、上記保持器を外輪案内または内輪案内とし
たコネクティングロッド大端用転がり軸受において、次
の構成としたものである。この発明における第１の発明
は、ころの両側における保持器のポケット内面ところと
の間の隙間（Ｐ１），（Ｐ１′）の和（Ｐ１＋Ｐ１′）
であるポケット隙間（Ｐ）と、上記保持器とこの保持器
の案内面となる外輪内径面または内輪外径面との隙間
（Ｇ１）を２倍した値である案内隙間（Ｇ）との比（Ｐ
／Ｇ）を、１．０以上としたものである。この発明にお
ける第２の発明は、ピッチ円上にあるころと外輪内径面
との隙間（Ｒ１）および内輪外径面との隙間（Ｒ２）の
和（Ｒ１＋Ｒ２）を２倍した値であるラジアル隙間
（Ｒ）と、上記案内隙間（Ｇ）との比（Ｒ／Ｇ）を、
０．１以上としたものである。この発明は、これら第１
の発明および第２の発明の両特徴部分を合わせ持つもの
としても良い。すなわち、比（Ｐ／Ｇ）が１．０以上
で、かつ比（Ｒ／Ｇ）が０．１以上であっても良い。
ングロッドの大端からなる軸受外輪の内径面と軸受内輪
となるクランクピンとの間に、保持器に保持されたころ
を介在させ、上記保持器を外輪案内または内輪案内とし
たコネクティングロッド大端用転がり軸受において、次
の構成としたものである。この発明における第１の発明
は、ころの両側における保持器のポケット内面ところと
の間の隙間（Ｐ１），（Ｐ１′）の和（Ｐ１＋Ｐ１′）
であるポケット隙間（Ｐ）と、上記保持器とこの保持器
の案内面となる外輪内径面または内輪外径面との隙間
（Ｇ１）を２倍した値である案内隙間（Ｇ）との比（Ｐ
／Ｇ）を、１．０以上としたものである。この発明にお
ける第２の発明は、ピッチ円上にあるころと外輪内径面
との隙間（Ｒ１）および内輪外径面との隙間（Ｒ２）の
和（Ｒ１＋Ｒ２）を２倍した値であるラジアル隙間
（Ｒ）と、上記案内隙間（Ｇ）との比（Ｒ／Ｇ）を、
０．１以上としたものである。この発明は、これら第１
の発明および第２の発明の両特徴部分を合わせ持つもの
としても良い。すなわち、比（Ｐ／Ｇ）が１．０以上
で、かつ比（Ｒ／Ｇ）が０．１以上であっても良い。
【０００６】コネクティングロッド大端用転がり軸受の
動力学的解析によれば、ポケット隙間（Ｐ）と案内隙間
（Ｇ）との比（Ｐ／Ｇ）、およびラジアル隙間（Ｒ）と
案内隙間（Ｇ）との比（Ｒ／Ｇ）について、いずれにつ
いも、それぞれある値以上になると、ポケット干渉力が
最小限に収束する。ポケット干渉力は、保持器のポケッ
トところの接触部に生じる干渉力のことである。上記の
収束が顕著に見られるある値は、比（Ｐ／Ｇ）について
は、１．０であり、比（Ｒ／Ｇ）については０．１であ
る。このため、比（Ｐ／Ｇ）を１．０以上とすると、保
持器の干渉力が低下する。また、比（Ｒ／Ｇ）を０．１
以上とした場合も、保持器の干渉力が低下する。比（Ｐ
／Ｇ）を１．０以上とし、かつ比（Ｒ／Ｇ）を０．１以
上とした場合は、より一層干渉力が低下する。
動力学的解析によれば、ポケット隙間（Ｐ）と案内隙間
（Ｇ）との比（Ｐ／Ｇ）、およびラジアル隙間（Ｒ）と
案内隙間（Ｇ）との比（Ｒ／Ｇ）について、いずれにつ
いも、それぞれある値以上になると、ポケット干渉力が
最小限に収束する。ポケット干渉力は、保持器のポケッ
トところの接触部に生じる干渉力のことである。上記の
収束が顕著に見られるある値は、比（Ｐ／Ｇ）について
は、１．０であり、比（Ｒ／Ｇ）については０．１であ
る。このため、比（Ｐ／Ｇ）を１．０以上とすると、保
持器の干渉力が低下する。また、比（Ｒ／Ｇ）を０．１
以上とした場合も、保持器の干渉力が低下する。比（Ｐ
／Ｇ）を１．０以上とし、かつ比（Ｒ／Ｇ）を０．１以
上とした場合は、より一層干渉力が低下する。
【０００７】上記各部の隙間（Ｐ），（Ｒ），（Ｇ）
は、従来は潤滑性を考慮して決められているが、この発
明は、このように、軸受内部の各部の（Ｐ），（Ｒ），
（Ｇ）を最適値に設計することで、ポケット干渉力を低
下させ、保持器の損傷を低減させるものである。そのた
め、保持器の材料、形状を殆ど変化させることなく、ポ
ケット干渉力を低減させることができ、したがって保持
器の損傷を低コストで低減させることができる。
は、従来は潤滑性を考慮して決められているが、この発
明は、このように、軸受内部の各部の（Ｐ），（Ｒ），
（Ｇ）を最適値に設計することで、ポケット干渉力を低
下させ、保持器の損傷を低減させるものである。そのた
め、保持器の材料、形状を殆ど変化させることなく、ポ
ケット干渉力を低減させることができ、したがって保持
器の損傷を低コストで低減させることができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】この発明の一実施形態を図面と共
に説明する。図１において、コネクティングロッド１の
大端１ａからなる軸受外輪の内径面と、軸受内輪となる
クランクピン２との間に、保持器４に保持されたころ３
を介在させてある。保持器４は、円周方向に並ぶ複数箇
所に、ころ３を保持するポケット５を設けたリング状の
部材である。ころ３は針状のものであり、保持器４と複
数のころ３とで、保持器付き針状ころ６が構成される。
保持器４は、大端１の内径面に案内される外輪案内のも
のとしてある。
に説明する。図１において、コネクティングロッド１の
大端１ａからなる軸受外輪の内径面と、軸受内輪となる
クランクピン２との間に、保持器４に保持されたころ３
を介在させてある。保持器４は、円周方向に並ぶ複数箇
所に、ころ３を保持するポケット５を設けたリング状の
部材である。ころ３は針状のものであり、保持器４と複
数のころ３とで、保持器付き針状ころ６が構成される。
保持器４は、大端１の内径面に案内される外輪案内のも
のとしてある。
【０００９】各部の隙間の関係を説明する。ころ３の両
側における保持器４のポケット内面ところ３との隙間Ｐ
１，Ｐ１′の和Ｐ１＋Ｐ１′を、ポケット隙間Ｐとす
る。保持器４とその案内面となる大端１ａの内径面との
隙間Ｇ１を２倍した値を、案内隙間Ｇとする。またピッ
チ円Ｐ．Ｃ上にあるころ３と大端内径面との隙間Ｒ１、
およびころ３とクランクピン外径面との隙間Ｒ２の和Ｒ
１＋Ｒ２を２倍した値を、ラジアル隙間Ｒとする。上記
隙間Ｒ１とＲ２は、一般的には同じ寸法であり、Ｒ＝４
×Ｒ１としても良い。ラジアル隙間Ｒは、内輪外径面と
外輪内径面との半径の差から、ころ３の直径寸法を差し
引いた値を２倍した値と考えても良い。これらのポケッ
ト隙間Ｐ、案内隙間Ｇ、およびラジアル隙間Ｒについ
て、その比Ｐ／Ｇを１．０以上とし、かつＲ／Ｇを０．
１以上としてある。なお、比Ｐ／Ｇを１．０以上する条
件、および比Ｒ／Ｇを０．１以上とする条件のいずれか
一方を満たすものとしても良い。比Ｐ／Ｇは、１．０〜
１．５の範囲としても良く、また１．５以上としても良
い。比Ｒ／Ｇは、０．１〜０．２の範囲としても良く、
また０．２以上としても良い。比Ｐ／Ｇの最大値は、
３．０以下であることが好ましい。比Ｒ／Ｇの最大値は
０．３以下であることが好ましい。
側における保持器４のポケット内面ところ３との隙間Ｐ
１，Ｐ１′の和Ｐ１＋Ｐ１′を、ポケット隙間Ｐとす
る。保持器４とその案内面となる大端１ａの内径面との
隙間Ｇ１を２倍した値を、案内隙間Ｇとする。またピッ
チ円Ｐ．Ｃ上にあるころ３と大端内径面との隙間Ｒ１、
およびころ３とクランクピン外径面との隙間Ｒ２の和Ｒ
１＋Ｒ２を２倍した値を、ラジアル隙間Ｒとする。上記
隙間Ｒ１とＲ２は、一般的には同じ寸法であり、Ｒ＝４
×Ｒ１としても良い。ラジアル隙間Ｒは、内輪外径面と
外輪内径面との半径の差から、ころ３の直径寸法を差し
引いた値を２倍した値と考えても良い。これらのポケッ
ト隙間Ｐ、案内隙間Ｇ、およびラジアル隙間Ｒについ
て、その比Ｐ／Ｇを１．０以上とし、かつＲ／Ｇを０．
１以上としてある。なお、比Ｐ／Ｇを１．０以上する条
件、および比Ｒ／Ｇを０．１以上とする条件のいずれか
一方を満たすものとしても良い。比Ｐ／Ｇは、１．０〜
１．５の範囲としても良く、また１．５以上としても良
い。比Ｒ／Ｇは、０．１〜０．２の範囲としても良く、
また０．２以上としても良い。比Ｐ／Ｇの最大値は、
３．０以下であることが好ましい。比Ｒ／Ｇの最大値は
０．３以下であることが好ましい。
【００１０】上記のように、コネクティングロッド大端
用転がり軸受の動力学的解析によれば、Ｐ／ＧまたはＲ
／Ｇがある値以上になると、ポケット干渉力は最小値に
収束する。したがって、Ｐ／ＧまたはＲ／Ｇが上記の収
束するある値以上になるように設計すれば、ポケット干
渉力は最低になる。
用転がり軸受の動力学的解析によれば、Ｐ／ＧまたはＲ
／Ｇがある値以上になると、ポケット干渉力は最小値に
収束する。したがって、Ｐ／ＧまたはＲ／Ｇが上記の収
束するある値以上になるように設計すれば、ポケット干
渉力は最低になる。
【００１１】図２に比Ｐ／Ｇとポケット干渉力の関係を
示し、図３に比Ｒ／Ｇとポケット干渉力の関係を示す。
これら図２，図３は、動力学的解析結果を示す。図２か
ら、ポケット干渉力は、Ｐ／Ｇが１．０以上になると急
激に減少し始め、１．０〜１．５の範囲で減少の割合が
大きく、１．５〜３．０の範囲では、減少の割合は少な
いが、Ｐ／Ｇが大きくなるに従ってポケット干渉力が次
第に低下することが分かる。したがって、比Ｐ／Ｇは、
１．０以上が好ましく、１．０〜１．５の範囲でも良
く、また１．５以上としても良い。図３から、ポケット
干渉力は、Ｒ／Ｇが０．１以上になると急激に減少し始
め、０．１〜０．２の範囲で減少の割合が大きく、０．
２以上になると、略一定の値となることが分かる。した
がって、比Ｐ／Ｇは、０．１以上が好ましく、０．１〜
０．２の範囲としても良く、また０．２以上としても良
い。
示し、図３に比Ｒ／Ｇとポケット干渉力の関係を示す。
これら図２，図３は、動力学的解析結果を示す。図２か
ら、ポケット干渉力は、Ｐ／Ｇが１．０以上になると急
激に減少し始め、１．０〜１．５の範囲で減少の割合が
大きく、１．５〜３．０の範囲では、減少の割合は少な
いが、Ｐ／Ｇが大きくなるに従ってポケット干渉力が次
第に低下することが分かる。したがって、比Ｐ／Ｇは、
１．０以上が好ましく、１．０〜１．５の範囲でも良
く、また１．５以上としても良い。図３から、ポケット
干渉力は、Ｒ／Ｇが０．１以上になると急激に減少し始
め、０．１〜０．２の範囲で減少の割合が大きく、０．
２以上になると、略一定の値となることが分かる。した
がって、比Ｐ／Ｇは、０．１以上が好ましく、０．１〜
０．２の範囲としても良く、また０．２以上としても良
い。
【００１２】これらの解析結果から、潤滑性、トルク、
摩耗等を考慮して、比Ｐ／Ｇが１．０以上、または比Ｒ
／Ｇが０．１以上になるように、ポケット隙間Ｐ、案内
隙間Ｇ、およびラジアル隙間Ｒを設計すれば良いことが
わかる。
摩耗等を考慮して、比Ｐ／Ｇが１．０以上、または比Ｒ
／Ｇが０．１以上になるように、ポケット隙間Ｐ、案内
隙間Ｇ、およびラジアル隙間Ｒを設計すれば良いことが
わかる。
【００１３】
【発明の効果】この発明における第１の発明は、保持器
のポケット隙間（Ｐ）と案内隙間（Ｇ）との比（Ｐ／
Ｇ）を０．１以上としたため、保持器の材料、形状を殆
ど変化させることなくポケット干渉力を低減させ、保持
器の損傷を防ぐことができて、保持器の損傷を低コスト
で低減させることができる。この発明における第２の発
明は、ラジアル隙間（Ｒ）と案内隙間（Ｇ）との比（Ｒ
／Ｇ）を０．１以上としたため、保持器の材料、形状を
殆ど変化させることなくポケット干渉力を低減させ、保
持器の損傷を防ぐことができて、保持器の損傷を低コス
トで低減させることができる。上記の比（Ｐ／Ｇ）を
１．０以上とし、かつ比（Ｒ／Ｇ）を０．１以上とした
場合は、より確実に保持器の損傷を防止できる。
のポケット隙間（Ｐ）と案内隙間（Ｇ）との比（Ｐ／
Ｇ）を０．１以上としたため、保持器の材料、形状を殆
ど変化させることなくポケット干渉力を低減させ、保持
器の損傷を防ぐことができて、保持器の損傷を低コスト
で低減させることができる。この発明における第２の発
明は、ラジアル隙間（Ｒ）と案内隙間（Ｇ）との比（Ｒ
／Ｇ）を０．１以上としたため、保持器の材料、形状を
殆ど変化させることなくポケット干渉力を低減させ、保
持器の損傷を防ぐことができて、保持器の損傷を低コス
トで低減させることができる。上記の比（Ｐ／Ｇ）を
１．０以上とし、かつ比（Ｒ／Ｇ）を０．１以上とした
場合は、より確実に保持器の損傷を防止できる。
【図１】この発明の一実施形態におけるコネクティング
ロッド大端用転がり軸受の部分断面図である。
ロッド大端用転がり軸受の部分断面図である。
【図２】そのポケット隙間／案内隙間の値と干渉力の関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図３】そのラジアル隙間／案内隙間の値と干渉力の関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
１…コネクティングロッド １ａ…大端 ２…クランクピン ３…ころ ４…保持器 ５…ポケット Ｇ１，Ｐ１，Ｐ１′，Ｒ１…隙間
Claims (3)
- 【請求項１】 コネクティングロッドの大端からなる軸
受外輪の内径面と軸受内輪となるクランクピンとの間
に、保持器に保持されたころを介在させ、上記保持器を
外輪案内または内輪案内としたコネクティングロッド大
端用転がり軸受において、ころの両側における保持器の
ポケット内面ところとの間の隙間（Ｐ１），（Ｐ１′）
の和（Ｐ１＋Ｐ１′）であるポケット隙間（Ｐ）と、上
記保持器とこの保持器の案内面となる外輪内径面または
内輪外径面との隙間（Ｇ１）を２倍した値である案内隙
間（Ｇ）との比（Ｐ／Ｇ）を、１．０以上としたことを
特徴とするコネクティングロッド大端用転がり軸受。 - 【請求項２】 コネクティングロッドの大端からなる軸
受外輪の内径面と軸受内輪となるクランクピンとの間
に、保持器に保持されたころを介在させ、上記保持器を
外輪案内としたコネクティングロッド大端用転がり軸受
において、ピッチ円上にあるころと外輪内径面との隙間
（Ｒ１）および内輪外径面との隙間（Ｒ２）の和（Ｒ１
＋Ｒ２）を２倍した値であるラジアル隙間（Ｒ）と、上
記保持器とこの保持器の案内面となる外輪内径面または
内輪外径面との隙間（Ｇ１）を２倍した値である案内隙
間（Ｇ）との比（Ｒ／Ｇ）を、０．１以上としたことを
特徴とするコネクティングロッド大端用転がり軸受。 - 【請求項３】 ピッチ円上にあるころと外輪内径面との
隙間（Ｒ１）および内輪外径面との隙間（Ｒ２）の和
（Ｒ１＋Ｒ２）を２倍した値であるラジアル隙間（Ｒ）
と、上記案内隙間（Ｇ）との比（Ｒ／Ｇ）を、０．１以
上とした請求項１記載のコネクティングロッド大端用転
がり軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000322094A JP2002130297A (ja) | 2000-10-23 | 2000-10-23 | コネクティングロッド大端用転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000322094A JP2002130297A (ja) | 2000-10-23 | 2000-10-23 | コネクティングロッド大端用転がり軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002130297A true JP2002130297A (ja) | 2002-05-09 |
Family
ID=18800025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000322094A Pending JP2002130297A (ja) | 2000-10-23 | 2000-10-23 | コネクティングロッド大端用転がり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002130297A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104033488A (zh) * | 2014-06-18 | 2014-09-10 | 洛阳轴研科技股份有限公司 | 一种超高速磨钻用微型球轴承的设计方法 |
-
2000
- 2000-10-23 JP JP2000322094A patent/JP2002130297A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104033488A (zh) * | 2014-06-18 | 2014-09-10 | 洛阳轴研科技股份有限公司 | 一种超高速磨钻用微型球轴承的设计方法 |
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