JP2002128909A

JP2002128909A - 樹脂製窓製品

Info

Publication number: JP2002128909A
Application number: JP2000325282A
Authority: JP
Inventors: Kunio Iwasaki; 邦男岩▲さき▼
Original assignee: Teijin Chemicals Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 2000-10-25
Filing date: 2000-10-25
Publication date: 2002-05-09

Abstract

(57)【要約】【課題】射出成形などの樹脂組成物を金型内に充填す
る方法によって製造され、デザインの自由度が高く、透
視ひずみが少ない樹脂製窓製品を提供する。【解決手段】樹脂組成物を樹脂成形用金型に充填して
得られた樹脂製窓製品であって、該窓製品の両面が、表
面粗さ（Ｒａ）が０．０６μｍ以下、および本文中に規
定する表面うねり成分の平均振幅ｙが０．５μｍ以下、
かつ、表面うねり成分の平均波長ｘが検出される場合、
ｙが特定の式を満足することを特徴とする樹脂製窓製
品。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、樹脂成形用金型に
充填して得られた樹脂製窓製品に関する。更に詳しく
は、特定の表面凹凸形状を有するものであり、製品が自
由曲面形状であっても光学的歪み等の低歪性に優れ、特
にＪＩＳＲ３２１２（３．１２）に準拠した試験によ
り測定される透視ひずみ量が２分以下となる樹脂製窓製
品に関するものである。

【０００２】尚、上記試験の概要を図１および図２に示
す（図１および図２の説明においてカッコ内の数値は図
の符号を示す）。投影機のレンズ前に光の透過する小円
が並んだスライド（１２）を置き、対象となるサンプル
（１１）を通して光をスクリーン（１３）に投影させ
る。投影された光は図２に示すように本来真円であるも
のが、サンプルの透視ひずみ量にしたがって楕円形状
（２２）に変形して投影される。かかる真円の径（２
１）と楕円の最大径（２３）との差分を角度に換算した
値を透視ひずみ量（分）とするものである。

【０００３】本発明においてはサンプルまでの距離Ｒ₁
を４ｍ、サンプルからスクリーンまでの距離Ｒ₂を４ｍ
とし、サンプルを置かない場合にスクリーンに投影され
る小円の直径が８ｍｍとなる条件で測定を行った。また
以後の光学的な解析においてもかかる条件を前提に解析
を行った。

【０００４】

【従来の技術】アクリル樹脂、ポリカーボネート樹脂な
どの透明性を有する樹脂は、外壁、アーケード等大面積
の透明部材として各方面で使用されている。これらの大
面積の透明部材はシートを熱曲げ成形するのが通常であ
った。またこれらの製品は通常その透視像のひずみなど
に対して、高度な要求はなされないものであった。

【０００５】一方、近年、環境対策や製品のデザイン性
の面から車輌用グレージング材料を従来のガラス板から
軽量で加工の容易な樹脂材料に代替することが提案され
ている。とりわけポリカーボネート樹脂は耐破砕性、透
明性、軽量性、易加工性などに優れているため注目され
ている。

【０００６】車輌用グレージング材料などの窓製品を透
明性を有する樹脂で製造する場合、上記のようなシート
の熱曲げ加工後、耐擦傷性向上のためハードコートを施
す方法がその１つとして挙げられる。またその他の方法
としてはハードコートを施した樹脂フィルムを金型内に
インサートし、かかる金型内に樹脂を充填することによ
りハードコートが施された窓製品を製造する方法も提案
されている。

【０００７】近年は製品のデザイン性が、商品価値の要
素の１つとして従来以上に重要視されており、３次元自
由曲面を有する製品の要求がある。しかしながら、上記
のシートの熱曲げ加工やインサート成形の場合にはその
製造方法に起因する特性からその形状に制限があった。
更には大量生産に対して十分とはいえず、また透視ひず
みに対し十分といえる製品は得られなかった。

【０００８】一方、インサート成形以外の射出成形など
による方法も従来から試みられている。例えば特開昭６
０−２３４２１号公報、および特開昭６０−２３４４４
号公報には特定のポリカーボネート樹脂を使用すること
により、良好な射出圧縮成形品が得られることが開示さ
れている。また射出圧縮成形は大型の成形品が得られ、
これらの成形品は自動車のリヤウインドなどに有用であ
る旨が記載されている。しかしながらかかる技術では未
だ樹脂製窓製品として十分なものとはいえなかった。

【０００９】すなわち、上記に記載された技術は、製品
の内部に生ずる樹脂のひずみを低減することにより良好
な大型製品を得るものといえるが、かかる知見のみでは
十分な窓製品は得られないのが現状である。

【００１０】したがって、射出成形などの樹脂組成物を
金型内に充填する方法によって製造され、大量生産が容
易で低コスト化が可能であり、製品に発生する透視ひず
みが少ない樹脂製窓製品が求められている。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、射出
成形などの樹脂組成物を金型内に充填する方法によって
製造され、デザインの自由度が高く、透視ひずみが少な
い樹脂製窓製品を提供することにある。

【００１２】本発明者は、上記課題を解決すべく鋭意検
討を重ねた結果、驚くべきことに窓製品の表面凹凸形状
が特定の条件を満足する場合に、樹脂組成物を樹脂成形
用金型に充填して得られた窓製品が、少ない透視ひずみ
量を有することを見出し、本発明を完成した。

【００１３】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、樹
脂組成物を樹脂成形用金型に充填して得られた樹脂製窓
製品であって、該窓製品の表面粗さ（Ｒａ）が０．０６
μｍ以下、および本文中に規定する表面うねり成分の平
均振幅ｙが０．５μｍ以下、かつ、表面うねり成分の平
均波長ｘが検出される場合、ｙが下記式（１）を満足す
ることを特徴とする樹脂製窓製品に関するものである。

【００１４】

【数３】

【００１５】（但し、ｙは樹脂製窓製品のＪＩＳＢ０
６１０に規定するろ波うねり曲線の平均振幅Ｗａを表
し、その単位はμｍであり、ｘは樹脂製窓製品のろ波う
ねり曲線の平均波長ＷＳｍを表し、その単位はｍｍであ
る。）更に、好適には本発明は、樹脂組成物を樹脂成形用金型
に射出成形して得られた樹脂製窓製品であって、該金型
のキャビティ表面の表面粗さ（Ｒａ）が０．０５μｍ以
下、および本文中に規定する表面うねり成分の平均振幅
ｙが０．４μｍ以下、かつ、表面うねり成分の平均波長
ｘが検出される場合、ｙが上記式（１）を満足するもの
に関する。

【００１６】更に、好適には本発明は、樹脂組成物が粘
度平均分子量１５，０００〜２６，０００であるポリカ
ーボネート樹脂を主体とするものに関する。

【００１７】更に、好適には本発明は、樹脂製窓製品の
視認性の必要な領域における、本文中に規定する傾き４
５度での透視ひずみ量が２分以下となるものに関する。

【００１８】以下に本発明について各図をもとに詳細を
説明する。尚、各図の説明中におけるカッコ内の数値は
図中の符号を示す。

【００１９】樹脂製窓製品の表面凹凸形状１は図３に示
されるように複雑な形状をしているのが普通である。か
かる表面凹凸形状を評価する場合、通常凹凸の波長によ
り以下のような３成分に分けることができる。すなわ
ち、（ｉ）短波長成分からなる表面粗さ成分（３２）、
（ｉｉ）長波長成分からなる表面うねり成分（３）、
（ｉｉｉ）極長波長成分からなる形状精度成分（３４）
である。ここで短波長成分（表面粗さ成分）の波長とし
ては数十μｍ〜数ｍｍ、長波長成分（表面うねり成分）
の波長としては数ｍｍ〜数十ｍｍ、および極長波長成分
（形状精度成分）の波長としては百ｍｍ以上の範囲が目
安となる。

【００２０】窓製品の表面凹凸形状の測定方法として
は、１）接触式や非接触式の触針を用いて被測定面の表
面凹凸形状を電気信号に変換して測定する表面粗さ測定
器や、２）光の干渉を利用したレーザー干渉計などで測
定することができる。本発明の樹脂製窓製品の測定は、
上記のいずれの測定装置でも測定することが可能である
が、接触式の表面粗さ測定器を使用することが簡便であ
り好ましい。得られた表面凹凸形状より凹凸を上記３成
分に分離するのは、直線補正、曲線補正等の各種傾斜補
正やハイパスフィルタ、ローパスフィルタ等の各種フィ
ルタを用いて行うことができる。

【００２１】本発明者は、上記３成分それぞれの透視ひ
ずみに対する影響について、光学理論に基づいて検討し
てみた。それを以下に説明する。

【００２２】極長波長成分である形状精度成分に対して
はスネルの屈折理論を利用した光線追跡法により解析
し、その影響を検討してみた。かかる屈折理論では設計
形状が単一曲率を持つものであれば、近軸光線に対する
行列法を適用することができ、下記式（３）を用いて簡
易解析することが可能である。

【００２３】

【数４】

【００２４】（ここで、Ｒ₁、Ｒ₂は屈折行列、Ｔは移動
行列、ｘ₁、ｘ₂’は光学軸と光線の距離、α₁、α₂’は
光線が光学軸となす角、ｎ₁、ｎ₂’は屈折率を表す。上
付き添え字のないものは入力光のパラメータであり、上
付きカンマのあるものは出力光のパラメータである。）図４は、材料を屈折率１．５８５のポリカーボネート樹
脂とし、上記屈折理論より算出された曲率半径Ｒに対す
る透視ひずみ量の変化を示したものである。かかる変化
は厚みが異なる３種類について示されている。

【００２５】図５は、窓製品の厚みを一定とし、上記屈
折理論より算出された曲率半径Ｒに対する透視ひずみ量
の変化を示したものである。かかる変化は屈折率が異な
る３種の材料について示されている。

【００２６】上記の結果から明らかなように上記屈折理
論からは、曲率半径Ｒが約４００ｍｍ以上では、肉厚
ｔ、屈折率ｎｄに関わらず透視ひずみ量はゼロに近くな
ることがわかる。窓製品においては、視認性の必要な領
域の曲率半径Ｒは一般的に５００ｍｍ以上である。した
がって、極長波長成分である形状精度成分の透視ひずみ
に対する影響は少ない。

【００２７】また、連続的な凹凸形状パターンを持つ表
面うねり成分、表面粗さ成分の形状に対してはフラウン
ホーファー回折論を利用した下記式（４）のフーリエ変
換法により透視ひずみ量に対する感度解析をすることが
できる。

【００２８】

【数５】

【００２９】（ここで、ρ（η、ξ）は結像面（η−ξ
面）における振幅分布、λは入射光の波長、ｆはレンズ
の焦点距離であり、ｇ（ｘ、ｙ）は窓製品表面（ｘ−ｙ
面）の表面性状を表す関数で下記式（５）のようにおく
ことができる。）

【００３０】

【数６】

【００３１】（ここで、ｆ（ｘ、ｙ）は窓製品表面の凹
凸形状を表す関数であり、ｇ₀（ｘ、ｙ）は入射光の複
素振幅を表す。）図６は上記光学解析を行った場合の一例で、簡単のため
にｘ軸方向のみを考えた場合である。窓製品の表面うね
り成分（６２）であるｆ（ｘ）をサイン（ｓｉｎ）曲線
とし、振幅Ａ、波長Ｔを変化させたときの透過光の強度
分布を算出し透視ひずみ量を予測したものである。尚、
かかる表面うねりは窓製品の１面のみにあるものとし、
裏面の平滑面は完全に平滑であると仮定した。図６にお
いては、完全な平面では光源の円形状は、完全な平面の
窓製品（６１）を透過してもひずみが生じることなく円
形状を保ち得る。その際のスクリーンに投影された円
（６４）の光強度分布は光強度曲線（６６）のような状
態となる。これにより投影された円の理論的な径（６
８）が求められる。同様に表面がうねり面である場合
（表面うねり成分がある場合）には、投影された円（６
５）は歪みを生じる（ｘ軸方向のみのうねりを仮定して
いるので、ｙ軸方向には歪みのない楕円形状となる）。
その際の光強度の分布（６７）から理論的な円の径（６
９）が求められ、上記の２つの円の差から透視ひずみ量
を求めることができる。

【００３２】このようにして得られた解析結果を図７〜
１１に示す。図に示された解析結果は、スクリーンに投
影された円の光強度を半径０の部分の強度を１とした時
の光強度の分布を示したものである。かかる解析結果よ
り、スクリーンに投影された光の強度は表面うねりの波
長や振幅の影響を強く受けるものであることがわかる。
かかる影響については次の２点がある。（ｉ）スクリー
ンに投影された円の半径が増大する。すなわち、スクリ
ーンに投影された円が歪んでいる。（ｉｉ）スクリーン
に投影された円の光強度の分布がなだらかとなる。すな
わちスクリーンに投影された円の輪郭が不明確となり、
スクリーンに投影された円がぼける。これらの解析より
表面うねり成分は窓製品の透視ひずみに大きな影響を与
えるものと予測される。

【００３３】一方、同様の解析からは、表面粗さ成分に
おいても上記の表面うねり成分と同様の効果があること
が解析されるが、絶対量としては表面粗さ成分による光
散乱の影響が大きい。したがって表面粗さ成分の影響は
透明性に対して大きくなる。

【００３４】以上をまとめると次のようになる。第１に
形状精度成分は透視ひずみに影響を与える。しかしなが
ら形状精度成分は現実の窓製品との対応を考慮した場合
影響は少ないと予想される。第２に表面うねり成分は透
視ひずみおよび得られた像のボケ（輪郭の不鮮明さ）の
両方に影響を与える。第３に表面あらさ成分は透明性に
対する影響が大きい。すなわち、上記の解析からは窓製
品において、表面うねり成分が透視ひずみおよび得られ
た像のボケの両方に影響を与え、その制御が重要である
と予測される。

【００３５】更に重要なことは、表面うねり成分の因子
の影響として、単に凹凸形状の振幅だけでなく、それ以
上に凹凸形状の波長が透視ひずみに対する影響が大きい
ことが示されていることである。したがって透視ひずみ
が良好となる場合のうねりの振幅とうねりの波長との関
係を見出すことが良好な窓製品を得る上で重要なポイン
トとなることがわかる。

【００３６】上記解析を利用して、透視ひずみが良好と
なる場合の両者の関係を求めたのが図１２である。図１
２に示されたグラフは、透視ひずみ量が２分以下となる
場合には透視ひずみが良好であると仮定して（すなわち
スクリーンに投影された円の半径が２分以下に相当する
半径の場合に良好であると仮定して）、表面うねり成分
の波長と振幅の関係を求めたものである。このように、
窓製品の透視ひずみを低減させるためには、その表面凹
凸形状における表面うねり成分が重要であること、およ
びその表面うねり成分の波長と振幅が特定条件を満足す
ることが重要であると予測できる。本発明はかかる知見
に基づき完成されたものである。

【００３７】すなわち本発明は、樹脂製窓製品の両面
が、表面粗さ（Ｒａ）が０．０６μｍ以下、および本文
中に規定する表面うねり成分の平均振幅ｙが０．５μｍ
以下、かつ、表面うねり成分の平均波長ｘが検出される
場合、ｙが上記式（１）を満足することを特徴とする樹
脂製窓製品に関するものである。好ましくは、Ｒａが
０．０５μｍ以下、ｙは０．４μｍ以下である。更に好
ましくは、Ｒａが０．０３μｍ以下、ｙは０．３μｍ以
下である。最も好ましくは、Ｒａが０．０２μｍ以下、
ｙは０．２μｍ以下である。上記の値を満足するもの
は、安全性が優先され、透視ひずみが極めて低いことが
求められる車輌用の窓製品に対しても十分な能力を有す
る。尚、かかる表面粗さおよび表面うねりの条件は、視
認性の必要な領域において満足するものである。

【００３８】本発明において視認性の必要な領域とは、
窓製品から次のような部分を除いた領域として扱われ
る。（ｉ）成形体の外周部分；かかる領域は窓製品の端
部に相当し通常高い視認性が求められないからである。
かかる外周部分は全体の面積の約２０％程度とし、すな
わち成形品の端部から全体の長さの約５％程度の幅の外
周領域は視認性の必要な領域としない。（ｉｉ）印刷な
どを付加した部分；このような部分は高い視認性よりも
意匠性などを重視しているからである。（ｉｉｉ）曲率
が極めて小さい部分（曲率半径で約１２０ｍｍ以下）；
かかる部分は理論的に低透視ひずみ量とならず、元来高
い視認性を求めていないからである。

【００３９】例えば、成形品が曲率半径の小さいコーナ
ー部分を有する３次元形状である場合には、かかるコー
ナーの稜線によって区切られる各領域に対して、上記
（ｉ）と同様に全体の長さの約５％程度の幅の外周部分
を視認性の必要な領域から除くとの扱いをする。かかる
理由もこのようなコーナー周辺の領域では高い視認性が
求められないことによる。

【００４０】Ｒａが０．０６μｍを超えると、樹脂製窓
製品は可視光の透過率が悪く、透明性が不十分となる。
また透過された像がぼけやすい。また、ｙが上記式
（１）を満たさないか、０．５μｍを超えると透視ひず
みが悪化し、透過された像が歪んで見え易くなる。尚、
上記の理論的な解析からは、ｙの絶対値に対応した表面
のうねり波長を満足すれば透視ひずみが低くなることが
示されている。しかしながら現実には、ｙの絶対値が高
い場合には、表面うねり成分の形状が不規則となりやす
く、かかる不規則な形状の影響により良好な透視ひずみ
が得られないことが多い。

【００４１】Ｒａやｙの値は小さいほど透視ひずみに対
しては好ましいものであるが、一方で大量生産が容易で
低コストの製造を可能とすることを考慮すると、下限値
としてはＲａは０．００５μｍ、ｙは０．０５μｍの値
を好ましく挙げることができる。より好ましくはＲａは
０．０１μｍ、ｙは０．１μｍである。これらの下限値
以上の場合には、大量生産に対応可能であるといえる。

【００４２】ここで、該窓製品の表面粗さ（Ｒａ）と
は、ＪＩＳＢ０６１０に従って測定された算術平均粗
さのことである。また、該窓製品の表面うねり成分の平
均振幅ｙとはＪＩＳＢ０６１０に規定されたろ波うね
り曲線の凹凸の平均高さの算術平均値Ｗａのことであ
る。すなわち図１３に示すように、ろ波うねり曲線から
その平均線の方向に基準長さＬだけ抜き取り、この抜き
取り部分の平均線をｘ軸、縦倍率の方向をｙ軸として該
曲線をｙ＝ｆ（ｘ）で表したときに、下記式（６）で求
める値Ｗａである。これは、図１３においてろ波うねり
曲線と平均線とによって囲まれる部分の面積を、基準長
さＬで割った平均偏差を表す。

【００４３】

【数７】

【００４４】該窓製品の表面うねり成分の平均波長ｘと
は、ろ波うねり曲線の凹凸の間隔の算術平均値ＷＳｍの
ことである。図１４に示すようにろ波うねり曲線からそ
の平均線の方向に基準長さＬだけ抜き取り、この抜き取
り部分において一つの山およびそれに隣り合う一つの谷
に対応する平均線の長さの和を求め、この多数の凹凸の
間隔の算術平均値を下記式（７）で算出したものとな
る。すなわち、図１４において最初に平均線を横切って
山から谷へ向かう点から、次の山から谷へ向かう横断点
までの間隔、または谷から山へ向かう横断点間の間隔を
ＷＳｍｉとし間隔の総数Ｎで割った値である。

【００４５】

【数８】

【００４６】本発明で使用されるろ波うねり曲線とは、
表面凹凸形状を表わす曲線から波長が極めて長い形状精
度成分を傾斜補正で除去し、かつ、波長が短い表面粗さ
の成分を高域フィルタによって除去して得られる曲線で
ある。通常ろ波うねり曲線のカットオフ値は０．２５、
０．８、２．５、８ｍｍの４種類の中から適切に設定で
きるが、本発明では表面うねり成分の影響が大きい点を
考慮してカットオフ値として２．５ｍｍを使用して測定
された値を基本とする。基準長さＬは通常カットオフ値
の３倍、またはそれより大きい値とされるが、本発明で
は、表面うねり成分を明確にするため基準長さＬを５０
ｍｍ以上とする。尚、表面うねり成分が極めて不規則で
ある場合にはＷＳｍは検出されないこともありうる。

【００４７】本発明の樹脂製窓製品を製造するために
は、該窓製品に要求される表面凹凸形状を満足する表面
特性を有する金型キャビティ中に樹脂を充填し、かかる
表面に対して十分に密着することが可能な成形方法（す
なわち十分に表面を転写する成形方法）を取ることが好
ましい。その一方で表面粗さの大きい表面を有する金型
キャビティを使用しても成形条件の制御により、その表
面に十分に密着させず表面粗さを低減することも可能で
ある。しかしその場合には、溶融樹脂の熱収縮に依存し
た表面状態になるため表面うねり成分の制御が困難とな
りやすい。

【００４８】したがって本発明の樹脂製窓製品を達成す
るため、本発明で使用される樹脂成形用金型は、以下の
特性を満足するものが好ましく使用される。すなわち、
該金型のキャビティ表面の表面粗さ（Ｒａ’）が０．０
５μｍ以下、および上記に規定する表面うねり成分の平
均振幅ｙ’が０．４μｍ以下、かつ、表面うねり成分の
平均波長ｘ’が検出される場合、ｙ’が下記式（２）を
満足するものである。好ましくは、Ｒａが０．０４μｍ
以下、ｙは０．３μｍ以下である。更に好ましくは、Ｒ
ａが０．０３μｍ以下、ｙは０．２μｍ以下である。

【００４９】

【数９】

【００５０】（但し、ｙ’は金型のキャビティ表面にお
けるＪＩＳＢ０６１０に規定するろ波うねり曲線の平
均振幅Ｗａ’を表し、その単位はμｍであり、ｘ’は金
型のキャビティ表面のろ波うねり曲線の平均波長ＷＳ
ｍ’を表し、その単位はｍｍである。）Ｒａ’が０．０５μｍを超えると、該金型によって成形
された樹脂製窓製品は可視光の透過率が悪く、透明性が
不十分となる。また透過された像がぼけやすい。また、
ｙ’が上記式（２）を満たさないか、０．４μｍを超え
ると透視ひずみが悪化し、透過された像が歪んで見え易
くなる。

【００５１】Ｒａ’やｙ’の値の下限値としてはＲａ’
は０．００５μｍ、ｙ’は０．０５μｍの値を好ましく
挙げることができる。より好ましくはＲａ’は０．０１
μｍ、ｙ’は０．１μｍである。これらの下限値以上の
場合には、大量生産に対応可能であるといえる。金型の
キャビティ表面凹凸形状を測定する方法は前記の樹脂製
窓製品の表面凹凸形状を測定する方法と同様の方法で測
定できる。尚、窓製品の場合と同様、かかる表面粗さお
よび表面うねりの条件は、視認性の必要な領域において
満足することが好ましいものである。

【００５２】上記の条件を満足する金型キャビティ表面
形状を得る加工方法は各種のものを採りうるが、具体的
には例えば、１）ステンレス鋼等の鏡面仕上げ精度が良
好な鋼材を成形研磨した後、ラッピングして面精度を得
る方法、２）鉄系ボンドの砥石を使用し、インプロセス
で電解ドレッシングを行って研削加工し、研磨に匹敵す
る面を得る方法、３）鋼材を超高速回転切削加工する方
法、４）鋼材表面に非鉄金属をめっきした後、該めっき
表面をダイヤモンドバイト等の超硬切削工具で旋削加工
する方法、５）面精度が良好なガラス板や樹脂板等を所
望の形状に熱曲げ加工し、該板をマスターとしてＮｉな
どの金属を電鋳加工し、得られた電鋳材に裏打ちする方
法などが挙げられる。

【００５３】一方で、上記の表面凹凸形状を満足する金
型キャビティ表面に樹脂を十分に密着させる方法として
は、通常の射出成形条件においては金型温度を比較的高
めとする、樹脂温度を比較的高めとする、ゲート形状や
射出条件により保圧過程において十分な保圧が成形品内
部に掛けられるようにするなどの条件設定が必要であ
る。更に樹脂製窓製品が比較的大型の成形品であること
を考慮すると以下の成形方法が更に好ましいものとして
挙げられる。

【００５４】すなわち、１）射出圧縮成形方法または射
出プレス成形方法；かかる成形法は樹脂を金型キャビテ
ィ内に充填した際形成される表層部の固化層を圧縮作用
によって強制的に変形させ、表面を十分に密着させるこ
とを可能とする。２）超高速射出成形法；かかる成形法
は上記表層部の固化層の厚みを低減させ、保圧の効果や
射出圧縮成形における圧縮効果をより効率的に作用させ
るのに役立つ。３）金型キャビティ表面を局所的に高
温、特に樹脂との接触時にそのガラス転移温度以上とす
る成形法；かかる成形方法としては例えば、従来から提
案されている該表面に直接ハロゲンランプなどの輻射熱
を照射する方法、高周波誘導加熱を起こさせる方法、薄
膜電気抵抗体により加熱・冷却する方法、超音波を利用
する方法など金型表面部分を外部の熱源により加熱する
方法、高温の媒体を表面付近に循環させて局所的に加熱
する方法、並びに金型キャビティ表面に熱伝導率の低い
断熱層を形成することにより、溶融された樹脂の有する
熱を利用し表面部分の温度を高温化する方法などを用い
ることができる。

【００５５】上記の成形方法はそれぞれ単独でも組み合
わせて使用することもできる。中でも射出圧縮成形また
は射出プレス成形が好ましく、したがって組み合わせの
場合においてもかかる成形方法と他の成形方法を組み合
わせることが好ましい。

【００５６】本発明の樹脂製窓製品に使用される樹脂と
しては、各種の透明性を有する樹脂が使用できる。かか
る樹脂としては、例えばアクリル系樹脂、ポリスチレン
樹脂、水添ポリスチレン樹脂、ＡＳ樹脂、塩化ビニル樹
脂、ＭＳ樹脂、ポリカーボネート樹脂、透明ポリプロピ
レン樹脂、透明ＡＢＳ樹脂、非晶性ポリアリレート樹
脂、ポリサルフォン、ポリエーテルサルフォン、ポリ−
４−メチルペンテン−１、透明フッ素樹脂、透明フェノ
キシ樹脂、非晶性ポリオレフィン樹脂、透明ナイロン樹
脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、非晶性ポリエス
テルなどを挙げることができる。また熱可塑性樹脂は１
種または２種以上を併用して使用することができる。

【００５７】上記の中でも特にアクリル樹脂、ポリカー
ボネート樹脂および非晶性ポリオレフィン樹脂は耐熱性
に優れ、光記録媒体などの分野で既に異物や不純物が極
めて少ない製品を安定して製造する方法が確立されてお
り、幅広い分野への用途展開が可能であるため本発明に
おいてより好ましい熱可塑性樹脂として挙げることがで
きる。特にポリカーボネート樹脂は、更に耐熱性および
耐衝撃性に優れるものであり、極めて幅広い分野への展
開が可能であり好適な熱可塑性樹脂である。

【００５８】本発明のアクリル樹脂としては、メチルメ
タクリレートを主な構成単位として含むものが挙げられ
る。通常アルキルアクリレートとの共重合体が使用され
るが、他の共重合体成分としては耐熱性を向上させるた
めアクリルイミド構成単位やメチルシクロヘキシルメタ
クリレート構成単位などが共重合されたものであっても
よい。更にα−メチルスチレンが共重合されたものを使
用することもできる。

【００５９】本発明の非晶性ポリオレフィン樹脂として
は、三井化学（株）製のＡＰＯ樹脂、ＪＳＲ（株）製の
アートン、日本ゼオン（株）製のゼオネックスおよびゼ
オノア、並びに水添−α−オレフィン−ジシクロペンタ
ジエン共重合体などを挙げることができる。

【００６０】本発明のポリカーボネート樹脂としては、
通常二価フェノールとカーボネート前駆体とを界面重縮
合法、溶融エステル交換法で反応させて得られたものの
他、カーボネートプレポリマーを固相エステル交換法に
より重合させたもの、または環状カーボネート化合物の
開環重合法により重合させて得られるものが挙げられ
る。

【００６１】二価フェノールの代表的な例としては、
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通
称ビスフェノールＡ）、２，２−ビス｛（４−ヒドロキ
シ−３−メチル）フェニル｝プロパン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、２，２−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）−３−メチルブタン、９，９−
ビス｛（４−ヒドロキシ−３−メチル）フェニル｝フル
オレン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−
３，３−ジメチルブタン、２，２−ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）−４−メチルペンタン、１，１−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシク
ロヘキサンおよびα，α’−ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）−ｍ−ジイソプロピルベンゼンなどを挙げること
ができる。特に、ビスフェノールＡの単独重合体を挙げ
ることができる。

【００６２】カーボネート前駆体としてはカルボニルハ
ライド、カーボネートエステルまたはハロホルメート等
が使用され、具体的にはホスゲン、ジフェニルカーボネ
ートまたは二価フェノールのジハロホルメート等が挙げ
られる。

【００６３】上記二価フェノールとカーボネート前駆体
を界面重縮合法または溶融エステル交換法によって反応
させてポリカーボネート樹脂を製造するに当っては、必
要に応じて触媒、末端停止剤、二価フェノールの酸化を
防止するための酸化防止剤等を使用してもよい。またポ
リカーボネート樹脂は三官能以上の多官能性芳香族化合
物を共重合した分岐ポリカーボネート樹脂であっても、
芳香族または脂肪族の二官能性カルボン酸を共重合した
ポリエステルカーボネート樹脂、ポリオルガノシロキサ
ンを共重合したポリカーボネート−オルガノシロキサン
共重合体であってもよい。また、得られたポリカーボネ
ート樹脂の２種以上を混合した混合物であってもよい。
三官能以上の多官能性芳香族化合物としては、１，１，
１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、１，
１，１−トリス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフ
ェニル）エタンなどが使用できる。

【００６４】かかる分岐ポリカーボネート樹脂を生ずる
多官能性芳香族化合物の割合は、好ましくは０．００５
〜０．５モル％、特に好ましくは０．０１〜０．３モル
％である。また特に溶融エステル交換法の場合、副反応
として分岐構造が生ずる場合があるが、かかる分岐構造
量についても同様である。尚、かかる割合については１
Ｈ−ＮＭＲ測定により算出することが可能である。

【００６５】界面重縮合法による反応では通常末端停止
剤が使用される。かかる末端停止剤として単官能フェノ
ール類を使用することができる。単官能フェノール類の
具体例としては、例えばフェノール、ｐ−ｔｅｒｔ−ブ
チルフェノール、ｐ−クミルフェノールおよびイソオク
チルフェノールが挙げられる。また、末端停止剤は単独
でまたは２種以上混合して使用してもよい。

【００６６】溶融エステル交換法による反応ではフェノ
ール性の末端基を減少するために、重縮反応の後期ある
いは終了後に、例えば２−クロロフェニルフェニルカー
ボネート、２−メトキシカルボニルフェニルフェニルカ
ーボネートおよび２−エトキシカルボニルフェニルフェ
ニルカーボネート等の化合物を加えることができる。

【００６７】さらに溶融エステル交換法では触媒の活性
を中和する失活剤を用いることが好ましい。かかる失活
剤の量としては、残存する触媒１モルに対して０．５〜
５０モルの割合で用いるのが好ましい。

【００６８】ポリカーボネート樹脂の分子量は特定され
ないが、分子量が１４，０００未満であると成形品とし
て十分な強度が得られ難く、３０，０００を超えると成
形加工性が低下し、窓製品のひずみが大きくなりやすい
ため、粘度平均分子量で表して１４，０００〜３０，０
００のものが好ましい。ポリカーボネート樹脂の分子量
はより好ましくは１５，０００〜２６，０００、更に好
ましくは１６，０００〜２４，０００、特に好ましくは
１６，５００〜２２，５００である。また、ポリカーボ
ネートの２種以上を混合しても差し支えない。この場合
粘度平均分子量が上記範囲外であるポリカーボネート樹
脂とを混合することも当然に可能である。

【００６９】分子量の異なる２種以上のポリカーボネー
ト樹脂を混合する場合は、粘度平均分子量が５０，００
０、好ましくは８０，０００を超えるポリカーボネート
樹脂との混合物が好ましい。かかる混合物はエントロピ
ー弾性が高く、金型キャビティ充填時に膨らみながら充
填される傾向にある。したがって壁面を押す圧力が高く
なる一方、低分子量成分の効果により良好な流動性も有
するとの特徴を有するため、良好な樹脂製窓品を得る上
で好ましいものである。より好ましくは粘度平均分子量
が８０，０００以上のポリカーボネート樹脂との混合物
であり、更に好ましくは１００，０００以上の粘度平均
分子量を有するポリカーボネート樹脂との混合物であ
る。すなわちＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグ
ラフィー）などの観測方法において２ピーク以上の分子
量分布を有するものが好ましく使用できる。

【００７０】本発明でいう粘度平均分子量はまず次式に
て算出される比粘度を塩化メチレン１００ｍｌにポリカ
ーボネート樹脂０．７ｇを２０℃で溶解した溶液からオ
ストワルド粘度計を用いて求め、比粘度（η_SP）＝（ｔ−ｔ₀）／ｔ₀ ［ｔ₀は塩化メチレンの落下秒数、ｔは試料溶液の落下
秒数］求められた比粘度を次式にて挿入して粘度平均分
子量Ｍを求める。 η_SP／ｃ＝［η］＋０．４５×［η］²ｃ（但し［η］
は極限粘度）［η］＝１．２３×１０^-4Ｍ^0.83 ｃ＝０．７

【００７１】本発明の樹脂組成物は各種の安定剤を含む
ものがより好ましい。安定剤としては酸化防止剤（ホス
ファイト、ホスホナイト、ホスフェートなどの有機リン
化合物、ヒンダードフェノール化合物、イオウ含有酸化
防止剤など）、光安定剤（ヒンダードアミン化合物など
のいわゆるＨＡＬＳ）、および紫外線吸収剤（ベンゾト
リアゾール系、ベンゾフェノン系、ヒドロキシフェニル
トリアジン系化合物など）を挙げることができる。また
ポリカーボネート樹脂などの離型性に劣る樹脂において
は離型剤を含むことが好ましい。

【００７２】本発明で得られる樹脂製窓製品は、その透
視ひずみが低く窓製品として良好なものである。より具
体的には、本発明によればその好適な態様として樹脂製
窓製品がその視認性の必要な領域において、下記に規定
する傾き４５度での透視ひずみ量が２分以下となる樹脂
製窓製品が提供される。すなわち、安全性が優先され、
透視ひずみが極めて低いことが求められる車輌用の窓製
品に対しても十分な能力を有する樹脂製窓製品が提供さ
れる。車輌としては自動車、トラック、バス、自動二輪
車などが代表的に挙げられるが、中でもデザイン性の要
求が特に高い自動車において好適な樹脂製窓製品を提供
するものである。車輌としてはその他に、電車、モノレ
ール、リニアモーターカー、自転車、車椅子、自動車椅
子、農耕機、土木・建設機械（ブルドーザー、ショベル
カーなど）、およびスノーモビルなどを挙げることがで
きる。

【００７３】尚、ここで透視ひずみ量の測定方法は以下
の要領で行う。基本的にはサンプルを分割した領域とし
て、各領域について測定された透視ひずみ量の内、最大
値をサンプル全体の透視ひずみ量と定義するものであ
る。

【００７４】ＪＩＳＲ３２１２に準拠し図１に示す透
視ひずみ量の測定装置を用いて測定する。下記に示す方
法で分割されたそれぞれの領域に対し、その領域の傾き
が４５度となるようにサンプル（１１）を設置する。ス
クリーン（１３）に投影された円形状（２２）の最大直
径（２３）をデジタルノギスで計測して透視ひずみ量を
下記式（８）の換算式により算出する。

【００７５】

【数１０】

【００７６】（ここで、Δαは透視ひずみ量（分）、Δ
ｄは最大直径（ｍｍ）、Ｒ₂はサンプルとスクリーンと
の距離（ｍ）を表す。）

【００７７】測定領域は以下のように定める。例えば図
１５、図１６に示すように視認性の必要な領域において
測定領域の分割を行う。これは曲面形状の窓製品におい
ても面と光軸のなす角度が測定角度である４５°から大
きく超えないようにするためである。したがって平板ま
たはそれに近い形状の場合は特に分割の必要はないが、
測定の便宜上分割することも可能である。

【００７８】目安としては測定領域のすべての面の法線
と光軸のなす角度が４５°±５°の範囲内となるように
領域の分割を行う。視認性の必要とされない領域（視認
性が必要とされる領域から除かれる領域）については図
１５、図１６に示すように遮光性のカバー（１５１）な
どにより区別しておくのがよい。

【００７９】尚、上記の測定対象となるそれぞれの領域
に対しては次のような配慮が必要である。すなわち、
（ｉ）視認性が特に必要とされない領域が含まれないよ
うにする（遮光性のカバーなどにより明確に区別するの
が適切である）、または（ｉｉ）透視ひずみ量の測定に
おいてかかる領域の透視ひずみ量は測定の対象としない
ようにすることが必要である（遮光性のカバーなどで明
確に区別できない場合）。例えば窓製品の周囲だけでな
く内部においても遮光性のある印刷を施す場合（図１６
における“ＴＣＬ”の文字等）や、窓製品が３次元曲面
形状であって一部に曲率半径の小さい部分を含むような
場合には上記の配慮により、視認性の必要な領域につい
て透視ひずみ量の測定を行う。

【００８０】上記の方法で分割された領域それぞれにつ
いて４５°における透視ひずみ量を測定する。領域のほ
ぼ中央部における面の法線が光軸と平行になる状態から
光軸に向かって鉛直方向に４５°傾けて対象となるその
領域の測定を行う。各領域で測定された透視ひずみ量の
内、最大値をサンプル全体の透視ひずみ量とする。

【００８１】本発明の樹脂製窓製品樹脂成形用金型に充
填する方法としては、圧縮成形や射出成形などが挙げら
れるが、中でも射出成形法が好ましい。射出成形法とし
ては通常の射出成形法の他に射出圧縮成形、射出プレス
成形、超高速充填成形、多色成形、サンドイッチ成形等
の方法を必要に応じて採ることができ、２種類以上の方
法を併用してもよい。中でも射出圧縮成形または射出プ
レス成形は必要型締め力の減少、射出成形可能な最小成
形品肉厚の低減、転写性の向上、ヒケの低減、および成
形品内部歪の低減などの面から好ましい態様として用い
られる。更にかかる成形においてはホットランナーによ
る成形も可能である。

【００８２】本発明の樹脂製窓製品は、その可視光線領
域の全光線透過率が７０％以上であるものが好ましい。
より好ましくは全光線透過率が７０％以上であり、更に
ヘーズが１０％以下である。更に好ましくは全光線透過
率が８０％以上であり、ヘーズが５％以下、特に好まし
くは全光線透過率が８０％以上でありヘーズが３％以下
である。尚、かかる全光線透過率およびヘーズはＪＩＳ
Ｋ７３６１−１およびＪＩＳＫ７１３６に従って測
定された値をいう。

【００８３】また、樹脂材料に各種着色剤を添加して製
造されたスモーク窓、色付き窓は、紫外線を吸収する効
果や遮蔽効果があるばかりでなく、デザイン的な特徴を
付与できることから好ましく用いられる。さらに窓製品
の場所により色が異なるものであってもよい。この場合
好ましくは色の濃淡が連続的に変化するグラデーション
色彩を挙げることができる。更に金属膜を蒸着するなど
によりハーフミラー状とすることもできる。更に窓製品
の視認性を必要としない部分において内部に立体的凹凸
パターンなどを施したものであってもよい。

【００８４】本発明の樹脂製窓製品の表面には、本発明
の目的を損なわない範囲で印刷層、ハードコート層、撥
水・撥油層、帯電防止層、紫外線・赤外線吸収層、およ
び偏光層などを設けることができる。

【００８５】本発明によれば、透視ひずみの少ない樹脂
製窓製品を得ることが可能となるが、かかる窓製品は上
記の車輌用グレージング製品以外にも、その他の航空
機、船舶、建物、家具などにおける窓に使用でき、また
携帯情報端末などのカバーにおいても好適なものであ
る。

【００８６】

【発明の実施の形態】以下に実施例、比較例を用いて本
発明及びその効果を更に説明するが、本発明はこれら実
施例などにより何ら限定されるものではない。なお、評
価は下記（１）〜（３）の方法によった。

【００８７】（１）表面粗さの測定ＪＩＳＢ０６１０に従い表面粗さ形状測定器（（株）
東京精密製サーフコム１４００Ａ）を用いて測定した。
測定された成形品の表面凹凸形状から平均粗さＲａを計
算した。サンプルは６〜１０ショット目の成形品におい
て、それぞれの面において視認性が要求される部位のう
ち任意の３箇所ずつ（両面で計６個所）について測定を
行い表面粗さＲａを算出した。測定された計３０点のデ
ータにおける数平均値、ならびに３０点のデータのうち
の最大値および最小値を表１に示した。

【００８８】（２）表面うねり成分の測定ＪＩＳＢ０６１０に従い表面粗さ形状測定器（（株）
東京精密製サーフコム１４００Ａ）を用いて基準長さＬ
を９０ｍｍにして測定した。測定された成形品の表面凹
凸形状からカットオフ波長を２．５ｍｍ、カットオフ種
別を２ＣＲ（位相非補償）、傾斜補正を最小二乗曲線補
正として、ろ波うねり曲線を抽出し、該曲線のうねり振
幅Ｗａ、うねり波長ＷＳｍを計算した。サンプルは６〜
１０ショット目の成形品において、それぞれの面におい
て視認性が要求される部位のうち任意の３個所ずつ（両
面で計６個所）について測定を行い、ＷａおよびＷＳｍ
を算出した。測定された計３０点のデータにおける数平
均値、ならびに３０点のデータのうちの最大値および最
小値を表１に示した。

【００８９】（３）透視ひずみ量の測定ＪＩＳＲ３２１２に準拠し図１に示す透視ひずみ量の
測定装置を用いて測定した。スライド投影機はキャビン
工業（株）社製ＡＦ−２５０を用いた。各測定領域は図
１５、図１６に示すようにサンプルの端から視認性の要
求されない部分を除き（１０ｍｍ幅）、分割された領域
それぞれに対してその傾きが４５°となるようサンプル
を設置した（分割は金型Ｂおよび金型Ｅから得られた成
形品の場合のみ行った。その他は平板であったため領域
の分割は行わなかった）。スクリーンに投影された円形
の最大直径をデジタルノギス（最小目盛０．０１ｍｍ）
で計測して各領域の透視ひずみ量を計算した。それぞれ
の領域で測定された透視ひずみ量のうち最大値をサンプ
ル全体の透視ひずみ量とした。サンプルは６〜１０ショ
ット目の成形品を測定し、かかる５サンプルの透視ひず
み量からその数平均値と最大値を表１に記載した。また
評価は以下のようにしてランクづけした。 ◎：５サンプルすべての透視ひずみ量が２分以下であっ
た ○：５サンプルの透視ひずみ量の平均値が２分以下であ
った ×：５サンプルの透視ひずみ量の平均値が２分を超えて
いた

【００９０】成形は以下の金型を使用して行った。（ｉ）金型Ａ：キャビティ型及びコア型を日立金属
（株）社製ＨＰＭ３８で作製し、両面を光学研磨したキ
ャビティ寸法が２４０×１７０ｍｍ、厚さが４ｍｍの平
面形状でありファンゲートを有する金型。なお、キャビ
ティ型、コア型とも金型表面の表面粗さＲａは０．０４
μｍであり、うねりの振幅Ｗａは０．１８μｍであり、
うねりの波長ＷＳｍは検出不能であった（これらの値は
上記の表面粗さ成分の測定および表面うねり成分の測定
の方法に従った）。成形品の形状を図１７に示す。

【００９１】（ｉｉ）金型Ｂ：キャビティ型及びコア型
を日立金属（株）社製ＨＰＭ３８で作製し、両面を光学
研磨したキャビティ寸法が２４０×１７０ｍｍ、厚さが
４ｍｍの３次元曲面形状でありファンゲートを有する金
型。なお、キャビティ型、コア型とも金型表面の表面粗
さＲａは０．０３μｍであり、うねりの振幅Ｗａは０．
１５μｍであり、うねりの波長ＷＳｍは３８．８ｍｍで
あった。成形品の形状を図１８に示す。尚、かかる成形
品は各面の境界線部分に曲率半径２６ｍｍから３０ｍｍ
の部分を有するため、かかる部分を除外して透視ひずみ
量を算出した。

【００９２】（ｉｉｉ）金型Ｃ：キャビティ型及びコア
型を日立金属（株）社製ＨＰＭ３８で作製し、両面を光
学研磨したキャビティ寸法が２９７×２１０ｍｍ、厚さ
が４ｍｍの平面形状でありファンゲートを有する金型。
なお、キャビティ型、コア型とも金型表面の表面粗さＲ
ａは０．０３μｍであり、うねりの振幅Ｗａは０．２２
μｍであり、うねりの波長ＷＳｍは３３．９ｍｍであっ
た。成形品の形状を図１９に示す。

【００９３】（ｉｖ）金型Ｄ：鋼材が日立金属（株）社
製ＨＰＭ５０であり、キャビティ型およびコア型の金型
表面を光学研磨せず、その表面粗さＲａが０．０３μ
ｍ、うねりの振幅Ｗａが０．３８μｍ、うねりの波長Ｗ
Ｓｍが１３．４ｍｍである以外は金型Ａと同じ金型。

【００９４】（ｖ）金型Ｅ：鋼材が日立金属（株）社製
ＨＰＭ５０であり、キャビティ型およびコア型の金型表
面を光学研磨せず、その表面粗さＲａが０．０７μｍ、
うねりの振幅Ｗａが０．４０μｍ、うねりの波長ＷＳｍ
が３５．２ｍｍである以外は金型Ｂと同じ金型。

【００９５】（ｖｉ）金型Ｆ：鋼材が日立金属（株）社
製ＨＰＭ５０であり、キャビティ寸法が５０×６０ｍ
ｍ、厚さが４ｍｍであるキャビティ型およびコア型の金
型表面を光学研磨せず、その表面粗さＲａが０．１８μ
ｍ、うねりの振幅Ｗａが０．０５μｍ、うねりの波長Ｗ
Ｓｍが２２．８ｍｍである金型。

【００９６】成形材料としては以下のポリカーボネート
樹脂組成物を使用した。ポリカーボネート樹脂組成物：
ビスフェノールＡとホスゲン、および末端停止剤として
ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノールを使用し、アミン系の
触媒を使用して常法によって合成され、粘度平均分子量
が２２，５００であるポリカーボネート樹脂１００重量
部に対し、安定剤としてサンド社製「サンドスタブＰ−
ＥＰＱ」０．０５重量部、日本チバガイギー（株）製
「チヌビン１５７７」０．０８重量部、および離型剤理
研ビタミン（株）製「リケマールＳ−１００Ａ」０．１
重量部を２８０℃で溶融混練してなるポリカーボネート
樹脂組成物。

【００９７】［実施例１〜６、および比較例１〜４］上
記樹脂組成物を１２０℃で５時間熱風乾燥機により乾燥
した後、シリンダ内径５０ｍｍφの射出ユニットを２機
備える射出成形機（日精樹脂工業（株）製ＦＮ８０００
−３６ＡＴＮ）を使用して成形を行った。かかる成形機
は同心円状２重管型のＶ型合流ノズルを備えており、成
形は内側ノズルにつながるシリンダーＡの樹脂をストロ
ーク１７５ｍｍで充填し連続して外側ノズルにつながる
シリンダーＢの樹脂を充填し、保圧をかける成形条件と
した（金型Ｆを使用する場合はシリンダーＡのみを適正
ストロークで使用して成形）。成形は表１に示す金型を
用いてシリンダー温度３００℃、主金型温度１００℃、
射出速度５０ｍｍ／ｓｅｃ（シリンダーＡ、Ｂ共に）で
成形した。成形条件として（α）通常の射出成形（成形
条件α）、および（β）コア圧縮法による射出圧縮成形
（成形条件β）を使用した。

【００９８】成形条件αの場合は保圧５１ＭＰａおよび
冷却時間４０秒の条件を基本として成形を行い、それぞ
れの金型の場合に目視で判断できる範囲で良好な成形品
が得られるよう微調整を行った。

【００９９】成形条件βの場合には、圧縮ストローク１
５０μｍ、コア圧縮圧力２３ＭＰａ、および圧縮開始遅
延時間（充填から圧縮開始までの時間）５秒、および圧
縮速度０．０７５ｍｍ／秒の条件を基本として成形を行
い、それぞれの金型の場合に目視で判断できる範囲で良
好な成形品が得られるよう微調整を行った。

【０１００】上記２種の成形条件の場合いずれも、かか
る条件を定めた後パージを行い改めて１ショット目から
成形を行って６〜１０ショット目のサンプルを採取し
た。得られたサンプルは２３℃、相対湿度５０％の室内
に２４時間保管し、その後測定に供した。

【０１０１】成形品の表面凹凸形状およびそこから抽出
された表面うねり成分の代表例を図２０〜図３１に示
す。また、透視ひずみ量の評価結果を表１に示し、表面
うねり成分における波長と振幅の値と透視ひずみ量の評
価結果の関係を図３２に示す。樹脂製窓製品の表面粗さ
Ｒａと、表面うねり成分の平均振幅Ｗａが特定値以下で
あり、かつ、式（１）を満足する場合（図３２中の曲線
およびＷａ＝０．５μｍんの直線より下側の領域）に透
視ひずみ量が良好であることがわかる。

【０１０２】

【表１】

【０１０３】

【発明の効果】本発明を用いると、光学的歪みが少な
く、特に低透視ひずみ性に優れた樹脂製窓製品を得るこ
とができる。かかる窓製品は、建築物、車両、電気・電
子機器、機械その他の各種分野において、歪みが少なく
また意匠性にも富んだ成形品が得られることから、その
奏する工業的効果は極めて大である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明で用いた透視ひずみ量の測定装置を模式
的に表す図である。

【図２】本発明で用いた透視ひずみ量の測定において、
スクリーンに投影された円を模式的に表す図である。

【図３】窓製品の表面凹凸形状およびその成分の分離を
模式的に表す図である。

【図４】光線追跡法によって解析された窓製品の曲率Ｒ
および板厚ｔと透視ひずみ量の関係を表す図である。

【図５】光線追跡法によって解析された窓製品の曲率Ｒ
および屈折率ｎｄと透視ひずみ量の関係を表す図であ
る。

【図６】フーリエ変換法によって解析する場合のスクリ
ーンに投影された円の光強度分布が成形品表面形状によ
って変化する様を模式的に表す図である。

【図７】フーリエ変換法によって解析された窓製品表面
のうねり成分の振幅Ａとスクリーンに投影された円の光
強度分布の関係を模式的に表す図であり、うねり成分の
波長Ｔ＝２ｍｍの場合である。

【図８】フーリエ変換法によって解析された窓製品表面
のうねり成分の振幅Ａとスクリーンに投影された円の光
強度分布の関係を模式的に表す図であり、うねり成分の
波長Ｔ＝５ｍｍの場合である。

【図９】フーリエ変換法によって解析された窓製品表面
のうねり成分の振幅Ａとスクリーンに投影された円の光
強度分布の関係を模式的に表す図であり、うねり成分の
波長Ｔ＝１０ｍｍの場合である。

【図１０】フーリエ変換法によって解析された窓製品表
面のうねり成分の振幅Ａとスクリーンに投影された円の
光強度分布の関係を模式的に表す図であり、うねり成分
の波長Ｔ＝２０ｍｍの場合である。

【図１１】フーリエ変換法によって解析された窓製品表
面のうねり成分の振幅Ａとスクリーンに投影された円の
光強度分布の関係を模式的に表す図であり、うねり成分
の波長Ｔ＝４０ｍｍの場合である。

【図１２】透視ひずみ量が低くなる成形品表面うねり成
分の振幅と波長の関係を表す図である。

【図１３】ろ波うねり曲線の算術平均値Ｗａを説明する
図である。

【図１４】ろ波うねり曲線の凹凸の間隔の算術平均値Ｗ
Ｓｍを説明する図である。

【図１５】本発明で用いた透視ひずみ量を測定するとき
の測定領域を模式的に表す図である。

【図１６】本発明で用いた透視ひずみ量を測定するとき
の測定領域を模式的に表す図であり、小さな曲率と遮光
性のある印刷がなされた部分を有する窓の例である。

【図１７】実施例１、比較例１で用いた金型Ａ、Ｄの成
形品形状を模式的に表す図である。

【図１８】実施例２、比較例２で用いた金型Ｂ、Ｅの成
形品形状を模式的に表す図である。

【図１９】実施例３、比較例３で用いた金型Ｃの成形品
形状を模式的に表す図である。

【図２０】実施例１の成形品表面の凹凸形状を表す図で
ある。

【図２１】実施例１の成形品表面のろ波うねり曲線を表
す図である。

【図２２】実施例３の成形品表面の凹凸形状を表す図で
ある。

【図２３】実施例３の成形品表面のろ波うねり曲線を表
す図である。

【図２４】実施例５の成形品表面の凹凸形状を表す図で
ある。

【図２５】実施例５の成形品表面のろ波うねり曲線を表
す図である。

【図２６】比較例１の成形品表面の凹凸形状を表す図で
ある。

【図２７】比較例１の成形品表面のろ波うねり曲線を表
す図である。

【図２８】比較例３の成形品表面の凹凸形状を表す図で
ある。

【図２９】比較例３の成形品表面のろ波うねり曲線を表
す図である。

【図３０】比較例４の成形品表面の凹凸形状を表す図で
ある。

【図３１】比較例４の成形品表面のろ波うねり曲線を表
す図である。

【図３２】実施例１〜６および比較例１〜３（比較例４
は除く）におけるＷＳｍとＷａの関係を図示した図であ
る。曲線より下側の領域が上式（１）を満足する領域で
ある。

【符号の説明】

１０投影機１１成形品１２スライドの絵柄１３スクリーン２１スクリーンに投影された円の基準直径２２成形品を透過してスクリーンに投影された歪ん
だ円２３成形品を透過してスクリーンに投影された歪ん
だ円の最大直径３成形品表面凹凸形状３２成形品表面の表面粗さ成分３３成形品表面の表面うねり成分３４成形品表面の形状精度成分６１成形品表面形状（完全な平面の場合）６２成形品表面形状（うねりがある場合：ｆ（ｘ）
＝Ａｃｏｓ（２πｘ／Ｔ））６４スクリーンに投影された円の形状（完全な平面
の場合）６５スクリーンに投影された円の形状（うねりがあ
る場合）６６スクリーンに投影された円の光強度分布（完全
な平面の場合）６７結像円の光強度分布（うねりがある場合）１３０ろ波うねり曲線１３１平均線１５０成形品１５１非測定領域１７０金型Ａおよび金型Ｄで成形された成形品１７１ゲート１７２ホットランナー１８０金型Ｂおよび金型Ｅで成形された成形品１８１ゲート１８２ホットランナー１９０金型Ｃで成形された成形品１９１ゲート１９２ホットランナー

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】樹脂組成物を樹脂成形用金型に充填して
得られた樹脂製窓製品であって、該窓製品の両面が、表
面粗さ（Ｒａ）が０．０６μｍ以下、および本文中に規
定する表面うねり成分の平均振幅ｙが０．５μｍ以下、
かつ、表面うねり成分の平均波長ｘが検出される場合、
ｙが下記式（１）を満足することを特徴とする樹脂製窓
製品。【数１】（但し、ｙは樹脂製窓製品のＪＩＳＢ０６１０に規定
するろ波うねり曲線の平均振幅Ｗａを表し、その単位は
μｍであり、ｘは樹脂製窓製品のろ波うねり曲線の平均
波長ＷＳｍを表し、その単位はｍｍである。）
【請求項２】樹脂組成物を樹脂成形用金型に射出成形
して得られた請求項１に記載の樹脂製窓製品。
【請求項３】上記樹脂成形用金型のキャビティ表面の
表面粗さ（Ｒａ’）が０．０５μｍ以下、および本文中
に規定する表面うねり成分の平均振幅ｙ’が０．４μｍ
以下、かつ、表面うねり成分の平均波長ｘ’が検出され
る場合、ｙ’が下記式（２）を満足する請求項１または
２のいずれかに記載の樹脂製窓製品。【数２】（但し、ｙ’は金型のキャビティ表面におけるＪＩＳ
Ｂ０６１０に規定するろ波うねり曲線の平均振幅Ｗａ’
を表し、その単位はμｍであり、ｘ’は金型のキャビテ
ィ表面のろ波うねり曲線の平均波長ＷＳｍ’を表し、そ
の単位はｍｍである。）
【請求項４】樹脂組成物が粘度平均分子量１５，００
０〜２６，０００であるポリカーボネート樹脂を主体と
するものである請求項１〜３のいずれか１項に記載の樹
脂製窓製品。
【請求項５】樹脂製窓製品がその視認性の必要な領域
において、本文中に規定する傾き４５度での透視ひずみ
量が２分以下となる請求項１〜４のいずれか１項に記載
の樹脂製窓製品。