JP2002126806A - マグネシウム合金板の製造方法 - Google Patents
マグネシウム合金板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】圧延工程で効率的に薄肉化ができる平坦度の優
れたマグネシウム合金板の製造方法の提供。 【解決手段】マグネシウム合金板のコイルを巻戻して連
続的に加熱した後、２５０〜４８０℃の温度範囲内で、
１パス当たり圧下率３０％以下で圧延し、圧延機出側か
らコイラー間で２３０〜３７０℃の温度範囲に加熱する
と共に、所定の張力を負荷する製造方法。
れたマグネシウム合金板の製造方法の提供。 【解決手段】マグネシウム合金板のコイルを巻戻して連
続的に加熱した後、２５０〜４８０℃の温度範囲内で、
１パス当たり圧下率３０％以下で圧延し、圧延機出側か
らコイラー間で２３０〜３７０℃の温度範囲に加熱する
と共に、所定の張力を負荷する製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車の車体およ
びその部品あるいは電気、電子機器の筐体等に適した平
坦度の良好なマグネシウム合金板を圧延により効率よく
製造する方法に関する。
びその部品あるいは電気、電子機器の筐体等に適した平
坦度の良好なマグネシウム合金板を圧延により効率よく
製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】実用マグネシウム合金は、Ｌｉを多量に
含む特殊なものを除いて、比重は１．７６〜１．８３の
間にあり、実用金属の中で最も小さく、比強度および比
剛性が高いため、部材の軽量化を図るのに最適な金属材
料である。
含む特殊なものを除いて、比重は１．７６〜１．８３の
間にあり、実用金属の中で最も小さく、比強度および比
剛性が高いため、部材の軽量化を図るのに最適な金属材
料である。
【０００３】特に、マグネシウム合金は、自動車のオイ
ルパン、シートフレーム、インストルメンタルパネル等
の部品の軽量化による低燃費化や電気、電子機器の携帯
性の観点から小型化に好適な材料であるが、これまでダ
イキャスト製品が僅かに用いられているのみであった。
その原因の一つとして、他の実用金属材料に較べて、塑
性加工性が著しく劣ることが挙げられる。ほとんどのマ
グネシウム合金の結晶構造は稠密六方格子であり、加工
が容易なアルミニウム合金や銅合金の立方格子とは異な
る。
ルパン、シートフレーム、インストルメンタルパネル等
の部品の軽量化による低燃費化や電気、電子機器の携帯
性の観点から小型化に好適な材料であるが、これまでダ
イキャスト製品が僅かに用いられているのみであった。
その原因の一つとして、他の実用金属材料に較べて、塑
性加工性が著しく劣ることが挙げられる。ほとんどのマ
グネシウム合金の結晶構造は稠密六方格子であり、加工
が容易なアルミニウム合金や銅合金の立方格子とは異な
る。
【０００４】稠密六方格子では底面、柱面、錐面の３つ
のすべり面があるが、常温では底面すべりしか起こらな
いため、塑性加工性が悪くなる。しかし、再結晶温度以
上になるとすべり面が増加し、塑性加工が可能となる。
このような理由から、一般的に展伸材は再結晶温度以上
で圧延する熱間圧延にて製造されている。
のすべり面があるが、常温では底面すべりしか起こらな
いため、塑性加工性が悪くなる。しかし、再結晶温度以
上になるとすべり面が増加し、塑性加工が可能となる。
このような理由から、一般的に展伸材は再結晶温度以上
で圧延する熱間圧延にて製造されている。
【０００５】マグネシウム技術便覧の２４２頁［日本マ
グネシウム協会（２０００）］には、ＪＩＳ Ｈ４２０
１で規格化されているＭＰ−１（ＡＳＴＭ規格：ＡＺ３
１）を下記の条件で粗圧延から仕上げ圧延する方法が開
示されている。 粗圧延（板厚約１０ｍｍまで） 圧延温度：４２５〜４５０℃ １加熱当たりの圧下率：９０〜９５％、 １パス当たりの圧下率：１０〜２０％ 熱間圧延（板厚約２．５ｍｍまで） 圧延温度：３５０〜４４０℃ １加熱当たりの圧下率：２５〜５０％、 １パス当たりの圧下率：５〜２０％ 仕上げ圧延 圧延温度：室温〜２５０℃未満 １加熱当たりの圧下率：１５〜２５％、 １パス当たりの圧下率：５％以下 しかしながら、上記製造方法、特に板厚２．５ｍｍ以下
の仕上げ圧延では、室温〜２５０℃未満の温度範囲に
て、１加熱当たりの圧下率を極端に小さくしなければな
らない。したがって、圧延途中で再加熱しながら圧延し
なければならず、工業的に大量に扱うには製造コスト上
問題がある。また、室温〜２５０℃未満の温度範囲に加
熱することにより、幅方向の温度分布が不均一となり、
圧延後の板厚分布不良、平坦度不良が生じやすい等の問
題がある。
グネシウム協会（２０００）］には、ＪＩＳ Ｈ４２０
１で規格化されているＭＰ−１（ＡＳＴＭ規格：ＡＺ３
１）を下記の条件で粗圧延から仕上げ圧延する方法が開
示されている。 粗圧延（板厚約１０ｍｍまで） 圧延温度：４２５〜４５０℃ １加熱当たりの圧下率：９０〜９５％、 １パス当たりの圧下率：１０〜２０％ 熱間圧延（板厚約２．５ｍｍまで） 圧延温度：３５０〜４４０℃ １加熱当たりの圧下率：２５〜５０％、 １パス当たりの圧下率：５〜２０％ 仕上げ圧延 圧延温度：室温〜２５０℃未満 １加熱当たりの圧下率：１５〜２５％、 １パス当たりの圧下率：５％以下 しかしながら、上記製造方法、特に板厚２．５ｍｍ以下
の仕上げ圧延では、室温〜２５０℃未満の温度範囲に
て、１加熱当たりの圧下率を極端に小さくしなければな
らない。したがって、圧延途中で再加熱しながら圧延し
なければならず、工業的に大量に扱うには製造コスト上
問題がある。また、室温〜２５０℃未満の温度範囲に加
熱することにより、幅方向の温度分布が不均一となり、
圧延後の板厚分布不良、平坦度不良が生じやすい等の問
題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題に鑑
みなされたもので、本発明の課題はマグネシウム合金板
を圧延工程で効率的に薄肉化ができ、平坦度の優れたマ
グネシウム合金板の製造方法を提供することにある。
みなされたもので、本発明の課題はマグネシウム合金板
を圧延工程で効率的に薄肉化ができ、平坦度の優れたマ
グネシウム合金板の製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、マグネシウ
ム合金板の圧延工程における減肉化を効率よくする手
段、および圧延製品の平坦度を高める手段を開発するた
め、鋭意、実験検討した結果下記の知見を得た。
ム合金板の圧延工程における減肉化を効率よくする手
段、および圧延製品の平坦度を高める手段を開発するた
め、鋭意、実験検討した結果下記の知見を得た。
【０００８】１）マグネシウム合金は、他の金属材料と
同じように塑性加工後、適切な温度に加熱することによ
り再結晶し、圧延前の塑性加工性を再現することができ
る。
同じように塑性加工後、適切な温度に加熱することによ
り再結晶し、圧延前の塑性加工性を再現することができ
る。
【０００９】２）また、圧延後巻き取りまでの間に再結
晶温度に加熱し、マグネシウム合金板に張力（以下前方
張力と記す）を負荷すると残留応力が低減し、優れた平
坦度を有するマグネシウム合金板が得られる。
晶温度に加熱し、マグネシウム合金板に張力（以下前方
張力と記す）を負荷すると残留応力が低減し、優れた平
坦度を有するマグネシウム合金板が得られる。
【００１０】３）さらに前方張力を増加させると、幅縮
み、板厚減少が発生し、さらに張力を増加させた場合は
破断に至る。
み、板厚減少が発生し、さらに張力を増加させた場合は
破断に至る。
【００１１】４）したがって、圧延後に再結晶温度に加
熱して適切な前方張力を負荷すると、優れた平坦性が得
られる。また、大きな張力を負荷すると幅縮みが発生す
るが、板厚減少も発生し、圧延による減肉とを合わせる
と効率的な薄肉化が達成できて製造コスト減となり安価
にマグネシウム合金板が得られる。本発明は上記知見に
基づいてなされたものであり、その要旨は以下の通りで
ある。 （１）質量％で、Ａｌ：２．５〜３．５％、Ｚｎ：０．
５〜１．５％を含有し、残部が実質的にマグネシウムか
らなるマグネシウム合金板のコイルを巻戻して連続的に
加熱した後、２５０〜４８０℃の温度範囲内で、１パス
当たり圧下率３０％以下で圧延し、圧延機出側から巻取
りコイラー間で２３０〜３７０℃の温度範囲に加熱する
と共に、下記式（１）を満足する張力Ｆを負荷する平坦
度に優れたマグネシウム合金板の製造方法。 （２）質量％で、Ａｌ：２．５〜３．５％、Ｚｎ：０．
５〜１．５％を含有し、残部が実質的にマグネシウムか
らなるマグネシウム合金板のコイルを巻戻して連続的に
２３０〜３７０℃の温度範囲に加熱すると共に、下記式
（１）を満足する張力Ｆを負荷する平坦度に優れたマグ
ネシウム合金板の製造方法。 記 W×H×(121.714-0.5×T+8.64×10-4×T2-6.34×10-6×T3+7.88×10-9×T4)＜F ≦1.4×W×H ×(121.714-0.5×T+8.64×10-4×T2-6.34×10-6×T3+7.88×10-9 ×T4)・・・（１） ここで、Ｆ：張力（Ｎ）、 Ｗ：圧延後のマグネシウム合金板の板幅（ｍｍ） Ｈ：圧延後のマグネシウム合金板の板厚（ｍｍ） Ｔ：加熱温度（℃） なお、圧下率は下記式により求めるものとする。圧下率
(%)=[(圧延前の素材厚−圧延後のクラッド厚)／(圧延前
の素材厚)]×100
熱して適切な前方張力を負荷すると、優れた平坦性が得
られる。また、大きな張力を負荷すると幅縮みが発生す
るが、板厚減少も発生し、圧延による減肉とを合わせる
と効率的な薄肉化が達成できて製造コスト減となり安価
にマグネシウム合金板が得られる。本発明は上記知見に
基づいてなされたものであり、その要旨は以下の通りで
ある。 （１）質量％で、Ａｌ：２．５〜３．５％、Ｚｎ：０．
５〜１．５％を含有し、残部が実質的にマグネシウムか
らなるマグネシウム合金板のコイルを巻戻して連続的に
加熱した後、２５０〜４８０℃の温度範囲内で、１パス
当たり圧下率３０％以下で圧延し、圧延機出側から巻取
りコイラー間で２３０〜３７０℃の温度範囲に加熱する
と共に、下記式（１）を満足する張力Ｆを負荷する平坦
度に優れたマグネシウム合金板の製造方法。 （２）質量％で、Ａｌ：２．５〜３．５％、Ｚｎ：０．
５〜１．５％を含有し、残部が実質的にマグネシウムか
らなるマグネシウム合金板のコイルを巻戻して連続的に
２３０〜３７０℃の温度範囲に加熱すると共に、下記式
（１）を満足する張力Ｆを負荷する平坦度に優れたマグ
ネシウム合金板の製造方法。 記 W×H×(121.714-0.5×T+8.64×10-4×T2-6.34×10-6×T3+7.88×10-9×T4)＜F ≦1.4×W×H ×(121.714-0.5×T+8.64×10-4×T2-6.34×10-6×T3+7.88×10-9 ×T4)・・・（１） ここで、Ｆ：張力（Ｎ）、 Ｗ：圧延後のマグネシウム合金板の板幅（ｍｍ） Ｈ：圧延後のマグネシウム合金板の板厚（ｍｍ） Ｔ：加熱温度（℃） なお、圧下率は下記式により求めるものとする。圧下率
(%)=[(圧延前の素材厚−圧延後のクラッド厚)／(圧延前
の素材厚)]×100
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明で規定した化学組成
および製造条件について詳細に説明する。なお、化学組
成の％表示は全て質量％とする。
および製造条件について詳細に説明する。なお、化学組
成の％表示は全て質量％とする。
【００１３】１．マグネシウム合金板コイルの化学組成
について Ａｌ：２．５〜３．５％ アルミニウムは、機械的性質を改善する効果があり、そ
の効果を得るには２．５％以上が必要であり、一方３．
５％を超えると 強度は増加するが，伸びが低下し，成
形性が劣化する。したがって、アルミニウムの含有量は
２．５〜３．５％とした。 Ｚｎ：０．５〜１．５％ 亜鉛は、耐食性および機械的性質を改善する効果がある
その効果を得るためには０．５％以上含有させる必要
がある。しかし、１．５％を超えて含有させると強度は
増加するが、伸びが低下して成形性が劣化する。したが
って、亜鉛の含有量は０．５〜１．５％とした。
について Ａｌ：２．５〜３．５％ アルミニウムは、機械的性質を改善する効果があり、そ
の効果を得るには２．５％以上が必要であり、一方３．
５％を超えると 強度は増加するが，伸びが低下し，成
形性が劣化する。したがって、アルミニウムの含有量は
２．５〜３．５％とした。 Ｚｎ：０．５〜１．５％ 亜鉛は、耐食性および機械的性質を改善する効果がある
その効果を得るためには０．５％以上含有させる必要
がある。しかし、１．５％を超えて含有させると強度は
増加するが、伸びが低下して成形性が劣化する。したが
って、亜鉛の含有量は０．５〜１．５％とした。
【００１４】２．圧延条件について 圧延温度：２５０〜４８０℃ 圧延温度が２５０℃未満では、非底面すべりと底面すべ
りの臨界せん断応力の差が大きく、圧延加工により割れ
が発生し、圧下率を高めることができなくなり、圧延加
工性が低下する。また、圧延温度が４８０℃を超える
と、結晶粒界にマグネシウムとアルミニウムと亜鉛の複
合化合物が結晶粒界に析出する。この化合物は脆弱なた
め割れの原因となり、圧延加工性を低下させる。したが
って、圧延温度は２５０〜４８０℃とした。
りの臨界せん断応力の差が大きく、圧延加工により割れ
が発生し、圧下率を高めることができなくなり、圧延加
工性が低下する。また、圧延温度が４８０℃を超える
と、結晶粒界にマグネシウムとアルミニウムと亜鉛の複
合化合物が結晶粒界に析出する。この化合物は脆弱なた
め割れの原因となり、圧延加工性を低下させる。したが
って、圧延温度は２５０〜４８０℃とした。
【００１５】コイルの板厚は特に限定しないが、上記化
学組成のマグネシウム合金板は約２．５ｍｍ以下の板厚
に仕上げる圧延において、圧延効率の低下が問題になる
ので、本発明の製造方法は板厚が２．５ｍｍ以下のコイ
ルの圧延に特に効果的である。
学組成のマグネシウム合金板は約２．５ｍｍ以下の板厚
に仕上げる圧延において、圧延効率の低下が問題になる
ので、本発明の製造方法は板厚が２．５ｍｍ以下のコイ
ルの圧延に特に効果的である。
【００１６】１パス当たりの圧下率：３０％以下 上記圧延温度範囲内での圧延で、圧下率が３０％を超え
ると過度な圧延圧力が付与され、圧延加工時に割れが発
生するため、１パス当たりの圧下率の上限は３０％とし
た。
ると過度な圧延圧力が付与され、圧延加工時に割れが発
生するため、１パス当たりの圧下率の上限は３０％とし
た。
【００１７】圧延後の加熱温度：２３０〜３７０℃ 圧延後の加熱温度が、２３０℃未満であると、再結晶し
ないので材料が硬化したままであり塑性加工性が回復せ
ず、張力を付与しても板厚の薄肉化が困難となる。一
方、熱処理温度が３７０℃を超えると結晶粒が粗大化お
よび脆弱な化合物の析出により、塑性加工性が低下す
る。したがって、圧延後の加熱温度は２３０〜３７０℃
とした。
ないので材料が硬化したままであり塑性加工性が回復せ
ず、張力を付与しても板厚の薄肉化が困難となる。一
方、熱処理温度が３７０℃を超えると結晶粒が粗大化お
よび脆弱な化合物の析出により、塑性加工性が低下す
る。したがって、圧延後の加熱温度は２３０〜３７０℃
とした。
【００１８】３．張力Ｆ負荷について 前方張力：本発明の製造方法において、薄肉化の効率を
高める手段にの１つとして、圧延後に再度マグネシウム
合金板を加熱して前方張力を負荷させる。この前方張力
を適切な張力に制御しなければ、薄肉化が図れなかった
り、破断を生じることになる。
高める手段にの１つとして、圧延後に再度マグネシウム
合金板を加熱して前方張力を負荷させる。この前方張力
を適切な張力に制御しなければ、薄肉化が図れなかった
り、破断を生じることになる。
【００１９】前方張力が、W×H×(121.714-0.5×T+8.64
×10-4×T2-6.34×10-6×T3+7.88×10-9×T4)未満で
は、マグネシウム合金板を平坦にすることはできるが、
板厚減少は発生しないため効率に薄肉化が図れない。一
方、1.4×W×H ×(121.714-0.5×T+8.64×10-4×T2-6.
34×10-6×T3+7.88×10-9×T4)を超えると、過度の板厚
減少が発生して破断に至る。
×10-4×T2-6.34×10-6×T3+7.88×10-9×T4)未満で
は、マグネシウム合金板を平坦にすることはできるが、
板厚減少は発生しないため効率に薄肉化が図れない。一
方、1.4×W×H ×(121.714-0.5×T+8.64×10-4×T2-6.
34×10-6×T3+7.88×10-9×T4)を超えると、過度の板厚
減少が発生して破断に至る。
【００２０】したがって、前方張力Ｆは下記式を満足さ
せる必要がある。
せる必要がある。
【００２１】 W×H×(121.714-0.5×T+8.64×10-4×T2-6.34×10-6×T3+7.88×10-9×T4)＜F ≦1.4×W×H ×(121.714-0.5×T+8.64×10-4×T2-6.34×10-6×T3+7.88×10-9 ×T4)・・・（１） なお、この式は本発明で規定する化学組成のマグネシウ
ム合金板について、圧延後の加熱温度、前方張力を種々
変化させて圧延実験を繰り返し板幅、板厚の変化を測定
して得られた実験式である。
ム合金板について、圧延後の加熱温度、前方張力を種々
変化させて圧延実験を繰り返し板幅、板厚の変化を測定
して得られた実験式である。
【００２２】張力制御は、一般におこなわれているよう
に図１に示す張力測定用ロール８で張力を検出し、巻取
りモータの出力を制御することによりおこなうことがで
きる。なお、加熱、張力負荷は圧延後に連続しておこな
わなくとも、圧延後一旦巻取り、別ラインで上記と同じ
条件で加熱、張力負荷を実施しても薄肉化が図れ、高平
坦性が得られる。
に図１に示す張力測定用ロール８で張力を検出し、巻取
りモータの出力を制御することによりおこなうことがで
きる。なお、加熱、張力負荷は圧延後に連続しておこな
わなくとも、圧延後一旦巻取り、別ラインで上記と同じ
条件で加熱、張力負荷を実施しても薄肉化が図れ、高平
坦性が得られる。
【００２３】
【実施例】図１は、実施例において用いたマグネシウム
合金薄板コイルの製造装置の側面概略図である。同図に
示すように、この装置はマグネシウム合金板のコイルを
巻戻すアンコイラー１と、巻戻したマグネシウム合金板
を圧延温度に連続的に加熱するための加熱装置３と、加
熱後圧延するための圧延機４と、圧延後再加熱するため
の加熱装置５と、マグネシウム合金板を巻取る巻取りコ
イラー２とを備えている。なお、加熱装置３および５に
はインダクションヒーターを用いた。圧延温度は圧延機
入側に設けた放射温度計６により測定した。圧延後の加
熱温度は加熱装置５の出側設けた放射温度計７により測
定した。
合金薄板コイルの製造装置の側面概略図である。同図に
示すように、この装置はマグネシウム合金板のコイルを
巻戻すアンコイラー１と、巻戻したマグネシウム合金板
を圧延温度に連続的に加熱するための加熱装置３と、加
熱後圧延するための圧延機４と、圧延後再加熱するため
の加熱装置５と、マグネシウム合金板を巻取る巻取りコ
イラー２とを備えている。なお、加熱装置３および５に
はインダクションヒーターを用いた。圧延温度は圧延機
入側に設けた放射温度計６により測定した。圧延後の加
熱温度は加熱装置５の出側設けた放射温度計７により測
定した。
【００２４】圧延に用いたマグネシウム合金板は、材質
がＪＩＳ Ｈ４２０１で規格されているＭＰ１相当の焼
鈍材で、寸法は、厚さが２ｍｍ、幅が１５０ｍｍであっ
た。上記、マグネシウム合金板のコイルをアンコイラー
から連続的に巻戻し、それぞれを加熱装置３により表１
に示す種々の温度に加熱して圧延し、その際圧下率、前
方張力および加熱温度を種々変化させて、マグネシウム
合金板を製造した。なお、圧延速度はいずれも４ｍ／分
に設定した。
がＪＩＳ Ｈ４２０１で規格されているＭＰ１相当の焼
鈍材で、寸法は、厚さが２ｍｍ、幅が１５０ｍｍであっ
た。上記、マグネシウム合金板のコイルをアンコイラー
から連続的に巻戻し、それぞれを加熱装置３により表１
に示す種々の温度に加熱して圧延し、その際圧下率、前
方張力および加熱温度を種々変化させて、マグネシウム
合金板を製造した。なお、圧延速度はいずれも４ｍ／分
に設定した。
【００２５】
【表１】 このようにして得られたマグネシウム合金薄板につき、
平坦性、加熱による薄肉化、成形性について評価した。
平坦性、加熱による薄肉化、成形性について評価した。
【００２６】平坦性の評価：図２は、急峻度を説明する
ための図である。同図に示すように、波高さ（ｍｍ）を
δ、ピッチ（ｍｍ）をιとすると、峻度λは、下記式２
により求まる。 急峻度λ（％）＝（δ／ι）×１００・・・（２） 測定結果を表１に示す。表１中の平坦度の評価は、急峻
度＜２％であれば耳伸び、腹伸び形状等がほとんど発生
しないため○とし、急峻度≧２％であれば平坦度不良が
生じ、耳伸び腹伸び形状が生じるため×とした。
ための図である。同図に示すように、波高さ（ｍｍ）を
δ、ピッチ（ｍｍ）をιとすると、峻度λは、下記式２
により求まる。 急峻度λ（％）＝（δ／ι）×１００・・・（２） 測定結果を表１に示す。表１中の平坦度の評価は、急峻
度＜２％であれば耳伸び、腹伸び形状等がほとんど発生
しないため○とし、急峻度≧２％であれば平坦度不良が
生じ、耳伸び腹伸び形状が生じるため×とした。
【００２７】表１から明らかなように、本発明例 の場
合は全て急峻度＜２％で○となった。また、比較例でも
○もあるが、下記のように他の評価が劣っていた。 薄肉化の評価：圧延後の加熱、前方張力負荷による薄肉
化の評価は、圧延時の圧下率と巻き取り後の減肉率を測
定しておこなった。結果を表１に示す。
合は全て急峻度＜２％で○となった。また、比較例でも
○もあるが、下記のように他の評価が劣っていた。 薄肉化の評価：圧延後の加熱、前方張力負荷による薄肉
化の評価は、圧延時の圧下率と巻き取り後の減肉率を測
定しておこなった。結果を表１に示す。
【００２８】表１から明らかなように、本発明例 No.１
〜７では、いずれも加熱、前方張力負荷後の減肉率が圧
延後の圧下率を上回っており、効率的な薄肉化が達成さ
れていることが分かる。それに対して、張力が本発明で
規定する条件よりも小さい場合、加熱後の減肉率と圧延
後の圧下率は同一であり、従来の圧延と変わらないこと
が分かる。 成形性の評価：常温で引張り試験をおこない成形性を評
価して冷間加工を施して使用する用途に適しているかを
確認した。圧延後のマグネシウム合金板から、平行部が
圧延方向と直角になるようにＪＩＳ１３Ｂ号試験片をイ
ンストロン型引張試験片を採取し引張り試験での伸び値
を測定した。引張り試験条件は、常温にて試験速度２８
ｍｍ／ｍｉｎとした。測定した伸び率を表１に示す。
〜７では、いずれも加熱、前方張力負荷後の減肉率が圧
延後の圧下率を上回っており、効率的な薄肉化が達成さ
れていることが分かる。それに対して、張力が本発明で
規定する条件よりも小さい場合、加熱後の減肉率と圧延
後の圧下率は同一であり、従来の圧延と変わらないこと
が分かる。 成形性の評価：常温で引張り試験をおこない成形性を評
価して冷間加工を施して使用する用途に適しているかを
確認した。圧延後のマグネシウム合金板から、平行部が
圧延方向と直角になるようにＪＩＳ１３Ｂ号試験片をイ
ンストロン型引張試験片を採取し引張り試験での伸び値
を測定した。引張り試験条件は、常温にて試験速度２８
ｍｍ／ｍｉｎとした。測定した伸び率を表１に示す。
【００２９】伸び率は、ＪＩＳ Ｈ４２０１ＭＰ１−Ｏ
に規定の焼鈍材の伸び率１１％以上、の場合を伸び良
好、１１％未満は伸び不良と評価できる。本発明例の N
o.１〜７では、いずれも伸び値は１１％以上であるのに
対して、比較例の No.１０では圧延温度が本発明例を上
回っており伸び率１１％未満で、比較例の No.１４、１
５では熱処理温度が本発明で規定する範囲外であるた
め、伸び値１１％未満とわるかった。表１中の総合評価
は、全ての評価を満足するものを○、それ以外を×とし
た。本発明例の No.１〜７は平坦性、加熱、前方張力の
負荷による薄肉化、成形性のすべてを満足するため、総
合評価もよかった。一方、比較例の No.８〜１５は評価
のいずれか満足していなく全て×となった。
に規定の焼鈍材の伸び率１１％以上、の場合を伸び良
好、１１％未満は伸び不良と評価できる。本発明例の N
o.１〜７では、いずれも伸び値は１１％以上であるのに
対して、比較例の No.１０では圧延温度が本発明例を上
回っており伸び率１１％未満で、比較例の No.１４、１
５では熱処理温度が本発明で規定する範囲外であるた
め、伸び値１１％未満とわるかった。表１中の総合評価
は、全ての評価を満足するものを○、それ以外を×とし
た。本発明例の No.１〜７は平坦性、加熱、前方張力の
負荷による薄肉化、成形性のすべてを満足するため、総
合評価もよかった。一方、比較例の No.８〜１５は評価
のいずれか満足していなく全て×となった。
【００３０】
【発明の効果】本発明によれば、マグネシウム合金板を
板厚を２．５ｍｍ以下の薄板にする仕上げ圧延におい
て、効率的に薄肉化ができ、平坦度の優れたマグネシウ
ム合金板が得られ、従来高価なため適用できなかった自
動車車体および部品、あるいは電気、電子機器等の筐体
等にマグネシウム合金薄板を使用することが可能となっ
た。
板厚を２．５ｍｍ以下の薄板にする仕上げ圧延におい
て、効率的に薄肉化ができ、平坦度の優れたマグネシウ
ム合金板が得られ、従来高価なため適用できなかった自
動車車体および部品、あるいは電気、電子機器等の筐体
等にマグネシウム合金薄板を使用することが可能となっ
た。
【図１】マグネシウム合金板の製造装置の概略側面図で
ある。
ある。
【図２】平坦性評価時の急峻度測定方法を説明するため
の概略図である。
の概略図である。
１ アンコイラー ２ 巻取りコイラー ３ 加熱装置 ４ 圧延機 ５ 加熱装置 ６ 放射温度計（圧延機入側） ７ 放射温度計（加熱装置出側）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８２ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８２ ６８３ ６８３ ６８５ ６８５Ｚ ６９１ ６９１Ｂ ６９４ ６９４Ａ ６９４Ｂ ６９４Ｚ
Claims (2)
- 【請求項１】質量％で、Ａｌ：２．５〜３．５％、Ｚ
ｎ：０．５〜１．５％を含有し、残部が実質的にマグネ
シウムからなるマグネシウム合金板のコイルを巻戻して
連続的に加熱した後、２５０〜４８０℃の温度範囲内
で、１パス当たり圧下率３０％以下で圧延し、圧延機出
側から巻取りコイラー間で２３０〜３７０℃の温度範囲
に加熱すると共に、下記式（１）を満足する張力Ｆを負
荷することを特徴とする平坦度に優れたマグネシウム合
金板の製造方法。 W×H×(121.714-0.5×T+8.64×10-4×T2-6.34×10-6×T3+7.88×10-9×T4)＜F ≦1.4×W×H ×(121.714-0.5×T+8.64×10-4×T2-6.34×10-6×T3+7.88×10-9 ×T4)・・・（１） ここで、Ｆ：張力（Ｎ） Ｗ：圧延後のマグネシウム合金板の板幅（ｍｍ） Ｈ：圧延後のマグネシウム合金板の板厚（ｍｍ） Ｔ：加熱温度（℃） - 【請求項２】質量％で、Ａｌ：２．５〜３．５％、Ｚ
ｎ：０．５〜１．５％を含有し、残部が実質的にマグネ
シウムからなるマグネシウム合金板のコイルを巻戻して
連続的に２３０〜３７０℃の温度範囲に加熱すると共
に、下記式（１）を満足する張力Ｆを負荷することを特
徴とする平坦度に優れたマグネシウム合金板の製造方
法。 W×H×(121.714-0.5×T+8.64×10-4×T2-6.34×10-6×T3+7.88×10-9×T4)＜F ≦1.4×W×H ×(121.714-0.5×T+8.64×10-4×T2-6.34×10-6×T3+7.88×10-9 ×T4)・・・（１） ここで、Ｆ：張力（Ｎ） Ｗ：圧延後のマグネシウム合金板の板幅（ｍｍ） Ｈ：圧延後のマグネシウム合金板の板厚（ｍｍ） Ｔ：加熱温度（℃）
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