JP2002113560A - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
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- JP2002113560A JP2002113560A JP2000307837A JP2000307837A JP2002113560A JP 2002113560 A JP2002113560 A JP 2002113560A JP 2000307837 A JP2000307837 A JP 2000307837A JP 2000307837 A JP2000307837 A JP 2000307837A JP 2002113560 A JP2002113560 A JP 2002113560A
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Abstract
(57)【要約】
【課 題】 浸漬ノズルや吐出口の閉塞を防止し、かつ
欠陥の少ない鋳片を製造する連続鋳造方法を提供する。 【解決手段】 浸漬ノズルとして２孔ノズルを使用し、
浸漬ノズルの底面と可溶性ガスの吹込み部材の高さ方向
中央位置との距離Ｌ（mm），可溶性ガスの吹込み量ｑ
（Ｎ-liter／min ），浸漬ノズル内の溶鋼の流量Ｑ（ t
on／min ），係数αが１≦（１−αＬ）×ｑ／Ｑ≦10を
満足する範囲内で連続鋳造を行なう。
欠陥の少ない鋳片を製造する連続鋳造方法を提供する。 【解決手段】 浸漬ノズルとして２孔ノズルを使用し、
浸漬ノズルの底面と可溶性ガスの吹込み部材の高さ方向
中央位置との距離Ｌ（mm），可溶性ガスの吹込み量ｑ
（Ｎ-liter／min ），浸漬ノズル内の溶鋼の流量Ｑ（ t
on／min ），係数αが１≦（１−αＬ）×ｑ／Ｑ≦10を
満足する範囲内で連続鋳造を行なう。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、浸漬ノズルの閉塞
を防止し、かつ欠陥の少ない鋳片を製造する連続鋳造方
法に関する。
を防止し、かつ欠陥の少ない鋳片を製造する連続鋳造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造によって鋳片を製造する場合、
溶鋼をタンディッシュから鋳型内に供給する。鋳型内に
供給された溶鋼は鋳型と接触して冷却され、薄い凝固層
（以下、凝固シェルという）を形成する。また、鋳型と
凝固シェルとの潤滑，鋳型内の溶鋼の保温，溶鋼湯面の
酸化防止等を目的として、鋳型内の溶鋼の湯面にモール
ドパウダーを投入する。こうして溶鋼を鋳型内に注入し
ながら凝固シェルを下方へ引き抜き、さらに鋳型下方に
配設された複数個のサポートロールの間隙からスプレー
ノズルを介して冷却水を鋳片に吹き付けて冷却すること
によって鋳片を製造する。
溶鋼をタンディッシュから鋳型内に供給する。鋳型内に
供給された溶鋼は鋳型と接触して冷却され、薄い凝固層
（以下、凝固シェルという）を形成する。また、鋳型と
凝固シェルとの潤滑，鋳型内の溶鋼の保温，溶鋼湯面の
酸化防止等を目的として、鋳型内の溶鋼の湯面にモール
ドパウダーを投入する。こうして溶鋼を鋳型内に注入し
ながら凝固シェルを下方へ引き抜き、さらに鋳型下方に
配設された複数個のサポートロールの間隙からスプレー
ノズルを介して冷却水を鋳片に吹き付けて冷却すること
によって鋳片を製造する。
【０００３】このとき、浸漬ノズルや吐出口の閉塞を防
止するために、浸漬ノズル内を流れる溶鋼にガスを吹き
込む。このガスは溶鋼内で気泡となって、溶鋼とともに
浸漬ノズル内を通過しさらに吐出口を通過するので、浸
漬ノズルや吐出口の閉塞を防止できる。またガスの気泡
の一部は上方に浮上し、タンディッシュに配設されたタ
ンディッシュノズルを通過するので、タンディッシュノ
ズルの閉塞も防止できる。
止するために、浸漬ノズル内を流れる溶鋼にガスを吹き
込む。このガスは溶鋼内で気泡となって、溶鋼とともに
浸漬ノズル内を通過しさらに吐出口を通過するので、浸
漬ノズルや吐出口の閉塞を防止できる。またガスの気泡
の一部は上方に浮上し、タンディッシュに配設されたタ
ンディッシュノズルを通過するので、タンディッシュノ
ズルの閉塞も防止できる。
【０００４】一方、浸漬ノズルの吐出口から鋳型内に放
出されたガスの気泡は、凝固シェルに捕捉されたり、あ
るいは鋳型内の溶鋼湯面に浮上して溶鋼湯面を攪乱し、
湯面に投入されたモールドパウダーを捲き込んだりし
て、鋳片にブローホール性の欠陥が生じる原因になる。
そこで浸漬ノズルの閉塞を防止し、かつ鋳片の欠陥を防
止するために種々の技術が提案されている。
出されたガスの気泡は、凝固シェルに捕捉されたり、あ
るいは鋳型内の溶鋼湯面に浮上して溶鋼湯面を攪乱し、
湯面に投入されたモールドパウダーを捲き込んだりし
て、鋳片にブローホール性の欠陥が生じる原因になる。
そこで浸漬ノズルの閉塞を防止し、かつ鋳片の欠陥を防
止するために種々の技術が提案されている。
【０００５】たとえば特開平2-247052号公報には、薄板
鋼板用鋳片の連続鋳造方法が開示されている。この方法
は、ArガスやHeガスの流量を所定の範囲に維持して、浸
漬ノズルの閉塞防止と鋳片の欠陥発生の抑制とを達成し
ようとするものである。しかしこの方法では、不活性ガ
スを用いるために気泡が凝固シェルに捕捉され鋳片にブ
ローホール性の欠陥が発生するのは避けられないという
問題があった。
鋼板用鋳片の連続鋳造方法が開示されている。この方法
は、ArガスやHeガスの流量を所定の範囲に維持して、浸
漬ノズルの閉塞防止と鋳片の欠陥発生の抑制とを達成し
ようとするものである。しかしこの方法では、不活性ガ
スを用いるために気泡が凝固シェルに捕捉され鋳片にブ
ローホール性の欠陥が発生するのは避けられないという
問題があった。
【０００６】特開平4-127943号公報には、連続鋳造用浸
漬ノズルの詰り防止方法が開示されている。この方法
は、可溶性ガスを使用し、その可溶性ガスを浸漬ノズル
内に吹込む位置（すなわち浸漬ノズルの吐出口からの高
さ）を所定の範囲に維持して、浸漬ノズルの閉塞防止と
鋳片の欠陥発生の抑制とを達成しようとするものであ
る。しかしこの方法では、可溶性ガスを用いるために気
泡は凝固シェルに捕捉されないが、可溶性ガスが短時間
で溶鋼に溶解するため、浸漬ノズルの吐出口から遠い位
置から吹込んだ場合に気泡が溶鋼中に十分に分散せず、
浸漬ノズルや吐出口が閉塞するという問題があった。
漬ノズルの詰り防止方法が開示されている。この方法
は、可溶性ガスを使用し、その可溶性ガスを浸漬ノズル
内に吹込む位置（すなわち浸漬ノズルの吐出口からの高
さ）を所定の範囲に維持して、浸漬ノズルの閉塞防止と
鋳片の欠陥発生の抑制とを達成しようとするものであ
る。しかしこの方法では、可溶性ガスを用いるために気
泡は凝固シェルに捕捉されないが、可溶性ガスが短時間
で溶鋼に溶解するため、浸漬ノズルの吐出口から遠い位
置から吹込んだ場合に気泡が溶鋼中に十分に分散せず、
浸漬ノズルや吐出口が閉塞するという問題があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記のような
問題を解消し、浸漬ノズルや吐出口の閉塞を防止し、か
つ欠陥の少ない鋳片を製造する連続鋳造方法を提供する
ことを目的とする。
問題を解消し、浸漬ノズルや吐出口の閉塞を防止し、か
つ欠陥の少ない鋳片を製造する連続鋳造方法を提供する
ことを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、浸漬ノズル
や吐出口の閉塞および鋳片のブローホール性の欠陥につ
いて鋭意研究した結果、下記の知見を得た。 不活性ガスは溶鋼に溶解しないので、気泡の一部は凝
固シェルに捕捉されてブローホール性の欠陥になる。 可溶性ガス（たとえばＮ2 ガス，Ｈ2 ガス，ＮＨ3 ガ
ス等）は溶鋼に一定量溶解するガスをいうが、特に溶解
速度が大きいＨ2 ガスやＮＨ3 ガスでは浸漬ノズルの吐
出口から遠い位置で吹込んだ場合は、浸漬ノズルや吐出
口の閉塞を十分に防止できない。 凝固シェルへの気泡の捕捉防止および浸漬ノズルや吐
出口の閉塞防止を両立させるためには、可溶性ガスの吹
込み位置，可溶性ガスの吹込み量，浸漬ノズル内の溶鋼
の流量を適正に維持する必要がある。
や吐出口の閉塞および鋳片のブローホール性の欠陥につ
いて鋭意研究した結果、下記の知見を得た。 不活性ガスは溶鋼に溶解しないので、気泡の一部は凝
固シェルに捕捉されてブローホール性の欠陥になる。 可溶性ガス（たとえばＮ2 ガス，Ｈ2 ガス，ＮＨ3 ガ
ス等）は溶鋼に一定量溶解するガスをいうが、特に溶解
速度が大きいＨ2 ガスやＮＨ3 ガスでは浸漬ノズルの吐
出口から遠い位置で吹込んだ場合は、浸漬ノズルや吐出
口の閉塞を十分に防止できない。 凝固シェルへの気泡の捕捉防止および浸漬ノズルや吐
出口の閉塞防止を両立させるためには、可溶性ガスの吹
込み位置，可溶性ガスの吹込み量，浸漬ノズル内の溶鋼
の流量を適正に維持する必要がある。
【０００９】本発明は、鋳型内に浸漬ノズルを介して溶
鋼を注入する際に、可溶性ガスを浸漬ノズル内の溶鋼に
吹込む連続鋳造方法において、浸漬ノズルとして２孔ノ
ズルを使用し、浸漬ノズルの底面と可溶性ガスの吹込み
部材の高さ方向中央位置との距離Ｌ（mm）、可溶性ガス
の吹込み量ｑ（Ｎ-liter／min ）、浸漬ノズル内の溶鋼
の流量Ｑ（ ton／min ）および係数αが下記の (1)式を
満足する連続鋳造方法である。
鋼を注入する際に、可溶性ガスを浸漬ノズル内の溶鋼に
吹込む連続鋳造方法において、浸漬ノズルとして２孔ノ
ズルを使用し、浸漬ノズルの底面と可溶性ガスの吹込み
部材の高さ方向中央位置との距離Ｌ（mm）、可溶性ガス
の吹込み量ｑ（Ｎ-liter／min ）、浸漬ノズル内の溶鋼
の流量Ｑ（ ton／min ）および係数αが下記の (1)式を
満足する連続鋳造方法である。
【００１０】 １≦（１−αＬ）×ｑ／Ｑ≦10 ・・・ (1) α：係数 Ｌ：浸漬ノズルの底面と吹込み部材の高さ方向中央位置
との距離（mm） ｑ：可溶性ガスの吹込み量（Ｎ-liter／min ） Ｑ：浸漬ノズル内の溶鋼の流量（ ton／min ） 前記した発明においては、好適態様として、可溶性ガス
が、Ｎ2 ガス、Ｈ2 ガスおよびＮＨ3 ガスのうちの１種
または２種以上であることが好ましい。
との距離（mm） ｑ：可溶性ガスの吹込み量（Ｎ-liter／min ） Ｑ：浸漬ノズル内の溶鋼の流量（ ton／min ） 前記した発明においては、好適態様として、可溶性ガス
が、Ｎ2 ガス、Ｈ2 ガスおよびＮＨ3 ガスのうちの１種
または２種以上であることが好ましい。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１は、本発明を適用する連続鋳
造設備の要部を示す断面図である。タンディッシュ１に
は、溶鋼２を鋳型８内に供給するためにタンディッシュ
ノズル４が配設される。溶鋼２がタンディッシュノズル
４を介してタンディッシュ１から鋳型８内に供給される
ときに、空気によって酸化されるのを防止するために、
タンディッシュノズル４に接続して浸漬ノズル５が配設
される。浸漬ノズル５は、先端部に配設された吐出口６
を鋳型８内の溶鋼２に浸漬した状態で使用される。なお
本発明においては、浸漬ノズル５として、吐出口６が鋳
型８の短辺方向に対向して両側に１個ずつ開口して、溶
鋼２を鋳型８の短辺方向に吐出する浸漬ノズル（すなわ
ち２孔ノズル）を使用する。
造設備の要部を示す断面図である。タンディッシュ１に
は、溶鋼２を鋳型８内に供給するためにタンディッシュ
ノズル４が配設される。溶鋼２がタンディッシュノズル
４を介してタンディッシュ１から鋳型８内に供給される
ときに、空気によって酸化されるのを防止するために、
タンディッシュノズル４に接続して浸漬ノズル５が配設
される。浸漬ノズル５は、先端部に配設された吐出口６
を鋳型８内の溶鋼２に浸漬した状態で使用される。なお
本発明においては、浸漬ノズル５として、吐出口６が鋳
型８の短辺方向に対向して両側に１個ずつ開口して、溶
鋼２を鋳型８の短辺方向に吐出する浸漬ノズル（すなわ
ち２孔ノズル）を使用する。
【００１２】タンディッシュ１内の溶鋼２は、タンディ
ッシュノズル４および浸漬ノズル５を通って、吐出口６
から鋳型８内に供給される。鋳型８内に注入された溶鋼
２は鋳型８によって冷却され、凝固シェル９を形成す
る。鋳型８内の溶鋼２の湯面には、鋳型８と凝固シェル
９との潤滑，溶鋼２の保温，溶鋼２湯面の酸化防止等を
目的としてモールドパウダー７を投入する。
ッシュノズル４および浸漬ノズル５を通って、吐出口６
から鋳型８内に供給される。鋳型８内に注入された溶鋼
２は鋳型８によって冷却され、凝固シェル９を形成す
る。鋳型８内の溶鋼２の湯面には、鋳型８と凝固シェル
９との潤滑，溶鋼２の保温，溶鋼２湯面の酸化防止等を
目的としてモールドパウダー７を投入する。
【００１３】浸漬ノズル５の内面には、可溶性ガス３を
吹込むための部材10（以下、吹込み部材10という）が配
設されている。可溶性ガス３は、可溶性ガス供給管11か
ら吹込み部材10に供給され、さらに吹込み部材10から浸
漬ノズル５内の溶鋼２に吹込まれる。可溶性ガス３は溶
鋼２内で気泡となり、溶鋼２とともに浸漬ノズル５内を
通過し、さらに吐出口６から鋳型８内に放出される。こ
うして可溶性ガス３の気泡が浸漬ノズル５および吐出口
６を通過することによって、浸漬ノズル５および吐出口
６の閉塞が防止できる。
吹込むための部材10（以下、吹込み部材10という）が配
設されている。可溶性ガス３は、可溶性ガス供給管11か
ら吹込み部材10に供給され、さらに吹込み部材10から浸
漬ノズル５内の溶鋼２に吹込まれる。可溶性ガス３は溶
鋼２内で気泡となり、溶鋼２とともに浸漬ノズル５内を
通過し、さらに吐出口６から鋳型８内に放出される。こ
うして可溶性ガス３の気泡が浸漬ノズル５および吐出口
６を通過することによって、浸漬ノズル５および吐出口
６の閉塞が防止できる。
【００１４】また可溶性ガス３の気泡の一部は上方に浮
上し、タンディッシュノズル４を通過するので、タンデ
ィッシュノズル４の閉塞も防止できる。ここで、吹込み
部材10の高さ方向中央位置と浸漬ノズル５の底面との距
離をＬ（mm）とし、可溶性ガス３の吹込み量をｑ（Ｎ-l
iter／min ）とし、浸漬ノズル５内の溶鋼２の流量をＱ
（ ton／min ）とし、可溶性ガス３の種類に応じて設定
する係数をαとして、下記の (1)式を満足する範囲内で
連続鋳造を行なう。
上し、タンディッシュノズル４を通過するので、タンデ
ィッシュノズル４の閉塞も防止できる。ここで、吹込み
部材10の高さ方向中央位置と浸漬ノズル５の底面との距
離をＬ（mm）とし、可溶性ガス３の吹込み量をｑ（Ｎ-l
iter／min ）とし、浸漬ノズル５内の溶鋼２の流量をＱ
（ ton／min ）とし、可溶性ガス３の種類に応じて設定
する係数をαとして、下記の (1)式を満足する範囲内で
連続鋳造を行なう。
【００１５】 １≦（１−αＬ）×ｑ／Ｑ≦10 ・・・ (1) α：係数 Ｌ：浸漬ノズルの底面と吹込み部材の高さ方向中央位置
との距離（mm） ｑ：可溶性ガスの吹込み量（Ｎ-liter／min ） Ｑ：浸漬ノズル内の溶鋼の流量（ ton／min ） なお吹込み部材10の高さ方向中央位置とは、ポーラスリ
ング等の面状の吹込み部材10を使用する場合は、その面
状の吹込み部材10の高さ方向の中央の位置を指し、ノズ
ル等の筒状の吹込み部材10を使用する場合は、吹込み部
材10の開口部の中心を指す。
との距離（mm） ｑ：可溶性ガスの吹込み量（Ｎ-liter／min ） Ｑ：浸漬ノズル内の溶鋼の流量（ ton／min ） なお吹込み部材10の高さ方向中央位置とは、ポーラスリ
ング等の面状の吹込み部材10を使用する場合は、その面
状の吹込み部材10の高さ方向の中央の位置を指し、ノズ
ル等の筒状の吹込み部材10を使用する場合は、吹込み部
材10の開口部の中心を指す。
【００１６】また、係数αは可溶性ガス３の種類に応じ
て設定される値であり、具体的には表１に示す通りであ
る。表１にはＮ2 ガス，Ｈ2 ガス，ＮＨ3 ガスを用いる
場合の係数αを示したが、これらの混合ガスを用いる場
合は、あらかじめ実験を行なってガス混合比に応じて係
数αを設定する。またＮ2 ガス，Ｈ2 ガス，ＮＨ3 ガス
以外の可溶性ガス３を用いる場合も、あらかじめ実験を
行なって可溶性ガスの種類に応じて係数αを設定する。
て設定される値であり、具体的には表１に示す通りであ
る。表１にはＮ2 ガス，Ｈ2 ガス，ＮＨ3 ガスを用いる
場合の係数αを示したが、これらの混合ガスを用いる場
合は、あらかじめ実験を行なってガス混合比に応じて係
数αを設定する。またＮ2 ガス，Ｈ2 ガス，ＮＨ3 ガス
以外の可溶性ガス３を用いる場合も、あらかじめ実験を
行なって可溶性ガスの種類に応じて係数αを設定する。
【００１７】
【表１】
【００１８】前記した (1)式の（１−αＬ）×ｑ／Ｑの
値が１未満では、浸漬ノズル５や吐出口６が閉塞する。
一方、（１−αＬ）×ｑ／Ｑの値が10を超えると、鋳片
にブローホール性の欠陥が発生する。したがって（１−
αＬ）×ｑ／Ｑの値は前記した (1)式を満足する必要が
ある。なお、（１−αＬ）の値が負の場合は、大部分の
可溶性ガス３が溶鋼２に溶解して浸漬ノズル５や吐出口
６の閉塞防止に効果がないので、（１−αＬ）＝０とす
る。
値が１未満では、浸漬ノズル５や吐出口６が閉塞する。
一方、（１−αＬ）×ｑ／Ｑの値が10を超えると、鋳片
にブローホール性の欠陥が発生する。したがって（１−
αＬ）×ｑ／Ｑの値は前記した (1)式を満足する必要が
ある。なお、（１−αＬ）の値が負の場合は、大部分の
可溶性ガス３が溶鋼２に溶解して浸漬ノズル５や吐出口
６の閉塞防止に効果がないので、（１−αＬ）＝０とす
る。
【００１９】また、浸漬ノズル５のみならず、スライデ
ィングゲート（図示せず）あるいはタンディッシュノズ
ル４からも可溶性ガス３を溶鋼２に吹込む場合は、スラ
イディングゲートやタンディッシュノズル４に配設され
た吹込み部材の高さ方向中央位置と浸漬ノズル５の底面
との距離を用いて、前記した (1)式と同様に（１−α
Ｌ）×ｑ／Ｑの値をそれぞれ計算し、算出した値の合計
値が１〜10の範囲内を満足する必要がある。
ィングゲート（図示せず）あるいはタンディッシュノズ
ル４からも可溶性ガス３を溶鋼２に吹込む場合は、スラ
イディングゲートやタンディッシュノズル４に配設され
た吹込み部材の高さ方向中央位置と浸漬ノズル５の底面
との距離を用いて、前記した (1)式と同様に（１−α
Ｌ）×ｑ／Ｑの値をそれぞれ計算し、算出した値の合計
値が１〜10の範囲内を満足する必要がある。
【００２０】本発明においては、可溶性ガス３は、安価
なＮ2 ガス，Ｈ2 ガスまたはＮＨ3ガスを使用するのが
好ましい。また、これらのガスを２種以上混合して使用
しても良い。さらにＣＯガス，ＣＯ2 ガスでも同様の効
果が得られる。また本発明においては、吹込み部材10お
よび可溶性ガス供給管11は特定の構成に限定せず、ポー
ラスリングやノズル等の従来から知られているものを使
用すれば良い。
なＮ2 ガス，Ｈ2 ガスまたはＮＨ3ガスを使用するのが
好ましい。また、これらのガスを２種以上混合して使用
しても良い。さらにＣＯガス，ＣＯ2 ガスでも同様の効
果が得られる。また本発明においては、吹込み部材10お
よび可溶性ガス供給管11は特定の構成に限定せず、ポー
ラスリングやノズル等の従来から知られているものを使
用すれば良い。
【００２１】
【実施例】表２に示す成分の溶鋼約300tonを転炉で溶製
し、ＲＨ処理によって極低炭素鋼のAlキルド鋼とし、図
１に示す連続鋳造設備を用いて連続鋳造を行ない、スラ
ブを製造した。
し、ＲＨ処理によって極低炭素鋼のAlキルド鋼とし、図
１に示す連続鋳造設備を用いて連続鋳造を行ない、スラ
ブを製造した。
【００２２】
【表２】
【００２３】連続鋳造において、可溶性ガスの種類，浸
漬ノズルの底面と吹込み部材の高さ方向中央位置との距
離Ｌ（mm），可溶性ガスの吹込み量ｑ（Ｎ-liter／min
），浸漬ノズル内の溶鋼の流量Ｑ（ ton／min ）を種
々変更して、浸漬ノズル５の閉塞状況および鋳片表面の
欠陥の発生状況を調査した。その結果は表３に示す通り
である。浸漬ノズル５の閉塞状況は、閉塞が発生しなか
ったものを○で示し、閉塞が発生したものを×で示す。
また表面欠陥は、スラブのノロカミ（すなわちモールド
パウダー７の付着）およびブローホールの個数を測定
し、スライディングゲートおよびタンディッシュノズル
４からArガスを10Ｎ-liter／min で吹込んだ場合と比べ
て、改善されたものを○で示し、同等のものを△で示し
た。
漬ノズルの底面と吹込み部材の高さ方向中央位置との距
離Ｌ（mm），可溶性ガスの吹込み量ｑ（Ｎ-liter／min
），浸漬ノズル内の溶鋼の流量Ｑ（ ton／min ）を種
々変更して、浸漬ノズル５の閉塞状況および鋳片表面の
欠陥の発生状況を調査した。その結果は表３に示す通り
である。浸漬ノズル５の閉塞状況は、閉塞が発生しなか
ったものを○で示し、閉塞が発生したものを×で示す。
また表面欠陥は、スラブのノロカミ（すなわちモールド
パウダー７の付着）およびブローホールの個数を測定
し、スライディングゲートおよびタンディッシュノズル
４からArガスを10Ｎ-liter／min で吹込んだ場合と比べ
て、改善されたものを○で示し、同等のものを△で示し
た。
【００２４】
【表３】
【００２５】（１−αＬ）×ｑ／Ｑの値が前記した (1)
式を満足する操業条件２〜６，８〜11，16〜20は、浸漬
ノズル５の閉塞は発生せず、しかも鋳片の表面欠陥は発
生しなかった。一方、（１−αＬ）×ｑ／Ｑの値が前記
した (1)式の下限を外れる操業条件７，12〜14，21で
は、浸漬ノズル５の閉塞が発生した。また（１−αＬ）
×ｑ／Ｑの値が前記した (1)式の上限を外れる操業条件
１，15では鋳片の表面欠陥が発生した。つまり、（１−
αＬ）×ｑ／Ｑの値が前記した (1)式を満足する範囲内
で連続鋳造の操業を行なうと、浸漬ノズル５の閉塞は発
生せず、しかも表面欠陥のない鋳片が得られることが確
かめられた。
式を満足する操業条件２〜６，８〜11，16〜20は、浸漬
ノズル５の閉塞は発生せず、しかも鋳片の表面欠陥は発
生しなかった。一方、（１−αＬ）×ｑ／Ｑの値が前記
した (1)式の下限を外れる操業条件７，12〜14，21で
は、浸漬ノズル５の閉塞が発生した。また（１−αＬ）
×ｑ／Ｑの値が前記した (1)式の上限を外れる操業条件
１，15では鋳片の表面欠陥が発生した。つまり、（１−
αＬ）×ｑ／Ｑの値が前記した (1)式を満足する範囲内
で連続鋳造の操業を行なうと、浸漬ノズル５の閉塞は発
生せず、しかも表面欠陥のない鋳片が得られることが確
かめられた。
【００２６】
【発明の効果】本発明では、浸漬ノズルや吐出口の閉塞
を防止し、かつ鋳片のブローホール性の欠陥を低減でき
るので、生産性の向上および品質の向上に効果を奏す
る。
を防止し、かつ鋳片のブローホール性の欠陥を低減でき
るので、生産性の向上および品質の向上に効果を奏す
る。
【図１】本発明を適用する連続鋳造設備の要部を示す断
面図である。
面図である。
１ タンディッシュ ２ 溶鋼 ３ 可溶性ガス ４ タンディッシュノズル ５ 浸漬ノズル ６ 吐出口 ７ モールドパウダー ８ 鋳型 ９ 凝固シェル 10 吹込み部材 11 可溶性ガス供給管
Claims (2)
- 【請求項１】 鋳型内に浸漬ノズルを介して溶鋼を注入
する際に、可溶性ガスを前記浸漬ノズル内の溶鋼に吹込
む連続鋳造方法において、前記浸漬ノズルとして２孔ノ
ズルを使用し、前記浸漬ノズルの底面と前記可溶性ガス
の吹込み部材の高さ方向中央位置との距離Ｌ（mm）、前
記可溶性ガスの吹込み量ｑ（Ｎ-liter／min ）、前記浸
漬ノズル内の溶鋼の流量Ｑ（ ton／min ）および係数α
が下記の (1)式を満足することを特徴とする連続鋳造方
法。 １≦（１−αＬ）×ｑ／Ｑ≦10 ・・・ (1) α：係数 Ｌ：浸漬ノズルの底面と吹込み部材の高さ方向中央位置
との距離（mm） ｑ：可溶性ガスの吹込み量（Ｎ-liter／min ） Ｑ：浸漬ノズル内の溶鋼の流量（ ton／min ） - 【請求項２】 前記可溶性ガスが、Ｎ2 ガス、Ｈ2 ガス
およびＮＨ3 ガスのうちの１種または２種以上であるこ
とを特徴とする請求項１に記載の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000307837A JP4595186B2 (ja) | 2000-10-06 | 2000-10-06 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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| JPH04127942A (ja) * | 1990-09-20 | 1992-04-28 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造用浸漬ノズルの閉塞防止方法 |
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2000
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