JP2002113549A - 気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物、鋳型製造用組成物、及び鋳造用鋳型の製造方法 - Google Patents
気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物、鋳型製造用組成物、及び鋳造用鋳型の製造方法Info
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- JP2002113549A JP2002113549A JP2001228633A JP2001228633A JP2002113549A JP 2002113549 A JP2002113549 A JP 2002113549A JP 2001228633 A JP2001228633 A JP 2001228633A JP 2001228633 A JP2001228633 A JP 2001228633A JP 2002113549 A JP2002113549 A JP 2002113549A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低温貯蔵性に優れ、溶剤の蒸発量が少ない粘
結剤組成物を提供する。また、これを使用して得られる
粘結剤被覆粒状耐火性骨材を放置しても固化せず、その
除去が容易な鋳型製造用組成物を提供する。更に、この
鋳型製造用組成物を使用して実用的な高い強度を有する
鋳型の製造方法を提供する。 【解決手段】 アルキル基の炭素数が６〜１６のアルキ
ルベンゼンとイソシアネート化合物を少なくとも含有す
るイソシアネート溶液と、溶剤とフェノール樹脂を少な
くとも含有するフェノール樹脂溶液とからなる気体状第
三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物、これを含む
鋳型製造用組成物、及びこれを用いた鋳造用鋳型の製造
方法である。
結剤組成物を提供する。また、これを使用して得られる
粘結剤被覆粒状耐火性骨材を放置しても固化せず、その
除去が容易な鋳型製造用組成物を提供する。更に、この
鋳型製造用組成物を使用して実用的な高い強度を有する
鋳型の製造方法を提供する。 【解決手段】 アルキル基の炭素数が６〜１６のアルキ
ルベンゼンとイソシアネート化合物を少なくとも含有す
るイソシアネート溶液と、溶剤とフェノール樹脂を少な
くとも含有するフェノール樹脂溶液とからなる気体状第
三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物、これを含む
鋳型製造用組成物、及びこれを用いた鋳造用鋳型の製造
方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加熱を必要としな
いコールドボックス法、ノーベーク法などの鋳造用鋳型
の製造方法に関する。
いコールドボックス法、ノーベーク法などの鋳造用鋳型
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】コールドボックス法による鋳型の一般的
な製造方法は、まず、フェノール樹脂を必須成分とし、
必要により劣化防止剤、乾燥防止剤を添加して有機溶剤
に溶かした溶液と、イソシアネート化合物を必須成分と
し、必要により前記添加剤を有機溶剤に溶かした溶液と
からなる鋳型製造用粘結剤と、砂等の粒状耐火性骨材と
をミキサーで混合して、粘結剤で被覆された粒状耐火性
骨材を調製する。次いで、これを鋳型製造用の型枠内に
吹き込んで成形し、更にこの型枠内に気体状の第三級ア
ミン等の触媒を通気させることにより常温で硬化させ、
最後に脱型して、鋳造用の鋳型を製造している。
な製造方法は、まず、フェノール樹脂を必須成分とし、
必要により劣化防止剤、乾燥防止剤を添加して有機溶剤
に溶かした溶液と、イソシアネート化合物を必須成分と
し、必要により前記添加剤を有機溶剤に溶かした溶液と
からなる鋳型製造用粘結剤と、砂等の粒状耐火性骨材と
をミキサーで混合して、粘結剤で被覆された粒状耐火性
骨材を調製する。次いで、これを鋳型製造用の型枠内に
吹き込んで成形し、更にこの型枠内に気体状の第三級ア
ミン等の触媒を通気させることにより常温で硬化させ、
最後に脱型して、鋳造用の鋳型を製造している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】実際の工業的方法とし
ては、効率的生産を重視して、フェノール樹脂溶液と、
イソシアネート化合物の溶液と、粒状耐火性骨材とを共
にミキサーで混合して粘結剤被覆粒状耐火性骨材を調製
し、これを砂貯留槽に貯留しておく方法が採用されてい
る。そして、この砂貯留槽から砂型造形時に適宜、粘結
剤被覆粒状耐火性骨材をホッパーに入れ、必要量の粘結
剤被覆粒状耐火性骨材を型枠内に充填し、その後、トリ
エチルアミン等の第三級アミンを通気させて常温で硬化
させ、鋳物用砂型を製造している。その際、砂貯留槽に
貯留される粘結剤被覆粒状耐火性骨材の量は、型枠容量
の数十倍から数百倍の量が一般的であるが、当然、この
倍率が多いほど鋳型の生産効率が良い。しかし、貯留さ
れる粘結剤被覆粒状耐火性骨材の量が増すということ
は、フェノール樹脂溶液とイソシアネート化合物の溶液
と粒状耐火性骨材の混合物である粘結剤被覆粒状耐火性
骨材の放置時間が長くなることにつながり、粘結剤被覆
粒状耐火性骨材をホッパー等に入れ、必要な量を型枠に
入れた後、ホッパー内に残った粘結剤被覆粒状耐火性骨
材が、ホッパーの下方で硬化剤なしでも徐々に硬化し、
粘結剤被覆粒状耐火性骨材が塊になる。そのため、次の
生産の前に、ホッパー内で硬化し固化した粘結剤被覆粒
状耐火性骨材を粉砕し、除去する必要があるという課題
を有していた。また、自動車等の比較的大きな鋳型を大
量に製造する場合に、必要量より多めに粘結剤被覆粒状
耐火性骨材を調製するために、大量の未使用な粘結剤被
覆粒状耐火性骨材を廃棄する場合や、粘結剤被覆粒状耐
火性骨材を残貯留槽から型枠に移送するライン中の未使
用の粘結剤被覆粒状耐火性骨材を廃棄する場合に、粘結
剤被覆粒状耐火性骨材が固化して塊になり、その運搬に
支障をきたしていた。また、フェノール樹脂等の粘結剤
を粒状耐火性骨材に被覆しやすくするために、エステ
ル、ケトンや全炭素数９〜１０の石油留分がその溶剤と
して用いられているが、これらを溶剤として用いると溶
剤の蒸発量が多いので、粘結剤と粒状耐火性骨材とを混
練する際の作業環境の改善が強く望まれていた。また、
これらの溶剤を含む粘結剤被覆粒状耐火性骨材にも、上
記と同様に、大量生産の際に粘結剤被覆粒状耐火性骨材
が固化し塊になるという問題を有していた。
ては、効率的生産を重視して、フェノール樹脂溶液と、
イソシアネート化合物の溶液と、粒状耐火性骨材とを共
にミキサーで混合して粘結剤被覆粒状耐火性骨材を調製
し、これを砂貯留槽に貯留しておく方法が採用されてい
る。そして、この砂貯留槽から砂型造形時に適宜、粘結
剤被覆粒状耐火性骨材をホッパーに入れ、必要量の粘結
剤被覆粒状耐火性骨材を型枠内に充填し、その後、トリ
エチルアミン等の第三級アミンを通気させて常温で硬化
させ、鋳物用砂型を製造している。その際、砂貯留槽に
貯留される粘結剤被覆粒状耐火性骨材の量は、型枠容量
の数十倍から数百倍の量が一般的であるが、当然、この
倍率が多いほど鋳型の生産効率が良い。しかし、貯留さ
れる粘結剤被覆粒状耐火性骨材の量が増すということ
は、フェノール樹脂溶液とイソシアネート化合物の溶液
と粒状耐火性骨材の混合物である粘結剤被覆粒状耐火性
骨材の放置時間が長くなることにつながり、粘結剤被覆
粒状耐火性骨材をホッパー等に入れ、必要な量を型枠に
入れた後、ホッパー内に残った粘結剤被覆粒状耐火性骨
材が、ホッパーの下方で硬化剤なしでも徐々に硬化し、
粘結剤被覆粒状耐火性骨材が塊になる。そのため、次の
生産の前に、ホッパー内で硬化し固化した粘結剤被覆粒
状耐火性骨材を粉砕し、除去する必要があるという課題
を有していた。また、自動車等の比較的大きな鋳型を大
量に製造する場合に、必要量より多めに粘結剤被覆粒状
耐火性骨材を調製するために、大量の未使用な粘結剤被
覆粒状耐火性骨材を廃棄する場合や、粘結剤被覆粒状耐
火性骨材を残貯留槽から型枠に移送するライン中の未使
用の粘結剤被覆粒状耐火性骨材を廃棄する場合に、粘結
剤被覆粒状耐火性骨材が固化して塊になり、その運搬に
支障をきたしていた。また、フェノール樹脂等の粘結剤
を粒状耐火性骨材に被覆しやすくするために、エステ
ル、ケトンや全炭素数９〜１０の石油留分がその溶剤と
して用いられているが、これらを溶剤として用いると溶
剤の蒸発量が多いので、粘結剤と粒状耐火性骨材とを混
練する際の作業環境の改善が強く望まれていた。また、
これらの溶剤を含む粘結剤被覆粒状耐火性骨材にも、上
記と同様に、大量生産の際に粘結剤被覆粒状耐火性骨材
が固化し塊になるという問題を有していた。
【０００４】
【課題を解決するための手段】粘結剤被膜粒状耐火性骨
材がホッパー等の装置の中での固化（硬化）を防止する
ことができれば、ホッパー等の容器の中から硬化した粘
結剤被膜粒状耐火性骨材を粉砕、除去する工程が省け、
鋳型の生産効率の向上につながる。本発明者らは、１．
フェノール樹脂とイソシアネート化合物を用いた気体状
第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物において、
イソシアネート化合物にアルキル基の炭素数が９〜１６
のアルキルベンゼンを予め加えることによって、気体状
第三級アミンの接触なしには固化しにくい鋳型製造用粘
結剤組成物および鋳型製造用組成物を提供するものであ
る。２．本発明の気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用
粘結剤組成物に用いるアルキル基の炭素数が６〜１６の
アルキルベンゼンが（従来の溶剤としての役割である）
粘結剤を粒状耐火性骨材に被覆しやすくする効果を有し
ているので、従来の溶剤の使用量を減少し、粘結剤被覆
粒状耐火性骨材の溶剤の蒸発量を少なくおさえることに
より該粘結剤被覆粒状耐火性骨材の可使時間を延長する
ことが可能であり、粘結剤組成物と粒状耐火性骨材とを
混練する際あるいはミキサーやホッパー内の残留物の清
掃をする際の作業環境ならびに作業性を改善することが
できる気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成
物および鋳型製造用組成物を提供するものである。
材がホッパー等の装置の中での固化（硬化）を防止する
ことができれば、ホッパー等の容器の中から硬化した粘
結剤被膜粒状耐火性骨材を粉砕、除去する工程が省け、
鋳型の生産効率の向上につながる。本発明者らは、１．
フェノール樹脂とイソシアネート化合物を用いた気体状
第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物において、
イソシアネート化合物にアルキル基の炭素数が９〜１６
のアルキルベンゼンを予め加えることによって、気体状
第三級アミンの接触なしには固化しにくい鋳型製造用粘
結剤組成物および鋳型製造用組成物を提供するものであ
る。２．本発明の気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用
粘結剤組成物に用いるアルキル基の炭素数が６〜１６の
アルキルベンゼンが（従来の溶剤としての役割である）
粘結剤を粒状耐火性骨材に被覆しやすくする効果を有し
ているので、従来の溶剤の使用量を減少し、粘結剤被覆
粒状耐火性骨材の溶剤の蒸発量を少なくおさえることに
より該粘結剤被覆粒状耐火性骨材の可使時間を延長する
ことが可能であり、粘結剤組成物と粒状耐火性骨材とを
混練する際あるいはミキサーやホッパー内の残留物の清
掃をする際の作業環境ならびに作業性を改善することが
できる気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成
物および鋳型製造用組成物を提供するものである。
【０００５】すなわち、本発明は次の（１）〜（９）で
ある。 （１） アルキル基の炭素数が６〜１６のアルキルベン
ゼンとイソシアネート化合物を少なくとも含有するイソ
シアネート溶液と、溶剤とフェノール樹脂を少なくとも
含有するフェノール樹脂溶液とからなること、を特徴と
する気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成
物。
ある。 （１） アルキル基の炭素数が６〜１６のアルキルベン
ゼンとイソシアネート化合物を少なくとも含有するイソ
シアネート溶液と、溶剤とフェノール樹脂を少なくとも
含有するフェノール樹脂溶液とからなること、を特徴と
する気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成
物。
【０００６】（２） 前記イソシアネート溶液が、アル
キル基の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼンと前記ア
ルキルベンゼン以外の溶剤とイソシアネート化合物を少
なくとも含有するイソシアネート溶液である、前記
（１）に記載の気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘
結剤組成物。
キル基の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼンと前記ア
ルキルベンゼン以外の溶剤とイソシアネート化合物を少
なくとも含有するイソシアネート溶液である、前記
（１）に記載の気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘
結剤組成物。
【０００７】（３） 前記イソシアネート溶液が、アル
キル基の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼンと前記ア
ルキルベンゼン以外の溶剤と可使時間延長剤とイソシア
ネート化合物を含有するイソシアネート溶液である、前
記（１）に記載の気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用
粘結剤組成物。
キル基の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼンと前記ア
ルキルベンゼン以外の溶剤と可使時間延長剤とイソシア
ネート化合物を含有するイソシアネート溶液である、前
記（１）に記載の気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用
粘結剤組成物。
【０００８】（４） 前記イソシアネート溶液が、アル
キル基の炭素数が９〜１６のアルキルベンゼンとイソシ
アネート化合物を少なくとも含有するイソシアネート溶
液である、前記（１）に記載の気体状第三級アミン硬化
性鋳型製造用粘結剤組成物。
キル基の炭素数が９〜１６のアルキルベンゼンとイソシ
アネート化合物を少なくとも含有するイソシアネート溶
液である、前記（１）に記載の気体状第三級アミン硬化
性鋳型製造用粘結剤組成物。
【０００９】（５） 前記フェノール樹脂溶液が、アル
キル基の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼン以外の溶
剤とフェノール樹脂を少なくとも含有するフェノール樹
脂溶液である、前記（１）に記載の気体状第三級アミン
硬化性鋳型製造用粘結剤組成物。
キル基の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼン以外の溶
剤とフェノール樹脂を少なくとも含有するフェノール樹
脂溶液である、前記（１）に記載の気体状第三級アミン
硬化性鋳型製造用粘結剤組成物。
【００１０】（６） 前記フェノール樹脂溶液が、アル
キル基の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼン以外の溶
剤と粘着性付与剤とフェノール樹脂を含有するフェノー
ル樹脂溶液である、前記（１）に記載の気体状第三級ア
ミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物。
キル基の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼン以外の溶
剤と粘着性付与剤とフェノール樹脂を含有するフェノー
ル樹脂溶液である、前記（１）に記載の気体状第三級ア
ミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物。
【００１１】（７） アルキル基の炭素数が６〜１６の
アルキルベンゼンの含有量が、イソシアネート化合物１
００重量部に対して０．１〜１００重量部である、前記
（１）に記載の気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘
結剤組成物。
アルキルベンゼンの含有量が、イソシアネート化合物１
００重量部に対して０．１〜１００重量部である、前記
（１）に記載の気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘
結剤組成物。
【００１２】（８） 前記（１）〜（７）のいずれかの
気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物と、
粒状耐火性骨材とからなること、を特徴とする鋳型製造
用組成物。
気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物と、
粒状耐火性骨材とからなること、を特徴とする鋳型製造
用組成物。
【００１３】（９） 前記（１）〜（７）のいずれかの
気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物と粒
状耐火性骨材を混合し、次いでこの混合物を鋳型枠内に
収納して成形し、更にこの成形物に気体状第三級アミン
を通気させて硬化させること、を特徴とする鋳造用鋳型
の製造方法。
気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物と粒
状耐火性骨材を混合し、次いでこの混合物を鋳型枠内に
収納して成形し、更にこの成形物に気体状第三級アミン
を通気させて硬化させること、を特徴とする鋳造用鋳型
の製造方法。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明において使用されるフェノ
ール樹脂は、フェノール類とアルデヒド類との付加・縮
合で得られる、ベンジリックエーテル型フェノール樹脂
である。フェノール類としては、フェノール、クレゾー
ル、レゾルシノール、キシレノール、ビスフェノール
Ａ、クミルフェノール、ノニルフェノール、ブチルフェ
ノール、フェニルフェノール、エチルフェノール、オク
チルフェノール、アミルフェノール、ナフトール、ビス
フェノールＦ、ビスフェノールＣ、カテコール、ハイド
ロキノン、ピロガロール、フロログリシン、リグニン、
ビスフェノールＡ残渣、クロロフェノール、ジクロロフ
ェノール、その他の置換フェノール等が挙げられる。こ
れらは単独で或いは２種以上を混合して使用できる。ア
ルデヒド類としては、ホルムアルデヒド、パラホルムア
ルデヒド、アセトアルデヒド、フルフラール等が挙げら
れる。これらも単独で或いは２種以上を混合して使用で
きる。これらから得られるフェノール樹脂は、重量平均
分子量が５００〜５０００のものが好ましい。
ール樹脂は、フェノール類とアルデヒド類との付加・縮
合で得られる、ベンジリックエーテル型フェノール樹脂
である。フェノール類としては、フェノール、クレゾー
ル、レゾルシノール、キシレノール、ビスフェノール
Ａ、クミルフェノール、ノニルフェノール、ブチルフェ
ノール、フェニルフェノール、エチルフェノール、オク
チルフェノール、アミルフェノール、ナフトール、ビス
フェノールＦ、ビスフェノールＣ、カテコール、ハイド
ロキノン、ピロガロール、フロログリシン、リグニン、
ビスフェノールＡ残渣、クロロフェノール、ジクロロフ
ェノール、その他の置換フェノール等が挙げられる。こ
れらは単独で或いは２種以上を混合して使用できる。ア
ルデヒド類としては、ホルムアルデヒド、パラホルムア
ルデヒド、アセトアルデヒド、フルフラール等が挙げら
れる。これらも単独で或いは２種以上を混合して使用で
きる。これらから得られるフェノール樹脂は、重量平均
分子量が５００〜５０００のものが好ましい。
【００１５】本発明において使用されるイソシアネート
化合物としては、公知の芳香族、脂肪族あるいは脂環式
イソシアネートを挙げることができ、具体的には例え
ば、ジフェニルメタンジイソシアネート、ポリメチレン
ポリフェニレンポリイソシアネート（以下、ポリメリッ
クＭＤＩという。）、ヘキサメチレンジイソシアネー
ト、４，４′−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネー
ト等を挙げることができる。これらは単独で或いは２種
以上を混合して使用できる。これらのうち、ポリメリッ
クＭＤＩが好ましい。
化合物としては、公知の芳香族、脂肪族あるいは脂環式
イソシアネートを挙げることができ、具体的には例え
ば、ジフェニルメタンジイソシアネート、ポリメチレン
ポリフェニレンポリイソシアネート（以下、ポリメリッ
クＭＤＩという。）、ヘキサメチレンジイソシアネー
ト、４，４′−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネー
ト等を挙げることができる。これらは単独で或いは２種
以上を混合して使用できる。これらのうち、ポリメリッ
クＭＤＩが好ましい。
【００１６】本発明においてイソシアネート溶液に必須
のアルキルベンゼンのアルキル基は炭素数が６〜１６で
あり、炭素数が６に満たないとアルキルベンゼンの沸点
が低下し、粘結剤被覆粒状耐火性骨材の固化を防止する
効果が不充分であり、炭素数が１６を超えるとイソシア
ネート溶液の粘度が高くなり、また、粘結剤被覆粒状耐
火性骨材が固化する傾向があり、粘結剤としての使用に
不具合を生じる。更に好ましいのは、アルキル基の炭素
数が９〜１６のアルキルベンゼンである。また、炭素数
が６〜１６のアルキル基は、直鎖状であっても分岐して
いてもよく、アルキル基の炭素数が６〜１６のアルキル
ベンゼンであれば、複数の化合物からなる混合物であっ
ても良い。具体的に例示すると、ドデシルベンゼン、ア
ルケン５６Ｎ（商品名：日本石油化学会社製、アルキル
基の炭素数が９〜１６のアルキルベンゼンの混合物）が
挙げられる。
のアルキルベンゼンのアルキル基は炭素数が６〜１６で
あり、炭素数が６に満たないとアルキルベンゼンの沸点
が低下し、粘結剤被覆粒状耐火性骨材の固化を防止する
効果が不充分であり、炭素数が１６を超えるとイソシア
ネート溶液の粘度が高くなり、また、粘結剤被覆粒状耐
火性骨材が固化する傾向があり、粘結剤としての使用に
不具合を生じる。更に好ましいのは、アルキル基の炭素
数が９〜１６のアルキルベンゼンである。また、炭素数
が６〜１６のアルキル基は、直鎖状であっても分岐して
いてもよく、アルキル基の炭素数が６〜１６のアルキル
ベンゼンであれば、複数の化合物からなる混合物であっ
ても良い。具体的に例示すると、ドデシルベンゼン、ア
ルケン５６Ｎ（商品名：日本石油化学会社製、アルキル
基の炭素数が９〜１６のアルキルベンゼンの混合物）が
挙げられる。
【００１７】アルキル基の炭素数が６〜１６のアルキル
ベンゼンは、イソシアネート溶液中で、イソシアネート
化合物１００重量部に対して０．１〜１００重量部、更
に１〜５０重量部であることが好ましい。前記アルキル
ベンゼンの量が０．１重量部より少ないと、粘結剤組成
物と粒状耐火性骨材を混練した粘結剤被覆粒状耐火性骨
材を放置したときの固化を防止する効果が弱く、１００
重量部を超えると、鋳型の硬化を阻害する傾向になりや
すく、不経済でもある。
ベンゼンは、イソシアネート溶液中で、イソシアネート
化合物１００重量部に対して０．１〜１００重量部、更
に１〜５０重量部であることが好ましい。前記アルキル
ベンゼンの量が０．１重量部より少ないと、粘結剤組成
物と粒状耐火性骨材を混練した粘結剤被覆粒状耐火性骨
材を放置したときの固化を防止する効果が弱く、１００
重量部を超えると、鋳型の硬化を阻害する傾向になりや
すく、不経済でもある。
【００１８】本発明において使用できるアルキル基の炭
素数が６〜１６のアルキルベンゼン以外の溶剤として
は、コールドボックス法等において通常使用される溶剤
が挙げられる。具体的には、脂肪族炭化水素系、脂環式
炭化水素系、芳香族炭化水素系、ハロゲン化炭化水素
系、ケトン系、エステル系、エーテル系、アルコール系
等の有機溶剤を単独でまたは２種以上混合して使用する
ことができる。さらに、フェノール樹脂溶液及び／又は
イソシアネート溶液には、所望により、粒状耐火性骨材
との接着性の向上を図るために、シラン化合物（例え
ば、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン）等
の粘着性付与剤や、可使時間延長剤（例えば、フタル酸
クロリド）、劣化防止剤、乾燥防止剤、離型剤等を配合
して使用することができる。
素数が６〜１６のアルキルベンゼン以外の溶剤として
は、コールドボックス法等において通常使用される溶剤
が挙げられる。具体的には、脂肪族炭化水素系、脂環式
炭化水素系、芳香族炭化水素系、ハロゲン化炭化水素
系、ケトン系、エステル系、エーテル系、アルコール系
等の有機溶剤を単独でまたは２種以上混合して使用する
ことができる。さらに、フェノール樹脂溶液及び／又は
イソシアネート溶液には、所望により、粒状耐火性骨材
との接着性の向上を図るために、シラン化合物（例え
ば、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン）等
の粘着性付与剤や、可使時間延長剤（例えば、フタル酸
クロリド）、劣化防止剤、乾燥防止剤、離型剤等を配合
して使用することができる。
【００１９】イソシアネート溶液のフェノール樹脂溶液
に対する使用割合は、鋳型の硬化性の改善及び強度確保
の点から、フェノール樹脂固形分１００重量部に対し
て、（アルキル基の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼ
ンを除いた）イソシアネート化合物の重量として６５〜
３５０重量部の範囲が好ましい。溶液の割合としては、
フェノール樹脂溶液とイソシアネート溶液が３０／７０
〜７０／３０の使用割合（重量比）であることが好まし
い。
に対する使用割合は、鋳型の硬化性の改善及び強度確保
の点から、フェノール樹脂固形分１００重量部に対し
て、（アルキル基の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼ
ンを除いた）イソシアネート化合物の重量として６５〜
３５０重量部の範囲が好ましい。溶液の割合としては、
フェノール樹脂溶液とイソシアネート溶液が３０／７０
〜７０／３０の使用割合（重量比）であることが好まし
い。
【００２０】本発明において使用される粒状耐火性骨材
としては、珪砂、クロム鉄鉱砂、ジルコン砂、かんらん
石砂等の従来から鋳型製造用に使用されている耐火性の
粒状砂のほか、微粒状の砂、粘土質の砂、再生砂等も挙
げられる。また、砂以外のものとしては、ムライト砂、
アルミナ砂、中空アルミナビーズ、シラスバルーン、ガ
ラスビーズ等も使用できるが、鋳物砂が好ましく、平均
粒径が５０〜６００μ程度の砂が更に好ましい。
としては、珪砂、クロム鉄鉱砂、ジルコン砂、かんらん
石砂等の従来から鋳型製造用に使用されている耐火性の
粒状砂のほか、微粒状の砂、粘土質の砂、再生砂等も挙
げられる。また、砂以外のものとしては、ムライト砂、
アルミナ砂、中空アルミナビーズ、シラスバルーン、ガ
ラスビーズ等も使用できるが、鋳物砂が好ましく、平均
粒径が５０〜６００μ程度の砂が更に好ましい。
【００２１】粒状耐火性骨材と粘結剤組成物との配合割
合は、粘結剤組成物中のフェノール樹脂の固形分１重量
部に対して、粒状耐火性骨材が１００〜１２００重量
部、更に２００〜１０００重量部であることが好まし
い。
合は、粘結剤組成物中のフェノール樹脂の固形分１重量
部に対して、粒状耐火性骨材が１００〜１２００重量
部、更に２００〜１０００重量部であることが好まし
い。
【００２２】本発明で使用できる気体状の第三級アミン
触媒を例示すると、トリエチルアミン、ジメチルエチル
アミン、ジメチルイソプロピルアミン等の蒸気又はエー
ロゾルである。この使用量の好ましい範囲は、フェノー
ル樹脂の固形分１００重量部に対して０．１〜４０重量
部である。
触媒を例示すると、トリエチルアミン、ジメチルエチル
アミン、ジメチルイソプロピルアミン等の蒸気又はエー
ロゾルである。この使用量の好ましい範囲は、フェノー
ル樹脂の固形分１００重量部に対して０．１〜４０重量
部である。
【００２３】粘結剤被覆粒状耐火性骨材の調製は、例え
ば、フェノール樹脂溶液、イソシアネート溶液及び粒状
耐火性骨材を好ましくは１０〜５０℃の範囲で、ミキサ
ーにより各成分が均一に混合するように充分に混練する
ことによって行うことができる。粘結剤溶液は、あらか
じめフェノール樹脂溶液とイソシアネート溶液とを別々
に調製し、粒状耐火性骨材との混練時に、これらの溶液
を粒状耐火性骨材に添加することが好ましい。調製した
粘結剤被覆粒状耐火性骨材を砂貯留槽に貯留し、ホッパ
ー等に移送し、エアーによる吹き込み等によってその所
望量を鋳型製造用型枠内に導入し、次いで第三級アミン
を不活性ガスなどと混合し、蒸気又はエーロゾルとし
て、粘結剤被覆粒状耐火性骨材が充填された型枠内に通
気し硬化させる。触媒の通気に要する時間は、数秒から
数分間の範囲であることが多いが、鋳型を枠から取り出
す際、鋳型の損傷を防止するためには、触媒を通気した
のち十分な時間放置し、枠から鋳型を取り出すことが好
ましい。
ば、フェノール樹脂溶液、イソシアネート溶液及び粒状
耐火性骨材を好ましくは１０〜５０℃の範囲で、ミキサ
ーにより各成分が均一に混合するように充分に混練する
ことによって行うことができる。粘結剤溶液は、あらか
じめフェノール樹脂溶液とイソシアネート溶液とを別々
に調製し、粒状耐火性骨材との混練時に、これらの溶液
を粒状耐火性骨材に添加することが好ましい。調製した
粘結剤被覆粒状耐火性骨材を砂貯留槽に貯留し、ホッパ
ー等に移送し、エアーによる吹き込み等によってその所
望量を鋳型製造用型枠内に導入し、次いで第三級アミン
を不活性ガスなどと混合し、蒸気又はエーロゾルとし
て、粘結剤被覆粒状耐火性骨材が充填された型枠内に通
気し硬化させる。触媒の通気に要する時間は、数秒から
数分間の範囲であることが多いが、鋳型を枠から取り出
す際、鋳型の損傷を防止するためには、触媒を通気した
のち十分な時間放置し、枠から鋳型を取り出すことが好
ましい。
【００２４】
【実施例】以下、実施例及び比較例により本発明を詳細
に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるも
のではない。 ［合成例１］（ベンジリックエーテル型フェノール樹脂
の製造） フェノール１００ｇ、パラホルムアルデヒド６０ｇ及び
ナフテン酸亜鉛０．１５ｇを攪拌、混合し、１１０℃〜
１１４℃にて３時間反応させた後、速やかに減圧下に脱
水し、フェノール樹脂（樹脂固形分９８％）を得た。こ
の樹脂の重量平均分子量は１５００であった。このフェ
ノール樹脂をＩＲ及びＮＭＲで分析したところ、ベンジ
リックエーテル型フェノール樹脂であることを確認し
た。
に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるも
のではない。 ［合成例１］（ベンジリックエーテル型フェノール樹脂
の製造） フェノール１００ｇ、パラホルムアルデヒド６０ｇ及び
ナフテン酸亜鉛０．１５ｇを攪拌、混合し、１１０℃〜
１１４℃にて３時間反応させた後、速やかに減圧下に脱
水し、フェノール樹脂（樹脂固形分９８％）を得た。こ
の樹脂の重量平均分子量は１５００であった。このフェ
ノール樹脂をＩＲ及びＮＭＲで分析したところ、ベンジ
リックエーテル型フェノール樹脂であることを確認し
た。
【００２５】［実施例１］合成例１で得たベンジリック
エーテル型フェノール樹脂１００ｇ（樹脂固形分１００
％換算）、イソホロン５０ｇ、アルキル基の炭素数が１
〜４のアルキルベンゼンの混合物（出光石油化学株式会
社製ＩＰソルベントＡ−１５０）５０ｇ及び３−グリシ
ドキシプロピルトリメトキシシラン０．６ｇを混合し
て、フェノール樹脂溶液を調製した。別に、ポリメリッ
クＭＤＩ（日本ポリウレタン工業株式会社製ミリオネー
トＭＲ２００）１００ｇ、アルキル基の炭素数が９〜１
６のアルキルベンゼンの混合物（日本石油化学株式会社
製アルケン５６Ｎ）１０ｇ、アルキル基の炭素数が１〜
４のアルキルベンゼンの混合物（出光石油化学株式会社
製ＩＰソルベントＡ−１５０）４０ｇ及びイソフタル酸
クロリド０．３ｇを混合して、イソシアネート溶液を調
製した。フリーマントル珪砂１０００ｇに対して、前記
フェノール樹脂溶液と前記イソシアネート溶液をそれぞ
れ９ｇの割合で添加し、品川式ミキサーで９０秒間混練
して、粘結剤被覆砂を調製した。この粘結剤被覆砂を直
ちに、また、これとは別に前記粘結剤被覆砂を６０分間
放置した後に、それぞれを通気装置に接続可能な直径５
０ｍｍ、高さ５０ｍｍの円筒金型にはかりとり、充填密
度１．６ｇ／ｃｃとなるようにつき固めた。次に、通気
装置中に、粘結剤被覆砂１０００ｇに対して１ｇの割合
でトリエチルアミンの蒸気を４０秒間通気し硬化させ
た。通気１分後に鋳型（砂型）をとりだし、それぞれの
鋳型の圧縮強度を測定した。結果を表１に示す。一方、
前記粘結剤被覆砂を直径５０ｍｍ、高さ５０ｍｍの円筒
金型にはかりとり、充填密度１．６ｇ／ｃｃとなるよう
につき固めた。トリエチルアミンを通気せず６時間放置
した後に鋳型の圧縮強度を測定した。結果を表１に示
す。また別に、前記イソシアネート溶液を５０ｇとり、
容器に入れて３５℃で６０分間放置したのち重量を測定
し、溶剤が蒸発して質量が減少した割合（質量減少率）
を算出した。結果を表１に示す。更に、前記フェノール
樹脂溶液と前記イソシアネート溶液を０℃に調節した冷
蔵庫に入れて２４時間放置した後、それぞれの外観を目
視により観察した。いずれの外観にも変化のないときは
○と評価し、いずれか一方又は双方が２層に分離したと
きは×と評価した。結果を表１に示す。なお、表１中、
アルキルベンゼンの添加量は、イソシアネート化合物１
００ｇに対する炭素数９〜１６のアルキル基を有するア
ルキルベンゼンの使用量（ｇ）を示す。
エーテル型フェノール樹脂１００ｇ（樹脂固形分１００
％換算）、イソホロン５０ｇ、アルキル基の炭素数が１
〜４のアルキルベンゼンの混合物（出光石油化学株式会
社製ＩＰソルベントＡ−１５０）５０ｇ及び３−グリシ
ドキシプロピルトリメトキシシラン０．６ｇを混合し
て、フェノール樹脂溶液を調製した。別に、ポリメリッ
クＭＤＩ（日本ポリウレタン工業株式会社製ミリオネー
トＭＲ２００）１００ｇ、アルキル基の炭素数が９〜１
６のアルキルベンゼンの混合物（日本石油化学株式会社
製アルケン５６Ｎ）１０ｇ、アルキル基の炭素数が１〜
４のアルキルベンゼンの混合物（出光石油化学株式会社
製ＩＰソルベントＡ−１５０）４０ｇ及びイソフタル酸
クロリド０．３ｇを混合して、イソシアネート溶液を調
製した。フリーマントル珪砂１０００ｇに対して、前記
フェノール樹脂溶液と前記イソシアネート溶液をそれぞ
れ９ｇの割合で添加し、品川式ミキサーで９０秒間混練
して、粘結剤被覆砂を調製した。この粘結剤被覆砂を直
ちに、また、これとは別に前記粘結剤被覆砂を６０分間
放置した後に、それぞれを通気装置に接続可能な直径５
０ｍｍ、高さ５０ｍｍの円筒金型にはかりとり、充填密
度１．６ｇ／ｃｃとなるようにつき固めた。次に、通気
装置中に、粘結剤被覆砂１０００ｇに対して１ｇの割合
でトリエチルアミンの蒸気を４０秒間通気し硬化させ
た。通気１分後に鋳型（砂型）をとりだし、それぞれの
鋳型の圧縮強度を測定した。結果を表１に示す。一方、
前記粘結剤被覆砂を直径５０ｍｍ、高さ５０ｍｍの円筒
金型にはかりとり、充填密度１．６ｇ／ｃｃとなるよう
につき固めた。トリエチルアミンを通気せず６時間放置
した後に鋳型の圧縮強度を測定した。結果を表１に示
す。また別に、前記イソシアネート溶液を５０ｇとり、
容器に入れて３５℃で６０分間放置したのち重量を測定
し、溶剤が蒸発して質量が減少した割合（質量減少率）
を算出した。結果を表１に示す。更に、前記フェノール
樹脂溶液と前記イソシアネート溶液を０℃に調節した冷
蔵庫に入れて２４時間放置した後、それぞれの外観を目
視により観察した。いずれの外観にも変化のないときは
○と評価し、いずれか一方又は双方が２層に分離したと
きは×と評価した。結果を表１に示す。なお、表１中、
アルキルベンゼンの添加量は、イソシアネート化合物１
００ｇに対する炭素数９〜１６のアルキル基を有するア
ルキルベンゼンの使用量（ｇ）を示す。
【００２６】［実施例２］アルキル基の炭素数が９〜１
６のアルキルベンゼンの混合物（日本石油化学株式会社
製アルケン５６Ｎ）の使用量を５０ｇに変更した以外は
実施例１と同様にして鋳型を製造し、その性能等を測定
した。結果を表１に示す。
６のアルキルベンゼンの混合物（日本石油化学株式会社
製アルケン５６Ｎ）の使用量を５０ｇに変更した以外は
実施例１と同様にして鋳型を製造し、その性能等を測定
した。結果を表１に示す。
【００２７】［比較例１］合成例１で得たベンジリック
エーテル型フェノール樹脂１００ｇ（樹脂固形分１００
％換算）、アルキル基の炭素数が９〜１６のアルキルベ
ンゼンの混合物（日本石油化学株式会社製アルケン５６
Ｎ）１０ｇ、イソホロン５０ｇ、アルキル基の炭素数が
１〜４のアルキルベンゼンの混合物（出光石油化学株式
会社製ＩＰソルベントＡ−１５０）４０ｇ及び３−グリ
シドキシプロピルトリメトキシシラン０．６ｇを混合し
て、フェノール樹脂溶液を調製した。別に、ポリメリッ
クＭＤＩ（日本ポリウレタン工業株式会社製ミリオネー
トＭＲ２００）１００ｇ、アルキル基の炭素数が１〜４
のアルキルベンゼンの混合物（出光石油化学株式会社製
ＩＰソルベントＡ−１５０）５０ｇ及びイソフタル酸ク
ロリド０．６ｇを混合して、イソシアネート溶液を調製
した。フリーマントル珪砂１０００ｇに対して、前記フ
ェノール樹脂溶液と前記イソシアネート溶液をそれぞれ
９ｇの割合で添加し、品川式ミキサーで９０秒間混練し
て、粘結剤被覆砂を調製した。この粘結剤被覆砂を直ち
に、また、これとは別に前記粘結剤被覆砂を６０分間放
置した後に、それぞれを通気装置に接続可能な直径５０
ｍｍ、高さ５０ｍｍの円筒金型にはかりとり、充填密度
１．６ｇ／ｃｃとなるようにつき固めた。次に、通気装
置中に、粘結剤被覆砂１０００ｇに対して１ｇの割合で
トリエチルアミンの蒸気を４０秒間通気し硬化させた。
通気１分後に鋳型（砂型）をとりだし、それぞれの鋳型
の圧縮強度を測定した。結果を表１に示す。一方、前記
粘結剤被覆砂を直径５０ｍｍ、高さ５０ｍｍの円筒金型
にはかりとり、充填密度１．６ｇ／ｃｃとなるようにつ
き固めた。トリエチルアミンを通気せず６時間放置した
後に鋳型の圧縮強度を測定した。結果を表１に示す。ま
た別に、前記フェノール樹脂溶液を５０ｇとり、容器に
入れて３５℃で６０分間放置したのち重量を測定し、溶
剤が蒸発して質量が減少した割合（質量減少率）を算出
した。結果を表１に示す。更に、前記フェノール樹脂溶
液と前記イソシアネート溶液を０℃に調節した冷蔵庫に
入れて２４時間放置した後、それぞれの外観を目視によ
り観察した。いずれの外観にも変化のないときは○と評
価し、いずれか一方又は双方が２層に分離したときは×
と評価した。結果を表１に示す。なお、表１中、アルキ
ルベンゼンの添加量は、フェノール樹脂（固形分）１０
０ｇに対するアルキル基の炭素数が９〜１６のアルキル
ベンゼンの使用量（ｇ）を示す。
エーテル型フェノール樹脂１００ｇ（樹脂固形分１００
％換算）、アルキル基の炭素数が９〜１６のアルキルベ
ンゼンの混合物（日本石油化学株式会社製アルケン５６
Ｎ）１０ｇ、イソホロン５０ｇ、アルキル基の炭素数が
１〜４のアルキルベンゼンの混合物（出光石油化学株式
会社製ＩＰソルベントＡ−１５０）４０ｇ及び３−グリ
シドキシプロピルトリメトキシシラン０．６ｇを混合し
て、フェノール樹脂溶液を調製した。別に、ポリメリッ
クＭＤＩ（日本ポリウレタン工業株式会社製ミリオネー
トＭＲ２００）１００ｇ、アルキル基の炭素数が１〜４
のアルキルベンゼンの混合物（出光石油化学株式会社製
ＩＰソルベントＡ−１５０）５０ｇ及びイソフタル酸ク
ロリド０．６ｇを混合して、イソシアネート溶液を調製
した。フリーマントル珪砂１０００ｇに対して、前記フ
ェノール樹脂溶液と前記イソシアネート溶液をそれぞれ
９ｇの割合で添加し、品川式ミキサーで９０秒間混練し
て、粘結剤被覆砂を調製した。この粘結剤被覆砂を直ち
に、また、これとは別に前記粘結剤被覆砂を６０分間放
置した後に、それぞれを通気装置に接続可能な直径５０
ｍｍ、高さ５０ｍｍの円筒金型にはかりとり、充填密度
１．６ｇ／ｃｃとなるようにつき固めた。次に、通気装
置中に、粘結剤被覆砂１０００ｇに対して１ｇの割合で
トリエチルアミンの蒸気を４０秒間通気し硬化させた。
通気１分後に鋳型（砂型）をとりだし、それぞれの鋳型
の圧縮強度を測定した。結果を表１に示す。一方、前記
粘結剤被覆砂を直径５０ｍｍ、高さ５０ｍｍの円筒金型
にはかりとり、充填密度１．６ｇ／ｃｃとなるようにつ
き固めた。トリエチルアミンを通気せず６時間放置した
後に鋳型の圧縮強度を測定した。結果を表１に示す。ま
た別に、前記フェノール樹脂溶液を５０ｇとり、容器に
入れて３５℃で６０分間放置したのち重量を測定し、溶
剤が蒸発して質量が減少した割合（質量減少率）を算出
した。結果を表１に示す。更に、前記フェノール樹脂溶
液と前記イソシアネート溶液を０℃に調節した冷蔵庫に
入れて２４時間放置した後、それぞれの外観を目視によ
り観察した。いずれの外観にも変化のないときは○と評
価し、いずれか一方又は双方が２層に分離したときは×
と評価した。結果を表１に示す。なお、表１中、アルキ
ルベンゼンの添加量は、フェノール樹脂（固形分）１０
０ｇに対するアルキル基の炭素数が９〜１６のアルキル
ベンゼンの使用量（ｇ）を示す。
【００２８】［比較例２］アルキル基の炭素数が９〜１
６のアルキルベンゼンの混合物（日本石油化学株式会社
製アルケン５６Ｎ）の使用量を５０ｇに変更した以外は
比較例１と同様にして鋳型を製造し、その性能等を測定
した。結果を表１に示す。
６のアルキルベンゼンの混合物（日本石油化学株式会社
製アルケン５６Ｎ）の使用量を５０ｇに変更した以外は
比較例１と同様にして鋳型を製造し、その性能等を測定
した。結果を表１に示す。
【００２９】［比較例３］アルキル基の炭素数が９〜１
６のアルキルベンゼンの混合物（日本石油化学株式会社
製アルケン５６Ｎ）を使用しない以外は比較例１と同様
にして鋳型を製造し、その性能等を測定した。結果を表
１に示す。
６のアルキルベンゼンの混合物（日本石油化学株式会社
製アルケン５６Ｎ）を使用しない以外は比較例１と同様
にして鋳型を製造し、その性能等を測定した。結果を表
１に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】表１より、アルキル基の炭素数が９〜１６
のアルキルベンゼンとイソシアネート化合物を含有する
イソシアネート溶液を使用した本発明の鋳型製造用粘結
剤組成物は低温貯蔵性に優れ、この粘結剤組成物を用い
て調製した粘結剤被覆砂は放置しても固化せず、また、
これを使用して得られた鋳型は、従来使用されていた溶
剤（イソホロン、ＩＰソルベントＡ−１５０）を使用し
て得られた鋳型の強度（すなわち、使用に耐えられる鋳
型の強度）以上の強度を保持しており、また、溶剤の蒸
発量が少なく、質量減少率が低い。
のアルキルベンゼンとイソシアネート化合物を含有する
イソシアネート溶液を使用した本発明の鋳型製造用粘結
剤組成物は低温貯蔵性に優れ、この粘結剤組成物を用い
て調製した粘結剤被覆砂は放置しても固化せず、また、
これを使用して得られた鋳型は、従来使用されていた溶
剤（イソホロン、ＩＰソルベントＡ−１５０）を使用し
て得られた鋳型の強度（すなわち、使用に耐えられる鋳
型の強度）以上の強度を保持しており、また、溶剤の蒸
発量が少なく、質量減少率が低い。
【００３２】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明の鋳型製造用
粘結剤組成物は、アルキル基の炭素数が６〜１６のアル
キルベンゼンとイソシアネート化合物との相溶性が良い
ため、低温貯蔵性に優れている。また、本発明の鋳型製
造用組成物は、粘結剤組成物と粒状耐火性骨材を混練し
たのち粘結剤被覆粒状耐火性骨材の長い可使時間が得ら
れ、放置しても固化せず、容易に崩壊するので、ホッパ
ー、配管等に放置したものであっても容易に除去するこ
とができるだけでなく、溶剤の蒸発量が少ないため、作
業環境を改善することもできる。また、本発明の方法に
よって得られる鋳型は使用に十分耐えられる実用的な強
度を保持している。
粘結剤組成物は、アルキル基の炭素数が６〜１６のアル
キルベンゼンとイソシアネート化合物との相溶性が良い
ため、低温貯蔵性に優れている。また、本発明の鋳型製
造用組成物は、粘結剤組成物と粒状耐火性骨材を混練し
たのち粘結剤被覆粒状耐火性骨材の長い可使時間が得ら
れ、放置しても固化せず、容易に崩壊するので、ホッパ
ー、配管等に放置したものであっても容易に除去するこ
とができるだけでなく、溶剤の蒸発量が少ないため、作
業環境を改善することもできる。また、本発明の方法に
よって得られる鋳型は使用に十分耐えられる実用的な強
度を保持している。
Claims (9)
- 【請求項１】 アルキル基の炭素数が６〜１６のアルキ
ルベンゼンとイソシアネート化合物を少なくとも含有す
るイソシアネート溶液と、溶剤とフェノール樹脂を少な
くとも含有するフェノール樹脂溶液とからなること、を
特徴とする気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤
組成物。 - 【請求項２】 前記イソシアネート溶液が、アルキル基
の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼンと前記アルキル
ベンゼン以外の溶剤とイソシアネート化合物を少なくと
も含有するイソシアネート溶液である、請求項１に記載
の気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物。 - 【請求項３】 前記イソシアネート溶液が、アルキル基
の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼンと前記アルキル
ベンゼン以外の溶剤と可使時間延長剤とイソシアネート
化合物を含有するイソシアネート溶液である、請求項１
に記載の気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組
成物。 - 【請求項４】 前記イソシアネート溶液が、アルキル基
の炭素数が９〜１６のアルキルベンゼンとイソシアネー
ト化合物を少なくとも含有するイソシアネート溶液であ
る、請求項１に記載の気体状第三級アミン硬化性鋳型製
造用粘結剤組成物。 - 【請求項５】 前記フェノール樹脂溶液が、アルキル基
の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼン以外の溶剤とフ
ェノール樹脂を少なくとも含有するフェノール樹脂溶液
である、請求項１に記載の気体状第三級アミン硬化性鋳
型製造用粘結剤組成物。 - 【請求項６】 前記フェノール樹脂溶液が、アルキル基
の炭素数が６〜１６のアルキルベンゼン以外の溶剤と粘
着性付与剤とフェノール樹脂を含有するフェノール樹脂
溶液である、請求項１に記載の気体状第三級アミン硬化
性鋳型製造用粘結剤組成物。 - 【請求項７】 アルキル基の炭素数が６〜１６のアルキ
ルベンゼンの含有量が、イソシアネート化合物１００重
量部に対して０．１〜１００重量部である、請求項１に
記載の気体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成
物。 - 【請求項８】 請求項１〜７のいずれか一項に記載の気
体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物と、粒
状耐火性骨材とからなること、を特徴とする鋳型製造用
組成物。 - 【請求項９】 請求項１〜７のいずれか一項に記載の気
体状第三級アミン硬化性鋳型製造用粘結剤組成物と粒状
耐火性骨材を混合し、次いでこの混合物を鋳型枠内に収
納して成形し、更にこの成形物に気体状第三級アミンを
通気させて硬化させること、を特徴とする鋳造用鋳型の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001228633A JP3794944B2 (ja) | 2000-07-31 | 2001-07-27 | 鋳造用鋳型の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000-230800 | 2000-07-31 | ||
| JP2000230800 | 2000-07-31 | ||
| JP2001228633A JP3794944B2 (ja) | 2000-07-31 | 2001-07-27 | 鋳造用鋳型の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002113549A true JP2002113549A (ja) | 2002-04-16 |
| JP3794944B2 JP3794944B2 (ja) | 2006-07-12 |
Family
ID=26597024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001228633A Expired - Lifetime JP3794944B2 (ja) | 2000-07-31 | 2001-07-27 | 鋳造用鋳型の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3794944B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006082949A1 (ja) * | 2005-02-02 | 2006-08-10 | Kao Corporation | 球状鋳物砂 |
| JP2006239774A (ja) * | 2005-02-02 | 2006-09-14 | Kao Corp | 球状鋳物砂 |
| JP2013540863A (ja) * | 2010-09-30 | 2013-11-07 | エーエスケー ケミカルズ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 鋳造用中子及び鋳型製造のための置換ベンゼン及びナフタレンを含有するバインダー、モールド材混合物及び方法 |
| CN108971418A (zh) * | 2018-07-04 | 2018-12-11 | 天津致勤新型材料有限公司 | 一种防止砂芯脱壳的覆膜砂添加剂、抗脱壳覆膜砂及其制备方法 |
-
2001
- 2001-07-27 JP JP2001228633A patent/JP3794944B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
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